MXPA06012304A - Lamina de acero para lata y metodo para produccion de la misma. - Google Patents

Abstract

Se proporciona una lamina de acero para lata que contiene 0.04% a 0.1% en peso de C, 0.002% a 0.012% en peso de N, 0.5% a 1.5% en peso de Mn, 0.01% a 0.15% en peso de P, 0.01% a 0.5% en peso de Si, mas de 0.025% a 0.1% en peso de Nb, 0.01% o menos en peso de Al y 0.01% o menos en peso de S, y el resto es Fe e impurezas incidentales. Esta lamina de acero para lata sustancialmente tiene una estructura de ferrita en fase unica que tiene un tamano de grano de cristal promedio de 7 mum o menos. La lamina de acero para lata se fabrica por laminado en caliente de un acero que tiene la composicion anterior a una temperatura de terminado de un punto de transformacion Ar3 o mayor, bobinado del acero a una temperatura de bobinado de 560 degree C A 600 degree C, decapado del acero, laminado en frio del acero a una tasa de reduccion de 80% o mayor y recocido de acero entre 700 degree C y 820 degree C. La lamina de acero resultante tiene una tenacidad equivalente a la de una lamina de acero DR y una elongacion superior a la de una lamina de acero DR por una combinacion de refuerzo por solucion solida, refuerzo por precipitacion y refuerzo por refinamiento de grano.

Description

Dichas láminas de . acero para lata . por lo tanto son difíciles ' de aplicar a porciones que requieren resistencia tales como los cuerpos de las latas que se estiran-y se vuelven a estirar (a continuación denominadas como latas DRD) y latas soldadas. En consecuencia, las láminas de acero para lata se han deseado con un espesor más pequeño pero con una resistencia suficiente. El método actualmente utilizado con mayor frecuencia para la elaboración de una lámina de acero más delgada con resistencia suficiente es la reducción doble (a continuación también denominada como DR.) en la cual el segundo laminado en frío es seguido de recocido. No obstante, la DR involucra un costo más alto por el costo del segundo laminado en frío además de las etapas normales que incluyen laminado en caliente, laminado en frío y recocido. Además, una lámina de acero fabricada por este método tiene una elongación de solo cierto porcentaje y poca conformabilidad . Además, las láminas de acero de manera crónica provocan, por ejemplo, pliegues en la superficie y suciedad en la superficie la cual es extremadamente difícil de evitar por completo. Se han propuesto como una alternativa a la DR diversos métodos para aumentar la resistencia de una lámina de acero delgada. La publicación de solicitud de patente japonesa no examinada No. 2001-107186, por ejemplo, describe que se agreguen grandes cantidades de C y N y que se endurezcan por horneado para obtener láminas de acero para lata que tengan una resistencia elevada equivalente a la de una lámina de acero fabricada por DR. De acuerdo con la descripción, la lámina de acero que tenga una tensión elevada de deformación permanente después de horneado del recubrimiento, específicamente 550 MPa, y la dureza del mismo es ajustable de acuerdo con la cantidad de N agregado y las condiciones de tratamiento por calor. Este método es eficaz para obtener una resistencia mayor, aunque puede causar elongación por deformación debido a la tensión por envejecimiento incluso después de laminado y templado, y esto puede provocar tensiones mayores durante la conformación . La publicación de solicitud de patente japonesa no examinada No. 8-325670 propone un método para fabricar una lámina de acero que tiene un buen equilibrio entre tenacidad y elongación por una combinación de refuerzo por precipitación con carburo de niobio y refuerzo por refinamiento de grano de cristal con los carbonitruros de Nb, Ti y B. Los presentes inventores han producido una lámina de acero que contiene 0.025% en peso de Nb, de acuerdo con este método. No obstante, la lámina de acero resultante tiene una buena resistencia a la rotura, específicamente de 510 MPa y por lo tanto no puede alcanzar - - la tenacidad de una lámina de acero fabricada por el método disponible actualmente, específicamente DR. La publicación de solicitud de patente japonesa no examinada No. 5-345926 propone un método para fabricar una lámina de acero que tenga un nivel de tenacidad de 60 a 75 en términos de dureza Rockwell (HR30T) (véase JIS G 3303) por refuerzo en solución sólida en P y refuerzo por refinamiento de grano de cristal con los carbonitruros de Nb, Ti y B. Además, la publicación de la solicitud de patente japonesa no examinada No. 2000-119802 propone un método para fabricar una lámina de acero de alta tenacidad que tenga una resistencia a la rotura de 540 MPa o más por refuerzo por precipitación mediante la adición de elementos de aleación tales como Nb y Ti. No obstante, cualquier método depende del laminado por templado a una velocidad de reducción elevada, específicamente de aproximadamente 10% a 30% para obtener una tenacidad elevada y por lo tanto se tiene dificultad en proporcionar una tenacidad equivalente a la de una lámina de acero fabricada por DR (a continuación también denominadas como láminas de acero de DR) . La publicación de la solicitud de patente japonesa no examinada No. 2003-34825 propone un método en el cual un acero al bajo carbono se somete a laminado en caliente en la región a + ?, enfriamiento . rápido y recocido - - a . una temperatura de calentamiento especificada. Este método puede proporcionar una lámina de acero que tenga una resistencia a la rotura de 600 MPa y una elongación total de 30% o mayor. Dicho refuerzo por enfriamiento rápido, no obstante, genera un costo de operación alto. La presente invención se ha llevado a cabo para resolver los problemas anteriores. Un objetivo de la presente invención es proporcionar una lámina de acero para lata que tenga una tenacidad equivalente a la de una lámina de acero DR y una elongación superior a la de una lámina de acero DR y que también proporciona un método para fabricar la lámina de acero para lata.

DESCRIPCION DE LA INVENCION La presente invención proporciona una lámina de acero para lata que contiene 0.04% a 0.1% en peso de C, 0.002% a 0.012% en peso de N, 0.5% a 1.5% en peso de n, 0.01% a 0.15% en peso de P, 0.01% a 0.5% en peso de Si, más de 0.025% a 0.1% en peso de Nb, 0.01% o menos en peso de Al , y 0.01% en peso o menos en peso de S, y el resto es Fe e impurezas incidentales. Esta lámina de acero para lata tiene una estructura sustancialmente de ferrita en fase única que tiene un tamaño de grano de cristal promedio de 7 pm o menos. La presente invención proporciona además un - - método para . fabricar una lámina de acero para lata. Este método incluye el laminado en caliente de un acero a una temperatura de terminado de un punto de transformación Ar3 o mayor, laminado de la lámina a una temperatura de laminado de 560°C a 600°C, decapado del acero, laminado en frío del acero a una velocidad de reducción de 80% o mayor y recocido del acero a 700°C hasta 820°C. El acero utilizado contiene 0.04% a 0.1% en peso de C, 0.002% a 0.012% en peso de N, 0.5% a 1.5% en peso de Mn, 0.01% a 0.15% en peso de P, 0.01% a 0.5% en peso de Si, más de 0.025% a 0.1% en peso de Nb, 0.01% o menos en peso de Al , y 0.01% o menos en peso de S, y el resto es Fe e impurezas incidentales . La presente invención proporciona adicionalmente una lámina de acero para lata que tiene una tenacidad y elongación elevadas. Esta lámina de acero para lata contiene 0.04% a 0.1% en peso de C, 0.002% a 0.012% en peso de N, 0.5% a 1.5% en peso de Mn, 0.010% a 0.15% en peso de P, 0.01% a 0.5% en peso de Si, 0.025% a 0.1% en peso de Nb, 0.01% o menos en peso de Al, y 0.01% o menos en peso de S, y el resto es Fe e impurezas incidentales. La lámina de acero para lata sustancialmente tiene una estructura de ferrita en fase única y tiene un tamaño de grano de cristal de ferrita promedio de 7 m o menos y un espesor de 0.2 mm o menos.

DESCRIPCION BREVE DE LOS DIBUJOS La figura 1 ilustra la relación entre la cantidad de Nb agregada y la tenacidad de la lámina de acero para lata cuando se agrega Nb junto con Mn como el elemento en solución sólida.

MEJOR MODO PARA LLEVAR A CABO LA INVENCION Los presentes inventores se han enfocado en una combinación de refuerzo por solución sólida, refuerzo por precipitación y refuerzo por refinamiento de grano para reforzar la lámina de acero. Como un resultado, los inventores han encontrado que se puede obtener una tenacidad superior sin disminución en la elongación al reducir el tamaño de los granos de cristal a través de la adición de cantidades apropiadas de P y Mn, como elementos de refuerzo para solución sólida, y una cantidad apropiada de Nb, como un elemento de refuerzo por precipitación y un elemento de refuerzo por refinamiento de grano. Los inventores han encontrado además que la tenacidad y la elongación se pueden equilibrar con niveles elevados con una estructura de ferrita sustancialmente en fase única que tenga un tamaño de grano de cristal de ferrita promedio especificado . En la presente invención, una lámina de acero - - para lata de tenacidad elevada es una lámina de acero delgada adecuada, por ejemplo, como una placa sin tratar para una lámina de acero tratada en la superficie tal como una placa de estaño (láminas de acero recubiertas eléctricamente con estaño) y una lámina de acero recubierta eléctricamente con cromo. Una lámina de acero para lata que tenga una tenacidad elevada y una elongación alta de acuerdo con la presente invención contiene cantidades especificadas de elementos descritos en lo siguiente como un elemento de refuerzo de solución sólida, un elemento de refuerzo por precipitación o un elemento de refuerzo por refinamiento de grano. Además, la lámina de acero para lata sustancialmente tiene una estructura de ferrita en fase única que tiene un tamaño de grano de cristal promedio de 7 pm o menos. Estas condiciones son los requerimientos más importantes para la presente invención la cual permite la elaboración de una lámina de acero para lata que tenga una resistencia a la rotura de 550 MPa o mayor y una elongación que excede de 10%. Tal lámina de acero con una elongación elevada y una tenacidad elevada se puede fabricar por laminado en caliente a una temperatura de acabado de un punto de transformación Ar3 o mayor, bobinado a una temperatura de bobinado de 560°C a 600°C, decapado, laminado en frío a una velocidad de reducción de 80% o mayor, y recocido entre - - 700°C y 820°C. La presente invención se describirá ahora con detalle . En la presente invención, la composición química del acero se especifica por las siguientes razones. En la presente solicitud, todos los porcentajes para la composición del acero se expresan en términos de peso. C: 0.04% a 0.1% La lámina de acero requiere un tamaño de grano de cristal de 7 pm o menos para obtener una resistencia a la rotura de 550 MPa o mayor y una elongación que exceda de 10% después de recocido. La cantidad de C agregada es importante para obtente dichas propiedades; C es uno de los requerimientos principales de la presente invención. En particular, una cantidad requerida de carbono debe asignarse a precipitación debido a que la tenacidad y el tamaño de grano dependen en gran medida de la cantidad y densidad de carburo. Además, la cantidad de C agregada es de 0.04% o mayor en consideración del refuerzo por la solución sólida de C. Por otra parte, si la cantidad de C agregada excede de 0.1%, una fase de perlita precipita en la segunda fase y disminuye la elongación. En consecuencia, el contenido de C es de 0.04% a 0.1%. Si: 0.01% a 0.5% Si es un elemento para proporcionar refuerzo a la lámina de acero por refuerzo en solución sólida, .aunque una cantidad excesiva de Si agregada perjudica de manera significativa la resistencia a la corrosión. En consecuencia, el contenido de Si es de 0.01% a 0.5%. Preferiblemente, el contenido de Si es de 0.01% a 0.3% para inhibir adicionalmente el daño en la resistencia a la corrosión . Mn: 0.5% a 1.5% Mn es un elemento para incrementar la tenacidad de la lámina de acero por refuerzo por solución sólida, reducir el tamaño de los granos de cristal e incrementar adicionalmente la tenacidad de la lámina de acero por refuerzo por refinamiento de grano. Mn es uno de los requerimientos principales de la presente invención. Los efectos anteriores aparecen significativamente al agregar 0.5% o más de Mn. No obstante, una cantidad excesiva de Mn agregada perjudica la resistencia a la corrosión. En consecuencia, el contenido de Mn es de 0.5% a 1.5%. El contenido de Mn preferiblemente es de 0.5% a 1.0% para inhibir un gran incremento en la temperatura de recristalización. P: 0.01% a 0.15% P es ün elemento que tiene una gran capacidad de refuerzo por solución sólida y por lo tanto es uno de los requerimientos principales de la presente invención. Este - - efecto aparece de manera significativa al agregar 0.01% o más de P. No obstante, una cantidad excesiva de P agregada perjudica la resistencia a la corrosión de la lámina de acero. En consecuencia, el contenido de P es de 0.01% a 0.15%. El contenido de P preferiblemente es de 0.01% a 0.1% para inhibir aún más el daño en la resistencia a la corrosión . S : 0.01% o menos El contenido de S preferiblemente se minimiza debido a que el elemento se encuentra en el acero como una inclusión la cual no es ventajosa desde el punto de vista de la elongación y la resistencia a la corrosión en la lámina de acero. En consecuencia, el contenido de S es de 0.01% o menos, habitualmente de aproximadamente 0.0001% hasta 0.01%. Al : 0.01% o menos Un incremento en el contenido de Al incrementa la temperatura de recristalización y la temperatura de recocido debe incrementarse en consecuencia. Un aumento en la temperatura de recocido aumenta la cantidad de AlN que se forma y disminuye la cantidad de solución sólida de N, lo que disminuye la tenacidad de la lámina de acero. En la presente invención, particularmente, cuando la temperatura de recocido debe incrementarse debido a que se incrementa la temperatura de recristalización debido a los otros - - elementos que se agregan para aumentar la tenacidad de la lámina de acero. Por lo tanto, un aumento en la temperatura de recristalización debido a Al, preferiblemente se minimiza. En consecuencia, el contenido de Al es de 0.01% o menos, habitualmente de aproximadamente 0.003% a 0.01%. N: 0.002% a 0.012% Se agrega de manera deliberada N debido a que el elemento tiene una capacidad de refuerzo por solución sólida elevada para aumentar la tenacidad de la lámina de acero. La cantidad eficaz de N que se requiere para aumentar la tenacidad es de 0.002% o más. No obstante, una cantidad excesiva de N agregada genera el problema de envejecimiento por deformación de la lámina de acero. En consecuencia, el contenido de N es de 0.002% a 0.012%. Nb: más de 0.025% a 0.1% Nb es uno de los requerimientos principales para la presente invención. Este elemento, el cual tiene una elevada capacidad de formación de carburo, precipita granos de carburo finos para aumentar la tenacidad de la lámina de acero. Además, el elemento refina los granos de carburo para aumentar la tenacidad de la lámina de acero. La figura 1 ilustra la relación entre la cantidad de Nb agregada y la tenacidad de la lámina de acero para lata cuando se agrega Nb junto con Mn como un elemento de solución sólida. La figura 1 muestra que la adición de Nb - - junto con. Mn como un elemento de solución sólida proporciona un aumento mayor en la tenacidad de la lámina de acero en comparación con el efecto intrínseco del refuerzo por solución sólida. La posible causa se describe en lo siguiente. En comparación con la adición de un elemento por solución sólida (en este ejemplo, Mn) únicamente, la adición del elemento por solución sólida (en este ejemplo, Mn) junto con Nb precipita a Nb-C, lo que suprime la difusión del elemento por solución sólida (en este ejemplo, Mn) y por lo tanto inhibe el crecimiento de los granos recristalizados en el recocido. Esto es, el elemento de solución sólida en sí mismo obtiene el efecto de refuerzo por refinamiento de grano lo que se adiciona al efecto de refuerzo por solución sólida. Este efecto comienza a aparecer de manera significativa cuando la cantidad de Nb agregada excede de 0.025%. No obstante, Nb incrementa la temperatura de recristalización. Si la cantidad de Nb agregada excede de 0.1%, la lámina de acero endurece significativamente en el laminado en caliente y por lo tanto se deteriora su conformabilidad y laminado en frío. En consecuencia, el contenido de Nb es mayor de 0.025% a 0.1%. El contenido de Nb preferiblemente es mayor de 0.025% a 0.05% en vista de la conformabilidad en el laminado en frío.

La razón para la estructura especificada se describe posteriormente en lo que sigue. Estructura de ferrita en fase única con un tamaño de grano de cristal promedio de 7 µ?t? o menos La lámina de acero de acuerdo con la presente invención tiene sustancialmente una estructura de ferrita en fase única. Incluso con un contenido en la lámina de acero, por ejemplo, de aproximadamente 1% de cementita determinado que tiene sustancialmente una. estructura de ferrita en fase única en la medida en que la lámina proporciona la operación y los efectos de la presente invención . Los presentes inventores han estudiado el equilibrio entre la tenacidad y la elongación de las láminas de acero que tienen estructuras de ferrita en fase única con un promedio variable de tamaños de granos de cristal de ferrita. Este estudio ha encontrado que el acero de alta tenacidad se puede obtener sin disminuir la elongación si el tamaño de grano de cristal de ferrita promedio es de 7 ym o menos. El estudio también ha encontrado que un tamaño de grano de cristal promedio que excede de 7 ym resulta en una apariencia de superficie pobre después de la elaboración de la lata. Dichos fenómenos se relacionan con las variaciones extremas en la rugosidad de superficie que se presentan particularmente en - - lata de dos piezas, aunque las posiciones y grados de las mismas varían. En consecuencia, el tamaño de grano de cristal de ferrita promedio es de 7 ym o menos. El tamaño de grano de cristal de ferrita promedio se mide, por ejemplo, por el método de intersección de acuerdo con ASTM. La lámina de acero para lata de acuerdo con la presente invención preferiblemente tiene un espesor de 0.2 ram o menos para obtener una tasa de laminado en frío superior y una resistencia a la rotura de 550 MPa o mayor. Ahora se describirá un método para fabricar una lámina de acero para lata que tiene una tenacidad elevada y una elongación alta, de acuerdo con la presente invención. De acuerdo con un procedimiento normal , el acero fundido con la composición química anterior se prepara, por ejemplo, en un convertidor y se funde en una materia concentrada para laminado, por ejemplo, mediante fundición continua. El concentrado de laminado resultante se somete a laminado en caliente. La temperatura de terminado se debe establecer en un punto de transformación Ar30 o mayor para proporcionar una lámina de acero en la región ? de fase única. El concentrado de laminado preferiblemente tiene una temperatura baja antes del laminado en caliente para refinar granos de cristal más fácilmente, aunque la temperatura de laminado para terminado se debe establecer en la región ? de fase única. En consecuencia, la - - temperatura del concentrado de laminado preferiblemente es de 1150°C a 1300°C al inicio del "laminado. Además/ la temperatura de bobinado se debe establecer en 560 °C a 600 °C para obtener un tamaño de grano de cristal de 7 µp\ o menos y por lo tanto mejorar la tenacidad de la lámina de acero después de recocido. Si la temperatura de bobinado es mayor de 600 °C, se producen granos de cristal gruesos. Por otra parte, si no es así, la temperatura de bobinado en el laminado en caliente es menor de 560°C, la solución sólida de N y C permanecen en la lámina de acero laminada en caliente y por lo tanto perjudican la formación de una estructura agregada deseada en el recocido por recristalización después del laminado en frío. Después de decapado subsecuente, la lámina de acero se somete a laminado en frío a una tasa de reducción de 80% o mayor para desarrollar una textura de agregación después de recocido y refinado significativo de los granos de cristal. Simultáneamente, la lámina de acero puede adquirir una estructura de ferrita más uniforme. Una resistencia a la rotura de 550 MPa o mayor es difícil de obtener a tasas de reducción inferiores a 80%. El espesor de la lámina de acero después del laminado en frío preferiblemente es de 0.2 mm o menos para proporcionar una tasa de reducción de 80% o mayor. La lámina de acero después se somete a recocido - ¬ en el área de remojado de 700°C a 820°C. El recocido se debe realizar a la temperatura de recristalización o mayor de la lámina de acero para proporcionar buena conformabilidad y debe realizarse a 700 °C o mayor para proporcionar una estructura más uniforme. No obstante, una temperatura de recocido que exceda de 820 °C puede generar problemas en la etapa de recocido. Posteriormente, se realiza preferiblemente el laminado por templado para ajustar la forma de la superficie de la lámina de acero. La tasa de laminado por templado preferiblemente es de 1.5% o menos, de manera más preferible 0.5% a 1.5% para evitar una disminución en la elongación por endurecimiento de trabajado excesivo. La resistencia a la rotura se puede controlar a un valor objetivo de acuerdo con la composición, la temperatura de bobinado en el laminado en caliente, la temperatura de recocido y la tasa de laminado en frío.

Ejemplo 1 Se producen aceros que tienen composiciones variables, como se muestra en la tabla 1 (el resto es Fe e impurezas incidentales) con un convertidor actual, y se funden en placas de acero. Las láminas de acero para lata se producen bajo las condiciones de la invención, Ejemplos 1 a 9 y Ejemplos comparativos 1 a 8, que se muestran en la - - tabla 2, como se describe en lo siguiente. Las placas de acero se recalientan a 1,200°C y se someten a laminado en caliente a temperaturas de laminado para terminado y temperaturas de bobinado que se muestran en la Tabla 2. Después de decapado subsecuente, el laminado en frío se realiza a tasas de reducción que se muestran en la Tabla 2 para producir láminas de acero delgadas que tienen un espesor de 0.2 mm. Las láminas de acero delgadas resultantes se someten a recocido en un horno de recocido continuo durante 30 segundos a temperaturas de calentamiento y temperaturas de remojado que se muestran en la Tabla 2. Las láminas de acero después se enfrían a aproximadamente 10°C/s a 15°C/s por un método común para producir láminas de acero para lata. Las láminas de acero para lata se someten a laminado por templado a una tasa de reducción de aproximadamente 1.5% y se someten continuamente a revestimiento normal con cromo para producir láminas de acero recubiertas eléctricamente con cromo. Las temperaturas de recocido, las cuales se ajustan de acuerdo con la cantidad de Nb agregado, se mantienen a los valores que se muestran en la Tabla 2. Después de que las estructuras de cristal y los tamaños de grano de cristal promedio de las láminas de acero recubiertas eléctricamente con cromo resultantes se · - - han examinado, se evalúa la tenacidad y elongación de las mismas por la pruéba de rotura. Los resultados de la prueba se muestran en la Tabla 3. Cada prueba y método de prueba son como sigue. La prueba de rotura se realiza con JIS No. 5 y con piezas de prueba de rotura para medir los puntos de deformación permanente, resistencia a la rotura y elongación de la misma. Además, se mide la dureza Rockwell. Las estructuras de cristal se examinan al pulir muestras, al corroer límites de grano de cristal de los mismos con nital y al observarlas al microscopio óptico. Los tamaños de grano de cristal promedio de las estructuras de cristal anteriores y observadas se miden por el método de intersección de acuerdo con ASTM. La Tabla 3 muestra que los aceros de los Ejemplos 1 a 9 presentan una estructura de ferrita en fase única con un tamaño de grano de cristal promedio de 7 ym o menos y por lo tanto exceden tanto a la tenacidad como la elongación. Por otra parte, el acero j del Ejemplo Comparativo 1 y el acero n del Ejemplo Comparativo 5, los cuales tienen bajas cantidades de P agregadas, tienen una elongación equivalente a la de los Ejemplos' de la invención, pero muestran una tenacidad menor. El acero k del Ejemplo Comparativo 2, el cual tiene una cantidad baja de Nb agregada, tiene una elongación equivalente a la de los Ejemplos pero muestra uria tenacidad menor. El acero 1 dél Ejemplo Comparativo 3 tiene una estructura mixta de ferrita y perlita con un tamaño de grano de cristal promedio que excede de 7 µp?, tiene una tenacidad elevada pero presenta una elongación más baja. Los Ejemplos Comparativos 4 y 6, en los cuales se realiza laminado por templado a velocidades de reducción elevadas, específicamente 20% y 33%, respectivamente, obtienen una tenacidad elevada, aunque son equivalentes a un método conocido, específicamente DR. En el Ejemplo Comparativo 8, la resistencia a la tensión es de sólo 500 MPa incluso después de horneado del recubrimiento a 210°C durante 20 minutos. Ejemplo 2 El tipo de acero utilizado se limita al acero del Ejemplo 1 que se muestra en la Tabla 1 para examinar el efecto de las diferencias en las condiciones de producción. Se producen láminas de acero recubiertas eléctricamente con cromo, con el acero y bajo las condiciones de producción de los Ejemplos 1, 10 y 11 y el Ejemplo Comparativo 9 que se muestra en la Tabla 2. Las otras condiciones siguen la descripción del Ejemplo .1. Las mismas pruebas que en el Ejemplo 1 se realizaron sobre láminas de acero recubiertas eléctricamente con cromo resultantes. En la Tabla 3 se incluyen los resultados. La Tabla 3 muestra que la estructura de ferrita de fase única con un tamaño de grano de cristal promedio es de 7 µp? o menos se puede obtener bajo las condiciones de producción de los Ejemplos de la invención 1, 10 y 11 para proporcionar una lámina de acero que tiene una resistencia a la rotura de 550 Pa o mayor sin disminución en la elongación. Por otra parte, la lámina de acero producida bajo las condiciones del Ejemplo Comparativo 9 tiene un tamaño de grano de cristal de ferrita promedio que excede de 10 i . Esta lámina de acero tiene una elongación elevada pero muestra una tenacidad menor. La lámina de acero del Ejemplo Comparativo 7 presenta una tenacidad alta pero requiere un calentamiento rápido y un enfriamiento rápido antes y después del recocido. Por lo tanto, esta lámina de acero es difícil de fabricar con equipo convencional. Además, cuando se estiran las láminas de acero de acuerdo con la presente invención, presentan excelentes superficies sin rugosidades. Por otra parte, cuando las láminas de acero de los ejemplos comparativos con un tamaño de grano de cristal de ferrita promedio que excede de 10 pm se estiran, presentan superficies rugosas. Los ejemplos también muestran que una resistencia a la rotura objetivo se puede obtener de manera confiable a una tasa de reducción de 1.5% o menos en el laminado por templado después del recocido. [Tabla 1] Tipo C Si Mn P S N Nb Al de acero Ejemplo 1 a 0.05 0.1 0.5 0.04 0.01 0.006 0.03 0.01 Ejemplo 2 b 0.05 0.01 1.0 0.04 0.01 0.006 0.03 0.01 Ejemplo 3 c 0.05 0.01 0.5 0.075 0.01 0.006 0.03 0.01 Ejemplo 4 d 0.05 0.01 0.5 0.04 0.01 0.006 0.05 0.01 Ejemplo 5 e 0.05 0.2 0.5 0.04 0.021 0.006 0.03 0.01 Ejemplo 6 f 0.04 0.01 1.0 0.075 0.01 0.006 0.03 0.01 Ejemplo 7 g 0.04 0.01 1.0 0.075 0.01 0.01 0.03 0.01 Ejemplo 8 h 0.04 0.01 1.0 0.01 0.01 0.006 0.03 0.01 Ejemplo 9 i 0.04 0.01 1.0 0.075 0.01 0.002 0.05 0.01 Ejemplo j 0.05 0.01 0.5 0.008 0.01 0.006 0.03 0.01 comparativo 1 Ejemplo k 0.05 0.01 0.5 0.04 0.01 0.006 0 0.01 comparativo 2 Ejemplo I 0.15 0.01 0.5 0.01 0.01 0.002 0.03 0.01 comparativo 3 Ejemplo m 0.005 0.5 0.01 0.006 0 0.002 comparativo 4 Ejemplo n 0.11 0.01 0.55 0.005 0.005 0.0015 0.025 0.055 comparativo 5 Ejemplo 0 0.05 0.005 0.25 0.01 0.009 0.0035 0.001 comparativo 6 Ejemplo P 0.1 0.01 0.5 0.01 0.01 0.003 0.03 comparativo 7 Ejemplo q 0.0095 0.02 0.25 0.009 0.007 0.0095 0.007 0.002 comparativo 8 [Tabla 2] *: Tasa de reducción en laminado por templado = 20% **: Tasa de reducción en laminado por templado = 33% ***: Tasa de laminado después del recocido = l,000bC/s - - [Tabla 3] Tipo de Punto de Resistencia Dureza Elongación Estructura Tamaño de acero deformación a la rotura Rockwell (%) de cristal grano de (MPa) (MPa) HR30T cristal promedio Ejemplo 1 a 510 550 - 23 F* 5 Ejemplo 2 b 500 570 - 20 F 5 Ejemplo 3 c 520 570 - 20 F 5 Ejemplo 4 d 500 550 - 21 F 4 Ejemplo 5 e 490 560 - 21 F 5 Ejemplo 6 f 550 600 - 19 F 5 Ejemplo 7 g 490 560 - 17 F 5.5 Ejemplo 8 h 500 560 - 13 F 5 Ejemplo 9 i 490 550 - 13 F 3.5 Ejemplo 10 a 500 570 - 20 F 4.0 Ejemplo 11 a 480 550 - 23 F 5.0 Ejemplo j 450 500 26 F 5.5 comparativo 1 Ejemplo k 430 390 17 F 10 comparativo 2 Ejemplo I 500 600 10 F+P" 10 comparativo 3 Ejemplo m 73 comparativo 4* Ejemplo n 480 510 32 F 3.5 comparativo 5 Ejemplo 0 480 510 32 F 3.5 comparativo 6" · Ejemplo P 360 610 33 comparativo 7 Ejemplo q 500*" 70 comparativo 8 Ejemplo a 420 500 32 F 12.0 comparativo 9 *: fase de ferrita; **: fase de perlita; ***: resistencia a la rotura después de horneado del recubrimiento a 210 °C durante 20 minutos. Aplicabilidad industrial La presente invención puede proporcionar una lámina de acero para latas que tienen una resistencia a la rotura de 550 MPa o mayor y una elongación que excede de 10% y un método para fabricar la lámina de acero para lata. Esta lámina de acero se puede aplicar a partes tales como cuerpos, por ejemplo, de latas DRD y latas soldadas. La tenacidad de la lámina de acero se mejora por una combinación de refuerzo por solución sólida con muchos elementos y refuerzo por precipitación con Nb y refuerzo por refinamiento de grano con Nb. De esta manera una resistencia a la rotura objetivo se puede obtener de manera confiable a una tasa de reducción de 1.5% o menos en el laminado por templado después de recocido. Además, la lámina de acero, la cual contiene cantidades bajas de C y N, no provoca elongación por deformación debido a envejecimiento por tensión. En consecuencia, la lámina de acero puede generar una contribución social significativa como una lámina de acero delgada adecuada para una lámina de acero tratada en la superficie tal como una placa de estaño y una lámina de acero recubierta eléctricamente con cromo.

Claims (3)

REIVINDICACIONES

1. Lámina de acero para lata, que comprende 0.04% a 0.1% en peso de C, 0.002% a 0.012% en peso de N, 0.5% a 1.5% en peso de Mn, 0.01% a 0.15% en peso de P, 0.01% a 0.5% en peso de Si, más de 0.025% a 0.1% en peso de Nb, 0.01% o menos en peso de Al, y 0.01% o menos en peso de S, el resto es Fe e impurezas incidentales, la lámina de acero para lata sustancialmente tiene una estructura de ferrita en fase única que tiene un tamaño de grano de cristal promedio de 7 o menos.

2. Método para fabricar una lámina de acero para lata, que comprende laminar en caliente un acero a una temperatura de terminado de un punto de transformación Ar3 o mayor, bobinar el acero a una temperatura de bobinado de 560°C a 600°C, decapar el acero, laminar en frío el acero a una tasa de reducción de 80% o más, y recocer el acero a 700°C a 820°C, el acero comprende 0.04% a 0.1% en peso de C, 0.002% a 0.012% en peso de N, 0.5% a 1.5% en peso de Mn, 0.01% a 0.15% en peso de P, 0.01% a 0.5% en peso de Si, más de 0.025% a 0.1% en peso de Nb, 0.01% o menos en peso de Al, y 0.01% o menos en peso de S, el resto es Fe e impurezas incidentales.

3. Lámina de acero para lata que tiene una tenacidad elevada y una elongación alta, que comprende 0.04% a 0.1% en peso de C, 0.002% a 0.012% en peso de N, 0.5% a 1.5% en peso de Mn, 0.010% a 0.15% en peso de P, 0.01% a 0.5% en peso de Si, 0.025% a 0.1% en peso de Nb, 0.01% o menos en peso de Al y 0.01% o menos en peso de S, el resto es Fe e impurezas incidentales, la lámina de acero para lata sustancialmente tiene una estructura de ferrita en fase única, la lata de acero para lata tiene un tamaño de grano de cristal de ferrita promedio de 7 ym o menos y un espesor de 0.2 mm o menos .