BR112020015105A2 - Parafuso bimetálico com aço endurecível martensiticamente - Google Patents

Parafuso bimetálico com aço endurecível martensiticamente Download PDF

Info

Publication number
BR112020015105A2
BR112020015105A2 BR112020015105-0A BR112020015105A BR112020015105A2 BR 112020015105 A2 BR112020015105 A2 BR 112020015105A2 BR 112020015105 A BR112020015105 A BR 112020015105A BR 112020015105 A2 BR112020015105 A2 BR 112020015105A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
weight
block
steel
screw
crude
Prior art date
Application number
BR112020015105-0A
Other languages
English (en)
Inventor
Frederic Pol
Roland Schneider
Michael Bischof
Original Assignee
Hilti Aktiengesellschaft
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hilti Aktiengesellschaft filed Critical Hilti Aktiengesellschaft
Publication of BR112020015105A2 publication Critical patent/BR112020015105A2/pt

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B33/00—Features common to bolt and nut
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/06—Surface hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/04—Hardening by cooling below 0 degrees Celsius
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0093—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for screws; for bolts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/24—Nitriding
    • C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
    • C23C8/30—Carbo-nitriding
    • C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
    • F16B25/001—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed
    • F16B25/0026—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed the material being a hard non-organic material, e.g. stone, concrete or drywall
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
    • F16B25/0036—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw
    • F16B25/0094—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw the screw being assembled or manufactured from several components, e.g. a tip out of a first material welded to shaft of a second material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

a presente invenção refere-se a um método para produzir um parafuso bimetálico que tem um elemento de ponta e um elemento de acionamento, em que um primeiro bloco bruto que compreende um aço que tem 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês é fornecido e o elemento de ponta é produzido a partir do primeiro bloco bruto. a invenção se refere adicionalmente a um parafuso bimetálico que tem um elemento de ponta e um elemento de acionamento, em que o elemento de ponta e o elemento de acionamento têm uma composição material diferente, e em que o elemento de ponta tem, pelo menos em regiões, um aço que tem 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PARAFUSO BIMETÁLICO COM AÇO ENDURECÍVEL MARTENSITICAMENTE”",
[001] A presente invenção refere-se a um método para produzir um parafuso bimetálico com um elemento de ponta e um elemento de acionamento de acordo com o preâmbulo da reivindicação 1, e também a um parafuso bimetálico com um elemento de ponta e um elemento de acionamento, sendo que o elemento de ponta e o elemento de acionamento têm uma composição material diferente, de acordo com o preâmbulo da reivindicação 8.
[002] Para parafusos de concreto e parafusos autorroscantes para aplicações aço-metal, conceitos de material com alta dureza de superfície, pelo menos em algumas áreas do parafuso, alta tenacidade de núcleo, alta resistência à corrosão geral, corrosão puntiforme, bem como fragilização induzida por cloreto ou hidrogênio e boa formabilidade plástica são muitas vezes desejadas. De acordo com o documento Nº EP2204244 A1 e os parafusos de concreto que são oferecidos com o nome "Hilti HUS-HR", isso é obtido por meio de elementos de corte de metal duro que são soldados na rosca na área de ponta do parafuso, sendo que o parafuso é, de outro modo, produzido a partir de aço inoxidável austenítico A4, comparável a 1,4401.
[003] Na área de parafusos autorroscantes de aço inoxidável para aplicações de aço-metal, os chamados parafusos bimetálicos são conhecidos, distinguidos pelo fato de que um elemento de ponta em formato de parafuso prisioneiro produzido a partir de aço carbono endurecível é soldado no elemento de acionamento, isto é, a cabeça e a parte traseira do eixo, produzido a partir de aço inoxidável austenítico A2 ou A4 (comparável a 1,4301 ou 1,4401). Após a soldagem e formação, esse parafuso prisioneiro é endurecido por meio de um tratamento térmico local.
[004] O documento Nº DE4033706 A1 descreve um processo de tratamento térmico para aumentar a resistência à corrosão de uma camada de superfície endurecida de componentes próximos ao formato final produzidos a partir de aços martensíticos inoxidáveis com menos que 0,4% em peso de carbono mediante a difusão de 0,2 a 0,8% em peso de nitrogênio na camada de superfície. Entretanto, uma aplicação em parafusos não é mostrada pelo documento Nº DE4033706 A1, entretanto e, em particular, o documento Nº DE4033706 A1 não trata da correspondência da composição química do aço e dos parâmetros de tratamento térmico para uma aplicação em parafusos.
[005] O documento Nº DE 19626833A1 descreve um método para produzir uma camada de superfície martensítica altamente resistente à corrosão sobre um núcleo ferrítico-martensítico em componentes produzidos a partir de aço inoxidável. A composição química do aço é limitada de tal forma que exista uma estrutura ferritica-martensítica e, após o endurecimento superficial a uma temperatura de 1.050ºC a
1.150ºC com nitrogênio, o teor de ferrita no núcleo fique entre 40 e 90% em volume e a dureza do núcleo seja menor que 300 HV30. Novamente, a aplicação do método para parafusos não é mostrada.
[006] O documento Nº DE102013108018 A1 descreve um parafuso produzido a partir de aço inoxidável, por exemplo, 1,4113, sendo que o aço é essencialmente livre de níquel, em que uma camada de superfície tem um teor aumentado de nitrogênio dissolvido em comparação com o restante da estrutura, como resultado de um tratamento térmico de nitretação a 1.000 a 1.200ºC, e em que o parafuso tem uma estrutura martensítica na camada de superfície e, de outro modo, uma estrutura ferrítica.
[007] O documento Nº WO14040995 A1 descreve um método para produzir um parafuso de concreto autorroscante, em que um bloco bruto produzido a partir de aço endurecível martensiticamente, em particular com um teor de carbono menor que 0,07%, é endurecido a uma temperatura maior que 900ºC em uma atmosfera de gás nitrogenoso.
[008] O documento Nº TW201418549 A descreve um parafuso bimetálico cujo elemento de ponta contém um aço martensítico que compreende 0,26 a 0,40% de carbono, 12 a 14% de cromo, O a 0,6% de níquel e O a 1% de manganês.
[009] O pedido de patente europeu com o número de pedido
17177789.9 descreve o uso de um aço com 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês, para produzir uma forma de parafuso, sendo que a forma de parafuso tem capacidade para formar parte de um parafuso acabado no final do processo.
[0010] O resumo disponível através do link:
[0011] https://online.unileoben.ac.at/mu online/wbAbs.showThesis ?pThesisNr=617468&pOrgNr=1
[0012] indica que os aços martensíticos, nitretados superficialmente pelo processo de nitretação a gás de alta temperatura e com 14% de cromo, podem ser particularmente adequados para uso como um material para um elemento de fixação.
[0013] O objetivo da invenção é fornecer um método para produzir um parafuso bimetálico com o qual um parafuso bimetálico particularmente eficaz, fácil de montar e resistente à corrosão pode ser obtido com despesas de produção particularmente baixas. Também é um objetivo da invenção fornecer um parafuso bimetálico com as vantagens acima mencionadas.
[0014] O objetivo é alcançado de acordo com a invenção por meio de um método de acordo com a reivindicação 1 e um parafuso de acordo com a reivindicação 8. As modalidades preferenciais são especificadas nas reivindicações dependentes.
[0015] É usado um método de acordo com a invenção para produzir um parafuso bimetálico, isto é, um parafuso no qual o elemento de ponta frontal e o elemento de acionamento traseiro têm uma composição material diferente. Para fabricar o elemento de ponta, é usado um primeiro bloco bruto que compreende um aço com uma proporção em peso de 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês. O primeiro bloco bruto consiste, de preferência, nesse aço. Além disso, o aço do primeiro bloco bruto pode compreender outros elementos comuns no aço, por exemplo, vanádio (em particular < 0,2% em peso), nióbio (em particular < 0,2% em peso), titânio (em particular < 0,2% em peso) e/ou silício (em particular < 0,5% em peso). O restante é ferro com impurezas inevitáveis, por exemplo, enxofre e/ou fósforo, em particular, em cada caso < 0,02% em peso. As Figuras dadas como "% em peso" podem ser entendidas como significando porcentagens em peso no sentido comum. Em particular, o aço do primeiro bloco bruto pode ser denominado de um aço inoxidável endurecível martensiticamente. O aço tem, de preferência, uma proporção em peso de 0,08 a 0,12% em peso de carbono.
[0016] Uma primeira ideia básica da invenção pode ser observada pelo fato de que os aços martensíticos inoxidáveis podem ser candidatos promissores para atender aos requisitos às vezes conflitantes exigidos do aço usado na área de ponta de um parafuso, em particular, um parafuso autorroscante a fim de atender aos diversos requisitos em relação à alta dureza de superfície e profundidade de endurecimento suficiente, boa resistência à corrosão, boa tenacidade e alta resistência à fragilização induzida por cloreto ou hidrogênio, a composição química do aço (em particular, em relação a constituintes de liga carbono, cromo, molibdênio, níquel e manganês) e o tratamento térmico em múltiplos estágios necessário para definir o perfil de propriedade, que consiste em nitretação a gás de alta temperatura, arrefecimento brusco em fase gasosa, resfriamento a baixa temperatura, revenido e endurecimento por indução local opcional, são cuidadosamente combinados.
[0017] A invenção inclui o uso de um aço de uma composição química à base de uma combinação dos constituintes de liga como carbono (0,07 a 0,14% em peso, de preferência, 0,08 a 0,12% em peso), cromo (13 a 15% em peso), molibdênio (1,3 a 1,7% em peso), níquel (1,5 a 2,0% em peso) e manganês (1,0 a 1,5% em peso, de preferência, 1,2% em peso) no primeiro bloco bruto, isto é, para fabricar o elemento de ponta do parafuso bimetálico.
[0018] Dentro do escopo da invenção, foi reconhecido que, com tal aço, em particular, em conexão com um tratamento térmico que é compatível com o aço, de preferência, em vários estágios, um perfil de propriedade que é particularmente vantajoso para a área de ponta de parafusos bimetálicos, em particular, parafusos de concreto, pode ser obtido, em particular, em relação ao fato de que a área de ponta de um parafuso autorroscante é muitas vezes responsável pela maior parte do trabalho de corte no substrato e para introduzir a profundidade de carga no substrato.
[0019] Conforme explicado em detalhes abaixo, esse perfil de propriedade vantajoso pode ter por base, em particular, uma austenitização com uma estabilização de estrutura pelo teor de ferrita delta durante o tratamento térmico. Em particular, foi possível criar um perfil de propriedade distinguido pela boa formabilidade, uma alta dureza de superfície de 580 HVO0.3 ou superior, uma dureza de núcleo máxima de 450 HVO.3 ou inferior, uma alta resistência à corrosão geral e corrosão puntiforme no núcleo (representado por um índice PRE de 17 ou maior) e na zona de superfície (representada por um índice PRE de 23 ou maior), uma alta tenacidade no núcleo (em particular, como resultado de uma combinação de um baixo teor de carbono e ferrita delta estável, que faz com que o crescimento de grãos grossos no tratamento térmico seja suprimido) e uma alta resistência à fragilização induzida por cloreto ou hidrogênio. Em detalhes, o aço usado no primeiro bloco bruto pode ser vantajoso, em particular, nos seguintes aspectos: 1) Como resultado do teor de carbono do aço, a dureza de núcleo é no máximo de 450 HVO0.3 ou menos.
2) Os seguintes resultados dos teores de carbono, cromo, molibdênio, níquel e manganês: a) Um índice PRE relativamente alto (equivalente à resistência a corrosão puntiforme), de preferência, de 17 ou maior, pode ser alcançado sem, entretanto, deixar a faixa de estados de uma estrutura martensítica ou martensítica-ferrítica.
b) O aço é fácil de processar em formas semiacabadas, como fio máquina ou fio desencapado. Tanto o fio máquina como o fio desencapado têm boa formabilidade a frio, de preferência, representada por uma resistência ao escoamento R, 0,2 de < 650 N/mm ?, que pode ser vantajosa em particular para processos de formação a frio, de preferência, processos de laminação, para formação de rosca.
c) Com endurecimento superficial na faixa de temperatura entre 1.000ºC e 1.150ºC, de preferência, entre 1.030ºC e
1.100ºC, uma estrutura predominantemente austenítica (de preferência, entre 70% e 95%) com uma proporção pequena de ferrita delta de 5% a 30% pode se formar na área de núcleo do primeiro bloco bruto, sendo possível que esse teor de ferrita delta de 5% a 30% tenha um efeito estabilizador na estrutura nas ditas temperaturas e, dessa forma, neutralize o engrossamento de grãos, o que pode ter um efeito vantajoso nas propriedades de tenacidade. O teor de ferrita delta pode ser deliberadamente limitado a um máximo de 30%, uma vez que, com um teor maior de ferrita delta, a tenacidade poderia diminuir novamente. A proporção de estrutura austenítica de 70% a 95% tem uma alta solubilidade em carbono, de modo que a formação de carbonetos de cromo e a suscetibilidade relativamente alta associada à corrosão intergranular são neutralizadas de modo eficaz. Um teor de ferrita delta entre 10% e 15% pode ser, de preferência, fornecido, correspondendo a um teor de austenita entre 90% e 85%.
d) Durante o endurecimento superficial na faixa de temperatura acima mencionada com difusão de nitrogênio, uma estrutura principalmente austenítica pode ser estabelecida na zona de superfície do primeiro bloco bruto, que tem uma alta solubilidade de carbono e nitrogênio, de modo que a formação de carbonetos de cromo ou nitretos de cromo e a ligação associada de cromo e/ou suscetibilidade relativamente alta à corrosão intergranular é neutralizada de modo eficaz.
e) Após o tratamento térmico, pode existir uma estrutura principalmente martensítica na área de núcleo do primeiro bloco bruto, com uma proporção pequena de ferrita delta de 5% a 30% (de preferência, 10% a 15%). O teor de ferrita delta pode ser deliberadamente limitado a um máximo de 30%, uma vez que, com um teor maior de ferrita delta, a tenacidade poderia diminuir novamente.
f) Após o tratamento térmico, pode existir uma estrutura principalmente martensítica na zona de superfície do primeiro bloco bruto, de modo que um alto grau de endurecimento possa ser alcançado.
g) O primeiro bloco bruto pode ser unido de modo comparativamente fácil ao segundo bloco bruto.
h) Como resultado de seu comportamento de corrosão vantajoso, o elemento de ponta produzido a partir do primeiro bloco bruto pode contribuir permanentemente para a transferência de carga, de modo que um comprimento de parafuso eficaz particularmente grande possa ser obtido.
[0020] Consequentemente, no método de acordo com a invenção, a etapa de endurecimento superficial do primeiro bloco bruto com nitrogênio a partir da fase gasosa é vantajosamente fornecida, de preferência, em temperaturas entre 1.000ºC e 1.150ºC, particularmente de preferência, entre 1.030ºC e 1.100ºC e/ou uma pressão parcial de nitrogênio entre 0,05 bar e 0,3 bar, particularmente de preferência, entre 0,10 bar e 0,20 bar, de preferência, após uma etapa de formação de rosca no primeiro bloco bruto. Por meio de tal endurecimento superficial com nitrogênio (sozinho ou, conforme explicado abaixo, opcionalmente em combinação com carbono), a zona de superfície do primeiro bloco bruto pode ser modificada especificamente de uma maneira que é particularmente vantajosa, em particular, para uso com pontas de parafuso. Em particular, durante o endurecimento superficial entre 1.000 e 1.150ºC, o nitrogênio pode ser dissolvido na zona de superfície da estrutura então austenítica. Em conexão com o aço de acordo com a invenção, foi possível por meio de tal endurecimento superficial obter uma dureza de superfície de 580 HVO0.3 ou superior, com uma dureza limite de 550 HV0.3 a uma distância da superfície de 0,15 a 0,380 mm (que pode ser particularmente vantajoso para parafusos de concreto) ou 0,1 a 0,15 mm (que pode ser particularmente vantajoso para parafusos autorroscantes) e/ou uma dureza de núcleo de 350 a 400 HV0.3. Essa dureza de superfície, por sua vez, pode assegurar uma boa resistência ao desgaste de rosca, mesmo mediante a abertura de ranhuras em barras de reforço e concreto, o que, por sua vez, permite que o parafuso tenha uma alta capacidade de suporte de carga. Além disso, o nitrogênio dissolvido pode aumentar localmente o índice PRE na zona de superfície para 23 ou maior e, assim, aprimorar significativamente a resistência à corrosão puntiforme, de preferência, a um nível comparável a um aço 1.4401. Em particular, o mensurando eletroquímico do "potencial de avanço" também pode ser levado a um nível comparável àquele de um aço 1.4401. O limite superior da pressão parcial de nitrogênio de 0,3 bar ou 0,20 bar se deve ao fato de que a formação de precipitados que contêm cromo e/ou nitrogênio pode ser, assim, neutralizada de modo eficaz, o que é vantajoso em termos de resistência à corrosão. O limite inferior da pressão parcial de nitrogênio de 0,05 bar ou 0,10 bar é devido ao fato de que apenas a partir dessa pressão o nitrogênio tem um efeito significativo. A atmosfera fornecida na etapa de endurecimento superficial pode ser nitrogênio puro ou uma mistura de gás que tem uma atividade de nitrogênio equivalente nas determinadas temperaturas. Em particular, uma atmosfera de nitrogênio puro pode ser fornecida se o processo for realizado em um forno de baixa pressão. Em um forno de pressão atmosférica, a diluição poderia ocorrer, por exemplo, com gases nobres.
[0021] Em particular, uma transformação martensítica completa pode ser alcançada no primeiro bloco bruto.
[0022] Isso pode ser conveniente desde que o endurecimento superficial do primeiro bloco bruto com nitrogênio a partir da fase gasosa ocorra em combinação com a carbonetação do primeiro bloco bruto com carbono a partir da fase gasosa. Além de um aumento no teor de nitrogênio, também pode ser fornecido um aumento no teor de carbono devido à difusão de carbono a partir da fase gasosa. Esse projeto tem por base a constatação de que, com carbono e nitrogênio disponíveis ao mesmo tempo, a solubilidade de ambos os elementos pode ser aumentada simultaneamente, um teor maior de nitrogênio acompanhado ao mesmo tempo da evitação de carbonetos e nitretos, permitindo que um aumento vantajoso adicional em dureza e resistência à corrosão seja alcançado. A fim de realizar o endurecimento superficial do primeiro bloco bruto com nitrogênio a partir da fase gasosa em combinação com a carbonetação do primeiro bloco bruto com carbono a partir da fase gasosa, por exemplo, meios gasosos que contêm nitrogênio e carbono podem ser introduzidos na câmara de processo separadamente um do outro e alternadamente. Alternativamente, uma mistura de gás que fornece tanto carbono como nitrogênio pode ser usada (por exemplo, etina, CaH>2, juntamente com N>).
[0023] Em particular, o método pode compreender a etapa de "formação de rosca no primeiro bloco bruto". Nessa etapa, uma forma de rosca pode ser fixada ao primeiro bloco bruto. Em particular, a formação de rosca no primeiro bloco bruto pode incluir formação sem corte, em particular formação a frio, de preferência, laminação, do primeiro bloco bruto. É particularmente preferencial que a etapa de endurecer superficialmente o primeiro bloco bruto siga a etapa de formar rosca sobre o primeiro bloco bruto. Consequentemente, a rosca no primeiro bloco bruto é formada antes do endurecimento. A realização do endurecimento superficial em um momento após a formação de rosca permite que a formação da rosca seja simplificada e sejam obtidas propriedades de produto particularmente homogêneas.
[0024] A etapa de endurecer superficialmente o primeiro bloco bruto pode ser convenientemente seguida de uma etapa de congelar o primeiro bloco bruto, de preferência, a temperaturas abaixo de menos 80ºC, particularmente de preferência, a uma temperatura de menos 150ºC e, então, revenir o primeiro bloco bruto, em particular, a temperaturas abaixo de 270ºC, de preferência, a temperaturas entre 150ºC e 500ºC, particularmente de preferência, a temperaturas entre 200ºC e 250ºC e/ou tempos de retenção entre 1 hora e 5 horas. Como resultado, uma dureza e/ou tenacidade ainda maior pode ser definida sem reduzir a resistência à corrosão.
[0025] Em particular, uma etapa de arrefecer bruscamente o primeiro bloco bruto pode ser fornecida entre a etapa de endurecer superficialmente o primeiro bloco bruto e a etapa de congelar o primeiro bloco bruto.
[0026] O primeiro bloco bruto é convenientemente na forma de fio no início do método, ou seja, é um produto semiacabado em formato de fio, que pode reduzir adicionalmente o gasto.
[0027] Convenientemente, um segundo bloco bruto que compreende um aço duplex ou um aço inoxidável austenítico pode ser fornecido e o elemento de acionamento produzido a partir do segundo bloco bruto. Tal aço pode ser particularmente adequado para o elemento de acionamento, em particular, em relação às despesas de produção, às propriedades de corrosão e às propriedades de carga. Por exemplo, o aço que o segundo bloco bruto compreende pode ser um aço A2, A4, duplex, 1,4401, 1,4404, 1,4362, 1,4301 ou 1,4578.
[0028] O segundo bloco bruto é convenientemente na forma de fio no início do método, ou seja, é um produto semiacabado em formato de fio, que pode reduzir adicionalmente o gasto. Em particular, o método pode compreender a etapa de "formação de rosca no segundo bloco bruto". Nessa etapa, uma forma de rosca pode ser fixada ao segundo bloco bruto. A etapa de formação de rosca sobre o primeiro bloco bruto e/ou a etapa de formação de rosca sobre o segundo bloco bruto é realizada convenientemente antes da união do primeiro bloco bruto e do segundo bloco bruto.
[0029] O primeiro bloco bruto e o segundo bloco bruto são unidos, convenientemente por soldagem a laser ou soldagem por resistência.
[0030] A invenção também se refere a um parafuso bimetálico que pode ser obtido e/ou é obtido, em particular, em um método de acordo com a invenção. O parafuso bimetálico é formado com um elemento de ponta e um elemento de acionamento, sendo que o elemento de ponta e o elemento de acionamento têm uma composição material diferente. O parafuso bimetálico é distinguido pelo fato de que o elemento de ponta compreende, pelo menos em algumas áreas, um aço com 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês. Além disso, esse aço pode compreender outros elementos comuns para o aço, por exemplo, vanádio (em particular < 0,2% em peso), nióbio (em particular < 0,2% em peso), titânio (em particular < 0,2% em peso) e/ou silício (em particular < 0,5% em peso). O restante é ferro com impurezas inevitáveis, por exemplo, enxofre e/ou fósforo, em particular, em cada caso < 0,02% em peso. As Figuras dadas como "% em peso" podem ser entendidas como significando porcentagens em peso no sentido comum. O aço tem, de preferência, uma proporção em peso de 0,08 a 0,12% em peso de carbono. O aço do elemento de ponta pode ser, em particular, endurecido superficialmente e/ou carbonetado com nitrogênio a partir da fase gasosa. Em particular, o aço do elemento de ponta pode ser um aço inoxidável endurecido martensiticamente.
[0031] Com tal parafuso, as vantagens do aço descritas acima podem ser implementadas em um produto.
[0032] O elemento de acionamento pode compreender convenientemente um aço duplex ou um aço inoxidável austenítico, pelo menos em algumas áreas. Tal aço pode ser particularmente adequado para o elemento de acionamento, em particular, em relação às despesas de produção, às propriedades de corrosão e às propriedades de carga. Por exemplo, o dito aço do elemento de acionamento pode ser um aço A2, A4, duplex, 1,4401, 1,4404, 1,4362, 1,4301 ou 1,4578.
[0033] Os recursos que são explicados em conexão com o método para produzir um parafuso bimetálico também podem ser usados para o parafuso bimetálico e, inversamente, os recursos que são explicados em conexão com o parafuso bimetálico também podem ser usados no método para produzir um parafuso bimetálico. Em particular, o parafuso bimetálico pode ser produzido no método descrito, ou seja, o parafuso bimetálico pode ser o produto do método descrito. Em particular, os aços descritos em conexão com o método e o parafuso podem ser os mesmos.
[0034] A extremidade de inserção do parafuso bimetálico é disposta no elemento de ponta. O elemento de acionamento tem, em particular, um acionamento giratório para girar o parafuso bimetálico, por exemplo, uma cabeça de parafuso com uma estrutura poligonal externa ou uma estrutura poligonal interna. Em particular, o elemento de acionamento e o elemento de ponta podem formar, em conjunto, o eixo do parafuso bimetálico. O elemento de acionamento e o elemento de ponta têm, de preferência, uma rosca contínua.
[0035] O parafuso bimetálico pode ser, de preferência, um parafuso bimetálico autorroscante. Pode ser, em particular, um parafuso de concreto, ou seja, um parafuso para cortar concreto.
[0036] A razão entre o diâmetro externo de uma rosca do parafuso bimetálico e o passo de rosca da rosca pode se situar na faixa de 1 a 2, em particular, na faixa de 1,2 a 1,45. Essas são dimensões típicas de rosca para parafusos destinados ao aparafusamento autorroscante em substratos minerais, como, por exemplo, concreto. O passo pode ser entendido, em particular, como significando a distância axial entre voltas sucessivas de uma rosca. De acordo com a invenção, um substrato de concreto também pode ser dotado de um orifício no qual um parafuso bimetálico, de acordo com a invenção, é aparafusado, sendo que uma forma negativa em relação à rosca de corte do parafuso bimetálico é formada no substrato de concreto. Consequentemente, o parafuso bimetálico foi aparafusado no orifício no substrato de concreto de uma maneira autorroscante para formar uma contrarrosca.
[0037] A invenção é explicada em mais detalhes abaixo com base nas modalidades exemplificadoras preferenciais, que são mostradas esquematicamente na figura anexa, enquanto os recursos individuais das modalidades exemplificadoras que são descritas abaixo podem ser, em princípio, implementados individualmente ou em qualquer combinação dentro do escopo da invenção. A Figura mostra esquematicamente:
[0038] Figura 1: um fluxograma esquemático de um método de produção de acordo com a invenção.
[0039] A Figura 1 mostra esquematicamente um fluxograma de uma modalidade possível de um método de acordo com a invenção para produzir um parafuso bimetálico 40 com um elemento de ponta 41 e um elemento de acionamento 42.
[0040] A fim de obter o elemento de ponta 41, na etapa 1, é fornecido um primeiro bloco bruto 31, de preferência, um primeiro bloco bruto 31 em formato de fio, produzido a partir de aço que contém 0,07 a 0,14% em peso, de preferência, 0,08 a 0,12% em peso, de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês. Além disso, o aço pode compreender outros elementos comuns para o aço, por exemplo, vanádio (em particular < 0,2% em peso), nióbio (em particular < 0,2% em peso), titânio (em particular < 0,2% em peso) e/ou silício (em particular < 0,5% em peso). O restante é ferro com impurezas inevitáveis, por exemplo, enxofre e/ou fósforo, em particular, em cada caso < 0,02% em peso.
[0041] Isto é seguido na etapa 2 pela formação de rosca no primeiro bloco bruto 31, de modo que uma seção de rosca externa seja formada no primeiro bloco bruto 31. A formação de rosca pode ser, em particular, laminação de rosca.
[0042] O primeiro bloco bruto 31 é, então, cortado no comprimento na etapa 3 e limpo na etapa 4.
[0043] Na etapa 5 subsequente, o primeiro bloco bruto 31, que está sob a forma de um parafuso, é endurecido em uma atmosfera de gás que contém nitrogênio a uma temperatura maior que 900ºC, em particular, entre 1.000ºC e 1.150ºC, particularmente de preferência, entre 1.030ºC e 1.100ºC, sendo que a pressão parcial de nitrogênio da atmosfera de gás é, de preferência, entre 0,05 bar e 0,6 bar, de preferência, menor que 0,3 bar e, particularmente de preferência, menor que 0,20 bar. A atmosfera de gás também pode conter opcionalmente carbono. Depois disso, ainda na etapa 5, o primeiro bloco bruto 31 é arrefecido bruscamente, em particular, arrefecido bruscamente em gás, então, congelado, em particular, a temperaturas abaixo de menos 80ºC, por exemplo, em menos 150ºC, e finalmente revenido, de preferência, em uma faixa de temperatura entre 150ºC e 500ºC, particularmente de preferência, entre 200ºC e 250ºC e/ou um tempo de espera entre 1 hora e 5 horas.
[0044] A fim de obter o elemento de acionamento 42, na etapa 11, é fornecido um segundo bloco bruto 32, de preferência, um segundo bloco bruto 32 em formato de fio, produzido a partir de um aço duplex ou um aço inoxidável austenítico.
[0045] Então, na etapa 12, uma cabeça é, então, formada no segundo bloco bruto 32, por exemplo, por meio de recalque. A cabeça pode formar o acionamento giratório 46 no parafuso bimetálico acabado
40.
[0046] Isso é, então, seguido na etapa 13 da formação de rosca sobre o segundo bloco bruto 32, como resultado da qual uma seção de rosca externa é formada sobre o segundo bloco bruto 32. A formação de rosca pode ser, em particular, laminação de rosca.
[0047] O segundo bloco bruto 32 é, então, limpo na etapa 14.
[0048] Na etapa 21, o primeiro bloco bruto 31 é disposto na frente do segundo bloco bruto 32 e colocado em uma posição em que o primeiro bloco bruto 31 entra em contato com o segundo bloco bruto 32 e a seção de rosca externa no primeiro bloco bruto 31 forma uma extensão da seção de rosca externa no segundo bloco bruto 32.
[0049] Então, na etapa 22, o primeiro bloco bruto 31 e o segundo bloco bruto 32 são unidos, por exemplo, por soldagem a laser ou soldagem por resistência.
[0050] O compósito que compreende o primeiro bloco bruto 31 e o segundo bloco bruto 32 pode ser opcionalmente apassivado na etapa
23.
[0051] Finalmente, o parafuso bimetálico 40 mostrado em 23 é obtido com um elemento de ponta metálico 41 e um elemento de acionamento metálico 42 de um material diferente, sendo que o elemento de ponta 41 é obtido a partir do primeiro bloco bruto 31 e o elemento de acionamento 42 é obtido a partir do segundo bloco bruto
32. O parafuso bimetálico 40 tem um eixo de parafuso cilíndrico 45, na extremidade do qual uma cabeça do parafuso hexagonal é fornecida, formando um acionamento giratório 46. O eixo de parafuso 45 é formado juntamente pelo elemento de acionamento 42 e pelo elemento de ponta 41,e o acionamento giratório 46 está situado na região de extremidade traseira do elemento de acionamento 42. Ao longo do comprimento do eixo de parafuso 45 se estende ao longo do elemento de acionamento 42 e do elemento de ponta 41 uma rosca 47 formada como uma rosca de corte, com um diâmetro externo d e um passo p.
[0052] O eixo de parafuso 45 do parafuso bimetálico 40 pode ser aparafusado em um orifício em um substrato mineral, em particular, em um substrato de concreto, sendo que a rosca 47, que é formada como uma rosca de corte, tem capacidade para cortar uma rosca correspondente no substrato quando aparafusada.

Claims (10)

REIVINDICAÇÕES
1. Método para produzir um parafuso bimetálico (40) com um elemento de ponta (41) e um elemento de acionamento (42) caracterizado pelo fato de que um primeiro bloco bruto (31) que compreende um aço com 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês é fornecido e o elemento de ponta (41) é produzido a partir do primeiro bloco bruto (31).
2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende a etapa de: endurecer superficialmente o primeiro bloco bruto (31) com nitrogênio a partir da fase gasosa, de preferência, em temperaturas entre 1.000ºC e 1.150ºC e/ou uma pressão parcial de nitrogênio entre 0,05 bar e 0,3 bar.
3. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o endurecimento superficial do primeiro bloco bruto (31) com nitrogênio a partir da fase gasosa ocorre em combinação com a carbonetação do primeiro bloco bruto (31) com carbono a partir da fase gasosa.
4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 e 3, caracterizado pelo fato de que compreende a etapa de: - — formar rosca sobre o primeiro bloco bruto (31), a etapa de endurecer superficialmente o primeiro bloco bruto (31) que segue a etapa de formar rosca sobre o primeiro bloco bruto (31).
5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que compreende a etapa de: congelar o primeiro bloco bruto (31) em temperaturas abaixo de menos 80ºC e, então, revenir o bloco bruto em temperaturas entre 150ºC e 500ºC.
6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que um segundo bloco bruto (32) que compreende um aço duplex ou um aço inoxidável austenítico é fornecido e o elemento de acionamento (42) é produzido a partir do segundo bloco bruto (32).
7. Método, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o primeiro bloco bruto (31) e o segundo bloco bruto (32) são unidos por soldagem a laser ou soldagem por resistência.
8. Parafuso bimetálico (40) com um elemento de ponta (41) e um elemento de acionamento (42), sendo que o elemento de ponta (41) e o elemento de acionamento (42) têm uma composição material diferente, caracterizado pelo fato de que o elemento de ponta (41) compreende, pelo menos em algumas áreas, um aço com 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês.
9. Parafuso bimetálico (40), de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o elemento de acionamento (42) compreende, pelo menos em algumas áreas, um aço duplex ou um aço inoxidável austenítico.
10. Parafuso bimetálico (40), de acordo com qualquer uma das reivindicações 8 e 9, caracterizado pelo fato de que a razão entre o diâmetro externo (d) de uma rosca (47) do parafuso bimetálico (40) e o passo de rosca (p) da rosca (47) se situa na faixa de 1 a 2, em particular, na faixa de 1,2 a 1,45.
BR112020015105-0A 2018-03-08 2019-02-28 Parafuso bimetálico com aço endurecível martensiticamente BR112020015105A2 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP18160618.7 2018-03-08
EP18160618.7A EP3536812A1 (de) 2018-03-08 2018-03-08 Bimetallschraube mit martensitisch härtbarem stahl
PCT/EP2019/054951 WO2019170507A1 (de) 2018-03-08 2019-02-28 Bimetallschraube mit martensitisch härtbarem stahl

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BR112020015105A2 true BR112020015105A2 (pt) 2020-12-08

Family

ID=61599007

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112020015105-0A BR112020015105A2 (pt) 2018-03-08 2019-02-28 Parafuso bimetálico com aço endurecível martensiticamente

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20210054866A1 (pt)
EP (2) EP3536812A1 (pt)
JP (1) JP2021515848A (pt)
CN (1) CN111742067A (pt)
AU (1) AU2019232331A1 (pt)
BR (1) BR112020015105A2 (pt)
CA (1) CA3090053A1 (pt)
RU (1) RU2020133019A (pt)
TW (1) TW201938801A (pt)
WO (1) WO2019170507A1 (pt)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3869051A1 (en) 2020-02-18 2021-08-25 Hilti Aktiengesellschaft Bimetallic stainless screw
DE102021112643A1 (de) 2021-05-17 2022-11-17 Fischerwerke Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Herstellung einer Bimetallschraube, Grundkörper einer Bimetallschraube, sowie Bimetallschraube
WO2023281022A1 (en) * 2021-07-08 2023-01-12 Danmarks Tekniske Universitet Process for obtaining a fine-grained martensitic structure component
DE102021118219A1 (de) 2021-07-14 2023-01-19 Fischerwerke Gmbh & Co. Kg Bimetallschraube und Verfahren zur Herstellung der Bimetallschraube
EP4184021A1 (en) 2021-11-18 2023-05-24 Hilti Aktiengesellschaft Tri-component screw
DE102022123111A1 (de) 2022-09-12 2024-03-14 Fischerwerke Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Herstellung einer Bimetallschraube, Grundkörper einer Bimetallschraube, sowie Bimetallschraube

Family Cites Families (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GR33074B (el) * 1966-06-11 1967-10-31 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Μεγαλης στερεοτητος και μεγαλης σκληροτητος χαλυψκιβωτιον δι' ελικοειδεις ελικας (προπελες) και μεθοδος προς κατασκευην αυτων εκ του ανωτερω σφυρηλατου χαλυβος.
US4091173A (en) * 1971-12-15 1978-05-23 M.C.P. Industries, Inc. Multiple metallic layered coated metal product
US4022099A (en) * 1976-02-06 1977-05-10 General Motors Corporation Threaded fastener with reusable thread forming pilot tip
AU1152588A (en) * 1987-02-18 1988-09-14 Sfs Stadler Ag Fixing device and method for the manufacture of same
US5002729A (en) * 1989-08-04 1991-03-26 Carpenter Technology Corporation Case hardenable corrosion resistant steel alloy and article made therefrom
DE4033706A1 (de) 1990-10-24 1991-02-21 Hans Prof Dr Ing Berns Einsatzhaerten mit stickstoff zur verbesserung des korrosionswiderstandes martensitischer nichtrostender staehle
US5433798A (en) * 1993-01-12 1995-07-18 Nippon Steel Corporation High strength martensitic stainless steel having superior rusting resistance
JP3340225B2 (ja) * 1993-01-12 2002-11-05 新日本製鐵株式会社 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびドリリングタッピンねじ
DE4411795A1 (de) * 1994-04-06 1995-12-14 Kugelfischer G Schaefer & Co Nichtrostender Stahl für das Einsatzhärten mit Stickstoff
DE19540848A1 (de) * 1995-10-30 1997-05-28 Hettich Ludwig & Co Schraube und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE19626833A1 (de) 1996-07-04 1998-01-08 Hans Prof Dr Ing Berns Verfahren zur Erzeugung einer hochkorrosionsbeständigen martensitischen Randschicht über einem ferritisch-martensitischen Kern in Bauteilen aus nichtrostendem Stahl
JPH1036945A (ja) * 1996-07-19 1998-02-10 Nippon Steel Corp ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法
US5882162A (en) * 1996-11-29 1999-03-16 Max Co., Ltd. Driving screw
US6105374A (en) * 1998-07-28 2000-08-22 Nu-Bit, Inc. Process of nitriding metal-containing materials
JP4252145B2 (ja) * 1999-02-18 2009-04-08 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼
US6338600B2 (en) * 1999-11-15 2002-01-15 Ejot Verbindungstechnik Gmbh & Co. Kg Self-tapping, corrosion-resistant screw with hardened tip
DE10033471C1 (de) * 2000-07-10 2001-12-06 Sfs Ind Holding Ag Heerbrugg Selbstbohrender Befestiger
JP4337268B2 (ja) * 2001-02-27 2009-09-30 大同特殊鋼株式会社 耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼
DE10147767B4 (de) * 2001-09-27 2005-09-15 Sfs Intec Holding Ag Selbstbohrende Schraube
JP4144283B2 (ja) * 2001-10-18 2008-09-03 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼
JP2005248263A (ja) * 2004-03-04 2005-09-15 Daido Steel Co Ltd マルテンサイト系ステンレス鋼
JP4427790B2 (ja) * 2004-06-04 2010-03-10 大同特殊鋼株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼
DE102004048172A1 (de) * 2004-10-02 2006-04-06 Ina-Schaeffler Kg Spanlos hergestelltes dünnwandiges rostfreies Lagerbauteil insbesondere Wälzlagerbauteil
DE102005017596A1 (de) * 2005-04-16 2006-10-19 Fischerwerke Artur Fischer Gmbh & Co. Kg Gewindeschneidende Betonschraube
US20070243043A1 (en) * 2006-04-17 2007-10-18 Acument Intellectual Properties, Llc High performance thread forming screw
US20080008553A1 (en) * 2006-07-10 2008-01-10 Robert Andrew Gillis Self-drilling anchor screw and method of using the same
CN101169149A (zh) * 2006-10-27 2008-04-30 沈晋丰 焊接自攻螺丝及其加工成型法
DE102006000539A1 (de) * 2006-12-19 2008-06-26 Hilti Ag Befestigungselement
DE102007042977A1 (de) * 2007-09-10 2009-04-23 Ludwig Hettich & Co. Schraubanker zum Befestigen von Anbauteilen in Beton oder Mauerwerk
DE102008054824A1 (de) 2008-12-17 2010-07-01 Hilti Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung einer gewindefurchenden Schraube
WO2010098256A1 (ja) * 2009-02-24 2010-09-02 山形県 マルテンサイト鋳鋼材及びマルテンサイト鋳鋼品の製造方法
DE102012216117A1 (de) * 2012-09-12 2014-03-13 Hilti Aktiengesellschaft Verfahren zum Herstellen einer selbstschneidenden Schraube
TW201418549A (zh) 2012-11-12 2014-05-16 Shehkai Prec Co Ltd 複合式混凝土之螺絲錨栓
DE102013108018A1 (de) 2013-07-26 2015-01-29 Fischerwerke Gmbh & Co. Kg Befestigungselement und Verfahren zur Herstellung eines Befestigungselements
JP6144323B2 (ja) * 2015-11-30 2017-06-07 平田ネジ株式会社 バイメタルねじの製造方法
DE102016114180A1 (de) * 2016-05-12 2017-11-16 Fischerwerke Gmbh & Co. Kg Selbstschneidende Betonschraube
CN106591734A (zh) * 2016-11-30 2017-04-26 邢台钢铁有限责任公司 高强度马氏体不锈钢盘条及其生产方法
EP3421623A1 (de) * 2017-06-26 2019-01-02 HILTI Aktiengesellschaft Martensitisch härtbarer stahl und dessen anwendung, insbesondere zur herstellung einer schraube

Also Published As

Publication number Publication date
JP2021515848A (ja) 2021-06-24
EP3536812A1 (de) 2019-09-11
TW201938801A (zh) 2019-10-01
CA3090053A1 (en) 2019-09-12
CN111742067A (zh) 2020-10-02
EP3762517A1 (de) 2021-01-13
WO2019170507A1 (de) 2019-09-12
US20210054866A1 (en) 2021-02-25
AU2019232331A1 (en) 2020-07-30
RU2020133019A (ru) 2022-04-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112020015105A2 (pt) Parafuso bimetálico com aço endurecível martensiticamente
EP1746177B1 (en) High strength bolt excellent in delayed fracture resistance and method of production of same
BR112019022958A2 (pt) aço temperável martensiticamente e seu uso, particularmente para produção de um parafuso
CN104968821A (zh) 电阻焊钢管
AR036880A1 (es) Acero inoxidable martensitico y procedimiento para fabricarlo
CN105624585B (zh) 一种浮式lng管线用x80q热轧厚板及其生产方法
BR112020004808B1 (pt) Tubo sem costura de aço inoxidável martensítico para produtos tubulares petrolíferos e método para fabricação deste
CN105695898B (zh) 一种浮式lng管线用x70q热轧厚板及其生产方法
JP2013253265A (ja) 時効硬化型ベイナイト非調質鋼
BRPI0707772A2 (pt) material de anel de pistço para motor de combustço interna
EP3421630B1 (en) Method for producing cu-containing low alloy steel having excellent balance between strength and low-temperature toughness
KR20150097771A (ko) 암석 드릴링 구성요소를 위한 베이나이트강
JP4142853B2 (ja) 耐遅れ破壊特性に優れた高力ボルト
BR112020023438B1 (pt) Tubo de aço sem costuras de aço inoxidável martensítico para tubos de poço de petróleo e método para produção dos mesmos
CN101144141A (zh) 一种高强度13Cr油套管用钢及其制造方法
JP6017944B2 (ja) 高力ボルト及びその製造方法
US20190169706A1 (en) Sucker rod steel and manufacturing method therefor
JPH02217444A (ja) 耐食性，耐応力腐食割れ性の優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法
RU45998U1 (ru) Изделие из стали
JPWO2007020914A1 (ja) 冷間加工性に優れた高強度ステンレス鋼線及びその成形品
WO2023195494A1 (ja) 鋼材
JP7417180B1 (ja) 鋼材
Baryshnikova THE CHOICE OF STEEL GRADE AND TYPE OF HEAT TREATMENT FOR THE PRODUCTION OF SELF-TAPPING SCREWS
Bublikov High-strength heat-treated microalloyed constructional steel for car-building
JPS61147813A (ja) 耐硫化物応力腐食割れ性にすぐれた高強度鋼材の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
B350 Update of information on the portal [chapter 15.35 patent gazette]
B11A Dismissal acc. art.33 of ipl - examination not requested within 36 months of filing
B11Y Definitive dismissal - extension of time limit for request of examination expired [chapter 11.1.1 patent gazette]