BR112019022958A2 - aço temperável martensiticamente e seu uso, particularmente para produção de um parafuso - Google Patents

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Abstract

a presente invenção refere-se a um aço com 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo,1,3 a 1,7% em peso de molibdê-nio,1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês e ao seu uso para produção de parafusos.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para AÇO TEMPERÁVEL MARTENSITICAMENTE E SEU USO, PARTICULARMENTE PARA PRODUÇÃO DE UM PARAFUSO.
[001] A invenção refere-se a um processo para produção de um corpo moldado, particularmente, de um corpo moldado temperado de uma peça em bruto, a um aço, ao seu uso para produção de um parafuso e a um parafuso.
[002] Para parafusos para concreto e parafusos autorroscantes para aplicações em metal-aço, normalmente são desejáveis conceitos de material com alta dureza de superfície, pelo menos em regiões parciais do parafuso, alta rigidez de núcleo, alta resistência em relação à corrosão, em geral, corrosão de furo, bem como fragilização induzida por cloreto ou hidrogênio e boa transformabilidade plástica. De acordo com o documento EP 2204244 A1 e os parafusos para concreto, que são comercializados sob o nome de Hilti HUS-HR, isso é obtido por elementos de corte de metal duro, que estão soldados sobre a rosca de parafuso, na região da ponta do parafuso, sendo que, de resto, o parafuso pode consistir em aço A4 austenítico, inoxidável, comparável com 1.4401. Esses parafusos, no entanto, podem ser relativamente complexos para ser produzidos.
[003] Na área dos parafusos autorroscantes para aplicações de metal-aço são conhecidas os chamados parafusos bimetálicos, que se distinguem pelo fato de que sobre o corpo básico de parafuso, portanto sobre a cabeça e o corpo, de aço A2 ou A4 inoxidável, austenítico (comparável com 1.4301 ou 1.4401) está soldado um pino de aço carbono temperável. Esse pino é temperado depois da solda e transformação por meio de um tratamento térmico local. Também esses parafusos podem ser relativamente complexos para ser produzidos.
[004] O documento DE4033706 A1 descreve um processo de tratamento térmico para aumento da resistência à corrosão de uma ca
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2/15 mada de borda temperada de componentes próximos à forma final de aços martensíticos, inoxidáveis, com menos de 0,4% em peso de carbono por difusão de 0,2 a 0,3 % em peso de nitrogênio da camada de borda. Uma aplicação em parafusos, porém, não é ensinada pelo documento DE4033706 A1 e, particularmente, o documento DE 4033706 A1 não aborda uma sintonização da composição química do aço e dos parâmetros de tratamento térmico para uma aplicação em parafusos.
[005] O documento DE19626833A1 descreve um processo para produção de uma camada de borda martensítica, altamente resistente à corrosão, sobre um núcleo ferrítico-martensítico em componentes de aço inoxidável. A composição química do aço está de tal modo limitada que existe uma estrutura ferrítica-martensítica e, depois do processo de têmpera, a uma temperatura de 1050°C - 1150°C com nitrogênio, a proporção de ferrita no núcleo situa-se entre 40 e 90% em volume e a rigidez do núcleo perfaz menos de 300 HV30. Uma aplicação do processo para parafusos mais uma vez não é ensinada.
[006] O documento DE 10201310818 A1 descreve um parafuso de um aço inoxidável, por exemplo, 1.4113, sendo que o aço é substancialmente livre de níquel, sendo que uma camada de borda, devido a um tratamento térmico de aumento, a 1000-1200°C, apresenta um teor aumentado de nitrogênio decomposto em relação à estrutura restante, sendo que o parafuso apresenta na camada de borda uma estrutura martensítica e, no restante, uma estrutura ferrítica.
[007] O documento WO 14040995 A1 descreve um processo para produção de um parafuso para concreto autorroscante, no qual uma peça em bruto de um aço temperável martensiticamente, particularmente, com um teor de carbono menor que 0,07, a uma temperatura maior que 900°C, é temperado em uma atmosfera de gás nitrogenado. [008] O documento TW201418549 A descreve um parafuso com
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3/15 um aço que apresenta 026 a 0,40% decarbono,12 a14% de cromo,0 a 0,6% de níquel e 0 a 1% de manganês.
[009] O resumo, que pode ser baixado sob o link: https://online.unileoben.ac.at/mu_online/wbAbs.showThesis7pThesisNr =61746&pOrgNr=1 faz referência ao fato de que aços martensíticos, com a borda aumentada com o processo de aumento de gás por alta temperatura e com 14% de cromo, podem ser apropriados para uso como material a trabalhar para um elemento de fixação.
[0010] É tarefa da invenção indicar um processo para produção de um corpo moldado, par de uma forma de parafuso, de uma peça em bruto de aço, bem como indicar um aço correspondente, com o qual, a uma complexidade de produção particularmente pequena e alta confiabilidade de produto, pode ser realizada uma combinação particularmente vantajosa para aplicações em parafusos, dureza da camada de borda, rigidez do núcleo e estabilidade à corrosão, resistência contra fragilização induzida por hidrogênio e cloro e processabilidade, particularmente, transformabilidade. É ainda tarefa da invenção indicar um uso de um aço desse tipo, bem como de um parafuso, que apresenta um aço desse tipo, com os quais as vantagens acima citadas podem ser concretizadas.
[0011] A tarefa é solucionada de acordo com a invenção por um processo com as características da reivindicação 1, um aço com as características da reivindicação 8, seu uso para produção de um parafuso de acordo com a reivindicação 9 e um parafuso de acordo com a reivindicação 10. Modalidades preferidas estão indicadas nas reivindicações dependentes.
[0012] Um processo de acordo com a invenção serve para a produção de um corpo moldado, particularmente RNA com uma forma de parafuso, e utiliza uma peça em bruto, que apresenta um aço com uma proporção em peso de 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a
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15% em peso de cromo,1,3 a 1,76% em peso de molibdênio,1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês. Adicionalmente, o aço pode apresentar outras misturas usuais para aço, por exemplo, vanádio (particularmente, <0,2% em peso), nióbio (particularmente, < 0,2% em peso), titânio (particularmente, < 0,2% em peso) e/ou silício (particularmente, < 0,55 em peso). O restante é ferro, com impurezas inevitáveis, por exemplo, enxofre e/ou fósforo, particularmente, em cada caso, < 0,02% em peso) Sob as indicações % em peso) podem ser entendidas, de maneira usual na técnica, indicações de porcento em peso. Particularmente, o aço pode ser designado como aço inoxidável, temperável martensiticamente. De preferência, o aço apresenta uma proporção em peso de 0,08 a 0,12% em peso de carbono.
[0013] A invenção baseia-se no conhecimento de que aços martensíticos, inoxidáveis, podem ser candidatos promissores para satisfazer as exigências em parte antagônicas, ao aço, que podem ocorrer no uso em parafusos, particularmente, em parafusos autorroscantes. Para satisfazer as múltiplas exigências, no que se refere à alta dureza de superfície e suficiente profundidade de têmpera, boa resistência à corrosão, boa rigidez e alta resistência contra fragilização induzida por cloreto ou hidrogênio, a composição química do aço (particularmente, com vista aos componentes de liga, carbono, cromo, molibdênio, níquel e manganês), bem como o tratamento térmico em etapas múltiplas, necessário para o ajuste do perfil de propriedades, que consiste em aumento de gás de alta temperatura, resfriamento brusco de fases gasosas, resfriamento a baixas temperaturas, revenimento, bem como, opcionalmente, têmpera por indução local, precisam ser cuidadosamente ajustados uns aos outros. Conceitos atuais, correspondentes ao estado da técnica, baseiam-se frequentemente, a uma combinação, na verdade, desfavorável para um parafuso, da composição química
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5/15 do aço martensítico, inoxidável e do tratamento térmico, de modo que frequentemente nem todas as propriedades exigidas para um parafuso podem ser satisfeitas simultaneamente, em medida suficiente.
[0014] A têmpera obtenível de aços martensíicos, inoxidáveis, depende, tal como nos aços de revenimento clássicos, normalmente, primariamente, do teor de carbono. Com crescente teor de carbono, aumenta a dureza, sendo que, nesse caso porém, também [e preciso contar com uma sensibilidade mais alta em relação à fragilização por hidrogênio e com rigidez menor. Por essa razão aços comparáveis a 1,4108 para a aplicação em parafusos, sob condições corrosivas, em geral, não são apropriados .Esses aços ligados por nitrogênio, com um teor de carbono de 0,25-0,35% em peso, dispõem, na verdade, de uma dureza de superfície suficientemente alta e uma boa resistência em relação à corrosão de furo, mas, normalmente são muito frágeis e comparativamente sensíveis em relação à fragilização por hidrogênio.
[0015] Em aços martensíticos macios, o teor de carbono é baixado (<0,1 % em peso de C) e substituído por níquel, estabilizante de austenita. Desse modo, em geral, é obtida uma alta rigidez, mas, ao mesmo tempo, uma dureza um pouco menor, comparada com martensites com teor de carbono mais alto. A qualidade de aço 1.4313 (X3CrNiMo13-4) é um representante do grupo de aços martensítico. Essa espécie dos aços martensíticos inoxidáveis, para aplicação em parafusos, frequentemente também é, eventualmente limitadamente apropriado, porque os aços frequentemente só apresentam uma dureza de superfície relativamente pequena e, frequentemente, uma resistência à corrosão ainda pequena demais.
[0016] Aços martensíticos inoxidáveis oferecem a possibilidade de, por têmpera com nitrogênio, em vez de carbono, ajustar seletivamente a combinação exigida para parafusos inoxidáveis de alta dureza de borda, a, simultaneamente, uma dureza de núcleo menor (equivalente
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6/15 a boa rigidez e alta resistência em relação à fragilização induzida por cloreto ou hidrogênio) e boa resistência à corrosão. Nitrogênio, que, na têmpera, é decomposto no componente, aumenta a dureza de superfície, a estabilidade à corrosão e a tensão própria de pressão da camada de borda. Devido ao nitrogênio decomposto na camada de borda do componente, esse método de tratamento térmico também é designado como solution nitriding
[0017] A invenção compreende um aço, cuja composição química baseia-se sobre uma combinação dos componentes de liga carbono (0,07-0,14% em peso, de preferência, 0,08-0,12% em peso), cromo (13-15% em peso), molibdênio (1,3 - 1,7% em peso (níquel (1,5 2,0% e peso) manganês (1,0 até1,5% em peso, de preferência, 1,2% em peso.
[0018] No âmbito da invenção foi identificado que com um aço desse tipo, particularmente em conexão com um tratamento térmico, de preferência de etapas múltiplas, sintonizado com o aço, pode ser obtido um perfil de propriedades particularmente vantajoso, em princípio, para parafusos, mas também para outros componentes .Tal como está explicado em detalhe mais abaixo, isso pode basear-se, particularmente, em uma austenização, com uma estabilização de estrutura por um teor de delta-ferrita, durante o tratamento térmico. Particularmente, pôde ser realizado um perfil de propriedades, que se distingue por uma boa transformabilidade da peça em bruto, uma alta dureza de superfície de 580 HV0.3 ou mais alta, um dureza de núcleo máxima de 450 HV0.3 ou menos, uma alta resistência contra corrosão geral e corrosão de furo no núcleo (representada por um índice PRE de 17 ou mais alto) e na zona de borda (representada por um índice PRE de 23 ou mais alto), uma alta rigidez no núcleo (particularmente, em consequência de uma combinação de um teor de carbono pequeno e deltaferrita estável, com o que o crescimento de grãos grossos é suprimido
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7/15 no tratamento térmico e uma alta resistência em relação à fragilização induzida por cloreto ou hidrogênio. No detalhe, o aço pode ser vantajoso, particularmente, por causa de:
1) devido ao teor de carbono do aço, a dureza do núcleo é, no máximo,450HV0.3 ou menor;
2) devido ao teor de carbono, cromo, molibdênio, níquel e manganês, resulta o seguinte:
a) pode ser obtido um índice de PRE (Pitting Resistance Equivalent) relativamente alto, de preferência, del 7 ou mais alto, sem, no entanto, deixar o âmbito de estado de uma estrutura martensitica ou martensítica-ferrítica.
b) O aço apresenta uma boa processabilidade para formas de produtos semiacabados, tais como arame laminado, arame nu estirado. Tanto arame laminado orno também arame nu apresentam uma boa aptidão para transformação a frio, de preferência representada por um limite de alongamento Rp 0.2<650 N/mm2, o que pode ser vantajoso, particularmente, para a produção de parafusos em um processo de transformação a frio, de preferência, com um processo de laminação.
c) Em uma têmpera na faixa de temperatura entre 1000°C e 1150°C, de preferência, entre 1030°C e 1100°, pode ajustar-se na região de núcleo da peça embruto uma estrutura predominantemente austenítica, de preferência, entre 70% - 95%), com uma pequena proporção de delta-ferrita na medida de 5% - 30%., sendo que esse teor de delta-ferrita de 5% - 30% pode ter um efeito estabilizante sobre a estrutura às referidas temperaturas e, desse modo pode contrapor-se a um engrossamento de grãos ,o que também pode refletir-se vantajosamente sobre as propriedades de rigidez. O teor de delta-ferrita pode conscientemente estar limitado a, no máximo, 30%, uma vez que a teores de dela-ferrita mais altos a rigidez poderia novamente diminuir.
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A proporção de estrutura austenítica de 70% - 95% apresenta uma alta solubilidade de carbono, de modo que a formação de carburetos de cromo e da suscetibilidade relativamente alta associada a isso, em relação à corrosão intercristalina, pode ser combatida de modo eficiente. De preferência, pode estar previsto um teor de delta-ferrita entre 10% e 15%, correspondentemente a um teor de austenita entre 90% e 85%.
d) Na têmpera na faixa de temperatura citada acima, com difusão de nitrogênio, pode ajustar-se na zona de borda da peça em bruto uma estrutura principalmente austenítica, que apresenta uma alta solubilidade de carbono e nitrogênio, de modo que a formação de carburetos de cromo ou nitretos de cromo e da suscetibilidade relativamente alta associada a isso, em relação à corrosão intercristalina, pode ser combatida eficientemente.
e) Subsequentemente ao tratamento térmico, pode estar presente na região de núcleo da peça em bruto uma estrutura principalmente martensítica, com uma pequena proporção de delta-ferrita, na medida de 5% - 30% (de preferência, 10% - 15%); O teor de deltaferrita pode conscientemente estar limitado a, no máximo, 30%, uma vez que a teores de delta-ferrita mais altos, a rigidez poderia diminuir novamente.
f) Subsequentemente ao tratamento térmico, na zona de borda da peça em bruto pode estar presente uma estrutura principalmente martensítica, de modo que pode ser obtido um alto endurecimento.
[0019] Vantajosamente, no processo de acordo com a invenção, está previsto, consequentemente, a etapa da têmpera da peça em bruto por nitrogênio da fase gasosa, de preferência, a temperaturas entre 1000 e 1150°C, de modo particularmente preferido, entre 1030°C e1100°C e/ou uma pressão parcial de nitrogênio entre 0,05 bar e 0,3 bar,de modo particularmente preferido entre 0,10 bar e 0,20 bar, de
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9/15 preferência, subsequentemente à etapa do processamento da peça em bruto. Por essa têmpera com nitrogênio (sozinho ou, tal como explicado a seguir, opcionalmente em combinação com carbono), a zona de borda da peça em bruto pode ser modificada seletivamente, de maneira especialmente vantajosa, particularmente, para aplicações em parafusos. Particularmente, na têmpera entre 1000 e 1150°C, nitrogênio pode ser na zona de borda da estrutura básica, então austenítica;.e em conexão com o aço de acordo com a invenção, por essa têmpera pode ser obtida uma dureza de superfície de 580 HV0.3 ou mais alta, a uma dureza limite de 550 HV0.3, a uma distância da superfície de 0,15 - 0,30 mm (o que pode ser particularmente vantajoso para parafusos para concreto) ou 0,1 - 0,15 mm (o que pode ser particularmente vantajoso para parafuso autorroscantes). Isso, por sua vez, pode garantir uma boa resistência de borda contra degaste da rosca, também na formação de sulcos em concreto, bem como em blindagens de ferro, o que, por sua vez, possibilita uma capacidade de carga alta do parafuso. Além disso, o nitrogênio decomposto pode aumentar o índice PRE na zona de borda localmente para 23 ou mais alto e, desse modo, aperfeiçoar nitidamente a resistência em relação à corrosão de furo, de preferência, para um nível comparável com um aço 1.4401. Particularmente, também o parâmetro de medição eletroquímico do potencial de perfuração pode ser levado a um nível comparável com um aço 1.4401.0 limite superior da pressão parcial V de nitrogênio de 0,3 bar, ou 0,20 bar tem por fundo o fato de que, com isso, pode ser combatida eficientemente a formação de precipitações contendo cromo e/ou nitrogênio, o que é vantajoso com vista à resistência à corrosão. O limite inferior da pressão parcial de nitrogênio, de 0,05 bar ou 0,10 bar, tem por fundo o fato de que só a partir dessa pressão ocorre um efeito substancial do nitrogênio. A atmosfera prevista na etapa da
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10/15 têmpera pode ser de nitrogênio puro ou uma mistura de gases, que nas temperaturas dadas apresenta uma atividade de nitrogênio equivalente. Particularmente, pode ser prevista uma atmosfera de nitrogênio puro, desde que o processo seja realizado em um forno de pressão baixa. Em um forno de pressão atmosférica poderia dar-se uma diluição, por exemplo, com gases nobres.
[0020] Convenientemente, pode estar previsto que a têmpera da peça em bruto se dê com nitrogênio da fase gasosa, em combinação com uma carburação da peça em bruto com carbono da fase gasosa. Portanto, além de um aumento do teor de nitrogênio, pode ser previsto, adicionalmente, um aumento do teor de carbono, em consequência de carbono difundido da fase gasosa. Essa modalidade baseia-se no conhecimento de quem a uma simultânea disponibilidade de carbono e nitrogênio, a solubilidade dos dois elementos pode ser aumentada simultaneamente, sendo que com um teor de nitrogênio mais alto, a uma simultânea abstenção de carburetos e nitretos, pode ser obtido um outro aumento vantajoso de dureza e resistência à corrosão. Para realizar a têmpera da peça em bruto com nitrogênio da fase gasosa, em combinação com a carburação da peça em bruto com carbono da fase gasosa, podem ser introduzidos, por exemplo, meios gasosos contendo nitrogênio e carbono, separados um do outro e alternadamente, na câmara de processo. Alternativamente, pode ser usada uma mistura de gases, que põe à disposição tanto carbono como também nitrogênio (por exemplo etina, C2H2, junto com N2).
[0021] Particularmente, 0 processo pode apresentar a etapa de processamento da peça em bruto. Nessa etapa, a peça em bruto pode ser levada à forma do corpo moldado. O processamento pode compreender, por exemplo, a formação de uma rosca na peça em bruto. Particularmente, 0 processamento da peça em bruto pode compreender uma transformação sem levantamento de aparas, particularmen
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11/15 te, uma transformação a frio, de preferência, uma laminação da peça em bruto. É particularmente preferido que a etapa da têmpera da peça em bruto se dê subsequentemente à etapa do processamento da peça em bruto. Consequentemente, a peça em bruto é processada antes da têmpera. A anexação temporal da têmpera ao processamento pode simplificar o processamento e assegurar propriedades de produto particularmente homogênea.
[0022] À etapa da têmpera pode seguir-se, convenientemente, uma etapa de congelação da peça em bruto, de preferência, a temperaturas abaixo de manos 80°C, de modo particularmente preferido, a uma temperatura de menos 150°C e subsequente revenimento da peça em bruto, de preferência, a temperaturas entre 150°C e 500°C, de modo particularmente preferido, a temperaturas entre 200°C e 250°C e/ou um tempo de espera entre 1 hora e 5 horas. Desse modo, pode ser ajustada uma dureza e/ou rigidez ainda mais alta, sem redução da resistência à corrosão.
[0023] A peça em bruto está presente no início do processo, convenientemente, em forma de arame, isto é, ela é uma peça em bruto em forma de arame, o que pode reduzir adicionalmente a complexidade.
[0024] Tal como já mencionado múltiplas vezes, a invenção é particularmente apropriada para a produção de parafusos. Portanto, é particularmente preferido que o corpo moldado seja uma forma de parafuso, de preferência com um corpo de parafuso e uma rosca disposta no corpo de parafuso. A forma de parafuso, no final do processo, pode formar uma parte de um parafuso acabado ou, de preferência, formar o parafuso completo, isto é, de preferência, está previsto um parafuso monolítico.
[0025] Particularmente, pode estar previsto um endurecimento por indução local de uma região de ponta da forma de parafuso e, de pre
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12/15 ferência, subsequentemente, uma congelação da forma de parafuso. Pelo endurecimento indutivo na ponta de parafuso, pode ser obtido um aumento local da dureza para 580-700 HV0.3, sem, no entanto, prejudicar a rigidez em regiões críticas para falhas do parafuso, por exemplo, na região de cabeça, da cabeça inferior e/ou do corpo.
[0026] A invenção também se refere ao aço citado acima como tal, a saber, um aço com 0,07 até 0,14% em peso de carbono, de preferência, 0,08 até 0,12% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 até 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 até 2,0% em peso de um níquel e 1,0 até 1,5% em peso, particularmente RNA,1,2% em peso de manganês.
[0027] A invenção também se refere ao uso de um aço de acordo com a invenção para produção de um parafuso e/ou a um parafuso, que pelo menos em áreas, apresenta um aço de acordo com a invenção e/ou que é obtenível, particularmente é obtido, em um processo de acordo com a invenção. O parafuso pode ser um parafuso autorroscante. Ele pode ser, por exemplo, um parafuso para concreto, isto é, um parafuso para, de preferência, rosqueia-se em concreto, ou também um parafuso autoperfurante para chapas. De preferência, o parafuso é um parafuso monolítico.
[0028] A relação do diâmetro externo de uma rosca do parafuso para a etapa de rosca da rosca pode situar-se no âmbito de 1 a 2, particularmente, no âmbito de 1,25 até1,45. Essas são dimensões de rosca típicas para parafusos, que estão previstos para a introdução autorroscante em substratos minerais, tal como, por exemplo, concreto. Por etapa pode ser entendida, particularmente, a distância axial de filetes sucessivos de uma espira de rosca. De acordo com a invenção, também um substrato de concreto pode estar previsto com um furo, no qual está inserido um parafuso, sendo que no substrato de concreto está formada uma forma negativa da rosca cortante. Consequente
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13/15 mente, o parafuso está inserido de modo autorroscante no furo no substrato de concreto, sob formação de uma contrarrosca.
[0029] De preferência, o aço de acordo com a invenção contém 0,08 até 0,12% em peso de carbono, com o que podem ser obtidas propriedades de material ainda mais vantajosas, particularmente com vista aos usos do parafuso.
[0030] Características, que são explicadas em conexão com o processo de acordo com a invenção, o aço de acordo com a invenção, o uso de acordo com a invenção ou o parafuso de acordo com a invenção, não devem estar limitadas a essa categoria, mas também podem ser usadas na, em cada caso, outra categoria, isto é, processo ,aço, uso ou parafuso.
[0031] A invenção é explicada mais detalhadamente, a seguir, por meio de exemplos de modalidade preferidos, que estão representados esquematicamente nas figuras anexas, sendo que características individuais dos exemplos de modalidade, mostrados a seguir, podem ser realizados no âmbito da invenção, em princípio, individualmente ou em qualquer combinação. Nas figuras mostram esquematicamente: Figura 1: um fluxograma esquemático de um processo de produção de acordo com a invenção; e
[0032] Figura 2: uma representação esquemática de um parafuso de acordo com a invenção, produzido em um processo de produção de acordo com a invenção.
[0033] A figura 1 mostra esquematicamente a sequência de etapas de uma configuração possível de um processo de produção de acordo com a invenção. Inicialmente, na etapa 1, é posta à disposição uma peça em bruto em forma de arame, de um aço que contém 0,07 a 0,14% em peso de carbono, de preferência, 0,08 a 0,12% em peso, 13 a 15% em peso de cromo,1,3 a 1,7% em peso de molibdênio,1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês. Adicio
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14/15 nalmente, o aço pode apresentar outras misturas usuais para aço, por exemplo, vanádio (particularmente, <0,2% em peso), nióbio (particularmente, < 0,2% em peso), titânio (particularmente, < 0,2% em peso) e/ou silício (particularmente, < 0,55 em peso). O restante é ferro, com impurezas inevitáveis, por exemplo, enxofre e/ou fósforo, particularmente, em cada caso, < 0,02% em peso.
[0034] Depois, a peça embruto é processada na etapa 2, por exemplo, transformada de preferência, laminada, e, nesse caso, a peça embuto é levada à forma de um corpo moldado, particularmente, na forma de uma forma de parafuso, com um corpo de parafuso 20 e uma rosca 21 disposta no corpo de parafuso 20. Opcionalmente, a forma de parafuso também pode compreender um acionamento rotativo 15, disposto no corpo de parafuso 20, por exemplo, uma cabeça de parafuso. Nesse caso, a etapa 2 do processamento pode compreender, adicionalmente à laminação, também um recalque da peça em bruto.
[0035] A peça em bruto formada como forma de parafuso é subsequentemente temperada na etapa 3, a uma temperatura maior que 900C, particularmente, entre 1000°C e 1150°, de modo particularmente preferido, entre 1030°C e 1100°C, em uma atmosfera de gás contendo nitrogênio, sendo que a pressão parcial de nitrogênio da atmosfera de gás situa-se, de preferência, entre 0,05 bar e 0,6 bar, de preferência, menor que 0,3 bar e, de modo particularmente preferido, menor que 0,20 bar. Opcionalmente, a atmosfera de gás também pode conter carbono.
[0036] Subsequentemente, a peça em bruto formada como forma de parafuso, é resfriada bruscamente na etapa 4, particularmente, resfriada bruscamente com gás.
[0037] Na etapa 5 subsequente, segue-se um tratamento por congelação da peça em bruto formada como forma de parafuso, a temperaturas abaixo de menos 80°, por exemplo, de menos 150°C.
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[0038] Finalmente, a peça em bruto formada como forma de parafuso, é revenida na etapa 6, de preferência, em um âmbito de temperatura entre 150°C e 500°, de modo particularmente preferido, entre 200° e 250°C e/ou um tempo de espera entre 1 hora e 5 horas.
[0039] Opcionalmente, em uma etapa 7 subsequente, pode estar previsto um endurecimento local, de preferência indutivo, em uma região de ponta da peça em bruto formada como forma de parafuso e, de preferência uma congelação subsequente da peça em bruto formada como forma de parafuso.
[0040] Um exemplo de modalidade de um parafuso produzido daí, que está formado como parafuso para concreto, está representado na figura 2.
[0041] O parafuso 10 apresenta um corpo de parafuso 20 cilíndrico, em cuja extremidade está prevista uma cabeça de parafuso hexagonal, que forma um acionamento rotativo 15.Ao longo do corpo de parafuso 20 estende-se uma rosca 21 formada como rosca cortante, com um diâmetro externo de uma etapa. Facultativamente, também pode estar prevista no corpo de parafuso 20 também uma rosca de apoio 28 de diâmetro menor.
[0042] O corpo de parafuso 20 do parafuso está inserido em um furo em um substrato mineral 50, particularmente, em um substrato de concreto, sendo que a rosca 21 formada como rosca cortante, ao ser inserida, liberou por corte uma rosca correspondente no substrato 50. O corpo de parafuso está realizado como furo em um componente anexo 53, que está fixado pelo acionamento rotativol 5 formado como cabeça de parafuso, no substrato 50.

Claims (11)

1. Processo para produção de um corpo moldado de uma peça em bruto, caracterizado pelo fato de que apresenta um aço com 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês.
2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de a etapa (3): temperar a peça em bruto com nitrogênio da fase gasosa, de preferência a temperaturas entre 1000°C e 1150°C e/ou a uma pressão parcial de nitrogênio entre 0,05 e 0,3 bar.
3. Processo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a têmpera da peça em bruto com hidrogênio da fase gasosa dá-se em combinação com uma carburação da peça em bruto com carbono da fase gasosa.
4. Processo de acordo com a reivindicação 2 ou 3, caracterizado pelo fato de a etapa (2): - processar a peça em bruto, sendo que a etapa (3) da têmpera da peça em bruto dá-se subsequentemente à etapa (2) do processamento da peça em bruto.
5. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de a etapa (5, 6): congelar a peça em bruto, a temperaturas abaixo de menos 80°C e subsequentemente revenir a peça em bruto a temperaturas entre 150°C e 500°C.
6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o corpo moldado é uma forma de parafuso.
7. Processo de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de a etapa (7): endurecer por indução local uma região de ponta da forma de parafuso.
8. Aço caracterizado pelo fato de ser com 0,07 a 0,14% em peso de carbono, 13 a 15% em peso de cromo, 1,3 a 1,7% em peso de
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2/2 molibdênio, 1,5 a 2,0% em peso de níquel e 1,0 a 1,5% em peso de manganês.
9. Uso de um aço como definido na reivindicação 8, caracterizado pelo fato de ser para produção de um parafuso (10).
10. Parafuso (10), caracterizado pelo fato de que ele apresenta, pelo menos em seções, um aço como definido na reivindicação 8, e/ou que ele é obtenível por um processo como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 7.
11. Parafuso (10) de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que a relação do diâmetro externo (d) de uma rosca (21) do parafuso (10) para o passo de rosca (p) da rosca (21) pode situar-se no âmbito de 1 a 2, particularmente, no âmbito de 1,2 a1,45.
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