BR112019019901B1 - Chapa de aço elétrico não orientado - Google Patents

Chapa de aço elétrico não orientado Download PDF

Info

Publication number
BR112019019901B1
BR112019019901B1 BR112019019901-2A BR112019019901A BR112019019901B1 BR 112019019901 B1 BR112019019901 B1 BR 112019019901B1 BR 112019019901 A BR112019019901 A BR 112019019901A BR 112019019901 B1 BR112019019901 B1 BR 112019019901B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
electrical steel
crystal grain
sample
steel sheet
grain diameter
Prior art date
Application number
BR112019019901-2A
Other languages
English (en)
Other versions
BR112019019901A2 (pt
Inventor
Takeshi Kubota
Takashi Morohoshi
Masafumi Miyasaki
Original Assignee
Nippon Steel Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corporation filed Critical Nippon Steel Corporation
Publication of BR112019019901A2 publication Critical patent/BR112019019901A2/pt
Publication of BR112019019901B1 publication Critical patent/BR112019019901B1/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)

Abstract

Quando um teor de Si (% em massa) é definido como [Si], um teor de Al (% em massa) é definido como [Al] e um teor de Mn (% em massa) é definido como [Mn], um parâmetro Q representado por "Q = [Si] + 2 [Al] - [Mn]" é 2,00 ou mais. A massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos de Mg, Ca, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, ou Cd é 10% ou mais da massa total de S contida em uma chapa de aço elétrico não orientado. A intensidade de orientação de cristal {100} é 3,0 ou mais. A espessura é de 0,15 mm a 0,30 mm. O diâmetro médio dos grãos de cristal é de 65 μm a 100 μm.

Description

CAMPO DA TÉCNICA
[0001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço elétrico não orientado.
ANTECEDENTES DA TÉCNICA
[0002] Uma chapa de aço elétrico não orientado é usada para, por exemplo, um núcleo de ferro de um motor, e é exigido que a chapa de aço elétrico não orientado tenha excelentes propriedades magnéticas, por exemplo, uma baixa perda de núcleo e uma alta densidade do fluxo magnético, em todas as direções paralelas à superfície da chapa (algumas vezes referidas como “todas as direções dentro da superfície da chapa”, doravante). Embora várias técnicas tenham sido propostas até agora, é difícil obter propriedades magnéticas suficientes em todas as direções dentro de uma superfície de chapa. Por exemplo, mesmo que seja possível obter propriedades magnéticas suficientes em uma determinada direção específica dentro de uma superfície da chapa, às vezes é impossível obter propriedades magnéticas suficientes nas outras direções.
LISTA DE CITAÇÕES LITERATURA DE PATENTE
[0003] Literatura de Patente 1: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 3-126845
[0004] Literatura de Patente 2: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 2006-124809
[0005] Literatura de Patente 3: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 61-231120
[0006] Literatura de Patente 4: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 2004-197217
[0007] Literatura de Patente 5: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 5-140648
[0008] Literatura de Patente 6: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 2008-132534
[0009] Literatura de Patente 7: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 2004-323972
[0010] Literatura de Patente 8: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 62-240714
[0011] Literatura de Patente 9: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 2011-157603
[0012] Literatura de Patente 10: Publicação de Patente Aberta à Inspeção Pública nº JP 2008-127659
SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA DA TÉCNICA
[0013] A presente invenção tem como objetivo fornecer uma chapa de aço elétrico não orientado capaz de obter excelentes propriedades magnéticas em todas as direções dentro de uma superfície da chapa.
SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA
[0014] Os presentes inventores conduziram estudos sérios para solucionar os problemas descritos acima. Como resultado disso, foi esclarecido que é importante definir a composição química, a espessura e o diâmetro médio dos grãos de cristal apropriados. Também foi esclarecido que, para a fabricação de uma chapa de aço elétrico não orientado, como descrito acima, é importante controlar uma porcentagem de cristal colunar e um diâmetro de grão de cristal médio durante a fundição ou solidificação rápida do aço fundido em um momento de obter uma tira de aço a ser submetida à laminação a frio, tal como uma tira de aço laminada a quente, controlar uma taxa de redução em la- minação a frio e controlar uma tensão de passagem da chapa e a taxa de resfriamento durante o recozimento de acabamento.
[0015] Os presentes inventores conduziram adicionalmente estu-dos sérios repetidamente com base em tais descobertas e, conse-quentemente, apresentaram vários exemplos da invenção a serem descritos abaixo.
[0016] (1) Uma chapa de aço elétrico não orientado é caracterizada por incluir uma composição química representada por: % em massa, C: 0,0030% ou menos; Si: 2,00% a 4,00%; Al: 0,10% a 3,00%; Mn: 0,10% a 2,00%; S: 0,0030% ou menos; um tipo ou mais selecionados a partir de um grupo que consiste em Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, e Cd: 0,0003% ou mais e menos que 0,0015% no total; um parâmetro Q representado por uma equação 1 quando o teor de Si (% em massa) é definido como [Si], o teor de Al (% em massa) é definido como [Al] e o teor de Mn (% em massa) é definido como [Mn]: 2,00 ou mais; Sn: 0,00% a 0,40%; Cu: 0,0% a 1,0%; Cr: 0,0% a 10,0%; e um saldo: Fe e impurezas, em que: a massa total de S contida em sulfetos ou oxissul- fetos de Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, ou Cd é 10% ou mais da massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado; uma intensidade de orientação de cristal {100} é 3,0 ou mais; uma espessura é de 0,15 mm a 0,30 mm; e um diâmetro de grão de cristal médio é de 65 μm a 100 μm.
Figure img0001
[0017] (2) A chapa de aço elétrico não orientado descrita em (1) é caracterizada pelo fato de que na composição química Sn: 0,02% a 0,40% ou Cu: 0,1% a 1,0% é satisfeito ou ambos são satisfeitos.
[0018] (3) A chapa de aço elétrico não orientado descrita em (1) ou (2) é caracterizada pelo fato de que na composição química Cr: 0,2% a 10,0% é satisfeito.
EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO
[0019] De acordo com a presente invenção, uma vez que uma composição química, uma espessura e um diâmetro de grão de cristal médio são apropriados, é possível obter excelentes propriedades magnéticas em todas as direções dentro de uma superfície de chapa.
DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES
[0020] Doravante, modalidades da presente invenção serão descri tas em detalhes.
[0021] Primeiro, uma composição química de uma chapa de aço elétrico não orientado de acordo com uma modalidade da presente invenção e aço fundido usado para fabricar a chapa de aço elétrico não orientado será descrita. Embora detalhes sejam descritos posteri-ormente, a chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a mo-dalidade da presente invenção, é fabricada através de moldagem de aço fundido e laminação a quente, ou solidificação rápida de aço fundido, laminação a frio e recozimento de acabamento e similares. Portanto, a composição química da chapa de aço elétrico não orientado e do aço fundido leva em consideração não apenas as propriedades da chapa de aço elétrico não orientado, mas também o processamento dos itens acima. Na explicação a seguir, "%" que é uma unidade de um teor de cada elemento contido na chapa de aço elétrico não orientado ou no aço fundido significa "% em massa", a menos que indicado de outra forma. A chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente modalidade tem uma composição química representada por: C: 0,0030% ou menos; Si: 2,00% a 4,00%; Al: 0,10% a 3,00%; Mn: 0,10% a 2,00%; S: 0,0030% ou menos; um tipo ou mais selecionados a partir de um grupo que consiste em Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, e Cd: 0,0003% ou mais e menos que 0,0015% no total; um parâmetro Q representado por uma equação 1 quando o teor de Si (% em massa) é definido como [Si], o teor de Al (% em massa) é definido como [Al] e o teor de Mn (% em massa) é definido como [Mn]: 2,00 ou mais; Sn: 0,00% a 0,40%; Cu: 0,0% a 1,0%; Cr: 0,0% a 10,0%; e um saldo: Fe e impurezas. Como impurezas, uma incluída em uma maté- ria-prima de minério, sucata ou similares e uma incluída em um processo de fabricação podem ser exemplificadas.
Figure img0002
[0022] (C: 0,0030% ou menos)
[0023] C aumenta uma perda de núcleo e provoca envelhecimento magnético. Portanto, o teor de C é preferencialmente o mais baixo possível. Esse fenômeno é observado significativamente quando o teor de C excede 0,0030%. Por esse motivo, o teor de C é definido como 0,0030% ou menos. A redução no teor de C também contribui para a melhoria uniforme das propriedades magnéticas em todas as direções dentro da superfície da chapa.
[0024] (Si: 2,00% a 4,00%)
[0025] Si aumenta uma resistência elétrica para reduzir uma perda de corrente de Foucault, reduzindo, desse modo, uma perda de núcleo, e Si aumenta uma taxa de rendimento, para, desse modo, melhorar a capacidade de punção em relação a um núcleo de ferro. Quando o teor de Si é inferior a 2,00%, essas operações e efeitos não podem ser obtidos suficientemente. Portanto, o teor de Si é definido como 2,00% ou mais. Por outro lado, quando o teor de Si excede 4,00%, há um caso em que a densidade do fluxo magnético é reduzida, a capacidade de punção é reduzida devido a um aumento excessivo na dureza e torna-se difícil executar a laminação a frio. Portanto, o teor de Si é definido como 4,00% ou menos.
[0026] (Al: 0,10% a 3,00%)
[0027] Al aumenta uma resistência elétrica para reduzir uma perda de corrente de Foucault, para, desse modo, reduzir uma perda de núcleo. Al também contribui para a melhoria de uma magnitude relativa de uma densidade de fluxo magnético B50 em relação a uma densidade de fluxo magnético de saturação. Aqui, a densidade de fluxo mag- nético B50 indica uma densidade de fluxo magnético em um campo magnético de 5000 A/m. Quando o teor de Al é menor que 0,10%, essas operações e efeitos não podem ser obtidos suficientemente. Portanto, o teor de Al é definido como 0,10% ou mais. Por outro lado, quando o teor de Al excede 3,00%, há um caso em que a densidade do fluxo magnético é reduzida e a taxa de rendimento é reduzida para reduzir a capacidade de punção. Portanto, o teor de Al é definido para 3,00% ou menos.
[0028] (Mn: 0,10% a 2,00%)
[0029] Mn aumenta uma resistência elétrica para reduzir uma perda de corrente de Foucault para, desse modo, reduzir uma perda de núcleo. Quando Mn é contido, é provável que uma textura obtida na recristalização primária que é aquela em que um cristal cujo plano pa-ralelo à superfície da chapa é um plano {100} (algumas vezes chamado de “cristal {100}”, doravante) seja desenvolvida. O cristal {100} é um cristal apropriado para a melhoria uniforme das propriedades magnéticas em todas as direções dentro da superfície da chapa. Ademais, quanto mais alto o teor de Mn, mais alta a temperatura de precipitação de MnS, o que aumenta o tamanho de MnS a ser precipitado. Por esse motivo, à medida que o teor de Mn se torna mais alto, o MnS fino que tem um diâmetro de grão de cerca de 100 nm e inibe a recristalização e o crescimento de grãos de cristal no recozimento de acabamento é mais difícil de ser precipitado. Quando o teor de Mn é menor do que 0,10%, essas operações e efeitos não podem ser obtidos suficientemente. Portanto, o teor de Mn é definido como 0,10% ou mais. Por outro lado, quando o teor de Mn excede 2,00%, os grãos de cristal não crescem suficientemente no recozimento de acabamento, o que resulta no aumento de uma perda de núcleo. Portanto, o teor de Mn é definido como 2,00% ou menos.
[0030] (S: 0,0030% ou menos)
[0031] S não é um elemento essencial, mas está contido no aço como uma impureza, por exemplo. S inibe a recristalização e o cres-cimento de grãos de cristal no recozimento de acabamento, devido à precipitação de MnS fino. Portanto, o teor de S é preferencialmente o mais baixo possível. O aumento na perda do núcleo, como acima, é observado significativamente quando o teor de S excede 0,0030%. Por esse motivo, o teor S é definido como 0,0030% ou menos.
[0032] (Um tipo ou mais selecionados do grupo que consiste em Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn e Cd: 0,0003% ou mais e menos do que 0,0015% no total)
[0033] Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, e Cd reagem com S no aço fundido durante a fundição ou solidificação rápida do aço fundido para gerar precipitados de sulfetos ou oxissulfetos, ou ambos. Doravante, Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, e Cd são, algumas vezes, denominados coletivamente como "elementos geradores de precipitados grossos". Um diâmetro de grão de um precipitado do elemento gerador de precipitado grosso é de cerca de 1 μm a 2 μm, que é muito maior que um diâmetro de grão (cerca de 100 nm) de um precipitado fino de MnS, TiN, AlN ou similares. Por esse motivo, esses precipitados finos aderem ao precipitado do elemento gerador de precipitado grosso, o que dificulta a inibição da recristalização e o crescimento de grãos de cristal no recozimento de acabamento. Quando o teor dos elementos geradores de precipitados grossos é inferior a 0,0003% no total, essas operações e efeitos não podem ser obtidos de forma estável. Portanto, o teor dos elementos geradores de precipitados grossos é definido como 0,0003% ou mais no total. Por outro lado, quando o teor dos elementos geradores de precipitados grossos é igual ou superior a 0,0015% no total, os precipitados dos sulfetos ou oxissulfetos, ou ambos, algumas vezes inibem a recristalização e o crescimento de grãos de cristal no recozimento de acabamento. Portanto, o teor dos elemen- tos geradores de precipitados grossos é definido como menor do que 0,0015% no total.
[0034] (Parâmetro Q: 2,00 ou mais)
[0035] Quando o parâmetro Q representado pela equação 1 é menor que 2,00, a transformação ferrita-austenita (transformação α—Y) po-de ser provocada, o que resulta na quebra de cristais colunares uma vez gerados devido à transformação α—Y e na redução de um diâmetro médio dos grãos de cristal durante a fundição ou solidificação rápida do aço fundido. Ademais, algumas vezes a transformação α-Y é provocada durante o recozimento de acabamento. Por esse motivo, quando o parâmetro Q é menor que 2,00, não é possível obter as propriedades magnéticas desejadas. Portanto, o parâmetro Q é definido como 2,00 ou mais.
[0036] Sn, Cu, e Cr não são elementos essenciais, mas são elementos opcionais que podem ser contidos apropriadamente, até uma quantidade predeterminada como um limite, na chapa de aço elétrico não orientado.
[0037] (Sn: 0,00% a 0,40%; Cu: 0,0% a 1,0%)
[0038] Sn e Cu desenvolvem cristais apropriados para melhorar as propriedades magnéticas na recristalização primária. Por esse motivo, quando Sn ou Cu, ou ambos, estiverem contidos, é provável que se obtenha, na recristalização primária, uma textura na qual o cristal {100} adequado para melhoria uniforme das propriedades magnéticas em todas as direções na superfície de uma chapa seja desenvolvido. Sn suprime a oxidação e nitretação de uma superfície de uma chapa de aço durante o recozimento de acabamento e suprime uma variação de tamanho de grãos de cristal. Portanto, Sn ou Cu, ou ambos, podem estar contidos. A fim de obter suficientemente essas operações e efeitos, é preferível que Sn: 0,02% ou mais ou Cu: 0,1% ou mais sejam satisfeitos, ou ambos sejam satisfeitos. Por outro lado, quando Sn excede 0,40%, as operações e efeitos acima são saturados, o que aumenta desnecessari-amente um custo e suprime o crescimento de grãos de cristal no recozi- mento de acabamento. Portanto, o teor de Sn é definido como 0,40% ou menos. Quando o teor de Cu excede 1,0%, uma chapa de aço é fragi-lizada, o que resulta em dificuldade para executar laminação a quente e laminação a frio, e a passagem da chapa em uma linha de recozi- mento no recozimento de acabamento se torna difícil de ser executada. Portanto, o teor de Cu é definido como 1,0% ou menos.
[0039] (Cr: 0,0% a 10,0%)
[0040] Cr reduz uma perda de núcleo de alta frequência. A redução na perda de núcleo de alta frequência contribui para a rotação de alta velocidade de uma máquina rotativa e a rotação de alta velocidade contribui para uma redução de tamanho e alta eficiência da máquina rotativa. Cr aumenta uma resistência elétrica para reduzir uma perda de corrente de Foucault, reduzindo, desse modo, uma perda de núcleo, como uma perda de núcleo de alta frequência. Cr reduz a sensibilidade à tensão e também contribui para a redução de diminuição de propriedades magnéticas de acordo com uma tensão compressiva introduzida ao formar um núcleo de ferro e a redução de diminuição de propriedades magnéticas de acordo com a tensão compressiva que é acionada durante a rotação em alta velocidade. Portanto, Cr pode estar contido. A fim de obter suficientemente essas operações e efeitos, é preferível definir que Cr: 0,2% ou mais. Por outro lado, quando o teor de Cr excede 10,0%, a densidade do fluxo magnético é reduzida e o custo é aumentado. Portanto, o teor de Cr é definido como 10,0% ou menos.
[0041] A seguir, será descrita uma forma de S na chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a modalidade da presente invenção. Na chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente modalidade, a massa total de S contida nos sulfetos ou nos oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso é de 10% ou mais da massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado. Como descrito acima, o elemento gerador de precipitado grosso reage com S no aço fundido durante a fundição ou solidificação rápida do aço fundido para gerar precipitados de sulfetos ou oxissulfetos, ou ambos. Portanto, quando a razão entre a massa total de S contida nos sulfetos ou os oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado é alta, isso significa que uma quantidade suficiente de o elemento gerador de precipitado grosso está contida na chapa de aço elétrico não orientado e os precipitados finos de MnS ou similares aderem efetivamente ao precipitado do elemento gerador de precipitado grosso. Por esse motivo, à medida que a razão acima se torna mais alta, a recris- talização e o crescimento de grãos de cristal no recozimento de acabamento são mais facilitados, o que resulta na obtenção de excelentes propriedades magnéticas. Ademais, quando a razão acima é menor do que 10%, a recristalização e o crescimento de grãos de cristal no re- cozimento de acabamento não são suficientes e não é possível obter excelentes propriedades magnéticas.
[0042] A seguir, será descrita a textura da chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a modalidade da presente invenção. Na chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente modalidade, uma intensidade de orientação de cristal {100} é 3,0 ou mais. Quando a intensidade da orientação do cristal {100} é menor que 3,0, a redução na densidade do fluxo magnético e o aumento na perda do núcleo são provocados, e a variação das propriedades magnéticas entre as direções paralelas à superfície da chapa é provocada. A intensidade da orientação do cristal {100} pode ser medida por um método de difração de raios X ou um método de difração de retrodifusão de elétrons (EBSD). Um ângulo de reflexão, ou similar, de uma amostra de raio X e feixe de elétrons difere para cada orientação de cristal, de modo que uma intensidade de orientação de cristal pode ser determinada a partir de uma intensidade de reflexão, ou similar, da amostra, com base em uma amostra de orientação aleatória.
[0043] A seguir, será explicado um diâmetro de grão de cristal médio da chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a modalidade da presente invenção. O diâmetro médio dos grãos de cristal da chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente modalidade é de 65 μm a 100 μm. Quando o diâmetro de grão de cristal médio é menor do que 65 μm ou quando o mesmo excede 100 μm, uma perda de núcleo W10/800 é alta. Aqui, a perda de núcleo W10/800 é uma perda de núcleo com uma densidade de fluxo magnético de 1,0 T e uma frequência de 800 Hz.
[0044] A seguir, será explicada uma espessura da chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a modalidade da presente invenção. A espessura da chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente modalidade é, por exemplo, 0,15 mm ou mais e 0,30 mm ou menos. Quando a espessura excede 0,30 mm, não pode ser obtida uma perda de núcleo de alta frequência excelente. Portanto, a espessura é definida como 0,30 mm ou menos. Quando a espessura é menor do que 0,15 mm, as propriedades magnéticas na superfície da chapa de aço elétrico não orientado com baixa estabilidade se tornam mais dominantes do que as propriedades magnéticas no interior da chapa de aço elétrico não orientado com alta estabilidade. Ademais, quando a espessura é menor que 0,15 mm, a passagem da chapa na linha de recozimento no recozimento de acabamento fica difícil de ser executada, e o número de chapas de aço elétricas não orientadas necessárias para um núcleo de ferro com um determinado tamanho é aumentado o que provoca uma redução na produtividade e um aumento no custo de fabricação devido a um aumento de horas de trabalho. Portanto, a espessura é definida como 0,15 mm ou mais.
[0045] A seguir, serão explicadas as propriedades magnéticas da chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a modalidade da presente invenção. A chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente modalidade pode exibir propriedades magnéticas representadas pela densidade de fluxo magnético B50: 1,67 T ou mais e a perda de núcleo W10/800: 30 x [0,45 + 0,55 x {0,5 x (t/0,20) + 0,5 x (t/0,20)2}] W/kg ou menos quando a espessura da chapa de aço elétrico não orientado é representada como t (mm) na magnetometria de anel, por exemplo.
[0046] Na magnetometria de anel, uma amostra em formato de anel retirada da chapa de aço elétrico não orientado, por exemplo, uma amostra em formato de anel com um diâmetro externo de 12,70 cm (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 cm (4 polegadas) é excitada para fazer um fluxo magnético fluir através de toda a circunferência da amostra. As propriedades magnéticas obtidas pela magne- tometria de anel refletem a estrutura em todas as direções dentro da superfície da chapa.
[0047] A seguir, será explicado um primeiro método de fabricação da chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a modalidade. Nesse primeiro método de fabricação, a fundição de aço fundido, lami- nação a quente, laminação a frio, recozimento de acabamento e assim por diante são executados.
[0048] Na fundição de aço fundido e na laminação a quente, o aço fundido com a composição química descrita acima é fundido para pro-duzir um lingote de aço, tal como uma placa, e o lingote de aço é sub-metido à laminação a quente para obter uma tira de aço em que uma porcentagem da estrutura de cristal laminada a quente na qual um cristal colunar no lingote de aço, tal como a placa, é definido como uma estrutura fundida inicial, é de 80% ou mais em uma fração de área e um diâmetro de grão de cristal médio é de 0,1 mm ou mais.
[0049] O cristal colunar tem uma textura {100} <0vw> que é desejável para a melhoria uniforme das propriedades magnéticas da chapa de aço elétrico não orientado, em particular as propriedades magnéticas em todas as direções dentro da superfície da chapa. A textura {100} <0vw> é uma textura na qual um cristal cujo plano paralelo à superfície da chapa é um plano {100} e cuja direção de laminação está em uma orientação <0vw> é desenvolvido (v e w são números reais arbitrários (exceto para um caso em que v e w são 0)). Quando a porcentagem de cristais colunares é menor que 80%, não pode ser obtida a textura na qual o cristal {100} é desenvolvido pelo recozimento de acabamento. Portanto, a porcentagem de cristais colunares é definida como 80% ou mais. A porcentagem dos cristais colunares pode ser especificada através de uma observação microscópica. No primeiro método de fabricação, para definir a porcentagem de cristais colunares como 80% ou mais, por exemplo, uma diferença de temperatura entre uma superfície e a outra superfície de uma placa fundida durante a solidificação é definida como 40°C ou mais. Essa diferença de temperatura pode ser controlada por uma estrutura de resfriamento de um molde, um material, uma conicidade de molde, um fluxo de molde ou semelhante. Quando o aço fundido é fundido sob uma condição em que a porcentagem de cristais colunares se torna 80% ou mais, sulfetos ou oxissulfetos, ou ambos de Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, ou Cd são gerados facilmente, o que resulta na supressão da geração de sulfetos finos, como o MnS.
[0050] Quanto menor for o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço, maior será o número de grãos de cristal e maior será a área do perímetro de grão de cristal. Na recristalização no recozimento de acabamento, os cristais crescem a partir do interior do grão de cristal e a partir do perímetro do grão de cristal, em que o cristal que cres- ce a partir do interior do grão de cristal é o cristal {100}, que é desejável para as propriedades magnéticas e, pelo contrário, o cristal que cresce a partir do perímetro dos grãos de cristal é um cristal que não é desejável para as propriedades magnéticas, tal como um cristal {111} <112>. Portanto, à medida que o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço se torna maior, é mais provável que o cristal {100} desejável para as propriedades magnéticas se desenvolva no recozimento de acabamento e quando o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço for 0,1 mm ou mais, em particular, é provável que sejam obtidas excelentes propriedades magnéticas. Portanto, o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço é definido como 0,1 mm ou mais. O diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço pode ser ajustado por uma temperatura inicial da laminação a quente, uma temperatura de bobi- namento e similares. Quando a temperatura inicial é ajustada para 900°C ou menos e a temperatura de bobinamento é ajustada para 650°C ou menos, um grão de cristal incluído na tira de aço se torna um grão de cristal que não é recristalizado e estendido em uma direção de laminação e, portanto, é possível obter uma tira de aço cujo diâmetro de grão de cristal médio é de 0,1 mm ou mais.
[0051] É preferencial que o elemento gerador de precipitado grosso seja colocado previamente no fundo de um último cadinho antes da fundição em um processo de fabricação de aço, e aço fundido contendo outros elementos que não o elemento gerador de precipitado grosso seja derramado no cadinho para, desse modo, fazer o elemento gerador de precipitado grosso dissolver no aço fundido. Isso pode dificultar a dispersão do elemento gerador de precipitado grosso do aço fundido e, além disso, é possível facilitar a reação entre o elemento gerador de precipitado grosso e S. O último cadinho antes da fundição no processo de fabricação de aço é, por exemplo, um cadinho acima de um distribuidor de uma máquina de lingotamento contínuo.
[0052] Quando uma taxa de redução na laminação a frio é definida maior do que 90%, é provável que se desenvolva uma textura que inibe a melhoria das propriedades magnéticas, por exemplo, a textura {111} <112>, ao executar o recozimento de acabamento. Portanto, a taxa de redução na laminação a frio é definida como 90% ou menos. Quando a taxa de redução na laminação a frio é menor do que 40%, se torna difícil garantir a precisão da espessura e a planicidade da chapa de aço elétrico não orientado em alguns casos. Portanto, a taxa de redução na laminação a frio é ajustada preferencialmente para 40% ou mais.
[0053] Pelo recozimento de acabamento, a recristalização primária e o crescimento dos grãos de cristal são provocados, para, desse modo, fazer com que o diâmetro de grão de cristal médio seja de 65 μm a 100 μm. Por esse recozimento de acabamento, é possível obter a textura na qual o cristal {100} apropriado para a melhoria uniforme das propriedades magnéticas em todas as direções dentro de uma superfície da chapa. No recozimento de acabamento, por exemplo, uma temperatura de retenção é definida para 900°C ou mais e 1000°C ou menos, e um tempo de retenção é definido para 10 segundos ou mais e 60 segundos ou menos.
[0054] Quando uma tensão de passagem de chapa no recozimen-to de acabamento é definida como superior a 3 MPa, é provável que uma deformação elástica que tem anisotropia permaneça na chapa de aço elétrico não orientado. A deformação elástica que tem anisotropia deforma a textura, de modo que, mesmo se a textura na qual o cristal {100} é desenvolvido já tiver sido obtida, a textura é deformada e a uni-formidade das propriedades magnéticas dentro de uma superfície de chapa é reduzida. Portanto, a tensão de passagem de chapa no reco- zimento de acabamento é ajustada para 3MPa ou menos. Além disso, quando uma taxa de resfriamento entre 950°C e 700°C no recozimento de acabamento é definida como superior a 1°C/segundo, é provável que a deformação elástica que tem anisotropia permaneça na chapa de aço elétrico não orientado. Portanto, a taxa de resfriamento entre 950°C e 700°C no recozimento de acabamento é ajustada para 1°C/segundo ou menos.
[0055] A chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente modalidade pode ser fabricada de uma maneira descrita acima. Também é possível que, após o recozimento de acabamento, seja formado um filme de revestimento isolante através de revestimento e cozimento.
[0056] A seguir, será explicado um segundo método de fabricação da chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a modalidade. Nesse segundo método de fabricação, solidificação rápida de aço fundido, laminação a frio, recozimento de acabamento e assim por diante são realizados.
[0057] Na solidificação rápida do aço fundido, o aço fundido que tem a composição química descrita acima é submetido à solidificação rápida em uma superfície de corpo de resfriamento em deslocamento, para, desse modo, obter uma tira de aço na qual uma porcentagem dos cristais colunares é de 80% ou mais em uma fração de área e o diâmetro de grão de cristal médio é de 0,1 mm ou mais.
[0058] A fim de definir a porcentagem dos cristais colunares como 80% ou mais no segundo método de fabricação, por exemplo, uma temperatura do aço fundido ao ser derramado na superfície do corpo de resfriamento em deslocamento é definida como superior a uma temperatura de solidificação por 25°C ou mais. Em particular, quando a temperatura do aço fundido é definida como superior à temperatura de solidificação por 40°C ou mais, a porcentagem de cristais colunares pode ser definida para quase 100%. Quando o aço fundido é solidificado sob uma condição em que a porcentagem de cristais colunares se torna 80% ou mais, sulfetos ou oxissulfetos, ou ambos de Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, ou Cd são gerados facilmente, o que resulta na supressão da geração de sulfetos finos, tais como o MnS.
[0059] Também no segundo método de fabricação, o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço é definido como 0,1 mm ou mais. O diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço pode ser ajustado pela temperatura do aço fundido ao ser derramado na superfície do corpo de resfriamento, pela taxa de resfriamento na superfície do corpo de resfriamento e similares durante a solidificação rápida.
[0060] Ao realizar a solidificação rápida, é preferencial que o elemento gerador de precipitado grosso seja colocado previamente no fundo de um último cadinho antes da moldagem em um processo de fabricação de aço, e aço fundido contendo outros elementos que não o elemento gerador de precipitado grosso seja derramado no cadinho, para, desse modo, fazer com que o elemento gerador de precipitado grosso se dissolva no aço fundido. Isso pode dificultar a dispersão do elemento gerador de precipitado grosso do aço fundido e, adicionalmente, é possível facilitar a reação entre o elemento gerador de precipitado grosso e S. O último cadinho antes da fundição no processo de fabricação de aço é, por exemplo, por exemplo, um cadinho logo acima de um distribuidor de uma máquina de fundição que é feita para realizar a solidificação rápida.
[0061] A laminação a frio e o recozimento de acabamento podem ser realizados em condições similares às do primeiro método de fabricação.
[0062] A chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente modalidade pode ser fabricada de uma maneira descrita acima. Também é possível que, após o recozimento de acabamento, seja formado um filme de revestimento isolante através de revestimento e cozimento.
[0063] A chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a presente modalidade, como descrita acima exibe propriedades magnéticas uniformes e excelentes em todas as direções dentro de uma superfície da chapa e é usada para um núcleo de ferro de um equipamento elétrico, como uma máquina rotativa, transformadores de tamanho médio e pequeno, e um componente elétrico. Ademais, a chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a presente modalidade, também pode contribuir para alta eficiência e uma redução no tamanho de uma máquina rotativa.
[0064] As modalidades preferenciais da presente invenção foram descritas acima em detalhes, mas a presente invenção não se limita a tais exemplos. É evidente que uma pessoa que tenha conhecimento comum no campo técnico ao qual a presente invenção pertence é capaz de conceber vários exemplos de variação ou modificação dentro do alcance de ideias técnicas descritas nas reivindicações, e deve ser entendido que tais exemplos pertencem ao escopo técnico da presente invenção por uma questão de lógica.
EXEMPLOS
[0065] A seguir, a chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a modalidade da presente invenção, será explicada concretamente enquanto mostram-se Exemplos. Exemplos a serem mostrados abaixo são apenas exemplos da chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a modalidade da presente invenção, e a chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a presente invenção, não é limitada aos exemplos a serem descritos abaixo.
PRIMEIRO TESTE
[0066] Em um primeiro teste, aços fundidos com composições químicas apresentadas na Tabela 1 foram fundidos para produzir placas, e as placas foram submetidas à laminação a quente para obter tiras de aço. Uma coluna em branco na Tabela 1 indica que o teor de um elemento nessa coluna era menor do que um limite de detecção e um saldo é composto de Fe e impurezas. Um sublinhado na Tabela 1 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção. Em seguida, as tiras de aço foram submetidas à laminação a frio e recozimento de acabamento para produzir várias chapas de aço elétricas não orientadas. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétricas não orientadas, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 2. Um sublinhado na Tabela 2 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção. TABELA 1
Figure img0003
TABELA 2
Figure img0004
[0067] Ademais, as propriedades magnéticas de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados das mesmas são apresentados na Tabela 3. Um sublinhado na Tabela 3 indica que o valor numérico sublinhado não está dentro da faixa desejada. Especificamente, um sublinhado em uma coluna de perda de núcleo W10/800 indica que o valor sublinhado é igual ou superior a um critério de avaliação W0 (W/kg) representado por uma equação 2.
Figure img0005
TABELA 3
Figure img0006
Figure img0007
[0068] Como apresentado na Tabela 3, em cada uma de uma amostra n° 11 a uma amostra n° 20, a composição química está dentro do intervalo da presente invenção, e a razão RS, a intensidade de ori-entação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro de grão de cristal médio r estão dentro da faixa da presente invenção, de modo que bons resultados foram obtidos na magnetometria de anel.
[0069] Na amostra n° 1, a razão RS era excessivamente baixa e,portanto, a perda do núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 2, a intensidade de orientação de cristal {100} I era excessivamente baixa e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 3, a espessura t era excessivamente pequena e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 4, a espessura t era excessivamente grande e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 5, o diâmetro de grão de cristal médio r era excessivamente pequeno e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 6, o diâmetro de grão de cristal médio r era excessivamente grande e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 7, o teor de S era excessivamente alto e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 8, o teor total do elemento gerador de precipitado grosso era excessivamente baixo e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n ° 9, o teor total do elemento gerador de preci-pitado grosso era excessivamente alto e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 10, o parâmetro Q era ex- cessivamente pequeno e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande.
SEGUNDO TESTE
[0070] Em um segundo teste, aços fundidos, cada um contendo,% em massa, C: 0,0023%, Si: 3,46%, Al: 0,63%, Mn: 0,20%, S: 0,0003%, e Pr: 0,0008%, e um saldo composto de Fe e impurezas foram moldados para produzir placas, e as placas foram submetidas à laminação a quente para obter tiras de aço, cada uma com uma espessura de 1,4 mm. Ao realizar a fundição, uma diferença de temperatura entre duas superfícies de uma placa fundida foi ajustada para mudar uma porcentagem de cristais colunares na placa que é um material de partida da tira de aço, e uma temperatura inicial na laminação a quente e uma temperatura de bobinamento foram ajustadas para alterar um diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. A Tabela 4 apresenta a diferença de temperatura entre duas superfícies, a porcentagem de cristais colunares e o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. Em seguida, laminação a frio foi realizada em uma taxa de redução de 78,6%, para obter chapas de aço cada uma com uma espessura de 0,30 mm. Depois disso, foi realizado o recozimento de acabamento contínuo a 950 °C por 30 segundos para obter chapas de aço elétrico não orientado. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxis- sulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados dos mesmos também são apresentados na Tabela 4. Um sublinhado na Tabela 4 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção.TABELA 4
Figure img0008
[0071] Ademais, as propried ades magnél ticas d e cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 5. Um sublinhado na Tabela 5 indica que o valor numérico sublinhado não está dentro da faixa desejada. Especificamente, um sublinhado em uma coluna de perda de núcleo W10/800 indica que o valor sublinhado é igual ou superior ao critério de avaliação W0 (W/kg) e um sublinhado em uma coluna de densidade de fluxo magnético B50 indica que o valor sublinhado é menor do que 1,67 T.TABELA 5
Figure img0009
[0072] Como apresentado na Tabe a 5, em uma amostra n° 33,utilizando a tira de aço na qual a porcentagem de cristais colunares na placa que é o material de partida é apropriada, a razão RS, a intensidade de orientação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro de grão de cristal médio r estão dentro da faixa da presente invenção, de modo que bons resultados foram obtidos na magnetometria de anel.
[0073] Em uma amostra n° 31, que usa a tira de aço, na qual a percentagem dos cristais colunares na placa que é o material de partida é excessivamente baixa, a razão RS e a intensidade orientação de cristal {100} I eram excessivamente baixas e, portanto, a perda de nú- cleo W10/800 foi grande e a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa. Em uma amostra n° 32, que usa a tira de aço na qual a porcentagem de cristais colunares na placa que é o material de partida é excessivamente baixa, a intensidade de orientação de cristal {100} I era excessivamente baixa e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande e a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa.
TERCEIRO TESTE
[0074] Em um terceiro teste, aços fundidos com composições químicas apresentadas na Tabela 6 foram fundidos para produzir placas, e as placas foram submetidas à laminação a quente para obter tiras de aço, cada uma com uma espessura de 1,2 mm. Um saldo é composto de Fe e impurezas, e um sublinhado na Tabela 6 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção. Ao realizar a fundição, uma diferença de temperatura entre duas superfícies de uma placa fundida foi ajustada para mudar uma porcentagem de cristais colunares na placa que é um material de partida da tira de aço, e uma temperatura inicial na laminação a quente e na temperatura de bobinamento foram definidas para mudar um diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. A diferença de temperatura entre as duas superfícies foi definida como 53°C a 64°C. A Tabela 7 apresenta a porcentagem de cristais colunares e o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. Em seguida, laminação a frio foi realizada em uma taxa de redução de 79,2%, para obter chapas de aço cada uma com uma espessura de 0,25 mm. Depois disso, foi realizado o recozimento de acabamento contínuo a 920 °C por 45 segundos para obter chapas de aço elétrico não orientado. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados da mesma também são apresentados na Tabela 7. Um sublinhado na Tabela 7 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção.TABELA 6
Figure img0010
TABELA 7
Figure img0011
[0075] Ademais, as propriedades magnéticas de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 8. Um sublinhado na Tabela 8 indica que o valor numérico sublinhado não está dentro da faixa desejada. Especificamente, um sublinhado em uma coluna de densidade de fluxo magnético B50 indica que o valor sublinhado é menor do que 1,67 T.TABELA 8
Figure img0012
[0076] Como apresentado na Tabela 8, em uma amostra n° 44, utili- zando a tira de aço na qual a composição química, a porcentagem de cristais colunares na placa que é o material de partida e o diâmetro de grão de cristal médio são apropriados, a razão RS, a intensidade de ori-entação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro r diâmetro de grão de cristal médio estão dentro da faixa da presente invenção, de modo que os bons resultados foram obtidos no magnetometria de anel.
[0077] Em uma amostra n° 41 e uma amostra n° 42, cada uma usando a tira de aço cujo diâmetro de grão de cristal médio é excessiva-mente baixo, a intensidade de orientação de cristal {100} I era excessi-vamente baixa e, portanto, a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa. Em uma amostra n° 43, o teor total do elemento gerador de precipitado grosso e a razão RS eram excessivamente baixos, e, portanto, a densi-dade de fluxo magnético B50 foi baixa. Em uma amostra n° 45, o teor total do elemento gerador de precipitado grosso era excessivamente alto e o diâmetro de grão de cristal médio r era excessivamente pequeno e, portanto, a densidade do fluxo magnético B50 foi baixa.
QUARTO TESTE
[0078] Em um quarto teste, aços fundidos com composições químicas apresentadas na Tabela 9 foram fundidos para produzir placas, e as placas foram submetidas à laminação a quente para obter tiras de aço com espessuras apresentadas na Tabela 10. Uma coluna em branco na Tabela 9 indica que o teor de um elemento nessa coluna era menor do que um limite de detecção e um saldo é composto de Fe e impurezas. Ao realizar a fundição, uma diferença de temperatura entre duas superfícies de uma placa fundida foi ajustada para mudar uma porcentagem de cris-tais colunares na placa que é um material de partida da tira de aço, e uma temperatura inicial na laminação a quente e na temperatura de bo- binamento foram definidas para mudar um diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. A diferença de temperatura entre as duas superfí-cies foi definida como 49°C a 76°C. A Tabela 10 também apresenta a porcentagem de cristais colunares e o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. Em seguida, a laminação a frio foi realizada em razões de redução apresentadas na Tabela 10, para obter chapas de aço cada uma com uma espessura de 0,20 mm. Depois disso, foi realizado recozimento de acabamento contínuo a 930°C por 40 segundos para obter chapas de aço elétrico não orientado. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados da mesma também são apresentados na Tabela 10. Um sublinhado na Ta-bela 10 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da pre-sente invenção.TABELA 9
Figure img0013
TABELA 10
Figure img0014
[0079] Ademais, as propriedades magnéticas de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 11. Um sublinhado na Tabela 11 indica que o valor numérico sublinhado não está dentro da faixa desejada. Especificamente, um sublinhado em uma coluna de perda de núcleo W10/800 indica que o valor sublinhado é igual ou superior ao critério de avaliação W0 (W/kg) e um sublinhado em uma coluna de densidade de fluxo magnético B50 indica que o valor sublinhado é menor do que 1,67 T.TABELA 11
Figure img0015
[0080] Como apresentado na Tabela 11, em cada uma das amostras n° 51 a uma amostra n° 55 usando a tira de aço em que a compo-sição química, a porcentagem de cristais colunares na placa que é o material de partida e o diâmetro de grão de cristal médio são apropriados e, na qual a laminação a frio foi realizada com uma quantidade apropriada de redução, a razão RS, a intensidade de orientação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro de grão de cristal médio r estão dentro da faixa de presente invenção, de modo que bons resultados foram obtidos na magnetometria de anel. Na amostra n° 53 e na amostra n° 54, cada uma contendo uma quantidade apropriada de Sn ou Cu, foi obtida uma densidade de fluxo magnético particularmente excelente B50. Na amostra n° 55 contendo uma quantidade apropriada de Cr, foi obtida uma perda de núcleo particularmente excelente W10/800.
[0081] Em uma amostra n° 56 em que a taxa de redução na lami- nação a frio foi excessivamente alta, a intensidade de orientação de cristal {100} I era excessivamente baixa e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande e a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa.
QUINTO TESTE
[0082] Em um quinto teste, aços fundidos cada um contendo, % em massa, C: 0,0014%, Si: 3,03%, Al: 0,28%, Mn: 1,42%, S: 0,0017%, e Sr: 0,0007%, e um saldo composto de Fe e impurezas foram moldados para produzir placas, e as placas foram submetidas à laminação a quente para obter tiras de aço, cada uma com uma espessura de 0,8 mm. Ao executar a fundição, uma diferença de temperatura entre duas superfícies de uma placa fundida foi definida como 61°C para definir uma porcentagem de cristais colunares na placa que é um material inicial da tira de aço para 90% e uma temperatura inicial na laminação a quente e uma temperatura de bobinamento foram ajustadas para definir um diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço como 0,17 mm. Em seguida, laminação a frio foi realizada em uma taxa de redução de 81,3% para obter chapas de aço, cada uma com uma espessura de 0,15 mm. Depois disso, foi realizado o recozimento de acabamento contínuo a 970°C por 20 segundos para obter chapas de aço elétrico não orientado. No recozimento de acabamento, uma tensão de passagem da chapa e uma taxa de resfriamento entre 950°C e 700°C foram mudadas. A Tabela 12 apresenta a tensão de passagem da chapa e a taxa de resfriamento. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados da mesma também são apresentados na Tabela 12. TABELA 12
Figure img0016
[0083] Ademais, as propriedades magnéticas de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 13. TABELA 13
Figure img0017
[0084] Como apresentado na Tabela 13, em cada uma de uma amostra n° 61 a uma amostra n° 64, a composição química está dentro do intervalo da presente invenção, e a razão RS, a intensidade de ori-entação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro de grão de cristal médio r estão dentro da faixa da presente invenção, de modo que bons resultados foram obtidos na magnetometria de anel. Em cada uma dentre a amostra n° 62 e a amostra n° 63 em que a tensão de passagem da chapa foi definida como 3 MPa ou menos, a anisotropia de deformação elástica foi baixa e foram obtidas perdas de núcleo W10/800 e densidade de fluxo magnético B50 particularmente excelentes. Na amostra n° 64, na qual a taxa de resfriamento entre 950 °C e 700 °C foi definida como 1 °C/segundo ou menos, a anisotropia de deformação elástica foi reduzida ainda mais e, além disso, excelente perda de núcleo W10/800 e densidade de fluxo magnético B50 foram obtidas. Nota-se que, na medição da anisotropia de deformação elásti- ca, uma amostra com uma forma planar quadrangular na qual cada lado tem um comprimento de 55 mm, dois lados são paralelos a uma direção de laminação e dois lados são paralelos à direção perpendicular à direção de laminação (direção da largura da chapa), foi cortada de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, e o comprimento de cada lado após ser deformado devido à influência da deformação elástica foi medido. Ademais, foi determinado quanto maior é o comprimento na direção perpendicular à direção de laminação do que o comprimento na direção de laminação.
SEXTO TESTE
[0085] Em um sexto teste, aços fundidos com composições químicas apresentadas na Tabela 14 foram submetidos a solidificação rápida com base em um método de rolo duplo para obter tiras de aço. Uma coluna em branco na Tabela 14 indica que o teor de um elemento nessa coluna era menor do que um limite de detecção e um saldo é composto de Fe e impurezas. Um sublinhado na Tabela 14 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção. Em seguida, as tiras de aço foram submetidas à laminação a frio e re- cozimento de acabamento para produzir várias chapas de aço elétricas não orientadas. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétricas não orientadas, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 15. Um sublinhado na Tabela 15 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção. TABELA 14
Figure img0018
TABELA 15
Figure img0019
[0086] Ademais, as propriedades magnéticas de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 16. Um sublinhado na Tabela 16 indica que o valor numérico sublinhado não está dentro da faixa desejada. Especificamente, um sublinhado em uma coluna de perda de núcleo W10/800 indica que o valor sublinhado é igual ou superior a um critério de avaliação W0 (W/kg) representado por uma equação 2.
Figure img0020
TABELA 16
Figure img0021
[0087] Como apresentado na Tabela 16, em cada uma de uma amostra n° 111 a uma amostra n° 120, a composição química está dentro do intervalo da presente invenção, e a razão RS, a intensidade de orientação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro de grão de cristal médio r estão dentro da faixa da presente invenção, de modo que bons resultados foram obtidos na magnetometria de anel.
[0088] Na amostra n° 101, a razão RS era excessivamente baixa e,portanto, a perda do núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 102, a intensidade de orientação de cristal {100} I era excessivamente baixa e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 103, a espessura t era excessivamente pequena e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 104, a espessura t era ex-cessivamente grande e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 105, o diâmetro de grão de cristal médio r era ex-cessivamente pequeno e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 106, o diâmetro de grão de cristal médio r era excessivamente grande e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 107, o teor de S era excessivamente alto e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 108, o teor total do elemento gerador de precipitado grosso era excessivamente baixo e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n ° 109, o teor total do elemento gerador de precipitado grosso era excessivamente alto e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande. Na amostra n° 110, o parâmetro Q era excessivamente pequeno e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande.
SÉTIMO TESTE
[0089] Em um sétimo teste, aços fundidos cada um contendo, % em massa, C: 0,0023%, Si: 3,46%, Al: 0,63%, Mn: 0,20%, S: 0,0003%, e Nd: 0,0008%, e um saldo composto de Fe e impurezas foram submetidos à solidificação rápida com base no método de rolo duplo para obter tiras de aço, cada uma com 1,4 mm de espessura. Nesse momento, uma temperatura de derramamento foi ajustada para mudar uma porcentagem de cristais colunares e um diâmetro de grão de cristal médio de cada uma das tiras de aço. A Tabela 17 apresenta uma diferença entre a temperatura de derramamento e a temperatura de solidificação, a porcentagem de cristais colunares e o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. Em seguida, laminação a frio foi realizada em uma taxa de redução de 78,6%, para obter chapas de aço cada uma com uma espessura de 0,30 mm. Depois disso, foi realizado o recozimento de acabamento contínuo a 950°C por 30 segundos para obter chapas de aço elétrico não orientado. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados da mesma também são apresentados na Tabela 17. Um sublinhado na Tabela 17 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção.TABELA 17
Figure img0022
[0090] Ademais, as propriedades magnéticas de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 18. Um sublinhado na Tabela 18 indica que o valor numérico sublinhado não está dentro da faixa desejada. Especificamente, um sublinhado em uma coluna de perda de núcleo W10/800 indica que o valor sublinhado é igual ou superior ao critério de avaliação W0 (W/kg) e um sublinhado em uma coluna de densidade de fluxo magnético B50 indica que o valor sublinhado é menor do que 1,67 T.TABELA 18
Figure img0023
[0091] Como apresentado na Tabela 18, em uma amostra n° 133,utilizando a tira de aço na qual a porcentagem de cristais colunares é apropriada, a razão RS, a intensidade de orientação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro de grão de cristal médio r estão dentro da faixa da presente invenção, de modo que bons resultados foram obtidos na magnetometria de anel.
[0092] Em uma amostra n° 131, que usa a tira de aço, na qual a percentagem dos cristais colunares é excessivamente baixa, a razão RS e a intensidade orientação de cristal {100} I eram excessivamente baixas e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande e a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa. Em uma amostra n° 132, que usa a tira de aço, na qual a percentagem dos cristais colunares é excessivamente baixa, a razão RS e a intensidade orientação de cristal {100} I eram excessivamente baixas e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande e a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa.
OITAVO TESTE
[0093] Em um oitavo teste, os aços fundidos com composições químicas apresentadas na Tabela 19 foram submetidos à solidificação rápida com base em um método de rolo duplo para obter tiras de aço, cada uma com uma espessura de 1,2 mm. Um saldo é composto de Fe e impurezas, e um sublinhado na Tabela 19 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção. Nesse momento, uma temperatura de derramamento foi definida para mudar uma porcentagem de cristais colunares e um diâmetro de grão de cristal médio de cada uma das tiras de aço. A temperatura de derramamento foi definida para ser superior a uma temperatura de solidificação por 29°C a 35°C. A Tabela 20 apresenta a porcentagem dos cristais colunares e o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. Em seguida, laminação a frio foi realizada em uma taxa de redução de 79,2%, para obter chapas de aço cada uma com uma espessura de 0,25 mm. Depois disso, foi realizado o recozimento de acabamento contínuo a 920°C por 45 segundos para obter chapas de aço elétrico não orientado. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados da mesma também são apresentados na Tabela 20. Um sublinhado na Tabela 20 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção.TABELA 19
Figure img0024
TABELA 20
Figure img0025
[0094 í] Ademais, as propriedades magnéticas d e cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 21. Um sublinhado na Tabela 21 indica que o valor numérico sublinhado não está dentro da faixa desejada. Especificamente, um sublinhado em uma coluna de densidade de fluxo magnético B50 indica que o valor sublinhado é menor do que 1,67 T.TABELA 21
Figure img0026
Figure img0027
[0095] Como apresentado na Tabela 21 , em uma amostra n° 144,utilizando a tira de aço na qual a composição química, a porcentagem de cristais colunares e o diâmetro de grão de cristal médio são apropriados, a razão RS, a intensidade de orientação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro r diâmetro de grão de cristal médio estão dentro da faixa da presente invenção, de modo que os bons resultados foram obtidos no magnetometria de anel.
[0096] Em uma amostra n° 141 e uma amostra n° 142, cada uma usando a tira de aço em que o diâmetro de grão de cristal médio é ex-cessivamente baixo, a intensidade de orientação de cristal {100} I era excessivamente baixa e, portanto, a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa. Em uma amostra n° 143, o teor total do elemento gerador de precipitado grosso e a razão RS eram excessivamente baixos, e, portanto, a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa. Em uma amostra n° 145, o teor total do elemento gerador de precipitado grosso era excessivamente alto e o diâmetro de grão de cristal médio r era excessivamente pequeno e, portanto, a densidade do fluxo magnético B50 foi baixa.
NONO TESTE
[0097] Em um nono teste, os aços fundidos com composições químicas apresentadas na Tabela 22 foram submetidos à solidificação rápida com base em um método de rolo duplo para obter tiras de aço com espessuras apresentadas na Tabela 23. Uma coluna em branco na Tabela 22 indica que o teor de um elemento nessa coluna era menor do que um limite de detecção e um saldo é composto de Fe e impurezas. Nesse momento, uma temperatura de derramamento foi definida para mudar uma porcentagem de cristais colunares e um diâmetro de grão de cristal médio de cada uma das tiras de aço. A tempera- tura de derramamento foi definida para ser superior a uma temperatura de solidificação por 28°C a 37°C. A Tabela 23 também apresenta a porcentagem dos cristais colunares e o diâmetro de grão de cristal médio da tira de aço. Em seguida, a laminação a frio foi realizada em razões de redução apresentadas na Tabela 23, para obter chapas de aço cada uma com uma espessura de 0,20 mm. Depois disso, foi realizado recozimento de acabamento contínuo a 930 °C por 40 segundos para obter chapas de aço elétrico não orientado. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados da mesma também são apresentados na Tabela 23. Um sublinhado na Tabela 23 indica que o valor numérico sublinhado está fora da faixa da presente invenção. TABELA 22
Figure img0028
TABELA 23
Figure img0029
Figure img0030
[0098] Ademais, as propriedades magnéticas de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 24. Um sublinhado na Tabela 24 indica que o valor numérico sublinhado não está dentro da faixa desejada. Especificamente, um sublinhado em uma coluna de perda de núcleo W10/800 indica que o valor sublinhado é igual ou superior ao critério de avaliação W0 (W/kg) e um sublinhado em uma coluna de densidade de fluxo magnético B50 indica que o valor sublinhado é menor do que 1,67 T.TABELA 24
Figure img0031
[0099] Como apresentado na Tabela 24, em cada uma das amos-tras n° 151 a uma amostra n° 155 usando a tira de aço em que a com-posição química, a porcentagem de cristais colunares e o diâmetro de grão de cristal médio são apropriados e, na qual a laminação a frio foi realizada com uma quantidade apropriada de redução, a razão RS, a intensidade de orientação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro de grão de cristal médio r estão dentro da faixa de presente invenção, de modo que bons resultados foram obtidos na magnetometria de anel. Na amostra n° 153 e na amostra n° 154, cada uma contendo uma quantidade apropriada de Sn ou Cu, foi obtida uma densidade de fluxo magnético particularmente excelente B50. Na amostra n° 155 contendo uma quantidade apropriada de Cr, foi obtida uma perda de núcleo particularmente excelente W10/800.
[00100] Em uma amostra n° 156 em que a taxa de redução na la- minação a frio foi excessivamente alta, a intensidade de orientação de cristal {100} I era excessivamente baixa e, portanto, a perda de núcleo W10/800 foi grande e a densidade de fluxo magnético B50 foi baixa.
DÉCIMO TESTE
[00101] Em um décimo teste, aços fundidos contendo cada um, % em massa, C: 0,0014%, Si: 3,03%, Al: 0,28%, Mn: 1,42%, S: 0,0017%, e Sr: 0,0007%, e um saldo composto de Fe e impurezas foram submetidos à solidificação rápida com base no método de rolo duplo para obter tiras de aço, cada uma com uma espessura de 0,8 mm. Nesse momento, uma temperatura de derramamento foi definida para ser superior à temperatura de solidificação em 32°C para definir uma porcentagem de cristais colunares da tira de aço como 90% e definir um diâmetro de grão de cristal médio como 0,17 mm. Em seguida, laminação a frio foi realizada em uma taxa de redução de 81,3% para obter chapas de aço, cada uma com uma espessura de 0,15 mm. Depois disso, foi realizado o recozimento de acabamento contínuo a 970°C por 20 segundos para obter chapas de aço elétrico não orientado. No recozi- mento de acabamento, uma tensão de passagem da chapa e uma taxa de resfriamento entre 950°C e 700°C foram mudadas. A Tabela 25 apresenta a tensão de passagem da chapa e a taxa de resfriamento. Posteriormente, em cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, uma razão RS entre a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos do elemento gerador de precipitado grosso e a massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado, uma intensidade de orientação de cristal {100} I, uma espessura t e um diâmetro de grão de cristal médio r foram medidos. Os resultados da mesma também são apresentados na Tabela 25.TABELA 25
Figure img0032
[00102] Ademais, as propriedades magnéticas de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado foram medidas. Nessa medição, foi utilizado um corpo de prova de anel com um diâmetro externo de 12,7 centímetros (5 polegadas) e um diâmetro interno de 10,16 centímetros (4 polegadas). Especificamente, foi conduzida magnetometria de anel. Os resultados dos mesmos são apresentados na Tabela 26. TABELA 26
Figure img0033
[00103] Como apresentado na Tabela 26, em cada uma de uma amostra n° 161 a uma amostra n° 164, a composição química está dentro do intervalo da presente invenção, e a razão RS, a intensidade de orientação de cristal {100} I, a espessura t e o diâmetro de grão de cristal médio r estão dentro da faixa da presente invenção, de modo que bons resultados foram obtidos na magnetometria de anel. Em cada uma dentre a amostra n° 162 e a amostra n° 163 em que a tensão de passagem da chapa foi definida como 3 MPa ou menos, a anisotro- pia de deformação elástica foi baixa e foram obtidas perdas de núcleo W10/800 e densidade de fluxo magnético B50 particularmente excelentes. Na amostra n° 164, na qual a taxa de resfriamento entre 950°C e 700°C foi definida como 1°C/segundo ou menos, a anisotropia de deformação elástica foi reduzida ainda mais e, além disso, excelente perda de núcleo W10/800 e densidade de fluxo magnético B50 foram obtidas. Note-se que, na medição da anisotropia de deformação elástica, uma amostra com uma forma planar quadrangular na qual cada lado tem um comprimento de 55 mm, dois lados são paralelos a uma direção de laminação e dois lados são paralelos à direção perpendicular à direção de laminação (direção da largura da chapa), foi cortada de cada uma das chapas de aço elétrico não orientado, e o comprimento de cada lado após ser deformado devido à influência da deformação elástica foi medido. Ademais, foi determinado quanto maior é o comprimento na direção perpendicular à direção de laminação do que o comprimento na direção de laminação.
APLICABILIDADE INDUSTRIAL
[00104] A presente invenção pode ser utilizada para uma indústria de fabricação de uma chapa de aço elétrico não orientado e uma indústria de utilização de uma chapa de aço elétrico não orientado, por exemplo.

Claims (3)

1. Chapa de aço elétrico não orientado caracterizada pelo fato de que compreende uma composição química representada por: % em massa, C: 0,0030% ou menos; Si: 2,00% a 4,00%; Al: 0,10% a 3,00%; Mn: 0,10% a 2,00%; S: 0,0030% ou menos; um tipo ou mais selecionados a partir de um grupo que consiste em Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, e Cd: 0,0003% ou mais e menos que 0,0015% no total; um parâmetro Q representado por uma equação 1 quando o teor de Si (% em massa) é definido como [Si], o teor de Al (% em massa) é definido como [Al] e o teor de Mn (% em massa) é definido como [Mn]: 2,00 ou mais; Sn: 0,00% a 0,40%; Cu: 0,0% a 1,0%; Cr: 0,0% a 10,0%; e um saldo: Fe e impurezas, em que: a massa total de S contida em sulfetos ou oxissulfetos de Mg, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn, ou Cd é 10% ou mais da massa total de S contida na chapa de aço elétrico não orientado; uma intensidade de orientação de cristal {100} é 3,0 ou mais; uma espessura é de 0,15 mm a 0,30 mm; e um diâmetro de grão de cristal médio é de 65 μm a 100 μm.
Figure img0034
2. Chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que na composição química, Sn: 0,02% a 0,40% ou Cu: 0,1% a 1,0% é satisfeito ou ambos são satisfeitos.
3. Chapa de aço elétrico não orientado, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que na composição química, Cr: 0,2% a 10,0% é satisfeito.
BR112019019901-2A 2017-06-02 2017-06-02 Chapa de aço elétrico não orientado BR112019019901B1 (pt)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2017/020667 WO2018220838A1 (ja) 2017-06-02 2017-06-02 無方向性電磁鋼板

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BR112019019901A2 BR112019019901A2 (pt) 2020-04-22
BR112019019901B1 true BR112019019901B1 (pt) 2022-10-25

Family

ID=64455869

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112019019901-2A BR112019019901B1 (pt) 2017-06-02 2017-06-02 Chapa de aço elétrico não orientado

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10968503B2 (pt)
EP (1) EP3633056B1 (pt)
JP (1) JP6828815B2 (pt)
KR (1) KR102338642B1 (pt)
CN (1) CN110612358B (pt)
BR (1) BR112019019901B1 (pt)
PL (1) PL3633056T3 (pt)
WO (1) WO2018220838A1 (pt)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3754041A4 (en) 2018-02-16 2021-07-07 Nippon Steel Corporation NON-ORIENTED STEEL MAGNETIC SHEET, AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME
CN113474472B (zh) * 2019-02-14 2023-09-26 日本制铁株式会社 无方向性电磁钢板
JP7295394B2 (ja) * 2019-03-28 2023-06-21 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板
US11962184B2 (en) 2019-06-28 2024-04-16 Jfe Steel Corporation Method for producing non-oriented electrical steel sheet, method for producing motor core, and motor core
MX2022000467A (es) * 2019-07-11 2022-02-03 Jfe Steel Corp Lamina de acero electrico no orientado, metodo de produccion de la misma y nucleo de motor.

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61231120A (ja) 1985-04-06 1986-10-15 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0665724B2 (ja) 1986-04-14 1994-08-24 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法
JP2971080B2 (ja) 1989-10-13 1999-11-02 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板
JP2509018B2 (ja) 1991-07-25 1996-06-19 新日本製鐵株式会社 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法
US5482107A (en) * 1994-02-04 1996-01-09 Inland Steel Company Continuously cast electrical steel strip
JP3889100B2 (ja) * 1996-12-20 2007-03-07 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH11189850A (ja) 1997-12-24 1999-07-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN1102670C (zh) * 1999-06-16 2003-03-05 住友金属工业株式会社 无方向性电磁钢片及其制造方法
JP2001271147A (ja) * 2000-03-27 2001-10-02 Kawasaki Steel Corp 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板
JP4319889B2 (ja) 2002-12-06 2009-08-26 新日本製鐵株式会社 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP4272573B2 (ja) 2003-04-10 2009-06-03 新日本製鐵株式会社 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法
KR100561996B1 (ko) 2003-04-10 2006-03-20 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 높은 자속 밀도를 갖는 무방향성 전자 강판의 제조 방법
JP4414727B2 (ja) * 2003-10-31 2010-02-10 新日本製鐵株式会社 磁気特性、耐変形性の優れた電磁鋼板とその製造方法
JP4568190B2 (ja) * 2004-09-22 2010-10-27 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板
JP4267559B2 (ja) 2004-11-01 2009-05-27 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法
JP4648910B2 (ja) 2006-10-23 2011-03-09 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4855225B2 (ja) * 2006-11-22 2012-01-18 新日本製鐵株式会社 異方性の小さい無方向性電磁鋼板
CN101358272B (zh) * 2008-09-05 2010-07-28 首钢总公司 一种加稀土铈的高牌号无取向电工钢的制备方法
JP5423440B2 (ja) 2010-02-02 2014-02-19 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板および無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5716315B2 (ja) * 2010-08-10 2015-05-13 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5423629B2 (ja) * 2010-09-21 2014-02-19 新日鐵住金株式会社 磁束密度の高い無方向性電磁熱延鋼帯の製造方法
KR101296128B1 (ko) 2010-12-27 2013-08-19 주식회사 포스코 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP6432173B2 (ja) * 2014-06-17 2018-12-05 新日鐵住金株式会社 全周の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板
JP5975076B2 (ja) * 2014-08-27 2016-08-23 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP6828815B2 (ja) 2021-02-10
EP3633056B1 (en) 2023-02-22
EP3633056A1 (en) 2020-04-08
WO2018220838A1 (ja) 2018-12-06
JPWO2018220838A1 (ja) 2020-03-26
EP3633056A4 (en) 2020-09-30
PL3633056T3 (pl) 2023-05-15
BR112019019901A2 (pt) 2020-04-22
CN110612358A (zh) 2019-12-24
KR20190137852A (ko) 2019-12-11
CN110612358B (zh) 2021-10-01
KR102338642B1 (ko) 2021-12-13
US20200017942A1 (en) 2020-01-16
US10968503B2 (en) 2021-04-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112019019901B1 (pt) Chapa de aço elétrico não orientado
BR112019019392B1 (pt) Chapa de aço elétrica não orientada
TWI680190B (zh) 無方向性電磁鋼板及無方向性電磁鋼板的製造方法
US11566303B2 (en) Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet
EP3754040A1 (en) Non-oriented electromagnetic steel sheet, and production method for non-oriented electromagnetic steel sheet
BR112019019936B1 (pt) Chapa de aço elétrico não orientado
JP7127308B2 (ja) 無方向性電磁鋼板
TWI693289B (zh) 無方向性電磁鋼板
BR112020014943B1 (pt) Chapa de aço elétrica não orientada
BR112020009717B1 (pt) Chapa de aço elétrico não orientado e método para fabricação de chapa de aço elétrico não orientado
TWI617674B (zh) Non-directional electromagnetic steel sheet
TWI643962B (zh) Non-directional electromagnetic steel sheet
BR112020013279B1 (pt) Chapa de aço elétrico não orientado e seus métodos de produção
BR112020013776B1 (pt) Chapa de aço elétrica não orientada e método para fabricar chapa de aço elétrica não orientada
BR112020014943A2 (pt) Chapa de aço elétrica não orientada
BR112014011159B1 (pt) Chapa de aço elétrico não orientado e seus métodos de produção

Legal Events

Date Code Title Description
B06W Patent application suspended after preliminary examination (for patents with searches from other patent authorities) chapter 6.23 patent gazette]
B350 Update of information on the portal [chapter 15.35 patent gazette]
B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 02/06/2017, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS