BR112018076698B1

BR112018076698B1 - Chapa de aço laminada a quente para encanamento de alta resistência de parede grossa, tubo de aço soldado para encanamento de alta resistência de parede grossa, e método para produzir o tubo de aço soldado

Info

Publication number: BR112018076698B1
Application number: BR112018076698-4A
Authority: BR
Inventors: Sota Goto; Hiroshi Nakata; Junji Shimamura
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2016-06-22
Filing date: 2017-06-06
Publication date: 2022-10-18
Also published as: US20190211430A1; WO2017221690A1; BR112018076698A2; EP3476960A4; EP3476960A1; CN109312437B; KR20190007463A; CN109312437A; US11377719B2; CA3028930C; CA3028930A1; MX2018015659A; JPWO2017221690A1; KR102232747B1; JP6354910B2; RU2699381C1; PL3476960T3; EP3476960B1

Abstract

Tem-se provisão de uma chapa de aço laminada a quente para encanamento de resistência elevada em parede resistente adequada voltado ao transporte de gás natural, óleo cru, e elementos do gênero, em particular, a chapa de aço incorporando uma resistência elevada de graduação API X60 a X80 (resistência de rendimento YS : 415 MPa ou mais, resistência a tensão TS: 520 MPa ou mais) e incorporando uma excelente propriedade de porção de base metálica DWTT (capacidade de travamento a fratura quebradiça). Tem-se a provisão de um cano de aço soldado destinado a encanamento de alta resistência em uma parede resistente formado a partir de chapa de aço laminada a quente e um método voltado a produção do cano de aço soldado. Uma chapa de aço laminada a quente para encanamento de resistência elevada em uma parede resistente, com a chapa de aço laminada a quente incorporando uma composição química incluindo, em percentuais de massa, C: 0,02 a 0,20%, Mn: 0,80 a 2,10%, Si: 0,01 a 0,50%, P: 0,034% ou menos, S: 0,0050% ou menos, Nb: 0,01 a 0,15%, Ti: 0,001 a 0,030%, e Al: 0,001 a 0,080%, o balanço sendo o Fe e impurezas ocasionais, a chapa de aço laminada a quente incorporando uma microestrutura aonde uma fase principal consiste de uma estrutura de transformação (...).

Description

Campo Técnico

[001] A presente invenção se refere a uma chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, a um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa, e a um método para produzir o tubo de aço soldado. A chapa de aço laminada a quente da presente invenção inclui uma chapa de aço e uma tira de aço (bobina).

Fundamentos Técnicos

[002] Em anos recentes, campos de petróleo e campos de gás têm sido ativamente desenvolvidos em oceanos profundos de mais de 1500 pés (aproximadamente 472 m) de profundidade, e existe uma necessidade por um encanamento de alta resistência de parede grossa que possa suportar uso em oceanos profundos. Além disso, encanamentos de alta resistência de parede grossa que são utilizados em oceanos profundos necessitam ter excelente capacidade de coibição de fratura frágil para minimizar contaminação que pode ser causada no caso de ocorrência de fratura frágil. Capacidade de coibição de fratura frágil, quando avaliada de uma maneira simples, é avaliada por meio da condução de um ensaio de ruptura por queda de peso (DWTT: Drop Weight Tear Test). Um ensaio de ruptura por queda de peso é um ensaio diferente do ensaio Charpy, que avalia o início e a propagação de fissura dúctil.

[003] Até agora, tubos sem costura têm sido empregados como encanamentos que são utilizados em oceanos profundos. Entretanto, do ponto de vista de redução do custo de assentamento, existe uma necessidade crescente por um tubo de aço soldado formado a partir de uma chapa de aço laminada a quente (em particular, uma bobina laminada a quente), que possa ser produzido sob baixos custos em comparação com um tubo sem costura.

[004] Exemplos de tecnologias para melhoramento da propriedade DWTT de uma placa de aço de uma chapa de aço laminada a quente utilizada para um encanamento incluem o que se segue. A Literatura de Patente 1 se refere a uma placa de aço e descreve a tecnologia a seguir. Um bloco de aço contendo C: inferior a 0,03% em massa, SI: inferior a 0,6% em massa, Mn: de 0,8 a 3,0% em massa, e Nb: de 0,002 a 0,2% em massa é laminado em uma faixa de temperatura de (a temperatura inicial de transformação bainita (temperatura Bs) + 200°C) até a temperatura inicial de transformação bainita a uma razão de redução de laminação acumulada de 50% ou mais, se chegando, portanto, a uma temperatura de ductilidade a 85% DWTT de - 45°C ou inferior.

[005] A Patente de Literatura 2 se refere a uma placa de aço e revela o seguinte. Um bloco de aço contendo, em percentual em massa, C: 0,01 a 0,5%, Si: 0,01 a 3%, Mn: 0,1 a 5%, P: 0,03% ou menos, e S: 0,03% ou menos é reaquecido a uma temperatura entre 1100 e 1150 °C, e a razão de redução de laminação de cada um dos passes da laminação na faixa de temperatura de recristalização e a razão de redução de laminação acumulada na faixa de temperatura de não-recristalização são apropriadamente controladas. Isto resulta em um valor máximo de um grau de acumulação de {100} em uma seção transversal girada em 20 a 50° a partir de uma seção transversal de espessura de placa em torno do eixo geométrico da direção de laminação em 3 ou menos. Portanto, uma placa de aço de alta resistência excelente em características de fratura dúctil é obtida.

[006] A Literatura de Patente 3 se refere a uma chapa de aço laminada a quente e revela o seguinte. A chapa de aço contém, em percentual em massa, C = 0,01 a 0,1%, Si = 0,05 a 0,5%, Mn = 1 a 2%, P < 0,03%, S < 0,005%, O < 0,003%, Al = 0,005 a 0,05%, N = 0,0015 a 0,006%, Nb = 0,005 a 0,08%, e Ti = 0,005 a 0,02%, aonde N - 14/48 x Ti > 0%, Nb - 93/14 x (N - 14/48 x Ti) > 0,005%, e contém Mo = 0,01% ou maior e menor do que 0,1%, Cr = 0,01 a 0,3%, e Cu = 0,01 a 0,3%, e a razão de redução de laminação total na faixa de temperatura de não- recristalização é de 65 a 80%. Como resultado, a taxa de alongamento de uma unidade de microestrutura em uma seção transversal na direção circunferencial de tubo após a produção do tubo é de 2 ou menos. Portanto, uma placa de aço laminada a quente de alta resistência superior em tenacidade sob baixa temperatura é obtida.

[007] A Literatura de Patente 4 se refere a uma placa de aço laminada a quente e revela a tecnologia a seguir. Entre passes de laminação na faixa de temperatura de recristalização, a placa de aço é interrompida por um tempo pré- determinado e, após laminação a quente, é submetida a resfriamento de duplo estágio. Como resultado, a porção central de espessura da placa apresenta uma estrutura de aço na qual o diâmetro de grão efetivo é de 2 a 10 μm, o total das razões de área de bainita e de ferrita acicular é de 60 a 99%, e o valor absoluto de A - B é de 0 a 30%, aonde as totalidades da razão de área de bainita e da razão de área de ferrita acicular em quaisquer duas porções são representadas como A e B. Isto torna possível obter uma bobina quente para um encanamento tendo tenacidade sob baixa temperatura melhorada. Lista de Referências Literatura de Patentes PTL 1: Publicação de Pedido de Patente Japonesa Não-examinado No. 11-36040 PTL 2: Publicação Internacional No. WO2006/106591 PTL 3: Publicação de Pedido de Patente Japonesa Não-examinado No. 2008-248384 PTL 4: Publicação Internacional No. WO2013/047702 Sumário da Invenção Problema Técnico

[008] Com a tecnologia descrita na Literatura de Patente 1 ou na Literatura de Patente 2, entretanto, torna-se necessário controlar a temperatura de laminação para uma baixa temperatura, ou seja, a temperatura Bs até a temperatura Bs + 200°C, ou controlar a razão de redução de laminação para cada um dos passes para que fique entre 6 a 13%. Desse modo, as tecnologias são difíceis de se aplicar a uma linha de laminação a quente para uma chapa de aço laminada a quente (bobina laminada a quente), a qual é sujeita a muitas restrições em termos de disposição de equipamentos.

[009] Nem a tecnologia revelada na Literatura de Patente 3 nem a tecnologia revelada na Literatura de Patente 4 satisfazem de forma suficiente uma propriedade DWTT necessária. Em particular, a tecnologia revelada na Literatura de Patente 3 atinge uma superfície de fratura dúctil de 72% a 100% a -20°C para uma placa de aço laminada a quente de espessura de placa de 17,2 mm, no entanto, a Literatura de Patente 3 não traz qualquer revelação sobre a propriedade DWTT de uma placa de aço espessa, para a qual é particularmente difícil se chegar a uma propriedade DWTT suficiente, por exemplo, uma placa de aço com espessura superior a 20 mm. A partir da tecnologia da Literatura de Patente 4, reter por 100 segundos ou mais a uma frequência de pelo menos uma vez ou mais vezes na etapa de laminação de desbaste torna-se necessário, e assim a eficiência de produção é baixa. Além disso, nenhuma investigação criteriosa foi feita à temperatura de acabamento de laminação, e, portanto, uma boa propriedade DWTT não é necessariamente obtida.

[010] A presente invenção resolve os problemas da técnica correlata. Um objetivo é prover uma chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa adequado como encanamento para transporte de gás natural, óleo cru, e similares, a chapa de aço tendo, particularmente, uma alta resistência de grau API X60 a X80 (limite de escoamento YS: 415 MPa ou maior, limite de resistência à tração TS: 520 MPa ou maior) e tendo uma excelente propriedade DWTT de porção de metal de base (capacidade de coibição de fratura frágil). Um objetivo adicional é prover um tubo de aço soldado para encanamento de alta resistência de parede grossa formado a partir da chapa de aço laminada a quente e um método para produzir o tubo de aço soldado. Solução do Problema

[011] A propriedade DWTT é uma propriedade determinada pela condução de um ensaio de avaliação de tenacidade na espessura total da chapa de produto. Em regra, no caso de um produto de chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura de chapa grande, torna-se difícil se chegar a uma propriedade DWTT comparável com aquela de um produto de chapa de aço laminada a quente tendo uma pequena espessura de chapa mesmo quando as chapas de aço laminadas a quente têm a mesma composição química e são obtidas utilizando o mesmo método de produção.

[012] Os presentes inventores diligentemente conduziram pesquisas sobre uma microestrutura para aperfeiçoar a propriedade DWTT de uma chapa de aço espessa laminada a quente de alta resistência (bobina laminada a quente) de 20 mm ou mais de espessura de chapa.

[013] Uma fissura frágil se propaga em um plano de fratura, que é um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa, em uma direção longitudinal de uma chapa de aço laminada a quente. Foi encontrado que por meio do devido controle da fração de área e do tamanho de grão combinado dos planos de clivagem {001} de ferro BCC presente no plano de fratura, a temperatura na qual o percentual de fratura dúctil determinada pelo DWTT chega a 85% pode ser de -25°C ou menos. Além disso, foi descoberto que, mesmo após uma chapa de aço laminada a quente tendo tais características ser formada em um formato de tubo, uma temperatura na qual o percentual de fratura dúctil pelo DWTT chega a 85% de -20°C ou menos pode ser satisfeita.

[014] Muito embora o mecanismo detalhado não seja conhecido até o presente, foi também descoberto que a fração de área e o tamanho de grão combinado dos {001} são afetados pelo tempo de retenção antes da laminação de acabamento e pela razão de redução de laminação na laminação de acabamento.

[015] A presente invenção foi atingida com base nas descobertas anteriores e através da condução de pesquisa adicional em, por exemplo, uma composição química necessária para se assegurar a resistência. Ou seja, a presente invenção é sintetizada da maneira descrita adiante.

[016] [1] Uma chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, a chapa de aço laminada a quente tendo uma composição química incluindo, em percentual em massa, C: 0,02 a 0,20%, Mn: 0,80 a 2,10%, Si: 0,01 a 0,50%, P: 0,034% ou menos, S: 0,0050% ou menos, Nb: 0,01 a 0,15%, Ti: 0,001 a 0,030%, e Al: 0,001 a 0,080%, o balanço sendo Fe e impurezas ocasionais, a chapa de aço laminada a quente tendo uma microestrutura na qual uma fase principal é uma estrutura de transformação por resfriamento contínuo (Zw) e na qual grãos {001}α em um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa constituem uma fração de área de 10% ou menos e têm um tamanho combinado de 10 μm ou menos em termos do diâmetro de grão médio em fração de área, em que a chapa de aço laminada a quente tem um limite de resistência à tração de 520 MPa ou mais, e, em um ensaio de ruptura por queda de peso (DWTT), uma temperatura na qual um percentual de fratura dúctil chega a 85% é de -25°C ou menos.

[017] [2] A chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, de acordo com [1], em que a composição química compreende ainda, em percentual em massa, um ou mais selecionados a partir de Cu: 0,5% ou menos, Ni: 0,5% ou menos, Cr: 0,5% ou menos, Mo: 0,5% ou menos, e V: 0,10% ou menos.

[018] [3] A chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, de acordo com [1] ou [2], em que a composição química inclui ainda, em percentual em massa, B: 0,0001 a 0,0020%.

[019] [4] A chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, de acordo com qualquer um de [1] a [3], em que a composição química inclui ainda, em percentual em massa, Ca: 0,0005 a 0,0050%.

[020] [5] Um método para produzir um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa, o método incluindo: formar a chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, de acordo com qualquer um de [1] a [4], em um formato de tubo, e soldar porções contíguas do formato de tubo.

[021] [6] O método para produzir um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa, de acordo com [5], em que a formação no formato de tubo é realizada por formação por laminação, e a soldagem das porções contíguas é realizada por soldagem de resistência elétrica a alta frequência.

[022] [7] Um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa, o tubo de aço soldado incluindo uma porção de metal de base e uma zona de solda, em que a porção de metal de base inclui uma chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, a chapa de aço laminada a quente tendo a composição química e a microestrutura, de acordo com qualquer um de [1] a [4].

Efeitos Vantajosos da Invenção

[023] A presente invenção proporciona, de forma prática e sob baixo custo, uma chapa laminada a quente (bobina laminada a quente) para um encanamento de alta resistência de parede grossa, a chapa de aço sendo de grau API X60 a X80 e tendo uma excelente propriedade DWTT (capacidade de coibição de fratura frágil). Além disso, a chapa de aço laminada a quente obtida de acordo com a presente invenção pode ser formada em um tubo de aço formando a chapa de aço laminada a quente em um formato tubular e soldando as porções contíguas, e, por conseguinte, é provido um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa tendo uma excelente propriedade DWTT e sendo adequado como uma reposição para um tubo sem costura, o qual é de alto custo.

[024] A chapa de aço laminada a quente e o tubo de aço soldado da presente invenção são adequados para uma aplicação de um encanamento para águas profundas.

Descrição das Modalidades

[025] A presente invenção se refere a uma chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa e a um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa, a chapa de aço e o tubo de aço tendo uma alta resistência de grau API X60 a X80, tendo uma excelente propriedade DWTT (capacidade de coibição de fratura frágil), e sendo adequados para um encanamento para transporte de gás natural, óleo cru, e similares. Em particular, a presente invenção se refere a um tubo de aço soldado por resistência elétrica adequado para uso como um encanamento para oceanos profundos de 12 polegadas a 18 polegadas de diâmetro externo, que de outro modo seria formado tipicamente de um tubo sem costura. Na presente invenção, “parede grossa” significa que a espessura da chapa (espessura da parede da porção de metal de base, no caso do tubo de aço soldado) é de 20 mm ou mais. Além disso, “chapa de aço laminada a quente tendo uma excelente propriedade DWTT” significa que, nos Exemplos, que serão descritos posteriormente, a temperatura na qual o percentual de fratura dúctil determinada por DWTT chegou a 85% foi de -25°C ou menos.

[026] Primeiramente, serão descritas razões para as limitações quanto à composição química da presente invenção. Na descrição que se segue, “percentual em massa” na composição química é denotado simplesmente como “%” a menos que especificamente indicado de outra forma. C: 0,02 a 0,20%

[027] O C é um elemento importante que contribui para o aumento da resistência. Para se chegar a uma alta resistência desejada, o C necessita estar contido em uma quantidade de 0,02% ou mais. É preferível que o teor de C não seja inferior a 0,03%. Por outro lado, teor de C em grandes quantidades, maior do que 0,20%, degrada a propriedade DWTT e a capacidade de soldagem. Por consequência, o teor de C é de 0,20% ou menos. O teor de C, preferencialmente, não é maior do que 0,16% e mais preferencialmente não é maior do que 0,09%. Mn: 0,80 a 2,10%

[028] O Mn é um elemento que contribui para o aumento da resistência e ao melhoramento da tenacidade. Para se chegar à resistência e tenacidade desejados, Mn necessita ser incluído em uma quantidade de 0,80% ou mais. É preferível que o teor de Mn não seja inferior a 0,95%. Por outro lado, teor de Mn em grandes quantidades, maior do que 2,10%, resulta em formação excessiva do constituinte martensita-austenita e assim o aumento na fase dura degrada a propriedade DWTT. Por consequência, o teor de Mn não é maior do que 2,10%. O teor de Mn preferencialmente não é maior do que 1,85% e mais preferencialmente não é maior do que 1,65%. Si: 0,01 a 0,50%

[029] O Si é um elemento que contribui para o aumento da resistência através de reforço da solução sólida. Para se produzir tal efeito e se chegar a uma alta resistência desejada, o Si necessita ser incluído em uma quantidade de 0,01% ou mais. É preferível que o teor de Si não seja inferior a 0,05%. Por outro lado, teor de Si em grandes quantidades, maior do que 0,50%, resulta em formação excessiva do constituinte martensita-austenita e assim degrada a propriedade DWTT, conforme ocorre com o Mn. Por esta razão, o Si é incluído em uma quantidade de 0,50% ou menos. É preferível que o teor de Si não seja maior do que 0,30%. P: 0,034% ou menos

[030] O P é um elemento que é presente como uma impureza em aço e, além disso, tende a se segregar em, por exemplo, limites do grão, e assim afeta as propriedades de tubos de aço, tal como tenacidade. Por consequência, é preferível que o teor de P seja tão baixo quanto possível. Entretanto, um teor de P de até 0,034% é tolerável. Por essas razões, o teor de P fica restrito a 0,034% ou menos. É preferível que o teor de P não seja maior do que 0,024%. É preferível que o teor de P não seja menor que 0,001% porque uma excessiva redução em P resulta em um aumento no custo de refinamento. S: 0,0050% ou menos

[031] O S está presente em inclusões a base de sulfeto grosseiras, tal como o MnS, no aço e reduz ductilidade e tenacidade. Por consequência, é desejável que o teor de S seja tão baixo quanto possível. Entretanto, um teor de S de até 0,0050% é tolerável. Por essas razões, o teor de S fica limitado a 0,0050% ou menos. É preferível que o teor de S não seja maior do que 0,0040%. É preferível que o teor de S não seja menor que 0,0001% porque uma excessiva redução em S resulta em um aumento no custo de refinamento. Nb: 0,01 a 0,15%

[032] O Nb é um elemento que forma carbonetos e nitretos e assim melhora a resistência do aço. Para gerar este efeito, o teor de Nb é especificado para ser 0,01% ou maior. É preferível que o teor de Nb não seja menor do que 0,02%. Por outro lado, teor de Nb em uma quantidade maior do que 0,15% degrada a propriedade DWTT, e assim o limite superior do teor de Nb é 0,15%. O teor de Nb preferencialmente não é maior do que 0,12% e mais preferencialmente não é maior do que 0,08%. Ti: 0,001 a 0,030%

[033] Ti se combina com N para formar nitreto de Ti e imobiliza N, o que prejudica a tenacidade. Portanto, Ti serve para melhorar a propriedade DWTT. Para se produzir tal efeito, teor de Ti em uma quantidade de 0,001% ou mais é necessário. É preferível que o teor de Ti não seja inferior a 0,005%. Por outro lado, teor de Ti em uma quantidade maior do que 0,030% reduz significativamente a tenacidade. O teor de Ti preferencialmente não é maior do que 0,025% e mais preferencialmente não é maior do que 0,020%. Al: 0,001 a 0,080%

[034] O Al é um elemento que serve utilmente como um deoxidizador para o aço e precisa ser incluído em uma quantidade de 0,001% ou mais para produzir tal efeito. É preferível que o teor de Al não seja menor que 0,005%. Por outro lado, o teor de Al em grandes quantidades, maior do que 0,080%, resulta na formação de óxido de Al, que reduz a pureza do aço. Por consequência, o teor de Al é de 0,080% ou menos. É preferível que o teor de Al não seja maior do que 0,060%.

[035] Os outros componentes são o Fe e impurezas ocasionais. É preferível que, entre as impurezas ocasionais, o N e o O estejam, cada um, presentes nas faixas descritas abaixo. N: 0,006% ou menos

[036] N está presente como uma impureza ocasional no aço e reduz a tenacidade por dissolver em aço ou formar um nitreto. Por esta razão, é desejável que o teor de N seja tão baixo quanto o possível. Entretanto, um teor de N de até 0,006% é tolerável. O (oxigênio): 0,008% ou menos

[037] O está presente como uma impureza ocasional no aço e reduz a tenacidade por formar inclusões. Por esta razão, é desejável que o teor de O seja tão baixo quanto o possível. Entretanto, um teor de O de até 0,008% é tolerável.

[038] Os componentes descritos acima formam a composição química básica; entretanto, em adição à composição química básica, podem ser incluídos um ou mais selecionados de Cu: 0,5% ou menos, Ni: 0,5% ou menos, Cr: 0,5% ou menos, Mo: 0,5% ou menos, e V: 0,10% ou menos. Um ou mais selecionados de Cu: 0,5% ou menos, Ni: 0,5% ou menos, Cr: 0,5% ou menos, Mo: 0,5% ou menos, e V: 0,10% ou menos

[039] Cu, Ni, Cr, Mo, e V são elementos que contribuem para o aumento da resistência da chapa de aço melhorando da capacidade de endurecimento e podem ser incluídos opcionalmente em caso de necessidade. Conter esses elementos impede a formação da perlita e da ferrita poligonal, particularmente quando a espessura da chapa é grande, ou seja, 20 mm ou maior, e, portanto, é efetivo para se chegar a uma resistência e tenacidade desejadas. Para se produzir tais efeitos, é preferível incluir Cu: 0,05% ou mais, Ni: 0,05% ou mais, Cr: 0,05% ou mais, Mo: 0,05% ou mais, e/ou V: 0,05% ou mais. Por outro lado, o teor de Cu: maior do que 0,5%, Ni: maior do que 0,5%, Cr: maior do que 0,5%, Mo: maior do que 0,5%, e/ou V: maior do que 0,10% resulta na saturação dos efeitos e também no aumento do custo de materiais. Por esta razão, quando um ou mais desses elementos são incluídos, é preferível limitar os teores para Cu: 0,5% ou menos, Ni: 0,5% ou menos, Cr: 0,5% ou menos, Mo: 0,5% ou menos, e V: 0,10% ou menos. É mais preferível que os teores sejam Cu: 0,35% ou menos, Ni: 0,35% ou menos, Cr: 0,35% ou menos, Mo: 0,45% ou menos, e V: 0,08% ou menos.

[040] Além disso, é possível incluir B: 0,0001 a 0,0020%, em caso de necessidade. B: 0,0001 a 0,0020%

[041] B é um elemento que melhora de forma significativa a capacidade de endurecimento do aço e assim contribui para o aumento da resistência e pode ser opcionalmente incluído em caso de necessidade. Para produzir o efeito de melhoramento da resistência, é preferível que B seja incluído em uma quantidade não inferior a 0,0001%. Por outro lado, o teor de B em uma quantidade maior do que 0,0020% leva o metal de base a ter uma microestrutura de bainita inferior ou martensita. Como resultado, o valor máximo do tamanho combinado de grãos {001}α em um plano cuja direção da normal é a direção de largura da chapa pode exceder 10 μm, e portanto, a propriedade DWTT pode ser degradada. Por esta razão, é preferível que B seja limitado à faixa de 0,0001 a 0,0020%.

[042] Além disso, é possível incluir Ca: 0,0005 a 0,0050%, caso seja necessário. Ca: 0,0005 a 0,0050%

[043] Ca é um elemento que esferoidiza inclusões a base de sulfeto, tais como MnS, e assim contribui para o controle da morfologia de inclusões e pode ser incluído opcionalmente em caso de necessidade. Para produzir tal efeito, é preferível que Ca seja incluído em uma quantidade não inferior a 0,0005%. Por outro lado, o teor de Ca em uma quantidade maior do que 0,0050% pode aumentar inclusões a base de óxido, o que pode degradar a propriedade DWTT. Por estra razão, no caso em que Ca é incluído, é preferível que o teor fique limitado à faixa de Ca: 0,0005 a 0,0050%.

[044] A seguir, razões para as limitações sobre a microestrutura serão descritas. Fase principal: estrutura de transformação por resfriamento contínuo (Zw)

[045] A "estrutura de transformação por resfriamento contínuo" é uma expressão genérica se referindo a ferrita quase-poligonal, ferrita bainitica granular, e ferrita bainitica, que são em “Atlas for Bainitic Microstructures Vol. 1", criado pela Sociedade de Pesquisa Básica do Instituto de Ferro e Aço do Japão, 1992). A estrutura de transformação por resfriamento contínuo tem um excelente balanço entre resistência e tenacidade. Na presente invenção, a estrutura de transformação por resfriamento contínuo não inclui ferrita poligonal, bainita superior/inferior, ou martensita.

[046] Na presente invenção, a estrutura de transformação por resfriamento contínuo constitui a fase principal. Especificamente, a fração de área da estrutura de transformação por resfriamento contínuo, conforme determinada por um método descrito nos Exemplos, descritos posteriormente, é de 90% ou mais. Como a segunda fase, perlita, bainita superior/inferior, martensita e similares podem estar presentes em uma quantidade inferior a 10% do total por fração de área. Quando a estrutura de transformação por resfriamento contínuo é inferior a 90%, a segunda fase diferente da fase principal é de 10% ou mais e, como resultado, a resistência e propriedade DWTT desejados não podem ser obtidos.

[047] Além disso, para melhorar ainda mais a propriedade DWTT, é preferível que o diâmetro de grão médio da estrutura de transformação por resfriamento contínuo, a qual constitui a fase principal, seja de 30 μm ou menos em termos do diâmetro de grão médio em fração de área determinado por um método SEM/EBSD, o qual será descrito posteriormente. É mais preferível que o diâmetro de grão médio não seja maior do que 20 μm.

[048] Fração de área de grãos {001}α no plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa é de 10% ou menos e o tamanho combinado dos grãos {001}α é de 10 μm ou menos em termos de diâmetro de grão médio em fração de área.

[049] Na presente invenção, a fração de área de grãos {001}α em um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa é determinada a localizações de 1/4 a partir de uma extremidade na direção de largura da chapa, que estão em localizações de 1/4 e 1/2 na direção de espessura da chapa, conforme descrito nos Exemplos, descritos adiante. Além disso, na presente invenção, os grãos {001}α são grãos que são definidos com um ângulo de tolerância de 15° ou menos e cuja orientação <100> é orientada em sentido a um plano cuja normal está na direção de largura da chapa, ou seja, o plano de propagação da fissura.

[050] A fração de área e o tamanho combinado de grãos {001}α em um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa são aferidos por um método SEM/EBSD. Com respeito à fração de área de grãos {001}α, a fração de grãos cuja orientação <100> é orientada em sentido a um plano cuja normal está na direção de largura da chapa, ou seja, o plano de propagação da fissura, é calculada usando uma função de mapeamento de direção de cristal de Análise OIM, fabricado pela TSL Solutions Co., Ltd, com um ângulo de tolerância de 15° ou menos.

[051] Caso a fração de área de grãos {001}α, que forma planos de clivagem da estrutura de transformação por resfriamento contínuo, seja maior do que 10%. a desejada propriedade DWTT não pode ser satisfeita. Por consequência, a fração de área de grãos {001}α em um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa é de 10% ou menos. É preferível que a fração de área não seja maior do que 8%. Quanto mais próxima a fração de área de 0%, tanto maior o efeito de melhoramento da propriedade DWTT. Portanto, não se impõe qualquer limitação em particular quanto ao limite inferior.

[052] O tamanho combinado de grãos {001}α em um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa é determinado por meio da geração de um conjunto de dados com respeito a grãos {001}α exclusivamente extraídos utilizando a função de mapeamento da direção de cristal e a função de acentuação da Análise OIM, fabricada pela TSL Solutions Co., Ltd, e calculando o diâmetro de grão médio em fração de área. O tamanho combinado de grãos {001}α pode ser determinado pelo ajuste do ângulo de tolerância de grão em 60° como a definição de um grão. Caso o tamanho combinado seja maior do que 10 μm em termos do diâmetro de grão médio em fração de área, a desejada propriedade DWTT não pode ser satisfeita mesmo quando a fração de área descrita acima de grãos {001}α é de 10% ou menos. Por consequência, o tamanho combinado de grãos {001}α em um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa é de 10 μm ou menos. Limite de resistência à tração (TS): 520 MPa ou mais

[053] Na presente invenção, TS é especificado para ser 520 MPa ou mais para garantir uma alta resistência adequada para encanamentos para transporte de gás natural, óleo cru, e similares. É preferível que TS não seja inferior a 535 MPa. TS pode ser determinado por um método descrito nos Exemplos, descritos posteriormente. Temperatura na qual percentual de fratura dúctil chega a 85% no ensaio de ruptura por queda de peso (DWTT) é de -25°C ou menos

[054] A presente invenção destina-se a uso em aplicações de encanamento de alta resistência de parede grossa, e portanto, a temperatura na qual o percentual de fratura dúctil atinge 85% em um DWTT de acordo com ASTM E436 é especificada para ser -25°C ou menos. É preferível que a temperatura não seja mais alta do que -30°C.

[055] A seguir, o método de produção será descrito.

[056] É preferível que a chapa de aço laminada a quente (bobina laminada a quente) seja produzida submetendo um material bruto de aço tendo uma composição química descrita acima para os processos descritos adiante. É preferível que a chapa de aço laminada a quente da presente invenção seja produzida em uma linha de laminação a quente incluindo um laminador desbastador, um laminador de acabamento, e um aparelho de resfriamento acelerado.

[057] Na presente invenção, o método para produzir o material bruto de aço não precisa ser particularmente limitado, mas é preferível que aço fundido tendo a composição mencionada acima seja produzido utilizando-se um método de fabricação de aço comum, tal como utilizando-se um conversor, e o aço seja formado em um bloco de aço fundido, tal como um bloco (material bruto de aço), utilizando-se um método de fundição comum, tal como um método de fundição contínua. Naturalmente, no lugar de um método de fundição contínua, um método de formação de bloco de lingote pode ser usado para formar um material bruto de aço (bloco de aço).

[058] O material bruto de aço tendo a composição química mencionada acima é aquecido em um forno de aquecimento, posteriormente submetido a laminação de desbaste, laminação de acabamento, e resfriamento acelerado, e enrolado em uma bobina. Portanto, uma bobina laminada a quente é formada. Nas descrições abaixo, a temperatura é uma temperatura de superfície do material bruto de aço, da chapa de aço, ou similares, a menos que especificado de outra forma.

[059] A temperatura de aquecimento para o material bruto de aço é de 1100°C a 1300°C. Uma temperatura de aquecimento baixa pode resultar em refinamento de grão e assim é preferível para a finalidade de melhorar a tenacidade da bobina laminada a quente. Entretanto, caso a temperatura de aquecimento seja inferior a 1100°C, a temperatura de aquecimento é muito baixa e dessa forma dissolução de carbonetos não-dissolvidos pode não ocorrer. Como resultado, uma alta resistência de grau API X60 a X80 pode não ser obtida. Por outro lado, caso a temperatura de aquecimento seja uma temperatura alta, ou seja, mais alta do que 1300°C, pode ocorrer um significativo engrossamento de grãos de austenita (Y), o que pode degradar a propriedade DWTT. Além disso, a quantidade de carepas que se formam pode aumentar, o que pode degradar as propriedades de superfície. Além disso, a perda de energia aumenta, o que causa uma desvantagem econômica. Por conseguinte, a temperatura de aquecimento para o material bruto de aço é de 1100°C a 1300°C. É preferível que a temperatura seja de 1150° a 1230°C. É preferível que o encharcamento e retenção à temperatura de aquecimento dure 30 minutos ou mais a partir do ponto de vista da homogeneização da temperatura de aquecimento do material bruto de aço.

[060] Na laminação de desbaste na linha de laminação a quente, a faixa de temperatura para realizar laminação de desbaste é ajustada em 900°C ou mais e 1230°C ou menos, que é a faixa da temperatura de recristalização, e laminação é realizada a uma razão de redução de laminação de 70% a 90%. Caso a razão de redução de laminação seja menor do que 70%, a fração de área de grãos {001}α pode exceder 10%. Caso a razão de redução de laminação na laminação de desbaste seja maior do que 90%, a razão de redução de laminação na laminação de acabamento, que é realizada em seguida, pode ser insuficiente. Como resultado, o tamanho combinado de grãos {001}α pode exceder 10 μm. Por esta razão, a razão de redução de laminação na faixa de temperatura de recristalização é de 70 a 90%.

[061] A temperatura, a razão de redução de laminação, e o tempo entre passes para cada um dos passes da laminação de desbaste não são particularmente limitados, mas é preferível que, após término da laminação de desbaste, o processo seja retido por 7 a 99 segundos até que seja iniciada a laminação de acabamento. Caso, após término da laminação de desbaste, a laminação de acabamento seja iniciada após um tempo de retenção inferior a 7 segundos, não ocorre suficiente recristalização da austenita, e, como resultado, a desejada fração de área e tamanho combinado de grãos {001}α não podem ser obtidos. Por outro lado, caso o tempo de retenção seja maior do que 99 segundos, o efeito é saturado, e então a eficiência de produção degrada e a efetividade de custo é baixa.

[062] A laminação de acabamento posterior é realizada em uma faixa de temperatura de 750°C à temperatura final de laminação de desbaste. Caso a temperatura de fornecimento do laminador de acabamento está abaixo de 750°C, tem início transformação da ferrita durante a laminação de acabamento e a ferrita engrossada consequentemente formada é trabalhada, o que pode resultar em resistência e tenacidade reduzidas. Por consequência, a temperatura de fornecimento do laminador de acabamento é 750° ou mais. Na laminação de acabamento, a razão de redução de laminação é ajustada para 44% ou mais. Caso a razão de redução de laminação é menor que 44%, sítios de nucleação para transformação Y ^ α são reduzidos e, como resultado, o refinamento da fase principal contendo grãos {001}α pode não ser alcançado. Do ponto de vista da carga no laminador de acabamento, é preferível que a razão de redução de laminação na laminação de acabamento não seja maior do que 95%.

[063] Na presente invenção, após término da laminação a quente descrita acima (especificamente, término da laminação de acabamento), resfriamento acelerado da chapa de aço é iniciado imediatamente, preferencialmente dentro de 5 segundos, para realizar resfriamento acelerado no qual a taxa de resfriamento médio em uma faixa de temperatura de 750° a 650° seja de 5 a 80°C/s, a temperatura sendo uma temperatura em uma porção de espessura da parte intermediária da chapa. Ou seja, resfriamento acelerado é realizado para uma temperatura de interrupção de resfriamento acelerado de 300°C a 650°C, e, na faixa de temperatura particular de 750 a 650°C no resfriamento acelerado, a taxa de resfriamento médio é de 5 a 80°C/s. Em seguida, após término do resfriamento acelerado, é preferível que a chapa de aço seja bobinada em uma bobina a 650°C ou menos. O resfriamento acelerado pode ser realizado por um método comum. Após ser bobinado em uma bobina, permite-se que a bobina seja resfriada naturalmente.

[064] Caso a taxa de resfriamento médio no resfriamento acelerado mencionado acima seja inferior a 5°C/s, a taxa de resfriamento é tão lenta que a estrutura que se forma pode não ser uma estrutura de transformação por resfriamento contínuo, e pode se tornar impossível de se obter propriedades de resistência e DWTT requeridas. Por outro lado, caso a taxa de resfriamento médio seja maior do que 80°C/s, uma fase de bainita inferior ou martensita pode se formar, o que pode degradar a propriedade DWTT. Por consequência, a taxa de resfriamento médio na faixa de temperatura de 750 a 650°C é de 5 a 80°C/s e preferencialmente de 10 a 60°C/s, a temperatura sendo uma temperatura a uma porção de espessura da parte intermediária da chapa.

[065] Caso a temperatura de interrupção de resfriamento acelerado mencionada acima seja alta, ou seja, maior do que 650°C, as partículas do precipitado, tais como partículas de carbonitreto de Nb, podem engrossar, o que pode reduzir a resistência. Como resultado, a alta resistência desejada pode não ser obtida. Além disso, durante resfriamento gradual após a bobinagem, ferrita poligonal e perlita podem se formar e, como resultado, a desejada microestrutura pode não ser obtida. Por consequência, a temperatura de interrupção de resfriamento é 650° ou menor. É preferível que a temperatura de interrupção de resfriamento acelerado não seja menor que 300°C. Caso a temperatura de interrupção de resfriamento acelerado está 300°C, a fase da martensita pode se formar parcialmente mesmo quando a taxa de resfriamento médio para resfriamento acelerado é ajustada para estar dentro da faixa mencionada acima de 5 a 80°C/s e, como resultado, a microestrutura desejada pode não se formar. Portanto, é mais preferível que a temperatura de interrupção de resfriamento seja de 300° a 650°C. Uma vez que a chapa de aço é bobinada em uma bobina imediatamente após o resfriamento acelerado ser interrompido, a temperatura de bobinagem está dentro da faixa de temperatura mencionada acima.

[066] A chapa de aço laminada a quente obtida sob as condições de produção descritas acima apresenta uma microestrutura na qual a fase principal é uma estrutura de transformação por resfriamento contínuo (Zw) e na qual grãos {001}α em um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa constituem uma fração de área de 10% ou menos e têm um tamanho combinado de 10 μm ou menos em termos do diâmetro de grão médio em fração de área. A chapa de aço laminada a quente tem uma resistência de grau API X60 a X80 e uma propriedade DWTT de modo que a temperatura na qual o percentual de fratura dúctil chega a 85% seja de -25°C ou menos.

[067] A chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa obtida pelo método de produção preferível descrito acima é utilizada como material inacabado e formada em um formato de tubo, e as suas porções contíguas são soldadas para formar um tubo de aço. Isto proporciona um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa cuja porção de metal de base tem tanto uma alta resistência de grau API X60 a X80 quanto uma alta tenacidade de modo que, em um DWTT, a temperatura na qual uma fratura dúctil de 85% é obtida é de -20°C ou menos.

[068] Com respeito ao processo de formação de tubo, é preferível que se empregue um processo de formação de tubo comum utilizando uma instalação de formação de tubo de aço soldado por resistência elétrica, na qual a chapa de aço laminada a quente descrita acima é formada a frio continuamente continuamente, utilizando uma pluralidade de cilindros, em um tubo aberto tendo uma seção transversal substancialmente circular, e em seguida as faces de extremidade opostas do tubo aberto são aquecidas até uma temperatura mais alta ou igual ao ponto de fusão das mesmas por meio de aquecimento de indução de alta frequência ou por aquecimento por resistência elétrica de alta frequência e são soldadas por pressão utilizando um cilindro de compressão. Aqui, “alta frequência” é 100 kHz ou mais e inferior a 500 kHz. Na presente invenção, conforme será apreciado, o processo de formação de tubo não fica limitado ao processo acima.

[069] A presente invenção será descrita abaixo de modo mais específico com base nos exemplos.

EXEMPLOS

[070] Exemplos da presente invenção serão descritos a abaixo. O escopo da presente invenção não é limitado aos exemplos descritos abaixo.

[071] Materiais brutos de aço cada um tendo uma composição química mostrada na Tabela 1 (os teores são expressos em % de massa) (o balanço é Fe e impurezas ocasionais) foram aquecidos até a temperatura de retenção mostrada na Tabela 2, submetidos a laminação a quente (laminação de desbaste e laminação de acabamento) sob as condições mostradas na Tabela 2, submetidos a resfriamento acelerado sob as condições mostradas na Tabela 2, imediatamente bobinados após resfriamento acelerado, e permitidos a serem resfriados naturalmente. Assim, chapas de aço laminadas a quente (bobinas laminadas a quente) foram produzidas.

[072] A unidade para os teores dos elementos mostrados na Tabela 1 é % em massa. A taxa de resfriamento médio (°C/s) no resfriamento acelerado da bobina No. 20 na Tabela 2 é uma taxa de resfriamento médio na faixa de 750 a 680°C, a temperatura sendo uma temperatura em uma porção de espessura da parte intermediária da chapa. A razão de redução de laminação na Tabela 2 é definida como “(espessura original - espessura final)/espessura original x 100%”. A espessura original na laminação de acabamento é a espessura final na laminação de desbaste.

[073] A microestrutura e as propriedades mecânicas das chapas de aço laminadas a quente foram investigadas por meio do procedimento a seguir. (1) Microestrutura

[074] Para cada uma das chapas de aço laminadas a quente, a fase principal e o diâmetro de grão médio em fração de área (μm) das mesmas, a segunda fase e a fração de área das mesmas, e a fração de área e o tamanho combinado (diâmetro de grão médio em fração de área, em μm) de grãos {001}α em um plano cuja direção normal é a direção de largura da chapa foram determinados utilizando o método SEM/EBSD incluindo as condições a seguir. A fração de área da fase principal foi 100 - fração de área da segunda fase. O diâmetro de grão médio em fração de área da fase principal foi determinado utilizando-se Análise OIM, assim como com o tamanho combinado de grãos {001}α. Com respeito às fases da microestrutura, Zw representa uma estrutura de transformação por resfriamento contínuo, PF representa ferrita poligonal, P representa perlita, LB representa bainita inferior, e M representa martensita.

[075] Dispositivos utilizados e condições de aferição: foi utilizado um detector EBSD fabricado pela EDAX Inc. montado em um microscópio eletrônico de varredura por emissão de campo fabricado pela Hitachi High-Technologies Corporation.

[076] Corte de peças de ensaio para observação e condições de observação: peças de ensaio para observação foram cortadas a partir de uma localização de 1/4 de espessura de chapa e uma localização de 1/2 de espessura de chapa. A medição foi realizada sob as condições a seguir. A superfície a ser observada foi uma seção transversal L ao longo do comprimento de cada uma das peças de ensaio para observação, e o campo de visualização para observação foi de 400 x 500 μm. Observações foram efetuadas utilizando-se pelo menos quatro campos de visualização ou mais, e o tamanho de passo foi de 0,5 μm. O valor médio dos resultados da aferição de cada uma das amostras foi adotado e listado na Tabela 3. (2) Propriedades do ensaio de tração (bobina)

[077] O ensaio de tração foi realizado como se segue. A partir da bobina, uma peça de ensaio de tração foi cortada de tal maneira que a direção de largura da chapa da bobina foi a direção longitudinal da peça de ensaio. De acordo com as especificações do ASTM A370, TS e YS foram determinados. Um limite de escoamento YS de 415 MPa ou mais e um limite de resistência à tração TS de 520 MPa ou mais foram interpretados como bons. Os resultados são mostrados na Tabela 3. (3) Propriedade DWTT (bobina)

[078] Uma peça de ensaio foi cortada (sem redução da espessura) da chapa de aço laminada a quente de tal maneira que a direção de largura da chapa da chapa de aço laminada a quente foi a direção longitudinal da peça de ensaio, e um DWTT foi conduzido de acordo com as especificações do ASTM E436. Uma pré- fissura foi introduzida como um entalhe de prensa. O percentual de fratura dúctil foi calculado como a média de duas rodadas realizadas. A SATT de DWTT a 85% foi determinada como a temperatura na qual o percentual de fratura dúctil atingiu 85%. Uma SATT de DWTT a 85% de -25°C ou menos foi interpretada como boa. Os resultados são mostrados na Tabela 3. -Ensaio utilizando tubo de aço-

[079] A chapa de aço laminada a quente (bobina laminada a quente) produzida foi formada a frio continuamente, utilizando-se uma pluralidade de cilindros, em um tubo aberto tendo uma seção transversal substancialmente circular, e, em seguida, as faces de extremidade opostas do tubo aberto foram aquecidas a uma temperatura maior ou igual ao ponto de fusão das mesmas por meio de aquecimento por resistência elétrica de alta frequência e foram soldadas sob pressão utilizando-se um cilindro de compressão. Portanto, um tubo de aço soldado de parede grossa foi produzido. Na coluna “formato de tubo de aço” da Tabela 3, a espessura da parede e o diâmetro externo da porção de metal de base do tubo de aço soldado são mostrados. (4) Propriedades do ensaio de tração (tubo de aço)

[080] O ensaio de tração foi realizado como se segue. A partir da porção de metal de base, uma peça de ensaio de tração foi cortada de tal maneira que a direção circunferencial foi a direção longitudinal da peça de ensaio. De acordo com as especificações do ASTM A370, o TS e o YS foram determinados. Um limite de escoamento YS de 415 MPa ou mais e um limite de resistência à tração TS de 520 MPa ou mais foram interpretados como bons. Os resultados são mostrados na Tabela 3. (5) Propriedade DWTT (tubo de aço)

[081] Uma peça de ensaio foi cortada (sem redução da espessura) a partir da porção de metal de base de tal maneira que a direção circunferencial foi a direção longitudinal da peça de ensaio, e um DWTT foi conduzido de acordo com as especificações do ASTM E436. Uma pré-fissura foi introduzida como um entalhe de prensa. O percentual da fratura dúctil foi calculado como a média de duas rodadas realizadas. A SATT de DWTT a 85% foi determinada como a temperatura na qual o percentual de fratura dúctil atingiu 85%. Uma SATT de DWTT a 85% de -20°C ou mais baixo foi interpretada como boa. Os resultados são mostrados na Tabela 3.

*: PF Ferrita poligona M Martensita LB Bainita inferior P Perlita Zw Estrutura de transformação por resfriamento contínuo Petição 870210083885, de 12/09/2021, pág. 39/43

[082] As chapas de aço laminadas a quente e os tubos de aço soldados dos Exemplos da Invenção tiveram uma grande espessura, ou seja, uma espessura de 20 mm ou mais, tiveram excelentes propriedades mecânicas, e foram, portanto, adequados para uso como um encanamento de alta resistência de parede grossa. Por outro lado, os Exemplos Comparativos não satisfizeram TS, YS, e a propriedade DWTT a níveis altos.

Claims

1. Chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, CARACTERIZADA pelo fato de que a chapa de aço laminada a quente tem uma composição química compreendendo, em percentual em massa, C: 0,02 a 0,20%, Mn: 0,80 a 2,10%, Si: 0,01 a 0,50%, P: 0,034% ou menos, S: 0,0050% ou menos, Nb: 0,01 a 0,15%, Ti: 0,001 a 0,030%, Al: 0,001 a 0,080%, e opcionalmente, em percentual em massa, um ou mais selecionados dentre Cu: 0,5% ou menos, Ni: 0,5% ou menos, Cr: 0,5% ou menos, Mo: 0,5% ou menos, V: 0,10% ou menos, B: 0,0001 a 0,0020%, e Ca: 0,0005 a 0,0050%, o balanço sendo Fe e impurezas ocasionais, a chapa de aço laminada a quente tendo uma microestrutura na qual uma fase principal é uma estrutura de transformação por resfriamento contínuo (Zw) e na qual grãos {001}α em um plano cuja direção normal é uma direção de largura da chapa constituem uma fração de área de 10% ou menos e têm um tamanho combinado de 10 μm ou menos em termos de um diâmetro de grão médio em fração de área, em que a chapa de aço laminada a quente tem um limite de resistência à tração de 520 MPa ou mais medido de acordo com a especificação ASTM A370, e, em um ensaio de ruptura por queda de peso (DWTT), uma temperatura na qual um percentual de fratura dúctil atinge 85% é -25°C ou menos medida de acordo com a especificação ASTM E436.

2. Método para produzir um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa, o método CARACTERIZADO pelo fato de que compreende: formar a chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, conforme definido na reivindicação 1, em um formato de tubo; e soldar porções contíguas da mesma.

3. Método para produzir um tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa, de acordo com a reivindicação 2, CARACTERIZADO pelo fato de que a formação no formato de tubo é realizada por formação por laminação, e a soldagem das porções contíguas é realizada por soldagem de resistência elétrica de alta frequência.

4. Tubo de aço soldado para um encanamento de alta resistência de parede grossa, o tubo de aço soldado CARACTERIZADO pelo fato de que compreende uma porção de metal de base e uma zona de solda, em que a porção de metal de base compreende uma chapa de aço laminada a quente para um encanamento de alta resistência de parede grossa, a chapa de aço laminada a quente tendo a composição química e a microestrutura conforme definido na reivindicação 1.