JP4741715B2 - 高強度鋼管及びその製造方法 - Google Patents
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Description
本願は、2009年6月11日に、日本に出願された特願2009−140280号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
σ=Kεn・・・(1)
引張試験によって歪み量が1〜5%の範囲内で求められたn値と、鋼管の座屈特性との相関が顕著であるため、本発明では、1〜5%の歪み量の範囲内でn値を求めている。すなわち、真応力σと真歪みεとの関係を引張試験によって求め、歪み量が1〜5%の範囲内における上記真応力σと真歪みεとの関係から(1)式の指数部(n値)が求められる。なお、上記(1)式におけるパラメータKは、材料により定まる定数である。
BT=830−270[C]−90[Mn]−37[Mo]−70[Ni]−83[Cr]・・・(2)
なお、[C]、[Mn]、[Mo]、[Ni]、[Cr]は、それぞれ、C、Mn、Mo、Ni、Crの含有量である。
まず、鋼管の成分について説明する。なお、成分の量(%)は、いずれも質量%である。
Cは、鋼の強度向上に極めて有効な元素である。十分な強度を得るためには、鋼中に0.02%以上のCを添加する。一方、C量が0.09%よりも多いと、母材及び溶接熱影響部の低温靭性が低下して、現地溶接性が劣化する。そのため、C量の上限は、0.09%である。したがって、C量は、0.02%以上0.09%以下である。
Mnは、強度と低温靭性とのバランスを向上させるために極めて重要な元素である。そのため、鋼中に0.4%以上のMnを添加する。一方、Mn量が2.4%よりも多いと、鋼板表面に平行な板厚中心部の偏析(中心偏析)が顕著になる。この中心偏析による低温靭性の劣化を抑制するために、Mn量の上限を2.4%にする。したがって、Mn量は、0.4%以上2.5%以下である。
Crは、母材及び溶接部の強度を増加させる。そのため、鋼中に0.1%以上のCrを添加する。しかし、Cr量が1.0%よりも多いと、HAZ靱性及び現地溶接性が著しく劣化するため、Cr量の上限を1.0%以下にする。したがって、Cr量は、0.1%以上1.0%以下である。
Tiは、微細なTiNを形成して、母材および溶接熱影響部の組織を微細化し、靭性向上に寄与する。この効果は、Nbとの複合添加により極めて顕著に現れる。この効果を十分に発現させるためには、0.005%以上のTiを鋼中に添加する必要がある。一方、Ti量が0.03%より多いと、TiNの粗大化及びTiCによる析出硬化が生じるため、低温靭性が低下する。そのため、Ti量の上限を0.03%に限定する。したがって、Ti量は、0.005%以上0.03%以下である。
Nbは、制御圧延時にオーステナイトの再結晶を抑制して組織を微細化するだけでなく、焼入れ性を増大させて鋼の靭性を向上させる。この効果を得るためには、鋼中にNbを0.005%以上添加する必要がある。一方、Nb量が0.3%よりも多いと、溶接熱影響部の靭性が低下するため、Nb量の上限を0.3%以下にする。したがって、Nb量は、0.005%以上0.3%以下である。
Siは、脱酸剤として作用し、強度向上に寄与する元素である。Siを鋼中に0.6%より多く添加すると現地溶接性が著しく劣化するので、Si量の上限を0.6%に制限する。また、脱酸のために、0.001%以上のSiを添加することが好ましい。更に、強度を高めるために、Siを0.1%以上添加することがより好ましい。
Alは、脱酸剤として一般的に使用され、組織を微細化する元素である。しかし、Al量が0.1%を超えるとAl系非金属介在物が増加して鋼の清浄度を害する。そのため、Al量の上限を0.1%に制限する。また、時効硬化に影響を及ぼす固溶NをAlNの析出によって固定するために、0.001%以上のAlを添加することが好ましい。
Pは、不純物である。母材及び溶接熱影響部の低温靭性を向上させるために、P量の上限を0.02%以下に制限する。P量を低減すると、粒界破壊が防止され、低温靭性が向上する。なお、P量は、少ないほど望ましいが、特性とコストとのバランスから、通常、鋼中に0.001%以上のPを含有する。
Sは、不純物である。母材及び溶接熱影響部の低温靭性を向上させるために、S量の上限を0.005%以下にする。S量を低減すると、熱間圧延によって延伸されるMnSの量を低減し、延性と靭性とを向上させることができる。S量は、少ないほど望ましいが、特性とコストとのバランスから、通常、鋼中に0.0001%以上のSを含有する。
Nは、不純物である。TiNの粗大化によって低温靭性が低下するため、N量の上限を0.008%以下に制限する。また、Nは、TiNを形成し、母材及び溶接熱影響部の結晶粒の粗大化を抑制する。低温靭性を向上させるためには、鋼中に0.001%以上のNを含有させることが好ましい。
本発明では、鋼中のC、Mn、Mo、Ni、Crの含有量を調節して、上述した(1)式によって求められるベイナイト変態指標BTを650℃以下にすることが極めて重要である。上述のように、ベイナイト変態指標BTを650℃以下にすれば、加速冷却を500℃以上で停止しても、ベイナイト変態が完了する。その結果、加速冷却の停止後の空冷時の回復によって転位密度が低下し、製造したまま(時効前)での変形能及び時効後の変形能、即ち、変形特性が高まる。なお、Mo、Niを含有しない場合には、Mo、Niの含有量を0としてBTを求める。BTの上限は、規定されないが、C、Mn、Crの含有量の下限値から、780.3℃以下であってもよい。
更に、強度を向上させるために、鋼中にNi、Cu、Mo、Vの1種以上を添加してもよい。
Niは、低温靭性を劣化させることなく強度を向上させる元素である。Niの添加量が、0.65%を超えると、HAZ靭性が低下する。そのため、Ni量の上限を0.65%以下にすることが好ましい。
Cuは、母材及び溶接熱影響部の強度を向上させる元素である。Cuの添加量が、1.5%を超えると、現地溶接性が低下する。そのため、Cu量の上限を1.5%以下にすることが好ましい。
Moは、焼入れ性を向上させ、強度を高める元素である。Moの添加量が、0.3%を超えると、HAZ靭性が劣化する。そのため、Mo量の上限を0.3%以下にすることが好ましい。
Vは、Nbと同様、組織の微細化及び焼入れ性の増大に寄与し、鋼の靭性を高める。しかしながら、Vを添加する効果は、Nbと比べると小さい。また、Vは、溶接部の軟化の抑制に有効である。溶接部の靭性確保の観点から、V量の上限を0.2%以下にすることが好ましい。
したがって、本発明では、単純ベイナイト組織は、第一のベイナイトと、第二のベイナイトとを主に含有する。この第一のベイナイトと第二のベイナイトとを合計した組織の量は、組織全体の95%以上であることが好ましい。なお、この単純ベイナイト組織中には、予期せず第三のベイナイトが生成する場合もある。そのため、単純ベイナイト組織中に、第三のベイナイトが、1%以下含まれてもよい。3種のベイナイトを区別するためには、透過型顕微鏡(TEM)を用いることができる。
本実施形態による鋼管の製造方法では、鋼を溶製後、鋳造して鋼片を作製し、この鋼片を加熱して熱間圧延した後、冷却して鋼板を作製し、その鋼板を冷間で筒状に成形して端部同士を溶接し、鋼管を製造する。なお、製造後の鋼管は、防食のために樹脂等の皮膜を鋼管表面にコーティングする際に、150〜350℃の温度に加熱される。
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.02〜0.09%、
Mn:0.4〜2.5%、
Cr:0.1〜1.0%、
Ti:0.005〜0.03%、
Nb:0.005〜0.3%
を含有し、
Si:0.6%以下、
Al:0.1%以下、
P:0.02%以下、
S:0.005%以下、
N:0.008%以下
に制限し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、
下記(3)式によって求められるベイナイト変態指標BTが650℃以下であり、金属組織が、第一のベイナイトと第二のベイナイトとを含む単純ベイナイト組織であり、前記第一のベイナイトが、炭化物を含まないベイニティックフェライトの集合組織であり、前記第二のベイナイトが、前記炭化物を含まないベイニティックフェライトとこのベイニティックフェライトの間のセメンタイトとの混合組織である
ことを特徴とする高強度鋼管。
BT=830−270[C]−90[Mn]−37[Mo]−70[Ni]−83[Cr]・・・(3)
ここで、[C]、[Mn]、[Mo]、[Ni]、[Cr]は、それぞれ、C、Mn、Mo、Ni、Crの含有量である。 - 質量%で、
Ni:0.65%以下、
Cu:1.5%以下、
Mo:0.3%以下、
V:0.2%以下
の少なくとも1種をさらに含有することを特徴とする請求項1に記載の高強度鋼管。 - 前記第一のベイナイトと前記第二のベイナイトとを合計した組織の量が、組織全体の95%以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載の高強度鋼管。
- 請求項1又は2に記載の鋼成分を満足する鋼片を加熱し、この鋼片に対して750〜870℃の範囲内で熱間圧延の仕上圧延を行い、冷却速度が5〜50℃/sである加速冷却を750℃以上で開始し、500〜600℃の範囲内で前記加速冷却を停止し、空冷して鋼板を作製し、この鋼板を冷間で管状に成形し、突合せ部を溶接することを特徴とする高強度鋼管の製造方法。
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