BR112013019877B1 - Método para produzir um produto de aço plano de grão-orientado - Google Patents

Abstract

resumo patente de invenção: "método para produzir um produto de aço plano de grão-orientado". a presente invenção refere-se a um método para produzir um produto de aço plano grão-orientado que se destina a fabricação de partes para aplicações eletrotécnicas, e tendo valores de perdas magnéticas minimizadas e propriedades magnetostritivas otimizadas incluindo operações: a) prover produto de aço plano; b) tratar laser o produto de aço plano; onde, no curso do tratamento laser, deformações lineares, arranjadas com um espaçamento a, são formadas na superfície do produto de aço plano, por meio de um feixe laser emitido a partir de um fonte de feixe laser com potência p. o método, de acordo com a invenção, para produzir produtos de aço planos é otimamente adequado para fabricação de partes de transformadores. isto é conseguido pela potência aparente s1,7/50 do produto de aço plano em uma frequência de 50 hz e polarização de 1,7 tesla medida antes e depois do tratamento laser (operação b), e pelos parâmetros do tratamento laser que são variados, de modo que a diferença entre a potência aparente s1,7/50 medida antes e depois do tratamento laser seja menor que 40%.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO PARA PRODUZIR UM PRODUTO DE AÇO PLANO DE GRÃO-ORIENTADO". A presente invenção refere-se à produção de um produto de aço plano de grão orientado, tendo valores de perda magnética minimizados, e propriedades magnetostritivas otimizadas.

Os produtos de aço plano em questão, conhecidos no jargão técnico como "material HGO" são tiras de aço conhecidas por tiras de aço elétricas ou chapas conhecidas como chapas de aço elétricas. Partes para aplicações eletrotécnicas são fabricadas a partir de produtos de aço plano deste tipo.

Tiras ou chapas de aço elétricas de grão-orientado são adequadas, em particular, para utilizações, nas quais é chave uma perda de remag-netização particularmente baixa, e tendo um requisito alto em termos de permeabilidade ou polarização. Estes tipos de requisito ocorrem aos pares, em componentes de transformadores de potência, transformadores de distribuição, e transformadores pequenos de alta qualidade.

Como descrito em detalhes, por exemplo, na EP 1 025 268 B1, geralmente no curso da fabricação de produtos de aço plano inicialmente um aço tipicamente de composição ( em porcentagem em peso) de 2,5 a 4,0% Si, 0,010 to 0,100% C, até 0,150% Mn, até 0,065% Al, e até 0,0150% N, em adição opcionalmente 0,010 to 0,3% Cu, até 0,060% S, até 0,100% P, até 0,2% respectivamente de As, Sn, Sb, Te, Bi, Ferro residual e mais impurezas inevitáveis são fundidas como material primário como uma placa (slab) ou tira fundida. O material primário, então, é necessariamente submetido a um tratamento de recozimento para laminação em fita a quente.

Depois do bobinamento, e opcionalmente e adicionalmente depois do recozimento, e similarmente e opcionalmente depois da descamação e decapagem, uma tira fria é laminada a partir de uma tira quente em uma ou uma pluralidade de estágios, onde, se necessário, um recozimento intermediário pode ser executado entre os estágios de laminação a frio. No recozimento de descarbonização executado em consequência, o conteúdo de carbono da tira fria é normalmente reduzido consideravelmente para evitar envelhecimento magnético.

Depois de recozimento de descarbonização, um separador de recozimento, tipicamente MgO, é colocado na superfície da tira. O separador de recozimento evita o enrolamento das espiras laminadas a partir da tira fria, que se aderem no subsequente recozimento de alta temperatura. No curso do recozimento de alta temperatura, tipicamente executado em um forno sino em um gás inerte, uma textura é produzida na tira fria em consequência de crescimento de grão seletivo. Uma camada de fosterita é formada em adição nas superfícies da tira, chamada "filme de vidro". Ademais, o material de aço é purificado em um processo de purificação no curso de um recozimento em alta temperatura.

Seguindo o recozimento de alta temperatura, o produto de aço plano, obtido desta forma, é revestido com uma camada isolante, termica-mente retificado e recozido para alívio de tensão em um subsequente recozimento final. O recozimento final pode ser antes ou depois da montagem dos produtos de aço plano produzidos da maneira descrita, para formar blanques que são requeridos para processamento posterior, onde as tensões adicionais que surgem no curso do processo de divisão podem ser aliviadas por meio de um recozimento final depois da divisão dos blanques. Produtos de aço plano produzidos desta forma geralmente têm espessura de 0,15 mm a 0,5 mm.

As propriedades metalúrgicas do material, o grau de deformidade dos processos de laminação a frio estabelecido quando da produção de produtos de aço plano, e os parâmetros das etapas de tratamento a quente são cada um deles interadaptados, de modo a ocorrer o processo de recris-talização pretendida. Estes processos de recristalização produzem uma textura Goss, típica para o material na qual a direção de magnetização mais fácil é a direção da laminação das tiras completadas. Por conseguinte, produtos de aço plano grão-orientado têm um comportamento magnético fortemente anisotrópico. Há vários métodos para melhorar as perdas de remagnetização em produtos de aço plano de grão-orientado. Por exemplo, a precisão da orientação da textura Goss do produto de aço plano pode ser melhorada. Reduções adicionais na perda podem ser conseguidas diminuindo as distâncias entre as paredes de domínio 180°. Elevadas tensões a tração na direção de laminação que são transferidas via camadas isolantes na superfície do aço, também contribuem para a redução nas distâncias entre os domínios e, portanto, também para a redução das perdas de remagnetização. No entanto, os valores de tensão a tração podem apenas ser feitas em extensão limitada por razões técnicas.

Uma possibilidade adicional para reduzir as perdas, sugeridas, por exemplo, na DE 18 04 208 BI ou EP 0 409 389 A2 é que deformidades parcialmente plásticas podem ser geradas na superfície do produto de aço plano. Isto pode ser conseguido, por exemplo, por riscamento ou perfuração mecânica das superfícies de produtos de aço plano relevantes. Melhoramentos significativos nas propriedades magnéticas conseguidos desta forma têm a desvantagem de o processamento mecânico das superfícies, danificar a camada isolante aplicada aos produtos de aço plano. Isto pode, por exemplo, no caso de produção de placas de transformador a partir de um produto de aço plano deste tipo, dar surgimento a curtos circuitos no núcleo empilhado do transformador e corrosão local.

Foram feitas um número de tentativas de usar as vantagens de riscamento ou perfuração mecânica sem destruir a isolação usando fontes de laser (EP 0 008 385 BI, EP 0 100 638 BI, EP 1 607 487 A1). O que os métodos baseados em laser têm em comum é o fato de o feixe de laser focalizar a superfície do produto de aço plano a ser tratado, gerando tensão térmica no material básico. Isto provoca a formação de deslocamentos, nos quais componentes do fluxo magnético escapam da superfície do produto de aço plano. A energia de campo de dispersão magnética por isto aumenta localmente, e "domínios finais" são formados para compensar isto, que também são conhecidos como "estruturas secundárias". Ao mesmo tempo, há uma redução na distância entre os domínios principais.

Uma vez que as perdas de remagnetização abnormais depen- dem da distância entre os domínios principais, as perdas são minimizadas por um tratamento laser apropriado. O tratamento laser pode ser usado para melhorar a perda de remagnetização do produto de aço plano grão-orientado com espessura nominal típica para este produto de 0,23 mm de mais 10% em comparação com estado não tratado. Estes melhoramentos de perda dependem de ambas, propriedades do material básico, tal como tamanho de grão e agudeza de textura, e parâmetros de laser, incluindo espaçamento L das linhas ao longo das quais os feixes laser são guiados em cada um dos produtos de aço plano, tempo de permanência tdweii e densidade de energia específica Us. A coordenação destes parâmetros exerce uma influência decisiva com respeito à redução das perdas de remagnetização conseguidas em cada caso.

Em adição às perdas por remagnetização, a produção de ruído também desempenha um papel nos transformadores. Isto se baseia em um efeito físico chamado magnetostrição. A magnetostrição é a mudança de comprimento de um material ferro-magnético na direção de sua magnetização. Operando um componente ferro-magnético, tal como, por exemplo, um transformador, em um campo magnético alternado, muda domínios principais 180°, o que per si não contribui para magnetostrição. No entanto, há tensões magnetostritivas no material nas transições dos domínios principais de 180° para o domínio final de 90°. Quando operando em um campo magnético alternado, isto forma uma fonte de ruído, e constitui a causa de ruído nos transformadores.

Introduzindo domínios finais de 90° adicionais, em outras palavras, estruturas secundárias, por meio de tratamento laser, geralmente provoca um aumento na magnetostrição, e, por conseguinte, na emissão de ruídos, em particular, na operação de um transformador.

Os requisitos providos com respeito à minimização de ruídos, na operação de transformadores vêm aumentando continuamente. De um lado, isto se deve às normas e padrões legais, que continuamente vêm se tornando cada vez mais severos. De outro lado, os consumidores geralmente não aceitam dispositivos elétricos com ruídos audíveis provindos de transforma- dores. A aceitação de grandes transformadores na proximidade de áreas residenciais, portanto, depende, em grande extensão, da emissão de ruídos que surgem no curso da operação de transformadores deste tipo.

Um número de processos de tratamento laser foram sugeridos com ambos melhoramentos em perda e melhores propriedades magnetostri-tivas pode ser conseguido selecionando os parâmetros de processo apropriados (DE 601 12 357 T2/EP 1 154 025 B1, DE 698 35 923 T2 / EP 0 897 016 BI, EP 2 006 397 A1, EP 1 607 487 A1). No entanto, a otimização dos parâmetros do tratamento laser pretende apenas melhorar as perdas por remagnetização.

Contra o antecedente da técnica anterior estabelecida acima, o objetivo da presente invenção foi estabelecer um método para produzir produtos de aço plano adequados otimamente para fabricação de componentes de transformadores.

Este objetivo é conseguido de acordo com a invenção executando etapas estabelecidas na reivindicação 1 para produzir produtos de aço plano.

Configurações vantajosas da invenção serão dadas nas configurações dependentes e explicadas em detalhes junto com o conceito geral da invenção.

De acordo com a técnica anterior descrita acima, um método de acordo com a invenção para produzir produtos de aço plano grão-orientado com valores de perda magnética minimizados e propriedades magnetostriti-vas otimizadas, compreende as seguintes etapas: a) prover um produto de aço plano; e b) executar um tratamento laser em produtos de aço plano, onde, no curso do mesmo, deformações lineares, arranjadas com espaçamento a, são formadas na superfície do produto de aço plano por meio de um feixe laser emitido de uma fonte de feixe laser com potência P. Não há requisitos particulares em termos da maneira da fabricação de produto de aço plano provido de acordo com a etapa de trabalho 1. Deste modo, os produtos de aço planos providos para o método de acordo com a invenção podem ser fabricados usando as medidas geralmente conhecidas por aqueles versados na técnica, e resumidas no começo, e tomando como base ligas de aço adequadas, também suficientemente conhecidas da técnica anterior. Isto com certeza também incluem processos de fabricação e ligas ainda não conhecidas.

De acordo com a invenção, os parâmetros do tratamento laser (etapa de trabalho b) serão agora estabelecidos, de modo que um produto de aço plano produzido de acordo com a invenção não apenas minimize as perdas de remagnetização, mas a potência aparente Si,7/soafter medida depois do tratamento laser também é otimizada.

Com este propósito, a potência aparente Si,7/50 emitida em uma frequência de 50 Hz e polarização de 1,7 Tesla do produto de aço plano a ser tratado com feixe laser é medida antes e depois tratamento (operação b), de acordo com a invenção.

Dependendo da diferença entre a potência aparente S17/50 medida antes do tratamento laser e potência aparente Si,7/soafter medida depois do tratamento laser, os parâmetros do tratamento laser potência ser variados, de modo que a diferença entre a potência aparente S17/50 medida antes e depois do tratamento laser seja menor que 40%.

De acordo com a invenção, os parâmetros do tratamento laser, por conseguinte, são estabelecidos de modo que um aumento da potência aparente S1,7/50 do produto de aço plano processado de acordo com a invenção estabelecido no curso do tratamento laser é limitado, estabelecendo parâmetros do tratamento laser, de modo que a potência aparente Si,7/soafter medida depois do tratamento laser atenda as seguintes condições: Sl,7/50AFTER < 1 ,4 X Si,7/50 BEFORE O aumento na potência aparente causada pelo tratamento laser, de acordo com a invenção, correspondentemente limitado, de modo que a potência aparente depois do laser não aumente mais que 40% em relação ao seu valor na mesma parte de trabalho antes da aplicação do laser. A invenção, por conseguinte, leva em conta que, em um projeto de transformadores, o foco é geralmente não se encontra nas perdas por remagnetização de cada um dos produtos de aço plano, mas, ao invés, na potência aparente. De acordo com a invenção, os parâmetros do tratamento laser não são apenas otimizados em termos de remagnetização, mas também em termos das potências aparentes em polarização idêntica. O objetivo do método, de acordo com a invenção, portanto, é a otimização dos parâmetros laser com respeito à minimização das perdas de remagnetização Pi,7/5oe potência aparente S17/50. Sugere-se que minimizando a potência aparente também minimiza o aumento de ruído. Isto significa que tratamento laser principalmente refina os domínios principais, que ocasiona a desejada minimização de perdas, mas, também, em consequência da otimização do tratamento laser, de acordo com a invenção, um aumento relativamente baixo nos níveis de volume com estruturas magnéticas secundárias, com respeito à potência aparente, é tão baixo quanto possível.

Em princípio, é concebível executar o tratamento laser em chapas elétricas ou seções de chapa. Provou-se particularmente prático, quando um produto de aço plano em tira é processado, que o tratamento laser seja contínuo.

Se a potência aparente S17/50 relevante antes e depois do tratamento laser contínuo é medida online e os parâmetros do tratamento laser são variados online, dependendo da diferença entre as potências aparentes S1,7/50 medidas, as mudanças dos resultados do tratamento laser podem ser providas particularmente e rapidamente.

No entanto, também é possível medir a potência aparente antes e depois do tratamento laser, e calibrar os parâmetros laser separadamente no tempo. Para isto, amostras do produto de aço plano podem ser tomadas em certos intervalos, e a potência aparente S1,7/50 de cada uma destas amostras antes e depois tratamento laser pode ser determinada e os parâmetros do tratamento laser podem ser variados dependendo dos resultados das medições. Este projeto permite que o método, de acordo com a invenção, seja executado com tecnologia de engenharia e medição de processo comparável.

Parâmetros que podem ser variados para otimizar os resultados do tratamento laser incluem, por exemplo, espaçamento L entre deformações lineares, tempo de permanência tdWeii do feixe laser, densidade de e-nergia específica Us, potência de laser P, tamanho de foco As, e velocidade de escaneamento Vscan· Testes práticos mostraram que para conseguir potência aparente ótima Si,7/5o, pode ser expediente variar o espaçamento L entre deformações lineares na faixa de 2-10 mm, em particular 4-7mm.

Uma minimização das mudanças com respeito à potência aparente Si,7/5o ocorrendo em consequência do tratamento laser pode ser conseguida variando o tempo de permanência tdweii do feixe de laser na faixa de 1 x 10'5 a 2 x 10'4 segundos.

Se um laser a fibra é usada como fonte de laser, a potência laser P pode ser variada nos lasers a fibra correntemente disponíveis, para minimizar mudança na potência aparente S17/50 em consequência do resultado do tratamento laser na faixa de 200-3000 W. Lasers a fibra têm a particular vantagem de permitir a focalização estreita do feixe laser. Deste modo, larguras de trilha de menos que 20 pm podem ser conseguidas com um laser a fibra.

No entanto, também é possível usar um laser CO2 como fonte de laser para executar 0 método de acordo com a invenção. Devido ao fato de com laser deste tipo, 0 feixe de laser não ser tão estreitamente focalizado, nos laser CO2 correntemente disponíveis, uma variação da potência aparente P na faixa de 1000 a 5000 W é indicada para minimizar a mudança na potência aparente S1,7/50 em consequência do tratamento laser.

Com certeza, 0 método de acordo com a invenção pode ser preferivelmente executado em produtos de aço plano de um tipo que é revestido com pelo menos uma camada isolante. Em adição, uma camada de vidro ou fosterita pode, por exemplo, estar presente na camada isolante e no substrato de aço do produto de aço plano.

Os seguintes exemplos de um método de acordo com a invenção foram investigados com respeito à evidência do efeito da invenção, onde: A Figura 1 é um diagrama no qual melhoramento em perda ΔΡ1,7/50 e mudança em potência aparente ASij/so são distribuídos ao longo do espaçamento L das trilhas laser; A Figura 2 é um diagrama no qual o ruído N calculado a partir da mudança medida em comprimento é mostrado em função da polarização J.

Como parte de teste sistemáticos, vários parâmetros de equipamento laser operativo foram variados com laser de fibra multímodo 1 Kw. Os parâmetros a serem otimizados são espaçamento L das linhas de laser, potência de laser P, tamanho de foco As, e velocidade de escaneamento vscan· A determinação empírica de uma matriz experimental mostrou que variações dos parâmetros acima mencionados, provendo claros melhoramentos nas perdas de remagnetização, poderíam simultaneamente efetuar mudanças drásticas na potência aparente.

Por exemplo, a Figura 1 mostra um melhoramento na perda ΔΡι ,7/50 (simbolizado por um quadrante preenchido) e mudança do espaçamento L entre as trilhas laser. As mudanças APi,7/5oem perda de potência Pi,7/5oe mudança ASij/so na potência aparente Si,7/50 em comparação com o estado antes de aplicar laser, em outras palavras, o estado antes do tratamento laser (etapa de trabalho b) é dado como valor de referência.

Variando o tamanho do foco As e velocidade de escaneamento Vscan, em outras palavras, a velocidade com que o laser é movido, diferentes extensões tempos de permanência Wii do feixe de laser na superfície do produto de aço plano, presente como material de tira, são gerados. A conexão entre tdweii, às e vscan pode ser descrita como segue: tdwell = às / Vscan A extensão dos tempos de permanência de 1 x 10'5 a 2 x 10'4 segundos produz uma certa faixa com o mesmo nível de melhoramento para perdas de remagnetização P1,7/50 com mudanças diferentemente dimensionadas em potência aparente ASij/so- Mostrou-se que com mudanças minimizadas em potência aparente aSi,7/5o, se estabelece um comportamento ótimo de ruído para o produto de aço plano relevante a ser tratado.

Os seguintes exemplos mostram a influência do tempo de per- manência tdWeii na perda de remagnetização Pi ,7/50 e potência aparente Si ,7/50- As tiras de aço com espessura de 0,23 mm foram tratadas com laser. O tempo de permanência tdWeii foi variado com base nas conexões estabelecidas acima.

As mudanças ΔΡ 1,7/50 e ASi,7/so em perdas de remagnetização Pi,7/5oe potência aparente S1,7/50, resumidas na Tabela 1 abaixo, resultaram depois de medir os parâmetros magnéticos: Tabela 1______________________________________________________________ As amostras foram examinadas abaixo em termos de suas propriedades magnetostritivas e os ruídos esperados no curso da operação calculada do mesmo. Para calcular o ruído das medições magnetostritivas um utilizou-se um método descrito em ambos IEC Report Technic IEC 62581 TR e publicação de E Reiplinger, "Assessment of grain-oriented transformer sheets with respect to transformer noise", Journal of Magnetism and Magne-tic Materials 21 (1980), 257-261. A Figura 2 mostra o ruído N calculado a partir da mudança no comprimento medido em função da polarização J. A curva contínua na Figura 2 é o estado de referência antes do tratamento laser ("sem tratamento laser"), onde os valores de medição, que formam a base da curva, são simbolizados por círculos preenchidos em preto. A linha tracejada na figura 2, cujos valores de medição são indicados por quadrados vazios, mostra o desenvolvimento de ruídos durante tratamento laser, que leva a uma mudança na potência aparente S1,7/50 de +70%. A linha tracejada mais estreita na figura 2, cujos valores de medição são indicados por triângulos vazios, mostra o desenvolvimento de ruídos durante tratamento laser, aue oroduz uma mudança na ootência aoaren- te S 1,7/50 de +46%. A linha tracejada na Figura 2, cujos valores de medição são indicados por círculos vazios, mostra o desenvolvimento de ruídos durante tratamento laser no qual os parâmetros do tratamento laser foram selecionados, de acordo com a invenção, de modo que a mudança na potência aparente Si,7/50 é limitada a +18%. A mudança APu/soem perda de potência Pi,7/50 conseguida com tratamento laser foi em cada caso -13%, em comparação com estado inicial antes do tratamento laser. O ruído calculado usando as mudanças otimizadas em potência aparente conseguidas com a invenção de As= +18% portanto, é sempre mais baixo que 0 estabelecido.

Se, no entanto, a potência aparente não for levada em consideração para melhoramentos comparáveis com respeito à perda, observou-se um aumento no ruído de 1,1 a 1,5 dB.

Portanto, segue da Figura 2, que, com altas modulações dos transformadores em 1,7 Tesla, por exemplo, as diferenças na emissão de ruído entre um produto de aço plano tratado de acordo com a invenção e um produto de aço plano tratado de modo convencional são apenas baixas. E-las, no entanto, ainda são dadas aqui sistematicamente. Em adição, estas diferenças são imediatamente muito aparentes com baixa modulação dos transformadores, em outras palavras, em baixas polarizações magnéticas.

Como os parâmetros de laser, de acordo com a invenção, são otimizados, de modo que a diferença entre a potência aparente S17/50 medida antes de depois do tratamento laser seja menor que 40%, de um lado, conseguindo uma minimização efetiva das perdas de potência P17/50, e, de outro lado, minimizando a emissão de ruído durante a operação, sendo irrelevante se a comparação executada, de acordo com a invenção, dos valores da potência aparente S17/50 medida antes e depois do tratamento laser é feita online em uma tira contínua ou executada como parte de uma calibração separada no tempo.

REIVINDICAÇÕES

Claims (11)

1. Método para produzir um produto de aço plano de grão-orientado destinado à fabricação de partes para aplicações eletrotécnicas e tendo valores de perda magnética minimizadas e propriedades magnetostri-tivas otimizadas, incluindo operações de: a) prover um produto de aço plano; b) tratar a laser um produto de aço plano, onde, no curso do tratamento laser, deformações lineares, que são arranjadas com espaçamento L, são formadas na superfície do produto de aço plano por meio de um feixe laser de uma fonte de feixe laser com potência P, caracterizado pelo fato de a potência aparente Si ,7/50 do produto de aço plano antes e depois do tratamento laser (operação b) em uma frequência de 50 Hz e polarização de 1,7 Tesla ser medida, e de os parâmetros do tratamento laser serem variados, de modo que a diferença entre a potência aparente S1,7/50 medida antes e depois do tratamento seja menor que 40%.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de 0 tratamento laser ser contínuo.

3. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações antecedentes caracterizado pelo fato de a respectiva potência aparente S17/50 antes e depois do tratamento laser ser uma operação contínua medida online e de os parâmetros do tratamento laser serem variados online, dependendo da diferença entre as potências aparentes S17/50·

4. Método, de acordo com quer a reivindicação 1 ou reivindicação 2, caracterizado pelo fato de as amostras do produto de aço plano serem tomadas em certos intervalos, de a potência aparente S17/50 de cada uma destas amostras antes e depois do tratamento laser ser determinada, e de os parâmetros do tratamento laser variarem dependendo dos resultados destas medições.

5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações antecedentes, caracterizado pelo fato de o espaçamento L entre as deformações lineares, tempo de permanência Wii do feixe laser, densidade de e- nergia específica Us potência laser P, tamanho de foco As, ou velocidade de escaneamento vscan variarem como parâmetros do tratamento laser.

6. Método, de acordo com reivindicação 5, caracterizado pelo fato de o espaçamento L entre as deformações lineares ser variado na faixa de 2-10 mm.

7. Método, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de o espaçamento L entre as deformações lineares ser variado na faixa de 4-7 mm.

8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 5 a 7, caracterizado pelo fato de o tempo de permanência tdWeii do feixe laser ser variado na faixa de 1x 10'5 a 2x 10'4 segundos.

9. Método, de acordo com qualquer das reivindicações 5 a 8, caracterizado pelo fato de um laser a fibra ser usado como fonte de laser, e de a potência P ser variada na faixa de 200-3000 W.

10. Método, de acordo com qualquer das reivindicações 5 a 8, caracterizado pelo fato de um laser a fibra ser usada como fonte de laser e de a potência P ser variada na faixa de 1000- 5000 W.

11. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações antecedentes, caracterizado pelo fato de o produto de aço plano ser revestido com uma camada isolante.