BR112013002085B1

BR112013002085B1 - Lâmina de aço elétrico orientada por grão e método para fabricação da mesma

Info

Publication number: BR112013002085B1
Application number: BR112013002085-7A
Authority: BR
Inventors: Takeshi Omura; Hiroi Yamaguchi; Seiji Okabe
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2010-08-06
Filing date: 2011-08-03
Publication date: 2019-07-02
Also published as: MX2013000822A; CN103069035A; BR112013002085A2; EP2602339A1; EP2602339B1; JP2012036445A; US9536658B2; KR101421387B1; WO2012017654A1; US20130143050A1; JP5593942B2; KR20130037214A; CN103069035B; EP2602339A4

Abstract

patente de invenção: "lâmina de aço elétrico orientada por grão e método para fabricação da mesma". a presente invenção refere-se a uma lâmina de aço elétrico ori- entada por grão que foi submetida ao tratamento de refinamento de domínio magnético por meio de irradiação de feixe de elétrons e exibe propriedades excelentes de baixo ruído quando montada como um transformador real, em que a tensão exercida sobre a lâmina de aço pelo filme de forsterita é de 2,0 mpa ou mais alta, tanto em uma direção de laminação quanto em uma dire- ção transversal (perpendicular) à direção de laminação, e uma razão de um passo de irradiação em uma região introduzida por deformação térmica (b) para um diâmetro de ponto (a) sobre uma superfície de irradiação de feixe de elétrons satisfaz uma relação: 0,5 ~ b/a ~ 5,0.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para LÂMINA DE AÇO ELÉTRICO ORIENTADA POR GRÃO E MÉTODO PARA FABRICAÇÃO DA MESMA.

CAMPO DA TÉCNICA [001] A presente invenção refere-se a uma lâmina de aço elétrico orientada por grão que é adequadamente usada para materiais de núcleo de ferro como transformadores, e um método para fabricação da mesma.

ANTECEDENTE DA TÉCNICA [002] As lâminas de aço elétricas orientadas por grão que são usadas principalmente como núcleos de ferro de transformadores têm que ter propriedades magnéticas excelentes, em particular, menor perda de ferro.

[003] A fim de atender a essa exigência, é importante que grãos recristalizados secundários estejam altamente alinhados na lâmina de aço na orientação (110)[001] (ou a, assim chamada, orientação Goss) e impurezas na lâmina de aço de produto são reduzidas. Adicionalmente, existem limitações para controlar a orientação de cristal e reduzir impurezas em termos de equilíbrio com custo de fabricação e assim por diante. Portanto, algumas técnicas foram desenvolvidas para introduzir uma não uniformidade às superfícies de uma lâmina de aço de uma maneira física e reduzir a largura de domínio magnético para menor perda de ferro, ou seja, técnicas de refino de domínio magnético.

[004] Por exemplo, o documento n° JP 57-002252 B (Documento de patente 1) propõe uma técnica para redução de perda de ferro de uma lâmina de aço pela irradiação de uma lâmina de aço de produto final com laser que introduz uma região de alta densidade de deslocamento à camada de superfície da lâmina de aço e reduz a largura de domínio magnético. O documento n° JP 06-072266 B (Documento

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2/32 de patente 2) propõe uma técnica para controlar a largura de domínio magnético por meio de irradiação de feixe de elétrons.

DOCUMENTOS DE TÉCNICA RELACIONADA

DOCUMENTOS DE PATENTE [005] Documento de patente 1: JP 57-002252 B [006] Documento de patente 2: JP 06-072266 B

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

PROBLEMA A SER SOLUCIONADO PELA INVENÇÃO [007] Entretanto, quando uma lâmina de aço elétrico orientada por grão que foi submetida ao tratamento de refino de domínio magnético é montado em um transformador real, pode produzir ruído significativo.

[008] Além disso, aprimoramentos adicionais são necessários para obtenção de melhores propriedades de perda de ferro.

[009] A presente invenção foi desenvolvida sob essas circunstâncias. Um objetivo da presente invenção é fornecer uma lâmina de aço elétrico orientada por grão que pode exibir propriedades excelentes de baixa perda de ferro e baixo ruído quando montada como um transformador real, juntamente com um método vantajoso para fabricação da mesma.

MEIOS PARA SOLUCIONAR O PROBLEMA [0010] A fim de desenvolver uma lâmina de aço elétrico orientada por grão que pode exibir propriedades excelentes de baixa perda de ferro e baixo ruído quando montadas como um transformador real, os inventores da presente invenção analisaram os seguintes dois fatores por sua influência sobre o efeito de refino de domínio magnético: o passo de irradiação de feixe de elétrons em uma direção que intersecta a direção de laminação de uma lâmina de aço e a tração de um filme de forsterita sobre uma superfície da lâmina de aço.

[0011] Como resultado, foi constatado que para a lâmina de aço

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3/32 elétrico orientada por grão que foi submetida a tratamento de refino de domínio magnético por meio de irradiação de feixe de elétrons, é possível melhorar a perda de ferro pelo aumento da tração do filme de forsterita (um filme composto principalmente de Mg2SiO4), e, além disso, controlar apropriadamente a relação entre o diâmetro de cada região introduzida por deformação térmica e o passo de irradiação de feixe de elétrons sobre uma superfície de irradiação de feixe de elétrons onde feixe de elétrons é irradiado de uma maneira semelhante a ponto.

[0012] A presente invenção foi alcançada com base nessas constatações.

[0013] Isto é, a disposição da presente invenção é sintetizada como se segue:

[1] a lâmina de aço elétrico orientada por grão que compreende um filme de forsterita formado sobre uma superfície da mesma, e que é submetida a tratamento de refino de domínio magnético por meio de irradiação de feixe de elétrons, [0014] em que a tração exercida sobre a lâmina de aço pelo filme de forsterita é de 2,0 MPa ou mais alta tanto em uma direção de laminação quanto em uma direção perpendicular à direção de laminação, e [0015] em que o diâmetro de uma região introduzida por deformação térmica (A) e um passo de irradiação (B) sobre uma superfície de irradiação de feixe de elétrons satisfaz uma relação expressa pela Fórmula (1):

0,5 < B/A < 5,0.....(1).

[2] Um método para fabricação de uma de aço elétrica orientada por grão, sendo que o método compreende:

[0016] submeter uma chapa para uma lâmina de aço elétrico orientada por grão à laminação para ser acabada a uma espessura de folha final;

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4/32 [0017] submeter a lâmina à subsequente descarbonetação;

[0018] aplicar, a seguir, um separador de recozimento composto principalmente de MgO a uma superfície da lâmina antes de submeter a lâmina ao recozimento final;

[0019] submeter a lâmina a subsequente revestimento de tração; e [0020] submeter, após o recozimento final ou ao revestimento de tração, a lâmina ao tratamento de refino de domínio magnético por meio de irradiação de feixe de elétrons, em que (i) o separador de recozimento tem uma quantidade de revestimento de 10,0 g/m² ou mais, (ii) tração de bobinagem após a aplicação do separador de recozimento é controlada dentro de uma faixa de 30 a 150 N/mm², (iii) uma taxa média de resfriamento até 700°C durante uma etapa de resfriamento do processo de recozimento final é controlada para ser de 50°C/h ou mais baixa, (iv) um diâmetro de feixe de elétrons é controlado para ser de 0,5 mm ou menos, e um diâmetro de feixe de elétrons (A') e um passo de irradiação (B) são controlados dentro de uma faixa expressa pela Fórmula (2):

1,0 < B/A' < 7,0 (2), e (v) um diâmetro de uma região introduzida por deformação térmica (A) e um passo de irradiação (B) sobre uma superfície de irradiação de feixe é controlada dentro de uma faixa expressa pela Fórmula (1):

0,5 < B/A < 5,0.....(1) [0021] pelo ajuste das condições de irradiação além do diâmetro de feixe de elétrons e passo de irradiação.

[3] O método para fabricação de uma lâmina de aço elétrico orientada por grão de acordo com item [2] acima, em que a chapa para a lâmina de aço elétrico orientada por grão é submetida à laminação

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5/32 quente, e opcionalmente, recozimento de lâmina laminada a quente, e subsequentemente submetida à laminação a frio uma, duas ou mais vezes com recozimento intermediário executado entre as mesmas para ser acabada em uma espessura de folha final.

EFEITO DA INVENÇÃO [0022] De acordo com a presente invenção, é possível fornecer uma lâmina de aço elétrico orientada por grão que permita um transformador real montado a partir do mesma para efetivamente manter o efeito de redução de perda de ferro pelo refino de domínio magnético com uso de feixe de elétrons. Portanto, o transformador real pode exibir excelentes propriedades de baixa perda de ferro.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0023] A presente invenção será descrita adicionalmente abaixo com referência aos desenhos anexos, em que:

[0024] A Figura 1 ilustra (a) irradiação semelhante a ponto e (b) irradiação não semelhante a ponto em irradiação de feixe de elétrons; [0025] A Figura 2 esquematicamente ilustra o conceito de diâmetro pontual de região introduzida por deformação térmica;

[0026] A Figura 3 é um gráfico que mostra uma relação entre o passo de i rradiação/diâmetro de feixe e a degradação em perda de histerese;

[0027] A Figura 4 é um gráfico que mostra uma relação entre o passo de irradiação/diâmetro de feixe, e o melhoramento em perda por corrente parasita;

[0028] A Figura 5 é um gráfico que mostra uma relação entre o passo de irradiação/diâmetro de feixe e o melhoramento em perda de ferro total; e [0029] A Figura 6 é um gráfico que mostra uma relação entre a tração na direção de laminação e no melhoramento em perda de ferro. MELHOR MODO PARA REALIZAR A INVENÇÃO

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6/32 [0030] A presente invenção será especificamente descrita abaixo. De acordo com a presente invenção, em uma lâmina de aço elétrico orientada por grão que foi submetida ao tratamento de refino de domínio magnético por meio de irradiação de feixe de elétrons, é importante aumentar a tração de um filme de forsterita e controlar apropriadamente a relação entre um diâmetro de feixe de elétrons e um diâmetro de uma região introduzida por deformação térmica sobre uma superfície da lâmina de aço onde um feixe de elétrons é irradiado de uma maneira semelhante a ponto, e um passo de irradiação de feixe de elétrons. [0031] Conforme usado no presente documento, o termo diâmetro de feixe de elétrons (doravante, também referido somente como diâmetro de feixe) significa um diâmetro de irradiação de feixe de elétrons. Além disso, o termo irradiação semelhante a ponto de feixe de elétrons indica que duas regiões vizinhas (identificada como pontos de feixe na figura), cada uma do mesmo tamanho que o diâmetro de feixe, não se sobrepõem uma à outra (consulte (a) e (b) da Figura 1). [0032] Além disso, o termo diâmetro de uma região introduzida por deformação térmica (doravante, também referido como diâmetro pontual) significa diretamente um diâmetro de uma região introduzida por deformação térmica que é obtido por irradiação de feixe de elétrons conforme mostrado na Figura 2. Entretanto, esse diâmetro pode ser também calculado a partir da largura de uma porção descontínua de domínio magnético produzido pela introdução de deformação térmica.

[0033] Quando a superfície da lâmina de aço é irradiada com o feixe de elétrons, uma área correspondente ao diâmetro de feixe do feixe de elétrons é aquecida. Entretanto, já que o calor aplicado à lâmina de aço é difuso, cada região introduzida por deformação térmica geralmente tem um diâmetro pontual maior que o diâmetro de feixe. [0034] Abaixo, referência será feita a experimentos pelos quais a

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7/32 presente invenção foi completada.

[0035] As amostras que têm filmes de forsterita com diferentes tensões foram irradiadas com feixe de elétrons. Nesse caso, uma determinação foi feita em como a tração influencia a perda de ferro. As condições de irradiação são como se segue: voltagem de aceleração = 40 kV; corrente de feixe = 1,5 mA; taxa de varredura de feixe = 5 m/s; diâmetro de feixe = 0,2 mm; passo de irradiação em uma direção que intersecta a direção de laminação = 0,05, 0,10, 0,15, 0,25, 0,5, 1,0, 1,4, 3,0, 5,0 e 10,0 mm; e intervalo de irradiação na direção de laminação = 7,5 mm.

[0036] A Figura 3 mostra a degradação em perda de histerese, que é causada pela deformação térmica, sendo introduzida na lâmina de aço devido à irradiação de feixe de elétrons. Conforme pode ser visto, para cada amostra que tem uma tração de filme forte (tração de filme boa), a degradação em perda de ferro não muda até que o passo de irradiação de feixe de elétrons em uma direção que intersecta a direção de laminação alcance certo valor. Por outro lado, para cada amostra que tem uma tração de filme fraca, a degradação em perda de ferro aumenta com o aumento do passo de irradiação em uma direção que intersecta a direção de laminação. Nesse caso, o passo de irradiação representa uma distância entre os centros de pontos de feixe.

[0037] A seguir, a Figura 4 mostra o melhoramento em perda por corrente parasita, que é causado pela deformação térmica introduzida à lâmina de aço devido à irradiação de feixe de elétrons. Conforme mostrado na figura, sem relação com a diferença em tração entre filmes de forsterita, uma tendência foi observada em que o melhoramento em perda por corrente parasita é intensificado até certo passo de irradiação ser alcançado e reduzido a partir desse ponto.

[0038] Além disso, o melhoramento em perda de ferro total é mosPetição 870190036318, de 16/04/2019, pág. 11/47

8/32 trado na Figura 5. Pode ser visto pela figura que um aumento significativo no melhoramento em perda de ferro é observado dentro de uma faixa em que o filme de forsterita tem uma tração forte e a irradiação semelhante a ponto é executada com um passo de irradiação maior em uma direção que intersecta a direção de laminação.

[0039] A seguir, a relação entre a tração de cada filme de forsterita e o melhoramento em perda de ferro foi analisada; cujos resultados são mostrados na Figura 6.

[0040] Nesse caso, o feixe de elétrons foi irradiado sob as seguintes condições: voltagem de aceleração = 40 kV; corrente de feixe = 1,5 mA; taxa de varredura de feixe = 5 m/s; diâmetro de feixe = 0,2 mm; passo de irradiação em uma direção que intersecta a direção de laminação = 0,25 mm; e intervalo de irradiação na direção de laminação = 7,5mm.

[0041] Conforme mostrado na Figura 6, foi constatado que a perda de ferro pode ser melhorada significativamente quando o filme de forsterita tem uma tração de 2,0 MPa ou mais alta, tanto na direção de laminação quanto em uma direção transversal (perpendicular) à direção de laminação (doravante, referida como direção transversal). Não há limite superior em particular para a tração de um filme de forsterita contanto que a lâmina de aço não possa se deformar plasticamente. A tração de um filme de forsterita é, de preferência, de 200 MPa ou mais baixa.

[0042] Em seguida, a tração de um filme de forsterita e as condições de irradiação de feixe de elétrons foram mantidas dentro de uma faixa preferencial e, a seguir, outras condições de irradiação, incluindo a voltagem de aceleração de feixe de elétrons, corrente de feixe e taxa de varredura de feixe, foram variadas para alterar a quantidade de deformação térmica introduzida à lâmina de aço. Como resultado, foi constatado que para um melhoramento maior em perda de ferro, uma

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9/32 razão de um passo de irradiação (B) para um diâmetro pontual de uma região introduzida por deformação térmica (A) sobre uma superfície de irradiação de feixe necessita satisfazer uma relação expressa pela Fórmula (1):

0,5 < B/A < 5,0.....(1).

[0043] Assim, de acordo com a presente invenção, a fim de ter um maior efeito em melhorar a perda de ferro no tempo de tratamento de refino de domínio magnético por meio de irradiação de feixe de elétrons, a tração do filme de forsterita foi aumentada e o diâmetro de feixe de elétrons e passo de irradiação foram controlados apropriadamente e, além disso, uma razão de um passo de irradiação (B) para um diâmetro pontual de uma região introduzida por deformação térmica (A) sobre uma superfície de irradiação de feixe foi controlado dentro da faixa representada pela Fórmula (1) acima pelo ajuste das condições de irradiação além do diâmetro de feixe de elétrons e passo de irradiação.

[0044] Referência agora será feita a um método para medição da tração de filme de acordo com a presente invenção. Ao medir a tração na direção de laminação, a amostra de 280 mm na direção de laminação x 30 mm na direção transversal é cortada a partir do produto (material com revestimento de tração aplicado), ao passo em que ao medir a tração na direção transversal, a amostra de 280 mm na direção transversal x 30 mm na direção de laminação é cortada a partir do produto. Em qualquer um dos casos, o revestimento de tração sobre cada lado da amostra é retirado com uma solução alcalina. A seguir, o filme de forsterita sobre um lado é removido com uma solução de ácido clorídrico. A seguir, o empenamento da lâmina de aço é determinado pelo empenamento antes e após a remoção e convertido para tração que usa a fórmula de conversão (3) dada abaixo. A tração determinada por esse método representa a tração sendo exercida sobre a

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10/32 superfície da qual o filme de forsterita não foi removido.

[0045] De acordo com a presente invenção, já que a tração é exercida sobre ambos os lados da amostra, a tração exercida sobre um lado da lâmina de aço é determinada pelo método descrito acima e, além disso, tração sobre o outro lado é determinada pelo mesmo método, exceto que outra amostra tomada a partir de outra posição mesmo produto é usada a fim de derivar uma tração de valor médio. Esse valor médio é considerado como a tração que é exercida sobre a amostra.

Fórmula de conversão (3) σ = 2 (a₂ — a,) £

[0046] em que, σ: tração de filme (MPa) [0047] E: módulo de Young de lâmina de aço = 143 (GPa) [0048] L comprimento de medição de empenamento (mm) [0049] ai: empenamento antes da remoção (mm) [0050] a₂: empenamento após a remoção (mm) [0051] d: espessura de lâmina de aço (mm) [0052] Embora o mecanismo para esse melhoramento significativo em perda de ferro sob as condições acima identificadas não tenha sido esclarecido, os inventores da presente invenção acreditam no que se segue.

[0053] Mecanismo para intensificação de melhoramento em perda por corrente parasita por irradiação semelhante a ponto [0054] Levando-se em conta que a quantidade de calor aplicado à lâmina de aço, quando o passo de irradiação de feixe de elétrons é estreito, uma quantidade constante de calor é aplicada à região na radiação irradiada, em cuja situação, uma distribuição de estresse compressivo uniforme é obtida, ao passo em que, quando o passo de irradiação é tornado mais largo e uma quantidade maior de calor é aplicaPetição 870190036318, de 16/04/2019, pág. 14/47

11/32 da a um sítio local, um estresse compressivo maior é aplicado localmente, em cuja situação uma distribuição de estresse não uniforme é fornecida. Os inventores da presente invenção acreditam que essa diferença na distribuição de estresse compressivo causou uma diferença na distribuição de estresse interno resistente à tração sobre aquelas partes além das partes irradiadas e, portanto, o melhoramento em perda por corrente parasita foi intensificado.

[0055] Os inventores também acreditam que o melhoramento em perda por corrente parasita foi reduzido a certo passo de irradiação ou acima do mesmo por causa de um aumento no número de regiões com baixo estresse compressivo devido às alterações na distribuição de estresse compressivo conforme descrito acima.

[0056] Além disso, os inventores acreditam que é necessário controlar uma razão de um passo de irradiação (B) para um diâmetro pontual de uma região introduzida por deformação térmica (A) sobre uma superfície de irradiação de feixe, conforme mencionado acima, pelo ajuste das condições de irradiação além do passo de irradiação e diâmetro de feixe, a fim de manter a não uniformidade de estresse descrita acima. Isso é porque a não uniformidade de estresse estabelecida pelo passo de irradiação e diâmetro de feixe será perdida facilmente se condições de irradiação inapropriadas além do passo de irradiação e diâmetro de feixe forem usadas.

[0057] Mecanismo para inibição de degradação de perda de histerese pelo aumento da tração do filme de forsterita [0058] De acordo com a presente invenção, é acreditado que o estresse exercido pelo filme de forsterita sobre a lâmina de aço suprime o estresse causado por deformação térmica, desse modo inibindo a degradação em perda de histerese da lâmina de aço.

[0059] Isto é, embora a forma de onda de vibração magnetoestrita seja distorcida próxima a uma parte de irradiação a qual a deformação

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12/32 térmica é introduzida e ruído aumente com um componente harmônico superimposto, é considerado que o aumento da tração do filme de forsterita é extremamente efetivo em suprimir distorção na forma de onda de vibração magnetoestrita.

[0060] Referência será feita agora aos pontos-chave de um método para fabricação de uma de aço de acordo com a presente invenção.

[0061] Um dos pontos-chave em relação ao método de fabricação de acordo com a presente invenção é aumentar a tração de um filme de forsterita exercida sobre a lâmina de aço. As medidas importantes a serem tomadas para aumentar a tração do filme de forsterita incluem:

(I) aplicar um separador de recozimento em uma quantidade de 10,0 g/m2 ou mais;

(II) controlar a tração de bobinagem após a aplicação do separador de recozimento dentro de uma faixa de 30 a 150 N/mm²; e (III) controlar uma taxa média de resfriamento até 700°C durante uma etapa de resfriamento do recozimento final para ser de 50°C/h ou mais baixa.

[0062] Aqui, já que a lâmina de aço é submetida ao recozimento final na forma enrolada, é suscetível a variações de temperatura durante resfriamento e a quantidade de expansão térmica na lâmina de aço provavelmente varia com a localização. Consequentemente, o estresse é exercido sobre a lâmina de aço em várias direções. Além disso, quando a lâmina de aço é enrolada firmemente, um estresse grande é exercido sobre a lâmina de aço, já que não há vão algum entre as superfícies de voltas adjacentes da lâmina de aço e esse estresse grande danificaria o filme de forsterita.

[0063] Consequentemente, o que é efetivo para evitar danos ao filme de forsterita é reduzir o estresse gerado na lâmina de aço deixando alguns vãos entre as superfícies de voltas adjacentes da lâmina

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13/32 de aço e diminuir a taxa de bobinagem e, desse modo, reduzir as variações de temperatura na bobinagem.

[0064] Abaixo, referência será feita ao mecanismo para aumento na tração do filme de forsterita pelo controle dos itens acima citados (I) a (III).

[0065] Já que um separador de recozimento libera umidade ou CO2 durante o recozimento, uma região a qual o separador de recozimento é aplicado mostra uma diminuição em volume com passar do tempo após a aplicação. Isto é, uma diminuição em volume indica a ocorrência de vãos na região aplicada e, portanto, a quantidade do separador de recozimento aplicada afeta o relaxamento de estresse na bobinagem.

[0066] Consequentemente, na presente invenção, se o separador de recozimento tem uma pequena quantidade de revestimento, isso resultará em vãos insuficientes. Portanto, a quantidade do separador de recozimento aplicada é para ser limitada a 10,0 g/m² ou mais. Além disso, não há limite superior em particular para a quantidade do separador de recozimento aplicada que não interfira com o processo de fabricação (como causar trancamento da bobinagem durante o recozimento final). Se qualquer inconveniência como trancamento é causada, é preferível que o separador de recozimento seja aplicado em uma quantidade de 50 g/m² ou menor.

[0067] Além disso, conforme a tração de bobinagem é reduzida, mais vãos são criados entre as superfícies de voltas adjacentes da lâmina de aço que no caso em que a lâmina de aço é enrolada com uma tração mais alta. Isso resulta em menos estresse gerado na bobinagem. Entretanto, uma tração de bobinagem excessivamente baixa também apresenta um problema em que causaria desbobinagem da bobinagem. Consequentemente, é necessário fornecer tal condição de tração de bobinagem sob a qual qualquer estresse causado por variaPetição 870190036318, de 16/04/2019, pág. 17/47

14/32 ções de temperatura durante resfriamento pode ser relaxado e a desbobinagem não ocorrerá dentro de uma faixa de 30 a 150 N/mm². [0068] Além disso, se a taxa de bobinagem durante o recozimento final é abaixada, as variações de temperatura são reduzidas na lâmina de aço e, portanto, o estresse na bobinagem é relaxado. Uma taxa de bobinagem mais devagar é melhor sob o ponto de vista do relaxamento de estresse, mas menos favorável em termos de eficiência de produção. Assim, é preferível que a taxa de bobinagem seja de 5°C/h ou mais alta. Uma taxa de bobinagem de 5°C/h ou mais alta não pode ser alcançada somente pelo controle da taxa de bobinagem para relaxar o estresse na bobinagem. De acordo com a presente invenção, entretanto, devido a uma combinação de co ntro le da quantidade do separador de recozimento aplicada com controle da tração de bobinagem, uma taxa de bobinagem de até 50°C/h é aceitável.

[0069] Desse modo, o filme de forsterita pode ser dotado de tensões aumentadas na direção de laminação e direção transversal pelo controle da quantidade do separador de recozimento aplicada, tração de bobinagem e taxa de bobinagem e pelo relaxamento do estresse na bobinagem.

[0070] O segundo ponto-chave é estabelecer um diâmetro de feixe de elétrons para ser de 0,5 mm ou menor e irradiar o feixe de elétrons de uma maneira semelhante a ponto. Nesse caso, se um diâmetro de feixe de elétrons é grande demais, a profundidade à qual o feixe de elétrons penetra na direção de espessura de folha é reduzida, em cuja situação, uma distribuição de estresse ótima não pode ser obtida. Portanto, é necessário aumentar a quantidade de energia que penetra na direção de espessura de folha pelo estabelecimento de um diâmetro de feixe de elétrons para 0,5 mm ou menor e irradiação com elétrons de uma região menor possível. Mais preferencialmente, o diâmetro de feixe de elétrons é de 0,3 mm ou menor. Também é necessário controPetição 870190036318, de 16/04/2019, pág. 18/47

15/32 lar uma razão de um passo de irradiação em uma direção que intersecta a direção de laminação (B) para um diâmetro de feixe de elétrons (A') dentro de uma faixa expressa pela Fórmula (2):

1,0 < B/A' < 7,0.....(2).

[0071] Isso é porque se a razão (B/A') for menor que 1,0, o passo de irradiação é muito estreito para fornecer uma distribuição de estresse não uniforme. Por outro lado, se a razão (B/A') é maior que 7,0, os pontos de ocorrência de estresse se tornam muito distantes e regiões de baixo estresse são geradas, o que resulta em um efeito de refino de domínio magnético insuficiente e reduz o efeito de melhoramento da perda de ferro.

[0072] Após satisfazer as condições de irradiação acima mencionadas, ainda é necessário ajustar as outras condições de irradiação incluindo voltagem de aceleração, corrente de feixe e taxa de varredura de feixe e controlar a quantidade de calor a ser introduzida à lâmina de aço de modo que uma razão de um passo de irradiação (B) para um diâmetro pontual de uma região introduzida por deformação térmica (A) sobre uma superfície de irradiação de feixe seja controlada dentro de uma faixa expressa pela Fórmula (1):

0,5 < B/A < 5,0.....(1).

[0073] Isso é porque uma distribuição de estresse ótima não pode ser obtida se um valor de corrente de feixe e uma taxa de varredura que falham em satisfazer essa relação são estabelecidos.

[0074] Com base nos resultados mencionados anteriormente, uma determinação foi feita se um efeito similar pode também ser obtido pelo tratamento de refino de domínio magnético com uso de irradiação de laser. Entretanto, no caso de irradiação de laser, o efeito alcançado pela irradiação de feixe de elétrons não foi alcançado.

[0075] Isso é porque os feixes de elétrons e de laser diferem no modo que o calor é transferido na lâmina de aço. É estimado aqui que

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16/32 os feixes de elétrons e de laser têm diferentes distribuições de estresse geradas na lâmina de aço porque é mais fácil para o feixe de elétrons penetrar na direção de espessura de folha do que para o feixe de laser. É assim acreditado que, durante o processo de refino de domínio magnético por meio de irradiação de laser, a distribuição de estresse gerada na lâmina de aço falhou em fornecer qualquer região onde a perda de ferro é reduzida.

[0076] Adiante, as condições de fabricação de uma lâmina de aço elétrico orientada por grão de acordo com a presente invenção será especificamente descrita abaixo.

[0077] Na presente invenção, uma chapa para uma lâmina de aço elétrico orientada por grão pode ter qualquer composição química que permita recristalização secundária. Além disso, quanto mais alto o grau do alinhamento de grão de cristal na direção <100>, maior o efeito de redução da perda de ferro obtido pelo refino de domínio magnético. Assim, é preferível que uma densidade de fluxo magnético B8 que dê uma indicação do grau de alinhamento de grão de cristal seja de 1,90 T ou mais alta.

[0078] Além disso, se um inibidor, por exemplo, um inibidor à base de AlN é usado, Al e N podem estar contidos em uma quantidade apropriada, respectivamente, enquanto se um inibidor à base de MnS/MnSe é usado, Mn e Se e/ou S podem estar contidos em uma quantidade apropriada, respectivamente. É claro, esses inibidores podem também ser usados em combinação. Nesse caso, os teores preferenciais de Al, N, S e Se são: Al: 0,01 a 0,065% em massa; N: 0,005 a 0,012% em massa; S: 0,005 a 0,03% em massa; e Se: 0,005 a 0,03% em massa, respectivamente.

[0079] Além disso, a presente invenção é também aplicável a uma lâmina de aço elétrico orientada por grão que tem teores limitados de Al, N, S e Se sem uso de um inibidor.

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17/32 [0080] Nesse caso, as quantidades de Al, N, S e Se são preferencialmente limitadas a: Al: 100 ppm em massa ou menos: N: 50 ppm em massa ou menos; S: 50 ppm em massa ou menos; e Se: 50 ppm em massa ou menos, respectivamente.

[0081] Os elementos básicos e outros elementos adicionados opcionalmente da chapa para uma lâmina de aço elétrico orientada por grão da presente invenção será especificamente descrita abaixo.

[0082] C: 0,08% em massa ou menos [0083] C é adicionada para melhoramento da textura de uma lâmina laminada a quente. Entretanto, teor de C que excede 0,08% em massa aumenta o fardo de reduzir o teor de C para 50 ppm em massa ou menos em que envelhecimento magnético não ocorrerá durante o processo de fabricação. Assim, o teor de C é preferencialmente de 0,08% em massa ou menos. Além disso, não é necessário estabelecer um limite inferior em particular para o teor de C, porque recristalização secundária é possibilitada por um material que não contém C.

[0084] Si: 2,0 a 8,0% em massa [0085] Si é um elemento que é útil para aumentar resistência elétrica de aço e melhorar a perda de ferro. O teor de Si de 2,0% em massa ou mais tem um efeito particularmente bom na redução de perda de ferro. Por outro lado, o teor de Si de 8,0% em massa ou menos pode oferecer formabilidade e densidade de fluxo magnético particularmente boas. Assim, o teor de Si está preferencialmente dentro de uma faixa de 2,0 a 8,0% em massa.

[0086] Mn: 0,005 a 1,0% em massa [0087] Mn é um elemento que é vantajoso para melhorar formabilidade por calor. Entretanto, o teor de Mn de menos que 0,005% em massa tem um efeito de adição menor. Por outro lado, o teor de Mn de 1,0% em massa ou menor fornece uma densidade de fluxo magnético particularmente boa à lâmina de produto. Assim, o teor de Mn está

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18/32 preferencialmente dentro de uma faixa de 0,005 a 1,0% em massa. [0088] Além disso, em adição aos elementos acima, a chapa pode também conter os seguintes elementos como elementos para melhoramento de propriedades magnéticas:

[0089] pelo menos um elemento selecionado a partir de: Ni: 0,03 a 1,50 em massa; Sn: 0,01 a 1,50% em massa; Sb: 0,005 a 1,50 em massa; Cu: 0,03 a 3,0% em massa; P: 0,03 a 0,50% em massa; Mo: 0,005 a 0,10% em massa; e Cr: 0,03 a 1,50% em massa.

[0090] Ni é um elemento que é útil para melhorar adicionalmente lâmina laminada a quente para obter propriedades magnéticas melhoradas. Entretanto, teor de Ni de menos que 0,03% em massa é menos efetivo em melhorar as propriedades magnéticas, ao passo em que o teor de Ni de 1,5% em massa ou menos aumenta, em particular, a estabilidade recristalização secundária e fornece ainda mais propriedades magnéticas melhoradas. Assim, o teor de Ni está preferencialmente dentro de uma faixa de 0,03 a 1,5% em massa.

[0091] Sn, Sb, Cu, P, Mo e Cr são elementos que são úteis para o melhoramento das propriedades magnéticas, respectivamente. Entretanto, se qualquer desses elementos estiver contido em uma quantidade menor que seu limite inferior descrito acima, é menos efetivo no melhoramento das propriedades magnéticas, ao passo em que se contido em uma quantidade igual ou menor que seu limite superior conforme descrito acima, confere o melhor crescimento de grãos recristalizados secundários. Assim, cada um desses elementos está preferencialmente contido em uma quantidade dentro da faixa mencionada acima.

[0092] O equilíbrio além dos elementos descritos acima é Fe e impurezas incidentais que são incorporadas durante o processo de fabricação.

[0093] A seguir, a chapa que tem a composição química descrita

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19/32 acima é submetida a aquecimento antes da laminação quente de uma maneira convencional. Entretanto, a chapa pode também ser submetida à laminação quente diretamente após a fundição, sem ser submetida a aquecimento. No caso de uma chapa fina, a mesma pode ser submetida à laminação quente ou proceder à etapa subsequente, omitindo a laminação quente.

[0094] Além disso, a lâmina laminada a quente é opcionalmente submetida ao recozimento de lâmina laminada a quente. Um propósito principal do recozimento de lâmina laminada a quente é melhorar as propriedades magnéticas pela dissolução da textura de banda gerada pela laminação quente para obter uma textura de recristalização primária de grãos dimensionados uniformemente e, desse modo, desenvolver adicionalmente uma textura de Goss durante recozimento de recristalização secundária. Nesse momento, a fim de obter uma textura de Goss altamente desenvolvida em uma lâmina de produto, uma temperatura de recozimento de lâmina laminada a quente está preferencialmente na faixa de 800°C a 1.100°C. Se uma temperatura de recozimento de lâmina laminada a quente é mais que 800°C, resta uma textura de banda resultante de laminação quente, que torna difícil obter uma textura de recristalização primária de grãos dimensionados uniformemente e impede um melhoramento desejado de recristalização secundária. Por outro lado, se uma temperatura de recozimento de lâmina laminada a quente excede 1.100°C, o tamanho de grão após o recozimento de lâmina laminada a quente se torna muito grosseiro, o que torna difícil obter uma textura de recristalização primária de grãos dimensionados uniformemente.

[0095] Após o recozimento de lâmina laminada a quente, a lâmina é submetida uma, duas ou mais vezes a bobinagem a frio com recozimento intermediário executado entre as mesmas, seguido por descarbonetação (combinada com recozimento de metal encruado) e aplicaPetição 870190036318, de 16/04/2019, pág. 23/47

20/32 ção de um separador de recozimento à lâmina. Após a aplicação do separador de recozimento, a lâmina é submetida ao recozimento final com propósitos de recristalização secundária e formação de um filme de forsterita. Deveria ser observado que o separador de recozimento é preferencialmente composto principalmente por MgO a fim de formar forsterita. Conforme usado no presente documento, a frase composta principalmente por MgO implica que qualquer composto bem conhecido para o separador de recozimento e qualquer composto de melhoramento de propriedade além de MgO pode também ser contido dentro de uma faixa sem interferência na formação de um filme de forsterita pretendido pela invenção.

[0096] Após o recozimento final, é efetivo submeter a lâmina a recozimento de achatamento para corrigir o formato da mesma. De acordo com a presente invenção, o revestimento de isolamento é aplicado às superfícies da lâmina de aço antes ou após o recozimento de achatamento. Conforme usado no presente documento, esse revestimento de isolamento significa que tal revestimento que pode aplicar tração à lâmina de aço para reduzir a perda de ferro (doravante, referido como revestimento de tração). O revestimento de tração inclui revestimento inorgânico que contém sílica e revestimento cerâmico por deposição física de vapor, deposição química de vapor e assim por diante.

[0097] Na presente invenção, a lâmina de aço elétrico orientada por grão após o recozimento final ou revestimento de tração conforme mencionado acima é submetida ao refino de domínio magnético por irradiação das superfícies da lâmina de aço com feixe de elétrons. Na presente invenção, quando o feixe de elétrons é irradiado, um valor de corrente está preferencialmente estabelecido dentro de uma faixa de 0,1 a 100 mA em uma voltagem de aceleração de 10 a 200 kV. Na presente invenção, é também preferível irradiar o feixe de elétrons em

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21/32 intervalos de cerca de 1 a 20 mm na direção de laminação. É também preferível que a profundidade de deformação plástica aplicada à lâmina de aço seja de cerca de 10 a 40 pm.

[0098] Na presente invenção, embora o feixe de elétrons devesse ser irradiado em uma direção que intersecta a direção de laminação, essa direção de irradiação está preferencialmente em cerca de 45° a 90° em relação à direção de laminação.

[0099] De acordo com a presente invenção, exceto as etapas mencionadas acima e condições de fabricação, é possível aplicar de modo convencional um método bem conhecido para fabricação de uma lâmina de aço elétrico orientada por grão em que o tratamento de refino de domínio magnético é executado por meio de feixe de elétrons.

EXEMPLOS

EXPERIMENTO 1 [00100] Chapas de aço que têm (cada uma) uma composição química conforme mostrado na Tabela 1, foram fabricadas por fundição contínua. Cada uma dessas chapas de aço foi aquecida a 1.430°C, submetida à laminação quente para serem acabadas em uma lâmina laminada a quente que tem uma espessura de folha de 1,6 mm e, a seguir, submetida a recozimento de lâmina laminada a quente a 1.000°C por 10 segundos. Subsequentemente, cada lâmina de aço foi submetida a bobinagem a frio para uma espessura intermediária de folha de 0,55 mm e, a seguir, recozimento intermediário sob as seguintes condições: grau de oxidação PH2O/PH2 = 0,37, temperatura = 1.100°C, e duração = 100 segundos. Subsequentemente, cada lâmina de aço foi submetida à decapagem de ácido clorídrico para remover subescamas das superfícies da mesma, seguida por bobinagem a frio novamente para serem acabadas em uma lâmina laminada a frio que tem uma espessura de folha de 0,23 mm.

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22/32 [00101] A seguir, cada lâmina de aço foi submetida à descarbonetação em que foi retida a um grau de oxidação PH2O/PH2 de 0,45 e uma temperatura de encharcamento de 850°C por 150 segundos. A seguir, um separador de recozimento composto principalmente de MgO foi aplicado a cada lâmina de aço. Nesse momento, a quantidade do separador de recozimento aplicada e a tração de bobinagem após a aplicação do separador de recozimento foram variadas conforme mostrado na Tabela 2. Em seguida, cada lâmina de aço foi submetida a recozimento final com propósitos de recristalização secundária e purificação sob as condições de 1.180°C e 60 horas.

[00102] Nesse recozimento final, a taxa média de resfriamento durante a etapa de resfriamento a uma faixa de temperatura até 700°C ou mais alta foi variada. A seguir, o revestimento de tração composto de 50% de fosfato de magnésio e sílica coloidal foi aplicado a cada lâmina de aço.

[00103] Em seguida, cada lâmina de aço foi submetida a tratamento de refino de domínio magnético em que foi irradiada com feixe de elétrons de uma maneira semelhante a ponto para ser acabada em um produto sob as condições de irradiação de: voltagem de aceleração = 50 kV, corrente de feixe = 2,0 mA, taxa de varredura de feixe = 15 m/segundo, diâmetro de feixe = 0,18 mm, intervalo de irradiação em uma direção de laminação = 6,0 mm, passo de irradiação em uma direção que intersecta a direção de laminação = 0,5 mm e ângulo de interseção em relação à direção de laminação = 80°. Cada produto foi medido quanto à sua perda de ferro e tração de filme.

[00104] A seguir, cada produto foi submetido a cisalhamento oblíquo para ser montado em um transformador trifásico a 750 kVA e, a seguir, medido quanto à sua perda de ferro e ruído em um estado em que foi excitado a 50Hz e 1,7 T. Esse transformador tem um valor projetado de ruído de 62 dB.

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23/32 [00105] Os resultados de medição mencionados acima de perda de ferro e ruído são mostrados na Tabela 2.

TABELA 1

Composição Química (% em massa, C, O, N, Al, Se, S em ppm em massa)
C	S	Mn	Ni	O	N	Al	Se	S
500	2,85	0,1	0,01	25	70	260	110	30

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TABELA 2

ID	Quantidade de separador de recozimento aplicado [g/m²]	T ração de bobinagem Após a Aplicação de Separador de Recozimento [N/mm²]	T axa de Resfriamento até 700°C [°C/h]	Tração Aplicada à Lâmina de Aço	Passo de Irradiação/ Diâmetro pontual de Região Introduzida por Deformação Térmica (B/A)	Produto	T ransformador	Outros	Observa- ções
Tração em Direção de Laminação [MPa]	Tração em Direção de Laminação [MPa]	W17/50 [W/kg]	Ruído [dBA]
1	14	20	20	—	—	1,6	—	—	desbobinagem ocorrido, não disponível como um produto	Exemplo Comparativo
2	4	40	35	18	12	1,6	0,69	68	—	Exemplo Comparativo
3	7	40	35	2,4	15	1,6	0,69	68	—	Exemplo Comparativo

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TABELA 2 (CONTINUAÇÃO)

4	11	40	10	3,3	3,3	1,6	0,66	61	—	Exemplo da Presente Invenção
5	16	40	30	4,0	4,2	1,6	0,66	61	—	Exemplo da Presente Invenção
6	13	70	40	4,2	3,5	1,6	0,66	61		Exemplo da Presente Invenção
7	13	70	110	15	18	1,6	0,69	69	—	Exemplo Comparativo
8	8	70	25	13	2,1	1,6	0,69	69	—	Exemplo Comparativo
9	13	70	2	4,2	3,8	1,6	0,66	61	—	Exemplo da Presente Invenção

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TABELA 2 (CONTINUAÇÃO)

10	16	170	25	16	2,2	1,6	0,69	69	—	Exemplo Comparativo
11	7	170	25	10	12	1,6	0,69	70	—	Exemplo Comparativo
12	14	170	80	0,8	10	1,6	0,69	70	—	Exemplo Comparativo

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27/32 [00106] Conforme mostrado na Tabela 2, cada lâmina de aço elétrico orientada por grão que foi submetida a tratamento de refino de domínio magnético por meio de feixe de elétrons e cai dentro do âmbito da presente invenção produz ruído baixo quando montada como um transformador real e exibe propriedades consistentes com o valor designado. Além disso, a degradação em propriedades de perda de ferro é também inibida.

[00107] Em contraste, as amostras de aço IDs 2, 3, 8 e 11 se encontram fora do âmbito da presente invenção em termos da quantidade do separador de recozimento aplicada, as amostras de aço IDs 10, 11 e 12 têm (cada uma) uma tração de bobinagem fora do âmbito da presente invenção e as amostras de aço IDs 7 e 12 têm (cada uma) uma taxa de bobinagem fora do âmbito da presente invenção. Nenhum desses exemplos satisfaz as exigências da tração a ser exercida sobre a lâmina de aço e o valor projetado de ruído conforme especificado na presente invenção.

EXPERIMENTO 2 [00108] As chapas de aço, que têm (cada uma) a composição química conforme mostrado na Tabela 1, foram fabricadas por fundição contínua. Cada uma dessas chapas de aço foi aquecida a 1.430°C, submetida à laminação quente para serem acabadas em uma lâmina laminada a quente que tem uma espessura de folha de 1,6 mm e, a seguir, submetida a recozimento de lâmina laminada a quente a 1.000°C por 10 segundos. Subsequentemente, cada lâmina de aço foi submetida a bobinagem a frio a uma espessura intermediária de folha de 0,55 mm e, a seguir, a recozimento intermediário sob as seguintes condições: grau de oxidação PH2O/PH2 = 0,37, temperatura = 1.100°C e duração = 100 segundos. Subsequentemente, cada lâmina de aço foi submetida à decapagem de ácido clorídrico para remover subescamas das superfícies da mesma, seguida por bobinagem a frio noPetição 870190036318, de 16/04/2019, pág. 31/47

28/32 vamente para ser acabada em uma lâmina laminada a frio que tem uma espessura de folha de 0,23 mm.

[00109] A seguir, cada lâmina de aço foi submetida à descarbonetação em que foi retida a um grau de oxidação PH2O/PH2 = 0,45 e a temperatura de encharcamento de 850°C por 150 segundos. A seguir, um separador de recozimento composto principalmente de MgO foi aplicado a cada lâmina de aço. Nesse momento, a quantidade do separador de recozimento aplicada foi de 12 g/m² e a tração de bobinagem foi de 60 N/mm². Em seguida, cada lâmina de aço foi submetida a recozimento final com propósitos de recristalização secundária e purificação sob as condições de 1.180°C e 60 horas. Durante essa etapa de resfriamento do recozimento de recristalização secundária (recozimento final), a taxa média de resfriamento até 700°C foi de 15°C/h. A seguir, o revestimento de tração composto de 50% de fosfato de magnésio e sílica coloidal foi aplicado a cada lâmina de aço.

[00110] Em seguida, cada lâmina de aço foi submetida a tratamento de refino de domínio magnético por meio de ou feixe de elétrons ou de laser para ser acabada em um produto para o qual a perda de ferro e tração de filme foram medidas. Em ambos os casos, de feixes de elétrons e de laser, o diâmetro de feixe, o passo de irradiação em uma direção que intersecta a direção de laminação, o valor de corrente de feixe e a taxa de varredura foram variadas conforme mostrado na Tabela 3. Outras condições são como se segue.

a) Feixe de elétrons:

[00111] voltagem de aceleração: 150 kV [00112] intervalo de irradiação na direção de laminação: 5 mm [00113] ângulo de interseção em relação à direção de laminação: 90°

b) Laser:

[00114] comprimento de onda: 0,53 pm laser pulsado

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29/32 [00115] taxa de varredura de feixe: 300 mm/seg [00116] saída de laser: 15 W [00117] intervalo de irradiação na direção de laminação = 5 mm [00118] A seguir, cada produto foi submetido a cisalhamento oblíquo para ser montado em um transformador trifásico a 500 kVA e, a seguir, medido quanto à sua perda de ferro e ruído em um estado em que foi excitado a 50Hz e 1,7 T. Esse transformador tem um valor projetado de ruído de 55 dB.

[00119] Os resultados de medição mencionados acima de perda de ferro e ruído são mostrados na Tabela 3.

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TABELA 3

ID	Tipo de Feixe	Diâmetro de Feixe (A) [mm]	Passo de Irradiação em Direção que intersecta a Direção de Laminação (B) [mm]	B/A'	Valor de Corrente de Feixe [mA]	Taxa de Varre- dura [m/sec]	Passo de Irradiação/ Diâmetro pontual de Região Introduzida por Deformação Térmica (B/A)	T ração aplicada à lâmina de aço	Produ- to	T ransformador	Observa- ções
Tração em Direção de Laminação [MPa]	Tração em Direção T ransversal [MPa]	W17/50 [W/kg]	Ruído [dBA]
1	Feixe de Elétrons	0,07	0,45	6,4	1,5	20	2,3	3,5	4,2	0,66	54	Exemplo da Presente Invenção
2	Feixe de Elétrons	0,07	0,45	6,4	0,5	20	52	3,6	4,2	0,71	54	Exemplo Compara- tivo
3	Feixe de Elétrons	0,1	0,15	1,5	1,5	20	1,6	3,5	4,2	0,66	54	Exemplo da Presente Invenção
4	Feixe de Elétrons	0,1	0,15	1,5	5	5	Q2	3,5	4,2	0,71	54	Exemplo Compara- tivo
5	Feixe de Elétrons	0,2	0,05	0,25	2	25	1,3	3,6	4,3	0,71	54	Exemplo Compara- tivo

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TABELA 3 (CONTINUAÇÃO)

6	Laser	0,2	0,05	0,25	-	-	1,3	3,5	4,2	0,71	54	Exemplo Compara- tivo
7	Feixe de Elétrons	0,05	0,26	5,2	2,2	20	3,5	3,5	4,1	0,68	54	Exemplo da Presente Invenção
8	Laser	0,05	0,26	5,2	-	-	3,5	3,2	4,2	0,72	54	Exemplo Compara- tivo
9	Feixe de Elétrons	0,2	1,5	72	2	10	6	3,6	4	0,74	54	Exemplo Compara- tivo
10	Laser	0,2	1,5	72	-	-	6	3,5	4,2	0,74	54	Exemplo Compara- tivo
11	Feixe de Elétrons	0,25	0,35	1,4	1,5	20	1,75	3,8	3,8	0,68	54	Exemplo da Presente Invenção
12	Feixe de Elétrons	0,55	0,25	0,45	3,5	10	02	3,9	3,7	0,72	54	Exemplo Compara- tivo
13	Feixe de Elétrons	0,55	1,2	2,2	1,5	15	2	3,5	4,1	0,72	54	Exemplo Compara- tivo
14	Feixe de Elétrons	0,55	4	72	2,5	10	62	3,5	4,2	0,72	54	Exemplo Compara- tivo

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32/32 [00120] Conforme mostrado na Tabela 3, cada lâmina de aço elétrico orientada por grão que foi submetida a tratamento de refino de domínio magnético por meio de feixe de elétrons e cai dentro do âmbito da presente invenção produz ruído baixo quando montada como um transformador real e exibe propriedades consistentes com o valor designado. Além disso, a degradação em propriedades de perda de ferro é também inibida.

[00121] Em contraste, Exemplos Comparativos das amostras de aço IDs 6, 8 e 10, que foram submetidas a tratamento de refino de domínio magnético por meio de laser e Exemplos Comparativos das amostras de aço IDs 2, 4, 5, 9, 12, 13 e 14 que foram submetidas a tratamento de refino de domínio magnético por meio de feixe de elétrons, mas se encontram fora do âmbito da presente invenção em termos de seu diâmetro pontual de uma região introduzida por deformação térmica (A), diâmetro de feixe (A'), a relação entre esses resultados com o passo de irradiação (B) e assim por diante provaram exibir propriedades inferiores de perda de ferro.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Lâmina de aço elétrico orientada por grão, caracterizada pelo fato de que compreende um filme de forsterita formado sobre uma superfície da mesma, e que é submetida a tratamento de refino de domínio magnético por meio de irradiação de feixe de elétrons, em que a tração exercida sobre a lâmina de aço pelo filme de forsterita é de 2,0 MPa ou mais alta em uma direção de laminação e em uma direção perpendicular à direção de laminação, e em que o diâmetro de uma região introduzida por deformação térmica (A) e um passo de irradiação (B) sobre uma superfície de irradiação de feixe de elétrons satisfaz uma relação expressa pela Fórmula (1):

0,5 < B/A < 5,0.....(1).
2. Método para fabricação de uma lâmina de aço elétrico orientada por grão, caracterizado pelo fato de que compreende:

submeter uma chapa à laminação quente para obter uma lâmina, opcionalmente, submeter a lâmina à recozimento de lâmina laminada a quente, submeter a lâmina à laminação a frio uma, duas ou mais vezes com recozimento intermediário executado entre as mesmas, para ser acabada em uma espessura de folha final;

submeter a lâmina à subsequente descarbonetação; aplicar, a seguir, um separador de recozimento compreendendo MgO, um separador de recozimento, e um melhoramento de propriedade do composto a uma superfície da lâmina antes de submeter a lâmina ao recozimento final;

submeter a lâmina a subsequente revestimento de tração; e submeter, após o recozimento final ou o revestimento de tração, a lâmina ao tratamento de refino de domínio magnético por

Petição 870190036318, de 16/04/2019, pág. 37/47

2/2 meio de irradiação de feixe de elétrons, em que (i) o separador de recozimento tem uma quantidade de revestimento de 10,0 g/m² ou mais, (ii) tração de bobinagem após a aplicação do separador de recozimento é controlada dentro de uma faixa de 30 a 150 N/mm², (iii) uma taxa média de resfriamento até 700°C durante uma etapa de resfriamento do processo de recozimento final é controlada para ser de 50°C/h ou mais baixa, (iv) um diâmetro de feixe de elétrons é controlado para ser de 0,5 mm ou menos, e um diâmetro de feixe de elétrons (A') e um passo de irradiação (B) são controlados dentro de uma faixa expressa pela Fórmula (2):

1,0 < B/A' < 7,0 (2), e (v) um diâmetro de uma região introduzida por deformação térmica (A) e um passo de irradiação (B) sobre uma superfície de irradiação de feixe é controlada dentro de uma faixa expressa pela Fórmula (1):

0,5 < B/A < 5,0.....(1) pelo ajuste das condições de irradiação além do diâmetro de feixe de elétrons e passo de irradiação.