BR112012021913B1 - método para produção de gás de síntese - Google Patents
método para produção de gás de síntese Download PDFInfo
- Publication number
- BR112012021913B1 BR112012021913B1 BR112012021913-8A BR112012021913A BR112012021913B1 BR 112012021913 B1 BR112012021913 B1 BR 112012021913B1 BR 112012021913 A BR112012021913 A BR 112012021913A BR 112012021913 B1 BR112012021913 B1 BR 112012021913B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- gas
- synthesis gas
- carbon dioxide
- separated
- collected
- Prior art date
Links
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims abstract description 86
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title claims abstract description 86
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 52
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 170
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 85
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 80
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 66
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 48
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims abstract description 37
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims abstract description 35
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 153
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 68
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 68
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims description 25
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 17
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 11
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 claims description 10
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 10
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 10
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims description 10
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 claims description 5
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 claims description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 125000004434 sulfur atom Chemical group 0.000 claims description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 abstract description 35
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 14
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 14
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 12
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 8
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 abstract description 5
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 abstract description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 32
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 24
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 10
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 8
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 8
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 7
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 7
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 7
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N carbonyl sulfide Chemical compound O=C=S JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 4
- 238000006057 reforming reaction Methods 0.000 description 4
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M Bicarbonate Chemical compound OC([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N Dimethyl sulfide Chemical compound CSC QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000004817 gas chromatography Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 2
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- -1 naphtha Chemical class 0.000 description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 2
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 2
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003296 Ni-Mo Inorganic materials 0.000 description 1
- QUWBSOKSBWAQER-UHFFFAOYSA-N [C].O=C=O Chemical compound [C].O=C=O QUWBSOKSBWAQER-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N disulfur monoxide Inorganic materials O=S=S TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000004020 luminiscence type Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N molybdenum nickel Chemical compound [Ni].[Mo] DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002898 organic sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 229940108461 rennet Drugs 0.000 description 1
- 108010058314 rennet Proteins 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical compound S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
- C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/48—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
- C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/002—Removal of contaminants
- C10K1/003—Removal of contaminants of acid contaminants, e.g. acid gas removal
- C10K1/005—Carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
- C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
- C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
- C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
- C01B2203/0238—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a carbon dioxide reforming step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0415—Purification by absorption in liquids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/06—Integration with other chemical processes
- C01B2203/062—Hydrocarbon production, e.g. Fischer-Tropsch process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1205—Composition of the feed
- C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1235—Hydrocarbons
- C01B2203/1241—Natural gas or methane
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1258—Pre-treatment of the feed
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1258—Pre-treatment of the feed
- C01B2203/1264—Catalytic pre-treatment of the feed
- C01B2203/127—Catalytic desulfurisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/14—Details of the flowsheet
- C01B2203/148—Details of the flowsheet involving a recycle stream to the feed of the process for making hydrogen or synthesis gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1025—Natural gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/201—Impurities
- C10G2300/202—Heteroatoms content, i.e. S, N, O, P
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4081—Recycling aspects
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/06—Gasoil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/08—Jet fuel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
MÉTODO PARA PRODUÇÃO DE GÁS DE SÍNTESE. É evitado que os compostos de enxofre provenientes do revestimento sejam misturados no gás de síntese produzido, os compostos de enxofre misturados são separados e recolhidos com dióxido de carbono, o dióxido de carbono recolhido é reciclado como gás de matéria-prima e então os compostos de enxofre são diretamente fornecidos para o reformador para posteriormente degradarem o catalisador de reforma no reformador através de envenenamento por enxofre. O dióxido de carbono separado e recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono é introduzido no aparelho de dessulfurização da etapa de dessulfurização ou no aparelho de adsorção dos compostos de enxofre antes de ser reciclado para o reformador para a remoção dos compostos de enxofre.
Description
[0001] Esta invenção refere-se a um método para a produção de gás de síntese a partir de gás natural. Mais especificamente, a invenção atual refere-se a um método para a remoção de compostos de enxofre contidos em dióxido de carbono obtido de gás de síntese e reciclado para a matéria-prima.
[0002] O gás natural é considerado como combustível em coloca menos carga no ambiente em comparação com um combustível com base em petróleo porque, quando queimado, o gás natural não produz óxido de enxofre nem substâncias particuladas que contaminam a atmosfera e produzem menos dióxido de carbono por quantidade unitária de calor gerado. Além disso, o gás natural pode ser distribuído e utilizado na temperatura ambiente, o que tem a vantagem de fácil manuseio.
[0003] Por esta razão, o gás natural está atraindo cada vez mais a atenção como combustível alternativo que substitui o petróleo no campo de suprimento de energia porque estão sendo, urgentemente estudadas soluções para o problema do meio ambiente e são requeridos recursos diferentes em todo o mundo.
[0004] No processo de produção de hidrocarbonetos sintéticos como nafta, querosene e gasóleo através de reações químicas usando como matéria-prima o gás natural, geralmente é produzido o gás de síntese (mistura gasosa de monóxido de carbono e hidrogênio) como o intermediário através de uma reação de reforma.
[0005] Quando se produz gás de síntese, primeiramente os compostos de enxofre contidos no gás natural a ser usado como matéria-prima são removidos em um aparelho de dessulfurização. Então, é adicionado vapor e/ou dióxido de carbono no gás natural e posteriormente o gás natural dessulfurizado é introduzido em um aparelho de produção de gás de síntese e é aquecido em um reformador. Como resultado, acontece uma reação de reforma no reformador devido à catálise do catalisador de reforma colocado no reformador para dessa forma produzir gás de síntese. Embora seja principalmente utilizado um método de reforma a vapor usando vapor para a reação de reforma, em anos recentes foi colocado em utilização um método de reforma de dióxido de carbono usando dióxido de carbono. O método de reforma de dióxido de carbono não requer a remoção do dióxido de carbono contido no gás natural antes da reação de reforma e portanto apresenta a vantagem de elevar a eficiência do processo de produção de gás de síntese e de redução do custo de produção do gás de síntese. Além disso, o dióxido de carbono não reagido e/ou produzido contido no gás de síntese produzido pode ser separado e recolhido para a reciclagem para a etapa de produção de gás de síntese para ser reutilizado na reação de reforma de dióxido de carbono. Assim sendo, o dióxido de carbono pode ser bastante utilizado com eficiência como recurso em um processo de reforma de dióxido de carbono.
[0006] Posteriormente, tipicamente são produzidos hidrocarbonetos líquidos a partir do gás de síntese produzido através de uma reação Fischer-Tropsch e os hidrocarbonetos sintéticos, tais como o óleo combustível, são produzidos pelo hidro- processamento dos hidrocarbonetos líquidos obtidos em um processo de hidrogenação. A série de etapas que incluem a reação Fischer-Tropsch é referida como processo de gás-em-líquidos (GRL). O gás de síntese também pode ser usado para a síntese de metanol e para a síntese oxo.
[0007] As reações de reforma são executadas em altas temperaturas, tipicamente entre 700 ° C e 900 ° C, por exemplo, no caso da reforma a vapor. Assim sendo, o gás de síntese em alta temperatura que é descarregado da saída de um reformador é alimentado para uma caldeira de gás residual através da tubulação que é revestida com um refratário formatável para o processo de troca de calor.
[0008] Quando o gás produzido passa através da tubulação, os compostos de enxofre contidos originalmente no revestimento podem ser liberados do revestimento e misturados no gás. Adicionalmente, como o dióxido de carbono é separado e recolhido do gás de síntese produzido através de absorção química usando-se uma solução aquosa fracamente básica como uma solução de amina, os compostos de enxofre contidos no gás produzido também são separados e recolhidos com o dióxido de carbono simultaneamente. Então, o gás separado e recolhido é fornecido para um reformador de produção de gás de síntese em um estado que contém compostos de enxofre liberados do revestimento para posteriormente causar o problema do catalisador de reforma usado no reformador ser degradado através de envenenamento por intermédio dos compostos de enxofre adsorvidos.
[0009] O objetivo da invenção atual é evitar a degradação do catalisador de reforma no reformador pelo envenenamento causado pelo enxofre, que ocorre de forma de: os compostos de enxofre provenientes do revestimento são misturados no gás produzido por uma reação de reforma; os compostos de enxofre misturados são separados e recolhidos com o dióxido de carbono; e os compostos de enxofre são fornecidos para o reformador quando o dióxido de carbono recolhido é reciclado para a matéria-prima.
[0010] Em vista do problema mencionado acima, a invenção atual é caracterizada pelo fato do gás que contem o dióxido de carbono que é separado e recolhido, é introduzido em um aparelho de dessulfurização em uma etapa de dessulfurização ou em um aparelho de adsorção dos compostos de enxofre para a remoção dos compostos de enxofre antes do gás ser fornecido para o reformador.
[0011] De acordo com a invenção atual, um meio pode remover os compostos de enxofre provenientes do revestimento e contidos no dióxido de carbono que é separado e recolhido do gás de síntese para a reciclagem, antes que eles penetrem no reformador, e evita que o catalisador de reforma utilizado para a produção de gás de síntese seja degradado.
[0012] A figura 1 é um fluxograma esquemático de um método para a remoção dos compostos de enxofre de acordo com a invenção atual.
[0013] A figura 2 é uma ilustração esquemática resumida do teste de confirmação do desempenho da dessulfurização do exemplo 1 e aquela do exemplo 2.
[0014] A figura 3 é uma ilustração esquemática e resumida do teste da reação de reforma do exemplo 3.
[0015] A figura 4 é uma ilustração esquemática resumida do teste de reação de reforma do exemplo comparativo.
[0016] A figura 5 é um fluxograma esquemático de outro método para a remoção dos compostos de enxofre de acordo com a invenção atual.
[0017] A figura 6 é uma ilustração esquemática resumida do teste de confirmação do desempenho de dessulfurização do exemplo 4.
[0018] A figura 7 é uma ilustração esquemática resumida do teste de reação de reforma do exemplo 5.
[0019] A figura 8 é uma ilustração esquemática resumida do teste de reação de reforma do exemplo comparativo.
[0020] É descrito abaixo um método para a remoção dos compostos de enxofre provenientes de um revestimento da primeira realização da invenção atual, por referência à figura 1. A figura 1 é um fluxograma esquemático de um método para a remoção dos compostos de enxofre provenientes do revestimento de acordo com a primeira realização da invenção atual.
[0021] O gás natural que é fornecido para um processo GTL ou semelhante primeiramente é dessulfurizado através de um aparelho de dessulfurização em uma etapa de dessulfurização. Embora seja conhecido um método escolhido de um método por lavagem alcalina, podem sem usados um método de dessulfurização por solvente, um método de dessulfurização catalítica e outros métodos para a dessulfurização, sendo especialmente preferível o uso de um método de dessulfurização catalítica, (método de hidro-dessulfurização) usando um processo de hidrogenação para a dessulfurização. O método de hidro-dessulfurização é um método de dessulfurização que inclui uma primeira etapa de submissão dos compostos de enxofre contidos no gás a um processo de hidrogenação, e uma segunda etapa de absorção dos compostos de enxofre hidrogenados na primeira etapa por intermédio de um agente de dessulfurização.
[0022] A primeira etapa do método de hidro-dessulfurização é uma etapa de hidrogenação dos compostos de enxofre orgânicos como sulfeto de dimetila (DMS: (CH3)2S) e sulfeto de carbonila (COS) por meio de um catalisador de hidrogenação. Embora qualquer catalisador cuja atividade não seja impedida pelos compostos de enxofre ou qualquer catalisador que contenha metal que promova a atividade do catalisador pelos compostos de enxofre possa ser usado para a primeira etapa, é preferível o uso de um catalisador com base em Co-Mo ou qualquer catalisador com base em Ni-Mo.
[0023] A segunda etapa do método de hidro-dessulfurização é uma etapa de adsorção e remoção dos compostos de enxofre que são hidrogenados na primeira etapa por intermédio de um agente de dessulfurização. Embora a qualquer agente de dessulfurização possa ser usado para a segunda etapa, é preferível o uso de um agente de dessulfurização que contenha óxido de zinco como o principal componente. A expressão “contendo óxido de zinco como o principal componente” significa que o agente de dessulfurização contém 90% em peso ou mais de óxido de zinco.
[0024] De preferência, a concentração dos compostos de enxofre contidos no gás dessulfurizado que é introduzido na etapa de produção do gás de síntese é menor do que 10 ppb em volume em termos de átomos de enxofre, para eliminar a degradação do catalisador de reforma que será descrita em detalhes aqui posteriormente.
[0025] É adicionado vapor e/ou dióxido de carbono no gás dessulfurizado que é introduzido na etapa de produção de gás de síntese, de forma que ele mostre uma relação molar H2O/C maior do que 0 e menor do que 3,0 e/ou uma relação molar CO2/C maior do que 0 e menor do que 1,0.
[0026] A reação de reforma é conduzida na etapa de produção de gás de síntese devido à catálise do catalisador de reforma no reformador através do aquecimento da mistura gasosa do gás natural dessulfurizado e do gás separado e recolhido (a ser referido como "gás separado e recolhido" daqui por diante) na etapa de remoção de dióxido de carbono, que será descrita em maiores detalhes abaixo, para produzir gás de síntese a ser usado para a reação Fischer-Tropsch ou semelhante.
[0027] A reação de reforma pode ser provocada através de um método conhecido como um método de reforma a vapor que utiliza vapor, ou um método de reforma de dióxido de carbono que utiliza dióxido de carbono.
[0028] O método de reforma a vapor é um método para a produção de gás de síntese de acordo com a fórmula de reação (1) mostrada abaixo adicionando-se vapor ao gás natural, enquanto o método de reforma por dióxido de carbono é um método para a produção do gás de síntese de acordo com a fórmula da reação (2) mostrada abaixo, adicionando-se dióxido de carbono no gás natural ou utilizando-se o dióxido de carbono contido no gás natural. Notar que, cada uma das fórmulas listadas abaixo mostra uma reação para a reforma do metano contido no gás natural.
[0029] Fórmula (1): CH4 + H2O ^ CO + 3H2
[0030] Fórmula (2): CH4 + CO2 ^ 2CO + 2H2
[0031] O método de reforma a vapor e o método de reforma pelo dióxido de carbono podem ser conduzidos ao mesmo tempo para o ajuste da relação entre o CO e o H2 que são produzidos por esta realização. Por exemplo, é possível produzir- se uma relação próxima de H2/CO = 2,0, que é uma relação preferível para uma reação Fischer-Tropsch e para a síntese de metanol, ou a relação H2/CO = 1,0, que é uma relação preferível para a síntese oxo. Então pode ser eliminado o processo de ajuste posterior, resultando em uma grande vantagem de produção de gás de síntese.
[0032] A etapa de remoção de dióxido de carbono desta realização é executada para separar e recolher o dióxido de carbono produzido por uma reação de troca que acompanha a reforma a vapor na etapa de produção de gás de síntese e o dióxido de carbono restante não reagido na reforma do dióxido de carbono, no gás de síntese produzido. Embora sejam conhecidos o método de absorção química, o método de adsorção física e o método de separação por membrana, como um método para a separação/recolhimento de dióxido de carbono, para esta realização, de preferência é utilizado o método de absorção química que utiliza uma solução aquosa com base em amina contendo monoetanolamina ou semelhante.
[0033] Então, como o método de absorção química que utiliza uma solução aquosa com base em amina, de preferência poderia ser usado um método que utilize uma solução de tratamento com amina, que inclui uma torre de absorção e uma torre de regeneração. Com este método, o dióxido de carbono contido no gás de síntese é absorvido pela solução aquosa com base em amina que contém monoetanolamina ou semelhante na torre de absorção, e posteriormente o dióxido de carbono é liberado na torre de regeneração através do aquecimento da solução aquosa com base em amina que absorveu o dióxido de carbono e submeteu o mesmo a um processo de estripagem com vapor, e então é recolhido o dióxido de carbono liberado.
[0034] Quando é utilizada uma solução aquosa com base em amina, o dióxido de carbono é absorvido como íons de bicarbonato de acordo com a fórmula de reação (3) mostrada abaixo.
[0035] Fórmula (3): R-NH2 + CO2 + H2O ^ R-NH3+ + HCO3-
[0036] Como as soluções aquosas com base em amina tais como monoetanolamina são fracamente básicas, uma solução aquosa que absorveu o dióxido de carbono como íons de bicarbonato, libera os íons de bicarbonato como dióxido de carbono quando ela é aquecida. Dessa forma, o dióxido de carbono contido no gás de síntese pode ser separado e recolhido.
[0037] O dióxido de carbono que é separado e recolhido dessa forma, posteriormente é introduzido na etapa de produção de gás de síntese e outra vez é reutilizado para uma reação de reforma de dióxido de carbono.
[0038] Como a reação de reforma no reformador da etapa de produção de gás de síntese prossegue em alta temperatura, o gás de síntese produzido está tão aquecido quanto cerca de 900 ° C na saída do reformador. Assim sendo, os compostos de enxofre no revestimento que reveste a tubulação que liga a saída do reformador à etapa subseqüente (por exemplo, a caldeira de resíduo instalada como trocador de calor) pode ser liberado do mesmo na forma de sulfeto de hidrogênio e misturado no gás de síntese.
[0039] O sulfeto de hidrogênio misturado no gás de síntese é absorvido pela solução aquosa com o dióxido de carbono de acordo com a fórmula de reação (4) mostrada abaixo na etapa de remoção de dióxido de carbono descrita acima e é liberado da mesma forma que o dióxido de carbono quando a solução aquosa é aquecida.
[0040] Fórmula (4): R-NH2 + H2S ^ R-NH3+ + HS-
[0041] Em outras palavras, o gás separado e recolhido que é separado e recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono e posteriormente é introduzido na etapa de produção de gás de síntese contém o sulfeto de hidrogênio liberado do revestimento, além do dióxido de carbono.
[0042] Esta realização é caracterizada pelo fato do gás separado e recolhido que é separado e recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono é introduzido na unidade de dessulfurização na etapa de dessulfurização ao invés de ser fornecido diretamente para a etapa de produção de gás de síntese, para evitar que o sulfeto de hidrogênio seja introduzido na etapa de produção de gás de síntese. Como os compostos de enxofre contidos no gás separado são recolhidos como sulfeto de hidrogênio, quando é utilizado o método de hidro-dessulfurização para fins de dessulfurização, o gás separado e recolhido não precisa ser passado através da primeira etapa do método de hidro-dessulfurização. Assim sendo, é preferível que o gás separado e recolhido seja introduzido para a dessulfurização após a primeira etapa descrita acima e antes da segunda etapa.
[0043] O gás separado e recolhido que é separado e recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono e fornecido para a etapa de dessulfurização mostra uma faixa de temperaturas preferível da temperatura ambiente até 400 ° C, mais de preferência,300 ° C a 400 ° C, um nível de pressão de 2,1 a 2,7 MPaG e uma GHSV de 1000 a 2000 hr-1.
[0044] Com o arranjo descrito acima, o sulfeto de hidrogênio que é contido no gás separado e recolhido que é recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono é dessulfurizado na etapa de dessulfurização. Então, como resultado, é possível evitar-se que o sulfeto de hidrogênio contido no gás separado e recolhido seja introduzido na etapa de produção de gás de síntese, e evitar a degradação do catalisador de reforma na etapa de produção de gás de síntese pelos compostos de enxofre provenientes do revestimento.
[0045] Com esta realização, o gás que é dessulfurizado por intermédio do arranjo descrito acima pode ser usado adequadamente para um processo de gás-em- líquidos (GTL) de produção de hidrocarbonetos sintéticos a partir de gás natural através de: produção de gás de síntese em uma etapa de produção de gás de síntese por intermédio de uma reação de reforma; a produção de óleo Fischer- Tropsch pela submissão do gás de síntese produzido a uma reação Fischer-Tropsch e posteriormente a separação do produto gasoso do produto da reação da reação Fischer-Tropsch; e a destilação do produto de hidrogenação obtido pelo hidro- processamento do óleo Fischer-Tropsch para separar o gás de hidrocarbonetos leves e querosene e gasóleo que são o produto final um do outro.
[0046] Outro método para a remoção dos compostos de enxofre provenientes do revestimento de acordo com a invenção atual é descrito abaixo através da referência à figura 5. A figura 5 é um fluxograma esquemático do método para a remoção de compostos de enxofre provenientes de um revestimento, de acordo com a segunda realização da invenção atual. Para fins de se evitar uma descrição duplicada, serão descritas abaixo somente as diferenças entre a primeira realização e a segunda realização.
[0047] A segunda realização da invenção atual é caracterizada pelo fato do gás separado e recolhido que é separado e recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono é introduzido em um aparelho de adsorção do composto de enxofre e é dessulfurizado antes de ser fornecido para a etapa de produção de gás de síntese, para evitar que o sulfeto de hidrogênio seja introduzido na etapa de produção de gás de síntese.
[0048] De preferência, um adsorvente como carvão ativo ou zeolito é utilizado no aparelho de adsorção. Carvão ativo granulado, carvão formatado, carbonor ativo filamentoso e semelhantes, de preferência, são utilizados como carvão ativo. É preferível o zeolito do tipo X. Com relação ao perfil do zeolito, um zeolito formatado da forma cilíndrica é o preferido.
[0049] Com relação às condições de operação do aparelho de adsorção para adsorção e dessulfurização do gás separado e recolhido que é separado e recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono, é preferível a faixa de temperatura entre a temperatura ambiente e 50 ° C, mais de preferência, da temperatura ambiente até 40 ° C, a faixa de pressão preferida é de 0,0 a 0,3 MPaG, mais de preferência, 0,05 a 0,3 MPaG e a faixa de GHSV preferida é de 1000 a 3000 hr-1, mais de preferência, 2000 a 3000 hr-i.
[0050] A temperatura do gás separado e recolhido que é separado e recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono é enquadrado na faixa acima quando a umidade contida no gás é removida. Assim sendo, quando é utilizado carvão ativo ou zeolito como adsorvente mostrando uma atividade adequada de adsorção na faixa de temperatura descrita acima, não é requerida nenhuma operação de remoção de calor nem qualquer outra operação antes da adsorção dos compostos de enxofre, de forma que os compostos de enxofre possam ser removidos eficientemente a baixo custo.
[0051] Quando o adsorvente é regenerado para uso, é preferível que ele seja regenerado por tratamento com vapor em uma temperatura maior do que 200 ° C sob pressão atmosférica.
[0052] Com o arranjo descrito acima, o sulfeto de hidrogênio contido no gás separado e recolhido que é recolhido na etapa de remoção de dióxido de carbono, é adsorvido e dessulfurizado pelo aparelho de adsorção. Então, como resultado, é possível evitar-se que o sulfeto de hidrogênio contido no gás separado e recolhido seja introduzido na etapa de produção de gás de síntese e evitar-se a degradação do catalisador de reforma na etapa de produção de gás de síntese pelos compostos de enxofre provenientes do revestimento.
[0053] Com esta realização, a mistura de gás do gás que é dessulfurizada por meio do arranjo descrito acima e a fonte de gás natural podem ser usadas adequadamente para um processo Gás-em-liquidos (GTL) de produção de hidrocarbonetos sintéticos a partir de gás natural através de: produção de gás de síntese em uma etapa de produção de gás de síntese através de uma reação de reforma; a produção do óleo Fischer-Tropsch, através da submissão do gás de síntese produzido a uma reação Fischer-Tropsch e posteriormente à separação do produto gasoso do produto da reação Fischer-Tropsch; e a destilação do produto da hidrogenação obtido submetendo-se o óleo Fischer-Tropsch a um processo de hidrogenação para separar o gás leve de hidrocarbonetos e o querosene produzido e o gasóleo que constituem o produto final, uns dos outros.
[0054] Agora, a invenção atual será descrita através de exemplos para que a invenção atual seja melhor entendida. No entanto, deve-se mencionar que os exemplos não limitam o escopo da invenção atual de forma alguma.
[0055] O exemplo 1 e o exemplo 2 descritos abaixo foram conduzidos para confirmar que os compostos de enxofre são removidos depois que o gás separado e recolhido que contém dióxido de carbono e sulfeto de hidrogênio é reciclado para a fonte de gás natural.
[0056] O agente de dessulfurização 22 foi cheio em um tubo de reação SUS 21 (figura 2) e o gás de modelo 23 contendo dióxido de carbono, metano, e hidrogênio e sulfeto de hidrogênio foi alimentado do topo do aparelho para se examinar o efeito da dessulfurização do agente de dessulfurização (componente principal: ZnO). A concentração de dióxido de carbono foi preparada para ser de 20%. O gás 24 foi amostrado na saída do tubo de reação e foi medida a concentração do composto de enxofre no gás dessulfurizado através de cromatografia gasosa, usando-se um detector de quimiluminescência (SCD-GD). A tabela1 mostra as propriedades do agente de dessulfurização e a tabela 2 mostra as condições de teste e os resultados obtidos. Tabela 1 - Propriedades do agente de dessulfurização
[0057] Foi feito um teste semelhante àquele do exemplo 1 exceto que a concentração de dióxido de carbono foi alterada para ser 40%.
[0058] Conforme mostrado na tabela 2, a concentração do sulfeto de hidrogênio contido no gás de modelo mostrando uma concentração de dióxido de carbono de 20% e aquela do sulfeto de hidrogênio contido no gás de modelo mostrando uma concentração de dióxido de carbono de 40% foram reduzidos respectivamente de cerca de 10 ppm a 9 ppb e a 6 ppb na saída. Assim sendo, foi confirmado que o desempenho de dessulfurização do agente de dessulfurização não provoca nenhum problema para um gás que contenha dióxido de carbono. Tabela 2 condições experimentais e resumo dos resultados no teste de confirmação do desempenho de dessulfurização
[0059] Foi feito um teste conforme descrito abaixo para confirmar o efeito da eliminação da degradação do catalisador de reforma pelo gás dessulfurizado na etapa de dessulfurização da primeira realização.
[0060] Foi feito um teste de reação de reforma para produzir gás de síntese com um uma relação H2/CO de 2,0, usando-se o gás dessulfurizado 24 proveniente da saída do reator do exemplo 1 como matéria-prima e um tubo de reação SUS 31 cheio com o catalisador de reforma 35 (figura 3). Adicionalmente, a concentração do composto de enxofre no gás de síntese 34 descarregado da saída do reator foi medida por meio de análises SCD-GC. A tabela 3 mostra as condições de teste e também os resultados do teste obtido depois da 0 horas (imediatamente após o início do teste) e depois de 300 horas.
[0061] Conforme pode ser visto da tabela 3, durante a reação de reforma de 300 horas, a concentração do composto de enxofre no gás de síntese produzido era menor do que 5 ppb e a atividade catalítica foi mantida de forma estável (com a obtenção de 100% de equilíbrio na conversão de metano nas condições de saída do reator), enquanto a quantidade de deposição de carbono sobre o catalisador era menor do que 0,1% em peso após a reação, para provar que foi mantido um excelente desempenho catalítico. A expressão de obtenção do grau de equilíbrio refere-se ao valor percentual relativo ao valor de equilíbrio da conversão de metano (limite teórico), mostrando a extensão pela qual é obtida a conversão de metano.
[0062] Dos resultados do exemplo 1 a 3, foi provado que o catalisador de reforma não está degradado e não existe nenhum problema na reação de reforma quando o gás separado e recolhido é refinado por meio de um agente de dessulfurização dos exemplos que é reciclado para a reação de reforma para a produção de gás de síntese. Tabela 3 - Condições do teste de reação de reforma e resultados
[0063] Foi feito um teste conforme descrito abaixo para confirmar que o catalisador de reforma é degradado pela reciclagem de dióxido de carbono que contém sulfeto de hidrogênio para a etapa de produção de gás de síntese da arte anterior.
[0064] O gás de modelo 23 contendo sulfeto de hidrogênio que foi utilizado no exemplo 1 também foi usado como matéria-prima sem passar o mesmo através de um agente de dessulfurização e foi feito um teste de reação de reforma para a produção do gás de síntese 44 mostrando uma relação H2/CO de 2,0, nas mesmas condições que aquelas do exemplo 3 (figura 4). A tabela 4 mostra resumidamente os resultados obtidos.
[0065] Conforme é visto na tabela 4, o grau de obtenção de equilíbrio na conversão de metano depois de 100 horas caiu de 100% para 90% quando o gás de matéria-prima contendo sulfeto de hidrogênio foi utilizado sem passar através do agente de dessulfurização, para provar a degradação da atividade catalítica. A quantidade de carbono depositado sobre o catalisador depois da reação que indicou os danos no catalisador era em torno de 1,0% em peso. Com base no acima, foi confirmado que o catalisador foi degradado em um curto período de tempo pelo envenenamento pelo enxofre.
[0066] Com a base neste exemplo comparativo foi confirmado que o catalisador é degradado rapidamente se não for utilizado nenhum agente de dessulfurização. Tabela 4 - Condições do teste de reação de reforma e resultados do teste
[0067] Foi feito um teste conforme descrito abaixo para mostrar que o gás contendo os compostos de enxofre que foi separado e recolhido é dessulfurizado pelo agente de dessulfurização da segunda realização.
[0068] Cada adsorvente 66 foi cheio em um tubo de reação SUS 61 (figura 6) e o dióxido de carbono 63 contendo sulfeto de hidrogênio (concentração: 5 vol-ppm ou 10 vol-ppm) foi alimentado no topo do aparelho para examinar o desempenho de adsorção do adsorvente (tabela 5 e tabela 6). Os adsorventes testados 66 incluíram carvão ativo SC8-7 disponível da Süd-Chemie Catalysts, Japan Inc. (granular, tamanho: 1,70 a 4,70 mm de comprimento) e o zeolito do tipo X TOSPIX94 disponível da Tokyo Gas Co., Ltd. ( cilíndrico, tamanho: 1,5 mm de diâmetro x 5 mm de comprimento), que foram testados separadamente. Depois do processo de adsorção, o dióxido de carbono 64 foi amostrado na saída do tubo de reação e a concentração do composto de enxofre no dióxido de carbono 64 foi medida por intermédio de cromatografia gasosa usando-se um detector de quimio- luminescência de enxofre (SCD-GC).
[0069] A concentração do sulfeto de hidrogênio no dióxido de carbono na saída do tubo de reação foi reduzida para 7 vol-ppb quando foi usado carvão ativo (tabela 5) e até abaixo de 1 vol-ppb quando o zeolito foi utilizado (tabela 6). Assim sendo, foi confirmado que o sulfeto de hidrogênio com cerca de 5 a 10 vol-ppm é adsorvido e removido usando-se qualquer dos adsorventes. Tabela 5 - Condições experimentais e resumo dos resultados para confirmar o desempenho do teste de dessulfurização de carvão ativo
Tabela 6 Condições da experiência e resumo dos resultados do teste de confirmação para o desempenho de dessulfurização de zeolito
[0070] Foi realizado um teste conforme descrito abaixo para mostrar que o gás separado e recolhido que é dessulfurizado por meio do adsorvente da segunda realização pode ser usado para a reação de reforma sem a degradação do catalisador de reforma.
[0071] O dióxido de carbono 64 submetido a um processo de adsorção usando o carvão ativo no exemplo 4 (ver corrida 2, tabela 5) foi misturado com o gás de matéria-prima para uso e foi feito um teste da reação de reforma para a produção do gás de síntese 74 mostrando uma relação H2/CO de 2,0 por intermédio de um tubo de reação SUS 71 cheio com o catalisador de reforma 75 (figura 7). A concentração do composto de enxofre no gás de síntese descarregado da saída do reator também foi medida por meio de análise SCD-GC. Conforme mostrado na tabela 7, a concentração do composto de enxofre no gás de síntese produzido era menor do que 5 ppb depois de 300 horas do teste de reação de reforma. O grau de obtenção de equilíbrio na conversão de metano nas condições de saída do reator era de 100%, e portanto foi mantida de forma estável a atividade catalítica. Além disso, a quantidade de deposição de carbono sobre o catalisador era menor do que 0,1% em peso depois da reação, para provar que foi mantido um desempenho catalítico excelente. Com base nos resultados acima do exame, ficou provado que o dióxido de carbono dessulfurizado pode ser reciclado de forma adequada como matéria- prima para a produção de gás de síntese quando o dióxido de carbono recolhido é dessulfurizado por rneio de carvão ativo ou zeolito como aquele usado neste exemplo. Tabela 7 - Condições do teste de reação de reforma usando o gás da fonte dessulfurizado por carvão ativo e resumo dos resultados do teste
[0072] Foi feito um teste conforme descrito abaixo para confirmar que o catalisador de reforma é degradado pelo uso do gás separado e recolhido da segunda realização que não foi dessulfurizado.
[0073] O dióxido de carbono contendo sulfeto de hidrogênio que foi usado na corrida 2 do exemplo 4 (concentração de sulfeto de hidrogênio contido: 10 vol - ppm) foi misturado com o gás de matéria-prima sem passar através de um absorvente e foi feito um teste de reação de reforma para a produção do gás de síntese 84 mostrando uma relação H2/CO de 2,0, nas mesmas condições que aquelas do exemplo 5 (figura 8).
[0074] A tabela 8 mostra os resultados de testes. A atividade do catalisador caiu (o grau de obtenção de equilíbrio na conversão de metano caiu de 100% para 90%) depois de 100 horas e a quantidade de carbono depositado sobre o catalisador depois da reação era em torno de 1,0% em peso quando o dióxido de carbono que continha o sulfeto de hidrogênio e que não foi submetido a um processo de adsorção foi utilizado como matéria-prima. Com base no acima, foi confirmado que o catalisador foi degradado em um período de tempo curto através de envenenamento por enxofre.
[0075] Com base neste exemplo comparativo, foi confirmado que o catalisador é degradado rapidamente se o dióxido de carbono recolhido é reciclado sem passar através de um absorvente. Tabela 8 Condições do teste de reação de reforma usando o gás de fonte não dessulfurizada contendo sulfeto de hidrogênio e resumo dos resultados do teste
[0076] Esta solicitação reivindica o benefício da solicitação de patente japonesa de número 2010 -045697 depositada em 2 de março de 2010 e a solicitação de patente japonesa de número 2010 -045699, depositada em 2 de março de 2010, que são incorporadas aqui como referência na sua integridade. Lista de sinais de referência 21 tubo de reação SUS 22 agente de dessulfurização 23 gás modelo 24 gás de saída 31 tubo de reação SUS 34 gás de síntese 35 catalisador de reforma 44 gás de síntese 61 tubo de reação SUS 63 gás modelo 64 gás de saída 66 adsorvente 71 tubo de reação SUS 74 gás de síntese 75 catalisador de reforma 84 gás de síntese
Claims (12)
1. Método para a produção de gás de síntese compreendendo (i) uma etapa de dessulfurização para a dessulfurização de compostos de enxofre em gás natural por meio de um aparelho de dessulfurização; (ii) uma etapa de produção de gás de síntese para a produção de gás de síntese através de uma reação de reforma de gás contendo gás natural dessulfurizado, vapor e dióxido de carbono; e (iii) uma etapa de remoção de dióxido de carbono para a separação e recolhimento do gás separado e recolhido contendo dióxido de carbono como o principal componente do gás de síntese produzido, o método compreendendo ainda (iv) uma etapa de reciclagem do gás separado e recolhido para a etapa de produção de gás de síntese, o método sendo caracterizadopelo fato de que a etapa de dessulfurização é constituída por duas etapas que incluem uma primeira etapa de hidrogenação dos compostos de enxofre contidos no gás natural e uma segunda etapa de adsorção dos compostos de enxofre hidrogenados na primeira etapa por meio de um agente de dessulfurização, e o referido gás separado e recolhido é introduzido no aparelho de dessulfurização depois da primeira etapa e antes da segunda etapa.
2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que um principal componente do agente de dessulfurização utilizado no aparelho de dessulfurização é óxido de zinco.
3. Método de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizadopelo fato de que uma concentração de compostos de enxofre contidos no gás introduzido na etapa de produção de gás de síntese é menor do que 10 vol-ppb em termos de átomos de enxofre.
4. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizadopelo fato do referido gás separado e recolhido mostrar uma faixa de temperatura de 300 a 400 ° C, uma faixa de pressão de 2,1 a 2,7 MPaG e uma faixa de GHSV de 1000 a 2000 h-1 no momento de ser introduzido no aparelho de dessulfurização.
5. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato do gás introduzido na etapa de produção de gás de síntese mostrar uma relação molar H2O/C maior do que 0 e menor do que 3,0, e uma relação molar CO2/C maior do que 0 e menor do que 1,0.
6. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que o gás de síntese produzido é submetido a uma reação Fischer-Tropsch depois da etapa de remoção de dióxido de carbono, o óleo Fischer-Tropsch é produzido separando-se um produto gasoso do produto da reação Fischer-Tropsch, e gás de hidrocarbonetos leves, querosene e gasóleo são separados uns dos outros por destilação de um produto de hidrogenação obtido pelo hidroprocessamento do óleo Fischer-Tropsch.
7. Método para a produção de gás de síntese compreendendo uma etapa de dessulfurização para a dessulfurização de compostos de enxofre em gás natural; uma etapa de produção de gás de síntese para a produção de gás de síntese através de uma reação de reforma de gás contendo gás natural dessulfurizado, vapor e dióxido de carbono; e uma etapa de remoção de dióxido de carbono para a separação e recolhimento do gás separado e recolhido que contém dióxido de carbono como principal componente do gás de síntese produzido, o método compreendendo ainda uma etapa para a reciclagem do referido gás separado e recolhido para a etapa de produção de gás de síntese, o método sendo caracterizado pelo fato de que o referido gás separado e recolhido é introduzido em um aparelho de adsorção, o qual é provido separadamente da etapa de dessulfurização, para remover compostos de enxofre do referido gás separado e recolhido antes de ser reciclado para a etapa de produção de gás de síntese.
8. Método de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato do aparelho de adsorção utilizar carvão ativo ou zeolito como adsorvente.
9. Método de acordo com a reivindicação 7 ou 8, caracterizado pelo fato da concentração dos compostos de enxofre contidos no gás reciclado para a etapa de produção de gás de síntese ser menor do que 10 vol-ppb em termos de átomos de enxofre.
10. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 9, caracterizado pelo fato das condições de operação do aparelho de adsorção terem uma faixa de temperatura entre a temperatura ambiente e 50 ° C, uma faixa de pressão entre 0,0 a 0,3 MPaG e uma faixa de GHSV de 1000 a 3000 h-1
11. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 10, caracterizado pelo fato do gás introduzido na etapa de produção de gás de síntese mostrar uma relação molar H2O/C maior do que 0 e menor do que 3,0 e uma relação molar CO2/C maior do que 0 e menor do que 1,0.
12. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 11, caracterizado pelo fato de que o gás de síntese produzido é submetido a uma reação Fischer-Tropsch depois da etapa de remoção de dióxido de carbono, o óleo Fischer-Tropsch é produzido pela separação de um produto gasoso do produto da reação Fischer-Tropsch, e gás leve de hidrocarbonetos, querosene e gasóleo são separados uns dos outros por destilação de um produto de hidrogenação obtido pelo hidroprocessamento do óleo Fischer-Tropsch.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010045699 | 2010-03-02 | ||
JP2010-045699 | 2010-03-02 | ||
JP2010045697 | 2010-03-02 | ||
JP2010-045697 | 2010-03-02 | ||
PCT/JP2011/000934 WO2011108212A1 (ja) | 2010-03-02 | 2011-02-21 | 合成ガスの製造方法 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BR112012021913A2 BR112012021913A2 (pt) | 2016-05-24 |
BR112012021913B1 true BR112012021913B1 (pt) | 2020-12-29 |
BR112012021913B8 BR112012021913B8 (pt) | 2021-10-19 |
Family
ID=44541882
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BR112012021913A BR112012021913B8 (pt) | 2010-03-02 | 2011-02-21 | método para produção de gás de síntese |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9056772B2 (pt) |
EP (1) | EP2543626B1 (pt) |
JP (1) | JP5638600B2 (pt) |
CN (1) | CN102781819A (pt) |
AU (1) | AU2011222347B2 (pt) |
BR (1) | BR112012021913B8 (pt) |
CA (1) | CA2791860C (pt) |
EA (1) | EA019982B1 (pt) |
MY (1) | MY161732A (pt) |
WO (1) | WO2011108212A1 (pt) |
ZA (1) | ZA201206246B (pt) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5906074B2 (ja) | 2011-12-08 | 2016-04-20 | 川崎重工業株式会社 | 水素製造システム |
KR101277123B1 (ko) * | 2012-09-07 | 2013-06-20 | 한국기초과학지원연구원 | 플라즈마 건식 개질장치 |
EP3032027B1 (en) * | 2013-08-06 | 2019-10-09 | Chiyoda Corporation | Hydrogen supply system and hydrogen supply method |
KR101487100B1 (ko) * | 2013-09-30 | 2015-01-27 | 전북대학교산학협력단 | 합성가스 제조방법 및 이의 제조를 위해 이중 유동층 이산화탄소 가스화 장치 |
EP3209408A4 (en) * | 2014-10-24 | 2018-07-04 | Research Triangle Institute, International | Integrated system and method for removing acid gas from a gas stream |
FR3085370B1 (fr) * | 2018-08-28 | 2020-09-04 | Europlasma | Procede de production d'un gaz de synthese par traitement d'un flux gazeux contenant du co2 et un ou plusieurs hydrocarbures |
CN110589765A (zh) * | 2019-10-09 | 2019-12-20 | 中石化南京工程有限公司 | 一种利用天然气制备不同比例合成气的方法及系统 |
JP2024518240A (ja) * | 2021-04-13 | 2024-05-01 | インフィニウム テクノロジー,エルエルシー | 再生可能エネルギーを使用して二酸化炭素を高純度化及び変換するプロセス |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3593356B2 (ja) | 1993-12-28 | 2004-11-24 | 三菱化工機株式会社 | 都市ガスの製造方法 |
JPH07197058A (ja) * | 1993-12-30 | 1995-08-01 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
GB9817526D0 (en) * | 1998-08-13 | 1998-10-07 | Ici Plc | Steam reforming |
JP2000169411A (ja) * | 1998-12-08 | 2000-06-20 | Jgc Corp | ジメチルエーテルの製造装置及びその方法 |
JP4533515B2 (ja) | 2000-08-16 | 2010-09-01 | 三菱重工業株式会社 | 合成ガスの製造方法 |
US7168265B2 (en) * | 2003-03-27 | 2007-01-30 | Bp Corporation North America Inc. | Integrated processing of natural gas into liquid products |
US20060106119A1 (en) * | 2004-01-12 | 2006-05-18 | Chang-Jie Guo | Novel integration for CO and H2 recovery in gas to liquid processes |
PL1890961T3 (pl) * | 2005-06-06 | 2017-07-31 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Sposób jednoczesnego wytwarzania wodoru i monotlenku węgla |
JP4653138B2 (ja) | 2007-04-16 | 2011-03-16 | アイシン精機株式会社 | 燃料電池システム |
JP5424566B2 (ja) | 2008-03-14 | 2014-02-26 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | 天然ガスからの液状炭化水素製造プロセスにおける合成ガスの製造方法 |
JP2010045697A (ja) | 2008-08-18 | 2010-02-25 | Nec Infrontia Corp | 通報装置内保存データ収集システムにおける通報装置、および通報装置内保存データ収集方法 |
JP4548529B2 (ja) | 2008-08-18 | 2010-09-22 | ソニー株式会社 | 情報記録装置、撮像装置、情報記録方法およびプログラム |
-
2011
- 2011-02-21 WO PCT/JP2011/000934 patent/WO2011108212A1/ja active Application Filing
- 2011-02-21 MY MYPI2012003878A patent/MY161732A/en unknown
- 2011-02-21 BR BR112012021913A patent/BR112012021913B8/pt active IP Right Grant
- 2011-02-21 CA CA2791860A patent/CA2791860C/en active Active
- 2011-02-21 EP EP11750326.8A patent/EP2543626B1/en active Active
- 2011-02-21 JP JP2012502990A patent/JP5638600B2/ja active Active
- 2011-02-21 CN CN2011800116619A patent/CN102781819A/zh active Pending
- 2011-02-21 AU AU2011222347A patent/AU2011222347B2/en active Active
- 2011-02-21 US US13/581,026 patent/US9056772B2/en active Active
- 2011-02-21 EA EA201290737A patent/EA019982B1/ru not_active IP Right Cessation
-
2012
- 2012-08-20 ZA ZA2012/06246A patent/ZA201206246B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EA201290737A1 (ru) | 2013-02-28 |
BR112012021913A2 (pt) | 2016-05-24 |
US9056772B2 (en) | 2015-06-16 |
ZA201206246B (en) | 2013-05-29 |
AU2011222347A1 (en) | 2012-09-20 |
CN102781819A (zh) | 2012-11-14 |
AU2011222347B2 (en) | 2014-04-10 |
EP2543626B1 (en) | 2018-05-30 |
JP5638600B2 (ja) | 2014-12-10 |
WO2011108212A1 (ja) | 2011-09-09 |
JPWO2011108212A1 (ja) | 2013-06-20 |
BR112012021913B8 (pt) | 2021-10-19 |
EA019982B1 (ru) | 2014-07-30 |
CA2791860C (en) | 2015-10-27 |
EP2543626A1 (en) | 2013-01-09 |
US20120316252A1 (en) | 2012-12-13 |
CA2791860A1 (en) | 2011-09-09 |
MY161732A (en) | 2017-05-15 |
EP2543626A4 (en) | 2013-11-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
BR112012021913B1 (pt) | método para produção de gás de síntese | |
WO2007093225A1 (en) | Process for the removal of contaminants | |
BRPI0711686A2 (pt) | processo para converter material carbonìfero em sìntese de gás, e para converter dejeto municipal, biomassa,. madeira, carvão ou um polìmero sintético ou natural e aparelho para converter material carbonìfero em sìntese de gás | |
BRPI0910334B1 (pt) | método de produção de hidrocarbonetos líquidos a partir de gás natural | |
JP5301330B2 (ja) | 液体炭化水素の合成方法及び液体炭化水素の合成システム | |
BRPI0902758A2 (pt) | processo, e, sistema para a redução do teor de contaminantes de gás de sìntese | |
Zuber et al. | Test of a hydrodesulfurization catalyst in a biomass tar removal process with catalytic steam reforming | |
JP2008239443A (ja) | 合成ガス製造方法及びシステム | |
Spies et al. | Warm cleanup of coal-derived syngas: multicontaminant removal process demonstration | |
BR112013025187A2 (pt) | método de suprimir contaminação de metal de aparelho de produção de gás de síntese | |
AU2011222348B2 (en) | Method for removing sulfur compounds in castable | |
Schildhauer | Methanation for synthetic natural gas production–chemical reaction engineering aspects | |
BR112013024490B1 (pt) | Método para interromper operação de um reator | |
JP3941571B2 (ja) | 液化石油ガスの脱硫方法 | |
JPH0525482A (ja) | 代替天然ガスの製造方法 | |
BRPI0919387B1 (pt) | Aparelho de reação de síntese de hidrocarbonetos, sistema de reação de síntese de hidrocarbonetos, e processo de síntese de hidrocarbonetos | |
BRPI0902758B1 (pt) | Process, and, system for the reduction of the contents of gas contaminants of synthesis | |
BE683149A (pt) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B06F | Objections, documents and/or translations needed after an examination request according [chapter 6.6 patent gazette] | ||
B06U | Preliminary requirement: requests with searches performed by other patent offices: procedure suspended [chapter 6.21 patent gazette] | ||
B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 21/02/2011, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |
|
B16C | Correction of notification of the grant [chapter 16.3 patent gazette] |
Free format text: REF. RPI 2608 DE 29/12/2020 QUANTO AO ENDERECO. |
|
B16C | Correction of notification of the grant [chapter 16.3 patent gazette] |
Free format text: REF. RPI 2608 DE 29/12/2020 QUANTO AO ENDERECO. |