BR112012015197B1 - veículo dotado um catalisador para pós-tratamento de escapamento de gás - Google Patents

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Abstract

VEÍCULO Um veículo compreende um motor de ignição por compressão com meios de gerenciamento de motor e tendo um catalisador para pós-tratamento de gás de escapamento, em que os meios de gerenciamento do motor são configurados, quando em uso, para detectar condições ociosas e, ao determinar tais condições, desligar o motor completamente, em que o catalisador compreende um monolítico de substrato alveolar revestido com um revestimento reativo compreendendo um ou mais metais preciosos, o mencionado revestimento reativo de catalisador sendo arranjado entre uma primeira zona de revestimento reativo a montante e uma segunda zona de revestimento reativo a jusante, em que uma massa termal na primeira zona de revestimento reativo é diferente de uma massa termal na segunda zona de revestimento reativo e onde uma camada de revestimento reativo na primeira zona de revestimento reativo a montante é substancialmente contígua a uma camada de revestimento reativo na segunda zona de revestimento reativo a jusante.

Description

[0001] A presente invenção refere-se a um sistema de escapamento para um motor veicular de combustão interna de ignição por compressão, como um motor a diesel e, em particular, refere-se a um sistema de escapamento para um veículo compreendendo um assim chamado sistema “liga/desliga” de motor.
[0002] As emissões de veículos e de motores de combustão interna são geralmente sujeitas a regulações cada vez mais restritivas ao redor do mundo. Preocupações com o aquecimento global associado a emissões de CO2 têm conduzido a incentivos fiscais em vários países para reduzir tais emissões de veículos. De modo crescente, por conseguinte, carros particulares e veículos comerciais leves estão sendo motorizados com motores a diesel para trabalhos leves, com relativamente baixo consumo de combustível e emissões de CO2 relativamente baixas.
[0003] Dentre as estratégias sendo adotadas para melhorar tanto o consumo de combustível como as emissões para ambos os motores de ignição por centelha à gasolina e de ignição por compressão (por exemplo, Diesel) destaca-se a do sistema "liga/desliga". Com um sistema liga-desliga, quando o veículo para por mais de alguns segundos, o motor é totalmente desligado. Quando o motorista precisa se mover uma vez mais, por exemplo, apertando a embreagem, movendo a alavanca de marchas, girando o volante hidráulico ou, em veículos automáticos ou semiautomáticos, mudando a marcha para andar, isso faz com que o motor seja religado. Embora isto cause mais carga sobre a bateria e o motor de arranque, de modo a que estes tenham que ser atualizados, pode haver uma economia significativa. A economia em teste sob o Novo Ciclo de Direção Europeu (“New European Drive Cycle”) pode, dependendo do sistema liga-desliga adotado, ser da ordem de 5% em consumo de combustível e até 8% em emissões de CO2. Sendo provável o tráfego pesado em vilas e cidades, então, as autoridades urbanas são favoráveis à redução de emissões e que os sistemas liga-desliga sejam incluídos em muitos dos novos veículos.
[0004] Motores a diesel de trabalho leve estão se tornando cada vez mais eficientes, com módulos de controle eletrônicos e tecnologia de injeção sendo combinados com aperfeiçoamentos mecânicos. Isto significa que as temperaturas de gás de escapamento são muito mais baixas do que com motores à gasolina ou motores a diesel de trabalho pesado (caminhões e ônibus). Sob carga leve, por exemplo, no uso urbano, ou quando desengrenado, pouco ou nenhum combustível é usado pelos motores a diesel de trabalho pesado de projetos recentes, e as temperaturas de gás de escapamento podem não superar cerca de 100-200°C. A despeito dessas baixas temperaturas, a tecnologia de catalisadores avançada pode obter “eficácia de produção” durante Novo Ciclo de Direção Europeu (“New European Drive Cycle”), durante condições de direção reais em cidade, acelerações a baixa velocidade e condições de direção firme. “Eficácia de produção” pode ser definida como a temperatura na qual um catalisador catalisa uma reação e uma atividade de conversão desejada. Por exemplo, “CO T50” é uma temperatura na qual um determinado catalisador causa a conversão de monóxido de carbono em um gás de alimentação, por exemplo, em CO2, com eficiência de pelo menos 50%. Similarmente, “HC T80” é a temperatura na qual hidrocarboneto, talvez um determinado hidrocarboneto, como octano ou propeno, é convertido, por exemplo, em vapor de água e em CO2 a uma eficiência de 80% ou maior.
[0005] Entretanto, sob certas circunstâncias, baixas temperaturas de gás de escapamento podem significar que o catalisador de oxidação de diesel (DOC) pode ser incapaz de operar eficazmente. Ou seja, o catalisador de oxidação de diesel (DOC) pode ser incapaz de obter ou manter a “eficácia de produção”.
[0006] Para veículos não equipados com um sistema liga-desliga de motor, um problema adicional surge da operação do motor sob tais condições de carga leve, pelo fato de que o motor, enquanto operando, gases de escapamento relativamente frios, compreendendo principalmente ar, continuam a passar do motor através do catalisador de oxidação de diesel (DOC) ou através de outro catalisador. Este fluxo de gases frios pode resfriar o catalisador de oxidação de diesel (DOC) abaixo das temperaturas de eficácia de produção. Quando uma carga é reaplicada, por exemplo, pela aceleração, o catalisador é incapaz de satisfazer a desejada conversão dos gases poluentes imediatamente, resultando em que emissões de poluentes possam ficar acima dos níveis regulados por um período. No tempo devido, os gases de escapamento a maiores temperaturas aumentam a temperatura do catalisador acima da temperatura de eficácia de produção mais uma vez.
[0007] Um conhecido projeto de catalisador de oxidação de diesel (DOC) é revelado no pedido de patente internacional publicado como WO2007/077462 e compreende um monólito atravessado por fluxo compreendendo (enumerando de montante para jusante) primeira, segunda e terceira zonas de revestimento reativo contendo metal do grupo platina. O metal do grupo platina carregando cada uma das primeira e terceira zonas é maior do que na segunda zona, que é espacialmente disposta entre as primeira e terceira zonas. A terceira zona, ou seja, a zona que, quando em uso, é disposta mais distante do motor, pode incluir um revestimento reativo tendo uma maior massa termal do que as primeira e segunda zonas, por exemplo, pelo uso de um revestimento reativo mais espesso ou um material de revestimento reativo tendo inerentemente uma massa termal maior, como zircônia densificada. A zircônia densificada pode ter uma densidade de 3,5g/cm3. O arranjo de três zonas é projetado para manter um desempenho de catalisador a um custo global reduzido total de metais do grupo platina.
[0008] Com relação aos motores a diesel convencionais que permanecem funcionando em estado ocioso, há, geralmente, menor variação na temperatura do catalisadorpor um ciclo de funcionamento para um motor a diesel veicular equipado com tecnologia "liga/desliga", devido ao catalisador não ser resfriado em estado ocioso pelo contato com gás de escapamento relativamente frequência de impacto. Foi desenvolvido agora um catalisador de oxidação de diesel tendo uma atividade aperfeiçoada para uso no tratamento de gás de escapamento de veículos a diesel equipados com esta tecnologia "liga/desliga". Em particular, foi desenvolvido um arranjo que equilibra as demandas competitivas de baixa temperatura de desligamento de catalisador para tratar emissões de partida a frio tão rapidamente quanto possível, com “apagamento” em que um catalisador pode cair abaixo de uma atividade desejada durante períodos mais frios de ciclo de funcionamento após o catalisador já ter “operado eficazmente” em seguida à partida a frio.
[0009] A presente invenção provê um veículo compreendendo um motor de ignição por compressão provido de meios de gerenciamento de motor e tendo um catalisador para gás de escapamento pós-tratamento, em que os meios de gerenciamento de motor são configurados, quando em uso, para detectar condições ociosas e, ao determinar que condição ociosa existe, parar o motor inteiramente, em que o catalisador compreende um monólito de substrato alveolar revestido com um revestimento reativo catalítico compreendendo um ou mais metais preciosos, cujo revestimento reativo catalítico é arranjado entre uma primeira zona de revestimento reativo a montante e uma segunda zona de revestimento reativo a jusante, em que amassa termal na primeira zona de revestimento reativo é diferente de uma massa termal na segunda zona de revestimento reativo e onde uma camada de revestimento reativo na primeira zona de revestimento reativo a montante é substancialmente contígua a uma camada de revestimento reativo na segunda zona de revestimento reativo a jusante.
[00010] O motor de ignição por compressa preferido é suprido com combustível diesel, mas outras formas de combustível são também possíveis, incluindo gás natural (NG) e misturas de diesel e biocombustível ou combustíveis derivados de processo de Fischer-Tropsch.
[00011] O monólito de substrato alveolar pode ser feito de um material cerâmico, como cordierita ou carbeto de silício, ou um meta como Fecralloy™. O arranjo tem, de preferência, uma configuração assim chamada de fluxo transpassante, na qual uma pluralidade de canais se estende em paralelo a partir de uma extremidade de entrada aberta para uma extremidade de saída aberta. Entretanto, o monólito de substrato alveolar pode também ter a forma de um substrato de filtragem, como um assim chamado filtro de fluxo de parede ou uma espuma cerâmica.
[00012] Em um modo de realização, a massa termal na primeira zona de revestimento reativo a montante é maior do que a massa termal na segunda zona de revestimento reativo a montante. Entretanto, em um modo de realização presentemente preferido, a massa termal na primeira zona de revestimento reativo a montante é menor do que a massa termal na segunda zona de revestimento reativo a montante.
[00013] Em qualquer dos modos de realização precedentes, o monólito de substrato alveolar tem um comprimento total. Nos modos de realização, a primeira zona de revestimento reativo a montante é definida em uma extremidade de montante por uma extremidade de entrada do monólito de substrato alveolar e na extremidade de jusante pelo ponto entre 10% e 90%, opcionalmente, entre 15% e 80%, como entre 20% e 30%, ou 20% e 40%, do comprimento total do monólito de substrato medido a partir da extremidade de entrada. Em modos de realização preferidos, o comprimento da interzona < o comprimento da zona externa.
[00014] Uma característica desejável de baixo carregamento de revestimento reativo é o fato de sua massa termal relativamente pequena possibilita-la operar eficazmente mais rapidamente e, assim apagar mais eficientemente em seguida à partida a frequência de impacto. Entretanto, devido a menor massa termal, o catalisador também se esfria mais rapidamente e, a este respeito, “desligar” no meio de enfeixamento de linha de um ciclo de funcionamento aos o aquecimento inicial (ou seja, pós-eficácia de operação) é uma característica indesejável. Maiores carregamentos de revestimento reativo têm a vantagem de haver mais material de suporte presente para suportar metal precioso, e maiores dispersões de metal precioso são possíveis. O maior carregamento de revestimento reativo pode prover maior resistência ao envelhecimento termal no uso, ou seja, maior durabilidade termal.
[00015] Em um modo de realização particular, a massa termal diferente na primeira ou na segunda zona em relação à segunda ou primeira zona, respectivamente, é provido por uma camada mais espessa de revestimento reativo do que é usada na outra zona. Neste modo de realização, um carregamento de revestimento reativo na camada mais espessa de revestimento reativo pode ser de 4 a 10 g.pol-3 (0,24 a 0,61 g.cm-3), como de 5 a 8 g.pol-3 (0,31 a 0,49 g.cm-3). Inversamente, na outra zona, um carregamento de revestimento reativo na camada de revestimento reativo relativamente mais fina pode variar de 1 a 3,5 g.pol-3 (0,06 a 0,21g.cm-3), como de 2 a 3 g.pol-3 (0,12 a 0,18 g.cm-3).
[00016] Alternativamente, de acordo com outro modo de realização, a massa termal diferente na primeira ou na segunda zona em relação à segunda ou primeira zona, reservatório pode ser provida por um componente de revestimento reativo tendo uma densidade de pelo menos 3,50 g.cm-3. Materiais tendo a densidade adequada podem ser selecionados do grupo consistindo de alfa-alumina densificada, lantana densificada, óxido de cério II densificado, óxido de cério III densificado e zircônia densificada.
[00017] Em modos de realização preferidos, um carregamento total de metal precioso, medido em unidade de peso de metal precioso por unidade de volume de revestimento reativo, na primeira zona de revestimento reativo a montante é menor do que um carregamento total de metal precioso na segunda zona de revestimento reativo a montante.
[00018] Em um modo de realização, por exemplo, a primeira zona de revestimento reativo a montante compreende 55% a 90% de um carregamento total de metal precioso do monólito de substrato alveolar. Em outro modo de realização, a primeira zona de revestimento reativo a montante compreende 60 a 80% de carregamento total de metal precioso do monólito de substrato alveolar.
[00019] Um carregamento total de metal precioso sobre o monólito de substrato alveolar pode variar de 15 a 300 g.pé-3 (535,7 a 10.714 g. m-3), como de 30 a 150 g.pé-3 (1071,4 a 5.357,1 g.m-3), por exemplo, 40 a 120 g.pé-3 (1.428,6 a 4.285,7 g.m-3).
[00020] Metais preciosos para uso na presente invenção incluem um ou mais selecionado dentre platina, paládio, ródio, ouro, prata ou misturas de quaisquer dois ou mais deles. Um modo de realização preferido de subconjunto de metais preciosos para uso na presente invenção são os metais do grupo da platina.
[00021] Seleções particularmente preferidas de metais preciosos incluem platina de espaçamento radial si, paládio de espaçamento radial si, uma mistura de ambos platina a paládio (opcionalmente presentes como uma liga) ou uma combinação de paládio e ouro, seja como uma mistura, uma liga ou ambas.
[00022] Em um modo de realização particular, os metais preciosos ou suas combinações na primeira zona a montante é diferente do metal precioso ou combinações de metais preciosos na segunda zona a jusante.
[00023] Geralmente, o ou cada metal precioso é suportado sobre um componente de óxido refratário de grande área superficial. Componentes de suporte de metal precioso adequados incluem alumina, sílica, aluminossilicatos amorfos, peneiras moleculares como aluminossilicato, zeólitas, titânio, magnésia, aluminato de magnésio, céria, zircônia etc. e misturas, óxidos compósitos e óxidos misturados de quaisquer dois ou mais destes, opcionalmente estabilizados com um ou mais elementos de terras raras. Óxidos misturados particularmente preferidos incluem céria-zircônia, que (dependendo do teor de céria) também podem incluir um ou mais metais de terra rara, e alumina dopada com sílica.
[00024] O catalisador para uso na presente invenção pode ser localizado em qualquer ponto conveniente do veículo, levando em conta as restrições de compactação e espaço no veículo. Localizações comuns ficam no local próximo-acoplado tão próximo do coletor do motor quanto possível, para tirar vantagem das temperaturas mais elevadas possíveis do gás de escapamento. Localizações alternativas comuns incluem a assim chamada “posição subpiso”.
[00025] De modo que a invenção possa ser melhor entendida, os Exemplos a seguir são providos como ilustração apenas e com referência aos desenhos anexos, nos quais:
[00026] A figura 1 é um gráfico comparativo do fluxo de massa modelado por comutador, temperatura de entrada de catalisador de oxidação de diesel (DOC) próximo-acoplado, teor de monóxido de carbono e de hidrocarboneto de gás de escapamento de funcionamento de um motor a diesel veicular de 2,4 litros Euro IV montado em bancada contra um ciclo de funcionamento MVEG-B European plotado em relação ao tempo.
EXEMPLO
[00027] O Exemplo a seguir representa os resultados de um modelo de computador, em que um monólito de substrato alveolar de fluxo transpassante cilíndrico de 400 células por polegada quadrada (1 polegada quadrada = 6,45 centímetros quadrados) de cordierita, tendo dimensões 143 x 98 x 135 milímetros e um volume de 1,50 litros é revestido completamente com uma camada de revestimento reativo homogêneo de catalisador de oxidação de diesel de baixo (2,5 g.pol-3 (0,15 g.cm-3) ou alto (7.0 g.pol-3 = 0,43 g.cm-3) de carregamento de revestimento reativo e um carregamento de platina uniforme (Exemplo Comparativo). Catalisadores de oxidação de diesel em zonas de acordo com a invenção foram preparados usando o mesmo monólito de substrato alveolar puro e estão mostrados na Tabela 1.
[00028] Métodos de preparo de monólitos de substrato alveolares em zonas são conhecidos na técnica e incluem a WO 99/47.260 do Requerente, ou seja, compreendem as etapas as etapa d (a) localizar um meio de contenção sobre o top de um suporte, (b) dosar a uma primeira quantidade predeterminada de um componente líquido nos mencionados meios de contenção na ordem (a) depois (b) ou (b) depois (a), e (c) pela aplicação de pressão ou vácuo, removendo o mencionado componente líquido para pelo menos uma porção do suporte, e retendo substancialmente toda a mencionada quantidade dentro do suporte.
[00029] As percentagens mostradas na coluna de “carregamento de revestimento reativo” da Tabela 1 representam o comprimento da primeira zona a montante (coluna mais à esquerda) e segunda zona a jusante em relação ao comprimento total de substrato medido a partir da extremidade de entrada do monólito de substrato. A coluna de “carregamento Perfil de temperatura” representa o carregamento de metal platina na primeira zona a montante (coluna à esquerda) e a segunda zona r a jusante da esquerda para a direita, respectivamente. Os algarismos de CO(g) e HC(g) são para monóxido de carbono e hidrocarboneto presentes, medidos na saída para o catalisador de oxidação de diesel. A conversão CO(g) normalizada” e a conversão HC(g) normalizada” é relativa ao pouco revestimento reativo carregado homogeneamente revestido, 40 g.pé-3 (142,9 g.m-3) (Exemplo comparativo 2). O teor total de platina em todos os exemplos foi constante.
[00030] O fluxo de massa, temperatura e monóxido de carbono expelido pelo motor (CO(g)) e teor de hidrocarboneto total (HIDRATO CLATRADO(g)) do gás de escapamento do motor a diesel veicular de 2,4 litros Euro IV montado em bancada foram registrados com o uso de um dinamômetro de veículo ajustado na assim chamada posição próximo-acoplada, tão próximo do coletor de escapamento do motor quanto praticamente possível (das as restrições de espaço sobre o veículo), e estes dados foram usados para construir o modelo computadorizado usando configurações de catalisador modelado. Embora o motor usado não fosse equipado com tecnologia "liga/desliga", o efeito de tal sistema foi replicado pelo desligamento do motor sempre que o ciclo de funcionamento MVEG-B European atingia a ociosidade. Os resultados para fluxo de massa, temperatura de entrada de catalisador, teor de monóxido de carbono (CO) e de hidrocarboneto total (THC) no gás de escapamento estão representados na figura 1.
[00031] Os resultados estão mostrados na Tabela 1, em que podemos ver que o uso de alto carregamento de revestimento reativo homogêneo (Exemplo comparativo 1) em vez do baixo carregamento de revestimento reativo homogêneo (Exemplo comparativo 2) diminui a conversão de CO e HC por todo o ciclo MVEG-B. Uma explicação plausível para este resultado é o fato do catalisador ser mais lento de “eficácia de produção” para conversão Co e HC no início do teste, devido à maior massa termal do catalisador. Tabela 1 Exemplo n° Carregamento/ comprimento de revestimento reativo (g.pol-3) (1 g.pol-3 = 0,06 g.cm-3) Carregamento/ divisão Pt entre zonas (g.pé-3) (1g.pé-3= 35,7 g.m-3) CO(g) HC(g) Conversão CO(g) normalizada Conversão HC(g) normalizada
Figure img0001
[00032] Um aperfeiçoamento na oxidação de CO foi obtida em que a metade de montante do monólito de substrato foi revestido com um baixo carregamento de revestimento reativo, enquanto a metade de jusante permaneceu revestida com um lato carregamento de revestimento reativo (Exemplo 3), sem ajuste dos carregamentos relativos de metal platina entre as zonas. Para o veículo testado, o arranjo inverso desta configuração (na qual a zona de 50% de montante é altamente carregada com revestimento reativo, e a metade de jusante tem baixo carregamento de revestimento reativo (ou seja, Exemplo 4) apresenta pior atividade do que o controle. Entretanto, o veículo testado tem um motor de funcionamento particularmente frequência de impacto e acreditam que a configuração do Exemplo 4 pode ser particularmente útil para um veículo tendo um motor que funcione mais quente ( as ofertas de produto de diferentes fabricantes d veículos pode variar em temperatura de gás de escapamento em ciclo MVEG-B). Assim, a configuração do Exemplo 4 ainda é vista como falha dentro do escopo da in. Entretanto, os resultados restantes mostrados na Tabela 1 (ou seja, para os Exemplos 5-8, inclusive) concentram-se em configurações apresentando zona de montante baixamente carregada, mas variando o comprimento e carregamento metálico de platina da zona a montante.
[00033] Pode ser visto que pelo encurtamento do comprimento da zona de baixo carregamento de revestimento reativo de montante para 25% (Exemplo 5), um outro aperfeiçoamento em oxidação de CO é obtido sobre a configuração do Exemplo 4. Os modos de realização restantes (Exemplos 6-8 inclusive) retiveram os 25% de arranjo dede comprimento de zona de entrada de baixo carregamento de revestimento reativo/75% de comprimento de zona de Aída de alto carregamento de revestimento reativo e investigaram mudança de carregamento de platina metálica dividido entre as duas zonas.
[00034] Um maior carregamento de platina na zona de entrada (100 g.pé-3 = 3.571 g.m-3) em relação a um menor carregamento (20 g.pé-3 = 714,3 g.m-3) de carregamento de platina na zona de saída resultou em uma melhor conversão de CO, mas ligeiramente mais pobre conversão de HC do que o modo de realização carregado de modo homogêneo (ver resultados na Tabela 1 para Exemplo 6). Entretanto, outras iterações da zona de montante dividida de platina (70g/pé3 = 2.500 g.m-3)/zona de jusante de 30g/pé3 (1.071 g.m-3) (exemplo 7); e zona de montante de 85g/pé3(3.075,7 g.m-3)/zona de jusante de 25g/pé3 (892,9 g.m-3) (Exemplo 8) apresentou resultados similares de conversão de H para aqueles catalisadores carregados homogeneamente, mas, surpreendentemente, melhorou a conversão de CO relativa ao modo de realização de zona de montante mais carregado de PGM (ou seja, o modo de realização de zona de montante de 100g/pé3 (3.571,4 g.m-3).
[00035] Para evitar qualquer duvidam todo o conteúdo dos documentos aqui citados é aqui incorporado pela referência.

Claims (10)

1. Veículo dotado um catalisador para pós-tratamento de escapamento de gás, cujo veículo compreende um motor de ignição por compressão provido de meios de gerenciamento de motor e um catalisador para pós-tratamento de escapamento de gás, em que os meios de gerenciamento de motor são configurados, quando em uso, para detectar condições ociosas e, ao determinar que condições ociosas existem, para o motor completamente, caracterizado pelo fato de que o catalisador para pós- tratamento de escapamento de gás compreende: um monólito de substrato alveolar revestido com revestimento reativo catalítico compreendendo um ou mais metais preciosos, cujo revestimento reativo catalítico é arranjado entre uma primeira zona de revestimento reativo a montante e uma segunda zona de revestimento reativo a jusante, e em que uma camada de revestimento reativo na primeira zona de revestimento reativo a montante é contígua com uma camada de revestimento reativo na segunda zona de revestimento reativo a jusante; onde uma massa termal na primeira zona de revestimento reativo é diferente de uma massa termal na segunda zona de revestimento reativo; tal que a massa termal na primeira zona de revestimento reativo a montante é menor do que a massa termal na segunda zona de revestimento reativo a jusante; um carregamento total de metal precioso medido em peso unitário de metal precioso por volume unitário de revestimento reativo na primeira zona de revestimento reativo, é maior do que um carregamento total de metal precioso na segunda zona de revestimento reativo a jusante; a primeira zona de revestimento reativo a montante compreende 55 a 90% de um carregamento de metal precioso do monólito de substrato alveolar; e , o monólito de substrato alveolar tem um comprimento total, em que a massa termal na primeira zona de revestimento reativo a montante é definida em uma extremidade a montante por uma extremidade de entrada do monólito de substrato alveolar em uma extremidade a jusante pelo ponto entre 20% e 40% do comprimento total do monólito de substrato medido a partir da extremidade de entrada.
2. Veículo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a massa termal diferente na segunda zona em relação à primeira zona, é provida por uma camada de revestimento reativo mais espessa do que a usada na outra zona.
3. Veículo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a camada de revestimento reativo mais espessa é provida por um carregamento de revestimento reativo entre 4 e 10 g.pol-3 (0,24 e 0,61 g.m-3).
4. Veículo de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 ou 3, caracterizado pelo fato de que uma camada de revestimento reativo relativamente mais fina na outra zona tem um carregamento de revestimento reativo entre 1 e 3,5 g.pol-3 (0,061 e 0,21 g.m-3).
5. Veículo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a massa termal diferente na segunda zona em relação à primeira zona, é provida por um componente de revestimento reativo tendo uma densidade de pelo menos 3,5 g.cm-3.
6. Veículo de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o componente de revestimento reativo é selecionado do grupo consistindo de alfa-alumina densificada, lantana densificada, óxido de cério II densificado, óxido de cério III densificado e zircônia densificada.
7. Veículo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que um carregamento total de metal precioso sobre o monólito de substrato alveolar varia de 15 a 300 g.pé-3 (535,7 a 10.714,3 g.m-3).
8. Veículo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que um ou mais metais preciosos é(são) selecionado(s) do grupo consistindo de platina, paládio, ródio, ouro, prata e misturas de dois quaisquer deste grupo.
9. Veículo de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o metal precioso é platina, paládio, uma mistura de platina e paládio ou uma combinação de paládio e ouro.
10. Veículo de acordo com qualquer uma das reivindicações 8 ou 9, caracterizado pelo fato de que o metal precioso ou combinação de metais preciosos na primeira zona a montante é diferente do metal precioso ou combinação de metais preciosos na segunda zona a jusante.
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