AT405511B

AT405511B - Verfahren zum granulieren und zerkleinern von schmelzflüssigem material sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens

Info

Publication number: AT405511B
Application number: AT0182697A
Authority: AT
Original assignee: Holderbank Financ Glarus
Priority date: 1997-10-29
Filing date: 1997-10-29
Publication date: 1999-09-27
Also published as: AU730428B2; CZ9902306A3; EP0963447A1; ATA182697A; SK77399A3; CA2276083A1; US6082640A; HUP0000688A2; AU9615098A; WO1999022031A1; ZA989596B

Description

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Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Granulieren und Zerkleinern von schmelzflüssigem Material, bei welchem die Schlackenschmelze mit Druckwasser beaufschlagt und gemeinsam mit dem gebildeten Dampf ausgetragen wird sowie auf eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens.

Metallurgische Schlacken geeigneter chemischer Zusammensetzung werden vielfach granuliert, das 5 heißt aus dem Schmelzfluß heraus mit Wasser abgeschreckt mit dem Ziel, durch schnelle Erstarrung eine Kristallisation weitgehend zu verhindern und stattdessen eine amorphe, glasige Struktur der Granalien zu erzielen. Ein solches Granulat ist ein wertvoller Rohstoff zur Herstellung hydraulischer Bindemittel. Die Herstellung dieser Bindemittel erfordert als weitere Schritte die Trocknung und Feinmahlung des Granulates und damit zwei weitere energieaufwendige Prozesse. io In der AT-P 400 140 wurde bereits ein Verfahren zum Granulieren und Zerkleinern von schmelzflüssigem Material und Mahlgut sowie eine Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens beschrieben, bei welchem die Schmelze in eine Mischkammer unter Druck eingebracht wird und in die Mischkammer Druckwasser-Dampf oder Wasser-Dampf-Gemische eingedüst werden. Durch die rasche Expansion wurde bei diesem bekannten Verfahren ein Druck aufgebaut, der über einen Diffusor zu einem raschen Ausstoß 15 der erstarrten Partikel führt. Die kinetische Energie der rasch ausgestoßenen Teilchen konnte bei dieser Einrichtung zur Zerkleinerung genützt werden, wobei der Austrittsstrahl des Diffusors gegen eine Prallplatte oder einen Austrittsstrahl eines weiteren Diffusors gerichtet werden konnte. Gegenüber konventioneller Granulation von schmelzflüssiger Hochofenschlacke mit Wasser erlaubt eine derartige Verfahrensweise eine bessere thermodynamische und technische Nutzung der Schlackenschmelzwärme. Bei einem Abkühlen im 20 Wasser kann die entstehende Niedertemperaturwärme nur ungenügend genutzt werden. Analoges gilt für die bekannte Abkühlung von schmelzflüssigen Stahlschlacken durch Abgabe der Wärme durch Strahlung oder Konvektion. Die Verwendung von Druckwasser zum Beaufschlagen von Schlackenschmelzen unter gleichzeitiger Nutzung der auf diese Weise gewonnenen kinetischen Energie zur Zerkleinerung hat hier bereits eine wesentliche Verbesserung gebracht. 25 Die Erfindung zielt nun darauf ab, ein Verfahren der eingangs genannten Art dahingehend weiterzubilden, daß die Nutzung der Schlackenschmelzwärme in Zerkleinerungsarbeit bzw. Oberflächenvergrößerungsarbeit weiter verbessert und der Energieverbrauch gesenkt wird und gleichzeitig eine Möglichkeit geschaffen wird, eine HaS-Entgasung im wesentlichen zu unterdrücken. Zur Lösung dieser Aufgabe besteht das erfindungsgemäße Verfahren im wesentlichen darin, daß die flüssige Schlacke in frei fließendem Strahl 30 in eine Granulationskammer eingebracht wird, daß gegen den Schlackenstrahl Druckwasserstrahlen gerichtet werden, worauf die erstarrte und granulierte Schlacke gemeinsam mit dem gebildeten Dampf über eine pneumatische Förderleitung und einen Verteiler geführt wird und die den Verteiler verlassenden Teilströme über sich konisch verjüngende Düsen in einen Mahlraum mit gegenüber dem Granulationsraum geringeren Druck verbracht werden, aus welchem das zerkleinerte und erstarrte Material abgezogen wird. Dadurch, daß 35 Druckwasser gegen den Schlackenstrahl gerichtet wird, wird die Voraussetzung geschaffen, daß entstehender Schwefelwasserstoff in der unter Druck verfestigenden Schlacke eingeschlossen wird, sodaß nur wesentlich geringere Rest-K2S-Mengen im konzentrierten Abdampfstrom beobachtet werden und es wird eine intensive und rasche Abkühlung erzielt, wobei unmittelbar über eine angeschlossene Leitung und eine entsprechende Verteilung eine weitere Zerkleinerung beispielsweise in einer Fließbettgegenstrahlmühle 4o bzw. in der Wirbelschicht ermöglicht wird. Zu diesem Zweck ist erfindungsgemäß das Verfahren so geführt, daß die erstarrte und granulierte Schlacke gemeinsam mit dem gebildeten Dampf über einen Verteiler geführt wird. Der granulierte Schlackenstrom wird im Verteiler auf weitere Teilströme aufgeteilt, wobei die Teilströme über sich konisch verjüngende Düsen unmittelbar in einen Mahlraum eingebracht werden können, in welchem in der Wirbelschicht eine weitere Zerkleinerung und ein weiterer Mahlvorgang erfolgt. 45 Es kann hier eine konventionelle Fließbettgegenstrahlmühle eingesetzt werden, wobei durch Kondensation von Wasser aus dem Dampfstrom und insbesondere für den Fall, daß in den Mahlraum Wasser zur Kühlung eingedüst wird, wodurch die Kondensation nach dem Verlassen des Mahlraumes beschleunigt wird, hier eine rasche Druckabsenkung erfolgt, mit welcher sogar ein unteratmosphärischer Druck erreichbar wird, sodaß durch mechanische Beschleunigung und Nutzung der Kondensationsenthalpie Mahlarbeit so geleistet werden kann. Der Effekt des Einschlusses von H2S in glasartig erstarrender Schlacke kann noch dadurch verbessert werden, daß, wie es einer bevorzugten Verfahrensführung entspricht, die Granulation in einem drucktest verschließbaren Behälter vorgenommen wird.

Mit Vorteil wird das erfindungsgemäße Verfahren so durchgeführt, daß die flüssige Schlacke in eine kippbare und/oder mit einem Bodenschieber ausgebildete Schlackenpfanne im drucktest verschließbaren 55 Behälter verbracht wird und daß der Schlackenstrahl durch Kippen der Schlackenpfanne oder öffnen des Bodenschiebers ausgebildet wird. Der drucktest verschließbare Behälter bietet hiebei die wesentliche Voraussetzung, um eine H2S-Entgasung wirkungsvoll zu unterdrücken, wobei eine kippbare Schlackenpfanne in einfacher Weise einen Schlackenstrahl auszubilden erlaubt, gegen welchen Druckwasser zur raschen "13

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Erzielung eines amorphen Produktes, welches in der Glasphase, d.h. einer metastabilen Phase erstarrt, gerichtet werden kann.

Eine wirkungsvolle Unterdrückung der unerwünschten H2S-Entgasung gelingt, wenn, wie es einer bevorzugten Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens entspricht, der Druck im druckfesten Behälter mit 2 bis 15 bar gewählt wird. Das Verfahren kann mit relativ geringen Wassermengen durchgeführt werden, sodaß überhitzter Dampf entsteht. Die hohe Schlackenwärme dient der Überhitzung des intermediär gebildeten Sattdampfes, wodurch es nicht zur Ausbildung einer flüssigen Wasserphase kommt. Die Zugabe von Wasser kann sich dabei auf etwa 0,8 t Wasser/t Schlacke beschränken, wobei sich ohne weiteres Drücke von 10 bar bei Temperaturen von 450’C und einer spezifischen Dampfmenge von etwa 900 Nm3/t Schlacke ergeben.

Um den Abgasreinigungsaufwand weiter zu verringern wird mit Vorteil so vorgegangen, daß der gemeinsam mit dem Mahlgut aus dem Mahlraum abgezogene Dampf nach Abtrennung des Feingutes kondensiert wird und dem druckfest verschließbaren Behälter über einen Kompressor als Druckwasser rückgeführt wird, wodurch der verbleibende Schwefelwasserstoff im Kreislauf geführt werden kann.

Die Abtrennung von überschüssigem Schwefelwasserstoff, welcher nicht mehr im Kreislauf gefahren werden soll oder kann, aus der den Prozeß verlassenden Dampfmenge kann in der Folge in konventioneller Weise beispielsweise unter Verwendung des Claus-Verfahrens durch Oxidation von Schwefelwasserstoff zu elementarem Schwefel und Wasser erfolgen.

Um sicherzustellen, daß der mit Druckwasser beaufschlagte granulierte Partikelstrom wirkungsvoll unmittelbar in eine Gegenstrommühle eingebracht werden kann, ist die Einhaltung besonderer Parameter für die Strömungsgeschwindigkeit des den druckfesten Behälters verlassenden Materialstromes von besonderer Bedeutung. Mit Vorteil wird erfindungsgemäß so vorgegangen, daß die Strömungsgeschwindigkeit des den druckfesten Raum über den Verteiler verlassenden Materialstromes mit 10 bis 30 m/sec. gewählt wird, wodurch sichergestellt wird, daß in den abführenden Leitungen der Verschleiß über einen langen Zeitraum beherrschbar bleibt und gleichzeitig durch entsprechende Formgebung der Leitung eine Vorkompaktierung des fluidisierten Teilchenstromes ermöglicht wird. Für einen besonders hohen Mahleffekt in einer nachfolgenden Fließbettgegenstrahlmühle wird mit Vorteil die Anlage so dimensioniert, daß die Düsenaustrittsgeschwindigkeit im Mahlraum mit 150 bis 500 m/sec. gewählt wird, wobei der Mahleffekt dadurch noch weiter verbessert werden kann, daß der Druck im Mahlraum, im Anschluß an die Düsenmündungen auf Werte unter 1 bar, insbesondere 0,3 bis 0,5 bar entspannt wird. Eine derartige Entspannung des Druckes im Mahlraum auf Werte unter 1 bar gelingt insbesondere dann besonders einfach, wenn in den Mahlraum Kaltwasser in einer Menge eingedüst wird, bei welcher der Taupunkt noch nicht erreicht wird, wobei durch die Abkühlung eine rasche Kondensation des Dampfes außerhalb des Mahlraumes und eine damit eine rasche Druckverringerung unter gleichzeitiger Freisetzung der Umwandlungsenthalpie von Dampf in kondensiertes Wasser gelingt.

Um sicherzustellen, daß der Mahlraum für einen effizienten Mahlvorgang korrekt beschickt wird, wird das Verfahren mit Vorteil so durchgeführt, daß die Granulatstromgeschwindigkeit und die Granulatstromdichte in an den Verteiler anschließenden zu den Düsen führenden voneinander verschiedenen Leitungen um maximal 8 %, vorzugsweise maximal 5 %, voneinander abweichend gewählt werden. An den Verteiler kann eine Mehrzahl von Leitungen angeschlossen werden, welche jeweils zu voneinander verschiedenen Düsen führen, wobei der Verschleiß derartiger Düsen dann wesentlich verringert werden kann, wenn als Werkstoff Keramik und insbesondere Siliziumkarbid gewählt wird. Die Innenwand der Leitungen bzw. der Düsen kann durch entsprechende Beschichtung und insbesondere durch keramische Beschichtungen gegen vorzeitigen Verschleiß weiter geschützt werden.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahren ist mit Vorteil so ausgebildet, daß die Granulationskammer für die flüssige Schlacke über eine gekrümmte, insbesondere S-förmig gekrümmte Leitung mit dem Verteiler verbunden ist, wobei der Verteiler als Gabelung ausgebildet ist, welcher spiegelsymmetrisch zur Krümmungsebene der gekrümmten Leitung als Spiegelebene ausgebil-det ist. Eine derartige gekrümmte Leitung führt in den Bereichen des Richtungsänderung des Partikelstromes zu einem Vorkompaktieren des fluidisierten Materiales, wobei mit Rücksicht auf die bevorzugt gewählten Strömungsgeschwindigkeit ein Zusammenpacken mit Sicherheit vermieden wird. Eine Mehrzahl von derartigen Krümmungen führt zu einem kompakten homogenen Materialstrom, welcher sich in einfacher Weise in Teilströme aufteilen läßt. Mit Vorteil ist die Ausbildung hiebei so getroffen, daß an den Verteiler wenigstens zwei im wesentlichen gleichen lichten Querschnitt aufweisende Teilstromleitungen zu den Düsen im Mahlraum angeschlossen sind, wobei zur Erzielung eines optimalen Mahleffektes mit Vorteil die Achsen der Düsenmündungen auf einen gemeinsamen Punkt gerichtet sind.

Um die geforderten Austrittsgeschwindigkeiten zur Erzielung eines hohen Mahleffektes zu gewährleisten und weiters sicherzustellen, daß die Düsen eine vertretbare Standzeit aufweisen, ist mit Vorteil die 3

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Ausbildung so getroffen, daß der Konuswinkel der Düsen zwischen 5* und 30' gewählt ist, wobei sich die Aufteilung des Stromes in die Teilströme in besonders einfacher Weise dann ohne große konstruktive Schwierigkeiten realisieren läßt, wenn, wie es einer bevorzugten Weiterbildung entspricht, die Teilstromleitungen an einen gekrümmt verlaufenden Teil der mit dem drucktest verschließbaren Behälter verbundenen 5 Leitung angeschlossen sind. Die Teilstromieitungen schließen somit an einen Bereich der Leitungen an, in welchem eine weitere Strömungsrichtungsänderung erfolgt, sodaß eine einfache Aufteilung in die Teilströme erfolgt. Der geringe Konuswinkel und die resultierende Länge der Düse stellen hiebei sicher, daß mit der Beschleunigung der Dampfgeschwindigkeit auch der Partikelstrom in hohem Maße beschleunigt wird.

Gegenüber dem Betrieb von Gegenstrahlmühlen mit Preßluft lassen sich durch Einsatz von Dampf als 10 Treibmedium höhere Austrittsgeschwindigkeiten und damit ein verbesserter Mahleffekt erzielen. Zusätzlich kann über weitere Düsen oder unter Verwendung von Mehrstoffdüsen weiterer Dampf und/oder weiteres Mahlgut eingestossen werden.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert. In dieser zeigen Fig. 1 eine schematische Darstellung der Gesamtanlage, Fig. 2 iS eine vergrößerte Darstellung des geschlossen ausgebildeten Mahlraumes, Fig. 3 eine abgewandelte Ausführung in der Darstellung nach Fig. 2 und Fig. 4 eine vergrößerte Schnittdarstellung durch die Düsen für die Druckwasserzufuhr.

In Fig. 1 ist ein druckfest verschließbarer Behälter 1 dargestellt, in welcher eine Schlackenpfanne 2 um eine Achse 3 in Richtung des Doppelpfeiles 4 schwenkbar angeordnet ist. Nach dem Einbringen von 20 Schlacke 5 in die Schlackenpfanne 2 kann der Deckel 6 des druckfest verschließbaren Behälters 1 verschlossen werden, worauf nach dem Kippen der Schlackenpfanne 2 um die Achse 3 ein Schlackenstrahl 7 ausgebildet werden kann. Die Schlackenzerstäubung erfolgt durch Beaufschlagung dieses Schlackenstrahles 7 mittels Druckwasser, wobei die entsprechenden Ringdüsen mit 8 und die Ringleitung für das Druckwasser mit 9 angedeutet ist. Die Darstellung ist lediglich schematisch, wobei die Düsenebenen um 25 den Schlackenstrahl 7 herum radial angeordnet sein können. Ebensogut können diese Düsen aber auch in axialer Richtung versetzt und/oder zum Schlackenstrahl geneigt angeordnet sein, wobei konventionelle Düsenformen gewählt werden können.

Im Anschluß an das Beaufschlagen des Schlackenstrahles 7 mit Druckwasser über die Düsen 8 erfolgt eine rasche Erstarrung, wobei zur Erzielung einer hinreichenden Verkleinerung auf Durchmesser < 0,6 mm 30 der Wasserdruck des Druckwassers mit Vorteil zwischen 40 und 60 bar gewählt wird. Auf diese Weise lassen sich Zerkleinerungen auf einen Partikeldurchmesser von bis zu 300 u erzielen. Der fluidisierte Strahl verläßt den druckfest verschließbaren Behälter über eine S-förmig gekrümmte Leitung 10, wobei im Bereich der Krümmungen 11 bzw. 12, welche in verschiedene Richtungen weisen können, eine Kompaktierung einsetzt. Dadurch, daß die Strömungsgeschwindigkeit hier mit etwa 15 m/sec eingestellt wird, wird ein 35 homogener Strom ohne mechanische Überbelastung der Rohrwandungen sichergestellt. Der Partikelstrom gelangt in der Folge zu einem Verteiler 13, in welchem das Granulat aufgeteilt wird, wobei die Teilströme über die Leitungen 14 und 15 in eine geschlossene Wirbelschichtstrahlmühle 16 geleitet werden. Die Teilströme treten hiebei über sich konisch verjüngende Düsen 17 aus, wodurch eine intensive Verwirbelung im Mahlraum und ein entsprechender Mahleffekt erzielt wird. Die im wesentlichen geschlossen ausgebildete 40 Wirbelschichtstrahlmühle kann, wie durch die strichpunktierte Leitung 18 angedeutet, mit Wasser beaufschlagt werden, wobei der Taupunkt nicht unterschritten werden darf, sodaß außerhalb des Mahlraumes eine raschere Kondensation und eine rasche Druckabsenkung unter weiterer Nutzung kinetischer Energie und rascher Nutzung der Umwandlungsenthalpie des Dampfes gelingt. Das Feingut wird über einen Sichter ausgetragen, dessen Sichterrad mit 19 bezeichnet ist. Gemeinsam mit Dampf gelangt das Feingut über die 45 Leitung 20 zu einem Abscheider 21, aus welchem das Mahlgut über eine Schleuse, insbesondere Zellradschleuse 22, und die Leitung 23 ausgetragen werden kann. Der Dampf wird in der Folge kondensiert, wobei das gebildete Wasser über eine Pumpe 24 in die Ringleitung 9 rückgeführt werden kann. Aus dem Gasraum des Kondensators 25 kann ein Abgas abgezogen werden, welches noch H2S enthalten kann. Diese Gase werden über die Leitung 26 einer Claus-Anlage 27 zugeführt, in welcher H2S mit Sauerstoff zu so H20 und Schwefel umgesetzt wird. In der Folge kann eine übliche Gasreinigung vorgenommen werden. . Ul

Der Wirbelschichtstrahlmühle 16 können weitere zu zerkleinernde Materialien, wie beispielsweise Klinker aufgegeben werden, wobei allerdings mit Rücksicht auf das Druckniveau hier über den Einfüllstutzen 28 das weitere Mahlgut nur unter Verwendung einer Schleuse, beispielsweise einer Zellradschleuse 29, eingetragen werden kann. Mit Rücksicht auf den Unterdrück in der Wirbelschichtstrahlmühle 16 kann aber 55 auch ein Ansaugeffekt ausgenützt werden.

Bei der Darstellung nach Fig. 2 ist die Ausbildung der Düsen zur Erzielung eines Mahlstrahles näher ersichtlich. Die Leitungen für die Partikelteilströme, welche mit 14 und 15 bezeichnet sind, enden im Inneren der Wirbelschichtstrahlmühle 16 in einem Mahlraum, wobei das Zentrum des Mahlraumes bzw. der 4

Claims

AT405 511 B Mahipunkt mit 30 bezeichnet ist. Auf dieses Zentrum des Mahlraumes sind die Achsen 31 der Düsen 17 gerichtet, wobei die Konizität der Düsen so gewählt ist, daß der Winkel a zwischen 5’ und 30' gewählt wird. Im Bereich der Düsen erfolgt somit eine weitere Beschleunigung auf Geschwindigkeiten von wenigstens 150 bis 300 m/sec. Durch die durch Kondensation erfolgende Druckabsenkung wird somit auch ein hohes Maß an kinetischer Energie für die Zerkleinerungsarbeit wirksam. Der Austrag des Feingutes erfolgt wiederum über das Sichterrad 19 und über die Hohlwelle 32, welche in die Leitung 20 mündet. Durch Variation nur weniger Parameter lassen sich somit im Rahmen der erfindungsgemäßen Vorrichtung Füllgrade bis zu 600 kg Wasserdampf/t Schlacke, Temperaturen von etwa 450'C und Dampfdrücke in der Größenordnung von etwa 10 bar einstellen, wobei dieser Druck in der Mühle auf bis zu 0,3 bar durch Dampfkondensation absinken kann. Die gewählte Düsenform erlaubt es den Dampfstrahl und den Schlackenpartikelstrahl zu beschleunigen, wobei die geringe Konizität gefordert wird, um sicherzustellen, daß die Geschwindigkeitsdifferenz zwischen den Schlackenpartikeln und der Geschwindigkeit des Dampfstrahles gering bleibt. Die Beschleunigung soll sich somit in erster Linie auch auf die Schlackenpartikel und nicht nur auf den Dampfstrahl beschränken, was dadurch gelingt, daß der Winkel a, wie oben definiert, entsprechend klein gewählt wird. Eine Verbesserung der Veschleißeigenschaften kann durch Beschichtung der Düsen, beispielsweise mit Siliziumkarbid, erfolgen. Bei einer angenommenen Enthalpie-Differenz ΔΗ = 800 kJ/kg Dampf lassen sich erfindungsgemäß Mahlfeinheiten von bis zu 6500 Blaine (cm2/g) erreichen. Die Mahlfeinheit läßt sich aber auch durch weitere Maßnahmen noch erhöhen, wie dies beispielsweise in Fig. 3 ersichtlich ist. Bei dieser, im wesentlichen der Fig. 2 entsprechenden Darstellung sind zusätzliche Dampfdüsen 33 vorgesehen, über welche zusätzlicher Dampf in den Mahlraum expandiert werden kann. Weiters ist schematisch über die Leitung 34 eine Zweistoffdüse angedeutet, über welche zusätzlicher Dampf und/oder weiteres Mahlgut in die Düsen 31 eingebracht werden kann. Die Einbringung erfolgt naturgemäß entsprechend symmetrisch, um das Maximum der kinetischen Energie im Mahlpunkt bereitzustellen. Bei der Darstellung nach Fig. 4 sind die Druckwasserdüsen, über welche Druckwasser gegen den freifließenden Schlackenstrahl gerichtet werden kann, schematisch erläutert. Die Schlitzdüse weist dabei einen Ringkanal für die Zuführung von Druckwasser auf, welcher in Übereinstimmung mit der Darstellung nach Fig. 1 wiederum mit 9 bezeichnet ist. Das Druckwasser strömt über den Schlitz 35 aus und trifft auf den freifließenden flüssigen Schlackenstrom 7 auf, wodurch eine intensive und rasche glasartige Erstarrung sichergestellt ist. Die Granulationskammer wird somit im unmittelbaren Einlaufbereich des Druckwassers ausgebildet und ist geometrisch durch die Wand 36 des Düsenstockes 37 begrenzt. Das Granulat tritt in Richtung der Pfeile 38 als Mikrogranulatstrom mit einem durchschnittlichen Durchmesser zwischen 300 u und 0,5 mm aus. Der Kegelwinkel der Schlitzdüsen a soll hiebei maximal 90* betragen, um eine entsprechende Druckwirkung auf die erstarrenden Partikel zu gewährleisten, wodurch der Einschluss von H2S begünstigt wird. Im Düsenstock 37 können sequentiell mehrere derartige Zerstäuberdüsen angeordnet sein, wodurch sich die Granulationsfeinheit entsprechend erhöhen läßt. Patentansprüche 1. Verfahren zum Granulieren und Zerkleinern von schmelzflüssigem Material, bei welchem die Schlak-kenschmelze mit Druckwasser beaufschlagt und gemeinsam mit dem gebildeten Dampf ausgetragen wird, dadurch gekennzeichnet, daß die flüssige Schlacke in frei fließendem Strahl in eine Granulationskammer eingebracht wird, daß gegen den Schlackenstrahl Druckwasserstrahien gerichtet werden, worauf die erstarrte und granulierte Schlacke gemeinsam mit dem gebildeten Dampf über eine pneumatische Förderleitung und einen Verteiler geführt wird und die den Verteiler verlassenden Teilströme über sich konisch verjüngende Düsen in einen Mahlraum mit gegenüber dem Granulationsraum geringerem Druck verbracht werden, aus welchem das zerkleinerte und erstarrte Material abgezogen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Granulation in einem drucktest verschließbaren Behälter vorgenommen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die flüssige Schlacke in eine kippbare und/oder mit einem Bodenschieber ausgebildete Schlackenpfanne im drucktest verschließbaren Behälter verbracht wird und daß der Schlackenstrahl durch Kippen der Schlackenpfanne oder Öffnen des Bodenschiebers ausgebildet wird. 5 AT 405 511 B
4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck im druckfesten Behälter mit 2 bis 15 bar gewählt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der gemeinsam mit dem 5 Mahlgut aus dem Mahlraum abgezogene Dampf nach Abtrennung des Feingutes und kondensierten Wasserdampfes dem druckfest verschließbaren Behälter als Druckwasser rückgeführt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsgeschwindigkeit des den druckfesten Raum über den Verteiler verlassenden Materialstromes mit 10 bis 30 70 m/sec. gewählt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsenaustrittsgeschwindigkeit im Mahlraum mit 150 bis 500 m/sec. gewählt wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck im Mahlraum, im Anschluß an die Düsenmündungen auf Werte unter 1 bar, insbesondere 0,3 bis 0,5 bar entspannt wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Granulatstromge-20 schwindigkeit und die Granulatstromdichte in an den Verteiler anschließenden zu den Düsen führenden voneinander verschiedenen Leitungen um maximal 8 %, vorzugsweise maximal 5 %, voneinander abweichend gewählt werden.
10. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekenn-25 zeichnet, daß die Granulationskammer für die flüssige Schlacke über eine gekrümmte, insbesondere S-förmig gekrümmte Leitung mit dem Verteiler verbunden ist, wobei der Verteiler als Gabelung ausgebildet ist, welcher spiegelsymmetrisch zur Krümmungsebene der gekrümmten Leitung als Spiegelebene ausgebildet ist.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß an den Verteiler wenigstens zwei im wesentlichen gleichen lichten Querschnitt aufweisende Teilstromleitungen zu den Düsen im Mahlraum angeschlossen sind.
12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet daß die Achsen der 35 Düsenmündungen auf einen gemeinsamen Punkt gerichtet sind.
13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Konuswinkel der Düsen zwischen 5 * und 30 * gewählt ist.
14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Teilstromleitun gen an einen gekrümmt verlaufenden Teil der mit dem drucktest verschließbaren Behälter verbundenen Leitung angeschlossen sind. Hiezu 4 Blatt Zeichnungen 45 50 * I4 i "s 6 55