WO2018159764A1

WO2018159764A1 - 抵抗スポット溶接方法

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Publication number: WO2018159764A1
Application number: PCT/JP2018/007809
Authority: WO
Inventors: 公一谷口; 央海澤西; 克利 ▲高▼島; 松田　広志; 池田　倫正
Original assignee: Ｊｆｅスチール株式会社
Priority date: 2017-03-01
Filing date: 2018-03-01
Publication date: 2018-09-07
Also published as: MX2019010321A; KR20190112045A; CN110325313A; CN110325313B; EP3590645A4; EP3590645A1; KR102197434B1

Abstract

鋼種に関わらず、打角に応じて溶接部の割れ発生を抑制することができ且つ継手強度を十分確保可能である抵抗スポット溶接方法を提供する。複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも１枚は、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、通電として、ナゲット部を形成する通電を行なう主通電工程と、主通電工程の後に通電休止時間Ｔｃ（サイクル）の間通電を休止する無通電工程と、無通電工程の後にナゲット部を成長させずに再加熱する通電を行なう後通電工程とを有し、電極の打角をＡ（度）、主通電工程の電流値をＩｍ（ｋＡ）、後通電工程の電流値をＩｐ（ｋＡ）、１＋０．１・Ｔｃを変数Ｂ、１＋０．２・Ｔｃを変数Ｃとしたとき、通電は、下記式（I）の関係を満たす。式（I）０＜Ａ＜３の場合は、（２２＋Ａ）・Ｂ／１００＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ３≦Ａ＜７の場合は、（１７＋Ａ）・Ｂ／８０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ７≦Ａ＜１５の場合は、（１１＋Ａ）・Ｂ／６０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ

Description

抵抗スポット溶接方法

　本発明は、抵抗スポット溶接方法に関する。

　一般に、重ね合わせた鋼板同士の接合には、重ね抵抗溶接法の一種である抵抗スポット溶接方法が用いられている。この溶接法は、図１に示すように、重ね合わせた２枚以上の鋼板１、２を挟んでその上下から一対の電極３、４で加圧しつつ、上下電極間に高電流の溶接電流を短時間通電して接合する方法である。高電流の溶接電流を流すことで発生する抵抗発熱を利用して、点状の溶接部５を得る。この点状の溶接部５はナゲットと呼ばれ、重ね合わせた鋼板に電流を流した際に鋼板の接触箇所で両鋼板１、２が溶融し、凝固した部分であり、これにより鋼板同士が点状に接合される。

　しかしながら、表面処理鋼板を含む複数の鋼板を重ね合わせた板組のスポット溶接においては、溶接部に割れが生じることがあるという問題があった。ここで、表面処理鋼板とは、電気亜鉛めっき、溶融亜鉛めっき（合金化溶融亜鉛めっきを含む）に代表される亜鉛めっきや、亜鉛の他にアルミニウムやマグネシウムなどの元素を含んだ亜鉛合金のめっきなどの金属めっき層を母材（下地鋼板）の表面に有する鋼板を言う。亜鉛めっきや亜鉛合金めっきの融点は、表面処理鋼板の母材の融点よりも低いため以下のような問題がある。

　すなわち、上記溶接部の割れは、溶接中に鋼板表面の低融点の金属めっき層が溶融し、電極の加圧力や鋼板の熱膨張、収縮による引張応力が溶接部に加わった際に、溶融した低融点金属が表面処理鋼板の母材の結晶粒界に侵入して粒界強度を低下させ、割れを引き起こす、いわゆる液体金属脆性に起因する割れであると考えられる。割れの発生位置は、図１のような電極３、４と接する側の鋼板１、２の表面や、鋼板同士が接する側の鋼板１、２の表面など、様々である。

　このような割れの対策として、例えば特許文献１では、板組である鋼板の組成を特定範囲の組成、具体的には、重量％で、Ｃ：０．００３～０．０１％、Ｍｎ：０．０５～０．５％、Ｐ：０．０２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、Ｔｉ：４８×（Ｎ／１４）～４８×｛（Ｎ／１４）＋（Ｓ／３２）｝％、Ｎｂ：９３×（Ｃ／１２）～０．１％、Ｂ：０．０００５～０．００３％、Ｎ：０．０１％以下、Ｎｉ：０．０５％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成とすることが提案されている。

　特許文献２には、高強度めっき鋼板のスポット溶接において、下記条件（１）および（２）を満足させるように溶接通電時間および溶接通電後の保持時間を設定してスポット溶接を行うことを特徴とする高強度めっき鋼板のスポット溶接方法が提案されている。また、特許文献２では、鋼板の板厚に応じて通電時間および通電後の電極の保持時間を適切に設定し、鋼板中の合金元素量が一定以下となる高張力亜鉛めっき鋼板を用いて溶接を行うことも提案されている。
0.25・(10・t+2)/50≦WT≦0.50・(10・t+2)/50 ・・（１）
300-500・t+250・t²≦HT ・・（２）
ただし、ｔ：板厚（ｍｍ）、ＷＴ：溶接通電時間（ｍｓ）、ＨＴ：溶接通電後の保持時間（ｍｓ）

　特許文献３では、通電パターンを３段以上の多段通電とし、適正電流範囲（ΔＩ：所望のナゲット径以上で、かつ溶融残厚が０．０５ｍｍ以上であるナゲットを安定して形成できる電流範囲）が１．０ｋＡ以上、好ましくは２．０ｋＡ以上となるように、通電時間、溶接電流等の溶接条件を調整し、各段の間に冷却時間を設ける方法が提案されている。

　また、抵抗スポット溶接で得られる継手には、十字引張強さ（継手の剥離方向に引張試験をしたときの強さ）等の継手強度が高いことも求められている。

　このような高い継手強度を達成するための技術として、特許文献４では、通電パターンを２段以上の多段通電とし、ナゲット形成後に、ナゲットを増加させない後通電を、主通電よりも高い電流値で行うことにより、十字引張強さを向上できることが示されている。

特開平１０－１９５５９７号公報特開２００３－１０３３７７号公報特開２００３－２３６６７６号公報特開２０１０－１１５７０６号公報

　しかしながら、特許文献１では鋼板の合金元素量を限定する必要があるため、要求性能を満たす鋼板の使用が制限されるなどの課題がある。特に最近の鋼板での、高強度化に伴って高合金化が進んでいる状況下では、その適用は極めて制限される。特許文献２では、散りが発生するような過大な溶接電流を設定した際の割れ抑制方法のみが提案されており、散りが発生しない状態での割れについては言及されていない。特許文献３では、溶接条件の適正化に多くの工数が必要であり、また適正電流範囲の確保が困難な鋼板および板組に対しては適用できないという課題があった。また、特許文献４では、上記のような割れについては言及されておらず、割れの抑制と十字引張強さの両立が可能な条件については記載されていない。そして、特許文献１～４では、電極の打角による影響については検討されていないため、自動車組立て時の実際の施工を考慮すると、対策としては不十分な場合があった。

　本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、鋼種に関わらず、打角に応じて溶接部の割れ発生を抑制することができ、且つ継手強度を十分確保可能である抵抗スポット溶接方法を提案することを目的とする。

　発明者らは、上記の目的を達成すべく、鋭意検討を重ねた。溶接時に発生する割れは、散りが発生しない溶接条件範囲でも発生する。その発生は種々の要因の影響を受けるが、特に溶接時の打角Ａ（度）（打角とは、鋼板の表面の垂直方向に対して電極の軸芯が傾く角度をいう、図２を参照）に大きな影響を受けることを知見した。そして、ナゲット部を形成する主通電と、所定時間通電を休止する無通電と、ナゲット部を成長させずに再加熱する後通電とをこの順に有し、且つ、打角の大きさ等に応じて通電を特定条件で行なう。これにより、割れを抑止でき、且つ、継手強度を十分に確保可能であるとの知見を得た。

　溶接時に発生する割れに対する本発明の効果は、種々の因子が複雑に影響しているため単純には説明できないが、基本的なメカニズムは以下のように考えられる。溶接部の割れが発生する原因としては、高温になった表面処理鋼板のめっき金属が、表面処理鋼板の母材（下地鋼板）と接している状態で、以下に説明する引張応力が発生することが挙げられる。この引張応力には、溶接終了後に電極が鋼板から離れることで局部的に大きくなる領域が存在する。

　通電中に溶接部５の膨張によって、溶接部周囲が圧縮変形した後、通電終了後の冷却により凝固収縮が生じるが、電極３、４に加圧されている間は、その加圧力により拘束されることによって応力は圧縮状態、あるいは引張状態であったとしても応力が緩和される。しかし、電極加圧力による拘束から解放されると、引張応力が局所的に大きくなる領域が発生し、この領域で割れが発生すると考えられる。

　また種々の外乱がある状態で割れの評価を行った結果、打角Ａ（度）がある場合、特に打角Ａ（度）が大きい場合に、割れが発生しやすくなることが分かった。これは打角があると、溶接部に曲げ応力が加わり、局所的に大きな圧縮塑性変形が生じることで、電極解放後の引張応力が非常に大きくなることが原因と考えられる。前述のように、引張応力が溶接部に加わった際に、溶融した低融点金属が鋼板の結晶粒界に侵入して粒界強度を低下させ、割れを引き起こす。

　このとき、適切に再加熱を行うことにより、鋼板表面の亜鉛等の金属を金属めっき層あるいは鋼板の他元素と合金化して融点を上昇させ、再加熱後の冷却時の凝固を促進し、鋼板の結晶粒界に侵入して粒界強度を低下させてしまう溶融亜鉛等の溶融金属を減じる。これにより割れを抑制できるとの知見を得た。さらに、この時の再加熱条件を制御することにより、ナゲットを改質し、十字引張強さ（ＣＴＳ）を向上できるとの知見を得た。

　本発明は以上のような知見に立脚するものであり、要旨は以下のとおりである。

　［１］　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも１枚は、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、
　通電として、ナゲット部を形成する通電を行なう主通電工程と、
主通電工程の後に通電休止時間Ｔｃ（サイクル）の間通電を休止する無通電工程と、
無通電工程の後にナゲット部を成長させずに再加熱する通電を行なう後通電工程とを有し、
　電極の打角をＡ（度）、主通電工程の電流値をＩｍ（ｋＡ）、後通電工程の電流値をＩｐ（ｋＡ）、１＋０．１・Ｔｃを変数Ｂ、１＋０．２・Ｔｃを変数Ｃとしたとき、前記通電は、下記式（I）の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
式（I）
０＜Ａ＜３の場合は、（２２＋Ａ）・Ｂ／１００＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ
３≦Ａ＜７の場合は、（１７＋Ａ）・Ｂ／８０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ
７≦Ａ＜１５の場合は、（１１＋Ａ）・Ｂ／６０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ

　［２］　重ね合わせた複数の鋼板の総板厚をｔ（ｍｍ）、電極の先端径をＤ（ｍｍ）としたとき、前記無通電工程は、下記式（II）の関係を満たす［１］に記載の抵抗スポット溶接方法。
式（II）
０＜Ａ＜３の場合は、０＜Ｔｃ＜（１０３－Ａ）・ｔ／Ｄ
３≦Ａ＜７の場合は、０＜Ｔｃ＜５・（２３－Ａ）・ｔ／Ｄ
７≦Ａ＜１５の場合は、０＜Ｔｃ＜８・（１７－Ａ）・ｔ／Ｄ

　［３］　前記主通電工程の後に、前記無通電工程および前記後通電工程をこの順で２回以上繰り返す［１］または［２］に記載の抵抗スポット溶接方法。

　［４］　重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも１枚は、引張強さが５９０ＭＰａ以上である［１］～［３］のいずれか１つに記載の抵抗スポット溶接方法。

　本発明によれば、鋼種に関わらず、溶接部の割れ発生を抑制し、高い継手強度を得ることができる抵抗スポット溶接方法を提供することができる。

図１は、抵抗スポット溶接方法の一例を模式的に示す図である。図２は、抵抗スポット溶接方法における打角を示す図である。

　以下、本発明を具体的に説明する。

　本発明は、複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法であって、重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも１枚は、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、通電として、ナゲット部を形成する通電を行なう主通電工程と、主通電工程の後に通電休止時間Ｔｃ（サイクル（ｃｙｃ））の間通電を休止する無通電工程と、無通電工程の後にナゲット部を成長させずに再加熱する通電を行なう後通電工程とを有し、電極の打角をＡ（度）、主通電工程の電流値をＩｍ（ｋＡ）、後通電工程の電流値をＩｐ（ｋＡ）、１＋０．１・Ｔｃを変数Ｂ、１＋０．２・Ｔｃを変数Ｃとしたとき、前記通電は、下記式（I）の関係を満たすものである。
式（I）
０＜Ａ＜３の場合は、（２２＋Ａ）・Ｂ／１００＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ
３≦Ａ＜７の場合は、（１７＋Ａ）・Ｂ／８０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ
７≦Ａ＜１５の場合は、（１１＋Ａ）・Ｂ／６０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ

　本発明を図１および図２を用いて以下に具体的に説明する。図１は抵抗スポット溶接方法の一例を模式的に示す図であり、２枚の鋼板の抵抗スポット溶接を行う例を示している。図２は、抵抗スポット溶接方法における打角を示す図である。

　本発明は、複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法である。まず、図２に示すように、複数の鋼板（鋼板１、鋼板２）を重ね合わせて板組とする。

　本発明において抵抗スポット溶接する鋼板は、少なくとも１枚が、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板である。金属めっき層の融点は、表面処理鋼板の母材の融点よりも低いものを対象とすることが好ましい。一般的な金属めっき層であれば、鋼板よりも融点は低い。例えば、母材(下地鋼板)の融点は１４００～１５７０℃であり、金属めっき層の融点は３００～１２００℃である。金属めっき層は特に限定されないが、例えばＺｎ系めっき層やＡｌ系めっき層が挙げられる。耐食性が必要とされる部材では、Ａｌ系めっき層に比べて、Ｚｎ系めっき層が優れている。これは、亜鉛（Ｚｎ）の犠牲防食作用により、下地鋼板の腐食速度を低下することができるためである。Ｚｎ系めっき層としては、一般的な溶融亜鉛めっき（ＧＩ）、合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡ）、電気亜鉛めっき（ＥＧ）、Ｚｎ－Ｎｉ系めっき（例えば、１０～２５質量％のＮｉを含むＺｎ－Ｎｉ系めっき）、Ｚｎ－Ａｌ系めっき、Ｚｎ－Ｍｇ系めっき、Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきなどが例示できる。また、Ａｌ系めっき層としては、Ａｌ－Ｓｉ系めっき（例えば、１０～２０質量％のＳｉを含むＡｌ－Ｓｉ系めっき）などが例示できる。金属めっき層は表面処理鋼板の片面に設けられていればよいが、両面に設けられていてもよい。また、鋼板同士の接合面（合わせ面）となる側の表面に金属めっき層が設けられていてもよく、電極と接する側の表面に金属めっき層が設けられていてもよく、また、鋼板同士の接合面となる側の表面および電極と接する側の表面に金属めっき層が設けられていてもよい。金属めっき層の付着量も任意であるが、溶接性の観点からは片面あたり１２０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。本発明で抵抗スポット溶接する鋼板の鋼種（成分組成）は、特に限定されず、また、鋼板の製造方法は冷間圧延、熱間圧延など任意であり、鋼板の組織も同様に任意である。また、熱間プレスされた鋼板を用いても何ら問題ない。また、鋼板の板厚についても特に限定はないが、一般的な自動車車体に用いられ得る範囲（０．５～４．０ｍｍ程度）であることが好ましい。

　また、鋼板のうち少なくとも１枚が、引張強さが５９０ＭＰａ以上、さらには７８０ＭＰａ以上である高強度鋼板であることが好ましい。引張強さが大きくなると割れが発生しやすくなるため、板組の鋼板のうち少なくとも１枚の鋼板が引張強さ：５９０ＭＰａ以上である板組に対して、本発明を適用することで、本発明の効果が顕著に得られる。特に、板組の鋼板のうち少なくとも１枚が、引張強さが７８０ＭＰａ以上である場合に、より大きな効果を得ることができる。

　重ね合わせる複数の鋼板は、同じでも異なっていてもよく、同種鋼板を複数枚重ねてもよいし、あるいは異種鋼板を複数枚重ねてもよい。また各鋼板の板厚が異なっても何ら問題ないし、金属めっき層を有する表面処理鋼板と金属めっき層を有さない鋼板を重ね合わせてもよい。なお、図２においては、２枚の鋼板を重ね合わせた例を示したが、３枚以上の鋼板を重ね合わせてもよい。

　次いで、複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の溶接電極（電極３および電極４）で挟み、加圧しながら通電した後に、電極を鋼板から解放する。本発明の抵抗スポット溶接方法で使用可能な溶接装置としては、上下一対の電極を備え、溶接中に加圧力および溶接電流をそれぞれ任意に制御可能な溶接装置を用いることができる。溶接装置の加圧機構（エアシリンダやサーボモータ等）、形式（定置式、ロボットガン等）、および電極形状等はとくに限定されない。また、直流、交流のいずれにも本発明を適用でき、電源の種類（単相交流、交流インバータ、直流インバータ）などは、特に限定されるものではない。ここで交流の場合は、「電流」は「実効電流」を意味する。電極の形状等も特に限定されない。電極先端の形式は、例えばＪＩＳ　Ｃ　９３０４：１９９９に記載されるＤＲ形（ドームラジアス形）、Ｒ径（ラジアス形）、Ｄ形（ドーム形）等である。電極の先端径は、例えば４ｍｍ～１６ｍｍであり、また電極の先端の曲率半径は、例えば１０ｍｍ～１００ｍｍである。なお、電極が常に水冷されている状態で抵抗スポット溶接を行う。

　このように、複数の鋼板（鋼板１および鋼板２）を重ね合わせた板組を、一対の溶接電極（電極３および電極４）で挟み、加圧しながら通電して、抵抗発熱によりナゲットを形成すると共に重ね合わせた鋼板を接合することで、継手が得られる。

　本発明においては、この通電を特定パターン、すなわち、主通電工程と、主通電工程の後の無通電工程と、無通電工程の後の後通電工程とを有するものとする。なお、後通電工程終了後は、通電を停止する。

　主通電工程は、凝固するとナゲット５となるナゲット部を形成する工程である。そのナゲット部を形成するための通電条件、加圧条件は特に限定されず、従来から用いられている溶接条件を採用することができる。なお、「ナゲット」とは、重ね抵抗溶接において溶接部に生じる溶融凝固した部分であり、「ナゲット部」とは、凝固するとナゲットになる溶融部（すなわち凝固する前の溶融部）である。

　無通電工程は、主通電工程に続いて行なわれ、通電休止時間Ｔｃ（サイクル）の間通電を休止する工程である。通電が休止されることで、ナゲット部が冷却される。なお、１サイクルは２０ｍｓ（５０Ｈｚ）である。

　後通電工程は、無通電工程に続いて行なわれ、ナゲット部を成長させずに再加熱する工程である。

　そして、本発明においては、電極の打角をＡ（度）、主通電工程の電流値をＩｍ（ｋＡ）、後通電工程の電流値をＩｐ（ｋＡ）、１＋０．１・Ｔｃを変数Ｂ、１＋０．２・Ｔｃを変数Ｃとしたとき、上記式（I）の関係を満たす溶接条件とする。ここで、打角Ａとは、上述したように、図２に示す鋼板１の表面の垂直方向に対して電極３の軸芯が傾く角度、すなわち、「電極加圧力方向と鋼板板厚方向との成す角度」を意味する。なお、電極加圧力方向は、ＪＩＳ　Ｚ　３００１－６：２０１３の４．２．１に記載されるスポット溶接の図において矢印で示されているものであり、図２においても矢印で記載してある。このように、ナゲット部を形成する主通電工程と、所定時間通電を休止する無通電工程と、ナゲット部を成長させずに再加熱する後通電工程とをこの順に有し、且つ、打角Ａの大きさ等に応じて通電を特定条件で行なうことにより、打角Ａが０度より大きい場合でも、例えば打角Ａが０．２（度）以上の場合でも、割れを抑止でき、且つ、継手強度を十分に確保することができる。

　前述したように、打角があると、溶接部に曲げ応力が加わり、局所的に大きな圧縮塑性変形が生じ、電極解放後の引張応力が非常に大きくなり、割れが生じる。この割れを抑制するためには、打角が大きい場合には鋼板表層のめっき層の合金化を促進し、溶融亜鉛等の金属をより減少させることが有効である。
打角Ａは、溶接部確保の観点より、１５度以下が好ましい。１５度を超える場合には溶接部形成そのものが困難となるからである。

　すなわち、打角Ａが０度超えかつ３度未満の範囲においては、打角により溶接部に加わる曲げ応力は比較的小さいため、電極解放後に溶接部に発生する引張応力もそれほど大きくならない。つまり、鋼板表面のめっき層である溶融亜鉛等の金属の合金化は限定的でよい。

　打角Ａが３度以上かつ７度未満の範囲においては、打角が大きくなるにつれて電極解放後に溶接部に発生する引張応力の増加代（増加量）が顕著になる。このため、より高電流の後通電工程を行うことにより、合金化を促進する必要がある。

　打角Ａが７度以上かつ１５度未満の範囲においては、溶接部に発生する引張応力が非常に大きくなるため、より高電流の後通電工程を行うことにより、合金化を促進する必要がある。なお、後述するが、後通電工程前の無通電工程における通電休止時間（冷却時間）を短くすることで、後通電（再加熱）による合金化の作用を効果的に得ることができる。
　打角Ａが１５度以上の場合、溶接そのものが困難となる。そのため、上記式（I）において、打角Ａが１５度以上の場合には溶接方法の見直しが好ましい。

　また、後通電工程における後通電電流を著しく高くした場合は散りが発生し、継手強度を低下させる要因となる。後通電による発熱は本通電で形成されるナゲット径で規定されるため、本通電との関係でその上限を決定できる。一方で、通電休止工程を増加させることで継手の温度が低下し、それに応じて固有抵抗が減少する。これらのことから、後通電工程における後通電電流は、本通電との比率で規定し、Ｔｃとの関係で上限が決定される。

　これら等を総合的に検討して、上記式（I）に示す関係式を見い出した。関係式中の係数については、実験により最適な係数を求めた。
本発明では、上記式（I）の関係を満たす通電を行うことにより、鋼種に関わらず、溶接部の割れ発生を抑制し、高い継手強度を得られる。なお、破断形態の安定性を得る観点より、上記式（I）は下記に示す関係を満たすことが好ましい。ここで、破断形態の安定性とは、十字引張試験時のプラグ破断が安定して得られるかどうかを意味する。
０＜Ａ＜３の場合は、（２２＋Ａ）・Ｂ／８０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜１＋０．１５・Ｔｃ
３≦Ａ＜７の場合は、（１７＋Ａ）・Ｂ／６４＜Ｉｐ／Ｉｍ＜１＋０．１５・Ｔｃ
７≦Ａ＜１５の場合は、（１１＋Ａ）・Ｂ／４８＜Ｉｐ／Ｉｍ＜１＋０．１５・Ｔｃ

　そして、本発明においては、上記式（I）の関係に加えて、重ね合わせた複数の鋼板の総板厚（重ね合わせた複数の鋼板の板厚の合計）をｔ（ｍｍ）、電極の先端径（電極先端の直径）をＤ（ｍｍ）としたとき、下記式（II）の関係を満たすことが好ましい。式（II）を満たすようにすることによって、より割れの発生の抑制および十分な継手強度の確保をすることができる。
式（II）
０＜Ａ＜３の場合は、０＜Ｔｃ＜（１０３－Ａ）・ｔ／Ｄ
３≦Ａ＜７の場合は、０＜Ｔｃ＜５・（２３－Ａ）・ｔ／Ｄ
７≦Ａ＜１５の場合は、０＜Ｔｃ＜８・（１７－Ａ）・ｔ／Ｄ

　上述したように、打角Ａが０度超えかつ３度未満の範囲においては、打角により溶接部に加わる曲げ応力は比較的小さいため、電極解放後に溶接部に発生する引張応力もそれほど大きくならない。よって、鋼板表面のめっき層である溶融亜鉛等の金属の合金化は限定的でもよい。これにより、無通電工程における通電休止時間Ｔｃ（サイクル）を長くしても後通電工程による割れ抑制の効果を得ることができる。

　打角Ａが３度以上かつ７度未満の範囲においては、打角が大きくなるにつれて電極解放後に溶接部に発生する引張応力の増加代（増加量）が顕著になる。このため、より高電流の後通電工程を行い、且つ後通電工程前の無通電工程における通電休止を、上記した打角Ａが０度超えかつ３度未満の範囲の場合に比べて、さらに短く制限することにより、合金化を促進することが好ましい。これにより、合金化の作用を効果的に得ることができる。

　打角Ａが７度以上かつ１５度未満の範囲においては、溶接部に発生する引張応力が非常に大きくなるが、後通電工程前の無通電工程における通電休止時間を、上記した打角Ａが７度以上かつ１５度未満の範囲の場合に比べて、さらに短く制限することで、後通電（再加熱）による合金化の作用を効果的に得ることができる。

　加えて、無通電工程における通電休止時間（冷却時間）Ｔｃが長く、かつ後通電工程の電流値Ｉｐが所定の値より小さい場合には、ナゲットが急冷・硬化し、靱性が低下する場合があるが、上記式（II）を満たすようにすることで、このナゲットの急冷・硬化が抑制される。

　なお、溶接を行う鋼板の総板厚ｔ（ｍｍ）が大きくなる場合や、電極の先端径Ｄ（ｍｍ）が小さくなる場合には、電極への抜熱が十分でなくなるため、溶接部の冷却速度が低下する。従って、無通電工程における通電休止時間Ｔｃ（サイクル）を長く取ることが好ましい。好ましくは４サイクル（５０Ｈｚ）以上である。
　ただし、無通電工程が長すぎる場合は、溶接部が過剰に冷却してしまい、固有抵抗が低下することにより、後通電工程の効果を得づらくなる。また、長すぎる無通電工程は溶接タクトを増加させるという影響もある。このため、無通電工程は長くとも２０サイクル（５０Ｈｚ）以下が好ましい。
　電極の先端径Ｄ（ｍｍ）は、特に限定されず、例えば６ｍｍ～８ｍｍが好ましい。６ｍｍ未満の場合には十分なナゲットが得られない恐れがある。一方、８ｍｍ超えの場合には工程溶接時に電極損耗しやすい恐れがある。

　以上のとおり、本発明では、上記した式（I）、または、式（I）および式（II）を満たすようにして溶接を行なうこと、例えば、電極の打角Ａ（度）に応じて場合分けをして上記各式を用いて溶接条件を決定し、その溶接条件で溶接を行なうことにより、容易に、割れの発生の抑制および十分な継手強度の確保をすることができる。

　また、本発明では、上記した主通電工程の後に、上記した通電休止工程および後通電工程をこの順に２回以上繰り返してもよい。通電休止工程および後通電工程を２回以上繰り返すことにより、鋼板表面での合金化が促進され、割れの抑止効果をより向上させることができる。なお、繰り返し回数は、増加するほど好ましいが、製造コストが増加する。そのため、施工効率の観点より、好ましくは１～９回とする。

　なお、本明細書において、上記各式（I）および（II）は数値のみの関係を規定したものである。

　本発明における溶接電流値（通電時の電流値）は、特に限定されず、溶接電流は例えば４～１８ｋＡである。ただし、施工上は所定のナゲット径を得る必要があり、過大な電流値は散り発生の原因となるため、主通電工程の電流値Ｉｍ（ｋＡ）は例えば４～１１ｋＡであり、後通電工程の電流値Ｉｐ（ｋＡ）は例えば５～１２ｋＡである。

　また、加圧力は、例えば２０００Ｎ～７０００Ｎ（２ｋＮ～７ｋＮ）が好ましい。

　また、通電開始から通電終了までの時間（通電時間）は、特に限定されず、主通電工程では８サイクル～３０サイクル（５０Ｈｚ）が好ましく、後通電工程では３サイクル～１０サイクル（５０Ｈｚ）が好ましい。

　また、本発明では、溶接中の抵抗値および電圧値といったパラメータを監視し、その変動に応じて電流値や通電時間を変化させる制御方法を用いても何ら問題ない。

　上記本発明の抵抗スポット溶接方法を用いて、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板を少なくとも１枚含む複数の鋼板が溶接された溶接継手を得ることができる。具体的には、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板を少なくとも１枚含む複数の鋼板を重ね合わせて板組を得る工程と、得られた板組を上記抵抗スポット溶接方法により溶接する工程とを有する製造方法により、溶接継手を製造することができる。上記抵抗スポット溶接方法を用いて溶接すると溶接部の割れ発生が抑制でき且つ継手強度を十分に確保できるため、溶接部の割れが低減され且つ継手強度が高い溶接継手を製造することができる。

　以下に、本発明の更なる理解のために実施例を用いて説明するが、実施例は何ら本発明を限定するものではない。

　（本発明例および比較例）
　本発明の実施例を以下に示す。本発明は２枚以上の鋼板を重ね合わせて板組とすることができる。一部の実施例については、図１に示すように、２枚の鋼板１および鋼板２を重ね合わせて一対の電極３、４によって挟持し、所定の溶接条件で抵抗スポット溶接を行い、溶接継手を作成した。それ以外の実施例については、３枚の鋼板（鋼板１、鋼板２および鋼板３）を重ね合わせた板組を用い、同様に溶接継手を作製した。なお、この場合の板組は、例えば図１に示す鋼板２の下層に鋼板３を重ね合わせた。
用いた鋼板の引張強さＴＳ、板厚、めっき種を表１に示す。また、溶接条件を表２－１、表２－２および表２－３に示す。

　溶接機はインバータ直流抵抗スポット溶接機を用い、２つの電極３、４には、同じ形状のものを用いた。用いた電極３、４は、表２に示す先端径Ｄ（ｍｍ）、曲率半径４０ｍｍのＤＲ形のクロム銅製電極である。抵抗スポット溶接は室温（２０℃）で行い、電極を常に水冷した状態で行った。また、加圧力（ｋＮ）は、主通電工程、無通電工程、後通電工程にわたって一定とした。後通電工程終了後の保持時間については、全ての溶接条件で５ｍｓを設定した。

　また、本実施例および比較例における各鋼板の母材の融点は１４００～１５７０℃の範囲であり、溶融亜鉛めっき（ＧＩ）および合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡ）の融点はそれぞれ４００～５００℃、６００～９５０℃の範囲である。また、表１に示される引張強さＴＳ（ＭＰａ）は、各鋼板から、圧延方向に対して平行方向にＪＩＳ５号引張試験片を作製し、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１：２０１１の規定に準拠して引張試験を実施して求めた引張強さである。

　得られた各溶接継手について、（１）溶接部の割れの有無、（２）十字引張試験（ＣＴＳ）における破断形態について、それぞれ評価した。一部の溶接継手については、さらに（３）ＣＴＳにおける破断形態の安定性についても評価した。
（１）溶接部の割れの有無の評価
　得られた各溶接継手について、溶接部を切断して断面を鏡面研磨し、走査型電子顕微鏡（倍率２０００倍）により溶接部周囲の鋼板表層全面の割れの有無を観察した。溶接部に割れが観察されなかった場合を記号○、割れが観察された場合を記号×と評価した。
（２）十字引張試験（ＣＴＳ）における破断形態の評価
　得られた各溶接継手について、ＪＩＳ　Ｚ　３１３７に準拠し、十字引張試験を行い、その破断部径をノギスにて計測した。さらに断面を切断してピクリン酸エッチングを行い、断面から溶融部径を測定した。このとき破断形態が、プラグ破断のうち、母材への破断が進展し、破断部径／溶融部径で表される割合が１１０パーセント以上であった場合を記号◎、破断部径／溶融部径で表される割合が１００パーセント以上１１０パーセント未満であった場合を記号○、破断部径／溶融部径で表される割合が１００パーセント未満の部分プラグ破断あるいはナゲットでの界面破断であった場合を記号×と評価した。
（３）ＣＴＳにおける破断形態の安定性の評価
　上記（２）の評価結果において、破断部径／溶融部径で表される割合が１１０パーセント以上であったものを対象に、さらにＣＴＳ時の破断形態の安定性について評価を行った。この評価に用いる溶接継手は、表１、表２－１、表２－２および表２－３に示した条件で、溶接継手を１０体ずつ作製した。得られた各溶接継手について、上記（２）に示した方法と同じ方法で、破断部径および溶融部径をそれぞれ求めた。ここでは、以下に示した基準に照らし、各記号を付与して評価した。記号Ａ、Ｂの場合を優れる、記号Ｃの場合を良いと評価する。
評価Ａ：１０体中１０体が、破断部径／溶融部径で表される割合が１１５パーセント以上
評価Ｂ：１０体中５体以上９体以下が、破断部径／溶融部径で表される割合が１１５パーセント以上
評価Ｃ：１０体中１体以上４体以下が、破断部径／溶融部径で表される割合が１１５パーセント以上
以上により得られた結果を表２－１、表２－２および表２－３に示す。

　表２－１、表２－２および表２－３に示すように、本発明を満たす溶接条件で行なった本発明例では、溶接継手は、全て良好（記号○または◎）な評価であった。すなわち、溶接部の割れ発生を抑制し、さらに高い継手強度を得られることがわかった。

　１、２　鋼板
　３、４　電極
　５　溶接部（ナゲット）

Claims

　複数の鋼板を重ね合わせた板組を、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する抵抗スポット溶接方法において、
　重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも１枚は、表面に金属めっき層を有する表面処理鋼板であり、
　通電として、ナゲット部を形成する通電を行なう主通電工程と、
主通電工程の後に通電休止時間Ｔｃ（サイクル）の間通電を休止する無通電工程と、
無通電工程の後にナゲット部を成長させずに再加熱する通電を行なう後通電工程とを有し、
　電極の打角をＡ（度）、主通電工程の電流値をＩｍ（ｋＡ）、後通電工程の電流値をＩｐ（ｋＡ）、１＋０．１・Ｔｃを変数Ｂ、１＋０．２・Ｔｃを変数Ｃとしたとき、前記通電は、下記式（I）の関係を満たす抵抗スポット溶接方法。
式（I）
０＜Ａ＜３の場合は、（２２＋Ａ）・Ｂ／１００＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ
３≦Ａ＜７の場合は、（１７＋Ａ）・Ｂ／８０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ
７≦Ａ＜１５の場合は、（１１＋Ａ）・Ｂ／６０＜Ｉｐ／Ｉｍ＜Ｃ
　重ね合わせた複数の鋼板の総板厚をｔ（ｍｍ）、電極の先端径をＤ（ｍｍ）としたとき、前記無通電工程は、下記式（II）の関係を満たす請求項１に記載の抵抗スポット溶接方法。
式（II）
０＜Ａ＜３の場合は、０＜Ｔｃ＜（１０３－Ａ）・ｔ／Ｄ
３≦Ａ＜７の場合は、０＜Ｔｃ＜５・（２３－Ａ）・ｔ／Ｄ
７≦Ａ＜１５の場合は、０＜Ｔｃ＜８・（１７－Ａ）・ｔ／Ｄ
　前記主通電工程の後に、前記無通電工程および前記後通電工程をこの順で２回以上繰り返す請求項１または２に記載の抵抗スポット溶接方法。
　重ね合わせた複数の鋼板のうち少なくとも１枚は、引張強さが５９０ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の抵抗スポット溶接方法。