WO2024048769A1 - 羽根車、送風機及び空調機 - Google Patents

羽根車、送風機及び空調機 Download PDF

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WO2024048769A1
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blade
blade thickness
impeller
axis
main plate
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PCT/JP2023/032031
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English (en)
French (fr)
Inventor
健 清水
大志 守屋
有賀里 石田
Original Assignee
三菱重工サーマルシステムズ株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/30—Vanes

Definitions

  • the present disclosure relates to an impeller, a blower, and an air conditioner.
  • the cross-sectional shape of the blade is the same from the side plate side where the suction port is formed to the main plate side, the difference in the flow angle between the side plate side and the main plate side of the blade causes The airflow may separate from the If peeling occurs, the amount of air discharged will be biased towards the main plate, noise will be generated, and the air blowing efficiency will be reduced.
  • Patent Document 1 discloses a configuration in which the exit angles are made different between the main plate side and the side plate side of the blade.
  • the present disclosure has been made in view of such circumstances, and provides an impeller, a blower, and an air conditioner that can suppress a decrease in air blowing efficiency and suppress a decrease in heat exchange performance.
  • the purpose is to
  • an impeller according to one aspect of the present disclosure is an impeller whose rotation center is about an axis, and which forms an air suction port, has an annular side plate centered about the axis, and an annular side plate facing the side plate.
  • a disc-shaped main plate centered on the axis, and a plurality of wings having a wingspan along the direction of the axis and arranged at predetermined intervals around the axis between the side plate and the main plate; and a blade surface of each of the blades, in the span direction, a blade thickness changing surface, a main plate side surface connected to the main plate side of the blade thickness changing surface, and the side plate side of the blade thickness changing surface.
  • the blade thickness changing surface has a side plate side surface connected to the blade thickness changing surface, and the blade thickness changing surface is such that the blade thickness on the main plate side is thicker than the blade thickness on the side plate side than the blade thickness changing surface.
  • the angle of the blade surface with respect to the axis in the blade span direction changes with respect to the angles of the main plate side surface and the side plate side surface.
  • a blower includes the impeller described above and a drive unit that rotates the impeller around the axis.
  • an air conditioner includes the above-mentioned blower and a heat exchanger.
  • FIG. 1 is a perspective view of an air conditioner equipped with a blower according to an embodiment of the present disclosure.
  • 2 is a cross-sectional view of the air conditioner along section line II-II shown in FIG. 1.
  • FIG. FIG. 1 is a rear view of an air conditioner equipped with a blower according to an embodiment of the present disclosure.
  • 3 is a longitudinal cross-sectional view of the blower taken along section line IV-IV shown in FIG. 2.
  • FIG. FIG. 1 is a perspective view of an impeller according to an embodiment of the present disclosure. 6 is a side view of the impeller seen from the direction of arrow A shown in FIG. 5.
  • FIG. FIG. 1 is a partial perspective view of an impeller according to an embodiment of the present disclosure, viewed from inside.
  • FIG. 7 is an enlarged view of section B of the impeller shown in FIG. 6.
  • FIG. 9 is a longitudinal cross-sectional view of the blade taken along cutting line IX-IX shown in FIG. 8;
  • FIG. 3 is a longitudinal cross-sectional view of a wing showing a gap between the wings.
  • 9 is another example of a longitudinal cross-sectional view of the blade taken along cutting line IX-IX shown in FIG. 8.
  • FIG. 1 is a partial perspective view of an impeller according to an embodiment of the present disclosure, viewed from inside. 7 is an enlarged view of a portion B of the impeller shown in FIG. 6 in modification example 2.
  • FIG. 14 is a longitudinal cross-sectional view of the wing taken along section line XIV-XIV shown in FIG. 13.
  • FIG. FIG. 7 is a diagram of a blade of an impeller according to Modification Example 3 viewed from the pressure side.
  • the blower 20 is a sirocco fan that blows out air by rotating an impeller 30, and is mounted, for example, in the ceiling-embedded duct type air conditioner 1.
  • the air conditioner 1 includes a housing 11, a heat exchanger 13, and a blower 20.
  • the housing 11 is, for example, an outer box configured in the shape of a rectangular parallelepiped, and a heat exchanger 13 and a blower 20 are housed and installed in the internal space.
  • a blowout port 12 is opened in the front of the housing 11, and is configured to blow out air that has been sent out from the blower 20 and passed through the heat exchanger 13.
  • the heat exchanger 13 is a device that exchanges heat between refrigerant and air, and extends along the longitudinal direction of the housing 11.
  • the heat exchanger 13 is arranged inside the housing 11 on the outlet 12 side (on the front side of the housing 11).
  • the blower 20 is a device that sends out air by rotating the impeller 30.
  • the blower 20 is arranged inside the housing 11 on the back side of the heat exchanger 13. With this arrangement, the air sent out from the blower 20 will pass through the heat exchanger 13.
  • a plurality of blowers 20 may be installed along the longitudinal direction of the heat exchanger 13, and in the case of FIG. 3, three blowers 20 are installed.
  • the blower 20 has an impeller 30, a spiral casing 21, an electric motor 22, and a drive shaft 23.
  • the impeller 30 is a component that has a substantially cylindrical outer shape centered on the axis X, with a plurality of blades 40 arranged at intervals around the axis X. The detailed configuration of the impeller 30 will be described later.
  • the spiral casing 21 is a known scroll-shaped container that houses the impeller 30. As shown in FIGS. 2 and 4, the spiral casing 21 is formed with a bell mouth 21a and a discharge port 21b. As the impeller 30 rotates, air outside the spiral casing 21 is taken in while being rectified through the bell mouth 21a. Further, the air discharged from the rotating impeller 30 is rectified and pressurized inside the swirl casing 21, and is then sent out from the discharge port 21b.
  • the electric motor 22 is a device for rotating the impeller 30 around the axis X via the drive shaft 23.
  • the drive shaft 23 is connected to a main plate 31 of an impeller 30, which will be described later. Thereby, the driving force (rotation) of the drive shaft 23 connected to the electric motor 22 is transmitted to the impeller 30.
  • the electric motor 22 does not need to have a one-to-one correspondence with the impeller 30, and one electric motor 22 may rotate two impellers 30.
  • impellers 30 are arranged on both sides of the electric motor 22.
  • three or more impellers 30 may be rotated by one electric motor 22.
  • the impeller 30 includes a main plate 31, a side plate 32, and a plurality of blades 40, and has a substantially cylindrical outer shape centered on the axis X.
  • the impeller 30 rotates, for example, in the direction of the arrow R shown in FIGS. 5 and 6, with the axis X as the rotation center.
  • the impeller 30 is made of resin or metal, and may be integrally formed by injection molding, for example, or may be constructed by assembling a plurality of parts.
  • the impeller 30 shown in FIG. 5 is of a type that includes two side plates 32 on both sides of a main plate 31, the impeller 30 according to the present invention is not limited to this type.
  • a type provided with one side plate 32 may be used instead.
  • the main plate 31 is a disk-shaped portion centered on the axis X. As shown in FIGS. 5 and 6, a drive shaft 23 connected to an electric motor 22 is connected to the center of the main plate 31. As shown in FIGS. At this time, the axis X coincides with the rotation axis of the drive shaft 23.
  • the side plate 32 is an annular portion centered on the axis X.
  • the side plate 32 is spaced apart from the main plate 31 in the axis X direction and is arranged to face the main plate 31 in parallel.
  • the side plate 32 is arranged to face the bell mouth 21a, and the air taken into the spiral casing 21 from the bell mouth 21a is transferred from the suction port 33 (the area inside the side plate 32) to the inside area of the impeller 30. (the area surrounded by the wings 40). That is, the side plate 32 defines an air suction port 33 in the impeller 30 .
  • the blade 40 is arranged parallel to the axis X between the outer peripheral edge of the main plate 31 and the side plate 32, and the blade span direction WD is along the direction of the axis X.
  • the wing tip on the main plate 31 side in the wingspan direction WD is defined as a base end 41
  • the wing tip on the side plate 32 side in the wingspan direction WD is defined as a tip 42.
  • the blades 40 are arranged around the axis X at a predetermined interval (gap G).
  • the gap G is an opening for discharging the air that has flowed into the inside of the impeller 30 (inner area surrounded by all the blades 40) to the outside of the impeller 30.
  • the blade 40 has a pressure surface 43 and a suction surface 44 as blade surfaces, and has a streamlined cross-sectional shape.
  • cross section means a cross section in a plane perpendicular to the axis X.
  • the positive pressure surface 43 is a blade surface located forward with respect to the rotation direction of the impeller 30.
  • the negative pressure surface 44 is a blade surface located at the rear with respect to the rotation direction of the impeller 30.
  • the suction surface 44 is, for example, a continuous smooth surface in the spanwise direction WD, and is substantially parallel to the axis X in the spanwise direction WD.
  • the positive pressure surface 43 has, for example, a base end side surface 43a (main plate side surface), a blade thickness changing surface 43b, and a tip side surface 43c (side plate side surface), which form one positive pressure surface 43 by being connected. ing.
  • the base end side surface 43a is a surface located in a region on the base end 41 side of the blade 40 (an area closer to the base end 41 than the blade thickness changing surface 43b in the blade 40), and one end is connected to the main plate 31, and the other end is connected to the main plate 31. is connected to the edge of the blade thickness changing surface 43b.
  • the base end side surface 43a is, for example, a surface substantially parallel to the axis X in the wing span direction WD. Therefore, the portion (range) of the blade 40 corresponding to the base end side surface 43a has a substantially constant blade thickness in the blade span direction WD.
  • the blade thickness changing surface 43b is a surface located in a substantially central area of the blade 40, and one end is connected to the edge of the base end side surface 43a, and the other end is connected to the edge of the tip end side surface 43c.
  • the blade thickness changing surface 43b is a surface that changes the blade thickness of the blade 40 in the blade span direction WD from the main plate 31 to the side plate 32. Details of the blade thickness changing surface 43b will be described later.
  • the tip side surface 43c is a surface located in a region on the tip 42 side of the blade 40 (an area closer to the tip 42 than the blade thickness changing surface 43b in the blade 400), and one end is connected to the edge of the blade thickness changing surface 43b, The outer edge of the other end is connected to the side plate 32.
  • the tip side surface 43c is, for example, a surface substantially parallel to the axis X in the wing span direction WD. Therefore, the portion (range) of the blade 40 corresponding to the tip side surface 43c has a substantially constant blade thickness in the blade span direction WD. However, the blade thickness is thinner than the blade thickness of the portion of the blade 40 corresponding to the base end side surface 43a.
  • the blade thickness changing surface 43b has an angle with respect to the axis X in the blade span direction WD equal to an angle of the proximal side surface 43a and the tip side surface 43c (angle with respect to the axis X in the blade span direction WD).
  • This is an aspect that is changing.
  • the blade thickness changing surface 43b is not a surface that is substantially parallel to the axis X in the spanwise direction WD; This is a surface inclined with respect to the axis X in the direction WD.
  • the blade thickness of the blade 40 changes in the blade span direction WD from the main plate 31 to the side plate 32. Specifically, the blade thickness of the portion of the blade 40 corresponding to the tip side surface 43c is thinner than the blade thickness of the portion of the blade 40 corresponding to the base end side surface 43a. In other words, when viewing the blade 40 from the direction of the axis X, the cross-sectional shape of the portion of the blade 40 corresponding to the tip side surface 43c falls within the range of the cross-sectional shape of the portion of the blade 40 corresponding to the proximal side surface 43a. become.
  • blade thickness here means, for example, the maximum blade thickness or the blade thickness in the same longitudinal section.
  • the blade thickness of the portion of the blade 40 corresponding to the tip side surface 43c is approximately 50% to 70% of the blade thickness of the portion of the blade 40 corresponding to the base end side surface 43a.
  • the tip side surface 43c is offset toward the suction surface 44 along the normal direction with respect to the base end side surface 43a, and the amount of offset is 30% to 50% of the maximum blade thickness. .
  • the tip side surface 43c is uniformly offset by 2 mm.
  • the blade thickness of the portion of the blade 40 corresponding to the tip side surface 43c is thinner than the blade thickness of the portion of the blade 40 corresponding to the base end side surface 43a, so the gap G between adjacent blades 40 is When viewed from above, the gap G in the region corresponding to the distal side surface 43c is larger than the gap G in the region corresponding to the proximal side surface 43a.
  • the blade thickness changing surface 43b may be a surface perpendicular to the axis X as shown in FIG. 9, or may be a surface inclined with respect to the axis X as shown in FIG.
  • a step is generated on the pressure surface 43 due to the blade thickness changing surface 43b.
  • the angle ⁇ of the slope is, for example, 45 degrees or more and 90 degrees or less with respect to the axis X.
  • the blade thickness changing surface 43b becomes a surface perpendicular to the axis X (see FIG. 9). In either case, the blade thickness changing surface 43b becomes a protruding portion/caught portion of the pressure surface 43 in the blade span direction WD from the side plate 32 toward the main plate 31.
  • the blades 40 of the impeller 30 according to this embodiment are provided with blade thickness changing surfaces 43b, when air is discharged from each gap G, the following flow is formed.
  • the gap G in the region corresponding to the distal side surface 43c is larger than the gap G in the region corresponding to the proximal side surface 43a, air is actively drawn out from the gap G in the region corresponding to the distal side surface 43c. It will be discharged to the outside of the impeller 30.
  • the gap G in the region corresponding to the proximal side surface 43a is smaller than the gap G in the region corresponding to the distal side surface 43c. Therefore, compared to the gap G corresponding to the distal side surface 43c, air is less likely to be discharged from the gap G corresponding to the proximal side surface 43a due to the influence of flow path resistance.
  • the blade thickness changing surface 43b is in the range of 25% or more and 75% or less, preferably 25% or more. It is set in a range of 60% or less.
  • the blade thickness changing surfaces 43b may be provided at multiple locations on the pressure surface 43 along the blade span direction WD.
  • the pressure surface 43 between the blade thickness changing surface 43b and the blade thickness changing surface 43b' is the intermediate surface 43d.
  • the intermediate surface 43d corresponds to the main plate side surface
  • the tip side surface 43c corresponds to the side plate side surface
  • the intermediate surface 43d corresponds to the side plate side surface
  • the base end side surface 43a corresponds to the main plate side surface
  • At least one blade thickness changing surface 43b among the plurality of blade thickness changing surfaces 43b is provided in a range of 25% to 75%, preferably in a range of 25% to 60%. All you have to do is stay there.
  • the blade thickness changing surface 43b may be inclined from the side plate 32 side to the main plate 31 side from the leading edge 46 to the trailing edge 45 of the blade 40. Note that the two-dot chain line shown in FIG. 15 is the blade thickness changing surface 43b in a normal state where it is not inclined (illustrated for reference).
  • the gap G in the region corresponding to the distal side surface 43c is larger than the gap G in the region corresponding to the proximal side surface 43a, air is actively drawn out from the gap G in the region corresponding to the distal side surface 43c. It will be discharged to the outside of the impeller 30.
  • air is less likely to be discharged from the gap G corresponding to the proximal side surface 43a due to the influence of flow path resistance. Thereby, it is possible to suppress a phenomenon in which the region from which air is discharged is biased toward the main plate 31 side.
  • the bias in the flow velocity inside the spiral casing 21 that houses the impeller 30 is improved, and, for example, the bias in the flow velocity inside the spiral casing 21 that accommodates the impeller 30 is improved.
  • the static pressure efficiency is improved by suppressing the air blowing loss caused by the generation of swirling flow, and the wind speed distribution of the air blown from the swirl casing 21 toward the heat exchanger 13 is made uniform, thereby reducing heat exchange performance. can be suppressed.
  • the blade thickness on the side plate 32 side is thinner than on the main plate 31 side, when injection molding the blade 40, it is possible to easily cut the blade in the direction of the axis X using a die with a simple shape. Therefore, the manufacturing cost of the impeller 30 can be reduced.
  • the blade thickness changing surface 43b a surface perpendicular to the axis X, the direction of the air flow can be rapidly changed.
  • suction surface 44 a continuous and smooth surface in the blade span direction WD, a draft angle necessary for mold cutting during injection molding can be provided on the suction surface 44 side.
  • a region where air is easily discharged can be brought closer to the side plate 32 side.
  • the same effect can be achieved, for example, for the impeller 30 whose blade width is large relative to the diameter of the impeller 30. Obtainable.
  • the direction of the flow of air flowing from the suction port 33 can be smoothly changed. can. Therefore, loss when the direction is turned can be reduced, and static pressure efficiency can be further improved. Further, the area of the blade thickness changing surface 43b (the area that comes into contact with the air) increases by the amount of inclination, and the direction of the air flow can be efficiently changed. Furthermore, it is possible to suppress deterioration of aerodynamic noise caused by a sudden change in direction of the flow.
  • the input to the electric motor 22 can be reduced by the impeller 30 with improved static pressure efficiency.
  • suction surface 44 may be provided with the same configuration as the blade thickness changing surface 43b. Furthermore, when the blade 40 is viewed from the direction of the axis The blade exit angles of the portion of the blade 40 corresponding to the tip side surface 43c and the portion of the blade 40 corresponding to the proximal side surface 43a may be made different.
  • the impeller and blower according to the embodiment described above can be understood, for example, as follows.
  • the impeller (30) according to the first aspect of the present disclosure is an impeller whose rotation center is about an axis (X), and which forms an air suction port (33) and has an annular side plate centered about the axis. (32), a disk-shaped main plate (31) provided opposite to the side plate and having a center on the axis, and a wing span along the direction of the axis between the side plate and the main plate. and a plurality of blades (40) arranged at predetermined intervals around the axis, and the blade surface (43) of each blade has a blade thickness changing surface (43b) in the blade span direction (WD).
  • the angle of the blade surface with respect to the axis in the blade span direction is set such that the blade thickness on the main plate side of the blade thickness changing surface is thicker than the blade thickness on the side plate side of the blade thickness changing surface. It changes with respect to the angle of the end side surface and the tip side surface.
  • the blade surface is connected to the blade thickness changing surface, the base end side surface connected to the main plate side of the blade thickness changing surface, and the side plate side of the blade thickness changing surface in the blade span direction.
  • the blade thickness changing surface has a tip side surface, and the blade thickness changing surface has a blade thickness in the blade span direction such that the blade thickness on the main plate side of the blade thickness changing surface is thicker than the blade thickness on the side plate side of the blade thickness changing surface. Since the angle of the blade surface with respect to the axis changes with respect to the angles of the proximal and tip sides, a portion of the air that flows in along the direction of the axis from the intake port formed on the side plate is transferred to the blade thickness change surface.
  • the direction of the flow is turned radially outward. Therefore, part of the air can be discharged radially outward in the region corresponding to the side surface of the tip of the wing. Thereby, it is possible to suppress a phenomenon in which the region from which air is discharged is biased toward the main plate side.
  • the blade thickness on the side plate side is thinner than on the main plate side, when looking at the gap (G) between adjacent blades, the gap on the side plate side is large and allows air to flow easily, whereas on the main plate side Since the gap between the two is small, the flow resistance makes it difficult for air to flow. Thereby, it is possible to suppress a phenomenon in which the region from which air is discharged is biased toward the main plate side.
  • the bias in the flow velocity inside the casing (21) that houses the impeller is improved, and, for example, the bias in the flow velocity inside the casing (21) that accommodates the impeller is improved.
  • This improves static pressure efficiency by suppressing the blowing loss caused by the generation of swirling flow, and evens out the wind speed distribution of the air blown from the casing toward the heat exchanger (13), thereby reducing the deterioration of heat exchange performance. It can be suppressed.
  • the blade thickness on the side plate side is thinner than on the main plate side, when injection molding the blade, it is possible to easily cut the blade in the direction of the axis using a die with a simple shape. Therefore, the manufacturing cost of the impeller can be reduced.
  • the blade thickness changing surface is a surface substantially perpendicular to the axis.
  • the blade thickness changing surface is a surface substantially perpendicular to the axis, so that the direction of the flow of air flowing from the intake port cannot be abruptly changed by the step surface. can.
  • the suction surface (44) of the blade surface is a continuous smooth surface in the blade span direction.
  • the suction surface is a continuous and smooth surface in the blade span direction, it is possible to provide a draft angle necessary for mold cutting during injection molding on the suction surface side.
  • the position of the end portion (42) of the blade on the side plate side in the blade span direction is set to 0%.
  • the blade thickness changing surface is located in a range of 25% to 60%.
  • the blade thickness change surface is 25%. % to 60%, the area where air is easily discharged can be brought closer to the side plate side.
  • the blade thickness changing surface is provided at a plurality of locations on the blade surface along the blade span direction.
  • the blade thickness changing surfaces are provided at a plurality of locations on the blade surface along the blade span direction, so that, for example, an impeller having a large blade width with respect to the diameter of the impeller Similar effects can also be obtained.
  • the blade thickness changing surface is inclined from the side plate side to the main plate side from the leading edge to the trailing edge of the blade. are doing.
  • the impeller according to this aspect since the blade thickness changing surface is inclined from the side plate side to the main plate side from the leading edge to the trailing edge of the blade, the direction of the flow of air flowing from the intake port can be smoothly changed. can do. Therefore, loss when the direction is turned can be reduced, and static pressure efficiency can be further improved. Furthermore, the area of the blade thickness changing surface (the area that can come into contact with air) increases by the amount of inclination, and the direction of air flow can be efficiently changed. Furthermore, it is possible to suppress deterioration of aerodynamic noise caused by a sudden change in direction of the flow.
  • a blower (20) according to a seventh aspect of the present disclosure includes the impeller according to any one of the first to sixth aspects, and a drive section (22) that rotates the impeller around the axis. , is equipped with.
  • the blower since the blower includes the above-mentioned impeller and a drive section that rotates the impeller around the axis, the input of the drive section is controlled by the impeller with improved static pressure efficiency. (power consumption) can be reduced.
  • an air conditioner (1) according to an eighth aspect of the present disclosure includes the blower according to the sixth aspect and a heat exchanger (13).
  • the air conditioner according to this aspect since the above-mentioned blower and heat exchanger are provided, if the wind speed distribution of the air blown from the casing toward the heat exchanger is uniform, the Deterioration in replacement performance can be suppressed.
  • Air conditioner 11 Housing 12 Air outlet 13 Heat exchanger 20 Air blower 21 Swirl casing 21a Bell mouth 21b Outlet 22 Electric motor (drive unit) 23 Drive shaft 30 Impeller 31 Main plate 32 Side plate 33 Suction port 40 Wing 41 Base end (wing tip on main plate side) 42 Tip (wing tip on side plate side) 43 Positive pressure surface 43a Base end side (main plate side) 43b, 43b' Blade thickness changing surface 43c Tip side surface (side plate side surface) 43d Intermediate surface 44 Negative pressure surface 45 Trailing edge 46 Leading edge G Gap X Axis

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

送風効率の低下を抑制したり、熱交換性能の低下を抑制させたりすることができる羽根車及び送風機を提供する。環状の側板（３２）と、円盤状の主板（３１）と、軸線（Ｘ）の周りに所定間隔で配置された複数の翼（４０）と、を備え、各翼（４０）の翼面は、翼幅方向において、翼厚変化面（４３ｂ）、主板側面（４３ａ）及び側板側面（４３ｃ）を有し、翼厚変化面（４３ｂ）は、翼厚変化面（４３ｂ）よりも主板（３１）側の翼厚が翼厚変化面（４３ｂ）よりも側板（３２）側の翼厚よりも厚くなるように、翼幅方向における翼面の軸線（Ｘ）に対する角度が主板側面（４３ａ）及び側板側面（４３ｃ）の角度に対して変化している。

Description

羽根車、送風機及び空調機
　本開示は、羽根車、送風機及び空調機に関する。
　例えばシロッコファンの羽根車において、吸込み口が形成された側板側から主板側にかけて翼の断面形状を同一の形状にした場合、翼の側板側と主板側との流れの角度の差によって、翼面から気流がはく離することがある。はく離が生じた場合、吐出風量が主板側に偏ったり、騒音が発生したり、送風効率が低下したりする。
　ここで、特許文献１には、はく離を防止するために、翼の主板側と側板側とで出口角度を異ならせる構成が開示されている。
特許第６４１５７４１号公報
　しかしながら、特許文献１に開示されている構成を採用したとしても、吐出風量が主板側に偏る現象は改善されない可能性がある。
　吐出風量が主板側に偏った場合、送風効率が低下する。また、羽根車を収容するケーシング内における流速にも偏りが生じるので、ケーシングからの吐出風量にも偏りが生じて、熱交換性能が低下する。
　本開示は、このような事情に鑑みてなされたものであって、送風効率の低下を抑制したり、熱交換性能の低下を抑制させたりすることができる羽根車、送風機及び空調機を提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために、本開示の羽根車、送風機及び空調機は、以下の手段を採用する。
　すなわち、本開示の一態様に係る羽根車は、軸線を回転中心とする羽根車であって、空気の吸込み口を形成し、前記軸線を中心とした環状の側板と、前記側板に対向して設けられ、前記軸線を中心とした円盤状の主板と、前記側板と前記主板との間において、前記軸線の方向に沿った翼幅を有し、前記軸線の周りに所定間隔で配置された複数の翼と、を備え、各前記翼の翼面は、翼幅方向において、翼厚変化面、該翼厚変化面の前記主板側に接続された主板側面及び前記翼厚変化面の前記側板側に接続された側板側面を有し、前記翼厚変化面は、該翼厚変化面よりも前記主板側の翼厚が前記翼厚変化面よりも前記側板側の翼厚よりも厚くなるように、前記翼幅方向における前記翼面の前記軸線に対する角度が前記主板側面及び前記側板側面の角度に対して変化している。
　また、本開示の一態様に係る送風機は、上記の羽根車と、前記羽根車を前記軸線の周りに回転させる駆動部と、を備えている。
　また、本開示の一態様に係る空調機は、上記の送風機と、熱交換器と、を備えている。
　本開示によれば、送風効率の低下を抑制したり、熱交換性能の低下を抑制させたりすることができる。
本開示の一実施形態に係る送風機が搭載された空調機の斜視図である。 図１に示す切断線ＩＩ－ＩＩにおける空調機の横断面図である。 本開示の一実施形態に係る送風機が搭載された空調機の背面図である。 図２に示す切断線ＩＶ－ＩＶにおける送風機の縦断面図である。 本開示の一実施形態に係る羽根車の斜視図である。 図５に示す矢印Ａの方向から見た羽根車の側面図である。 本開示の一実施形態に係る羽根車を内側から見た部分的な斜視図である。 図６に示す羽根車のＢ部の拡大図である。 図８に示す切断線ＩＸ－ＩＸにおける翼の縦断面図である。 翼と翼との間の隙間が図示された翼の縦断面図である。 図８に示す切断線ＩＸ－ＩＸにおける翼の縦断面図の他の例である。 本開示の一実施形態に係る羽根車を内側から見た部分的な斜視図である。 図６に示す羽根車のＢ部の変形例２における拡大図である。 図１３に示す切断線ＸＩＶ－ＸＩＶにおける翼の縦断面図である。 変形例３に係る羽根車の翼を正圧面側から見た図である。
　以下、本開示の一実施形態に係る羽根車及び送風機について、図面を参照して説明する。
［送風機について］
　送風機２０は、羽根車３０が回転することによって空気を送り出すシロッコファンであり、例えば天井埋込ダクト形の空調機１に搭載される。
　図１から図３に示すように、空調機１は、筐体１１、熱交換器１３及び送風機２０を備えている。
　筐体１１は、例えば直方体形状に構成された外箱であり、内部の空間に熱交換器１３及び送風機２０が収容・設置されている。
　筐体１１の正面には吹出し口１２が開口しており、送風機２０から送り出され熱交換器１３を通過した空気が吹き出されるように構成されている。
　熱交換器１３は、冷媒と空気との間で熱交換を行う機器であり、筐体１１の長手方向に沿って延在している。
　熱交換器１３は、筐体１１の内部において、吹出し口１２側（筐体１１の正面側）に配置されている。
　送風機２０は、前述の通り、羽根車３０が回転することによって空気を送り出す機器である。
　送風機２０は、筐体１１の内部において、熱交換器１３の背面側に配置されている。このように配置することで、送風機２０から送り出された空気が熱交換器１３を通過することになる。
　送風機２０は、熱交換器１３の長手方向に沿って複数台設置されてもよく、図３の場合、３台の送風機２０が設置されている。
　送風機２０は、羽根車３０、渦巻ケーシング２１、電動モータ２２及び駆動軸２３を有している。
　羽根車３０は、複数の翼４０が軸線Ｘ周りに間隔を空けて配置されることで軸線Ｘを中心とする略筒状の外形状をなした部品である。
　羽根車３０の詳細な構成については後述する。
　渦巻ケーシング２１は、羽根車３０を収容する、既知のスクロール形状をした容器である。
　図２及び図４に示すように、渦巻ケーシング２１には、ベルマウス２１ａ及び吐出し口２１ｂが形成されている。渦巻ケーシング２１の外部にある空気は、羽根車３０が回転することによって、ベルマウス２１ａを介して整流されながら取り込まれる。また、回転する羽根車３０から吐出した空気は、渦巻ケーシング２１の内部で整流・昇圧されて吐出し口２１ｂから送り出される。
　図２及び図３に示すように、電動モータ２２は、駆動軸２３を介して羽根車３０を軸線Ｘ周りに回転させるための機器である。
　駆動軸２３は、後述する羽根車３０の主板３１と接続されている。これによって、電動モータ２２と接続された駆動軸２３の駆動力（回転）が羽根車３０に伝達される。
　なお、電動モータ２２は、羽根車３０と１対１で対応している必要はなく、１つの電動モータ２２で２つの羽根車３０を回転させてもよい。この場合、例えば、電動モータ２２の両サイドに羽根車３０が配置されることになる。また、１つの電動モータ２２で３つ以上の羽根車３０を回転させてもよい。
［羽根車の詳細について］
　図５から図７に示すように、羽根車３０は、主板３１、側板３２及び複数の翼４０を備えており、軸線Ｘを中心とする略筒状の外形状をなしている。
　羽根車３０は、軸線Ｘを回転中心として、例えば図５や図６に示した矢印Ｒの方向に回転する。
　羽根車３０は、樹脂製や金属製とされ、例えば、射出成型によって一体的に成形されてもよいし、複数の部品を組み立てることで構成してもよい。
　ここで、図５に示した羽根車３０は、主板３１の両サイドに２つの側板３２を備えたタイプとされているが、本発明に係る羽根車３０は、このタイプに限定されることはなく、例えば１つの側板３２を備えたタイプでもよい。
　主板３１は、軸線Ｘを中心とした円盤状の部分である。
　図５及び図６に示すように、主板３１の中心には、電動モータ２２と接続された駆動軸２３が接続されている。このとき、軸線Ｘは、駆動軸２３の回転軸線と一致している。
　側板３２は、軸線Ｘを中心とした環状の部分である。
　側板３２は、主板３１から軸線Ｘ方向に離間するとともに、主板３１と平行に対向するように配置されている。
　側板３２は、ベルマウス２１ａと対向して配置されており、ベルマウス２１ａから渦巻ケーシング２１の内部に取り込まれた空気は、吸込み口３３（側板３２の内側の領域）から羽根車３０の内側領域（翼４０で囲われた領域）に流れ込む。すなわち、側板３２は、羽根車３０における空気の吸込み口３３を画定している。
　図５から図７に示すように、翼４０は、主板３１の外周縁と側板３２との間において軸線Ｘと平行に配置されており、翼幅方向ＷＤが軸線Ｘの方向に沿っている。ここでは、翼幅方向ＷＤにおける主板３１側の翼端を基端４１として、翼幅方向ＷＤにおける側板３２側の翼端を先端４２とする。
　翼４０は、軸線Ｘ周りに所定の間隔（隙間Ｇ）を空けて配置されている。隙間Ｇは、羽根車３０の内側（全ての翼４０で囲われた内側領域）に流れ込んだ空気を羽根車３０の外部に吐出させるための開口である。
　図６から図９に示すように、翼４０は、翼面として正圧面４３及び負圧面４４を有しており、その横断面形状が流線形状とされている。
　ここでいう「横断面」とは、軸線Ｘと直交する面における断面を意味する。
　なお、正圧面４３は、羽根車３０の回転方向に対して前方に位置する翼面である。
　また、負圧面４４は、羽根車３０の回転方向に対して後方に位置する翼面である。
　負圧面４４は、例えば、翼幅方向ＷＤにおいて連続した滑らかな面であり、翼幅方向ＷＤにおいて軸線Ｘと略平行とされている。
　正圧面４３は、例えば、基端側面４３ａ（主板側面）、翼厚変化面４３ｂ及び先端側面４３ｃ（側板側面）を有しており、これらが接続されることで１つの正圧面４３を形成している。
　基端側面４３ａは、翼４０の基端４１側の領域（翼４０において翼厚変化面４３ｂよりも基端４１に近い領域）に位置する面であり、一端が主板３１と接続され、他端が翼厚変化面４３ｂの縁と接続されている。
　基端側面４３ａは、例えば、翼幅方向ＷＤにおいて軸線Ｘと略平行な面とされている。そのため、基端側面４３ａに対応する翼４０の部分（範囲）は、翼幅方向ＷＤにおいて翼厚が略一定とされている。
　翼厚変化面４３ｂは、翼４０の略中央の領域に位置する面であり、一端が基端側面４３ａの縁と接続され、他端が先端側面４３ｃの縁と接続されている。
　翼厚変化面４３ｂは、主板３１から側板３２に向かう翼幅方向ＷＤにおいて、翼４０の翼厚を変化させる面である。翼厚変化面４３ｂの詳細については後述する。
　先端側面４３ｃは、翼４０の先端４２側の領域（翼４００において翼厚変化面４３ｂよりも先端４２に近い領域）に位置する面であり、一端が翼厚変化面４３ｂの縁と接続され、他端の外縁が側板３２と接続されている。
　先端側面４３ｃは、例えば、翼幅方向ＷＤにおいて軸線Ｘと略平行な面とされている。そのため、先端側面４３ｃに対応する翼４０の部分（範囲）は、翼幅方向ＷＤにおいて翼厚が略一定とされている。ただし、その翼厚は、基端側面４３ａに対応する翼４０の部分の翼厚よりも薄い。
［翼厚変化面について］
　図７から図９に示すように、翼厚変化面４３ｂは、翼幅方向ＷＤにおける軸線Ｘに対する角度が、基端側面４３ａ及び先端側面４３ｃの角度（翼幅方向ＷＤにおける軸線Ｘに対する角度）に対して変化している面である。
　例えば、基端側面４３ａ及び先端側面４３ｃが翼幅方向ＷＤにおいて軸線Ｘと略平行な面の場合、翼厚変化面４３ｂは、翼幅方向ＷＤにおいて軸線Ｘと略平行な面ではなく、翼幅方向ＷＤにおいて軸線Ｘに対して傾斜した面である。
　これによって、主板３１から側板３２に向かう翼幅方向ＷＤにおいて、翼４０の翼厚が変化することになる。具体的には、先端側面４３ｃに対応する翼４０の部分の翼厚が、基端側面４３ａに対応する翼４０の部分の翼厚よりも薄くなる。つまり、軸線Ｘの方向から翼４０を見たとき、先端側面４３ｃに対応する翼４０の部分の横断面形状は、基端側面４３ａに対応する翼４０の部分の横断面形状の範囲に収まることになる。
　なお、ここでいう「翼厚」とは、例えば、最大翼厚や同一の縦断面における翼厚を意味している。
　ここで、「（翼厚が）薄くなる」について具体例を用いて説明する。
　第１の例として、先端側面４３ｃに対応する翼４０の部分の翼厚は、基端側面４３ａに対応する翼４０の部分の翼厚に対して、５０％～７０％程度とされる。
　第２の例として、先端側面４３ｃは基端側面４３ａに対して法線方向に沿って負圧面４４側にオフセットされており、オフセットの量は最大翼厚の３０％～５０％とされている。例えば、最大翼厚が４ｍｍのとき、先端側面４３ｃは一律で２ｍｍだけオフセットされている。
　また、図１０に示すように、先端側面４３ｃに対応する翼４０の部分の翼厚は基端側面４３ａに対応する翼４０の部分の翼厚よりも薄いので、隣り合う翼４０同士の隙間Ｇを見たとき、先端側面４３ｃに対応する領域における隙間Ｇは、基端側面４３ａに対応する領域における隙間Ｇよりも大きくなる。
　翼厚変化面４３ｂは、図９に示すように軸線Ｘに対して垂直な面でもよいし、図１１に示すように軸線Ｘに対して傾斜する面でもよい。
　翼厚変化面４３ｂが軸線Ｘに対して垂直な面の場合、翼厚変化面４３ｂによって正圧面４３に段差が生じることになる。
　図１１に示すように、翼厚変化面４３ｂが軸線Ｘに対して傾斜した面の場合、翼厚変化面４３ｂによって正圧面４３に勾配が生じることになる。勾配の角度θは、例えば、軸線Ｘにして４５度以上９０度以下が好ましい。なお、勾配の角度θが９０度の場合は、翼厚変化面４３ｂが軸線Ｘに対して垂直な面となる（図９参照）。
　いずれの場合であっても、翼厚変化面４３ｂは、側板３２から主板３１に向かう翼幅方向ＷＤにおいて、正圧面４３の突出部分／引っ掛かり部分となる。
［空気の流れについて］
　羽根車３０が回転することで、ベルマウス２１ａを介して渦巻ケーシング２１の内部に空気が取り込まれる。
　渦巻ケーシング２１の内部に取り込まれた空気は、羽根車３０の吸込み口３３から軸線Ｘの方向に沿うように羽根車３０の内側領域（翼４０で囲われた領域）に流れ込む。
　羽根車３０の内側領域に流れ込んだ空気は、環状に配置された翼４０が軸線Ｘ周りに一体的に回転することによって、遠心力で各隙間Ｇから吐出される。
　隙間Ｇから吐出した空気は、渦巻ケーシング２１の内部で整流・昇圧されて吐出し口２１ｂから送り出される。
　ここで、本実施形態に係る羽根車３０の翼４０には、翼厚変化面４３ｂが設けられているため、空気が各隙間Ｇから吐出される際に、次のような流れを形成する。
　図１２に示すように、軸線Ｘの方向に沿うように羽根車３０の内側領域に流れ込んだ空気の一部は、翼４０の正圧面４３に沿って流れる。
　このとき、正圧面４３上で側板３２から主板３１に向かって流れる空気は、翼厚変化面４３ｂに衝突する。その結果、空気の流れの向きが半径方向（軸線Ｘに対する半径方向）の外側に転向する。そのため、翼厚変化面４３ｂ近傍の領域にある隙間Ｇから積極的に空気が羽根車３０の外部に吐出されることになる。
　また、先端側面４３ｃに対応する領域における隙間Ｇは、基端側面４３ａに対応する領域における隙間Ｇよりも大きくなっているので、先端側面４３ｃに対応する領域にある隙間Ｇから積極的に空気が羽根車３０の外部に吐出されることになる。
　反対に、基端側面４３ａに対応する領域における隙間Ｇは、先端側面４３ｃに対応する領域における隙間Ｇよりも小さくなっている。このため、先端側面４３ｃに対応する隙間Ｇと比較すると、流路抵抗の影響によって基端側面４３ａに対応する隙間Ｇから空気が吐出されにくいことになる。
［翼厚変化面の変形例について］
＜変形例１＞
　翼幅方向ＷＤにおいて翼４０の先端４２の位置を０％として基端４１の位置を１００％としたとき、翼厚変化面４３ｂは、２５％以上７５％以下の範囲、好ましくは、２５％以上６０％以下の範囲に設けられている。
＜変形例２＞
　図１３及び図１４に示すように、翼厚変化面４３ｂを、翼幅方向ＷＤに沿って正圧面４３の複数箇所に設けてもよい。
　図１４における上方の翼厚変化面を符号４３ｂで記載し、下方の翼厚変化面を符号４３ｂ′で記載した場合、翼厚変化面４３ｂと翼厚変化面４３ｂ′との間の正圧面４３は、中間面４３ｄとされる。
　この場合、翼厚変化面４３ｂを基準とした場合は、中間面４３ｄが主板側面に相当し、先端側面４３ｃが側板側面に相当する。一方で、翼厚変化面４３ｂ′を基準とした場合は、中間面４３ｄが側板側面に相当し、基端側面４３ａが主板側面に相当する。
　なお、本変形例の場合、複数ある翼厚変化面４３ｂのうち少なくとも１つの翼厚変化面４３ｂが、２５％以上７５％以下の範囲、好ましくは、２５％以上６０％以下の範囲に設けられていればよい。
＜変形例３＞
　図１５に示すように、翼厚変化面４３ｂを、翼４０の前縁４６から後縁４５にかけて側板３２側から主板３１側に傾斜させてもよい。
　なお、図１５に示す二点鎖線は、傾斜していない通常の状態の翼厚変化面４３ｂである（参考のために図示）。
　本実施形態によれば、以下の効果を奏する。
　正圧面４３上で側板３２から主板３１に向かって流れる空気は、翼厚変化面４３ｂに衝突する。その結果、空気の流れの向きが半径方向の外側に転向する。そのため、翼厚変化面４３ｂ近傍の領域にある隙間Ｇから積極的に空気が羽根車３０の外部に吐出されることになる。これによって、空気が吐出される領域が主板３１側に偏る現象を抑制することができる。
　また、先端側面４３ｃに対応する領域における隙間Ｇは、基端側面４３ａに対応する領域における隙間Ｇよりも大きくなっているので、先端側面４３ｃに対応する領域にある隙間Ｇから積極的に空気が羽根車３０の外部に吐出されることになる。反対に、先端側面４３ｃに対応する隙間Ｇと比較すると、流路抵抗の影響によって基端側面４３ａに対応する隙間Ｇから空気が吐出されにくい。これによって、空気が吐出される領域が主板３１側に偏る現象を抑制することができる。
　以上のように、空気が吐出される領域が主板３１側に偏る現象を抑制することによって、羽根車３０を収容する渦巻ケーシング２１の内部における流速の偏りが改善され、例えば、風速の偏りに起因した旋回流の発生によって生じる送風損失を抑制して静圧効率を向上させたり、渦巻ケーシング２１から熱交換器１３に向かって吹き出される空気の風速分布が均一化することで熱交換性能の低下を抑制させたりすることができる。
　また、主板３１側よりも側板３２側の翼厚が薄いので、翼４０を射出成型する際に単純な形状の型を使用して容易に軸線Ｘの方向に型抜きすることができる。そのため、羽根車３０の製造コストを低減させることができる。
　また、翼厚変化面４３ｂを軸線Ｘに対して垂直な面とすることで、空気の流れの向きを急激に転向することができる。
　また、負圧面４４を翼幅方向ＷＤにおいて連続した滑らかな面とすることで、負圧面４４側に射出成型時の型抜きに必要な抜き勾配を設けることができる。
　また、翼厚変化面４３ｂを２５％以上６０％以下の範囲に位置させることで、空気が吐出されやすい領域を側板３２側に寄せることができる。
　また、翼厚変化面４３ｂを翼幅方向ＷＤに沿って正圧面４３の複数個所に設けることで、例えば、羽根車３０の径に対して翼幅が大きな羽根車３０についても、同様の効果を得ることができる。
　また、翼厚変化面４３ｂを翼４０の前縁４６から後縁４５にかけて側板３２側から主板３１側に傾斜させることで、吸込み口３３から流れ込んだ空気の流れの向きを円滑に転向することができる。そのため、向きが転向された際の損失を低減することができ、静圧効率を更に向上させることができる。
　また、傾斜させた分だけ翼厚変化面４３ｂの面積（空気に触れる面積）が大きくなり、空気の流れの向きを効率的に変えることができる。
　また、急な流れの向きの転向に伴う空力騒音の悪化を抑制することができる。
　また、静圧効率が向上された羽根車３０によって、電動モータ２２の入力を低減することができる。
　なお、翼厚変化面４３ｂと同様の構成を負圧面４４に設けてもよい。
　また、軸線Ｘの方向から翼４０を見たときに、先端側面４３ｃに対応する翼４０の部分の横断面形状が、基端側面４３ａに対応する翼４０の部分の横断面形状に収まる範囲において、先端側面４３ｃに対応する翼４０の部分と基端側面４３ａに対応する翼４０の部分との翼出口角度を異ならせてもよい。
　以上の通り説明した一実施形態に係る羽根車及び送風機は、例えば、以下のように把握される。
　本開示の第１態様に係る羽根車（３０）は、軸線（Ｘ）を回転中心とする羽根車であって、空気の吸込み口（３３）を形成し、前記軸線を中心とした環状の側板（３２）と、前記側板に対向して設けられ、前記軸線を中心とした円盤状の主板（３１）と、前記側板と前記主板との間において、前記軸線の方向に沿った翼幅を有し、前記軸線の周りに所定間隔で配置された複数の翼（４０）と、を備え、各前記翼の翼面（４３）は、翼幅方向（ＷＤ）において、翼厚変化面（４３ｂ）、該翼厚変化面の前記主板側に接続された基端側面（４３ａ）及び前記翼厚変化面の前記側板側に接続された先端側面（４３ｃ）を有し、前記翼厚変化面は、該翼厚変化面よりも前記主板側の翼厚が前記翼厚変化面よりも前記側板側の翼厚よりも厚くなるように、前記翼幅方向における前記翼面の前記軸線に対する角度が前記基端側面及び前記先端側面の角度に対して変化している。
　本態様に係る羽根車によれば、翼面は、翼幅方向において、翼厚変化面、翼厚変化面の主板側に接続された基端側面及び翼厚変化面の側板側に接続された先端側面を有し、翼厚変化面は、該翼厚変化面よりも前記主板側の翼厚が前記翼厚変化面よりも前記側板側の翼厚よりも厚くなるように、翼幅方向における翼面の軸線に対する角度が基端側面及び先端側面の角度に対して変化しているので、側板に形成された吸気口から軸線の方向に沿うように流れ込んだ空気の一部が翼厚変化面に衝突することで、流れの向きが半径方向の外側に転向する。そのため、翼の先端側面に対応する領域で空気の一部を半径方向の外側に吐出させることができる。これによって、空気が吐出される領域が主板側に偏る現象を抑制することができる。
　また、主板側よりも側板側の翼厚が薄くなっているので、隣り合う翼同士の隙間（Ｇ）を見たとき、側板側の隙間は大きいので空気が流れやすいのに対して、主板側の隙間は小さいので流路抵抗によって空気が流れにくくなる。これによって、空気が吐出される領域が主板側に偏る現象を抑制することができる。
　以上のように、空気が吐出される領域が主板側に偏る現象を抑制することによって、羽根車を収容するケーシング（２１）の内部における流速の偏りが改善され、例えば、風速の偏りに起因した旋回流の発生によって生じる送風損失を抑制して静圧効率を向上させたり、ケーシングから熱交換器（１３）に向かって吹き出される空気の風速分布が均一化することで熱交換性能の低下を抑制させたりすることができる。
　また、主板側よりも側板側の翼厚が薄いので、翼を射出成型する際に単純な形状の型を使用して容易に軸線の方向に型抜きすることができる。そのため、羽根車の製造コストを低減させることができる。
　また、本開示の第２態様に係る羽根車は、第１態様において、翼厚変化面が前記軸線に対して略垂直な面とされている。
　本態様に係る羽根車によれば、翼厚変化面は、軸線に対して略垂直な面とされているので、段差面によって吸気口から流れ込んだ空気の流れの向きを急激に転向することができる。
　また、本開示の第３態様に係る羽根車は、第１態様又は第２態様において、前記翼面のうち負圧面（４４）が前記翼幅方向において連続した滑らかな面とされている。
　本態様に係る羽根車によれば、負圧面は、翼幅方向において連続した滑らかな面とされているので、負圧面側に射出成型時の型抜きに必要な抜き勾配を設けることができる。
　また、本開示の第４態様に係る羽根車は、第１態様から第３態様のいずれかにおいて、前記翼幅方向において前記側板側の前記翼の端部（４２）の位置を０％として前記主板側の前記翼の端部（４１）の位置を１００％としたとき、前記翼厚変化面が２５％以上６０％以下の範囲に位置している。
　本態様に係る羽根車によれば、翼幅方向において側板側の翼の端部の位置を０％として主板側の翼の端部の位置を１００％としたとき、翼厚変化面は、２５％以上６０％以下の範囲に位置しているので、空気が吐出されやすい領域を側板側に寄せることができる。
　また、本開示の第５態様に係る羽根車は、第１態様から第４態様のいずれかにおいて、前記翼厚変化面が前記翼幅方向に沿って前記翼面の複数箇所に設けられている。
　本態様に係る羽根車によれば、翼厚変化面は、翼幅方向に沿って前記翼面の複数個所に設けられているので、例えば、羽根車の径に対して翼幅が大きな羽根車についても、同様の効果を得ることができる。
　また、本開示の第６態様に係る羽根車は、第１態様から第５態様のいずれかにおいて、前記翼厚変化面が前記翼の前縁から後縁にかけて前記側板側から前記主板側に傾斜している。
　本態様に係る羽根車によれば、翼厚変化面は、翼の前縁から後縁にかけて側板側から主板側に傾斜しているので、吸気口から流れ込んだ空気の流れの向きを円滑に転向することができる。そのため、向きが転向された際の損失を低減することができ、静圧効率を更に向上させることができる。
　また、傾斜した分だけ翼厚変化面の面積（空気と接触し得る面積）が大きくなり、空気の流れの向きを効率的に変えることができる。
　また、急な流れの向きの転向に伴う空力騒音の悪化を抑制することができる。
　また、本開示の第７態様に係る送風機（２０）は、第１態様から第６態様のいずれかに記載の羽根車と、前記羽根車を前記軸線の周りに回転させる駆動部（２２）と、を備えている。
　本態様に係る送風機によれば、上記の羽根車と、羽根車を軸線の周りに回転駆動する駆動部と、を備えているので、静圧効率が向上された羽根車によって、駆動部の入力（消費電力）を低減することができる。
　また、本開示の第８態様に係る空調機（１）は、第６態様に記載の送風機と、熱交換器（１３）と、を備えている。
　本態様に係る空調機によれば、上記の送風機と、熱交換器と、を備えているので、ケーシングから熱交換器に向かって吹き出される空気の風速分布が均一化されている場合、熱交換性能の低下を抑制させることができる。
１　　空調機
　１１　筐体
　　１２　吹出し口
　１３　熱交換器
２０　送風機
　２１　渦巻ケーシング
　　２１ａ　ベルマウス
　　２１ｂ　吐出し口
　２２　電動モータ（駆動部）
　２３　駆動軸
３０　羽根車
　３１　主板
　３２　側板
　３３　吸込み口
４０　翼
　４１　基端（主板側の翼端）
　４２　先端（側板側の翼端）
　４３　正圧面
　　４３ａ　基端側面（主板側面）
　　４３ｂ，４３ｂ′　翼厚変化面
　　４３ｃ　先端側面（側板側面）
　　４３ｄ　中間面
　４４　負圧面
　４５　後縁
　４６　前縁
Ｇ　　隙間
Ｘ　　軸線

Claims (8)

  1. 　軸線を回転中心とする羽根車であって、
    　空気の吸込み口を形成し、前記軸線を中心とした環状の側板と、
    　前記側板に対向して設けられ、前記軸線を中心とした円盤状の主板と、
    　前記側板と前記主板との間において、前記軸線の方向に沿った翼幅を有し、前記軸線の周りに所定間隔で配置された複数の翼と、
    を備え、
    　各前記翼の翼面は、翼幅方向において、翼厚変化面、該翼厚変化面の前記主板側に接続された主板側面及び前記翼厚変化面の前記側板側に接続された側板側面を有し、
    　前記翼厚変化面は、該翼厚変化面よりも前記主板側の翼厚が前記翼厚変化面よりも前記側板側の翼厚よりも厚くなるように、前記翼幅方向における前記翼面の前記軸線に対する角度が前記主板側面及び前記側板側面の角度に対して変化している、
    羽根車。
  2. 　前記翼厚変化面は、前記軸線に対して略垂直な面とされている、
    請求項１に記載の羽根車。
  3. 　前記翼面のうち負圧面は、前記翼幅方向において連続した滑らかな面とされている、
    請求項１又は２に記載の羽根車。
  4. 　前記翼幅方向において前記側板側の前記翼の端部の位置を０％として前記主板側の前記翼の端部の位置を１００％としたとき、前記翼厚変化面は、２５％以上７５％以下の範囲に位置している、
    請求項１又は２に記載の羽根車。
  5. 　前記翼厚変化面は、前記翼幅方向に沿って前記翼面の複数箇所に設けられている、
    請求項１又は２に記載の羽根車。
  6. 　前記翼厚変化面は、前記翼の前縁から後縁にかけて前記側板側から前記主板側に傾斜している、
    請求項１又は２に記載の羽根車。
  7. 　請求項１に記載の羽根車と、
    　前記羽根車を前記軸線の周りに回転させる駆動部と、
    を備えている、
    送風機。
  8. 　請求項７に記載の送風機と、
    　熱交換器と、
    を備えている、
    空調機。
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