WO2024034320A1 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

冷媒を吸入して圧縮し吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１６、１２）と、放熱器で放熱された冷媒を減圧膨張させる膨張弁（１４ｂ、１４ａ）と、膨張弁で減圧膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器（１８、１６）と、膨張弁の開度を制御する制御部（６０）とを備え、制御部は、蒸発器から流出した冷媒の過熱度（ＳＨｅ、ＳＨａ）が所定過熱度（αＣ、αＨ）以下である場合、膨張弁の開度増減量（ΔＥＶＣ、ΔＥＶＨ）を第１開度増減量（ΔＥＶＣ１、ΔＥＶＨ１）に決定し、蒸発器から流出した冷媒の過熱度が所定過熱度を上回っている場合、開度増減量を、蒸発器から流出した冷媒の過熱度の上昇を第１開度増減量よりも抑制可能な第２開度増減量（ΔＥＶＣ２、ΔＥＶＨ２）に決定する。

Description

冷凍サイクル装置 関連出願の相互参照

　本出願は、２０２２年８月１０日に出願された日本特許出願２０２２－１２７８１７号に基づくもので、ここにその記載内容を援用する。

　本開示は、電気式膨張弁を備える冷凍サイクル装置に関する。

　従来、特許文献１には、冷媒不足を検出する冷凍サイクル装置が記載されている。この従来技術では、圧縮機が起動してから所定時間経過後に圧縮機によって圧縮された冷媒の圧力の変動による圧力差が異常判定値未満である場合、冷媒が不足していると判定する。

特開２０１７－２０６０９６号公報

　しかしながら、上記従来技術では、冷媒量が減少し始めてから冷媒不足と判定されるまでの過渡期においては、冷媒量が減少するにつれて蒸発器から流出した冷媒の過熱度が徐々に上昇していくので潤滑油への冷媒の溶け込み量が少なくなり、圧縮機に潤滑油が戻り難くなる。そのため、圧縮機の潤滑に支障が生じるおそれがある。

　本開示は、上記点に鑑みて、冷媒量が減少したときに圧縮機に潤滑油が戻り難くなることを抑制することを目的とする。

　本開示の一態様による冷凍サイクル装置は、圧縮機と、放熱器と、膨張弁と、蒸発器と、制御部とを備える。圧縮機は、冷媒を吸入して圧縮し吐出する。放熱器は、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる。膨張弁は、放熱器で放熱された冷媒を減圧膨張させる。蒸発器は、膨張弁で減圧膨張された冷媒を蒸発させる。制御部は、膨張弁の開度を制御する。

　制御部は、蒸発器から流出した冷媒の過熱度が所定過熱度以下である場合、膨張弁の開度増減量を第１開度増減量に決定し、蒸発器から流出した冷媒の過熱度が所定過熱度を上回っている場合、開度増減量を、蒸発器から流出した冷媒の過熱度の上昇を第１開度増減量よりも抑制可能な第２開度増減量に決定する。

　これによると、冷媒量が減少して冷媒の過熱度が上昇した時に冷媒の過熱度の一層の上昇を抑制できる。そのため、潤滑油への冷媒の溶け込み量が少なくなって圧縮機に潤滑油が戻り難くなることを抑制できる。

　本開示についての上記目的およびその他の目的、特徴や利点は、添付の図面を参照しながら下記の詳細な記述により、より明確となる。
第１実施形態の車両用空調装置の全体構成図である。 第１実施形態の車両用空調装置の電気制御部を示すブロック図である。 第１実施形態の冷房モードの制御処理を示すフローチャートである。 第１実施形態の冷房モードのサブルーチンを示すフローチャートである。 第１実施形態の暖房モードの制御処理を示すフローチャートである。 第１実施形態の暖房モードのサブルーチンを示すフローチャートである。 第１実施形態の冷房モードにおける冷媒量に対する制御特性図である。 第２実施形態の車両用空調装置の全体構成図である。 第２実施形態の冷房モードの制御処理を示すフローチャートである。 第２実施形態の冷房モードにおける冷媒量に対する制御特性図である。

　以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各実施形態において先行する実施形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の実施形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組み合わせが可能であることを明示している部分同士の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示してなくとも実施形態同士を部分的に組み合わせることも可能である。

　（第１実施形態）
　本実施形態では、冷凍サイクル装置１０を車両用空調装置１に適用している。従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０における冷却対象物は、車室内に送風される空気である。

　車両用空調装置１は、図１の全体構成図に示すように、冷凍サイクル装置１０、室内空調ユニット３０、高温側熱媒体回路４０等を備えている。

　冷凍サイクル装置１０は、車室内の空調を行うために、車室内へ送風される空気を冷却したり、高温側熱媒体回路４０を循環する高温側熱媒体を加熱したりする。

　冷凍サイクル装置１０は、車室内の空調を行うために、様々な運転モード用の冷媒回路を切替可能に構成されている。例えば、冷房モードの冷媒回路、除湿暖房モードの冷媒回路、暖房モードの冷媒回路等を切替可能に構成されている。

　冷凍サイクル装置１０では、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）を採用しており、圧縮機１１から吐出された吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力を超えない蒸気圧縮式の亜臨界冷凍サイクルを構成している。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されている。冷凍機油の一部は、冷媒とともにサイクルを循環している。

　圧縮機１１は、冷凍サイクル装置１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１は、車室の前方に配置されて電動モータ等が収容される駆動装置室内に配置されている。圧縮機１１は、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機である。圧縮機１１は、後述する制御装置６０から出力される制御信号によって、回転数（すなわち、冷媒吐出能力）が制御される。

　圧縮機１１の吐出口には、水冷媒熱交換器１２の冷媒通路の入口側が接続されている。水冷媒熱交換器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を流通させる冷媒通路と、高温側熱媒体回路４０を循環する高温側熱媒体を流通させる水通路とを有している。水冷媒熱交換器１２は、冷媒通路を流通する高圧冷媒と、水通路を流通する高温側熱媒体とを熱交換させて、高温側熱媒体を加熱する加熱用の熱交換器である。

　水冷媒熱交換器１２の冷媒通路の出口には、暖房用膨張弁１４ａの入口側が接続されている。暖房用膨張弁１４ａは、少なくとも車室内の暖房を行う運転モード時に、水冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した高圧冷媒を減圧させるとともに、下流側へ流出させる冷媒の流量（質量流量）を調整する暖房用減圧部である。暖房用膨張弁１４ａは、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、弁体の開度を変化させる電動アクチュエータとを有して構成される電気式の可変絞り機構である。

　冷凍サイクル装置１０は、冷房用膨張弁１４ｂを備えている。冷房用膨張弁１４ｂおよび冷却用膨張弁１４ｃの基本的構成は、暖房用膨張弁１４ａと同様である。

　暖房用膨張弁１４ａおよび冷房用膨張弁１４ｂは、弁開度を全開にすることで流量調整作用および冷媒減圧作用を殆ど発揮することなく単なる冷媒通路として機能する全開機能、および弁開度を全閉にすることで冷媒通路を閉塞する全閉機能を有している。

　暖房用膨張弁１４ａおよび冷房用膨張弁１４ｂは、全開機能および全閉機能によって各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。

　従って、本実施形態の暖房用膨張弁１４ａおよび冷房用膨張弁１４ｂは、冷媒回路切替部としての機能も兼ね備えている。暖房用膨張弁１４ａおよび冷房用膨張弁１４ｂの作動は、制御装置６０から出力される制御信号（制御パルス）によって制御される。

　暖房用膨張弁１４ａの出口には、室外熱交換器１６の冷媒入口側が接続されている。室外熱交換器１６は、暖房用膨張弁１４ａから流出した冷媒と図示しない冷却ファンにより送風された外気とを熱交換させる熱交換器である。室外熱交換器１６は、駆動装置室内の前方側に配置されている。このため、車両走行時には、室外熱交換器１６に走行風を当てることができる。

　室外熱交換器１６の冷媒出口には、互いに連通する３つの流入出口を有する第３三方継手１３ｃの流入口側が接続されている。このような三方継手としては、複数の配管を接合して形成されたものや、金属ブロックや樹脂ブロックに複数の冷媒通路を設けることによって形成されたものを採用することができる。

　第３三方継手１３ｃの一方の流出口には、暖房用通路２２ｂを介して、第４三方継手１３ｄの一方の流入口側が接続されている。第４三方継手１３ｄの基本的構成は、第３三方継手１３ｃと同様である。暖房用通路２２ｂには暖房用開閉弁１５ｂが配置されている。暖房用開閉弁１５ｂは、暖房用通路２２ｂを開閉する電磁弁である。

　暖房用開閉弁１５ｂは、冷媒通路を開閉することで、各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、暖房用開閉弁１５ｂは、サイクルの冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部である。暖房用開閉弁１５ｂの作動は、制御装置６０から出力される制御電圧によって制御される。

　第３三方継手１３ｃの他方の流出口には、冷房用膨張弁１４ｂの入口側が接続されている。冷房用膨張弁１４ｂは、少なくとも車室内の冷房を行う運転モード時に、室外熱交換器１６から流出した冷媒を減圧させるとともに、下流側へ流出させる冷媒の流量を調整する冷房用減圧部である。

　冷房用膨張弁１４ｂの出口には、室内蒸発器１８の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器１８は、室内空調ユニット３０の空調ケース３１内に配置されている。室内蒸発器１８は、冷房用膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒と送風機３２から送風された空気とを熱交換させて低圧冷媒を蒸発させ、低圧冷媒に吸熱作用を発揮させることによって空気を冷却する冷却用熱交換器である。室内蒸発器１８の冷媒出口には、第４三方継手１３ｄの他方の流入口側が接続されている。第４三方継手１３ｄの流出口には、アキュムレータ２１の入口側が接続されている。アキュムレータ２１は、内部に流入した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰液相冷媒を蓄える気液分離器である。アキュムレータ２１の気相冷媒出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

　冷凍サイクル装置１０は、アキュムレータ２１を有するアキュムレータサイクルを構成している。

　次に、高温側熱媒体回路４０について説明する。高温側熱媒体回路４０は、高温側熱媒体を循環させる熱媒体循環回路である。高温側熱媒体としては、エチレングリコール、ジメチルポリシロキサン、あるいはナノ流体等を含む溶液、不凍液等を採用することができる。高温側熱媒体回路４０には、水冷媒熱交換器１２の水通路、高温側熱媒体ポンプ４１、ヒータコア４２等が配置されている。

　高温側熱媒体ポンプ４１は、高温側熱媒体を水冷媒熱交換器１２の水通路の入口側へ圧送する水ポンプである。高温側熱媒体ポンプ４１は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、圧送能力）が制御される電動ポンプである。

　水冷媒熱交換器１２の水通路の出口には、ヒータコア４２の熱媒体入口側が接続されている。ヒータコア４２は、水冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体と室内蒸発器１８を通過した空気とを熱交換させて、空気を加熱する熱交換器である。ヒータコア４２は、室内空調ユニット３０の空調ケース３１内に配置されている。ヒータコア４２の熱媒体出口には、高温側熱媒体ポンプ４１の吸入口側が接続されている。

　従って、高温側熱媒体回路４０では、高温側熱媒体ポンプ４１が、ヒータコア４２へ流入する高温側熱媒体の流量を調整することによって、ヒータコア４２における高温側熱媒体の空気への放熱量、すなわち、ヒータコア４２における空気の加熱量を調整することができる。

　つまり、本実施形態では、水冷媒熱交換器１２および高温側熱媒体回路４０の各構成機器によって、圧縮機１１から吐出された冷媒を熱源として、空気を加熱する加熱部が構成されている。

　次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、冷凍サイクル装置１０によって温度調整された空気を車室内へ吹き出すためのものである。室内空調ユニット３０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されている。

　室内空調ユニット３０は、図１に示すように、外殻を形成する空調ケース３１内に形成された空気通路内に送風機３２、室内蒸発器１８、ヒータコア４２等を収容したものである。

　空調ケース３１は、車室内に送風される空気の空気通路を形成している。空調ケース３１は、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。

　空調ケース３１の空気流れ最上流側には、内外気切替装置３３が配置されている。内外気切替装置３３は、空調ケース３１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入する。

　内外気切替装置３３は、空調ケース３１内へ内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の導入風量と外気の導入風量との導入割合を変化させるものである。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動される。電動アクチュエータの作動は、制御装置６０から出力される制御信号によって制御される。

　内外気切替装置３３の空気流れ下流側には、送風機３２が配置されている。送風機３２は、内外気切替装置３３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する。送風機３２は、遠心多翼ファンを電動モータにて駆動する電動送風機である。送風機３２は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、送風能力）が制御される。

　送風機３２の空気流れ下流側には、室内蒸発器１８、ヒータコア４２が、空気流れに対して、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器１８は、ヒータコア４２よりも、空気流れ上流側に配置されている。

　空調ケース３１内には、室内蒸発器１８通過後の空気を、ヒータコア４２を迂回して流す冷風バイパス通路３５が設けられている。空調ケース３１内の室内蒸発器１８の空気流れ下流側であって、かつ、ヒータコア４２の空気流れ上流側には、エアミックスドア３４が配置されている。

　エアミックスドア３４は、室内蒸発器１８通過後の空気のうち、ヒータコア４２側を通過する空気の風量と冷風バイパス通路３５を通過させる空気の風量との風量割合を調整する風量割合調整部である。エアミックスドア３４は、エアミックスドア用の電動アクチュエータによって駆動される。電動アクチュエータの作動は、制御装置６０から出力される制御信号によって制御される。

　空調ケース３１内のヒータコア４２および冷風バイパス通路３５の空気流れ下流側には、混合空間が配置されている。混合空間は、ヒータコア４２にて加熱された空気と冷風バイパス通路３５を通過して加熱されていない空気とを混合させる空間である。

　さらに、空調ケース３１の空気流れ下流部には、混合空間にて混合された空気（すなわち、空調風）を、空調対象空間である車室内へ吹き出すための開口穴が配置されている。

　開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。

　これらのフェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。

　従って、エアミックスドア３４が、ヒータコア４２を通過させる風量と冷風バイパス通路３５を通過させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間にて混合される空調風の温度が調整される。そして、各吹出口から車室内へ吹き出される空気（空調風）の温度が調整される。

　また、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴の空気流れ上流側には、それぞれ、フェイスドア、フットドア、およびデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。フェイスドアは、フェイス開口穴の開口面積を調整する。フットドアは、フット開口穴の開口面積を調整する。デフロスタドアは、フロスタ開口穴の開口面積を調整する。

　これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替装置を構成している。これらのドアは、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータの作動も、制御装置６０から出力される制御信号によって制御される。

　吹出口モード切替装置によって切り替えられる吹出口モードとしては、具体的に、フェイスモード、バイレベルモード、フットモード等がある。

　フェイスモードは、フェイス吹出口を全開としてフェイス吹出口から車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。バイレベルモードは、フェイス吹出口とフット吹出口の両方を開口して車室内乗員の上半身と足元に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。フットモードは、フット吹出口を全開とするとともにデフロスタ吹出口を小開度だけ開口して、フット吹出口から主に空気を吹き出す吹出口モードである。

　さらに、乗員が操作パネル７０に設けられた吹出モード切替スイッチをマニュアル操作することによって、デフロスタモードに切り替えることもできる。デフロスタモードは、デフロスタ吹出口を全開としてデフロスタ吹出口からフロント窓ガラス内面に空気を吹き出す吹出口モードである。

　次に、本実施形態の電気制御部の概要について説明する。制御装置６０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータと周辺回路から構成されている。そして、ＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器１１、１４ａ、１４ｂ、１５ｂ、３２、４１等の作動を制御する。

　また、制御装置６０の入力側には、図２のブロック図に示すように、内気温センサ６１、外気温センサ６２、日射センサ６３、第１～第５冷媒温度センサ６４ａ～６４ｅ、蒸発器温度センサ６４ｆ、第１～第２冷媒圧力センサ６５ａ～６５ｂ、高温側熱媒体温度センサ６６ａ、空調風温度センサ６９等が接続されている。そして、制御装置６０には、これらのセンサ群の検出信号が入力される。

　内気温センサ６１は、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ６２は、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ６３は、車室内へ照射される日射量Ｔｓを検出する日射量検出部である。

　第１冷媒温度センサ６４ａは、圧縮機１１から吐出された冷媒の温度Ｔ１を検出する吐出冷媒温度検出部である。第２冷媒温度センサ６４ｂは、水冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の温度Ｔ２を検出する第２冷媒温度検出部である。第３冷媒温度センサ６４ｃは、室外熱交換器１６から流出した冷媒の温度Ｔ３を検出する第３冷媒温度検出部である。

　第４冷媒温度センサ６４ｄは、室内蒸発器１８から流出した冷媒の温度Ｔ４を検出する第４冷媒温度検出部である。第５冷媒温度センサ６４ｅは、アキュムレータ２１から流出した冷媒の温度Ｔ５を検出する第５冷媒温度検出部である。

　蒸発器温度センサ６４ｆは、室内蒸発器１８における冷媒蒸発温度（蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。本実施形態の蒸発器温度センサ６４ｆでは、具体的に、室内蒸発器１８の熱交換フィン温度を検出している。

　第１冷媒圧力センサ６５ａは、水冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の圧力Ｐ１を検出する第１冷媒圧力検出部である。第２冷媒圧力センサ６５ｂは、アキュムレータ２１から流出した冷媒の圧力Ｐ２を検出する第２冷媒圧力検出部である。

　第５冷媒温度センサ６４ｅおよび第２冷媒圧力センサ６５ｂは、アキュムレータ２１の下流側かつ圧縮機１１の吸入側における冷媒の過熱度を算出するために、アキュムレータ２１の下流側かつ圧縮機１１の吸入側における冷媒の温度Ｔ５および圧力Ｐ２を検出する冷媒状態検出部である。

　高温側熱媒体温度センサ６６ａは、水冷媒熱交換器１２の水通路から流出した高温側熱媒体の温度である高温側熱媒体温度ＴＷＨを検出する高温側熱媒体温度検出部である。

　空調風温度センサ６９は、混合空間から車室内へ送風される空気温度ＴＡＶを検出する空調風温度検出部である。

　制御装置６０の入力側には、図２に示すように、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル７０が接続され、操作パネル７０に設けられた各種操作スイッチからの操作信号が入力される。

　操作パネル７０に設けられた各種操作スイッチとしては、具体的に、車両用空調装置の自動制御運転を設定あるいは解除するオートスイッチ、室内蒸発器１８で空気の冷却を行うことを要求するエアコンスイッチ、送風機３２の風量をマニュアル設定する風量設定スイッチ、車室内の目標温度Ｔｓｅｔを設定する温度設定スイッチ、吹出モードをマニュアル設定する吹出モード切替スイッチ等がある。

　なお、本実施形態の制御装置６０は、出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。

　例えば、制御装置６０のうち、圧縮機１１の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機１１の回転数）を制御する構成は、圧縮機制御部６０ａを構成している。暖房用膨張弁１４ａおよび冷房用膨張弁１４ｂの作動を制御する構成は、膨張弁制御部６０ｂを構成している。暖房用開閉弁１５ｂの作動を制御する構成は、冷媒回路切替制御部６０ｃを構成している。高温側熱媒体ポンプ４１の高温側熱媒体の圧送能力を制御する構成は、高温側熱媒体ポンプ制御部６０ｄを構成している。

　次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。冷凍サイクル装置１０では、冷媒回路を切り替えて、複数の運転モードでの運転を行うことができる。例えば、複数の運転モードとして、冷房モードおよび暖房モードでの運転を行うことができる。

　冷房モードは、空気を冷却して車室内へ吹き出すことによって車室内の冷房を行う運転モードである。暖房モードは、空気を加熱して車室内へ吹き出すことによって車室内の暖房を行う運転モードである。

　これらの運転モードの切り替えは、空調制御プログラムが実行されることによって行われる。空調制御プログラムは、乗員の操作によって操作パネル７０のオートスイッチが投入（ＯＮ）されて、車室内の自動制御が設定された際に実行される。

　空調制御プログラムでは、まず上述したセンサ群の検出信号、および操作パネル７０の操作信号を読み込む。次に、読み込んだ検出信号および操作信号に基づいて、車室内へ送風される空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを決定する。具体的には、目標吹出温度ＴＡＯは、以下数式Ｆ１によって算出される。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ－Ｋｒ×Ｔｒ－Ｋａｍ×Ｔａｍ－Ｋｓ×Ｔｓ＋Ｃ…（Ｆ１）
　Ｔｓｅｔは温度設定スイッチによって設定された車室内設定温度である。Ｔｒは内気センサによって検出された車室内温度である。Ｔａｍは外気センサによって検出された車室外温度である。Ｔｓは日射センサによって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。

　次に、エアコンスイッチがＯＮ（投入）されているか否かが判定される。エアコンスイッチがＯＮされていることは、乗員が車室内の冷房あるいは除湿を要求していることを意味している。換言すると、エアコンスイッチがＯＮされていることは、室内蒸発器１８にて空気を冷却することが要求されていることを意味している。

　エアコンスイッチがＯＮされていると判定された場合は、運転モードとして冷房モードが選択される。エアコンスイッチがＯＮされていないと判定された場合は、運転モードとして暖房モードが選択される。

　本実施形態の空調制御プログラムでは、以上の如く、冷凍サイクル装置１０の運転モードの切り替えを行う。さらに、空調制御プログラムでは、冷凍サイクル装置１０の各構成機器の作動のみならず、高温側熱媒体回路４０の高温側熱媒体ポンプ４１の作動も制御している。

　具体的には、制御装置６０は、上述した冷凍サイクル装置１０の運転モードによらず、予め定めた各運転モード毎の基準圧送能力を発揮するように、高温側熱媒体ポンプ４１の作動を制御する。

　従って、高温側熱媒体回路４０では、水冷媒熱交換器１２の水通路にて、高温側熱媒体が加熱されると、加熱された高温側熱媒体がヒータコア４２へ圧送される。ヒータコア４２へ流入した高温側熱媒体は、空気と熱交換する。これにより、空気が加熱される。ヒータコア４２から流出した高温側熱媒体は、高温側熱媒体ポンプ４１に吸入されて、水冷媒熱交換器１２へ圧送される。

　以下に、各運転モードにおける車両用空調装置１の詳細作動について説明する。以下の説明の各運転モードで参照される制御マップは、予め各運転モード毎に制御装置６０に記憶されたものである。各運転モードの対応する制御マップ同士は、互いに同等の場合もあるし、互いに異なる場合もある。

　（１）冷房モード
　冷房モードでは、制御装置６０が、図３に示す冷房モードの制御フローを実行する。まず、ステップＳ６００では、目標蒸発器温度ＴＥＯを決定する。目標蒸発器温度ＴＥＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、制御装置６０に記憶された制御マップを参照して決定される。本実施形態の制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、目標蒸発器温度ＴＥＯが上昇するように決定される。

　ステップＳ６１０では、圧縮機１１の回転数の増減量ΔＩＶＯを決定する。増減量ΔＩＶＯは、目標蒸発器温度ＴＥＯと蒸発器温度センサ６４ｆによって検出された蒸発器温度Ｔｅｆｉｎとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法により、蒸発器温度Ｔｅｆｉｎが目標蒸発器温度ＴＥＯに近づくように決定される。

　続くステップＳ６３０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣを決定するために、図４に示すサブルーチンを実行する。

　まずステップＳ１０００では、室外熱交換器１６から流出した冷媒の目標過冷却度ＳＣＯａを決定する。目標過冷却度ＳＣＯａは、例えば、外気温Ｔａｍに基づいて、制御マップを参照して決定される。本実施形態の制御マップでは、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）が極大値に近づくように、目標過冷却度ＳＣＯａを決定する。

　ステップＳ１０１０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の第１仮増減量ΔＥＶＣ１を決定する。第１仮増減量ΔＥＶＣ１は、目標過冷却度ＳＣＯａと室外熱交換器１６の出口側冷媒の過冷却度ＳＣａとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法により、室外熱交換器１６の出口側冷媒の過冷却度ＳＣａが目標過冷却度ＳＣＯａに近づくように決定される。第１仮増減量ΔＥＶＣ１は、通常制御時における冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量（換言すれば、第１開度増減量）である。

　室外熱交換器１６の出口側冷媒の過冷却度ＳＣａは、第３冷媒温度センサ６４ｃによって検出された温度Ｔ３および第１冷媒圧力センサ６５ａによって検出された圧力Ｐ１に基づいて算出される。

　ステップＳ１０２０では、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回っているか否かが判定される。室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅは、第５冷媒温度センサ６４ｅによって検出された温度Ｔ５および第２冷媒圧力センサ６５ｂによって検出された圧力Ｐ２に基づいて算出される。

　所定過熱度αＣは、予め制御装置６０に記憶された固定値である。冷凍サイクル装置１０に封入されている冷媒量が減少しても過熱度ＳＨｅを所定過熱度αＣよりも小さい値で制御すれば、圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなることを抑制できる。

　ステップＳ１０２０にて室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回っていないと判定された場合、ステップＳ１０３０へ進み、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣの値を第１仮増減量ΔＥＶＣ１と同じ値に決定して、図４に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ１０３０で決定される冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣは、通常制御時における冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量（換言すれば、第１開度増減量）である。

　ステップＳ１０２０にて室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回っていると判定された場合、ステップＳ１０４０へ進み、室内蒸発器１８から流出した冷媒の目標過熱度ＳＨＯｅを決定する。目標過熱度ＳＨＯｅは、例えば、ステップＳ１０２０で用いられた所定過熱度αＣと同じ値に決定される。

　ステップＳ１０５０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の第２仮増減量ΔＥＶＣ２を決定する。第２仮増減量ΔＥＶＣ２は、目標過熱度ＳＨＯｅと室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法により、室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅが目標過熱度ＳＨＯｅに近づくように決定される。

　第２仮増減量ΔＥＶＣ２は、室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅの上昇を抑制可能な、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量（換言すれば、第２開度増減量）である。

　ステップＳ１０６０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣの値を、第１仮増減量ΔＥＶＣ１および第２仮増減量ΔＥＶＣ２のうち大きい方の値に決定する。

　ステップＳ１０６０で決定される冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣは、室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅの上昇を通常制御時よりも抑制可能な、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量（換言すれば、第２開度増減量）である。

　ステップＳ１０７０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達したか否かが判定される。ステップＳ１０７０にて冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達していないと判定された場合、図４に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ１０７０にて冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達していると判定された場合、ステップＳ１０８０へ進み、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回っているか否かが判定される。

　ステップＳ１０８０にて冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回っていないと判定された場合、図４に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ１０８０にて冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回っていると判定された場合、ステップＳ１０９０へ進み、冷媒（具体的には気相冷媒）が不足していると判定して圧縮機１１を停止させるとともに、冷媒が不足していることを視覚的または聴覚的に乗員に報知して、図４に示すサブルーチンを終了する。

　続くステップＳ６４０では、以下数式Ｆ２を用いて、エアミックスドア３４の開度ＳＷを算定する。
ＳＷ＝｛ＴＡＯ＋（Ｔｅｆｉｎ＋Ｃ２）｝／｛ＴＷＨ＋（Ｔｅｆｉｎ＋Ｃ２）｝…（Ｆ２）
　ＴＷＨは、高温側熱媒体温度センサ６６ａによって検出された高温側熱媒体温度である。Ｃ２は制御用の定数である。

　ステップＳ６５０では、冷凍サイクル装置１０を冷房モードの冷媒回路に切り替えるために、暖房用膨張弁１４ａを全開状態とし、冷房用膨張弁１４ｂを冷媒減圧作用を発揮する絞り状態とし、暖房用開閉弁１５ｂを閉じる。さらに、ステップＳ６１０、Ｓ６３０、Ｓ６４０で決定された制御状態が得られるように、各制御対象機器に対して制御信号あるいは制御電圧を出力する。

　従って、冷房モードの冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁１４ａ、室外熱交換器１６、冷房用膨張弁１４ｂ、室内蒸発器１８、アキュムレータ２１、圧縮機１１の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。

　つまり、冷房モードの冷凍サイクル装置１０では、水冷媒熱交換器１２および室外熱交換器１６が圧縮機１１から吐出された冷媒を放熱させる放熱器として機能し、冷房用膨張弁１４ｂが冷媒を減圧させる減圧部として機能し、室内蒸発器１８が蒸発器として機能する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。

　これによれば、室内蒸発器１８にて、空気を冷却することができるとともに、水冷媒熱交換器１２にて、高温側熱媒体を加熱することができる。

　従って、冷房モードの車両用空調装置１では、エアミックスドア３４の開度調整によって、室内蒸発器１８にて冷却された空気の一部をヒータコア４２にて再加熱し、目標吹出温度ＴＡＯに近づくように温度調整された空気を車室内へ吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。

　（２）暖房モード
　暖房モードでは、制御装置６０が、図５に示す暖房モードの制御フローを実行する。まず、ステップＳ９００では、ヒータコア４２にて送風空気を加熱できるように、高温側熱媒体の目標温度である目標高温側熱媒体温度ＴＷＨＯを決定する。目標高温側熱媒体温度ＴＷＨＯは、目標吹出温度ＴＡＯおよびヒータコア４２の効率に基づいて、制御マップを参照して決定される。本実施形態の制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、目標高温側熱媒体温度ＴＷＨＯが上昇するように決定される。

　ステップＳ９１０では、圧縮機１１の回転数の増減量ΔＩＶＯを決定する。増減量ΔＩＶＯは、目標高温側熱媒体温度ＴＷＨＯと高温側熱媒体温度ＴＷＨとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法により、高温側熱媒体温度ＴＷＨが目標高温側熱媒体温度ＴＷＨＯに近づくように決定される。

　ステップＳ９３０では、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量ΔＥＶＨを決定するために、図６に示すサブルーチンを実行する。

　まずステップＳ２０００では、水冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の目標過冷却度ＳＣＯｃを決定する。目標過冷却度ＳＣＯｃは、水冷媒熱交換器１２へ流入する空気の吸込温度あるいは外気温Ｔａｍに基づいて、制御マップを参照して決定される。本実施形態の制御マップでは、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）が極大値に近づくように、目標過冷却度ＳＣＯｃを決定する。

　ステップＳ２０１０では、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の第１仮増減量ΔＥＶＨ１を決定する。第１仮増減量ΔＥＶＨ１は、目標過冷却度ＳＣＯｃと水冷媒熱交換器１２の出口側冷媒の過冷却度ＳＣｃとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法により、水冷媒熱交換器１２の出口側冷媒の過冷却度ＳＣｃが目標過冷却度ＳＣＯｃに近づくように決定される。

　第１仮増減量ΔＥＶＨ１は、通常制御時における暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量（換言すれば、第１開度増減量）である。

　水冷媒熱交換器１２の出口側冷媒の過冷却度ＳＣｃは、第２冷媒温度センサ６４ｂによって検出された温度Ｔ２および第１冷媒圧力センサ６５ａによって検出された圧力Ｐ１に基づいて算出される。

　ステップＳ２０２０では、室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａが所定過熱度αＨを上回っているか否かが判定される。室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａは、第５冷媒温度センサ６４ｅによって検出された温度Ｔ５および第２冷媒圧力センサ６５ｂによって検出された圧力Ｐ２に基づいて算出される。

　ステップＳ２０２０にて室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａが所定過熱度αＨを上回っていないと判定された場合、ステップＳ２０３０へ進み、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量ΔＥＶＨの値を第１仮増減量ΔＥＶＨ１と同じ値に決定して図６に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ２０３０で決定される暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量ΔＥＶＨは、通常制御時における暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量（換言すれば、第１開度増減量）である。

　ステップＳ２０２０にて室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａが所定過熱度αＨを上回っていると判定された場合、ステップＳ２０４０へ進み、室外熱交換器１６から流出した冷媒の目標過熱度ＳＨＯａを決定する。目標過熱度ＳＨＯａは、例えば、ステップＳ２０２０で用いられた所定過熱度αＨと同じ値に決定される。

　ステップＳ２０５０では、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の第２仮増減量ΔＥＶＨ２を決定する。第２仮増減量ΔＥＶＨ２は、目標過熱度ＳＨＯａと室外熱交換器１６の出口側冷媒の過熱度ＳＨａとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法により、室外熱交換器１６の出口側冷媒の過熱度ＳＨａが目標過熱度ＳＨＯａに近づくように決定される。

　第２仮増減量ΔＥＶＨ２は、室外熱交換器１６の出口側冷媒の過熱度ＳＨａの上昇を抑制可能な、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量（換言すれば、第２開度増減量）である。

　ステップＳ２０６０では、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量ΔＥＶＨの値を、第１仮増減量ΔＥＶＨ１および第２仮増減量ΔＥＶＨ２のうち大きい方の値に決定する。

　ステップＳ２０６０で決定される暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量ΔＥＶＨは、室外熱交換器１６の出口側冷媒の過熱度ＳＨａの上昇を通常制御時よりも抑制可能な、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度の増減量（換言すれば、第２開度増減量）である。

　ステップＳ２０７０では、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに達したか否かが判定される。ステップＳ２０７０にて暖房用膨張弁１４ａの絞り開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに達していないと判定された場合、図６に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ２０７０にて暖房用膨張弁１４ａの絞り開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに達していると判定された場合、ステップＳ２０８０へ進み、暖房用膨張弁１４ａの絞り開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに達してからの経過時間ｎＨが所定時間γＨを上回っているか否かが判定される。

　ステップＳ２０８０にて暖房用膨張弁１４ａの絞り開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに達してからの経過時間ｎＨが所定時間γＨを上回っていないと判定された場合、図６に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ２０８０にて暖房用膨張弁１４ａの絞り開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに達してからの経過時間ｎＨが所定時間γＨを上回っていると判定された場合、ステップＳ２０９０へ進み、冷媒が不足していると判定して圧縮機１１を停止させるとともに、冷媒が不足していることを視覚的または聴覚的に乗員に報知して図６に示すサブルーチンを終了する。

　続くステップＳ９４０では、冷房モードと同様に、エアミックスドア３４の開度ＳＷを算定する。ここで、暖房モードでは、冷房モードよりも目標吹出温度ＴＡＯが高くなるので、エアミックスドア３４の開度ＳＷが１００％に近づく。このため、暖房モードでは、室内蒸発器１８通過後の空気のほぼ全流量がヒータコア４２を通過するように、エアミックスドア３４の開度が決定される。

　ステップＳ９５０では、冷凍サイクル装置１０を暖房モードの冷媒回路に切り替えるために、暖房用膨張弁１４ａを絞り状態とし、冷房用膨張弁１４ｂを全閉状態とし、暖房用開閉弁１５ｂを開く。さらに、ステップＳ９１０、Ｓ９３０、Ｓ９４０で決定された制御状態が得られるように、各制御対象機器に対して制御信号あるいは制御電圧を出力する。

　従って、暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁１４ａ、室外熱交換器１６、暖房用通路２２ｂ、アキュムレータ２１、圧縮機１１の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。

　つまり、暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、水冷媒熱交換器１２が圧縮機１１から吐出された冷媒を放熱させる放熱器として機能し、暖房用膨張弁１４ａが減圧部として機能し、室外熱交換器１６が蒸発器として機能する冷凍サイクルが構成される。

　これによれば、水冷媒熱交換器１２にて、高温側熱媒体を加熱することができる。従って、暖房モードの車両用空調装置１では、ヒータコア４２にて加熱された空気を車室内へ吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。

　以上の如く、本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、各種運転モードを切り替えることができる。これにより、車両用空調装置１では車室内の快適な空調を実現することができる。

　図７は、本実施形態の冷房モードにおける冷媒量に対する制御特性を示している。本実施形態の暖房モードにおける制御例は、冷房モードにおける制御例と同様である。従って、図７中の括弧内に暖房モードに対応する符号を付し、暖房モードにおける制御例の説明を省略する。

　冷凍サイクル装置１０に封入されている冷媒量が必要冷媒量以上ある場合は、通常制御が行われる。すなわち、室外熱交換器１６の出口側冷媒の過冷却度ＳＣａが目標過冷却度ＳＣＯａに近づくように冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度が制御される。具体的には、ステップＳ１０３０で説明したように、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣが第１開度増減量ΔＥＶＣ１に決定される。

　冷凍サイクル装置１０に封入されている冷媒量が減少するにつれて、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが増加していく。室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回ると、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが目標過熱度ＳＨＯｅを上回らないように冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが通常制御の値よりも大きくされる。具体的には、ステップＳ１０６０で説明したように、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣが第２開度増減量ΔＥＶＣ２に決定される。

　これにより、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが大きく上昇することを抑制できるので、潤滑油への冷媒の溶け込み量が少なくなることを抑制でき、圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなることを抑制できる。

　冷凍サイクル装置１０に封入されている冷媒量がさらに減少して冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達した場合、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが大きく上昇してしまうので圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなってしまう。

　そこで、ステップＳ１０８０～Ｓ１０９０で説明したように、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回ると冷媒不足になったと判定し、圧縮機１１を停止させる。これにより、圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなっていることに対して圧縮機１１を保護することができる。

　冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達したら直ちに冷媒不足になったと判定するのではなく、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回ると冷媒不足になったと判定するので、負荷変動などで過渡的に過熱度ＳＨｅが上昇したときに冷媒不足と判定することを防止できる。そのため、冷媒不足の誤判定を抑制することができる。

　本実施形態の冷房モードでは、ステップＳ６３０で説明したように、制御装置６０は、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣ以下である場合、冷房用膨張弁１４ｂの開度増減量ΔＥＶＣを第１開度増減量ΔＥＶＣ１に決定する。制御装置６０は、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回っている場合、冷房用膨張弁１４ｂの開度増減量ΔＥＶＣを、第１開度増減量ΔＥＶＣ１よりも過熱度ＳＨｅの上昇を抑制可能な第２開度増減量ΔＥＶＣ２に決定する。

　これによると、冷媒量が減少して冷媒の過熱度ＳＨｅが上昇した時に冷媒の過熱度ＳＨｅの一層の上昇を抑制できる。そのため、潤滑油への冷媒の溶け込み量が少なくなって圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなることを抑制できる。

　本実施形態の冷房モードでは、冷房用膨張弁１４ｂの第１開度増減量ΔＥＶＣ１は、室外熱交換器１６で放熱された冷媒の過冷却度ＳＣａを目標過冷却度ＳＣＯａに近づけるように決定された値であり、冷房用膨張弁１４ｂの第２開度増減量ΔＥＶＣ２は、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅを目標過熱度ＳＨＯｅに近づけるように決定された値である。

　これによると、アキュムレータ２１を備えるアキュムレータサイクルの冷房モードにおいて、冷媒量が減少していない時は冷媒の過冷却度ＳＣａを適切に制御することによってアキュムレータサイクルを適切に制御し、冷媒量が減少した時は圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなることを抑制することができる。

　本実施形態の冷房モードでは、制御装置６０は、冷房用膨張弁１４ｂの開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに到達した場合、冷媒が不足していると判定する。

　これによると、冷媒量の減少に伴う冷房用膨張弁１４ｂの開度ＥＸＰＣの増加が限界になったときに冷媒不足を判定するので、冷媒の圧力に基づいて冷媒不足を判定する場合と比較して冷媒不足を正確に判定できる。

　本実施形態の冷房モードでは、制御装置６０は、冷房用膨張弁１４ｂの開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに到達し、かつ冷房用膨張弁１４ｂの開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに到達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回った場合、冷媒が不足していると判定する。

　これによると、負荷変動などで過渡的に過熱度ＳＨｅが上昇したときに冷媒不足と判定することを防止できる。そのため、冷媒不足の誤判定を抑制することができる。

　本実施形態の冷房モードでは、制御装置６０は、冷媒が不足していると判定された場合、圧縮機１１を停止させる。これによると、冷媒が不足しているときに圧縮機１１を保護できる。

　本実施形態の冷房モードでは、第５冷媒温度センサ６４ｅおよび第２冷媒圧力センサ６５ｂは、アキュムレータ２１の下流側かつ圧縮機１１の吸入側における冷媒の温度Ｔ５および圧力Ｐ２を検出し、制御装置６０は、第５冷媒温度センサ６４ｅおよび第２冷媒圧力センサ６５ｂが検出した冷媒の温度および圧力を用いて、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅを算出する。

　これによると、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅを高精度で検出できるので、冷媒の不足を高精度で判定できる。

　本実施形態の暖房モードでは、ステップＳ９３０で説明したように、制御装置６０は、室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａが所定過熱度αＨ以下である場合、暖房用膨張弁１４ａの開度増減量ΔＥＶＨを第１開度増減量ΔＥＶＨ１に決定する。制御装置６０は、室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａが所定過熱度αＨを上回っている場合、暖房用膨張弁１４ａの開度増減量ΔＥＶＨを、第１開度増減量ΔＥＶＨ１よりも過熱度ＳＨａの上昇を抑制可能な第２開度増減量ΔＥＶＨ２に決定する。

　これによると、冷媒量が減少して冷媒の過熱度ＳＨａが上昇した時に冷媒の過熱度ＳＨａの一層の上昇を抑制できる。そのため、潤滑油への冷媒の溶け込み量が少なくなって圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなることを抑制できる。

　本実施形態の暖房モードでは、暖房用膨張弁１４ａの第１開度増減量ΔＥＶＨ１は、水冷媒熱交換器１２で放熱された冷媒の過冷却度ＳＣｃを目標過冷却度ＳＣＯｃに近づけるように決定された値であり、暖房用膨張弁１４ａの第２開度増減量ΔＥＶＨ２は、室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａを目標過熱度ＳＨＯａに近づけるように決定された値である。

　これによると、アキュムレータ２１を備えるアキュムレータサイクルの暖房モードにおいて、冷媒量が減少していない時は冷媒の過冷却度ＳＣｃを適切に制御することによってアキュムレータサイクルを適切に制御し、冷媒量が減少した時は圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなることを抑制することができる。

　本実施形態の暖房モードでは、制御装置６０は、暖房用膨張弁１４ａの開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに到達した場合、冷媒が不足していると判定する。

　これによると、冷媒量の減少に伴う暖房用膨張弁１４ａの開度ＥＸＰＨの増加が限界になったときに冷媒不足を判定するので、冷媒の圧力に基づいて冷媒不足を判定する場合と比較して冷媒不足を正確に判定できる。

　本実施形態の暖房モードでは、制御装置６０は、暖房用膨張弁１４ａの開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに到達し、かつ暖房用膨張弁１４ａの開度ＥＸＰＨが上限開度βＨに到達してからの経過時間ｎＨが所定時間γＨを上回った場合、冷媒が不足していると判定する。

　これによると、負荷変動などで過渡的に過熱度ＳＨａが上昇したときに冷媒不足と判定することを防止できる。そのため、冷媒不足の誤判定を抑制することができる。

　本実施形態の暖房モードでは、制御装置６０は、冷媒が不足していると判定された場合、圧縮機１１を停止させる。これによると、冷媒が不足しているときに圧縮機１１を保護できる。

　本実施形態の暖房モードでは、第５冷媒温度センサ６４ｅおよび第２冷媒圧力センサ６５ｂは、アキュムレータ２１の下流側かつ圧縮機１１の吸入側における冷媒の温度Ｔ５および圧力Ｐ２を検出し、制御装置６０は、第５冷媒温度センサ６４ｅおよび第２冷媒圧力センサ６５ｂが検出した冷媒の温度および圧力を用いて、室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａを算出する。

　これによると、室外熱交換器１６から流出した冷媒の過熱度ＳＨａを高精度で検出できるので、冷媒の不足を高精度で判定できる。

　（第２実施形態）
　上記第１実施形態では、冷凍サイクル装置１０は、アキュムレータ２１を有するアキュムレータサイクルを構成している。本実施形態では、図８に示すように、冷凍サイクル装置１０は、レシーバ２５を有するレシーバサイクルを構成している。

　レシーバ２５は、内部に流入した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒の一部をサイクル内の余剰液相冷媒として蓄える気液分離器である。レシーバ２５の入口側は、室外熱交換器１６の冷媒出口側に接続されている。レシーバ２５の液相冷媒出口には、冷房用膨張弁１４ｂの冷媒入口側が接続されている。

　本実施形態の冷凍サイクル装置１０は、上記第１実施形態における水冷媒熱交換器１２の代わりに電気ヒータ２６が設けられている。電気ヒータ２６は、電力が供給されることによって発熱して高温側熱媒体を加熱する加熱部である。

　本実施形態の車両用空調装置１は冷房モードでの運転を行うことができる。本実施形態の冷房モードにおける車両用空調装置１の基本作動は、上記第１実施形態と同様である。

　本実施形態では、冷房モードのステップＳ６３０において、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣを決定するために、図９に示すサブルーチンを実行する。

　まず、ステップＳ３０００では、室内蒸発器１８から流出した冷媒の第１目標過熱度ＳＨＯｅ１を決定する。第１目標過熱度ＳＨＯｅ１は、例えば、室内蒸発器１８へ流入する吸込空気温度に基づいて、制御マップを参照して決定される。本実施形態の制御マップでは、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）が極大値に近づくように、第１目標過熱度ＳＨＯｅ１を決定する。

　ステップＳ３０１０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の第１仮増減量ΔＥＶＣ１を決定する。第１仮増減量ΔＥＶＣ１は、第１目標過熱度ＳＨＯｅ１と室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法により、室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅが第１目標過熱度ＳＨＯｅ１に近づくように決定される。第１仮増減量ΔＥＶＣ１は、通常制御時における冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量（換言すれば、第１開度増減量）である。

　ステップＳ３０２０では、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回っているか否かが判定される。ステップＳ３０２０にて室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回っていないと判定された場合、ステップＳ３０３０へ進み、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣの値を第１仮増減量ΔＥＶＣ１と同じ値に決定して、図９に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ３０３０で決定される冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣは、通常制御時における冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量（換言すれば、第１開度増減量）である。

　ステップＳ３０２０にて室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回っていると判定された場合、ステップＳ３０４０へ進み、室内蒸発器１８から流出した冷媒の第２目標過熱度ＳＨＯｅ２を決定する。第２目標過熱度ＳＨＯｅ２は、例えば、ステップＳ３０２０で用いられた所定過熱度αＣと同じ値に決定される。

　ステップＳ３０５０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の第２仮増減量ΔＥＶＣ２を決定する。第２仮増減量ΔＥＶＣ２は、第２目標過熱度ＳＨＯｅ２と室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法により、室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅが第２目標過熱度ＳＨＯｅ２に近づくように決定される。

　第２仮増減量ΔＥＶＣ２は、室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅの上昇を抑制可能な冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量（換言すれば、第２開度増減量）である。

　ステップＳ３０６０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣの値を、第１仮増減量ΔＥＶＣ１および第２仮増減量ΔＥＶＣ２のうち大きい方の値に決定する。

　ステップＳ３０６０で決定される冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣは、室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅの上昇を通常制御時よりも抑制可能な、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量（換言すれば、第２開度増減量）である。

　ステップＳ３０７０では、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達したか否かが判定される。ステップＳ３０７０にて冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達していないと判定された場合、図９に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ３０７０にて冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達していると判定された場合、ステップＳ３０８０へ進み、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回っているか否かが判定される。

　ステップＳ３０８０にて冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回っていないと判定された場合、図９に示すサブルーチンを終了する。

　ステップＳ３０８０にて冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＨを上回っていると判定された場合、ステップＳ３０９０へ進み、冷媒が不足していると判定して圧縮機１１を停止させるとともに、冷媒が不足していることを視覚的または聴覚的に乗員に報知して、図９に示すサブルーチンを終了する。

　図１０は、本実施形態の冷房モードにおける冷媒量に対する制御特性を示している。冷凍サイクル装置１０に封入されている冷媒量が必要冷媒量以上ある場合は、通常制御が行われる。すなわち、室内蒸発器１８の出口側冷媒の過熱度ＳＨｅが第１目標過熱度ＳＨＯｅ１に近づくように冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが制御される。具体的には、ステップＳ３０３０で説明したように、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣが第１開度増減量ΔＥＶＣ１に決定される。

　冷凍サイクル装置１０に封入されている冷媒量が減少するにつれて、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが第１目標過熱度ＳＨＯｅ１を超えて増加していく。室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが所定過熱度αＣを上回ると、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが第２目標過熱度ＳＨＯｅ２を上回らないように冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが通常制御の値よりも大きくされる。具体的には、ステップＳ３０６０で説明したように、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度の増減量ΔＥＶＣが第２開度増減量ΔＥＶＣ２に決定される。

　これにより、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが大きく上昇することを抑制できるので、潤滑油への冷媒の溶け込み量が少なくなることを抑制でき、圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなることを抑制できる。

　冷凍サイクル装置１０に封入されている冷媒量がさらに減少して冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達した場合、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅが大きく上昇してしまうので圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなってしまう。そこで、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回ると冷媒不足になったと判定し、圧縮機１１を停止させる。これにより、圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなっていることに対して圧縮機１１を保護することができる。

　冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達したら直ちに冷媒不足になったと判定するのではなく、冷房用膨張弁１４ｂの絞り開度ＥＸＰＣが上限開度βＣに達してからの経過時間ｎＣが所定時間γＣを上回ると冷媒不足になったと判定するので、負荷変動などで過渡的に過熱度ＳＨｅが上昇したときに冷媒不足と判定することを防止できる。そのため、冷媒不足の誤判定を抑制することができる。

　本実施形態の冷房モードでは、冷房用膨張弁１４ｂの第１開度増減量ΔＥＶＣ１は、室内蒸発器１８から流出した冷媒の過熱度ＳＨｅを第１目標過熱度ＳＨＯｅ１に近づけるように決定された値であり、冷房用膨張弁１４ｂの第２開度増減量ΔＥＶＣ２は、第１開度増減量ΔＥＶＣ１よりも大きな値である。

　これによると、レシーバ２５を備えるレシーバサイクルの冷房モードにおいて、冷媒量が減少していない時は冷媒の過熱度ＳＨｅを適切に制御することによってレシーバサイクルを適切に制御し、冷媒量が減少した時は圧縮機１１に潤滑油が戻り難くなることを抑制することができる。

　本開示は上述の実施形態に限定されることなく、本開示の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

　上記実施形態では、所定過熱度αＣ、αＨは、予め制御装置６０に記憶された固定値であるが、必ずしも固定値である必要はない。例えば、作動環境等に応じて所定過熱度αＣ、αＨを変動させてもよい。

　また、上記実施形態では、目標過熱度ＳＨＯｅ、ＳＨＯａ、ＳＨＯｅ２は、所定過熱度αＣ、αＨと同じ値に決定されるが、必ずしも同じ値に決定される必要はない。例えば、作動環境等に応じて目標過熱度ＳＨＯｅ、ＳＨＯａ、ＳＨＯｅ２を所定過熱度αＣ、αＨに対して変動させてもよい。

　上述の実施形態では、複数の運転モードに切り替え可能な冷凍サイクル装置１０について説明したが、冷凍サイクル装置１０の運転モードの切り替えはこれに限定されない。

　例えば、室外熱交換器１６および室内蒸発器１８の両方で低圧冷媒を蒸発させて低圧冷媒に吸熱作用を発揮させる除湿暖房モードに切り替え可能にしてもよい。

　加熱部の構成は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。例えば、第１実施形態で説明した高温側熱媒体回路４０に対して、余剰の熱を外気に放熱させるラジエータを追加してもよい。さらに、ハイブリッド車両のように内燃機関（エンジン）を備える車両では、高温側熱媒体回路４０にエンジン冷却水を循環させるようにしてもよい。

　冷凍サイクル装置１０において、バッテリを冷却するバッテリ冷却用熱交換器を室内蒸発器１８に対して並列に配置してもよい。

　また、冷凍サイクル装置１０において、低温側熱媒体を冷却するチラーを配置し、チラーで冷却された低温側熱媒体によってバッテリ、インバータ、モータジェネレータ等の冷却対象物を冷却するようにしてもよい。

　上述の各実施形態では、本開示に係る冷凍サイクル装置１０を車両用空調装置１に適用したが、冷凍サイクル装置１０の適用はこれに限定されない。例えば、コンピューターサーバーの温度を適切に調整しつつ、室内の空調を行うサーバー冷却機能付きの空調装置等に適用してもよい。

　本開示は、実施例に準拠して記述されたが、本開示は当該実施例や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態、さらには、それらに一要素のみ、それ以上、あるいはそれ以下、を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範疇や思想範囲に入るものである。

　本明細書に開示された冷凍サイクル装置の特徴を以下の通り示す。
（項目１）
　冷媒を吸入して圧縮し吐出する圧縮機（１１）と、
　前記圧縮機から吐出された前記冷媒を放熱させる放熱器（１６、１２）と、
　前記放熱器で放熱された前記冷媒を減圧膨張させる膨張弁（１４ｂ、１４ａ）と、
　前記膨張弁で減圧膨張された前記冷媒を蒸発させる蒸発器（１８、１６）と、
　前記膨張弁の開度を制御する制御部（６０）とを備え、
　前記制御部は、
　前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度（ＳＨｅ、ＳＨａ）が所定過熱度（αＣ、αＨ）以下である場合、前記膨張弁の開度増減量（ΔＥＶＣ、ΔＥＶＨ）を第１開度増減量（ΔＥＶＣ１、ΔＥＶＨ１）に決定し、
　前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度が前記所定過熱度を上回っている場合、前記開度増減量を、前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度の上昇を前記第１開度増減量よりも抑制可能な第２開度増減量（ΔＥＶＣ２、ΔＥＶＨ２）に決定する冷凍サイクル装置。
（項目２）
　前記蒸発器で蒸発した前記冷媒の気液を分離するアキュムレータ（２１）を備え、
　前記第１開度増減量は、前記放熱器で放熱された前記冷媒の過冷却度（ＳＣａ、ＳＣｃ）を目標過冷却度（ＳＣＯａ、ＳＣＯｃ）に近づけるように決定された値であり、
　前記第２開度増減量は、前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度（ＳＨｅ、ＳＨａ）を目標過熱度（ＳＨＯｅ、ＳＨＯａ）に近づけるように決定された値である項目１に記載の冷凍サイクル装置。
（項目３）
　前記放熱器で放熱された前記冷媒の気液を分離するレシーバ（２５）を備え、
　前記第１開度増減量は、前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度（ＳＨｅ）を目標過熱度（ＳＨＯｅ１）に近づけるように決定された値であり、
　前記第２開度増減量は、前記第１開度増減量よりも大きな値である項目１に記載の冷凍サイクル装置。
（項目４）
　前記制御部は、前記膨張弁の開度（ＥＸＰＣ、ＥＸＰＨ）が上限開度（βＣ、βＨ）に到達した場合、前記冷媒が不足していると判定する項目１ないし３のいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。
（項目５）
　前記制御部は、前記膨張弁の開度（ＥＸＰＣ、ＥＸＰＨ）が上限開度（βＣ、βＨ）に到達し、かつ前記膨張弁の開度が前記上限開度に到達してからの経過時間（ｎＣ、ｎＨ）が所定時間（γＣ、γＨ）を上回った場合、前記冷媒が不足していると判定する項目１ないし３のいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。
（項目６）
　前記制御部は、前記冷媒が不足していると判定された場合、前記圧縮機を停止させる項目４または５に記載の冷凍サイクル装置。
（項目７）
　前記蒸発器で蒸発した前記冷媒の気液を分離するアキュムレータ（２１）と、
　前記アキュムレータの下流側かつ前記圧縮機の吸入側における前記冷媒の温度（Ｔ５）および圧力（Ｐ２）を検出する冷媒状態検出部（６４ｅ、６５ｂ）とを備え、
　前記制御部は、前記冷媒状態検出部が検出した前記冷媒の温度（Ｔ５）および圧力（Ｐ２）を用いて、前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度（ＳＨｅ、ＳＨａ）を算出する項目１に記載の冷凍サイクル装置。

Claims (7)

1. 　冷媒を吸入して圧縮し吐出する圧縮機（１１）と、
   　前記圧縮機から吐出された前記冷媒を放熱させる放熱器（１６、１２）と、
   　前記放熱器で放熱された前記冷媒を減圧膨張させる膨張弁（１４ｂ、１４ａ）と、
   　前記膨張弁で減圧膨張された前記冷媒を蒸発させる蒸発器（１８、１６）と、
   　前記膨張弁の開度を制御する制御部（６０）とを備え、
   　前記制御部は、
   　前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度（ＳＨｅ、ＳＨａ）が所定過熱度（αＣ、αＨ）以下である場合、前記膨張弁の開度増減量（ΔＥＶＣ、ΔＥＶＨ）を第１開度増減量（ΔＥＶＣ１、ΔＥＶＨ１）に決定し、
   　前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度が前記所定過熱度を上回っている場合、前記開度増減量を、前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度の上昇を前記第１開度増減量よりも抑制可能な第２開度増減量（ΔＥＶＣ２、ΔＥＶＨ２）に決定する冷凍サイクル装置。
2. 　前記蒸発器で蒸発した前記冷媒の気液を分離するアキュムレータ（２１）を備え、
   　前記第１開度増減量は、前記放熱器で放熱された前記冷媒の過冷却度（ＳＣａ、ＳＣｃ）を目標過冷却度（ＳＣＯａ、ＳＣＯｃ）に近づけるように決定された値であり、
   　前記第２開度増減量は、前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度（ＳＨｅ、ＳＨａ）を目標過熱度（ＳＨＯｅ、ＳＨＯａ）に近づけるように決定された値である請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
3. 　前記放熱器で放熱された前記冷媒の気液を分離するレシーバ（２５）を備え、
   　前記第１開度増減量は、前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度（ＳＨｅ）を目標過熱度（ＳＨＯｅ１）に近づけるように決定された値であり、
   　前記第２開度増減量は、前記第１開度増減量よりも大きな値である請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
4. 　前記制御部は、前記膨張弁の開度（ＥＸＰＣ、ＥＸＰＨ）が上限開度（βＣ、βＨ）に到達した場合、前記冷媒が不足していると判定する請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
5. 　前記制御部は、前記膨張弁の開度（ＥＸＰＣ、ＥＸＰＨ）が上限開度（βＣ、βＨ）に到達し、かつ前記膨張弁の開度が前記上限開度に到達してからの経過時間（ｎＣ、ｎＨ）が所定時間（γＣ、γＨ）を上回った場合、前記冷媒が不足していると判定する請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
6. 　前記制御部は、前記冷媒が不足していると判定された場合、前記圧縮機を停止させる請求項４または５に記載の冷凍サイクル装置。
7. 　前記蒸発器で蒸発した前記冷媒の気液を分離するアキュムレータ（２１）と、
   　前記アキュムレータの下流側かつ前記圧縮機の吸入側における前記冷媒の温度（Ｔ５）および圧力（Ｐ２）を検出する冷媒状態検出部（６４ｅ、６５ｂ）とを備え、
   　前記制御部は、前記冷媒状態検出部が検出した前記冷媒の温度（Ｔ５）および圧力（Ｐ２）を用いて、前記蒸発器から流出した前記冷媒の過熱度（ＳＨｅ、ＳＨａ）を算出する請求項１に記載の冷凍サイクル装置。

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