WO2023119605A1 - 冷媒量判定システム - Google Patents

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WO2023119605A1
WO2023119605A1 PCT/JP2021/048059 JP2021048059W WO2023119605A1 WO 2023119605 A1 WO2023119605 A1 WO 2023119605A1 JP 2021048059 W JP2021048059 W JP 2021048059W WO 2023119605 A1 WO2023119605 A1 WO 2023119605A1
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WO
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refrigerant
amount
refrigeration cycle
detection
temperature
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/048059
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English (en)
French (fr)
Inventor
充博 石垣
正紘 伊藤
大祐 嶋本
Original Assignee
三菱電機株式会社
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems

Definitions

  • the present disclosure relates to a refrigerant amount detection system that detects the amount of refrigerant in a refrigerant circuit.
  • the maintenance company or sales agent of the refrigerating cycle device performs a test run of the refrigerating cycle device to check whether the amount of refrigerant charged is appropriate.
  • This confirmation requires skill based on the experience of maintenance personnel, and it is difficult for inexperienced maintenance personnel to determine whether the amount of refrigerant charged is appropriate.
  • Patent Document 1 discloses refrigerant amount detection, there is no disclosure of technology for calculating the refrigerant charging amount on the refrigerant amount detection system side according to the terminal operation of the maintenance person regardless of human experience. do not have.
  • the purpose of the present disclosure is to provide technology for calculating the amount of refrigerant charged on the side of the refrigerant amount detection system according to the terminal operation of the person in charge of maintenance, regardless of human experience.
  • the refrigerant amount determination system of the present disclosure includes: a server device; a terminal device that communicates with the server device; a refrigeration cycle side control device arranged in a refrigeration cycle device having a refrigerant circuit including a compressor, a condenser, an expansion valve, and an evaporator, in which refrigerant circulates; with The terminal device transmitting a request signal requesting detection of the amount of refrigerant present in the refrigerant circuit to the server device; The server device When the request signal is received, control of a refrigerant amount detection mode, which is an operation mode of the refrigeration cycle device for detecting the amount of refrigerant present in the refrigerant circuit, is sent to the refrigerant circuit via the refrigeration cycle side control device.
  • a refrigerant amount detection mode which is an operation mode of the refrigeration cycle device for detecting the amount of refrigerant present in the refrigerant circuit
  • the amount of refrigerant present in the refrigerant circuit is calculated by using the calculated amount of refrigerant and the reference amount of refrigerant held as a reference to determine whether the amount of refrigerant present in the refrigerant circuit is excessive or insufficient. A determination result of shortage is transmitted to the terminal device.
  • the refrigerant amount determination system of the present disclosure it is possible to provide a technique for calculating the amount of refrigerant charge on the refrigerant amount detection system side according to the terminal operation of the maintenance person, regardless of the experience of the person.
  • FIG. 2 is a diagram of the first embodiment and shows a refrigeration cycle device 50
  • FIG. 4 is a diagram of the first embodiment and is a flowchart of the operation of the refrigerant detection device 100
  • FIG. 4 is a diagram of the first embodiment, showing a configuration in which the refrigeration cycle device 50 has a plurality of indoor heat exchangers
  • FIG. 10 is a diagram of the first embodiment, showing the effect of the refrigerant amount detection mode when there is the refrigerant amount detection mode of step S20
  • FIG. 5 is a diagram of the first embodiment and a diagram of a comparative example of FIG. 4 without the refrigerant amount detection mode of step S20
  • FIG. 10 is a view of the first embodiment, showing a case where the state where the amount of refrigerant is large changes to the state where the amount of refrigerant is medium;
  • Fig. 10 is a diagram of the first embodiment, showing a case where the state where the amount of refrigerant is medium is changed to the state where the amount of refrigerant is small;
  • FIG. 10 is a diagram of the first embodiment, showing that by using AL % and AG % together, it is possible to detect the amount of refrigerant in the entire refrigerant amount range;
  • FIG. 2 is a diagram of the first embodiment, showing the hardware configuration of the refrigerant detection device 100;
  • FIG. FIG. 4 is a diagram of the first embodiment, showing another hardware configuration of the refrigerant detection device 100;
  • FIG. 10 is a diagram of the second embodiment, showing a system configuration of a refrigerant amount determination system 200;
  • FIG. 10 is a diagram of the second embodiment and is a hardware configuration diagram of a cloud server 100CS that realizes the refrigerant detection device 100;
  • FIG. 10 is a diagram of the second embodiment and is a hardware configuration diagram of an air-conditioning-side control device 400;
  • FIG. 10 is a diagram of the second embodiment and is a hardware configuration diagram of a terminal device 500;
  • FIG. 10 is a diagram of the second embodiment, showing detection values of each sensor transmitted from the air-conditioning-side control device 400 to the cloud server 100CS;
  • FIG. 10 is a view of the second embodiment, showing an overview of when the refrigeration cycle device 50 is trial run;
  • FIG. 10 is a diagram of the second embodiment, and is a sequence diagram of the trial operation of the refrigeration cycle device 50;
  • FIG. 10 is a diagram of the second embodiment, showing an overview of how the refrigerant amount detection mode is implemented during normal operation of the refrigeration cycle device 50;
  • FIG. 10 is a diagram of the second embodiment, and is a sequence diagram in which a refrigerant amount detection mode is performed during normal operation of the refrigeration cycle device 50;
  • FIG. 20 is a diagram of the second embodiment and is a flow chart showing the processing of FIGS. 17 and 19;
  • FIG. FIG. 10 is a view of the third embodiment, showing a state in which the refrigerant detection device 100 is realized as a device separate from the air-conditioning-side control device 400 and arranged in the outdoor unit 20;
  • unit may be read as “circuit”, “process”, “procedure”, “process” or “circuitry” as appropriate.
  • liquid refrigerant is shown in black in the outdoor heat exchanger 2, the liquid pipe 5, the indoor heat exchanger 7, and the accumulator 10.
  • FIG. 1 the value detected by the sensor will be called a detected value.
  • a value that is set in the refrigerant detection device 100 based on the specifications of the device, rather than the detection value, is referred to as a set value.
  • a setting value may also be described as a specification value.
  • FIG. 1 shows a refrigeration cycle device 50 of Embodiment 1.
  • FIG. The refrigeration cycle device 50 has a refrigerant circuit 51 through which refrigerant circulates.
  • the refrigerant detection device 100 has the following features. (1) The refrigerant detection device 100 can detect the amount of refrigerant even when the degree of supercooling SC at the outlet of the condenser is 0° C. and the state of the refrigerant at the outlet of the condenser is two-phase. In the refrigerant detection device 100, the output unit 115, which will be described later, presents the refrigerant leakage amount as a quantitative value "**%", such as "leakage amount **%" with respect to the reference refrigerant amount (100%). do. The output unit 115 can display the amount of refrigerant leakage on the screens of computers and tablet terminals, for example.
  • the refrigeration cycle device 100 When the refrigerant detection device 100 detects the amount of refrigerant, the refrigeration cycle device is operated in the refrigerant amount detection mode.
  • the refrigerant detection device 100 will be specifically described below.
  • the refrigeration cycle device 50 has an outdoor unit 20 and an indoor unit 30 .
  • the refrigerating cycle device 50 constitutes a refrigerating cycle.
  • the outdoor unit 20 includes a compressor 1, a four-way valve 9, an outdoor heat exchanger 2, an outdoor fan 2A, a HIC 3, a HIC-LEV 4, and an accumulator .
  • HIC3 is Heat Inter Changer. Eat Inter Changer is written as HIC3.
  • the HIC 3 is a double pipe that exchanges heat between the refrigerant injected into the compressor 1 and the refrigerant flowing through the outdoor heat exchanger 2 .
  • HIC-LEV4 is a linear expansion valve for HIC3.
  • a linear expansion valve is denoted as LEV.
  • the indoor unit 30 includes a LEV 6, an indoor heat exchanger 7, and an indoor fan 7A.
  • LEV 6 is a linear expansion valve for indoor heat exchanger 7 .
  • HIC-LEV4 and LEV6 are expansion valves.
  • ⁇ Refrigerant circuit 51 The refrigerant circuit 51 will be described below.
  • the compressor 1, the four-way valve 9, the outdoor heat exchanger 2, and the HIC 3 are connected in this order by pipes.
  • HIC 3, HIC-LEV 4, HIC 3, accumulator 10, and compressor 1 are connected in this order by pipes.
  • a gas pipe 8, a four-way valve 9, and an accumulator 10 are connected in this order by pipes.
  • the indoor unit 30 the liquid pipe 5, the LEV 6, the indoor heat exchanger 7, and the gas pipe 8 are connected in this order by pipes.
  • a refrigerant circuit 51 is formed by connecting the outdoor unit 20 and the indoor unit 30 with the gas pipe 8 and the liquid pipe 5 .
  • a branch route passes through HIC-LEV4 from branch point B1, passes through HIC3, and connects to branch point B2.
  • LEV6 is the first expansion valve
  • HIC-LEV4 is the second expansion valve.
  • Embodiment 1 the outdoor heat exchanger 2 functions as a condenser, and the indoor heat exchanger 7 functions as an evaporator.
  • a case where the outdoor heat exchanger 2 functions as a condenser and the indoor heat exchanger 7 functions as an evaporator is called cooling operation.
  • FIG. 1 a plurality of arrows indicate the direction of coolant flow.
  • the refrigerant flows to the compressor 1, the four-way valve 9, and the outdoor heat exchanger 2, where it exchanges heat with the outside air.
  • An outdoor fan 2A is installed in the outdoor heat exchanger 2 to promote heat exchange.
  • a black portion of the outdoor heat exchanger 2 indicates liquid refrigerant.
  • the refrigerant that has flowed out of the outdoor heat exchanger 2 passes through the HIC 3 and branches into two directions at the branch point B1.
  • the refrigerant branched to one side goes to the liquid pipe 5, and the refrigerant branched to the other side goes to the HIC-LEV4.
  • the refrigerant branched to one side passes through the liquid tube 5, flows into the LEV 6, and expands.
  • the refrigerant that has flowed out of the LEV 6 flows into the indoor heat exchanger 7 functioning as an evaporator and exchanges heat with the indoor air.
  • An indoor fan 7A is installed in the indoor heat exchanger 7 to promote heat exchange.
  • a black portion of the indoor heat exchanger 7 indicates the liquid refrigerant.
  • the refrigerant that has flowed out of the indoor heat exchanger 7 passes through the gas pipe 8 and flows into the four-way valve 9 of the outdoor unit 20 .
  • the refrigerant that has flowed out of the four-way valve 9 joins with the refrigerant that has flowed out of the HIC 3 at the branch point B2 and flows into the accumulator 10 .
  • the refrigerant that has flowed out of the accumulator 10 flows into the compressor 1 .
  • the refrigerant branched to the other at the branch point B1 flows into the HIC-LEV4 and expands.
  • the refrigerant that has flowed out of HIC-LEV4 flows into HIC3 and exchanges heat with the refrigerant that flows from HIC3 to branch point B1.
  • the refrigerant that has flowed out of the HIC 3 joins the refrigerant flowing from the four-way valve 9 to the branch point B2 at the branch point B2, and heads for the accumulator 10.
  • ⁇ Refrigerant detector 100> A plurality of temperature sensors and a plurality of pressure sensors are installed in the refrigerant circuit 51 of the refrigeration cycle device 50 .
  • a refrigerant detection device 100 is connected to the refrigeration cycle device 50 .
  • the refrigerant detection device 100 detects the refrigerant leakage amount of the refrigerant circuit 51 .
  • the refrigerant detection device 100 acquires detection values of a plurality of temperature sensors and a plurality of pressure sensors arranged in the refrigerant circuit 51, and controls each actuator of the refrigeration cycle device 50 based on the acquired plurality of detection values. .
  • each actuator is the compressor 1, the outdoor fan 2A, the HIC-LEV 4, and the four-way valve 9 in the outdoor unit 20, and the LEV 6 and the indoor fan 7A in the indoor unit 30.
  • the refrigerant detection device 100 acquires detection values of a plurality of temperature sensors and a plurality of pressure sensors arranged in the refrigerant circuit 51, and based on the acquired plurality of detection values, detects the refrigerant leakage amount of the refrigerant circuit 51. detect. Details of the refrigerant detection device 100 will be described later.
  • the following ten types of sensors are arranged in the refrigerant circuit 51 .
  • the code of the sensor may be used as the detected value of the sensor.
  • Pressure sensor HS The pressure sensor HS is arranged on the discharge side of the compressor 1 .
  • the pressure sensor HS detects the high pressure inside the pipe on the discharge side.
  • the condensation temperature Tc of the refrigerant can be obtained as the saturation temperature of the pressure detected by the pressure sensor HS.
  • Pressure sensor LS The pressure sensor LS is arranged on the suction side of the compressor 1 .
  • the pressure sensor LS detects the low pressure inside the pipe on the suction side.
  • Temperature sensor TH2 The temperature sensor TH2 is arranged at the outlet where the refrigerant flowing out of the HIC-LEV4 flows out of the HIC3. The temperature sensor TH2 detects the outlet temperature of the refrigerant flowing from HIC-LEV4 to HIC3 and flowing out from HIC3.
  • Temperature sensor TH3 A temperature sensor TH3 is arranged at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 . The temperature sensor TH3 detects the refrigerant outlet temperature of the outdoor heat exchanger 2 when functioning as a condenser.
  • Temperature sensor TH4 A temperature sensor TH4 is arranged on the discharge side of the compressor 1 .
  • a temperature sensor TH4 detects the temperature of the refrigerant discharged from the compressor 1 .
  • Temperature sensor TH5 A temperature sensor TH4 is arranged on the inflow side of the compressor 1 .
  • a temperature sensor TH5 detects the temperature of refrigerant flowing into the compressor 1 .
  • Temperature sensor TH7 A temperature sensor TH7 is arranged around the outdoor fan 2A.
  • a temperature sensor TH7 detects the ambient air temperature of the outdoor unit 20 . That is, the temperature sensor TH7 detects the outside air temperature.
  • Frequency sensor Sf A frequency sensor Sf is arranged in the compressor 1 .
  • a frequency sensor Sf detects the frequency of the compressor 1 .
  • Opening sensor S4 The opening sensor S4 is arranged in HIC-LEV4.
  • the opening sensor S4 detects the opening of the HIC-LEV4.
  • the opening sensor S4 detects a pulse that controls the opening of the HIC-LEV4.
  • Opening sensor S6 The opening sensor S6 is arranged at LEV6.
  • the opening sensor S6 detects the opening of the LEV6.
  • the opening sensor S6 detects pulses for controlling the opening of the LEV6.
  • Various sensors (1) to (10) described above are arranged in the refrigeration cycle device 50, but sensors other than these may be arranged.
  • the refrigerant detection device 100 includes an acquisition section 111 , a control section 112 , a determination section 113 , a calculation section 114 and an output section 115 .
  • the acquisition unit 111 acquires detection values from various sensors.
  • the control unit 112 controls each actuator of the refrigeration cycle device 50 based on the detection values of various sensors acquired by the acquisition unit 111 . Thereby, the control unit 112 controls the operation of the refrigeration cycle device 50 .
  • the supercooling degree SC may be simply written as SC.
  • the unit of the degree of supercooling SC may be Kelvin or °C.
  • the calculation unit 114 calculates either the refrigerant amount based on the liquid phase area ratio A L % or the refrigerant amount based on the gas phase area ratio A G % according to the determination result of the determination unit 113. .
  • the liquid phase area ratio A L % indicates the liquid phase area ratio, which is the liquid phase volume ratio of the total volume of the outdoor heat exchanger 2 functioning as a condenser.
  • the gas phase area ratio AG % indicates the gas phase area ratio, which is the gas phase volume ratio of the total volume of the outdoor heat exchanger 2 functioning as a condenser.
  • the liquid phase area ratio A L % and the gas phase area ratio A G % may be simply expressed as A L % and A G %. Details of AL % and AG % will be described later.
  • Calculation unit 114 calculates the amount of refrigerant based on A L % when SC>0.
  • the output unit 115 outputs the calculation result of the calculation unit 114 .
  • the calculation results of the output unit 115 are output in various ways, such as display on a display device, sound generation by a sound generation device, or output of calculation values to a storage device.
  • the cooling operation by the refrigeration cycle device 50 will be described.
  • the high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 1 passes through the four-way valve 9 to reach the outdoor heat exchanger 2, where it is condensed.
  • the condensation temperature Tc at this time can be obtained as the pressure saturation temperature of the pressure sensor HS attached to the discharge side of the compressor 1 .
  • the degree of subcooling of the refrigerant at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 is obtained from the difference between the condensation temperature Tc and the temperature sensor TH3.
  • the condensed refrigerant passes through HIC3.
  • the refrigerant branched to one side at the branch point B1 flows through the liquid pipe 5 into the LEV6.
  • the refrigerant branched to one side will be described.
  • the refrigerant that has flowed into LEV6 is decompressed.
  • the refrigerant leaving the LEV 6 evaporates in the indoor heat exchanger 7 .
  • the refrigerant returns to the compressor 1 via the gas pipe 8, the four-way valve 9, the branch point B2, and the accumulator 10.
  • the refrigerant branched to the other side at the branch point B1 flows into HIC-LEV4.
  • the refrigerant that has flowed out of HIC-LEV4 exchanges heat with the refrigerant that has flowed out of outdoor heat exchanger 2 at HIC3, and returns to compressor 1 via branch point B2 and accumulator .
  • FIG. 2 is a flowchart of the operation of detecting leaked refrigerant in the refrigerant circuit 51 performed by the refrigerant detection device 100 .
  • the refrigerant detection operation of the refrigerant detection device 100 will be described with reference to FIG.
  • step S10 the control unit 112 starts operating the refrigeration cycle device 50 in the refrigerant amount detection mode.
  • Step S20 shows control of the refrigerant amount detection mode by the control unit 112 .
  • Controls (1) to (5) shown in step S20 of FIG. 2 have the following effects. That is, in order to improve the detection accuracy of the amount of refrigerant using A L % and A G %, it is desirable that the distribution of the liquid refrigerant in the refrigerant circuit 51 does not depend on the environmental conditions and operating conditions.
  • the inside of the accumulator 10 becomes a gas refrigerant by the control of (1) to (5) of step S20. Therefore, most of the liquid refrigerant can stay in the outdoor heat exchanger 2 and the liquid pipe 5 which are condensers.
  • the temperature of the refrigerant in the liquid pipe 5 becomes substantially constant due to the control of the HIC-LEV4 by the control unit 112 . Therefore, it is possible to avoid a change in the refrigerant density in the liquid pipe 5 due to a difference in outside air temperature. Controls (1) to (5) will be specifically described.
  • step S ⁇ b>20 the control unit 112 controls each actuator of the refrigeration cycle device 50 using the detection values of various sensors acquired by the acquisition unit 111 . Thereby, the control unit 112 operates the refrigeration cycle device 50 in the refrigerant amount detection mode.
  • the control unit 112 performs the cooling operation of the refrigeration cycle device 50 . Therefore, the outdoor heat exchanger 2 functions as a condenser, and the indoor heat exchanger 7 functions as an evaporator.
  • the controller 112 fixes the rotation of the outdoor fan 2A and the indoor fan 7A at full speed. The feature is that all fans are fixed at full speed.
  • the control unit 112 controls the LEV6 so that the degree of superheat SHs of the LEV6 is 0° C. or higher.
  • the controller 112 controls the HIC-LEV4 to control the degree of superheat SHb at the outlet of the HIC-LEV4.
  • the control unit 112 controls the HIC-LEV4 so that the degree of superheat SHb of the HIC-LEV4 is 0° C. or higher.
  • a feature of the refrigerant detection device 100 is particularly in step S40.
  • the calculation unit 114 calculates AG %, and calculates the amount of refrigerant in the refrigerant circuit 51 from AG %.
  • the calculation unit 114 calculates A L %, and calculates the amount of refrigerant in the refrigerant circuit 51 from A L %.
  • the calculation unit 114 calculates the amount of refrigerant based on AG % and the amount of refrigerant based on AL % using various detection values obtained by the obtaining unit 111 .
  • SC the outlet temperature TH3 is the liquid temperature.
  • the condensation temperature Tc is also called the condensation temperature.
  • the condensation temperature Tc can be obtained by converting the value detected by the pressure sensor HS into the saturated gas temperature.
  • the determination unit 113 converts the value detected by the pressure sensor HS into a saturated gas temperature using a physical property table for converting pressure into temperature. A physical property table is stored in the auxiliary storage device 130 .
  • the outlet temperature TH3 is a value detected by the temperature sensor TH3.
  • the determination unit 113 calculates the degree of supercooling SC and determines whether the degree of supercooling SC is greater than zero.
  • dT c is the first temperature difference.
  • TH7 is detected by a temperature sensor TH7.
  • [ dTc_corr ] -1 [dT c — corr ] ⁇ 1 is the correction value for dT c .
  • [dT c_corr ] ⁇ 1 is a correction coefficient for dT c determined from the refrigerant circulation amount ratio G r_ratio as shown in the above (Equation 5).
  • [dT c_corr ] ⁇ 1 is the reciprocal of dT c_corr .
  • Gr_ratio Refrigerant circulation amount G r ⁇ Standard refrigerant circulation amount G std (Equation 5.1) is.
  • the reference refrigerant circulation amount G std is a set value for the refrigerant circuit 51 .
  • the meaning of Gr_ratio is as follows. It is the ratio of the reference refrigerant circulation amount G std (refrigerant circulation amount kg/h during rated capacity operation) to the refrigerant circulation amount Gr when calculating AL % or AG %. For example, when a model with a rated capacity of 28 kW (circulation rate of 614 kg/h) is operating at a circulation rate of 307 kg/h when AL % is calculated, Gr_ratio is 0.5.
  • the reference refrigerant circulation amount G std is a known set value.
  • the refrigerant circulation amount Gr is an amount related to the compressor 1 and can be calculated by (Equation 5.2).
  • the calculator 114 can calculate dT c_corr from (Equation 5), (Equation 5.1) and (Equation 5.2). That is, (Equation 5.3) is obtained.
  • Gr_ratio St * ⁇ s *f* ⁇ v ⁇ Gstd (Equation 5.3)
  • St , ⁇ v and G std are not parameters whose values are determined from sensor detection values.
  • S t , ⁇ v and G std are specification values.
  • ⁇ s is determined from a physical property table based on the value detected by the temperature sensor TH5. This physical property table is stored in the auxiliary storage device 130 .
  • f is determined from the detection value of the frequency sensor Sf. More specifically, S t denotes excluded volume.
  • St is the stroke volume, which indicates the volume of intake gas taken in by the compressor 1 per revolution.
  • ⁇ v is the volumetric efficiency.
  • S t is the geometrically determined volume and the actual effective volume is S t ⁇ ⁇ v .
  • f is the compressor rotation speed.
  • [dT c_corr ] is determined from (Equation 5).
  • the calculation unit 114 calculates the correction coefficient [dT c_corr ] ⁇ 1 for correcting the first temperature difference dT c .
  • the correction coefficient [dT c_corr ] ⁇ 1 is the refrigerant circulation amount in the refrigerant circuit 51 determined from the specifications of the compressor 1 and the operating state of the compressor 1, and the refrigerant reference circulation amount determined as the specifications of the refrigerant circuit 51.
  • C'pL is the liquid specific heat of the refrigerant.
  • C' pL is calculated by the above (Equation 3).
  • TH7 in (Equation 3) is the detection value of the temperature sensor TH7 that detects the outside air temperature.
  • f1 in (Equation 3) indicates a function.
  • C'pL is a value determined from the physical properties of the refrigerant.
  • C′ pL is obtained by substituting dT c obtained in (b) above, [dT c_corr ] ⁇ 1 obtained in (c) above, and the detection value of the temperature sensor TH7 into the function f 1 .
  • C' pL is the constant pressure liquid specific heat.
  • (e) ⁇ h con ⁇ h con in (Equation 1) and (Equation 2) is the enthalpy difference between the inlet and outlet of the condenser. That is, it is the enthalpy difference between the inlet and outlet of the outdoor heat exchanger 2 . Since SC>0 in (Formula 1), the outlet of the outdoor heat exchanger 2 is in the liquid phase, and the inlet of the outdoor heat exchanger 2 is in the gas phase.
  • the enthalpy at the inlet and outlet is determined by the temperature T and pressure P of the refrigerant. Specifically, the enthalpy at the inlet of the outdoor heat exchanger 2 is obtained from the detected value of the pressure sensor HS and the detected value of the temperature sensor TH4. The enthalpy at the inlet of the outdoor heat exchanger 2 is obtained from the detected value of the pressure sensor HS and the detected value of the temperature sensor TH3(4). In the case of a single-phase refrigerant, defining two of the six physical properties of the refrigerant, ie, pressure, temperature, density, enthalpy, entropy, and dryness, determines the other four physical properties.
  • the refrigerating cycle device is equipped with a temperature sensor and a pressure sensor, the physical properties of the refrigerant are obtained from the temperature and pressure.
  • the temperature does not change under constant pressure, so physical properties such as enthalpy and density are obtained by specifying the dryness, such as saturated gas (dryness 1) and saturated liquid (dryness 0).
  • SH d is obtained from the values detected by the temperature sensor TH4 and the pressure sensor HS.
  • SH d is the second temperature difference.
  • C'pg C' pg is the gas specific heat of the refrigerant.
  • C' pg is calculated by the above (equation 4). Calculation of C' pg is similar to C' pL .
  • (4) is the function f2 .
  • C' pg is also a value determined from the physical properties of the refrigerant. That is, C′ pg is obtained by substituting dT c , [dT c_corr ] ⁇ 1 and TH7 into the function f 2 .
  • C' pg is the constant pressure gas specific heat.
  • the enthalpy of the outlet refrigerant of the outdoor heat exchanger 2 is estimated by the following method.
  • the inlet refrigerant of the outdoor heat exchanger 2 is in the gas phase. Therefore, the enthalpy of the inlet refrigerant can be calculated from the temperature and pressure in the same manner as in (Equation 1).
  • (Formula 6) to (Formula 13) are shown below.
  • FIG. 3 shows a configuration in which the refrigeration cycle device 50 has a plurality of indoor heat exchangers.
  • the refrigeration cycle device 50 includes an indoor heat exchanger 7-1.
  • a LEV 6-1 and an indoor fan 7A-1 are arranged in the indoor heat exchanger 7-1.
  • the indoor heat exchanger 7-2 is provided with the LEV6-2 and the indoor fan 7A-2
  • the indoor heat exchanger 7-3 is provided with the LEV6-3 and the indoor fan 7A-3.
  • Opening sensors S6-1, S6-2 and S6-3 are arranged in the LEVs 6-1, 6-2 and 6-3.
  • the refrigerant flowing into LEV 6-1 is then branched to indoor heat exchangers 7-1, 7-2 and 7-3.
  • xco is the dryness of the refrigerant at the outlet of the outdoor heat exchanger 2, which is a condenser.
  • xcc is the dryness of the refrigerant at the high pressure side outlet of HIC3.
  • xco and xcc are parameters. Therefore, the calculation unit 114 performs convergence calculation for the parameters xco and xcc so that (Equation 6) and (Equation 11) are established.
  • a quantity determined by the parameter xco or the parameter xcc is indicated as ⁇ m_co >.
  • ⁇ m_HICLEV is determined from xcc as in (Equation 7), it can be expressed as ⁇ m_HICLEV >.
  • ⁇ m_co is determined from xco as in (Equation 9), it can be expressed as ⁇ m_co >.
  • Gr_total in (Formula 6) is the same as Gr in (Formula 5.2).
  • Gr_total Gr_LEV + Gr_HICLEV (Formula 6)
  • Gr_total St * ⁇ s *f* ⁇ v (Equation 6.1)
  • G r_LEV ⁇ C v_LEV * ⁇ m_co >*(HS-LS) ⁇ 1/2 (Equation 6.2)
  • G r_HICLEV ⁇ C v_HICLEV * ⁇ m_HICLEV >*(HS-LS) ⁇ 1/2 (Equation 6.3) (Formula 6) shows the following meaning.
  • the refrigerant circulation amount Gr_total of the compressor 1 is the refrigerant circulation amount Gr_LEV flowing through each indoor heat exchanger Gr_LEV shown in (Equation 6.2) and the refrigerant circulation amount Gr_HICLEV flowing through the HIC 3 shown in (Equation 6.3). represents the law of conservation of mass that is equal to the sum of ⁇ in (Equation 6.2) relates to each indoor heat exchanger 7 .
  • Gr_total on the left side is the refrigerant circulation amount obtained from the specifications and rotation speed of the compressor 1, as shown in (Equation 6.1).
  • Equation 6 The right side of (Equation 6) is the sum of the refrigerant circulation amount Gr_LEV passing through the LEV of each indoor heat exchanger and the refrigerant circulation amount Gr_HICLEV passing through HIC-LEV4.
  • C v_LEV Flow coefficient according to the opening of LEV6.
  • Cv_LEV is a specification value for calculating the refrigerant flow rate passing through LEV6 from the inlet refrigerant density of LEV6 and the inlet-outlet pressure difference.
  • ⁇ m_co Outlet refrigerant density of the outdoor heat exchanger 2 .
  • C v_HICLEV Flow coefficient according to the opening of HIC-LEV4.
  • Cv_HICLEV is a specification value for calculating the refrigerant flow rate passing through HIC-LEV4 from the inlet refrigerant density of HIC-LEV4 and the inlet-outlet pressure difference.
  • ⁇ m_HICLEV Inlet refrigerant density of HIC-LEV4.
  • ⁇ L Saturated liquid density at high pressure (HS).
  • HICpulse HIC-LEV4 opening.
  • pulse the opening of LEV6.
  • the saturated gas density ⁇ g is obtained from the detection value of the discharge side sensor HS and a table for obtaining the saturated gas density ⁇ g from the detection value.
  • the calculator 11 obtains the saturated gas density ⁇ g .
  • the saturated liquid density ⁇ L is obtained from the detected value of the sensor HS on the discharge side and a table for determining the saturated liquid density ⁇ L from the detected value.
  • the calculator 11 obtains the saturated liquid density ⁇ L .
  • Equation 7 is the refrigerant density when the inlet of the HIC-LEV4 is gas-liquid two-phase and the gas and liquid are uniformly mixed.
  • Equation 7) is a formula for calculating the refrigerant density when xcc is the refrigerant dryness on the inlet side of HIC-LEV4.
  • Equation 9) is a formula for calculating the density of the refrigerant when the dryness of the refrigerant at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 is xco.
  • Equation 8) is an equation indicating that C v_HICLEV is determined from the specification f 3 of HIC-LEV4 when the degree of opening of HIC-LEV4 is determined.
  • Cv_HICLEV is determined by the detection value of the opening sensor S4 and the specification f3 .
  • (Formula 10) is a formula showing that Cv_LEV is determined from the specification f4 of LEV6 when the opening of LEV6 is determined. That is, Cv_LEV is determined by the detection value of the opening sensor S6 and the specification f4 .
  • Hb Enthalpy of refrigerant at low pressure side of HIC3.
  • Hco and Hcc are represented by the following (formula 12) and (formula 13).
  • Hb can be determined from the detected value of the temperature sensor TH2 and the detected value of the pressure sensor LS.
  • f5 and f6 indicate physical properties.
  • a physical property table for each of f 5 and f 6 is stored in the auxiliary storage device 130 .
  • the refrigerant outlet enthalpy Hco of the outdoor heat exchanger 2 can be calculated.
  • the enthalpy of the refrigerant on the inlet side of the outdoor heat exchanger 2 is obtained in the same manner as in the case of ⁇ h con in (Equation 1).
  • the enthalpy of the refrigerant on the inlet side of the outdoor heat exchanger 2 may be obtained by substituting the discharge temperature and pressure of the compressor 1 . From the above, ⁇ h con in (Equation 2) can be obtained. When ⁇ h con is determined, the value of AG % in (Equation 2) is determined.
  • step S40 the calculation unit 114 uses various detection values acquired by the acquisition unit 111 to calculate AG % shown in (Equation 1) according to the contents described in (Equation 1) to (Equation 13). do.
  • the AG % calculated by the calculator 114 is referred to as calculated AG %.
  • the calculation unit 114 compares the calculated gas phase area ratio AG % with the AG reference value set as the reference for AG %, and calculates the amount of refrigerant in the refrigeration cycle device 50 based on the comparison result.
  • the AG reference value is a value that can be compared with the calculated AG %, and from the comparison result, the refrigerant amount corresponding to the calculated AG % can be calculated.
  • An example of the AG reference value is the AG % calculated in the past by the calculator 114 .
  • the amount of refrigerant is associated with AG % calculated in the past.
  • the refrigeration cycle device 50 is test-run at 80% of the reference refrigerant amount required for the refrigerant circuit 51, and the calculator 114 calculates the AG % during the test operation.
  • the AG % obtained during this test run can be used as the AG reference value.
  • 80% of the reference refrigerant amount corresponds to AG % during test operation.
  • the AG reference value is stored in the auxiliary storage device 130, which will be described later.
  • step S50 when the determination unit 113 determines that the degree of supercooling SC is greater than 0 Kelvin, the calculation unit 114 calculates the liquid phase area ratio A L %, which is the liquid phase volume ratio of the total volume of the condenser. It is calculated using the degree of supercooling SC, the first temperature difference dT c , the enthalpy difference ⁇ h con of the refrigerant, the constant pressure liquid specific heat C′ pL of the refrigerant, and the correction coefficient dT c_corr .
  • the calculation unit 114 compares the calculated liquid phase area ratio A L % with the A L reference value set as a reference for the liquid phase area ratio, and calculates the amount of refrigerant in the refrigeration cycle device 50 based on the comparison result. .
  • a specific description will be given below.
  • the calculation unit 114 uses various detection values acquired by the acquisition unit 111 to calculate A L % shown in (Equation 1) according to the contents described in (Equation 1) to (Equation 13). do.
  • the A L % calculated by the calculation unit 114 is referred to as calculated A L %.
  • the calculation unit 114 compares the calculated AL % with the AL reference value set as the reference for AL %.
  • the A L reference value is a value that can be compared with the calculated A L %, and from the comparison result, the refrigerant amount corresponding to the calculated A L % can be calculated.
  • the A L reference value is the A L % calculated in the past by the calculation unit 114 .
  • a refrigerant amount is associated with the previously calculated A L %.
  • a L % calculated by the calculation unit 114 for the refrigeration cycle device 50 having the reference refrigerant amount at the time of installation can be used.
  • a reference refrigerant amount is associated with this A L %.
  • the AL reference value is stored in the auxiliary storage device 130, which will be described later.
  • step S ⁇ b>60 the output unit 115 outputs the value obtained from the amount of refrigerant calculated by the calculation unit 114 .
  • the output unit 115 may display the values on a display device.
  • the output unit 115 calculates the difference between the calculated refrigerant amount and the reference refrigerant amount as the excess refrigerant amount.
  • the output unit 115 may output the difference between the calculated amount of refrigerant and the reference amount of refrigerant as the leakage refrigerant amount.
  • the output unit 115 may directly output the amount of refrigerant calculated by the calculation unit 114 as the current amount of refrigerant.
  • the output form of the output unit 115 may be a ratio such as % or a refrigerant amount such as kg.
  • the output format of output 115 may be any value, such as percentage or mass, as long as the amount of refrigerant detected, the amount of excess refrigerant, and the amount of refrigerant leaked are known.
  • Step S70 the refrigerant amount detection mode ends.
  • FIG. 4 shows the effect of the refrigerant amount detection mode when there is the refrigerant amount detection mode of step S20.
  • FIG. 5 is a comparative example of FIG. 4 without the refrigerant amount detection mode of step S20.
  • the upper side shows a state in which the total amount of refrigerant has decreased from the lower side.
  • a L % is shown in FIGS. 4 and 5, the following explanation also applies to A G %.
  • liquid-phase refrigerant exists in the accumulator 10 as shown in FIG. Therefore, when the total amount of refrigerant decreases, the amount of liquid-phase refrigerant in the accumulator 10 decreases in FIG. Therefore, when there is no refrigerant amount detection mode, the decrease in the total amount of refrigerant is less likely to appear in the outdoor heat exchanger 2, so the detection accuracy of the amount of refrigerant leakage is lowered. That is, in order to improve the detection accuracy of the amount of refrigerant by A L % and AG %, the high-pressure condenser outlet liquid temperature or the high-pressure condenser outlet gas temperature must be changed only in response to changes in the amount of refrigerant. is desirable.
  • the distribution of refrigerant quantities be independent of environmental and operating conditions.
  • the inside of the accumulator 10 becomes a gas refrigerant. Therefore, most of the refrigerant can be retained in the liquid pipe 5 and the outdoor heat exchanger 2, which is a condenser.
  • the temperature of the refrigerant in the liquid pipe 5 can be kept substantially constant by HIC-LEV control. Therefore, it is possible to avoid a change in the refrigerant density (amount of liquid refrigerant) in the liquid pipe due to the outside air temperature. Therefore, as shown in FIG. 4, a decrease in the total amount of refrigerant results in a decrease in the amount of refrigerant in the condenser, so the detection accuracy of the amount of refrigerant based on AL % and AG % can be increased.
  • the state of the outdoor heat exchanger 2 which is a condenser, is divided into gas phase, two-phase, and liquid phase.
  • a G % does not change much with a decrease in the amount of refrigerant. Therefore, when SC>0, A L % is detected as the refrigerant amount. This is shown in FIG. 6, which will be described later.
  • the reason why AG % does not change much is that the denominator and numerator in ( ) of Ln( ) in (Equation 2) change to the same extent with high pressure changes.
  • FIG. 6 shows a case in which a state with a large amount of refrigerant shifts to a state with an intermediate amount of refrigerant.
  • FIG. 7 shows a case where the medium amount of refrigerant transitions to a small amount of refrigerant.
  • FIG. 6 The upper side of FIG. 6 is a PH diagram, and the lower side shows the relationship between the position of the outdoor heat exchanger 2 with respect to the PH diagram and the temperature of the refrigerant.
  • the horizontal axis indicates the position of the outdoor heat exchanger 2
  • the vertical axis indicates the temperature of the refrigerant.
  • FIG. 7 is also the same.
  • FIG. 6 will be explained.
  • the PH diagram shows a refrigerating cycle with a large amount of refrigerant and a refrigerating cycle with a medium amount of refrigerant.
  • a refrigeration cycle with a large amount of refrigerant is indicated by the solid lines of P1, Q1, R1, and S1.
  • a refrigeration cycle with medium amount of refrigerant is indicated by dotted lines of P1, Q2, R2, and S2.
  • the PH diagram shows ⁇ h con and dT c .
  • the refrigerant inlet side of the outdoor heat exchanger 2 is on the right side
  • the refrigerant outlet side of the outdoor heat exchanger 2 is on the left side.
  • the refrigerating cycles of P1, Q1, R1, and S1 correspond to liquid-phase refrigerants of shapes of v1, v2, v4, v5, and v1.
  • the temperature since v4 to v2 are liquid phase, the temperature increases, and v2 to v1 are two-phase, so the temperature is constant. This temperature is the Tc of the P1, Q1, R1, S1 refrigeration cycle. Since the right side of v1 is the gas phase, the temperature rises toward TH4.
  • the refrigerating cycles P1, Q2, R2, and S2 correspond to liquid-phase refrigerants having shapes v1, v3, v4, v5, and v1.
  • the shapes v1, v3, v4, v5, and v1 have a liquid phase reduced by ⁇ A L % with respect to the shapes v1, v2, v4, v5, and v1.
  • AG % hardly changes.
  • the temperature since v4 to v3 are liquid phase, the temperature increases, and v3 to v1 are two-phase, so the temperature is constant. This temperature is the Tc of the P1, Q2, R2, S2 refrigeration cycle. Since the right side of v1 is the gas phase, the temperature rises toward TH4.
  • FIG. 6 shows the degrees of supercooling SC and dTc .
  • FIG. 7 will be explained.
  • the PH diagram shows a refrigerating cycle with an intermediate amount of refrigerant and a refrigerating cycle with a reduced amount of refrigerant and a small amount of refrigerant.
  • a refrigeration cycle with a medium amount of refrigerant is P1, Q2, R2, and S2 described in FIG.
  • a refrigeration cycle with a small amount of refrigerant is indicated by solid lines P3, Q3, R3, and S3.
  • the PH diagram shows ⁇ h con and dT c for the P3, Q3, R3, and S3 refrigeration cycles.
  • the refrigerating cycles P1, Q2, R2, and S2 correspond to liquid-phase refrigerants having shapes v1, v3, v4, v5, and v1.
  • the temperature is as explained in FIG.
  • the refrigerating cycles of P3, Q3, R3 and S3 correspond to liquid-phase refrigerants of shapes of v6, v7, v5 and v6.
  • Shapes v6, v7, v5, and v5 have a gas phase increase of ⁇ A G % with respect to shapes v1, v3, v4, v5, and v1.
  • v7 to v6 are two-phase and therefore constant. This temperature is the condensation temperature Tc of the P3, Q3, R3, S3 refrigeration cycle. Since the right side of v6 is the gas phase, the temperature rises toward TH4. Since the right side of v1 is the gas phase, the temperature rises toward TH4.
  • FIG. 7 shows the degree of superheat SHd.
  • FIG. 8 shows that the combined use of AL % and AG % makes it possible to detect the amount of refrigerant over the entire refrigerant amount range.
  • the leakage amount of the refrigerant was known only up to about 10% of the reference refrigerant amount. This is because, when the leakage amount of the refrigerant exceeds 10% of the reference refrigerant amount, the refrigerant at the outlet of the condenser enters a two-phase state due to the decrease in the amount of refrigerant as shown in FIG.
  • the degree of supercooling SC 0, and conventionally, the amount of refrigerant could not be estimated.
  • the refrigerant detection device 100 since the refrigerant detection device 100 also uses A G %, the refrigerant amount can be detected as shown in FIG. 8 even when the refrigerant leakage amount exceeds 10% of the reference refrigerant amount. Therefore, since it is sufficient to charge only an additional amount of refrigerant without recovering all the refrigerant, maintenance work time can be shortened. Also, the cost of the refrigerant to be charged and the work cost of charging the refrigerant can be reduced.
  • [dT c_corr ] ⁇ 1 is used to correct the dT c ratio with respect to the refrigerant circulation amount ratio G r ratio .
  • the reference state of the compressor 1 before the frequency change is estimated, and the influence of the frequency change of the compressor 1 is excluded from the refrigerant amount detection. Therefore, it is possible to detect the amount of refrigerant with high accuracy.
  • the performance of the refrigeration cycle device 50 can be maintained by highly accurate refrigerant amount detection.
  • FIG. 9 shows the hardware configuration of the refrigerant detection device 100. As shown in FIG. The hardware configuration of the refrigerant detection device 100 will be described with reference to FIG.
  • the refrigerant detection device 100 is a computer.
  • Refrigerant sensing device 100 includes processor 110 .
  • the refrigerant detection device 100 includes a plurality of pieces of hardware in addition to the processor 110 .
  • a plurality of pieces of hardware are a main storage device 120, an auxiliary storage device 130, an input IF 140, an output IF 150 and a communication IF 160.
  • IF means interface.
  • Processor 110 is connected to other hardware via signal line 170 and controls the other hardware.
  • the refrigerant detection device 100 includes an acquisition unit 111, a control unit 112, a determination unit 113, a calculation unit 114, and an output unit 115 as functional elements.
  • the functions of the acquisition unit 111, the control unit 112, the determination unit 113, the calculation unit 114, and the output unit 115 are implemented by a refrigerant detection program 131 that detects the amount of refrigerant leakage.
  • the processor 110 is a device that executes the refrigerant detection program 131.
  • the processor 110 executes the refrigerant detection program 131 to implement the functions of the acquisition unit 111 , the control unit 112 , the determination unit 113 , the calculation unit 114 and the output unit 115 .
  • the processor 110 is an IC (Integrated Circuit) that performs arithmetic processing. Specific examples of the processor 110 are a CPU (Central Processing Unit), a DSP (Digital Signal Processor), and a GPU (Graphics Processing Unit).
  • the main memory device 120 is a storage device. Specific examples of the main memory device 120 are SRAM (Static Random Access Memory) and DRAM (Dynamic Random Access Memory). The main memory device 120 holds the computation results of the processor 110 .
  • the auxiliary storage device 130 is a storage device that stores data in a non-volatile manner.
  • a specific example of the auxiliary storage device 130 is an HDD (Hard Disk Drive).
  • the auxiliary storage device 130 may be a portable recording medium.
  • Portable recording media include SD (registered trademark) (Secure Digital) memory cards, NAND flash, flexible disks, optical disks, compact disks, Blu-ray (registered trademark) disks, and DVD (Digital Versatile Disks).
  • Auxiliary storage device 130 stores refrigerant detection program 131 .
  • the input IF 140 is a port through which data is input from each device and each sensor. Various devices are connected to the output IF 150 .
  • the output IF 150 is a port through which data is output by the processor 110 to various devices such as display devices, audio devices, and external storage devices.
  • Communication IF 160 is a communication port for the processor to communicate with other devices.
  • the processor 110 loads the refrigerant detection program 131 from the auxiliary storage device 130 to the main storage device 120 .
  • the processor 110 reads the loaded refrigerant detection program 131 from the main storage device 120 and executes it.
  • the main storage device 120 also stores an OS (Operating System).
  • the processor 110 executes the refrigerant detection program 131 while executing the OS.
  • Refrigerant sensing device 100 may include multiple processors in place of processor 110 . These multiple processors share the execution of the refrigerant sensing program 131 .
  • Each processor, like processor 110, is a device that executes a refrigerant sensing program 131.
  • the data, information, signal values and variable values used, processed or output by refrigerant sensing program 131 are stored in main memory 120 , auxiliary memory 130 , registers or cache memory within processor 110 .
  • each process and each procedure in which the "parts" of the acquisition unit 111, the control unit 112, the determination unit 113, the calculation unit 114, and the output unit 115 are replaced with "processing,” “procedure,” or “process.”
  • it is a program that causes a computer to execute each step.
  • the refrigerant detection method is a method performed by the refrigerant detection device 100, which is a computer, executing the refrigerant detection program 131.
  • the refrigerant detection program 131 may be stored in a computer-readable recording medium and provided, or may be provided as a program product.
  • FIG. 10 shows a configuration in which the functions of the refrigerant detection device 100 are realized by hardware.
  • the electronic circuit 90 in FIG. 10 is a dedicated electronic circuit that implements the functions of the acquisition unit 111 , control unit 112 , determination unit 113 , calculation unit 114 and output unit 115 of the refrigerant detection device 100 .
  • Electronic circuit 90 is connected to signal line 91 .
  • Electronic circuit 90 is specifically a single circuit, a composite circuit, a programmed processor, a parallel programmed processor, a logic IC, GA, ASIC, or FPGA.
  • GA is an abbreviation for Gate Array.
  • ASIC is an abbreviation for Application Specific Integrated Circuit.
  • FPGA is an abbreviation for Field-Programmable Gate Array.
  • the functions of the constituent elements of the refrigerant detection device 100 may be realized by one electronic circuit, or may be distributed and realized by a plurality of electronic circuits. Further, some functions of the constituent elements of the refrigerant detection device 100 may be realized by electronic circuits, and the remaining functions may be realized by software.
  • Each of the processor 110 and the electronic circuit 90 is also called processing circuitry or circuitry.
  • the functions of the acquisition unit 111, the control unit 112, the determination unit 113, the calculation unit 114, and the output unit 115 may be realized by circuitry.
  • Embodiment 2 A refrigerant quantity determination system 200 according to the second embodiment will be described with reference to FIGS. 11 to 20.
  • FIG. The refrigerant amount determination system 200 is also a communication system in which the cloud server 100CS and the air-conditioning-side control device 400 and the cloud server 100CS and the terminal device 500 communicate with each other.
  • the refrigerant detection device 100 of Embodiment 1 is implemented as a cloud server 100CS.
  • Embodiment 2 is characterized in that the cloud server 100CS remotely determines the amount of refrigerant in the refrigeration cycle device 50 .
  • FIG. 11 shows the system configuration of a refrigerant amount determination system 200 according to the second embodiment.
  • the refrigerant amount determination system 200 includes a cloud server 100CS, an air-conditioning-side control device 400, and a terminal device 500.
  • the air conditioning side control device 400 is a refrigeration cycle side control device.
  • the cloud server 100CS is a server device.
  • the refrigerant amount determination system 200 may include a plurality of terminal devices 500 . Although a terminal device 500A and a terminal device 500B appear below, both are the terminal device 500.
  • the air conditioning side control device 400 is arranged in the refrigeration cycle device 50 .
  • the air conditioning side control device 400 may be arranged in the outdoor unit 20 .
  • the cloud server 100CS, the air conditioning side control device 400 and the terminal device 500 are connected to the network 600 .
  • the cloud server 100CS, the air conditioning side control device 400 and the terminal device 500 can communicate with each other via the network 600 .
  • Network 600 can also replace public lines.
  • FIG. 12 shows the hardware configuration of a cloud server 100CS that implements the refrigerant detection device 100. As shown in FIG. Since the configuration of FIG. 12 is the same as that of FIG. 9, the description is omitted.
  • FIG. 13 shows the hardware configuration of the air-conditioning-side control device 400.
  • the air conditioning side control device 400 is a computer similar to the refrigerant detection device 100 of FIG.
  • the air-conditioning-side control device 400 has an air-conditioning-side transmitting section 411, an air-conditioning-side receiving section 412, and an air-conditioning-side control section 413 as functional elements.
  • the air conditioning side transmitter 411 transmits information using the communication IF 460 .
  • the air conditioning side receiving unit 412 receives information using the communication IF 460 .
  • the air-conditioning-side control unit 413 executes control processing other than transmission and reception.
  • FIG. 14 shows the hardware configuration of the terminal device 500.
  • the terminal device 500 is also a computer.
  • the terminal device 500 has a terminal-side transmitting section 511, a terminal-side receiving section 512, and a terminal-side controlling section 513 as functional elements.
  • the terminal-side transmission unit 511 transmits information using the communication IF 560 .
  • Terminal-side receiving section 512 receives information using communication IF 560 .
  • the terminal-side control unit 513 executes control processing other than transmission and reception.
  • Enclosing an appropriate amount of refrigerant in the refrigerant circuit 51 of the refrigeration cycle device 50 is important for stable operation of the refrigeration cycle device 50 .
  • a mechanism for checking the amount of refrigerant charged during construction of the refrigeration cycle device 50 and a mechanism for monitoring refrigerant leakage during normal operation of the refrigeration cycle device 50 are realized.
  • a maintenance company or a sales agent of the refrigeration cycle device 50 performs a test run of the refrigeration cycle device 50 to check whether the amount of refrigerant charged in the refrigeration cycle device 50 is appropriate.
  • General items to be checked include the temperature or pressure of the following parts (1) to (6).
  • maintenance personnel measured items (1) to (6) and determined whether or not the amount of refrigerant charged was appropriate.
  • the refrigerant amount determination system 200 using the refrigerant detection device 100 requires experience of the maintenance personnel to determine the amount of refrigerant charged, and it is difficult for the inexperienced maintenance personnel 612 to determine the amount of refrigerant charged. to solve. By solving this problem, it is possible to achieve the effects of realizing appropriate filling costs and reducing maintenance work costs. Specific effects are as follows (1) to (4). (1) Since the maintenance staff 612 can remotely determine the refrigerant charge amount from the site without visiting the site and measuring, it can contribute to labor saving of the maintenance company. Also, no special experience is required. Even newcomers can determine the amount of refrigerant charged by manually operating the calculator. (2) The calculator calculates the charging amount with high accuracy, thereby preventing overcharging of the refrigerant.
  • the refrigerant amount determination system 200 determines the refrigerant amount at any timing during normal operation after construction as well as during trial operation during construction. Therefore, it is possible to accurately detect refrigerant leakage during normal operation. It can contribute to the conservation of the global environment because the accuracy of swearing leakage is improved. It can also comply with the Fluorocarbon Emission Control Law. By performing over time, the refrigerant amount determination system 200 can detect a slow leak. (4) When the refrigerant amount determination system 200 detects cold leakage during normal operation, an evacuation warning can be issued to the building 610 in which the target refrigeration cycle device 50 is installed.
  • a refrigerant amount determination function in the refrigerant amount determination system 200 that implements the refrigerant detection device 100 as the cloud server 100CS will be summarized.
  • the refrigerant amount detection mode is an operation mode of the refrigeration cycle device 50 for detecting the refrigerant amount (step S20 in FIG. 2). That is, the outdoor heat exchanger 2 functions as a condenser, and the indoor heat exchanger 7 functions as an evaporator.
  • the cloud server 100CS determines the liquid phase ratio A L % and the gas phase ratio A G % of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 2 .
  • AL % is around 17.5%.
  • the liquid phase ratio A L % increases with respect to an appropriate amount of refrigerant.
  • the liquid phase ratio A L % becomes small when the refrigerant is insufficient.
  • it is effective to calculate the refrigerant amount based on the gas phase ratio AG %.
  • the gas phase ratio A G % increases.
  • the refrigeration cycle device 50 includes a compressor 1, an outdoor heat exchanger 2, a HIC 3, a HIC-LEV 4, a LEV 6, an indoor heat exchanger 7, a four-way valve 9, and an ACC 10 connected by refrigerant piping.
  • a refrigerant circuit 51 is formed.
  • the refrigerant circuit 51 is provided with at least the following ten types of sensors.
  • the detection values of these sensors are transmitted from the air-conditioning-side control device 400 to the cloud server 100CS.
  • FIG. 15 summarizes the sensor detection values that are transmitted.
  • FIG. 15 shows sensor detection values transmitted from the air-conditioning-side control device 400 to the cloud server 100CS.
  • the first column from the left is the row number.
  • the second column from the left is the sensor type.
  • the third column from the left shows the sensor type plus the row number.
  • the fourth column from the left shows the detection target of the sensor.
  • the fifth column from the left shows representative targets among the targets for which detection values are used in (Formula 1) to (Formula 13) described in the first embodiment.
  • the cloud server 100CS can perform control, determination, and calculation in steps S20 to S50 in FIG.
  • the refrigerant amount determination system 200 executes the refrigerant amount detection mode shown in FIG. 2 in order to accurately calculate the refrigerant amount.
  • the refrigerant amount detection mode by the refrigerant amount determination system 200 is shown in step S20 in FIG.
  • FIG. 16 shows an outline when the refrigeration cycle device 50 is trial run.
  • FIG. 17 is a sequence diagram of the trial operation of the refrigeration cycle device 50.
  • the construction worker 611 installs the refrigeration cycle device 50 in the building 610 .
  • the refrigerating cycle device 50 is filled with a refrigerant, and a test run of the refrigerating cycle device 50 is performed.
  • each shortage of the amount of refrigerant is determined by the cloud server 100CS.
  • a trial run of the refrigeration cycle device 50 will be described with reference to FIGS. 16 and 17.
  • step S ⁇ b>210 construction worker 611 installs refrigeration cycle device 50 in building 610 .
  • the construction worker 611 fills the installed refrigeration cycle device 50 with refrigerant.
  • the construction worker 611 fills the amount of refrigerant indicated by the specification value of the refrigeration cycle device 50 as the amount of refrigerant charged at the time of installation.
  • the construction worker 611 uses the terminal device 500A carried by the construction worker 611 to transmit the refrigerant filling completion to the terminal device 500B carried by the maintenance person 612 .
  • the construction worker 611 may transmit the completion of refrigerant charging from the terminal device 500A to the cloud server 100CS, and the cloud server 100CS may transmit the completion of refrigerant charging to the terminal device 500B.
  • Step S220> The maintenance person 612 is instructed by the construction worker 611 to complete the charging of the refrigerant.
  • the following processing is performed by the maintenance person 612 operating the terminal device 500B.
  • the maintenance person 612 starts the refrigerant amount detection mode at an arbitrary timing with the user's approval.
  • the person in charge of maintenance 612 initiates the refrigerant amount detection mode.
  • the person who starts the refrigerant amount detection mode is not limited. Since the cooling operation is performed when the refrigerant amount detection mode is executed, the person who starts the refrigerant amount detection mode is a person who can determine whether the operation of the refrigeration cycle device 50 is to be executed.
  • step S ⁇ b>220 the terminal-side transmission unit 511 of the terminal device 500 ⁇ /b>B transmits the start command 501 instructing the start of the refrigerant amount detection mode to the cloud server 100 CS via the communication IF 560 and the network 600 .
  • the start command 501 is a request signal requesting detection of the amount of refrigerant present in the refrigerant circuit 51 .
  • Step S230 Acquisition unit 111 of cloud server 100CS acquires start command 501 via network 600 and communication IF 160 .
  • the cloud server 100CS starts the refrigerant amount detection mode in step S230.
  • the control unit 112 controls the refrigeration cycle device 50 so as to operate in the refrigerant amount detection modes (1) to (5) shown in step S20.
  • the control unit 112 continues control in the refrigerant amount detection mode (step S231). That is, as shown in FIG. 2, the control unit 112 checks the liquid phase ratio A L % or the gas phase ratio A G % of the outdoor heat exchanger 2 functioning as a condenser.
  • the control of the refrigeration cycle device 50 in the medium amount detection mode means that the control unit 112 controls the compressor 1, the fan 2A, the HIC- It means controlling the actuators of the refrigeration cycle device 50, such as the LEV4, LEV6, and the indoor fan 7A. More specifically, the control unit 112 of the cloud server 100CS transmits control data for each actuator to the air conditioning control device 400 via the network 600 .
  • the air-conditioning-side receiving unit 412 of the air-conditioning-side control device 400 receives control data for each actuator via the network 600 and the communication IF 460 .
  • the air-conditioning-side control unit 413 controls each actuator using the control data of each actuator received by the air-conditioning-side receiving unit 412 .
  • Step S240> Upon receiving the control data for each actuator, in the air-conditioning-side control device 400, the air-conditioning-side control unit 413 continuously transmits detection values of the sensors of the refrigeration cycle device 50 to the cloud server 100CS.
  • the detected value of the sensor is transmitted in a format in which the type of sensor and the detected value are known.
  • the refrigerating cycle device 50 is continuously controlled, and while the refrigerating cycle device 50 is continuously being controlled, the detection values of the sensors arranged in the refrigerating cycle device 50 are continuously It is transmitted from the control device 400 to the cloud server 100CS.
  • the air-conditioning-side transmission unit 411 continuously transmits detection values of each sensor to the cloud server 100CS via the communication IF 460 and the network 600 (step S241).
  • FIG. 15 shows the detection values of each sensor.
  • the detected value of each sensor is transmitted from the air-conditioning-side control device 400 to the cloud server 100CS. 1 to No. There are 10 types of 10.
  • the cloud server 100CS can perform the determination in step S30 of FIG.
  • Step S250 The cloud server 100CS calculates the excess or deficiency of the amount of refrigerant using the detection values of each sensor.
  • the processing contents of step S250 are the processing of steps S30 to S50 in FIG. Step S60 is performed as the process of step S260, which will be described later.
  • the calculation unit 114 calculates the current amount of refrigerant present in the refrigerant circuit 51 from AL % or AG % by the processing in steps S40 and S50. Then, the calculation unit 114 calculates excess or deficiency of the amount of refrigerant from the difference between the reference amount of refrigerant that should exist in the refrigerant circuit 51 and the calculated current amount of refrigerant.
  • the output unit 115 stores the amount of refrigerant calculated by the calculation unit 114, the excess/deficiency amount, and the detection values of the sensors used for the calculation by the calculation unit 114 in the auxiliary storage device 130 as operation data.
  • Step S260 the output unit 115 of the cloud server 100CS transmits the mode termination notification 101 notifying that the refrigerant amount detection mode has terminated to the terminal devices 500A and 500B via the communication IF 160 and the network 600.
  • Terminal-side receiving section 512 receives mode end notification 101 via communication IF 560 .
  • the terminal device 500 can access the cloud server 100CS and refer to the driving data.
  • the terminal-side transmission unit 511 transmits a driving data request signal to the cloud server 100CS.
  • acquisition unit 111 acquires the operation data request signal.
  • the output unit 115 transmits the operation data to the terminal device 500 .
  • the operating data includes at least excess or deficiency of refrigerant.
  • the terminal-side receiving section 512 receives the operating data, and the terminal-side controlling section 513 displays the operating data on a display device (not shown).
  • the mode end notification 101 may include the result of excess or deficiency of refrigerant.
  • FIG. 18 shows an overview of how the refrigerant amount detection mode is implemented during normal operation of the refrigeration cycle device 50 .
  • FIG. 19 is a sequence diagram in which the refrigerant amount detection mode is performed during normal operation of the refrigeration cycle device 50. As shown in FIG. Implementation of the refrigerant amount detection mode during normal operation will be described with reference to FIGS. 18 and 19 .
  • steps S330 to S360 in the refrigerant detection mode are the same as steps S230 to S260 in FIG. 17 except that the terminal device 500A is not present. Therefore, description of steps S330 to S360 is omitted.
  • Step S320A similar to step S220, the refrigerant amount detection mode is started with the start command 501 as a trigger.
  • the maintenance person 612 uses the terminal device 500B to transmit the start command 501 during the periodic inspection.
  • Step S320B is automatically executed on a daily constant monitoring schedule.
  • the start time of the refrigerant amount detection mode is set in the controller 112 of the cloud server 100CS.
  • the control unit 112 also has a timer function.
  • FIG. 20 is a flowchart showing the processing of FIGS. 17 and 19.
  • anomaly handling is performed.
  • the output unit 115 of the cloud server 100CS notifies the construction worker 611 of the abnormality.
  • the output unit 115 notifies the maintenance person 612 of the abnormality.
  • the output unit 115 instructs the construction worker 611 to adjust the excess/deficiency of the amount of refrigerant as an abnormality notification.
  • the output unit 115 instructs the maintenance person 612 to take measures against leakage as an abnormality notification.
  • a system activator is, for example, a maintenance person 612 .
  • Embodiment 3 is a modification of Embodiment 2.
  • the refrigerant detection device 100 is implemented as the cloud server 100CS.
  • the refrigerant detection device 100 is arranged in the outdoor unit 20 .
  • the refrigerant detection device 100 may be realized as the air-conditioning-side control device 400 , or the refrigerant detection device 100 may be realized independently as a device separate from the air-conditioning-side control device 400 .
  • FIG. 21 shows a state in which the refrigerant detection device 100 is realized as a device separate from the air conditioning side control device 400 and arranged in the outdoor unit 20 .
  • the air conditioning side control device 400 and the terminal device 500 communicate with the refrigerant detection device 100 arranged in the outdoor unit 20 . Therefore, there is an effect that the communication between the construction worker 611 and the air-conditioning-side control device 400 and the refrigerant detection device 100 becomes short distance. Further, when the refrigerant detection device 100 and the air-conditioning-side control device 400 are realized by one device, the control of each actuator of the refrigeration cycle device 50 is There is an effect that it can be performed directly without going through the side control unit 413 . Further, when the refrigerant detection device 100 and the air conditioning side control device 400 are realized by one device, the number of devices is reduced, so there is an effect of reducing the labor of managing the devices.
  • Embodiments 1 to 3 have been described above. Of the plurality of technical elements included in Embodiments 1 to 3, two or more elements may be combined for implementation. Alternatively, one of the plurality of technical elements included in Embodiments 1 to 3 may be partially implemented.

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Abstract

工事作業員（６１１）が冷凍サイクル装置（５０）を設置し、冷凍サイクル装置（５０）に冷媒を充填する。保守担当者（６１２）は、冷凍サイクル装置（５０）に冷媒が充填されると、顧客の了解を得ている場合、クラウドサーバ（１００ＣＳ）に、端末装置（５００Ｂ）からスタート指令（５０１）を送信する。クラウドサーバ（１００ＣＳ）はスタート指令（５０１）を受信すると、冷凍サイクル装置（５０）に制御データ（１０２）を送信し、冷媒量検知モードで制御する。クラウドサーバ（１００ＣＳ）は冷凍サイクル装置（５０）から運転データ（５２）を受信し、運転データ（５２）を用いて冷凍サイクル装置（５０）の冷媒量を計算し、この冷媒量から冷媒量の過不足を判定し、判定結果を端末装置（５００Ａ）及び端末装置（５００Ｂ）に送信する。

Description

冷媒量判定システム
　本開示は、冷媒回路の冷媒量を検知する冷媒量検知システムに関する。
　従来技術には、冷媒回路における冷媒漏洩量を検知する技術がある（例えば、特許文献１）。従来技術では、凝縮器出口の冷媒の過冷却度ＳＣが０℃よりも大きい必要がある。冷媒漏洩量を検知する場合、過冷却度ＳＣが０℃よりも大きいという条件が課されると、例えば、１０％以上漏れたことは検知できる。しかし、冷媒の漏洩量が２０％なのか３０％なのかを定量的に検知できなかった。このため、追加するべき冷媒量がわからないので、作業者が、冷媒回路から冷媒を全部回収し、カタログ記載の基準冷媒量を、冷媒回路に充填する必要があった。そのため、保守作業に負担がかかるという課題があった。
　また、冷媒回路に適切な冷媒量を封入することは、冷凍サイクル装置の安定動作のために重要である。冷凍サイクル装置の施工の際には、冷凍サイクル装置の保守会社または販売代理店が、冷凍サイクル装置の試運転を行い、冷媒封入量が適切かどうかを確認する。この確認には保守担当者の経験に基づく技術が必要であり、冷媒封入量が適切かを判定することは、経験の浅い保守担当者には難しい。これは、冷凍サイクル装置の通常稼働時における冷媒量の判定、及びその判定を用いた冷媒量の漏洩判定も同様である。
　従来では、保守担当者の端末操作に応じて、冷媒量検知システム側で、人の経験に関係なく冷媒充填量を計算する技術はなかった。この点については特許文献１に冷媒量検知の開示はあるものの、保守担当者の端末操作に応じて、冷媒量検知システム側で、人の経験に関係なく冷媒充填量を計算する技術の開示はない。
特許第５０６３３４６号
　本開示は、保守担当者の端末操作に応じて、冷媒量検知システム側で、人の経験に関係なく冷媒充填量を計算する技術の提供を目的とする。
　本開示の冷媒量判定システムは、
　サーバ装置と、
　前記サーバ装置と通信する端末装置と、
　圧縮機、凝縮器、膨張弁及び蒸発器を含み冷媒が循環する冷媒回路を有する冷凍サイクル装置に配置された冷凍サイクル側制御装置と、
を備え、
　前記端末装置は、
　前記冷媒回路に存在する冷媒量の検知を要求する要求信号を前記サーバ装置に送信し、
　前記サーバ装置は、
　前記要求信号を受信すると、前記冷媒回路に存在する冷媒量を検知するための前記冷凍サイクル装置の運転モードである冷媒量検知モードの制御を、前記冷凍サイクル側制御装置を介して前記冷媒回路に実施し、前記冷媒量検知モードの制御の結果として、前記冷凍サイクル側制御装置から、前記冷媒回路に配置された複数のセンサの検知値を受信し、受信した前記複数のセンサの検知値を用いて前記冷媒回路に存在する冷媒量を計算し、計算した冷媒量と、基準として保有している基準冷媒量とを用いて、前記冷媒回路に存在する冷媒量の過不足を判定し、前記過不足の判定結果を前記端末装置に送信する。
　本開示の冷媒量判定システムによれば、保守担当者の端末操作に応じて、冷媒量検知システム側で、人の経験に関係なく冷媒充填量を計算する技術を提供できる。
実施の形態１の図で、冷凍サイクル装置５０を示す図。 実施の形態１の図で、冷媒検知装置１００の動作のフローチャート。 実施の形態１の図で、冷凍サイクル装置５０が、複数の室内熱交換器を有する構成を示す図。 実施の形態１の図で、ステップＳ２０の冷媒量検知モードがあるときの、冷媒量検知モードの効果を示す図。 実施の形態１の図で、ステップＳ２０の冷媒量検知モードのない、図４の比較例の図。 実施の形態１の図で、冷媒量が多い状態から、冷媒量が中程度の状態に移る場合を示す図。 実施の形態１の図で、冷媒量が中程度の状態から、冷媒量が少ない状態に移る場合を示す図。 実施の形態１の図で、ＡＬ％、ＡＧ％を併用することで、全冷媒量の範囲で冷媒量検知が可能となることを示す図。 実施の形態１の図で、冷媒検知装置１００のハードウェア構成を示す図。 実施の形態１の図で、冷媒検知装置１００の別のハードウェア構成を示す図。 実施の形態２の図で、冷媒量判定システム２００のシステム構成を示す図。 実施の形態２の図で、冷媒検知装置１００を実現するクラウドサーバ１００ＣＳのハードウェア構成図。 実施の形態２の図で、空気調和側制御装置４００のハードウェア構成図。 実施の形態２の図で、端末装置５００のハードウェア構成図。 実施の形態２の図で、空気調和側制御装置４００からクラウドサーバ１００ＣＳへ送信される各センサの検知値を示す図。 実施の形態２の図で、冷凍サイクル装置５０が試運転される際の概要を示す図。 実施の形態２の図で、冷凍サイクル装置５０の試運転のシーケンス図。 実施の形態２の図で、冷凍サイクル装置５０の通常稼働時に、冷媒量検知モードが実施される概要を示す図。 実施の形態２の図で、冷凍サイクル装置５０の通常稼働時に、冷媒量検知モードが実施されるシーケンス図。 実施の形態２の図で、図１７および図１９の処理を示すフローチャート。 実施の形態３の図で、冷媒検知装置１００が、空気調和側制御装置４００とは別の装置として実現されて、室外機２０に配置される状態を示す図。
　実施の形態の説明及び図面において、同じ要素及び対応する要素には同じ符号を付している。同じ符号が付された要素の説明は、適宜に省略又は簡略化する。以下の実施の形態では、「部」を、「回路」、「工程」、「手順」、「処理」又は「サーキットリー」に適宜読み替えてもよい。
　以下に説明する図１、図３、図４、図５において、室外熱交換器２、液管５，室内熱交換器７，アキュムレータ１０に黒く示しているは液冷媒である。
　以下の実施の形態ではセンサの検知した値を検知値と呼ぶ。検知値ではなく機器の仕様から冷媒検知装置１００に設定されている値を設定値と記載する。設定値は仕様値と記載する場合もある。
　実施の形態１．
　図１から図１０を参照して、実施の形態１の冷媒検知装置１００を説明する。
　図１は、実施の形態１の冷凍サイクル装置５０を示す。冷凍サイクル装置５０は冷媒が循環する冷媒回路５１を有する。
　冷媒検知装置１００は以下の特徴を有する。
（１）凝縮器出口の過冷却度ＳＣ＝０℃で凝縮器出口の冷媒状態が二相においても、冷媒検知装置１００は、冷媒量を検知できる。
冷媒検知装置１００では、後述の出力部１１５が、「基準冷媒量（１００％）に対して「漏れ量＊＊％」というように、冷媒漏洩量を定量的な値「＊＊％」として提示する。
出力部１１５は、例えば、コンピュータ及びタブレット端末の画面に、冷媒漏洩量を表示することができる。よって、
　作業者は追加するべき冷媒充填量がわかるため、作業時間が削減できる。
また、可燃性冷媒を用いた空気調和設備において、冷媒が着火限界濃度に達しているか否かがわかので、着火リスクに応じた適切な漏洩対応が取れる。例えば、換気するのかあるいは退避するのか、のような適切な漏洩対応をとることができる。
（２）冷媒検知装置１００が冷媒量を検知する際は、冷媒量検知モードで冷凍サイクル装置を運転する。
（３）冷媒検知装置１００は、冷媒量を、過冷却度ＳＣが０℃より大きい条件では後述のＡＬ％で、それ以外（ＳＣ＝０）では、後述のＡＧ％で、間接的に検知する。
（４）冷媒検知装置１００は、ＡＬ％、ＡＧ％のそれぞれに、冷媒循環量比に応じた「凝縮温度－外気」比の補正を加えることで、冷媒検知量を高精度化する。
　以下に冷媒検知装置１００を具体的に説明する。
　図１に示すように、冷凍サイクル装置５０は、室外機２０と室内機３０を備えている。冷凍サイクル装置５０は、冷凍サイクルを構成する。室外機２０は、圧縮機１、四方弁９、室外熱交換器２、室外ファン２Ａ、ＨＩＣ３、ＨＩＣ－ＬＥＶ４、アキュムレータ１０、を備えている。ＨＩＣ３は、Ｈｅａｔ　Ｉｎｔｅｒ　Ｃｈａｎｇｅｒである。ｅａｔ　Ｉｎｔｅｒ　ＣｈａｎｇｅｒはＨＩＣ３と表記する。ＨＩＣ３は、圧縮機１に注入する冷媒と、室外熱交換器２に流れる冷媒との熱交換をする二重管である。ＨＩＣ－ＬＥＶ４はＨＩＣ３用のリニア膨張弁である。リニア膨張弁はＬＥＶと表記する。室内機３０は、ＬＥＶ６、室内熱交換器７、及び室内ファン７Ａを備えている。ＬＥＶ６は室内熱交換器７用のリニア膨張弁である。
ＨＩＣ－ＬＥＶ４，ＬＥＶ６は膨張弁である。
＜冷媒回路５１＞
　以下に、冷媒回路５１を説明する。室外機２０では、圧縮機１、四方弁９、室外熱交換器２、ＨＩＣ３の順に、これらが配管で接続されている。ＨＩＣ３、ＨＩＣ－ＬＥＶ４、ＨＩＣ３、アキュムレータ１０、圧縮機１の順に、これらが配管で接続されている。ガス管８、四方弁９、アキュムレータ１０の順に、これらが配管で接続されている。室内機３０では、液管５、ＬＥＶ６、室内熱交換器７、ガス管８の順に、これらが配管で接続されている。室外機２０と室内機３０がガス管８及び液管５で接続されることで冷媒回路５１が形成される。分岐経路が、分岐点Ｂ１からＨＩＣ－ＬＥＶ４を通過し、ＨＩＣ３を通過し、分岐点Ｂ２に接続している。ＬＥＶ６は第１膨張弁であり、ＨＩＣ－ＬＥＶ４は第２膨張弁である。
＜冷媒の流れ＞
　実施の形態１では、室外熱交換器２が凝縮器として機能し、室内熱交換器７が蒸発器として機能する。室外熱交換器２が凝縮器として機能し、室内熱交換器７が蒸発器として機能する場合を冷房運転と呼ぶ。以下に、室外熱交換器２が凝縮器の場合の冷媒の流れを説明する。図１において、複数の矢印は冷媒の流れる方向を示す。冷媒は、圧縮機１、四方弁９、室外熱交換器２へと流れ、室外熱交換器２で外気と熱交換する。室外熱交換器２には、熱交換を促進するため室外ファン２Ａが設置されている。室外熱交換器２の黒い部分は液冷媒を示す。室外熱交換器２を流出した冷媒は、ＨＩＣ３を通過し、分岐点Ｂ１で２方向へ分岐する。一方に分岐する冷媒は、液管５へ向かい、他方に分岐する冷媒はＨＩＣ－ＬＥＶ４へ向かう。一方に分岐する冷媒は、液管５を通過してＬＥＶ６に流入し膨張する。ＬＥＶ６を流出した冷媒は、蒸発器として機能する室内熱交換器７に流入し、室内空気と熱交換する。室内熱交換器７には、熱交換を促進するため室内ファン７Ａが設置されている。室内熱交換器７の黒い部分は液冷媒を示す。室内熱交換器７を流出した冷媒は、ガス管８を通過して、室外機２０の四方弁９へ流入する。四方弁９を流出した冷媒は、分岐点Ｂ２で、ＨＩＣ３を流出した冷媒と合流してアキュムレータ１０へ流入する。アキュムレータ１０を流出した冷媒は、圧縮機１へ流入する。分岐点Ｂ１で他方に分岐する冷媒は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４へ流入し膨張する。ＨＩＣ－ＬＥＶ４を流出した冷媒は、ＨＩＣ３に流入し、ＨＩＣ３から分岐点Ｂ１に向かう冷媒と熱交換する。ＨＩＣ３を流出した冷媒は、分岐点Ｂ２で、四方弁９から分岐点Ｂ２に向かう冷媒と合流しアキュムレータ１０に向かう。
＜冷媒検知装置１００＞
　冷凍サイクル装置５０の冷媒回路５１には、複数の温度センサ及び複数の圧力センサが設置されている。また、冷凍サイクル装置５０には、冷媒検知装置１００が接続している。冷媒検知装置１００は、冷媒回路５１の冷媒漏洩量を検知する。冷媒検知装置１００は、冷媒回路５１に配置された、複数の温度センサ及び複数の圧力センサの検知値を取得し、取得した複数の検知値に基づいて、冷凍サイクル装置５０の各アクチュエータを制御する。ここで各アクチュエータとは、室外機２０では、圧縮機１、室外ファン２Ａ、ＨＩＣ－ＬＥＶ４、四方弁９であり、室内機３０では、ＬＥＶ６及び室内ファン７Ａである。また、冷媒検知装置１００は、冷媒回路５１に配置された、複数の温度センサ及び複数の圧力センサの検知値を取得し、取得した複数の検知値に基づいて、冷媒回路５１の冷媒漏洩量を検知する。
冷媒検知装置１００の詳細は後述する。
＜センサ＞
　冷媒回路５１には以下の１０種類のセンサが配置されている。実施の形態１では、センサの符号をセンサの検知値として使用する場合がある。
（１）圧力センサＨＳ：
　圧力センサＨＳは、圧縮機１の吐出側に配置されている。圧力センサＨＳは、吐出側の高圧の配管内圧力を検知する。冷媒の凝縮温度Ｔｃは、圧力センサＨＳの検知した圧力の飽和温度として求めることができる。
（２）圧力センサＬＳ：
　圧力センサＬＳは、圧縮機１の吸入側に配置されている。圧力センサＬＳは、吸入側の低圧の配管内圧力を検知する。
（３）温度センサＴＨ２：
　温度センサＴＨ２は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４を流出した冷媒が、ＨＩＣ３から流出する出口に配置される。温度センサＴＨ２は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４からＨＩＣ３へ流入し、ＨＩＣ３から流出する冷媒の出口温度を検知する。
（４）温度センサＴＨ３：
　温度センサＴＨ３は、室外熱交換器２の出口に配置される。温度センサＴＨ３は、凝縮器として機能する際に、室外熱交換器２の冷媒出口温度を検知する。
（５）温度センサＴＨ４：
　温度センサＴＨ４は、圧縮機１の吐出側に配置される。温度センサＴＨ４は、圧縮機１から吐出する冷媒の温度を検知する。
（６）温度センサＴＨ５：
　温度センサＴＨ４は、圧縮機１の流入側に配置される。温度センサＴＨ５は、圧縮機１へ流入する冷媒の温度を検知する。
（７）温度センサＴＨ７：
　温度センサＴＨ７は、室外ファン２Ａの周辺に配置される。温度センサＴＨ７は、室外機２０の周囲空気温度を検知する。すなわち、温度センサＴＨ７は外気温度を検知する。
（８）周波数センサＳｆ：
　周波数センサＳｆは、圧縮機１に配置される。周波数センサＳｆは、圧縮機１の周波数を検知する。
（９）開度センサＳ４：
　開度センサＳ４は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４に配置される。開度センサＳ４は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４の開度を検知する。開度センサＳ４は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４の開度を制御するパルスを検知する。
（１０）開度センサＳ６：
　開度センサＳ６は、ＬＥＶ６に配置される。開度センサＳ６は、ＬＥＶ６の開度を検知する。開度センサＳ６は、ＬＥＶ６の開度を制御するパルスを検知する。
（１１）冷凍サイクル装置５０には上記で述べた（１）から（１０）の各種センサが配置されるが、これ以外のセンサが配置されてもよい。
　冷媒検知装置１００を詳しく説明する。冷媒検知装置１００は、取得部１１１、制御部１１２、判定部１１３、計算部１１４及び出力部１１５を、備えている。
（１）取得部１１１は、各種センサから検知値を取得する。
（２）制御部１１２は、取得部１１１の取得した各種センサの検知値に基づいて冷凍サイクル装置５０の各アクチュエータを制御する。これにより、制御部１１２は、冷凍サイクル装置５０の運転を制御する。
（３）判定部１１３は、過冷却度ＳＣがＳ＞０（ケルビン）かどうかを判定する。言い換えれば、判定部１１３は、過冷却度ＳＣがＳＣ＝０（ケルビン）かどうかを、判定する。ＳＣ＝０（ケルビン）あるいはＳＣ＝０℃については、ＳＣ＝０と表記する場合がある。詳細は後述する。過冷却度ＳＣは、単に、ＳＣと表記する場合がある。過冷却度ＳＣの単位はケルビンでも℃でもよい。
（４）計算部１１４は、判定部１１３の判定結果に応じて、液相面積比率ＡＬ％に基づく冷媒量と、気相面積比率ＡＧ％に基づく冷媒量との、どちらかを計算する。液相面積比率ＡＬ％とは、凝縮器として機能する室外熱交換器２の全容積の液相容積割合である液相面積比率を示す。気相面積比率ＡＧ％とは、凝縮器として機能する室外熱交換器２の全容積の気相容積割合である気相面積比率を示す。以下、液相面積比率ＡＬ％とは気相面積比率ＡＧ％とは、単に、ＡＬ％及びＡＧ％と表記する場合がある。ＡＬ％及びＡＧ％について、詳細は後述する。計算部１１４は、ＳＣ＝０の場合、ＡＧ％に基づく冷媒量を計算する。計算部１１４は、ＳＣ＞０の場合、ＡＬ％に基づく冷媒量を計算する。
（５）出力部１１５は、計算部１１４の計算結果を、出力する。出力部１１５の計算結果の出力は、表示装置への表示、音声発生装置による音声発生、あるいは記憶装置への計算値の出力のように、様々ある。
　冷凍サイクル装置５０による冷房運転の動作を説明する。冷房運転では、圧縮機１から吐出した高温高圧のガス冷媒は、四方弁９を経由して室外熱交換器２へ至り凝縮される。このときの凝縮温度Ｔｃは、圧縮機１の吐出側に取り付けた圧力センサＨＳの圧力の飽和温度として求めることができる。また、室外熱交換器２の出口での冷媒の過冷却度は、凝縮温度Ｔｃと、温度センサＴＨ３の差によって求められる。凝縮された冷媒は、ＨＩＣ３を通過する。分岐点Ｂ１で一方に分岐する冷媒は、液管５を経てＬＥＶ６に流入する。
　一方に分岐する冷媒について説明する。ＬＥＶ６に流入した冷媒は減圧される。ＬＥＶ６を出た冷媒は、室内熱交換器７で蒸発する。その後、冷媒は、ガス管８、四方弁９、分岐点Ｂ２、アキュムレータ１０を経由して圧縮機１へ戻る。
　分岐点Ｂ１で他方に分岐する冷媒は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４へ流入する。ＨＩＣ－ＬＥＶ４を流出した冷媒は、ＨＩＣ３で、室外熱交換器２を流出した冷媒と熱交換し、分岐点Ｂ２、アキュムレータ１０を経由して、圧縮機１へ戻る。
＊＊＊動作の説明＊＊＊
　図２は、冷媒検知装置１００が行う、冷媒回路５１における漏洩した冷媒を検知する動作のフローチャートである。図２を参照して、冷媒検知装置１００による冷媒の冷媒検知動作を説明する。
＜ステップＳ１０＞
　ステップＳ１０において、制御部１１２は、冷媒量検知モードで、冷凍サイクル装置５０の運転を開始する。
＜ステップＳ２０＞
　ステップＳ２０は、制御部１１２による冷媒量検知モードの制御を示す。図２のステップＳ２０に示す（１）から（５）の各制御により、以下のような効果がある。すなわち、ＡＬ％及びＡＧ％を用いた冷媒量の検知精度を高くするためには、冷媒回路５１における液冷媒の分布は、環境条件及び動作状態に依存しないことが望ましい。ステップＳ２０の（１）から（５）の制御により、アキュムレータ１０内はガス冷媒となる。よって、ほとんどの液冷媒を、凝縮器である室外熱交換器２と液管５に滞留できる。また、液管５の冷媒温度は、制御部１１２によるＨＩＣーＬＥＶ４への制御で、ほぼ一定温度となる。このため、外気温度の違いによる、液管５での冷媒密度の変化が回避できる。（１）から（５）の制御を具体的に説明する。
　ステップＳ２０において、制御部１１２は、取得部１１１が取得した各種センサの検知値を用いて冷凍サイクル装置５０の各アクチュエータを制御する。これにより、制御部１１２は、冷凍サイクル装置５０を冷媒量検知モードで運転する。
（１）制御部１１２は、冷凍サイクル装置５０を冷房運転する。よって、室外熱交換器２は凝縮器、室内熱交換器７は蒸発器として機能する。
（２）制御部１１２は、室外ファン２Ａ及び室内ファン７Ａの回転を全速で固定する。全部のファンを全速固定とする点が特徴である。全部のファンを全速とすることで、充填冷媒量変化にともなう室外熱交換器２内の冷媒量の変化が、室外熱交換器２周りの圧力及び温度に直結し、ＡＬ％及びＡＧ％という冷媒量の検知精度が向上する。ファン速が変化すると、充填冷媒量変化により圧力及び温度が変化したのか、ファン速変化のために圧力及び温度が変化したのか分からないため、冷媒量の検知精度が低下する。
（３）制御部１１２は、圧縮機１を自動制御（蒸発温度ＥＴ０℃制御）する。（４）制御部１１２は、ＬＥＶ６を制御することで、ＬＥＶ６の出口の過熱度ＳＨｓを制御する。制御部１１２は、ＬＥＶ６の過熱度ＳＨｓが０℃以上になるように、ＬＥＶ６を制御する。
（５）制御部１１２は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４を制御することで、ＨＩＣ－ＬＥＶ４の出口の過熱度ＳＨｂを制御する。制御部１１２は、ＨＩＣ－ＬＥＶ４の過熱度ＳＨｂが０℃以上になるように、ＨＩＣ－ＬＥＶ４を制御する。
＜ステップＳ３０＞
　ステップＳ３０において、判定部１１３は、ＳＣ＞０かどうかを判定する。言い換えると、判定部１１３は、凝縮器として機能する室外熱交換器２の出口が過冷却状態であるか二相状態であるかを判定する。過冷却度ＳＣ＝Ｔｃ－ＴＨ３で得られる。過冷却度ＳＣ＝０では、処理はステップＳ４０に進む。過冷却度ＳＣ＞０では、処理はステップＳ５０に進む。ただし、温度センサおよび圧力センサの検知誤差、あるいは冷媒圧力損失等の影響で、ＳＣ＞０であっても凝縮器出口が二相状態となる場合があるので、例えばステップＳ３０の判定式をＳＣ＞０．５のようにしてもよい。なおＳＣ＞０．５における０．５は例示である。０．５に限らず、０．５に代えてゼロよりも大きな値を採用してもよい。冷媒検知装置１００の特徴は、特にステップＳ４０にある。ステップＳ４０では、計算部１１４が、ＡＧ％を計算し、ＡＧ％から冷媒回路５１の冷媒量を計算する。ステップＳ５０では、計算部１１４が、ＡＬ％を計算し、ＡＬ％から冷媒回路５１の冷媒量を計算する。計算部１１４は、取得部１１１の取得した各種の検知値を用いて、ＡＧ％に基づく冷媒量及びＡＬ％に基づく冷媒量を計算する。
＜ＡＬ％、ＡＧ％の説明＞
　ＡＬ％、ＡＧ％は共通及び類似する部分もあるので、一緒に説明する。
まず、ＡＬ％、ＡＧ％について、以下の（式１）から（式５）を示す。
ＡＬ％＝－Ｌｎ（１－ＳＣ／ｄＴｃ）＊｛ｄＴｃ＊［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１＊Ｃ’ｐＬ｝／△ｈｃｏｎ　　　　（式１）
ＡＧ％＝－Ｌｎ（ｄＴｃ／（ｄＴｃ＋ＳＨｄ））＊｛ｄＴｃ・［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１＊Ｃ’ｐｇ｝／△ｈｃｏｎ　　　　（式２）
Ｃ’ｐＬ＝ｆ１（ｄＴｃ＊［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１＋ＴＨ７）　　（式３）
Ｃ’ｐｇ＝ｆ２（ｄＴｃ＊［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１＋ＴＨ７）　　（式４）
ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ＝Ａ＊（Ｇｒ＿ｒａｔｉｏ）Ｂ　　　（式５）
各式の記号の意味は以下のとおりである。
（ａ）ＳＣ：
　過冷却度ＳＣは、凝縮温度Ｔｃと室外熱交換器２の出口温度ＴＨ３との差である。
つまり、ＳＣ＝Ｔｃ－ＴＨ３である。ＳＣ＞０では出口温度ＴＨ３は液温である。
　凝縮温度Ｔｃは凝縮温度ともよばれる。凝縮温度Ｔｃは、圧力センサＨＳの検知値を飽和ガス温度に換算することで求めることができる。判定部１１３は、圧力センサＨＳの検知値を、圧力を温度に変換する物性テーブルを用いて飽和ガス温度に換算する。物性テーブルは補助記憶装置１３０に格納されている。
　出口温度ＴＨ３は、温度センサＴＨ３の検知値である。
判定部１１３は過冷却度ＳＣを計算し、過冷却度ＳＣが零より大きいか判定する。
（ｂ）ｄＴｃ：
　ｄＴｃは、凝縮温度Ｔｃと外気温度ＴＨ７との差である。つまり、ｄＴｃ＝Ｔｃ－ＴＨ７である。ｄＴｃは、第１温度差である。
ＴＨ７は温度センサＴＨ７によって検知される。
（ｃ）［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１
　［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１は、ｄＴｃの補正値である。［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１は上記の（式５）に示すように、冷媒循環量比Ｇｒ＿ｒａｔｉｏから決まる、ｄＴｃの補正係数である。
［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１はｄＴｃ＿ｃｏｒｒの逆数である。
ｄＴｃ＿ｃｏｒｒは以下のように求めることができる。
上記の（式５）のとおり、
ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ＝Ａ＊（Ｇｒ＿ｒａｔｉｏ）Ｂ
である。Ａ及びＢは定数である。
Ｇｒ＿ｒａｔｉｏ＝冷媒循環量Ｇｒ÷基準冷媒循環量Ｇｓｔｄ　　（式５．１）
である。基準冷媒循環量Ｇｓｔｄは冷媒回路５１に対する設定値である。Ｇｒ＿ｒａｔｉｏの意味は以下のようである。基準冷媒循環量Ｇｓｔｄ（定格能力運転時の冷媒循環量ｋｇ／ｈ）に対する、ＡＬ％、あるいはＡＧ％を演算するときの、冷媒循環量Ｇｒとの比率である。例えば、定格能力２８ｋＷ（循環量６１４ｋｇ／ｈ）の機種において、ＡＬ％算出時に循環量３０７ｋｇ／ｈで運転していたときには、Ｇｒ＿ｒａｔｉｏは０．５になる。　基準冷媒循環量Ｇｓｔｄは既知の設定値である。冷媒循環量Ｇｒは、圧縮機１に関する量であり、（式５．２）で計算できる。（式５．２）の記号の意味は、下記に示している、
Ｇｒ（ｋｇ／ｓ）＝Ｓｔ＊ρｓ＊ｆ＊ηｖ　　（式５．２）
Ｓｔ：排除体積、
ρｓ：吸入密度、
ｆ：圧縮機周波数、
ηｖ：体積効率。計算部１１４は、（式５）、（式５．１）及び（式５．２）から、ｄＴｃ＿ｃｏｒｒを計算できる。
つまり、（式５．３）が得られる。
Ｇｒ＿ｒａｔｉｏ＝Ｓｔ＊ρｓ＊ｆ＊ηｖ÷Ｇｓｔｄ　　　（式５．３）
（式５．３）において、Ｓｔ、ηｖ及びＧｓｔｄは、センサの検知値から値が決まるパラメータではない。Ｓｔ、ηｖ及びＧｓｔｄは、仕様値である。
ρｓは温度センサＴＨ５の検知値から物性テーブルにより決まる。この物性テーブルは補助記憶装置１３０に格納されている。
ｆは周波数センサＳｆの検知値から決まる。
より具体的には、Ｓｔは排除容積を示す。Ｓｔはストロークボリュームであり、圧縮機１が１回転あたりに吸入ガスを吸い込む体積を示す。ηｖは体積効率である。Ｓｔは幾何的に求められた体積であり、実際の有効体積は、Ｓｔ×ηｖである。ｆは圧縮機回転数である。Ｇｒ＿ｒａｔｉｏが決まると（式５）から、［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］が決まる。
　以上のように、計算部１１４は、第１温度差ｄＴｃを補正する補正係数［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１を計算する。補正係数［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１は、圧縮機１の仕様と圧縮機１の運転状態とから定まる冷媒回路５１における冷媒の循環量と、冷媒回路５１の仕様として決定している冷媒基準循環量とに基づいて決定される。計算部１１４は、決定した補正係数［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１で第１温度差ｄＴｃを補正する。
（ｄ）Ｃ’ｐＬ
　Ｃ’ｐＬは冷媒の液比熱である。Ｃ’ｐＬは上記の（式３）で計算する。（式３）のＴＨ７は、外気温度を検知する温度センサＴＨ７の検知値である。（式３）のｆ１は関数を示す。Ｃ’ｐＬは冷媒物性から決まる値である。つまりＣ’ｐＬは、上記（ｂ）で求まるｄＴｃ、上記（ｃ）で求まる［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１及び温度センサＴＨ７の検知値を関数ｆ１に代入することで求められる。Ｃ’ｐＬは定圧液比熱である。
（ｅ）△ｈｃｏｎ
　（式１）及び（式２）の△ｈｃｏｎは、凝縮器の入口と出口のエンタルピ差である。
つまり、室外熱交換器２の入口と出口のエンタルピ差である。（式１）ではＳＣ＞０であるので、室外熱交換器２の出口は液相であり、室外熱交換器２の入口は気相である。よって、入口と出口のエンタルピは、冷媒の温度Ｔ、圧力Ｐできまる。
具体的には室外熱交換器２の入口のエンタルピは、圧力センサＨＳの検知値、温度センサＴＨ４の検知値から得られる。
室外熱交換器２の入口のエンタルピは、圧力センサＨＳの検知値、温度センサＴＨ３（４）の検知値から得られる。
　冷媒が単相の場合には、６つの冷媒物性値、すなわち、圧力、温度、密度、エンタルピ、エントロピ、乾き度のうち、２つを規定すれば他の４つの物性値が確定する。
冷凍サイクル装置には、温度センサ、圧力センサが搭載されているので、温度と圧力から冷媒の物性値を求める。
　冷媒が二相状態では、一定圧力下で温度不変となるので飽和ガス（乾き度１）、飽和液（乾き度０）のように、乾き度を規定してエンタルピ、密度等の物性値を求める。
（ｆ）ＳＨｄ
　（式２）のＳＨｄは、冷媒の吐出温度ＴＨ４（５）と凝縮温度（飽和ガス温度）Ｔｃとの差である。
つまり、
ＳＨｄ＝ＴＨ４－Ｔｃ
である。
ＳＨｄは温度センサＴＨ４と圧力センサＨＳとの検知値から得られる。
ＳＨｄは、第２温度差である。
（ｇ）Ｃ’ｐｇ
Ｃ’ｐｇは冷媒のガス比熱である。Ｃ’ｐｇは上記の（式４）で計算する。Ｃ’ｐｇの計算はＣ’ｐＬと類似である。（式３）のｆ１に対して、（式４）は関数ｆ２である。Ｃ’ｐｇも冷媒物性から決まる値である。つまりＣ’ｐｇは、ｄＴｃ、［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１及びＴＨ７を関数ｆ２に代入することで求められる。Ｃ’ｐｇは定圧ガス比熱である。
＜（式２）の△ｈｃｏｎの計算＞
　計算部１１４は、過冷却度ＳＣ＝０における冷媒のエンタルピ差△ｈｃｏｎを、膨張弁の開度と、圧縮機１の吸入圧力ＬＳと、圧縮機１の吐出圧力ＨＳと、冷媒の循環量Ｇｒ＿ｔｏｔａｌとに基づいて、計算する。
膨張弁はＨＩＣ－ＬＥＶ４、ＬＥＶ６－１，６－２，６－３である。（式２）はＡＧ％の計算であるので、過冷却度ＳＣはＳＣ＝０である。つまり、凝縮器である室外熱交換器２の出口冷媒は、二相である。凝縮器の出口冷媒の状態が二相の場合、温度、圧力から凝縮器出口のエンタルピは計算できない。よって以下の手法で、室外熱交換器２の出口冷媒のエンタルピを見積もる。なお、室外熱交換器２の入口冷媒は気相である。よって、温度、圧力から入口冷媒のエンタルピは（式１）の場合と同様に計算できる。
以下に（式６）から（式１３）を示す。
　以下に示す（式６）から（式１３）は、図３の冷凍サイクル装置５０を想定している。
　図３は、冷凍サイクル装置５０が、複数の室内熱交換器を有する構成である。冷凍サイクル装置５０は、室内熱交換器７－１を備えている。室内熱交換器７－１には、ＬＥＶ６－１及び室内ファン７Ａ－１が、配置されている。同様に、室内熱交換器７－２には、ＬＥＶ６－２及び室内ファン７Ａ－２が配置されており、室内熱交換器７－３には、ＬＥＶ６－３及び室内ファン７Ａ－３が配置されている。ＬＥＶ６－１、６－２、６－３には、開度センサＳ６－１、Ｓ６－２、Ｓ６－３が配置されている。ＬＥＶ６－１に流入する冷媒は、その後、室内熱交換器７－１，７－２，７－３に分岐する。
　以下の（式６）から（式１３）では、最終的に（式６）と（式１１）が、未知数ｘｃｏと未知数ｘｃｃで表される。
ｘｃｏは、凝縮器である室外熱交換器２の出口における冷媒の乾き度である。
ｘｃｃは、ＨＩＣ３の高圧側出口における冷媒の乾き度である。ｘｃｏとｘｃｃはパラメータである。
そこで、計算部１１４は、（式６）と（式１１）とが成立するように、パラメータｘｃｏ、ｘｃｃについて収束計算を実施する。パラメータｘｃｏまたはパラメータｘｃｃから決まる量は＜ρｍ＿ｃｏ＞のように示してる。
（式７）のように、ρｍ＿ＨＩＣＬＥＶはｘｃｃから決まるので＜ρｍ＿ＨＩＣＬＥＶ＞と表記できる。
（式９）のように、ρｍ＿ｃｏはｘｃｏから決まるので＜ρｍ＿ｃｏ＞と表記できる。
（式６）のＧｒ＿ｔｏｔａｌは、（式５．２）のＧｒに同じである。Ｇｒ＿ｔｏｔａｌ＝Ｇｒ＿ＬＥＶ＋Ｇｒ＿ＨＩＣＬＥＶ　　（式６）
Ｇｒ＿ｔｏｔａｌ＝Ｓｔ＊ρｓ＊ｆ＊ηｖ　　（式６．１）
Ｇｒ＿ＬＥＶ＝Σ｛Ｃｖ＿ＬＥＶ＊｛＜ρｍ＿ｃｏ＞＊（ＨＳ－ＬＳ）｝１／２　（式６．２）
Ｇｒ＿ＨＩＣＬＥＶ＝｛Ｃｖ＿ＨＩＣＬＥＶ＊｛＜ρｍ＿ＨＩＣＬＥＶ＞＊（ＨＳ－ＬＳ）｝１／２　　（式６．３）
（式６）は、次の意味を示す。
圧縮機１の冷媒循環量Ｇｒ＿ｔｏｔａｌは、（式６．２）で示す各室内熱交換器Ｇｒ＿ＬＥＶを流れる冷媒循環量と、（式６．３）で示すＨＩＣ３を流れる冷媒循環量Ｇｒ＿ＨＩＣＬＥＶとの合計値に等しいことを示す質量保存則を表す。（式６．２）のΣは、各室内熱交換器７に関する。左辺のＧｒ＿ｔｏｔａｌは、（式６．１）に示すように、圧縮機１の仕様と回転数とから求まる冷媒循環量である。
（式６）の右辺は、各室内熱交換器のＬＥＶを通過する冷媒量循環量Ｇｒ＿ＬＥＶと、ＨＩＣ－ＬＥＶ４を通過する冷媒循環量Ｇｒ＿ＨＩＣＬＥＶとの合計である。
各記号の意味は以下の通りである。
Ｃｖ＿ＬＥＶ：ＬＥＶ６の開度に応じた流量係数。
Ｃｖ＿ＬＥＶは、ＬＥＶ６の入口冷媒の密度と入口出口圧力差からＬＥＶ６を通過する冷媒流量を計算するための仕様値である。
ρｍ＿ｃｏ：室外熱交換器２の出口冷媒密度。
Ｃｖ＿ＨＩＣＬＥＶ：ＨＩＣ－ＬＥＶ４の開度に応じた流量係数。
Ｃｖ＿ＨＩＣＬＥＶは、ＨＩＣ－ＬＥＶ４の入口冷媒の密度と入口出口圧力差からＨＩＣ－ＬＥＶ４を通過する冷媒流量を計算するための仕様値である。
ρｍ＿ＨＩＣＬＥＶ：ＨＩＣ－ＬＥＶ４の入口冷媒密度である。
　以下の（式７）から（式１０）は、（式６．２）及び（式６．３）に含まれるρｍ＿ＨＩＣＬＥＶ等である。
ρｍ＿ＨＩＣＬＥＶ＝｛ｘｃｃ／ρｇ＋（１－ｘｃｃ）／ρＬ｝－１　　（式７）
Ｃｖ＿ＨＩＣＬＥＶ＝ｆ３（ＨＩＣｐｕｌｓｅ）　　（式８）
ρｍ＿ｃｏ＝｛ｘｃｏ／ρｇ＋（１－ｘｃｏ）／ρＬ｝－１　　（式９）
Ｃｖ＿ＬＥＶ＝ｆ４（ｐｕｌｓｅ）　　（式１０）
各記号の意味は以下の通りである。
ρｇ：高圧（ＨＳ）の飽和ガス密度。
ρＬ：高圧（ＨＳ）の飽和液密度。
ＨＩＣｐｕｌｓｅ：ＨＩＣ－ＬＥＶ４の開度。
ｐｕｌｓｅ：ＬＥＶ６の開度。
ここで、飽和ガス密度ρｇは、吐出側のセンサＨＳの検知値と、検知値から飽和ガス密度ρｇを求めるためのテーブルから得られる。計算部１１は飽和ガス密度ρｇを求める。
同様に、飽和液密度ρＬは、吐出側のセンサＨＳの検知値と、検知値から飽和液密度ρＬを求めるためのテーブルから得られる。計算部１１は飽和液密度ρＬを求める。
（式７）はＨＩＣ－ＬＥＶ４の入口が気液二相となり、気液が均一に混ざり合った時の冷媒密度である。
（式７）はＨＩＣ－ＬＥＶ４の入口側の冷媒乾き度をｘｃｃとしたときの冷媒密度の算出式である。
（式９）は室外熱交換器２の出口）の冷媒乾き度をｘｃｏとしたときの冷媒密度の算出式である。
（式８）は、Ｃｖ＿ＨＩＣＬＥＶが、ＨＩＣ－ＬＥＶ４の開度が決まると、ＨＩＣ－ＬＥＶ４の仕様ｆ３からＣｖ＿ＨＩＣＬＥＶが決まることを示す式である。すなわち、Ｃｖ＿ＨＩＣＬＥＶは、開度センサＳ４の検知値と仕様ｆ３で決まる。
（式１０）は、Ｃｖ＿ＬＥＶが、ＬＥＶ６の開度が決まると、ＬＥＶ６の仕様ｆ４からＣｖ＿ＬＥＶが決まることを示す式である。すなわち、Ｃｖ＿ＬＥＶは開度センサＳ６の検知値と仕様ｆ４で決まる。
次に（式１１）を示す。
Ｇｒ＿ｔｏｔａｌ＊（＜Ｈｃｏ（ｘｃｏ）＞－＜Ｈｃｃ（ｘｃｃ）＞）
＝＜Ｇｒ＿ＨＩＣＬＥＶ（ｘｃｃ）＞＊（＜Ｈｃｏ（ｘｃｏ）＞－Ｈｂ）　（式１１）
（式１１）は、ＨＩＣ３の高圧側の熱交換量と、ＨＩＣ３の低圧側の熱交換量とが等しいことを意味している。
Ｈｃｏ、Ｈｃｃ及びＨｂの意味は以下の通りである。
Ｈｃｏ：室外熱交換器２の出口での冷媒のエンタルピ。
Ｈｃｃ：ＨＩＣ３の高圧側出口での冷媒のエンタルピ。
Ｈｂ：ＨＩＣ３の低圧側での冷媒のエンタルピ。
Ｈｃｏ、Ｈｃｃは次の（式１２）、（式１３）で表される。
Ｈｂは、温度センサＴＨ２の検知値と、圧力センサＬＳの検知値とから決定することができる。
Ｈｃｏ＝ｆ５（ＨＳ、＜ｘｃｏ＞）　（式１２）
Ｈｃｃ＝ｆ６（ＨＳ、＜ｘｃｃ＞）　（式１３）
（式１２）及び（式１３）は冷媒物性によって決まる。
ｆ５とｆ６とは物性を示している。ｆ５とｆ６とのそれぞれに対する物性テーブルが補助記憶装置１３０に格納されている。
　よって、（式６）と（式１１）とでは、ｘｃｏとｘｃｃとが未知数である。ｘｃｏとｘｃｃとを明示して（式６）と（式１１）を表現すると以下のようである。
Ｓｔ＊ρｓ＊ｆ＊ηｖ
＝Σ｛Ｃｖ＿ＬＥＶ＊｛＜ρｍ＿ｃｏ（ｘｃｏ）＞＊（ＨＳ－ＬＳ）｝１／２
＋｛Ｃｖ＿ＨＩＣＬＥＶ＊｛＜ρｍ＿ＨＩＣＬＥＶ（ｘｃｃ）＞＊（ＨＳ－ＬＳ）｝１／２
　　（式６）
Ｇｒ＿ｔｏｔａｌ＊（＜Ｈｃｏ（ｘｃｏ）＞－＜Ｈｃｃ（ｘｃｃ）＞）
＝＜Ｇｒ＿ＨＩＣＬＥＶ（ｘｃｃ）＞＊（＜Ｈｃｏ（ｘｃｏ）＞－Ｈｂ）　（式１１）
ｘｃｏとｘｃｃを用いて表現した（式６）と（式１１）について収束計算することで、ｘｃｏが得られる。得られたｘｃｏを（式１２）に代入して、室外熱交換器２の冷媒出口エンタルピＨｃｏが計算できる。
また、室外熱交換器２の入口側の冷媒のエンタルピは、（式１）の△ｈｃｏｎの場合と同様に求める。（式１）及び（式２）の場合、室外熱交換器２の入口側の冷媒のエンタルピは、圧縮機１の吐出の温度及び圧力を代用して求められることもある。以上により（式２）における△ｈｃｏｎを求めることができる。
△ｈｃｏｎが決まると（式２）のＡＧ％の値が決定する。
＜ステップＳ４０＞
　ＳＣ＝０の場合、処理はステップＳ４０に進む。ステップＳ４０において、計算部１１４は、取得部１１１が取得した各種の検知値を用いて、（式１）から（式１３）で説明した内容によって、（式１）に示したＡＧ％を計算する。計算部１１４が計算したＡＧ％を計算されたＡＧ％と記す。計算部１１４は、計算された気相面積比率ＡＧ％を、ＡＧ％の基準として設定されているＡＧ基準値と比較し、比較結果に基づき、冷凍サイクル装置５０の冷媒量を計算する。ＡＧ基準値は、計算されたＡＧ％と比較可能な値であり、かつ、比較結果から、計算されたＡＧ％に対応する冷媒量が計算できる値である。ＡＧ基準値の例としては、計算部１１４が過去に計算したＡＧ％である。そして、この過去に計算したＡＧ％には冷媒量が対応付いている。例えば、ＡＧ基準値として、冷凍サイクル装置５０を冷媒回路５１に必要な基準冷媒量の８０％で試験運転し、計算部１１４が試験運転時のＡＧ％を計算する。この試験運転時に得られたＡＧ％をＡＧ基準値に用いることができる。試験運転時のＡＧ％には基準冷媒量の８０％冷媒量が対応づいている。
　ＡＧ基準値は、後述する補助記憶装置１３０に記憶されている。
＜ステップＳ５０＞
　ＳＣ＞０の場合、処理はステップＳ５０に進む。ステップＳ５０において、計算部１１４は、判定部１１３が過冷却度ＳＣを零ケルビンより大きいと判定すると、凝縮器の全容積の液相容積割合である液相面積比率ＡＬ％を、求められた過冷却度ＳＣと、第１温度差ｄＴｃと、冷媒のエンタルピ差△ｈｃｏｎと、冷媒の定圧液比熱Ｃ’ｐＬと、補正係数ｄＴｃ＿ｃｏｒｒと、を用いて計算する。計算部１１４は、計算した液相面積比率ＡＬ％を、液相面積比率の基準として設定されているＡＬ基準値と比較し、比較結果に基づき、冷凍サイクル装置５０の冷媒量を計算する。
　以下に、具体的に説明する。
　ステップＳ４０において、計算部１１４は、取得部１１１が取得した各種の検知値を用いて、（式１）から（式１３）で説明した内容によって、（式１）に示したＡＬ％を計算する。計算部１１４が計算したＡＬ％を計算されたＡＬ％と記す。計算部１１４は、計算されたＡＬ％を、ＡＬ％の基準として設定されているＡＬ基準値と比較する。ＡＬ基準値は、計算されたＡＬ％と比較可能な値であり、かつ、比較結果から、計算されたＡＬ％に対応する冷媒量が計算できる値である。
　ＡＬ基準値としては、計算部１１４が過去に計算したＡＬ％である。そして、この過去に計算したＡＬ％には冷媒量が対応付いている。例えば、ＡＬ基準値として、設置時のように基準冷媒量を持つ冷凍サイクル装置５０について計算部１１４が計算したＡＬ％を用いることができる。このＡＬ％には基準冷媒量が対応づいている。ＡＬ基準値は、後述する補助記憶装置１３０に記憶されている。
＜ステップＳ６０＞
　ステップＳ６０において、出力部１１５は、計算部１１４が計算した冷媒量から得られた値を出力する。出力として、出力部１１５は、表示装置に値を表示してもよい。
　計算した冷媒量から得られた値としては、計算部１１４が計算した冷媒量が基準冷媒量よりも多い場合は、出力部１１５は、計算した冷媒量と基準冷媒量との差を過剰冷媒量として出力してもよい。計算部１１４が計算した冷媒量が基準冷媒量よりも少ない場合は、出力部１１５は、計算した冷媒量と基準冷媒量との差を漏洩冷媒量として出力してもよい。あるいは、出力部１１５は、計算部１１４が計算した冷媒量を現在の冷媒量としてそのまま出力してもよい。
　出力部１１５による出力形式は、％のような比率でもよいし、ｋｇのような冷媒量でもよい。出力部１１５の出力形式は、検知した冷媒量、過剰の冷媒量及び漏洩した冷媒がわかるものであれば、割合あるいは質量のような、どのような値でもよい。
＜ステップＳ７０＞
　ステップＳ７０において、冷媒量検知モードが終了する。
　図４は、ステップＳ２０の冷媒量検知モードがあるときの、冷媒量検知モードの効果を示す。
　図５は、ステップＳ２０の冷媒量検知モードのない図４の比較例である。図４及び図５では、上側は、下側から全冷媒量が減少した状態である。図４及び図５では、ＡＬ％を示しているが、ＡＧ％についても以下の説明は当てはまる。冷媒量検知モードがある場合、図４に示すようにアキュムレータ１０の冷媒はガス化している。このため、冷媒量の減少が室外熱交換器２に表われる。冷媒量検知モードがない場合、図５に示すようにアキュムレータ１０には液相冷媒が存在している。このため、全体冷媒量が減少する場合、図５ではアキュムレータ１０の液相冷媒量が減少し、全体冷媒量の減少は室外熱交換器２に表れにくい。よって、冷媒量検知モードがない場合、全体冷媒量の減少が室外熱交換器２に表れにくいので、冷媒漏洩量の検知精度が低下する。すなわちＡＬ％、ＡＧ％による冷媒量の検知精度を高くするためには、冷媒量の変化に対してのみ、高圧の凝縮器出口液温度または高圧の凝縮器出口ガス温度が、変化することが望ましい。また、冷媒量の分布が、環境条件及び動作状態に依存しないことが望ましい。ステップＳ２０の冷媒量検知モードの（１）から（５）の制御を行うことで、アキュムレータ１０内はガス冷媒となる。よって、大部分の冷媒を、液管５と、凝縮器である室外熱交換器２とに滞留させることができる。また、液管５の冷媒温度をＨＩＣ－ＬＥＶ制御によってほぼ一定の温度にできる。このため、外気温度による液管内の冷媒密度（液冷媒量）の変化を回避できる。よって、図４のように、全冷媒量の減少は凝縮器冷媒量の減少となるため、ＡＬ％及びＡＧ％による冷媒量の検知精度を高くすることができる。
　凝縮器である室外熱交換器２の状態は、ガス相、二相、液相に分かれる。凝縮器出口がＳＣ＞０で液相が存在するとき、冷媒量が減少してもＡＧ％はあまり変化しない。このためＳＣ＞０では、ＡＬ％を冷媒量を検知する。れは後述の図６が示している。ＡＧ％があまり変化しない理由は、高圧変化に対し（式２）のＬｎ（　）の（　）内の分母及び分子が同程度変化するためである。
　更に冷媒量が減少しＳＣ＝０となると液相が存在しなくなるため、ＡＧ％で検知する。ＳＣ＝０ではＡＬ％で検知できない。その理由は、ＳＣ＝０のとき、（式１）のＬｎ（　）の（　）内が０となるので、ＡＬ％が０となるためである。
　凝縮器出口が二相となることでＬＥＶ開度が不足し、吸入ＳＨｓが増加することでガス相が拡大する（吐出ＳＨｄが増加する）ため、後述の図７に示すようにＡＧ％で検知可能となる。
　図６及び図７を用いて、ステップＳ５０のＡＬ％を用いた冷媒量検知と、ステップＳ４０のＡＧ％を用いた冷媒量検知を説明する。
図６は、冷媒量が多い状態から、冷媒量が中程度の状態に移る場合を示す。
図７は、冷媒量が中程度の状態から、冷媒量が少ない状態に移る場合を示す。
　図６の上側は、ＰＨ線図であり、下側はＰＨ線図に対する室外熱交換器２の位置と、冷媒の温度との関係を示す。図６の下側の図では横軸が室外熱交換器２の位置であり、縦軸が冷媒の温度を示す。図７も同様である。
　図６を説明する。ＰＨ線図には、冷媒量が多いときの冷凍サイクルと、冷媒量が減って中程度となった冷凍サイクルとを示している。冷媒量の多い冷凍サイクルは、Ｐ１、Ｑ１、Ｒ１、Ｓ１の実線である。冷媒量の中程度の冷凍サイクルは、Ｐ１、Ｑ２、Ｒ２、Ｓ２の点線である。ＰＨ線図には、△ｈｃｏｎ、ｄＴｃを示している。図６では右側が室外熱交換器２の冷媒入口側であり、左側が室外熱交換器２の冷媒出口側である。Ｐ１、Ｑ１、Ｒ１、Ｓ１の冷凍サイクルには、ｖ１、ｖ２、ｖ４、ｖ５、ｖ１の形状の液相冷媒が対応する。温度について、ｖ４からｖ２は液相であるから温度は上昇し、ｖ２からｖ１は二相であるので、温度は一定である。この温度はＰ１、Ｑ１、Ｒ１、Ｓ１の冷凍サイクルのＴｃである。ｖ１よりも右側は気相であるので温度がＴＨ４に向かって上昇する。
　Ｐ１、Ｑ２、Ｒ２、Ｓ２の冷凍サイクルには、ｖ１、ｖ３、ｖ４、ｖ５、ｖ１の形状の液相冷媒が対応する。
ｖ１、ｖ３、ｖ４、ｖ５、ｖ１の形状は、ｖ１、ｖ２、ｖ４、ｖ５、ｖ１の形状に対して、液相が△ＡＬ％減少している。
Ｐ１、Ｑ２、Ｒ２、Ｓ２の冷凍サイクルでは、ＡＧ％は殆ど変化がない。
温度について、ｖ４からｖ３は液相であるから温度は上昇し、ｖ３からｖ１は二相であるので、温度は一定である。この温度はＰ１、Ｑ２、Ｒ２、Ｓ２の冷凍サイクルのＴｃである。
ｖ１よりも右側は気相であるので温度がＴＨ４に向かって上昇する。
Ｐ１、Ｑ２、Ｒ２、Ｓ２の冷凍サイクルでは、図６に、過冷却度ＳＣ及びｄＴｃを示している。
　図７を説明する。ＰＨ線図には、冷媒量が中程度の冷凍サイクルと、冷媒量が減って冷媒量の少ない冷凍サイクルとを示している。冷媒量の中程度の冷凍サイクルは、図６で述べたＰ１、Ｑ２、Ｒ２、Ｓ２である。冷媒量の少ない冷凍サイクルは、Ｐ３、Ｑ３、Ｒ３、Ｓ３の実線である。ＰＨ線図には、Ｐ３、Ｑ３、Ｒ３、Ｓ３の冷凍サイクルについて、△ｈｃｏｎ，ｄＴｃを示している。Ｐ１、Ｑ２、Ｒ２、Ｓ２の冷凍サイクルには、ｖ１、ｖ３、ｖ４、ｖ５、ｖ１の形状の液相冷媒が対応する。温度については図６で説明したとおりである。
　Ｐ３、Ｑ３、Ｒ３、Ｓ３の冷凍サイクルには、ｖ６、ｖ７、ｖ５、ｖ６の形状の液相冷媒が対応する。ｖ６、ｖ７、ｖ５、ｖ５の形状は、ｖ１、ｖ３、ｖ４、ｖ５、ｖ１の形状に対して、気相が△ＡＧ％増加している。温度について、ｖ７からｖ６はニ相であるから一定である。この温度はＰ３、Ｑ３、Ｒ３、Ｓ３の冷凍サイクルの凝縮温度Ｔｃである。ｖ６から右側は気相であるから温度はＴＨ４に向かって上昇する。ｖ１よりも右側は気相であるので温度がＴＨ４に向かって上昇する。Ｐ３、Ｑ３、Ｒ３、Ｓ３の冷凍サイクルでは、図７に、過熱度ＳＨｄを示している。
＊＊＊実施の形態１の効果＊＊＊
　図８は、ＡＬ％、ＡＧ％を併用することで、全冷媒量の範囲で冷媒量検知が可能となることを示す。ＡＬ％のみで冷媒漏洩量を検知する場合、図８に示すように。冷媒の漏れ量は基準冷媒量の１０％程度までしかわからなかった。これは、冷媒の漏れ量が基準冷媒量の１０％を超えると、図７に示したように、冷媒量の減少によって凝縮器出口の冷媒が二相状態となるからである。凝縮器出口の冷媒が二相状態となると過冷却度ＳＣ＝０となり、従来では冷媒量が推定できなかった。
　これに対して、冷媒検知装置１００ではＡＧ％も用いるので、冷媒の漏れ量が基準冷媒量の１０％を超える場合にも、図８に示すように冷媒量を検知することができる。
よって、全部の冷媒を回収することなく、追加の冷媒量のみを充填すればよいので、保守作業時間を短縮できる。また、充填する冷媒の費用及び冷媒充填の作業費を削減できる。
　ＡＬ％とＡＧ％との検知の際の冷凍サイクル装置５０の動作状態の違いによる影響を除外するためには、圧縮機１の周波数も固定する方が望ましい。しかし、室外熱交換器２の室外ファン２Ａを回転速度固定としているので、冷凍サイクル装置５０の信頼性を損なう可能性が高い。よって、圧縮機１の周波数は固定しない。これにより冷凍サイクル装置５０の信頼性を維持できる。
　［ｄＴｃ＿ｃｏｒｒ］－１を用いることにより、冷媒循環量比Ｇｒ　ｒａｔｉｏに対するｄＴｃ比の補正をする。この補正により、圧縮機１の周波数変化前の基準状態を推測し、圧縮機１の周波数変化の影響を冷媒量検知から除外する。よって精度の高い冷媒量検知ができる。精度の高い冷媒量検知によって、冷凍サイクル装置５０の性能を維持できる。
＜ハードウェア構成の補正＞
　以下に冷媒検知装置１００のハードウェア構成を補足しておく。
　図９は、冷媒検知装置１００のハードウェア構成を示す。図９を参照して冷媒検知装置１００のハードウェア構成を説明する。
　冷媒検知装置１００は、コンピュータである。冷媒検知装置１００は、プロセッサ１１０を備える。冷媒検知装置１００は、プロセッサ１１０の他に複数のハードウェアを備える。複数のハードウェアは、主記憶装置１２０、補助記憶装置１３０、入力ＩＦ１４０、出力ＩＦ１５０及び通信ＩＦ１６０である。ＩＦはインタフェースを意味する。プロセッサ１１０は、信号線１７０を介して、他のハードウェアと接続され、他のハードウェアを制御する。
　冷媒検知装置１００は、機能要素として、取得部１１１，制御部１１２，判定部１１３，計算部１１４及び出力部１１５を備える。取得部１１１，制御部１１２，判定部１１３，計算部１１４及び出力部１１５の機能は、冷媒の漏洩量を検知する冷媒検知プログラム１３１により実現される。
　プロセッサ１１０は、冷媒検知プログラム１３１を実行する装置である。プロセッサ１１０が冷媒検知プログラム１３１を実行することで、取得部１１１，制御部１１２，判定部１１３，計算部１１４及び出力部１１５の機能が実現される。プロセッサ１１０は、演算処理を行うＩＣ（Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　Ｃｉｒｃｕｉｔ）である。プロセッサ１１０の具体例は、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｕｎｉｔ）、ＤＳＰ（Ｄｉｇｉｔａｌ　Ｓｉｇｎａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｏｒ）、ＧＰＵ（Ｇｒａｐｈｉｃｓ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｕｎｉｔ）である。
　主記憶装置１２０は記憶装置である。主記憶装置１２０の具体例は、ＳＲＡＭ（Ｓｔａｔｉｃ　Ｒａｎｄｏｍ　Ａｃｃｅｓｓ　Ｍｅｍｏｒｙ）、ＤＲＡＭ（Ｄｙｎａｍｉｃ　Ｒａｎｄｏｍ　Ａｃｃｅｓｓ　Ｍｅｍｏｒｙ）である。主記憶装置１２０は、プロセッサ１１０の演算結果を保持する。
　補助記憶装置１３０は、データを不揮発的に保管する記憶装置である。補助記憶装置１３０の具体例は、ＨＤＤ（Ｈａｒｄ　Ｄｉｓｋ　Ｄｒｉｖｅ）である。また、補助記憶装置１３０は、可搬記録媒体であってもよい。可搬記録媒体として、ＳＤ（登録商標）（Ｓｅｃｕｒｅ　Ｄｉｇｉｔａｌ）メモリカード、ＮＡＮＤフラッシュ、フレキシブルディスク、光ディスク、コンパクトディスク、ブルーレイ（登録商標）ディスク、ＤＶＤ（Ｄｉｇｉｔａｌ　Ｖｅｒｓａｔｉｌｅ　Ｄｉｓｋ）がある。補助記憶装置１３０は、冷媒検知プログラム１３１を記憶している。
　入力ＩＦ１４０は、各装置及び各センサからデータが入力されるポートである。出力ＩＦ１５０は、各種の機器が接続される。出力ＩＦ１５０は、表示装置、音声装置、外部記憶装置のような各種の機器にプロセッサ１１０によってデータが出力されるポートである。通信ＩＦ１６０は、プロセッサが他の装置と通信するための通信ポートである。
　プロセッサ１１０は補助記憶装置１３０から冷媒検知プログラム１３１を主記憶装置１２０にロードする。プロセッサ１１０は、ロードされた冷媒検知プログラム１３１を主記憶装置１２０から読み込んで実行する。主記憶装置１２０には、冷媒検知プログラム１３１の他に、ＯＳ（Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　Ｓｙｓｔｅｍ）も記憶されている。プロセッサ１１０は、ＯＳを実行しながら、冷媒検知プログラム１３１を実行する。冷媒検知装置１００は、プロセッサ１１０を代替する複数のプロセッサを備えてもよい。これら複数のプロセッサは、冷媒検知プログラム１３１の実行を分担する。それぞれのプロセッサは、プロセッサ１１０と同じように、冷媒検知プログラム１３１を実行する装置である。冷媒検知プログラム１３１によって利用、処理または出力されるデータ、情報、信号値及び変数値は、主記憶装置１２０、補助記憶装置１３０、または、プロセッサ１１０内のレジスタあるいはキャッシュメモリに記憶される。
　冷媒検知プログラム１３１は、取得部１１１，制御部１１２，判定部１１３，計算部１１４及び出力部１１５の「部」を、「処理」、「手順」あるいは「工程」に読み替えた各処理、各手順あるいは各工程を、コンピュータに実行させるプログラムである。
　また、冷媒検知方法は、コンピュータである冷媒検知装置１００が冷媒検知プログラム１３１を実行することにより行われる方法である。冷媒検知プログラム１３１は、コンピュータ読み取り可能な記録媒体に格納されて提供されてもよいし、プログラムプロダクトとして提供されてもよい。
　図９の冷媒検知装置１００では冷媒検知装置１００の機能がソフトウェアで実現される。しかし、冷媒検知装置１００の機能がハードウェアで実現されてもよい。
　図１０は、冷媒検知装置１００の機能がハードウェアで実現される構成を示す。図１０の電子回路９０は、冷媒検知装置１００の、取得部１１１，制御部１１２，判定部１１３，計算部１１４及び出力部１１５の機能を実現する専用の電子回路である。電子回路９０は、信号線９１に接続している。電子回路９０は、具体的には、単一回路、複合回路、プログラム化したプロセッサ、並列プログラム化したプロセッサ、ロジックＩＣ、ＧＡ、ＡＳＩＣ、または、ＦＰＧＡである。ＧＡは、Ｇａｔｅ　Ａｒｒａｙの略語である。ＡＳＩＣは、Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　Ｓｐｅｃｉｆｉｃ　Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　Ｃｉｒｃｕｉｔの略語である。ＦＰＧＡは、Ｆｉｅｌｄ－Ｐｒｏｇｒａｍｍａｂｌｅ　Ｇａｔｅ　Ａｒｒａｙの略語である。冷媒検知装置１００の構成要素の機能は、１つの電子回路で実現されてもよいし、複数の電子回路に分散して実現されてもよい。また、冷媒検知装置１００の構成要素の一部の機能が電子回路で実現され、残りの機能がソフトウェアで実現されてもよい。
　プロセッサ１１０と電子回路９０の各々は、プロセッシングサーキットリーあるいはサーキットリーとも呼ばれる。冷媒検知装置１００において、取得部１１１，制御部１１２，判定部１１３，計算部１１４及び出力部１１５の機能がサーキットリーにより実現されてもよい。
実施の形態２．
　図１１から図２０を参照して実施の形態２の冷媒量判定システム２００を説明する。冷媒量判定システム２００は、クラウドサーバ１００ＣＳと空気調和側制御装置４００、クラウドサーバ１００ＣＳと端末装置５００とが通信する通信システムでもある。実施の形態２では、実施の形態１の冷媒検知装置１００がクラウドサーバ１００ＣＳとして実現される。実施の形態２では、クラウドサーバ１００ＣＳが、遠隔で、冷凍サイクル装置５０の冷媒量を判定する点が特徴である。
＜冷媒量判定システム２００＞
　図１１は、実施の形態２における、冷媒量判定システム２００のシステム構成を示す。冷媒量判定システム２００は、クラウドサーバ１００ＣＳ、空気調和側制御装置４００、及び端末装置５００を備えている。
空気調和側制御装置４００は、冷凍サイクル側制御装置である。クラウドサーバ１００ＣＳはサーバ装置である。冷媒量判定システム２００は端末装置５００を複数備えてもよい。以下では、端末装置５００Ａと端末装置５００Ｂとが登場するが、どちらも端末装置５００である。空気調和側制御装置４００は冷凍サイクル装置５０に配置されている。空気調和側制御装置４００は、室外機２０に配置されてもよい。クラウドサーバ１００ＣＳ、空気調和側制御装置４００及び端末装置５００は、ネットワーク６００に接続している。クラウドサーバ１００ＣＳ、空気調和側制御装置４００及び端末装置５００は、ネットワーク６００を介して、互いに通信可能である。ネットワーク６００は公衆回線を代替することもできる。
＜クラウドサーバ１００ＣＳ＞
　図１２は、冷媒検知装置１００を実現するクラウドサーバ１００ＣＳのハードウェア構成である。図１２の構成は図９と同じであるので、説明は省略する。
＜空気調和側制御装置４００＞
　図１３は、空気調和側制御装置４００のハードウェア構成である。空気調和側制御装置４００は、図９の冷媒検知装置１００と同様のコンピュータである。空気調和側制御装置４００は、機能要素として、空気調和側送信部４１１、空気調和側受信部４１２及び空気調和側制御部４１３を有する。空気調和側送信部４１１は、通信ＩＦ４６０を用いて情報を送信する。空気調和側受信部４１２は、通信ＩＦ４６０を用いて情報を受信する。空気調和側制御部４１３は、送受信以外の制御処理を実行する。
＜端末装置５００＞
　図１４は、端末装置５００のハードウェア構成である。端末装置５００もコンピュータである。端末装置５００は、機能要素として、端末側送信部５１１、端末側受信部５１２及び端末側制御部５１３を有する。端末側送信部５１１は、通信ＩＦ５６０を用いて情報を送信する。端末側受信部５１２は、通信ＩＦ５６０を用いて情報を受信する。端末側制御部５１３は、送受信以外の制御処理を実行する。
　冷凍サイクル装置５０の冷媒回路５１に適切な冷媒量を封入することは、冷凍サイクル装置５０の安定動作のために重要である。冷凍サイクル装置５０の施工時の冷媒封入量の確認の仕組みと、冷凍サイクル装置５０の通常稼働時の冷媒漏洩の監視の仕組みとを実現する。
　従来は、冷凍サイクル装置５０の施工の際には、冷凍サイクル装置５０の保守会社または販売代理店が、冷凍サイクル装置５０の試運転を行い、冷凍サイクル装置５０の冷媒封入量が適切かどうかを確認する。一般的な確認項目としては、下記の（１）から（６）のような部位の温度あるいは圧力がある。従来では、保守担当者が、（１）から（６）の確認項目を測定し、冷媒封入量が適切であるか判定していた。
（１）室内機３０の吹き出し温度、
（２）圧縮機１の吐出温度、
（３）圧縮機１の吸入側圧力、
（４）吸入スーパーヒート、
（５）吐出スーパーヒート、
（６）圧縮機のシェル下温度。
このような、（１）から（６）を測定して冷媒の封入量が適切かを判定する方法は、経験の浅い保守サービスパーソンにとっては難しい。それは、配管長のような現地条件及び外気温度ＴＨ７のような環境条件といった、複合的な要素を考慮した上で、判定を行う必要があるためである。
　冷媒検知装置１００を用いた冷媒量判定システム２００によって、冷媒の充填量の判定には保守担当者の経験が必要であり、経験の浅い保守担当者６１２にとって、冷媒充填量の判定は難しいという課題を解決する。この課題解決によって、適正な充填費用の実現及び保守作業コストの低減という効果が得られる。具体的な効果は以下の（１）から（４）のとおりである。
（１）保守担当者６１２が現地訪問して測定することなく、現地から遠隔で冷媒充填量の判定が可能になるので、保守会社の省人化に貢献できる。また、特殊の経験が不要であり。新人でもマニュアルによる計算機の運用で冷媒充填量の判定が可能になる。
（２）計算機が精度の高い充填量を計算するので冷媒の過充填を防ぐ。よって、冷媒費用の適正化に貢献する。
（３）冷媒量判定システム２００によれば、施工時の試運転に限らず、施工後の通常稼働での任意のタイミングで、冷媒量の判定が可能である。よって、通常稼働時に正確な冷媒漏洩の検知が可能となる。冷罵漏洩の精度が向上するため、地球環境保全に貢献できる。また、フロン排出抑制法に対応できる。経時的な実施により、冷媒量判定システム２００は、スローリークを検知できる。
（４）冷媒量判定システム２００が通常運転時において冷罵漏洩を検知した際には、対象の冷凍サイクル装置５０が設置されているビルディング６１０に対して、避難警報が発報できる。
＜冷媒量と、ＡＬ％及びＡＧ％との関係＞
　冷媒検知装置１００をクラウドサーバ１００ＣＳとして実現する冷媒量判定システム２００での冷媒量判定機能をまとめておく。冷媒量検知モードでは、冷凍サイクル装置５０は冷房運転される。冷媒量検知モードは、冷媒量を検知するための冷凍サイクル装置５０の運転モードである（図２のステップＳ２０）。つまり、室外熱交換器２は凝縮器として機能し、室内熱交換器７は蒸発器として機能する。この際に、室外熱交換器２に着目し、室外熱交換器２の冷媒の液相割合ＡＬ％及び気相割合ＡＧ％を、クラウドサーバ１００ＣＳが判定する。冷凍サイクル装置５０に適切な冷媒量が封入されている場合は、ＡＬ％は１７．５％前後である。適切な冷媒量に対して、冷媒過多の場合は液相割合ＡＬ％が大きくなる。適切な冷媒量に対して、冷媒不足の場合は液相割合ＡＬ％が小さくなる。実施の形態１で述べたように、冷媒の不足量が多い場合には気相割合ＡＧ％による冷媒量の算出が有効である。冷媒の不足量が多い場合には気相割合ＡＧ％が大きくなる。
　冷凍サイクル装置５０は、図１に示すように、圧縮機１、室外熱交換器２、ＨＩＣ３、ＨＩＣ－ＬＥＶ４、ＬＥＶ６、室内熱交換器７、四方弁９及びＡＣＣ１０が冷媒配管で接続されて、冷媒回路５１を形成している。実施の形態１で述べたように、冷媒回路５１には、少なくとも以下に示す１０種類のセンサが配置されている。実施の形態２では、これらのセンサの検知値が空気調和側制御装置４００からクラウドサーバ１００ＣＳへ送信される。送信されるセンサの検知値を図１５にまとめておく。
　図１５は、空気調和側制御装置４００からクラウドサーバ１００ＣＳへ送信されるセンサの検知値を示す。送信される場合、どのセンサの検知値かがわかる状態で、パラメータとして送信される。図１５において、左から１番目の列は、行番号である。左から２番目の列は、センサの種類である。左から３番目の列は、センサの種類に行番号を加えた表記である。左から４番目の列は、センサの検知対象を示す。左から５番目の列は、実施の形態１で述べた（式１）から（式１３）において、検知値が使用される対象のうち代表的な対象を示している。クラウドサーバ１００ＣＳは、空気調和側制御装置４００から、各センサの検知値を取得することで、図２のステップＳ２０からステップＳ５０の、制御、判定及び計算をすることができる。
　冷媒量を計算する際には、冷媒量を精度よく計算するため、冷媒量判定システム２００は、図２に示した冷媒量検知モードを実行する。冷媒量判定システム２００による冷媒量検知モードは、図２のステップＳ２０に示している。
　図１６は、冷凍サイクル装置５０が試運転される際の概要を示す。
　図１７は、冷凍サイクル装置５０の試運転のシーケンス図である。試運転の前提として、工事作業員６１１は冷凍サイクル装置５０をビルディング６１０に設置する。ビルディング６１０に冷凍サイクル装置５０が設置されると、冷凍サイクル装置５０に冷媒が充填され、冷凍サイクル装置５０の試運転が実施される。冷凍サイクル装置５０の試運転では、冷媒量の各不足が、クラウドサーバ１００ＣＳによって判定される。図１６及び図１７を参照して冷凍サイクル装置５０の試運転を説明する。
＜ステップＳ２１０＞
　ステップＳ２１０において、工事作業員６１１は、冷凍サイクル装置５０をビルディング６１０に設置する。工事作業員６１１は、設置した冷凍サイクル装置５０に冷媒を封入する。工事作業員６１１は、設置時の冷媒充填量として、冷凍サイクル装置５０の仕様値の示す冷媒量を充填する。工事作業員６１１は、工事作業員６１１の携帯する端末装置５００Ａを用いて、冷媒充填の完了を、保守担当者６１２の携帯する端末装置５００Ｂに送信する。なお、工事作業員６１１は端末装置５００Ａからクラウドサーバ１００ＣＳに冷媒充填の完了を送信し、クラウドサーバ１００ＣＳが、冷媒充填の完了を端末装置５００Ｂに送信してもよい。
＜ステップＳ２２０＞
　保守担当者６１２は、工事作業員６１１から冷媒充填の完了をされる。保守担当者６１２が端末装置５００Ｂを操作することで、以下の処理が実施される。ユーザの了承を得た任意のタイミングで、保守担当者６１２は、冷媒量検知モードを開始する。なお、この例では冷媒量検知モードの開始を行うのは保守担当者６１２である。しかし、冷媒量検知モードを開始する人は限定されない。冷媒量検知モードの実行の際には冷房運転が行われるため、冷媒量検知モードを開始する人は、冷凍サイクル装置５０の動作の実行を判断出来る人である。ステップＳ２２０において、端末装置５００Ｂの端末側送信部５１１は、冷媒量検知モードのスタートを指示するスタート指令５０１を、通信ＩＦ５６０及びネットワーク６００を介して、クラウドサーバ１００ＣＳに送信する。スタート指令５０１は、冷媒回路５１に存在する冷媒量の検知を要求する要求信号である。
＜ステップＳ２３０＞
　クラウドサーバ１００ＣＳの取得部１１１は、ネットワーク６００及び通信ＩＦ１６０を介して、スタート指令５０１を取得する。取得部１１１がスタート指令５０１を取得すると、ステップＳ２３０において、クラウドサーバ１００ＣＳは、冷媒量検知モードを開始する。具体的には、図２に示す処理が実施される。図２に示すように、制御部１１２は、ステップＳ２０に示す（１）から（５）の冷媒量検知モードの運転となるように、冷凍サイクル装置５０を制御する。制御部１１２は、冷媒量検知モードの制御を継続する（ステップＳ２３１）。つまり、制御部１１２は、図２に示すように、凝縮器として機能する室外熱交換器２の液相比率ＡＬ％あるいは気相比率ＡＧ％を確認するため、冷媒量検知モードで冷凍サイクル装置５０を制御する。媒量検知モードでの冷凍サイクル装置５０の制御とは、図２のステップＳ２０の（１）から（５）の運転状態となるように、制御部１１２が、圧縮機１、ファン２Ａ、ＨＩＣ－ＬＥＶ４、ＬＥＶ６、室内ファン７Ａのような、冷凍サイクル装置５０のアクチュエータを制御することを意味する。より具体的には、クラウドサーバ１００ＣＳの制御部１１２は、各アクチュエータの制御データを、ネットワーク６００を介して、空気調和側制御装置４００に送信する。空気調和側制御装置４００の空気調和側受信部４１２は、各アクチュエータの制御データを、ネットワーク６００及び通信ＩＦ４６０を介して受信する。空気調和側制御部４１３は、空気調和側受信部４１２が受信した、各アクチュエータの制御データを用いて、各アクチュエータを制御する。
＜ステップＳ２４０＞
　各アクチュエータの制御データを受信すると、空気調和側制御装置４００では、空気調和側制御部４１３が、冷凍サイクル装置５０の各センサの検知値を、継続的にクラウドサーバ１００ＣＳへ送信する。センサの検知値は、センサの種類と検知値とがわかる形式で送信される。例えば圧縮機１の吐出圧力ＨＳであれば、ＨＳ＝＊＊のように送信される。＊＊は具体的な検知値である。ステップＳ２３１に示すように冷凍サイクル装置５０は継続的に制御を受け、継続的に制御を受けている間、冷凍サイクル装置５０に配置された各センサの検知値は、継続的に、空気調和側制御装置４００からクラウドサーバ１００ＣＳへ送信される。具体的には、空気調和側送信部４１１が、通信ＩＦ４６０及びネットワーク６００を介して、各センサの検知値を継続的にクラウドサーバ１００ＣＳに送信する（ステップＳ２４１）。図１５では、各センサの検知値を示している。各センサの検知値は、空気調和側制御装置４００からクラウドサーバ１００ＣＳへ送信される、図１５のように、各センサの検知値は、Ｎｏ．１からＮｏ．１０の１０種類ある。空気調和側制御装置４００から送信される各センサの検知値を用いることで、クラウドサーバ１００ＣＳは、図２のステップＳ３０の判定、及び、ステップＳ４０、Ｓ５０の計算が可能になる。
＜ステップＳ２５０＞
　クラウドサーバ１００ＣＳは、各センサの検知値を用いて冷媒量の過不足を計算する。ステップＳ２５０の処理内容は、図２のステップＳ３０からステップＳ５０の処理である。ステップＳ６０は、後述のステップＳ２６０の処理として実施される。ステップＳ２５０では、ステップＳ４０及びステップＳ５０の処理によって、計算部１１４がＡＬ％またはＡＧ％から、冷媒回路５１に存在する現在の冷媒量を計算する。そして、計算部１１４は、冷媒回路５１に存在するべき基準冷媒量と、計算した現在の冷媒量との差から、冷媒量の過不足を計算する。出力部１１５は、計算部１１４の計算した冷媒量、過不足量、及び、計算部１１４が計算に用いた各センサの検知値を、運転データとして補助記憶装置１３０に格納しておく。
＜ステップＳ２６０＞
　ステップＳ２６０において、クラウドサーバ１００ＣＳの出力部１１５は、冷媒量検知モードが終了したことを通知するモード終了通知１０１を、通信ＩＦ１６０及びネットワーク６００を介して、端末装置５００Ａ及び端末装置５００Ｂへ送信する。端末側受信部５１２は、通信ＩＦ５６０を介してモード終了通知１０１を受信する。端末装置５００は、クラウドサーバ１００ＣＳにアクセスして、運転データを参照可能である。具体的には、端末側送信部５１１が運転データ要求信号をクラウドサーバ１００ＣＳに送信する。クラウドサーバ１００ＣＳでは取得部１１１が運転データ要求信号を取得する。運転データ要求信号が取得されると、出力部１１５が、運転データを端末装置５００に送信する。運転データは少なくとも冷媒の過不足量を含む。端末装置５００では端末側受信部５１２が運転データを受信し、端末側制御部５１３が、図示していない表示装置に運転データを表示する。なお、モード終了通知１０１には、冷媒の過不足の結果を含めてもよい。
＜通常稼働時での冷媒量検知モード＞
　図１８は、冷凍サイクル装置５０の通常稼働時に、冷媒量検知モードが実施される概要を示す。
　図１９は、冷凍サイクル装置５０の通常稼働時に、冷媒量検知モードが実施されるシーケンス図である。図１８及び図１９を参照して、通常稼働時における、冷媒量検知モードの実施を説明する。図１９では、冷媒検知モードにおけるステップＳ３３０からステップＳ３６０は、端末装置５００Ａが存在しないことを除いて図１７のステップＳ２３０からステップＳ２６０と同じである。よって、ステップＳ３３０からステップＳ３６０の説明は省略する。
＜ステップＳ３２０Ａ、Ｓ３２０Ｂ＞
　ステップＳ３２０Ａは、ステップＳ２２０と同様に、スタート指令５０１を契機として冷媒量検知モードが開始する。ステップＳ３２０Ａの場合は、定期点検のときに、保守担当者６１２が端末装置５００Ｂを用いてスタート指令５０１を送信する。ステップＳ３２０Ｂは、日々の常時監視スケジュールで自動実行される。具体的には、クラウドサーバ１００ＣＳの制御部１１２に、冷媒量検知モードの開始時刻が設定されている。制御部１１２はタイマー機能も有する。
　図２０は、図１７および図１９の処理を示すフローチャートである。図２０に示すように、冷媒量が適正でない場合（ステップＳ２５０、Ｓ３５０でＮＯ）は、異常対応が実施される。具体的には、試運転時には、クラウドサーバ１００ＣＳの出力部１１５は、工事作業員６１１へ異常を通知する。通常稼働時には、出力部１１５は、保守担当者６１２へ異常を通知する。工事作業員６１１へは、異常通知として、出力部１１５は、冷媒量の過不足の調整を指示する。保守担当者６１２へは、異常通知として、出力部１１５は、漏洩対応を指示する。冷媒量が適正な場合（ステップＳ２５０、Ｓ３５０でＹＥＳ）は、出力部１１５は、システム起動者へモード終了通知１０１を送信する。システム起動者とは、例えば、保守担当者６１２である。
実施の形態３．
　実施の形態３は実施の形態２の変形例である。実施の形態２では、冷媒検知装置１００はクラウドサーバ１００ＣＳとして実現されていた。実施の形態３では、冷媒検知装置１００は、室外機２０に配置されている。この場合、冷媒検知装置１００は空気調和側制御装置４００として実現されてもよいし、冷媒検知装置１００は、空気調和側制御装置４００とは別の装置として、単体で実現されてもよい。
　図２１は、冷媒検知装置１００が、空気調和側制御装置４００とは別の装置として実現されて、室外機２０に配置される状態を示す。実施の形態３の冷媒検知装置１００の場合、空気調和側制御装置４００及び端末装置５００は、室外機２０に配置された冷媒検知装置１００とやり取りする。よって、工事作業員６１１及び空気調和側制御装置４００と、冷媒検知装置１００との通信が短距離となる効果がある。また、冷媒検知装置１００と空気調和側制御装置４００とを一つの装置で実現する場合、冷凍サイクル装置５０の各アクチュエータへの制御を、冷媒検知装置１００は、空気調和側制御装置４００の空気調和側制御部４１３を介することなく、直接に実施できる効果がある。また、冷媒検知装置１００と空気調和側制御装置４００とを一つの装置で実現する場合、装置の数が減るので、装置を管理する手間が減少する効果がある。
　以上、実施の形態１から実施の形態３について説明した。実施の形態１から実施の形態３に含まれる複数の技術要素のうち、２つ以上の要素を組み合わせて実施しても構わない。あるいは、実施の形態１から実施の形態３に含まれる複数の技術要素のうちの、１つを部分的に実施しても構わない。
　１　圧縮機、２　室外熱交換器、２Ａ　室外ファン、３　ＨＩＣ、４　ＨＩＣ－ＬＥＶ、５　液管、６　ＬＥＶ、７　室内熱交換器、７Ａ　室内ファン、８　ガス管、９　四方弁、１０　アキュムレータ、２０　室外機、３０　室内機、５０　冷凍サイクル装置、５１　冷媒回路、５２　運転データ、９０　電子回路、９１　信号線、ＨＳ　圧力センサ、ＬＳ　圧力センサ、ＴＨ２　温度センサ、ＴＨ３　温度センサ、ＴＨ４　温度センサ、ＴＨ５　温度センサ、ＴＨ７　温度センサ、Ｓｆ　周波数センサ、Ｓ４　開度センサ、Ｓ６　開度センサ、１００　冷媒検知装置、１０１　モード終了通知、１００ＣＳ　クラウドサーバ、１１０　プロセッサ、１１１　取得部、１１２　制御部、１１３　判定部、１１４　計算部、１１５　出力部、１２０　主記憶装置、１３０　補助記憶装置、１３１　冷媒検知プログラム、１４０　入力ＩＦ、１５０　出力ＩＦ、１６０　通信ＩＦ、１７０　信号線、２００　冷媒量判定システム、４００　空気調和側制御装置、４１１　空気調和側送信部、４１２　空気調和側受信部、４１３　空気調和側制御部、５００，５００Ａ，５００Ｂ　端末装置、５０１　スタート指令、５１１　端末側送信部、５１２　端末側受信部、５１３　端末側制御部、６００　ネットワーク、６１０　ビルディング、６１１　工事作業員、６１２　保守担当者。

Claims (8)

  1. 　冷媒量判定システム
    　サーバ装置と、
    　前記サーバ装置と通信する端末装置と、
    　圧縮機、凝縮器、膨張弁及び蒸発器を含み冷媒が循環する冷媒回路を有する冷凍サイクル装置に配置された冷凍サイクル側制御装置と、
    を備え、
    　前記端末装置は、
    　前記冷媒回路に存在する冷媒量の検知を要求する要求信号を前記サーバ装置に送信し、
    　前記サーバ装置は、
    　前記要求信号を受信すると、前記冷媒回路に存在する冷媒量を検知するための前記冷凍サイクル装置の運転モードである冷媒量検知モードの制御を、前記冷凍サイクル側制御装置を介して前記冷媒回路に実施し、前記冷媒量検知モードの制御の結果として、前記冷凍サイクル側制御装置から、前記冷媒回路に配置された複数のセンサの検知値を受信し、受信した前記複数のセンサの検知値を用いて前記冷媒回路に存在する冷媒量を計算し、計算した冷媒量と、基準として保有している基準冷媒量とを用いて、前記冷媒回路に存在する冷媒量の過不足を判定し、前記過不足の判定結果を前記端末装置に送信する冷媒量判定システム。
  2. 　前記サーバ装置は、受信した複数の検知値を用いて、前記冷凍サイクル装置の、過冷却度が零ケルビンかどうかを判定し、前記過冷却度を零ケルビンと判定すると、前記凝縮器の全容積の気相容積割合である気相面積比率を、外気温と前記冷媒の凝縮温度との差である第１温度差と、前記圧縮機の冷媒吐出温度と前記凝縮温度との差である第２温度差と、前記凝縮器の入口と前記凝縮器の出口との前記冷媒のエンタルピ差と、前記冷媒の定圧ガス比熱と、を用いて計算し、計算した前記気相面積比率を、前記気相面積比率の基準として設定されている基準値と比較し、比較結果に基づき、前記冷凍サイクル装置の冷媒量を計算する請求項１に記載の冷媒量判定システム。
  3. 　前記サーバ装置は、
    　前記第１温度差を補正する補正係数を、前記圧縮機の仕様と前記圧縮機の運転状態とから定まる前記冷媒回路における前記冷媒の循環量と、前記冷媒回路の仕様として決定している冷媒基準循環量とに基づいて決定し、決定した補正係数で前記第１温度差を補正する請求項２に記載の冷媒量判定システム。
  4. 　前記サーバ装置は、
    　前記過冷却度が零ケルビンにおける前記冷媒の前記エンタルピ差を、前記膨張弁の開度と、前記圧縮機の吸入圧力と、前記圧縮機の吐出圧力と、前記冷媒の前記循環量とに基づいて、計算する請求項３に記載の冷媒量判定システム。
  5. 　前記サーバ装置は、
    　前記冷凍サイクル装置の過冷却度を計算し、計算した前記過冷却度が零ケルビンよりも大きいかどうかを判定し、前記過冷却度を零ケルビンより大きいと判定すると、前記凝縮器の全容積の液相容積割合である液相面積比率を、計算された前記過冷却度と、前記第１温度差と、前記冷媒の前記エンタルピ差と、前記冷媒の定圧液比熱と、前記補正係数と、を用いて計算し、計算した前記液相面積比率を、前記液相面積比率の基準として設定されている基準値と比較し、比較結果に基づき、前記冷凍サイクル装置の冷媒量を計算する請求項３に記載の冷媒量判定システム。
  6. 　前記冷媒回路は、
    　前記凝縮器と前記膨張弁との間に配置されたヒートインターチェンジャーと、前記ヒートインターチェンジャーと前記膨張弁との間の経路から分岐し、前記膨張弁である第１膨張弁とは別の第２膨張弁を通過し、前記ヒートインターチェンジャーを通過し、前記蒸発器と前記圧縮機とを接続する経路に接続する分岐経路とを有し、
    　前記サーバ装置は、
    　前記過冷却度が零ケルビンにおける前記冷媒の前記エンタルピ差を、前記第１膨張弁の開度と、前記第２膨張弁の開度と、前記圧縮機の吸入圧力と、前記圧縮機の吐出圧力と、前記冷媒の循環量と、前記分岐経路において前記ヒートインターチェンジャーから流出した冷媒の温度とに基づいて、計算する請求項２に記載の冷媒量判定システム。
  7. 　圧縮機、凝縮器、膨張弁及び蒸発器を含み冷媒が循環する冷媒回路を有する冷凍サイクル装置に配置された冷凍サイクル側制御装置と、
    　前記冷凍サイクル装置に配置され、前記冷媒回路に存在する冷媒量を検知する冷媒検知装置と、
    　前記冷媒検知装置と通信する端末装置と、
    を備え、
    　前記端末装置は、
    　前記冷媒回路に存在する冷媒量の検知を要求する要求信号を前記冷媒検知装置に送信し、
    　前記冷媒検知装置は、
    　前記要求信号を受信すると、前記冷媒回路に存在する冷媒量を検知するための前記冷凍サイクル装置の運転モードである冷媒量検知モードの制御を、前記冷凍サイクル側制御装置を介して前記冷媒回路に実施し、前記冷媒量検知モードの制御の結果として、前記冷凍サイクル側制御装置から、前記冷媒回路に配置された複数のセンサの検知値を受信し、受信した前記複数のセンサの検知値を用いて前記冷媒回路に存在する冷媒量を計算し、計算した冷媒量と、基準として保有している基準冷媒量とを用いて、前記冷媒回路に存在する冷媒量の過不足を判定し、前記過不足の判定結果を前記端末装置に送信する冷媒量判定システム。
  8. 　前記冷媒検知装置は、
    　受信した複数の検知値を用いて、前記冷凍サイクル装置の、過冷却度が零ケルビンかどうかを判定し、前記過冷却度を零ケルビンと判定すると、前記凝縮器の全容積の気相容積割合である気相面積比率を、外気温と前記冷媒の凝縮温度との差である第１温度差と、前記圧縮機の冷媒吐出温度と前記凝縮温度との差である第２温度差と、前記凝縮器の入口と前記凝縮器の出口との前記冷媒のエンタルピ差と、前記冷媒の定圧ガス比熱と、を用いて計算し、計算した前記気相面積比率を、前記気相面積比率の基準として設定されている基準値と比較し、比較結果に基づき、前記冷凍サイクル装置の冷媒量を計算する請求項７に記載の冷媒量判定システム。
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