WO2023054587A1

WO2023054587A1 - 遮音シート及び遮音構造体

Info

Publication number: WO2023054587A1
Application number: PCT/JP2022/036444
Authority: WO
Inventors: 真成中山; 毅松岡; 晴貴越峠
Original assignee: 三菱ケミカル株式会社
Priority date: 2021-09-30
Filing date: 2022-09-29
Publication date: 2023-04-06

Abstract

複数の周波数帯において質量則を超える高い遮音効果を発現する遮音シートを提供する。　シート部と互いに形状が異なる凸部Ａ及び凸部Ｂを少なくとも有して遮音シートを形成する。前記凸部の配置等により、遮音シートの音響透過損失測定をして得られる、周波数Ｘを横軸とし、下記式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて、少なくとも２つのピークが得られ、且つ、これらのピークのうち、少なくとも２つピークの高さが３ｄＢ以上であるように構成する。　ΔＴＬ＝ＴＬ_１－ＴＬ_２　（１）　（前記式（１）中、ＴＬ_１は周波数Ｘにおける遮音シートの音響透過損失（ｄＢ）、ＴＬ_２は遮音シートと質量が同じであり、且つ面積が前記シート部の面積と同じである凹凸のない平面シートの周波数Ｘにおける音響透過損失（ｄＢ）である。）

Description

遮音シート及び遮音構造体

　本発明は遮音シートと遮音構造体に関する。

　集合住宅、オフィスビルやホテル等の建物においては、自動車、鉄道、航空機、或いは船舶等からの屋外騒音や建物内部で発生する設備騒音や人声を遮断して、室用途に適した静謐性が要求される。また、自動車、鉄道、航空機、或いは船舶等の乗り物においては、風切り音やエンジン音を遮断して、乗員に静粛で快適な空間を提供するために室内騒音を低減する必要がある。
　そのため、屋外から屋内、又は乗り物の室外から室内への騒音や振動の伝搬を遮断する手段、すなわち、遮音手段の研究開発が進められてきている。近年では、建物における高層化、乗り物におけるエネルギー効率向上、さらに、建物、乗り物やそれらの設備の設計自由度向上のために、複雑な形状にも対応可能な柔軟な遮音部材が求められている。

　従来、遮音部材、特にシート状の部材については、遮音性能を向上させるために、部材構造の改良がなされてきた。
　例えば、石膏ボード、コンクリート、鋼板、ガラス板、或いは樹脂板等の剛性のある平板材を複数枚組み合わせて用いる方法（特許文献１）や、石膏ボード等を用いて中空二重壁構造や中空三重壁構造とする方法（特許文献２）、平板材と複数の独立した切り株状の突起部とを組み合わせて用いる方法（特許文献３、４及び５）、平板材と複数の独立した切り株状の突起部に加えて吸音材を組み合わせて用いる方法等が知られている（特許文献４）。

特開２０１３－２３１３１６号公報特開２０１７－２２７１０９号公報国際公開第２０１７／１３５４０９特開２０００－２６５５９３号公報特開２０１９－２０８７２７号公報

　近年、自動車の電動化に伴い、車体重量低減と車内静粛化を両立する軽量な騒音低減材料のニーズが高まっているが、鉄やゴムなどでできた従来の遮音材は面積当たりの重量が重いほど遮音効果が高まる質量則に従うため、遮音性と軽量化はトレードオフの関係にある。
　一方、前記従来の遮音部材のうち、特許文献３と特許文献５に記載のものは、シート表面に縦横複数列に配置した円柱形突起部又は一方向に配列した直線状の突起部を備えた形態のものであり、音の入射に応答して突起部やシート部が振動することで特定の周波数帯において質量則を超える高い遮音性能が得られる。このように狙いの周波数帯の音波に応答して振動又は共振モードを生じるよう設計された人工構造材料は音響メタマテリアルとして知られ、質量則を凌駕する最先端の音響技術として期待されている。
　しかし、音響メタマテリアルに基づく遮音技術は、特定周波数帯における振動又は共振を利用するため遮音周波数が単一且つ狭帯域であり、適用用途が限定的であることが課題となっていた。
　実際に自動車や電化製品等が発する騒音は単一周波数の音であることは稀で、異なる周波数帯の音が同時に発生するため、複数の周波数帯を狙って遮音できる新たな遮音材料が求められている。

　複数の周波数帯の遮音効果を高めるには、異なる音響メタマテリアルの積層、遮音材と吸音材の積層、遮音材の重量や厚みの増加といった対策が考えられるが、必然的に遮音部材が厚肉となってサイズが大型化し且つ重量が増してしまい、小型化でき且つ軽量な部材による騒音遮蔽という要請に応えることはできなかった。

　本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、単一のシートで異なる設計周波数帯において質量則を超える高い遮音効果を発現する遮音シートを提供することを課題とする。

　本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、形状の異なる凸部を組み合わせた構造をシート状基材に付与すると異なる周波数帯で遮音に有効な振動モードが発現することを明らかにした。この遮音シートを用いて複数周波数帯において入射音を遮音できることを実証し、上記課題を解決するに至った。

　すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。
　シート部と凸部とを備える遮音シートであって、
　前記凸部として、互いに形状が異なる凸部Ａ及び凸部Ｂを少なくとも有し、
　前記シート部のいずれか一方の面に、前記凸部Ａが存在する凸部領域を２以上有し、
　前記シート部のいずれか一方の面に、前記凸部Ｂが存在する凸部領域を２以上有し、
　音響透過損失測定をして得られるグラフであって、周波数Ｘを横軸とし、下記式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて少なくとも２つのピークが得られ、且つ、これらのピークのうち、少なくとも２つピークの高さが３ｄＢ以上であることを特徴とする、遮音シート。
　ΔＴＬ＝ＴＬ_１－ＴＬ_２　　　　（１）
　（前記式（１）中、ＴＬ_１は周波数Ｘにおける遮音シートの音響透過損失（ｄＢ）、ＴＬ_２は遮音シートと質量が同じであり、且つ面積が前記シート部の面積と同じである凹凸のない平面シートの周波数Ｘにおける音響透過損失（ｄＢ）である。）
　〔２〕　前記凸部Ａがライン状凸部であることを特徴とする、前記〔１〕に記載の遮音シート。
　〔３〕　前記凸部Ｂが前記凸部領域Ｂ内に複数存在し、前記凸部Ｂがドット状凸部であることを特徴とする、前記〔１〕又は〔２〕に記載の遮音シート。
　〔４〕　シート部と凸部とを備える遮音シートであって、
　前記凸部として、少なくともライン状凸部及び複数のドット状凸部を有し、
　前記シート部のいずれか一方の面に、前記ライン状凸部が存在する凸部領域を２以上有し、
　前記シート部のいずれか一方の面に、前記ドット状凸部が複数存在する凸部領域を２以上有することを特徴とする、遮音シート。
　〔５〕　前記ドット状凸部が複数存在する凸部領域における前記ドット状凸部の配置が１つ以上の列から構成される列構造であり、当該列構造の長手方向と、前記ライン状凸部から構成される列構造の長手方向とが略平行であることを特徴とする、前記〔２〕から〔４〕のいずれかに記載の遮音シート。
　〔６〕　平面視した場合において、前記ライン状凸部から構成される列構造と、前記ドット状凸部から構成される列構造とが、交互に配列されることを特徴とする、前記〔５〕に記載の遮音シート。
　〔７〕　平面視した場合において、前記ライン状凸部から構成される列構造と、前記ドット状凸部から構成される列構造とが、交互且つ等間隔に配列されることを特徴とする、前記〔５〕に記載の遮音シート。
　〔８〕　前記列構造における前記ドット状凸部が互いに等間隔に配置されていることを特徴とする、前記〔５〕から〔７〕の何れかに記載の遮音シート。
　〔９〕　（ライン状凸部の合計質量／シート部の質量）で表される値が０．８以上であり、（ドット状凸部の合計質量／シート部の質量）で表される値が０．１５以上であり、且つ、（ライン状凸部の合計質量／ドット状凸部の合計質量）で表される値が３.５以上、１５以下であることを特徴とする、前記〔２〕から〔８〕のいずれかに記載の遮音シート。
　〔１０〕　前記ドット状凸部の形状が円柱形状であることを特徴とする、前記〔３〕から〔９〕のいずれかに記載の遮音シート。
　〔１１〕　前記ドット状凸部の形状が角柱形状であることを特徴とする、前記〔３〕から〔９〕のいずれかに記載の遮音シート。
　〔１２〕　前記凸部Ｂが、ライン状の前記凸部Ａと異なる長さを有するライン状凸部であり、前記凸部Ｂが存在する凸部領域のそれぞれにおいて、ライン状の凸部である前記凸部Ｂが複数で直列に配置されることを特徴とする、前記〔２〕又は〔４〕に記載の遮音シート。
　〔１３〕　音響透過損失測定をして得られるグラフであって、周波数Ｘを横軸とし、下記式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて少なくとも２つのピークが得られ、且つ、これらのピークのうち、少なくとも２つピークの高さが３ｄＢ以上であることを特徴とする、前記〔４〕から〔１２〕のいずれかに記載の遮音シート。
　ΔＴＬ＝ＴＬ_１－ＴＬ_２　　　　（１）
　（前記式（１）中、ＴＬ_１は周波数Ｘにおける遮音シートの音響透過損失（ｄＢ）、ＴＬ_２は遮音シートと質量が同じであり、且つ面積が前記シート部の面積と同じである凹凸のない平面シートの周波数Ｘにおける音響透過損失（ｄＢ）である。）
　〔１４〕　前記凸部が光硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂よりなる群から選択される少なくとも一種を含有することを特徴とする、前記〔１〕から〔１３〕のいずれかに記載の遮音シート。
　〔１５〕　シート部と凸部とを備える遮音シートであって、
　前記凸部として複数のライン状凸部Ａと前記ライン状凸部Ａとは異なる形状である複数の凸部Ｂとを有し、
　前記ライン状凸部Ａの少なくともいずれかは複数の前記凸部Ｂの間に配置され、
　前記凸部Ｂの少なくともいずれかは複数の前記ライン状凸部Ａの間に配置された、遮音シート。
　〔１６〕　前記凸部Ｂは、前記ライン状凸部Ａの長手方向長さよりも長い辺を有さない形状を有する凸部である、前記〔１５〕に記載の遮音シート。
　〔１７〕　（ライン状凸部Ａの合計質量／シート部の質量）で表される値が０．８以上であり、（凸部Ｂの合計質量／シート部の質量）で表される値が０．１５以上である、前記〔１５〕又は〔１６〕に記載の遮音シート。
　〔１８〕　平面視した場合において、前記凸部Ｂは前記ライン状凸部Ａの長手方向長さよりも長い辺を有さない形状を有する凸部である、前記〔１７〕に記載の遮音シート。
　〔１９〕　前記凸部Ｂは、複数の前記凸部Ｂが線状に並んだ複数の列構造を構成し、当該列構造と前記ライン状凸部Ａの長手方向とが略平行である、前記〔１８〕に記載の遮音シート。
　〔２０〕　平面視した場合において、前記凸部Ｂから構成される列構造と、前記ライン状状凸部Ａとが、交互に配列されることを特徴とする、前記〔１９〕に記載の遮音シート。
　〔２１〕　前記凸部Ｂはドット状の凸部である、前記〔２０〕に記載の遮音シート。
　〔２２〕　（ライン状凸部Ａの合計質量／ドット状凸部Ｂの合計質量）で表される値が３.２以上、１５以下である、前記〔２１〕に記載の遮音シート。
　〔２３〕　（ライン状凸部Ａの合計質量／ドット状凸部Ｂの合計質量）で表される値が３.５以上、１５以下である、前記〔２２〕に記載の遮音シート。
　〔２４〕　前記凸部Ｂが、前記ライン状凸部Ａよりも短いライン状の凸部である、前記〔２０〕に記載の遮音シート。
　〔２５〕　前記凸部Ｂは、複数の前記凸部Ｂが長手方向に沿って線状に並んだ複数の列構造を構成する前記〔２４〕に記載の遮音シート。
　〔２６〕　前記ライン状凸部Ａを「第１のライン状凸部」、前記ライン状凸部Ａよりも短い前記ライン状の凸部Ｂを「第２のライン状凸部」としたとき、
　（第１のライン状凸部）／（第２のライン状凸部）で表される前記ライン状凸部Ａに対する前記ライン状凸部Ｂの長さ比率は、０．１～０．９９の範囲である、前記〔２５〕に記載の遮音シート。
　〔２７〕　前記〔１〕から〔２６〕のいずれかに記載の遮音シートが吸音材に積層されることを特徴とする、遮音構造体。

　本発明により、単一のシートであるにも関わらず、複数の周波数帯の騒音に対して質量則を超える遮音効果を発現する軽量な遮音シートを提供することができる。

本発明の一実施形態に係る遮音シートの一実施形態の概略斜視図である。本発明の一実施形態に係る遮音シートの一実施形態の概略斜視図である。本発明の一実施形態に係る遮音シートの一実施形態の概略斜視図である。本発明の一実施形態に係る遮音シートの一実施形態の概略斜視図である。本発明の一実施形態に係る遮音構造体の一実施形態の概略斜視図である。ライン状凸部のみ備える遮音シートの概略斜視図である。ドット状凸部のみ備える遮音シートの概略斜視図である。遮音部材の製造工程の一例を示す図である。遮音部材の製造工程の一例を示す図である。実施例における第一ピークのΔＴＬとライン状凸部／シート部質量比との関係を表すグラフである。実施例における第二ピークのΔＴＬとドット状凸部／シート部質量比との関係を表すグラフである。実施例における第一ピークのΔＴＬ及び第二ピークのΔＴＬの差分の絶対値とライン状凸部／ドット状凸部質量比との関係を表すグラフである。

　以下、本発明について詳細に説明する。以下の説明は、本発明の一例（代表例）であり、本発明はこれらに限定されるものではない。また、本発明は、その要旨を逸脱しない範囲内で任意に変更して実施することができる。
　なお、本明細書において「～」で表される記載は、その前後に記載された数字を含む範囲を表すものとする。本明細書において、「複数」は２以上であることを表す。

　＜遮音シート＞
　本発明の実施形態である第１の遮音シートは、
　シート部と凸部とを備える遮音シートであって、前記凸部として、互いに形状が異なる凸部Ａ及び凸部Ｂを少なくとも有し、前記シート部のいずれか一方の面に、凸部Ａが存在する凸部領域を２以上有し、前記シート部のいずれか一方の面に、凸部Ｂが存在する凸部領域を２以上有し、
　音響透過損失測定をして得られるグラフであって、周波数Ｘを横軸とし、後述する式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて少なくとも２つのピークが得られ、且つ、これらのピークのうち、少なくとも２つのピークの高さが３ｄＢ以上であることを特徴とする、遮音シートである。

　凸部Ａ及び凸部Ｂの形状は、互いに異なっていれば特段制限されないが、比較的低い周波数帯での遮音効果を発現する観点から、一方の凸部（例えば、凸部Ａ）がライン状の凸部（ライン状凸部）であることが好ましく、また、比較的高い周波数帯での遮音効果を発現する観点から、一方の凸部（例えば、凸部Ｂ）がドット状の凸部（ドット状凸部）であることが好ましく、さらに、単一のシートで異なる設計周波数帯において質量則を超える高い遮音効果を発現する観点から、凸部としてこれら２種類の凸部を有することが好ましい。
　凸部としてドット状凸部を有する場合、例えば、凸部Ｂがドット状凸部である場合、各凸部領域内におけるドット状凸部の数は特段制限されないが、単一のシートで異なる設計周波数帯において質量則を超える高い遮音効果を発現する観点から、複数個で存在することが好ましい。
　また、一方の凸部がライン状凸部（以下、「第１のライン状凸部」とも称する。）であり、もう一方の凸部が、第１のライン状凸部とは形状が異なる第２のライン状凸部であってもよい。第２のライン状凸部の長さを第１のライン状凸部の長さより短く設定することにより、上記のライン状凸部とドット状凸部の態様と同様に、比較的低い周波数帯での遮音効果を発現させることができる。この２種類のライン状凸部を用いる態様は、上記のライン状凸部とドット状凸部の態様において、ドット状凸部の形状がドット状からライン状に変形したものであると考えることもできる。

　遮音シートには、凸部Ａ及び凸部Ｂ以外の凸部を有する凸部領域（以下、「その他の凸部領域」とも称する。）を有していてよいが、単一のシートで異なる設計周波数帯において質量則を超える高い遮音効果を発現する観点から、２種類の形状のみであることが好ましく、特に、ライン状凸部及びドット状凸部のみであることが好ましい。

　本実施形態における遮音シートにおいては、遮音シートに対して音響透過損失測定をして得られるグラフであって、周波数Ｘを横軸とし、下記式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて少なくとも２つのピークが得られ、特には、ピークの高さが３ｄＢ以上であるピークが少なくとも２つ得られる。ΔＴＬが３ｄＢ以上であれば、十分な騒音低減効果を得ることができる。
　ΔＴＬ＝ＴＬ_１－ＴＬ_２　　　　（１）
　（前記式（１）中、ＴＬ_１は周波数Ｘにおける遮音シートの音響透過損失（ｄＢ）、ＴＬ_２は遮音シートと質量が同じであり、且つ面積が前記シート部の面積と同じである凹凸のない平面シートの周波数Ｘにおける音響透過損失（ｄＢ）である。）
　この性質の詳細については後述する。

　本発明の別の実施形態である第２の遮音シートは、
　シート部と凸部とを備える遮音シートであって、前記凸部として、少なくともライン状凸部及び複数のドット状凸部を有し、前記シート部のいずれか一方の面に、前記ライン状凸部が存在する凸部領域を２以上有し、前記シート部のいずれか一方の面に、前記ドット状凸部が複数存在する凸部領域を２以上有することを特徴とする、遮音シートである。

　上記の各実施形態に係る遮音シートは、互いに異なる形状の凸部を有する複数の凸部領域を有しているため、単一の遮音シートで複数の周波数帯を遮音でき、騒音対策として実装される遮音材の軽量化と小型化を達成できる。
　さらに、凸部の形状もしくは材質、凸部間の距離、又はシート部の厚みもしくは材質等などを調整することにより、異なる遮音周波数のそれぞれを調整することができる。

　以下、凸部領域Ａにおける凸部（第１の遮音シートにおける凸部Ａ）がライン状凸部から構成される列構造であり、凸部領域Ｂにおける凸部（第１の遮音シートにおける凸部Ｂ）がドット状凸部である、特にドット状凸部が複数存在しその配置が１つ以上の列から構成される列構造である遮音シートについて詳細に説明する。
　なお、以下の説明は、第１の遮音シート及び第２の遮音シートのいずれの実施形態にも適用することができる。この場合、上記の「前記ライン状凸部が存在する凸部領域」及び「前記ドット状凸部が複数存在する凸部領域」を、それぞれ「前記ライン状凸部が存在するライン状凸部列構造」及び「前記ドット状凸部が複数存在するドット状凸部列構造」と言い換えることができる。
　また、以下、本発明の各実施形態を、図面を参照して説明する。なお、以下の各実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明はその実施の形態のみに限定されるものではない。
　なお、上述した第１のライン状凸部と第２のライン状凸部とを有する態様の場合、以下の実施形態の説明におけるライン状凸部の条件を第１のライン状凸部の条件に適用することができる。一方で、第２のライン状凸部の条件は、特段の断りがない限り、以下の実施形態の説明におけるライン状凸部及びドット状凸部の条件を組合わせて適用することができる。

　［遮音シートの部材構成］
　図１～３は、それぞれ遮音シート１の概略斜視図である。
　図示した形態の遮音シート１は、シート部２の一方の側の面２ａに、１方向に伸びたライン状凸部３から構成される列構造（ライン状凸部列構造）５、及び面２ａに点在するドット状凸部４を１つ以上の列になるように配置させて構成される列構造（ドット状凸部列構造）６の２種類の凸部列を複数設けた形状である。この場合、ライン状凸部列構造５のそれぞれが１つの凸部領域であり、ドット状凸部列構造６のそれぞれが１つの凸部領域である。
　また、図４は、第１のライン状凸部３ａと第２のライン状凸部３ｂを有する遮音シート１の概略斜視図である。
　図示した形態の遮音シート１は、シート部２の一方の側の面２ａに、１方向に伸びた第１のライン状凸部３ａから構成される第１の列構造（第１のライン状凸部列構造）５ａ、及びライン状凸部３ｂが存在する凸部領域のそれぞれにおいて、複数の第２のライン状凸部３ｂが複数で直列に配置されて構成される第２の列構造（第２のライン状凸部）５ｂの２種類の凸部列を複数設けた形状である。
　この場合、ライン状凸部３ｂは、ライン状凸部３ａとは異なる長さを有する。また、第１のライン状凸部列構造５ａのそれぞれが１つの凸部領域であり、第２のライン状凸部列構造５ｂのそれぞれが１つの凸部領域である。
　また、第１のライン状凸部３ａと第２のライン状凸部３ｂを有する遮音シート１においては、図４に示すように、第１のライン状凸部列構造５ａは、１つのライン状凸部３ａから構成される構造であり、第２のライン状凸部列構造５ｂは、複数のライン状凸部３ｂが直列で配置されて構成される構造である。

　（シート部）
　シート部２は、ライン状凸部３及びドット状凸部４を支持するために用いられる。
　シート部２を構成する材料は、ライン状凸部３及びドット状凸部４を支持可能なものであれば特に限定されず、ライン状凸部３及びドット状凸部４を構成する材料と同じであっても、異なっていてもよい。よって、後述する凸部を構成する材料の条件は、凸部のみならずシート部２を含めた遮音シート全体の材料の条件として適用することができる。

　シート部２を構成する材料の具体例としては、ポリアクリロニトリル、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリクロロトリフロロエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、環状ポリオレフィン、ポリノルボルネン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリアリレート、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリイミド、トリアセチルセルロース、ポリスチレン、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、もしくはオキサジン樹脂等の有機材料；アルミニウム、ステンレス、鉄、銅、亜鉛、もしくは真鍮等の金属材料；無機ガラス等の無機材料；又は前記有機材料中に前記無機材料の粒子や繊維を含む複合材料等が挙げられるが、これらに特に限定されない。これらの中でも、遮音性、剛性、成形性、及びコスト等の観点から、ポリエチレンテレフタレートが好ましい。
　シート部２は、１層から構成される態様であってもよく、また、２層以上の複数の層が積層される態様であってもよく、２層以上の複数の層が積層される態様である場合、本明細書におけるシート部２の条件は、特段の断りがない限り、積層体としての条件とする。

　シート部２の厚さは、３０μｍ以上、５００μｍ以下であることが好ましく、３５μｍ以上、４００μｍ以下であることがより好ましく、４０μｍ以上、３００μｍ以下であることがさらに好ましい。シート部２の厚さが上記下限以上であるとハンドリング性に優れ、上記上限以下であると、ライン状凸部３及びドット状凸部４を設けたことによる遮音性能の向上が図れる。

　遮音性能が発現する限りシート部２の２５℃におけるヤング率に制限はないが、機械的強度、柔軟性、ハンドリング性、生産性等の観点から、好ましくは１０ＭＰａ以上、より好ましくは５００ＭＰａ以上のヤング率を有することが好ましく、また、好ましくは５０ＧＰａ以下、より好ましくは２０ＧＰａ以下のヤング率を有することが好ましい。なお、このヤング率の好ましい条件は、後述する凸部のヤング率の好ましい条件として適用することもできる。
　ここで、本明細書におけるヤング率とは、一軸方向に外力を加えた際の試料の単位断面積あたりに働く力（応力）と変形率（歪み）の比を意味し、動的粘弾性装置ＤＭＳ６１００（ＳＩＩ社製）を用いて、以下の条件でヤング率を測定し、得られた粘弾性曲線を時間－温度換算則より１Ｈｚから１０ｋＨｚまでの合成曲線を作成し、２５℃におけるヤング率を算出して評価することができる。測定用のサンプルとしては、シート部２から幅５ｍｍ、長さ５０ｍｍ、厚み１ｍｍの短冊状のサンプルを切り出したものを用いるか、又はシート部２と同様の材料で幅５ｍｍ、長さ５０ｍｍ、厚み１ｍｍの短冊状のサンプルを作成したものを用いることができる。なお、シート部２と凸部の材料が同じである場合には、凸部のヤング率として測定した値をシート部２のヤング率として用いることができる。
　・測定モード：引張り
　・測定温度：－７０～５０℃
　・昇温速度：２℃／ｍｉｎ
　・測定周波数：１Ｈｚ、１０Ｈｚ、５０Ｈｚ

　シート部２の比重は、特段制限されないが、ハンドリング性や軽量化の観点から、通常０．１以上であり、０．３以上であることが好ましく、０．５以上であることがより好ましく、また、通常２５以下であり、１５以下であることが好ましく、１０以下であることがより好ましい。

　シート部２の面密度は、特段制限されないが、ハンドリング性や軽量化の観点から、通常０．０１ｋｇ／ｍ^２以上であり、０．０５ｋｇ／ｍ^２以上であることが好ましく、０．１ｋｇ／ｍ^２以上であることがより好ましく、また、通常２０ｋｇ／ｍ^２以下であり、１０ｋｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、５ｋｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。

　シート部２の形状は、図１～３に示した態様に限定されない。遮音シート１の設置面に応じて適宜設定することができる。例えば、平坦なシート状であっても、湾曲したシート状であっても、曲面部や折り曲げ部等を有するように加工された特殊形状であってもよい。さらに、実装性や軽量化等の観点から、切り込み又は打ち抜き部等が、シート部２の任意の箇所に設けられていてもよい。

　（凸部）
　シート部２の表面に設けられるライン状凸部３及びドット状凸部４は、シート部２に局所的な（好ましくは、局所的且つ期的な）質量を付与する役割を果たす。
　局所的な質量を（好ましくは、周期的に）付与することにより、音源から音波が入射された際に対象周波数の音波に対応した遮音に有効な振動モードをシート部２に励起する機能を奏する。なお、本明細書において、単に「凸部」と記載した場合、その記載は、特段の断りがない限り、ライン状凸部３、ドット状凸部４、及びその他の凸部を区別せずに全ての凸部に適用される。

　ライン状凸部３及びドット状凸部４の形成方法は特段制限されず、シートを変形して形成させたもの、例えば、凸部を有しないシートに対して凹形状のキャビティを有する金型を圧接させて変形させたものであってもよく、また、シート部２の部材とは別の材料を用いてシート部２の部材に一体に形成させたもの、例えばキャビティを有する金型に原料を流し込んで成型させたものであってもよく、また、別々に作製した凸部部材とシート部２の部材とを接着性材料で接着させたものであってもよい。さらに、ライン状凸部３及びドット状凸部４がそれぞれ別々の材料又は方法で作製されたものであってもよい。
　ライン状凸部３及びドット状凸部４は、シート部２の一方の面２ａに形成されていてもよく、また、シート部２の一方の面（シート部２の面）２ａと反対側の面（シート部２の面）２ｂの両方の面に設けられた形状であってもよいが、本発明者らは、安定した遮音効果を得ることができる観点からは、シート部２の一方の面２ａにのみ形成されていることが好ましいと推測している。

　また、ライン状凸部３の長手方向に直交した断面の形状、つまりライン状凸部３の横断面形状は、大略、正方形、直方形、もしくは台形等の多角形、半円形、又は半楕円形等を採用することができるが、シート部２に局所的な（好ましくは、局所的且つ周期的な）質量を付与することが可能であればこれらに限定されない。ライン状凸部３の横断面形状は、遮音性能や製造コスト、ハンドリング性等の観点から用途に応じて適宜選択し得る。

　また、ドット状凸部４の列構造の長手方向に直交した断面の形状、つまりドット状凸部４の横断面形状は、大略、正方形、直方形、もしくは台形等の多角形、半円形、又は半楕円形等を採用することができ、ドット状凸部４の全体の形状としては、三角中形状もしくは四角柱形状等の角柱形状、円柱形状、又は楕円柱形状等を採用することができ、シート部２に局所的な（好ましくは、局所的且つ周期的な）質量を付与することが可能であればこれらに限定されないが、生産性の観点から、角柱形状又は円柱形状であることが好ましい。ドット状凸部４の横断面形状は、遮音性能や製造コスト、ハンドリング性等の観点から用途に応じて適宜選択し得る。

　ライン状凸部３の長手方向に直交した断面における最大幅（該断面における取り得る最大の線分）の、ライン状凸部列構造５同士のピッチの長さに対する比（該最大幅／該ピッチの長さ）は０．８以下であることが好ましく、０．７以下がより好ましく、０．６以下がさらに好ましく、通常０．０５以上である。上記範囲であれば、遮音に有効な振動モードが遮音シート１上に励起され、複数の遮音周波数において遮音性能に優れた遮音シート１を得ることができる。

　ドット状凸部４の列構造の長手方向と直交した断面における最大幅（該断面における取り得る最大の線分）の、ドット状凸部列構造６を構成するドット状凸部４同士の中心軸間の長さに対する比は０．８以下であることが好ましく、０．７以下がより好ましく、０．６以下がさらに好ましく、通常０．１以上である。上記範囲であれば、遮音に有効な振動モードが遮音シート１上に励起され、複数の遮音周波数において遮音性能に優れた遮音シートを得ることができる。
　ドット状凸部４の列構造の長手方向と直交した断面における最大幅（当該断面における取り得る最大の線分）の、ドット状凸部列構造６同士のピッチの長さに対する比は０．８以下であることが好ましく、０．７以下がより好ましく、０．６以下がさらに好ましく、通常０．０５以上である。上記範囲であれば、遮音に有効な振動モードが遮音シート１上に励起され、複数の遮音周波数において遮音性能に優れた遮音シート１を得ることができる。

　ライン状凸部列構造５及びドット状凸部列構造６の長さは、特段制限されないが、遮音効果の観点から、それぞれ独立に、通常３０ｍｍ以上であり、５０ｍｍ以上であることが好ましく、１００ｍｍ以上であることがより好ましく、また、通常２００００ｍｍ以下であり、１００００ｍｍ以下であってもよい。また、これらの列構造は、それぞれ独立に、シート部２の端から端まで存在するように設けられていてもよい。

　図４に示す第１のライン状凸部３ａと第２のライン状凸部３ｂを有する遮音シート１の場合、第２のライン状凸部３ｂの長さは、ラインの長手方向に少なくとも２本以上の第２のライン状凸部３ｂが直列に配置される必要があるため、第１のライン状凸部３ａの長さの半分以下であることが必要である。第２のライン状凸部３ｂの長さは、具体的には、遮音効果の観点から、それぞれ独立に、通常５０ｍｍ以上であり、１００ｍｍ以上であることが好ましく、３００ｍｍ以上であることがより好ましく、また、通常１０００ｍｍ以下であり、８００ｍｍ以下であることが好ましく、５００ｍｍ以下であることがより好ましい。また、これらの列構造は、それぞれ独立に、シート部２の端から端まで存在するように設けられていてもよい。なお、上述したように、第１のライン状凸部３ａの長さは、上記のライン状凸部列構造５の長さの条件を適用することができる。

　（第１のライン状凸部３ａの長さ）／（第２のライン状凸部３ｂの長さ）で表される第１のライン状凸部３ａに対する第２のライン状凸部３ｂの長さ比率は、０．１～０．９９であることが好ましく、０．１２～０．５であることがより好ましい。第１のライン状凸部３ａに対する第２のライン状凸部３ｂの長さ比率をこの範囲とすることで、質量則を超える遮音強度を有する遮音ピークを８００Ｈｚ以下の低周波数域に３つ以上発現させることができる。

　（ライン状凸部３の合計質量／シート部２の質量）で表されるシート部２に対するライン状凸部３全体の質量比率は０．８以上であることが好ましく、１以上がより好ましく、１．５以上がさらに好ましい。その質量比率の上限は特にないが、遮音シート１の軽量性の観点から、例えば２０以下が挙げられる。シート部２に対するライン状凸部３全体の質量比率をこの範囲とすることで遮音に有効な振動モードを励起するために十分な局所的な質量をシート部２に対して与えることができ、遮音シート１の遮音性能を効果的に高めることができる。なお、ライン状凸部３の合計質量とは１枚の遮音シートに存在する複数のライン状凸部３の全ての質量を合算した値のことであり、シート部２の質量とは１枚の遮音シート１を構成するシート部２全体の質量のことである。

（ドット状凸部４の合計質量／シート部２の質量）又は（ライン状凸部３よりも短いライン状の凸部（第２のライン状凸部）３ｂの合計質量／シート部２の質量）で表されるシート部２に対するライン状凸部３以外の凸部Ｂ全体の質量比率は０．１５以上であることが好ましく、０．３以上がより好ましく、１以上がさらに好ましい。その質量比率の上限は特にないが、遮音シート１の軽量性の観点から、例えば６以下が挙げられる。シート部２に対するライン状凸部３以外の凸部Ｂ全体の質量比率をこの範囲とすることで遮音に有効な振動モードを励起するために十分な局所的な質量をシート部２に対して与えることができ、遮音シート１の遮音性能を効果的に高めることができる。なお、ドット状凸部４の合計質量とは１枚の遮音シート１に存在する複数のドット状凸部４の全ての質量を合算した値のことであり、ライン状凸部３よりも短いライン状の凸部（第２のライン状凸部）３ｂの合計質量とは１枚の遮音シート１に存在する複数の第２のライン状凸部３ｂの全ての質量を合算した値のことであり、シート部２の質量とは１枚の遮音シート１を構成するシート部２全体の質量のことである。

　（ライン状凸部３の合計質量／ドット状凸部４の合計質量）で表されるドット状凸部４全体に対するライン状凸部３全体の質量比率は３.２以上、１５以下であることが好ましく、３.５以上、１５以下であることがより好ましく、５以上、１２以下であることがさらに好ましい。ドット状凸部４全体に対するライン状凸部３全体の質量比率をこの範囲とすることで、それぞれの異なる遮音周波数帯のそれぞれで質量則を上回る遮音効果を得ることができる。なお、ライン状凸部３の合計質量とは１枚の遮音シート１に存在する複数のライン状凸部３の全ての質量を合算した値のことであり、ドット状凸部４の合計質量とは１枚の遮音シート１に存在する複数のドット状凸部４の全ての質量を合算した値のことである。

　なお、上記（ドット状凸部４の合計質量／シート部２の質量）の値は、上記のとおり、凸部Bがドット状の凸部の場合の他、ライン状凸部よりも短いライン状の凸部（第２のライン状凸部）にも適用される。

　ライン状凸部列構造５及びドット状凸部列構造６は通常遮音シート１上にそれぞれ複数配列されるが、遮音効果の観点から、これらの凸部列（の長手方向）と凸部列構造（の長手方向）とが平行に配列されること、つまりこれらの凸部列の長手方向と凸部列構造の長手方向とが略平行であることが望ましい。ここで略平行とは完全な平行でなくても、±５°以内の傾斜は許容することをいい、±３°以内の傾斜を許容してもよく、±１°以内の傾斜を許容してもよい。ただし、遮音効果を損なわず、他の凸部列及び凸部列構造と重ならない範囲であれば、平行配置のみならず適宜角度を有していても構わない。また、凸部列構造におけるドット状凸部４の列は、通常直線状に配置されるが、遮音効果を損なわずライン状凸部３や他の凸部列構造におけるドット状凸部４と重ならない範囲であれば折れ線状や曲線状の配置となっていても構わない。
　さらに、遮音効果の観点から、平面視した場合において、２つのライン状凸部列構造５の間に１つのドット状凸部列構造６が配置されることが好ましく、また、２つのドット状凸部列構造６の間に１つのライン状凸部列構造５が配置されることが好ましく、ライン状凸部列構造５とドット状凸部列構造６とが、交互に配列されることがより好ましく、交互且つ等間隔に配列されることがさらに好ましい。これらの交互の配列や、交互且つ等間隔の配列は、遮音シート１全体に対して部分的であっても全体的であってもよいが、全体的であることが好ましい。なお、この場合における平面視した場合の凸部の配置とは、シート部２を無視して観察した凸部の配置である、つまり、凸部がシート部２のいずれの面に配置されているかに関わらない。さらに、同様の観点から、遮音シート１全体で凸部を観察した場合において、周期的に配列されていることがさらに好ましい。

　ドット状凸部列構造６は、ドット状凸部４の配置が１つ以上の列から構成される構造であり、該列構造６を構成する列の本数（図１では２であり，図２では１である。）は特段制限されないが、遮音効果の観点から、通常１以上であり、２以上であってよく、３以上であってよく、軽量化の観点から通常２０以下であり、１５以下であることが好ましく、１０以下であることがより好ましく、８以下であってよく、５以下であってもよく、１であることが特に好ましい。
　なお、本明細書において、１つのドット状凸部列構造６は、平面視した場合において、ドット状凸部４がライン状凸部３等のドット状凸部以外の形状の凸部に隔たれることなく取り得る最大のドット状凸部４の列の集まりである。つまり、図１において、２つのライン状凸部構造５の間のドット状凸部列構造６は、１列からなるドット状凸部列構造６が２つある、として扱うのではなく、２列からなるドット状凸部列構造６が１つある、として扱う。１つのライン状凸部列構造５についても同様に、平面視した場合において、ライン状凸部３がドット状凸部等のライン状凸部３以外の形状の凸部に隔たれることなく取り得る最大のライン状凸部３の列の集まりである。
　ドット状凸部列構造６を構成する各列中のドット状凸部４の個数（図１では６であり、図２では３である。）は、特段制限されないが、遮音効果の観点から、通常２以上であり、５以上であってよく、１０以上であってよく、軽量化の観点から通常１００以下であり、８０以下であることが好ましく、５０以下であることがより好ましい。
　ドット状凸部列構造６を構成するドット状凸部４同士の間隔は特段制限されないが、遮音効果の観点から、互いに等間隔に（周期的に）配置されていることが好ましい。

　ライン状凸部列構造５を構成する列の本数（図１及び２のいずれにおいても１である。）は特段制限されないが、遮音効果の観点から、通常１以上であり、２以上であってよく、３以上であってよく、軽量化の観点から通常２０以下であり、１５以下であることが好ましく、１０以下であることがより好ましく、８以下であってよく、５以下であってもよく、１であることが好ましい。

　ライン状凸部３及びドット状凸部４に含まれる材料の種類は、特段制限されず、例えば、樹脂やエラストマーが挙げられる。樹脂としては、例えば、熱もしくは光硬化性樹脂；又は熱可塑性樹脂が挙げられ、エラストマーとしては、例えば、熱もしくは光硬化性エラストマー、又は熱可塑性エラストマーが挙げられる。
　また樹脂やエラストマーだけではなく、アルミニウム、ステンレス、鉄、タングステン、金、銀、銅、鉛、もしくは亜鉛等の金属；真鍮等の合金、ソーダガラス、石英ガラス、もしくは鉛ガラス等の無機ガラス；又はこれらの金属もしくは合金の粉体もしくは無機ガラス等を樹脂材料中に添加したコンポジット等とすることができる。
　これら材料の内、１種の材料を単独で用いてもよく、遮音性能や製造コストの観点から２種以上の材料を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。また、ライン状凸部３及びドット状凸部４は、遮音性の低下を招かない範囲で、空孔（空気等の気体）を含む多孔質体であってもよいが、多孔質体でなくともよい。

　ライン状凸部３及びドット状凸部４に含まれる樹脂として、例えば、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、もしくはロジン変性マレイン酸樹脂等の熱硬化性樹脂；エポキシ（メタ）アクリレート、ウレタン（メタ）アクリレート、ポリエステル（メタ）アクリレート、ポリエーテル（メタ）アクリレート、もしくはこれらの変性体等の単量体の単独重合体もしくは共重合体等の光硬化性樹脂；又は酢酸ビニル、塩化ビニル、ビニルアルコール、ビニルブチラール、もしくはビニルピロリドン等のビニル系単量体の単独重合体共重合体、もしくは飽和ポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、もしくはアクリル酸エステルもしくはメタクリル酸エステル、もしくはこれらの変性体等の単量体の単独重合体又は共重合体等のアクリル樹脂等の熱可塑性樹脂等が挙げられる。
　これらの中でも、賦形性や透明性の観点から、光硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂よりなる群から選択される少なくとも一種であることが好ましく、アクリル樹脂、ウレタン（メタ）アクリレートの単独重合体、ポリエステル（メタ）アクリレートの単独重合体又はそれらの共重合体、又はポリエーテル（メタ）アクリレート樹脂がより好ましく、アクリル樹脂又はウレタン（メタ）アクリレートが特に好ましい。これらは、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。

　ライン状凸部３及びドット状凸部４に含まれるエラストマーとして、例えば、化学架橋された天然ゴムもしくは合成ゴム等の加硫ゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、もしくはアクリルゴム等の熱硬化性樹脂系エラストマー等の熱硬化性エラストマー；オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、塩ビ系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマー、アミド系熱可塑性エラストマー、シリコーンゴム系熱可塑性エラストマー、アクリル系熱可塑性エラストマー等の熱可塑性エラストマー、アクリル系光硬化性エラストマー、シリコーン系光硬化性エラストマー、もしくはエポキシ系光硬化性エラストマー等の光硬化性エラストマー；又はシリコーン系熱硬化性エラストマー、アクリル系熱硬化性エラストマー、もしくはエポキシ系熱硬化性エラストマー等が挙げられる。
　これらの中でも、熱硬化性エラストマーであるシリコーン系熱硬化性エラストマー、もしくはアクリル系熱硬化性エラストマー、又は光硬化性エラストマーであるアクリル系光硬化性エラストマー、もしくはシリコーン系光硬化性エラストマーが好ましい。これらは、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。

　光硬化性樹脂とは、光照射により重合する樹脂である。例えば光ラジカル重合性樹脂、又は光カチオン重合性樹脂が挙げられ、なかでも光ラジカル重合性樹脂が好ましい。
　光ラジカル重合性樹脂は、少なくとも分子内に１個以上の（メタ）アクリロイル基を有することが好ましい。分子内に１個以上の（メタ）アクリロイル基を有する光ラジカル重合性エラストマーとしては、特に限定されないが、硬化物の弾性率の観点から、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ－プロピル（メタ）アクリレート、ｉ－プロピル（メタ）アクリレート、ｎ－ブチル（メタ）アクリレート、ｉ－ブチル（メタ）アクリレート、ｔ－ブチル（メタ）アクリレート、２－メチルブチル（メタ）アクリレート、ｎ－ペンチル（メタ）アクリレート、ｎ－ヘキシル（メタ）アクリレート、ｎ－ヘプチル（メタ）アクリレート、２－メチルヘキシル（メタ）アクリレート、２－エチルヘキシル（メタ）アクリレート、２－ブチルヘキシル（メタ）アクリレート、イソオクチル（メタ）アクリレート、イソペンチル（メタ）アクリレート、イソノニル（メタ）アクリレート、イソデシル（メタ）アクリレート、イソボルニル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、フェノキシ（メタ）アクリレート、ｎ－ノニル（メタ）アクリレート、ｎ－デシル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、ヘキサデシル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、モルホリン－４－イル（メタ）アクリレート、ウレタン（メタ）アクリレート等の単量体の単独重合体又は共重合体の樹脂等が挙げられる。
　これらの中でも、賦形性や透明性の観点から、ウレタン（メタ）アクリレートの単独重合体であることが好ましい。これらは、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。

　また、ライン状凸部３及びドット状凸部４に含まれる樹脂は、エチレン性不飽和結合を有する化合物を含んでもよい。
　エチレン性不飽和結合を有する化合物として、スチレン、α－メチルスチレン、α－クロロスチレン、ビニルトルエン、もしくはジビニルベンゼン等の芳香族ビニル系モノマー類；酢酸ビニル、酪酸ビニル、Ｎ－ビニルホルムアミド、Ｎ－ビニルアセトアミド、Ｎ－ビニル－２－ピロリドン、Ｎ－ビニルカプロラクタム、もしくはアジピン酸ジビニル等のビニルエステルモノマー類；エチルビニルエーテル、もしくはフェニルビニルエーテル等のビニルエーテル類；ジアリルフタレート、トリメチロールプロパンジアリルエーテル、もしくはアリルグリシジルエーテル等のアリル化合物類；（メタ）アクリルアミド、Ｎ,Ｎ－ジメチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ－メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ－メトキシメチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ－ブトキシメチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ－ｔ－ブチル（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリロイルモルホリン、もしくはメチレンビス（メタ）アクリルアミド等の（メタ）アクリルアミド類；（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチル（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ－ブチル、（メタ）アクリル酸ｉ－ブチル、（メタ）アクリル酸ｔ－ブチル、（メタ）アクリル酸ヘキシル、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸ステアリル、（メタ）アクリル酸テトラヒドロフルフリル、（メタ）アクリル酸モルフォリル、（メタ）アクリル酸２－ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸２－ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸４－ヒドロキシブチル、（メタ）アクリル酸グリシジル、（メタ）アクリル酸ジメチルアミノエチル、（メタ）アクリル酸ジエチルアミノエチル、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸フェノキシエチル、（メタ）アクリル酸トリシクロデカン、（メタ）アクリル酸ジシクロペンテニル、（メタ）アクリル酸アリル、（メタ）アクリル酸２－エトキシエチル、（メタ）アクリル酸イソボルニル、もしくは（メタ）アクリル酸フェニル等のモノ（メタ）アクリレート；ジ（メタ）アクリル酸エチレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸ジエチレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸トリエチレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸テトラエチレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸ポリエチレングリコール（繰返し単位数：５～１４）、ジ（メタ）アクリル酸プロピレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸ジプロピレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸トリプロピレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸テトラプロピレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸ポリプロピレングリコール（繰返し単位数：５～１４）、ジ（メタ）アクリル酸１,３－ブチレングリコール、ジ（メタ）アクリル酸１,４－ブタンジオール、ジ（メタ）アクリル酸ポリブチレングリコール（繰返し単位数：３～１６）、ジ（メタ）アクリル酸ポリ（１－メチルブチレングリコール）（繰返し単位数：５～２０）、ジ（メタ）アクリル酸１,６－ヘキサンジオール、ジ（メタ）アクリル酸１,９－ノナンジオール、ジ（メタ）アクリル酸ネオペンチルグリコール、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリル酸エステル、ジシクロペンタンジオールのジ（メタ）アクリレート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールのカプロラクトン付加物（ｎ＋ｍ＝２～５）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールのγ－ブチロラクトン付加物（ｎ＋ｍ＝２～５）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ネオペンチルグリコールのカプロラクトン付加物（ｎ＋ｍ＝２～５）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ブチレングリコールのカプロラクトン付加物（ｎ＋ｍ＝２～５）のジ（メタ）アクリル酸エステル、シクロヘキサンジメタノールのカプロラクトン付加物（ｎ＋ｍ＝２～５）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ジシクロペンタンジオールのカプロラクトン付加物（ｎ＋ｍ＝２～５）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ビスフェノールＡのカプロラクトン付加物（ｎ＋ｍ＝２～５）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ビスフェノールＦのカプロラクトン付加物（ｎ＋ｍ＝２～５）のジ（メタ）アクリル酸エステルビスフェノールＡエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～７）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ビスフェノールＡプロピレンオキサイド付加物（ｐ＝１～７）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ビスフェノールＦエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～７）のジ（メタ）アクリル酸エステル、ビスフェノールＦプロピレンオキサイド付加物（ｐ＝１～７）のジ（メタ）アクリル酸エステル、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリル酸エステル、トリメチロールプロパンエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～５）のトリ（メタ）アクリル酸エステル、トリメチロールプロパンプロピレンオキサイド付加物（ｐ＝１～５）のトリ（メタ）アクリル酸エステル、グリセリントリ（メタ）アクリル酸エステル、グリセリンエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～５）のトリ（メタ）アクリル酸エステル、ジトリメチロールプロパンテトラ（メタ）アクリル酸エステル、ジトリメチロールプロパンエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～５）のテトラ（メタ）アクリル酸エステル、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリル酸エステル、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリル酸エステル、ペンタエリスリトールエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～５）のトリ（メタ）アクリル酸エステル、ペンタエリスリトールエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～１５）のテトラ（メタ）アクリル酸エステル、ペンタエリスリトールプロピレンオキサイド付加物（ｐ＝１～５）のトリ（メタ）アクリル酸エステル、ペンタエリスリトールプロピレンオキサイド付加物（ｐ＝１～１５）のテトラ（メタ）アクリル酸エステル、ジペンタエリスリトールエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～５）のペンタ（メタ）アクリル酸エステル、ジペンタエリスリトールエチレンオキサイド付加物（ｐ＝１～１５）のヘキサ（メタ）アクリル酸エステル、Ｎ,Ｎ',Ｎ"－トリス（（メタ）アクリロキシポリ（ｐ＝１～４）（エトキシ）エチル）イソシアヌレート等のポリ（メタ）アクリレートペンタエリスリトールカプロラクトン（４～８モル）付加物のトリ（メタ）アクリル酸エステル、ペンタエリスリトールカプロラクトン（４～８モル）付加物のテトラ（メタ）アクリル酸エステル、ジペンタエリスリトールペンタ（メタ）アクリル酸エステル、ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリル酸エステル、ジペンタエリスリトールカプロラクトン（４～１２モル）付加物のペンタ（メタ）アクリル酸エステル、ジペンタエリスリトールカプロラクトン（４～１２モル）付加物のヘキサ（メタ）アクリル酸エステル、Ｎ,Ｎ',Ｎ"－トリス（アクリロキシエチル）イソシアヌレート、Ｎ,Ｎ'－ビス（アクリロキシエチル）－Ｎ"－ヒドロキシエチルイソシアヌレート、イソシアヌル酸エチレンオキサイド変性（メタ）アクリレート、イソシアヌル酸プロピレンオキサイド変性（メタ）アクリレート、もしくはイソシアヌル酸エチレンオキサイド・プロピレンオキサイド変性（メタ）アクリレート等の多官能（メタ）アクリレート；又はビスフェノールＡグリシジルエーテル、ビスフェノールＦグリシジルエーテル、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ペンタエリスリトールポリグリシジルエーテル、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル、もしくはトリグリシジルトリス（２－ヒドロキシエチル）イソシアヌレート等の分子内に複数のエポキシ基を有するポリエポキシ化合物と（メタ）アクリル酸との付加反応により得られるエポキシポリ（メタ）アクリレート等が挙げられる。
　これらの中でも、硬化物の弾性率が低い、フェノキシエチルアクリレート、ベンジルアクリレート、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、メトキシポリエチレングリコールアクリレートが好ましく、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、又はメトキシポリエチレングリコールアクリレートがより好ましい。これらは、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。

　ライン状凸部３及びドット状凸部４に含まれる、又はこれらを形成し得る樹脂及び／又はエラストマー以外の材料として、アルミニウム、ステンレス、鉄、銅、もしくは亜鉛等の金属；真鍮、アルミニウム合金、もしくはマグネシウム合金等の合金類；アルミナ、ジルコニア、もしくはチタン酸バリウム等の金属酸化物；ヒドロキシアパタイト等の水酸化物；炭化ケイ素等の炭化物；炭酸カルシウム等の炭酸塩；窒化ケイ素等の窒化物；フッ化カルシウム等のハロゲン化物；ガラス、セメント、もしくは石膏等のセラミックス；又は前記樹脂及び／又はエラストマー中にこれらの金属もしくはセラミックスの粒子もしくは繊維を含む複合材料等が挙げられる。
　このような無機フィラー以外にも、例えば、アクリル樹脂、スチレン樹脂、シリコーン樹脂、メラミン樹脂、又はエポキシ樹脂及びこれらの共重合体などの樹脂粒子を前記樹脂及び／又はエラストマー中に複合化して使用することもできる。
　これらの材料は、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。

　ライン状凸部３及びドット状凸部４の形成に含まれる樹脂に光硬化性樹脂又はエラストマーを含む場合、成形性や機械的強度の向上、製造コストの低減等の観点から、光重合開始剤を含むことが好ましく、例えば、ベンゾイン系、アセトフェノン系、チオキサントン系、フォスフィンオキシド系、又はパーオキシド系等の光重合開始剤を挙げることができる。
　上記の光重合開始剤の具体例としては、例えば、ベンゾフェノン、４，４－ビス（ジエチルアミノ）ベンゾフェノン、２，４，６－トリメチルベンゾフェン、メチルオルトベンゾイルベンゾエイト、４－フェニルベンゾフェノン、ｔ－ブチルアントラキノン、２－エチルアントラキノン、ジエトキシアセトフェノン、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニルプロパン－１－オン２－ヒロドキシ－１－｛４－［４－（２－ヒドロキシ－２－メチル－プロピオニル）－ベンジル］フェニル｝－２－メチル－プロパン－１－オン、ベンジルジメチルケタール、１－ヒドロキシシクロヘキシル－フェニルケトン、ベンゾインメチルエーテル、ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテル、ベンゾインイソブチルエーテル、２－メチル－〔４－（メチルチオ）フェニル〕－２－モルホリノ－１－プロパノン、２－ベンジル－２－ジメチルアミノ－１－（４－モルホリノフェニル）－ブタノン－１、ジエチルチオキサントン、イソプロピルチオキサントン、２，４，６－トリメチルベンゾイルジフェニルホスフィンオキサイド、ビス（２，６－ジメトキシベンゾイル）－２，４，４－トリメチルペンチルホスフィンオキサイド、ビス（２，４，６－トリメチルベンゾイル）－フェニルホスフィンオキサイド、又はメチルベンゾイルホルメート等を例示することができる。
　これらは１種の材料を単独で用いてもよく、２種以上の材料を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。

　ライン状凸部３及びドット状凸部４の形成に含まれる樹脂の光重合開始剤の含有量は、特に限定されないが、機械的強度の向上や適切な反応速度の維持の観点から、ライン状凸部３及びドット状凸部４を構成する材料の質量を１００質量％とした場合、通常０．１質量％以上であり、０．３質量％以上であることが好ましく、０．５質量％以上であることがより好ましい。また、通常３質量％以下であり、２質量％以下であることが好ましい。

　ライン状凸部３及びドット状凸部４に含まれる樹脂は、遮音性能が阻害されない限り、その他の成分として、難燃剤、酸化防止剤、可塑剤、消泡剤、又は離型剤等の各種添加剤を含有していてもよく、これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
　難燃剤は、可燃性の素材を燃え難くする又は発火しないようにするために配合される添加剤である。その具体例としては、ペンタブロモジフェニルエーテル、オクタブロモジフェニルエーテル、デカブロモジフェニルエーテル、テトラブロモビスフェノールＡ、ヘキサブロモシクロドデカン、もしくはヘキサブロモベンゼン等の臭素化合物；トリフェニルホスフェート等のリン化合物；塩素化パラフィン等の塩素化合物；三酸化アンチモン等のアンチモン化合物；水酸化アルミニウム等の金属水酸化物；メラミンシアヌレート等の窒素化合物；又はホウ酸ナトリウム等のホウ素化合物等が挙げられるが、これらに特に限定されない。
　また、酸化防止剤は、酸化劣化防止のために配合される添加剤である。その具体例としては、フェノール系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤、又はリン系酸化防止剤等が挙げられるが、これらに特に限定されない。
　可塑剤は、柔軟性や耐候性を改良するために配合される添加剤である。その具体例としては、フタル酸エステル、アジピン酸エステル、トリメリット酸エステル、ポリエステル、リン酸エステル、クエン酸エステル、セバシン酸エステル、アゼライン酸エステル、マレイン酸エステル、シリコーン油、鉱物油、もしくは植物油又はこれらの変性体等が挙げられるが、これらに特に限定されない。

　［遮音シートの成形方法］
　遮音シート１の成形方法は特段制限されず、一般的な公知のシート成形方法を採用することができる。熱硬化性もしくは熱可塑性の樹脂もしくはエラストマーの場合、例えば、プレス成形、押出成形、又は射出成形等の溶融成形法が挙げられ、この場合の溶融成形を行う温度や圧力等の成形条件は、用いる材料の種類に応じて適宜変更することができる。
　また、光硬化性樹脂又はエラストマーの場合、例えば、活性エネルギー線透過性の板状成形型にこれらの樹脂等を注入し、活性エネルギー線を照射して光硬化させることができる。

　光硬化性樹脂等の硬化に用いられる特定光線である活性エネルギー線は、用いる光硬化性樹脂等を硬化させるものであればよく、例えば紫外線、電子線等が挙げられる。
　活性エネルギー線の照射量は、用いる光硬化性樹脂等を硬化させる量であればよく、モノマー及び重合開始剤の種類、量を参酌して、例えば、波長が２００～４００ｎｍの紫外線を通常０．１～２００Ｊの範囲で照射する。
　活性エネルギー線の光源としては、ケミカルランプ、キセノンランプ、低圧水銀ランプ、高圧水銀ランプ、又はメタルハライドランプ等が用いられる。また、活性エネルギー線の照射は、１段で行ってもよいが、表面性状の良好な光硬化樹脂シートを得るためには、複数段で、少なくとも２段で行うことが好ましい。また、光硬化性樹脂を用いる場合、硬化促進剤を含有してもよい。

　また、シート部２上にライン状凸部３及びドット状凸部４を成形する方法は特段制限されず、キャビティを有する金型を用いてシート部２とライン状凸部３及びドット状凸部４とを同時に成形する方法であっても、シート部２とライン状凸部３及びドット状凸部４とを複合することにより成形する方法であってもよい。
　以下、シート部２とライン状凸部３及びドット状凸部４とを複合化することにより成形する方法について詳細に説明するが、この方法に制限されるものではない。

　シート部２とライン状凸部３及びドット状凸部４とを複合する方法は、特に限定されず、シート部２上でライン状凸部３及びドット状凸部４を形成する方法、成形後のライン状凸部３及びドット状凸部４とシート部２とを接着する方法のいずれの方法でもよい。接着する方法の場合、接着剤を用いることが好ましいが、ライン状凸部３及びドット状凸部４とシート部２とを接着することができれば接着剤の種類に限定はない。

　次に、光硬化性樹脂を用いて遮音シート１を成形する方法の態様の一例について説明する。
　図８は、遮音シート１の成形に用いる一例の金型の概略切断端面を示している。図示した金型９は、その上面に遮音シート１の凸部構造の外形状に対応した凹部、つまりライン状凸部３及びドット状凸部４の外形状に対応した形状に表面を溝形に凹ませた複数のキャビティ（凹溝）９ａが形成してある。

　この金型９を用いて遮音シート１を以下の手順で成形することができる。
　先ず、キャビティ９ａが形成された側の面を上方に向けて金型９をセットし、各キャビティ９ａ内に光硬化性樹脂を流入させて充填し、これに前記光硬化性樹脂を硬化させることができる紫外線又は電子ビーム等の特定光線が透過する材料からなるシート部２を重ねる。
　次いで、シート部２を金型９の上面に圧着させた状態で、その上方から特定光線を照射し、シートを通してキャビティ９ａ内の光硬化性樹脂を硬化させてシート部２の表面に定着させる。
　そして、光硬化性樹脂が硬化したならば、図９に示されるように、金型９から、表面にライン状凸部３及びドット状凸部４が定着したシート部２を剥離することで、遮音シート１を得ることができる。

　＜音響透過損失＞
　遮音シート１の遮音特性の評価として、音響透過損失の測定による評価を行うことができる。
　遮音シート１を境界として分けた二つの空間のうちの一方の空間でホワイトノイズを発生させた場合に、下記式（２）に基づき、７２．８～１０９００Ｈｚまでの１／１２オクターブ帯域の各中心周波数において、音を発生させた空間（音源室）の所定の箇所における音圧レベル（Ｌ_ｉｎ）と、もう一方の空間（受音室）の所定の箇所における音圧レベル（Ｌ_ｏｕｔ）との差から音響透過損失（ＴＬ）を求めた。

　Ｌ_ｉｎ；音源室の音圧レベル（ｄＢ）
　Ｌ_ｏｕｔ；受音室の音圧レベル（ｄＢ）
　入射音；ホワイトノイズ(例えば、７２．８～１０９００Ｈｚの周波数領域での平均音圧値が０．９４Ｐａ程度の音圧)
　サンプル－マイク間距離；１０ｍｍ

　上述の第１の遮音シート１では、音響透過損失測定をして得られるグラフであって、周波数Ｘを横軸とし、下記式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて少なくとも２つ以上のピーク（ピーク形状の波形）が得られることが要求されるが、他の実施形態においてもこの要件が適用されることが好ましい。なお、ライン状凸部２つがシート部２の両端に配置され、その間に複数のドット状凸部４が配置され、これ以外の凸部が存在しないような態様では、２つ以上のピークは観測されないことを本発明者らは確認した。
　ΔＴＬ＝ＴＬ_１－ＴＬ_２　　　　（１）
　（前記式（１）中、ＴＬ_１は周波数Ｘにおける遮音シートの音響透過損失（ｄＢ）、ＴＬ_２は遮音シートと質量が同じであり、且つ面積が前記シート部の面積と同じである凹凸のない平面シートの周波数Ｘにおける音響透過損失（ｄＢ）である。）
　なお、音源室と受音室の間の開口部の外周に沿って遮音シート１を隙間がないように配置することができれば、音源に対する遮音シート１の配置は特段制限されない。また、音響透過損失測定を行う際の遮音シート１の配置も特段制限されず、上記のピークの要件を満たすとは、任意の配置の内少なくとも１つの配置で上記の要件が満たされていればよく、ピークを観測し易い配置として、音源室と受音室の間の開口部の外周に沿って遮音シート１を隙間がないように配置することが好ましい。

　音響透過損失測定をして得られるグラフにおけるピークの高さは、特段制限されないが、騒音低減効果を体感できる観点から、３ｄＢ以上であることが好ましく、５ｄＢ以上であることがより好ましく、１５ｄＢ以上であることがさらに好ましく、また、上限は特段制限されないが、通常２５ｄＢ以下である。これを満たすピークの数は特段制限されないが、単一のシートで異なる設計周波数帯において質量則を超える高い遮音効果を発現する観点から、上記の少なくとも２つのピークのうち、少なくとも１つのピークで満たされることが好ましく、少なくとも２つのピークで満たされることがより好ましい。

　観測された２つ以上のピークについて、この２つ以上のピークのうち、最も低い周波数におけるピークを第一ピークと称し、第一ピークの次に周波数の低いピークを第二ピークと称した場合に、第一ピークのΔＴＬと第二ピークのΔＴＬとの差分の絶対値は、特段制限されないが、複数の周波数でのバランスの取れた遮音効果を実現する観点から、通常２０ｄＢ以下であり、１５ｄＢ以下であることが好ましく、１０ｄＢ以下であることがより好ましく、５ｄＢ以下であることがさらに好ましく、３ｄＢ以下であることが特に好ましく、また、好ましい下限は特になく、通常０ｄＢ以上であり、１ｄＢ以上であってよい。

　＜遮音構造体＞
　本発明の別の実施形態は遮音構造体であり、上述の遮音シート１が吸音材に積層された遮音構造体である。本明細書において、遮音構造体とは、遮音シート１と吸音材とが積層された構造体を示す。
　図５に遮音構造体の一例として、遮音シート１と吸音材８とを有する遮音構造体７を示すが、この態様に限定されない。吸音材８は、遮音シート１に積層するように設けることができれば、その形状は特段制限されないがシート状であることが好ましい。
　遮音シート１は、吸音材８に対して粘着剤、接着剤、両面テープ、もしくはガムテープで貼り合わせたり、又はタッカーもしくはホッチキスで物理的に固定したりする方法でもよい。また、固定されていなくても互いに密着させた状態でもよい。また、吸音材８は遮音シート１の凸部の存在するシート部２の一方の面２a側に位置していてもよく、図５に示すように凸部の存在しない２ｂ面に位置していてもよく、その両面に配置されていても構わない。また遮音シート１との積層面以外の吸音材８の面には用途に合わせて遮音材や不燃材等をさらに積層することもできる。

　吸音材８は遮音シート１と接触してもその振動を妨害しない観点から、容易に変形してシート部２の振動変位に追従できる材料を用いることが好ましい。
　例えば、グラスウール、ロックウール、フェルト、ブランケット、不織布、繊維状ポリマー、もしくは無機繊維からなる繊維系吸音材；又はウレタン、各種のゴム、ポリエチレン、ポリスチレン、もしくはポリプロピレン等のポリマーの発泡体、もしくは無機多孔質体、金属発泡材、もしくはその粉砕品もしくは繊維屑等を各種バインダーで固化成型した多孔質材等を用いることができ、これらを単独で、又は複数併用して用いることができる。高い遮音効果を得ることができる観点から、これらの中でも、不織布、ポリマー発泡体もしくは金属発泡体等の発泡体、グラスウール、フェルト、又はブランケットが好ましく、特に、不織布、又は発泡体が好ましい。

　以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り以下の実施例に限定されるものではない。なお、実施例における各種の条件や評価結果の値は、本発明の前記実施形態における好ましい範囲と同様に、本発明の好ましい範囲を示すものである。本発明の好ましい範囲は、前記実施形態における好ましい範囲と以下の実施例の値又は実施例同士の値の組合せにより示される範囲を勘案して決めることができる。

　［実施例１］
　質量比で、ＥＢＥＣＲＹＬ２３０（ダイセル・オルネクス（株）製、ウレタンアクリレート、重量平均分子量Ｍｗ：５０００）／アロニックスＭ－１２０（東亜合成（株）製、特殊アクリレート）／ＩＲＧＡＣＵＲＥ　１８４（ＢＡＳＦ社製、１－ヒドロキシ－シクロヘキシル－フェニル－ケトン）／ＩＲＧＡＣＵＲＥ．ＴＰＯ（ＢＡＳＦ社製、２，４，６－トリメチルベンゾイル－ジフェニル－フォスフィンオキサイド）＝５０／５０／１／０．１となるように各原料を計量し、泡取り練太郎（シンキー社製、ＡＲ－２５０）を用い撹拌２０分、脱泡１０分の条件で撹拌を実施し、混合物ＢＬを得た。
　図８及び９に示す方法により、図１に示すような配置で、つまり１列のライン状凸部列と２列の円柱状のドット状凸部列が交互に配置される態様の遮音シート１を得た。
　具体的には、遮音シート１の凸部に対応するアルミニウム製の凹溝形状（キャビティ）が配列してなる、Ａ４サイズの長方形の金型９（該金型９では、列の長軸方向がシート部２の短手方向である。）に、上記の混合物ＢＬを流し込んだ後、金型９上にシート部２の材料として、短手方向長さ２５０ｍｍ、長手方向長さ３４０ｍｍ、厚さ２５０μｍ、２５℃におけるヤング率５ＧＰａ、比重１．２、面密度０．３ｋｇ／ｍ^２のＰＥＴフィルムを載せ、高圧水銀ランプ２１を用いて波長２００ｎｍ～４５０ｎｍ、エネルギー量１０００ｍＪ／ｍ^２で紫外線照射により硬化を行い、遮音シート１を成形した。その後、金型９内で硬化した遮音シート１を、金型９から剥離させた。
　得られた遮音シート１は、厚さ２５０μｍのＰＥＴフィルム上に、前記混合物ＢＬが硬化して形成された厚さ０．０５ｍｍの薄膜が積層され、さらにその膜上に幅６ｍｍ、高さ５ｍｍ、長さ２１０ｍｍのライン状凸部３からなるライン状凸部列構造５が９０ｍｍピッチで配置され、直径６ｍｍ、高さ５ｍｍのドット状凸部４が３０ｍｍピッチで直線状に配置されることで形成されたドット状凸部列構造６がライン状凸部列構造５の間に、ドット状凸部列構造６とライン状凸部列構造５との中心線間距離が３０ｍｍとなるように２列配列した形態のものである。なお、シート部２上において、シート部２の短手方向に任意の箇所で複数の線分を引いた場合のこれらの線分の中点を結んでできる直線上に、ライン状凸部列の中心とドット状凸部列の中心が存在するように、各凸部列を配置した。つまり、本形態では、２５０ｍｍ×３４０ｍｍのＰＥＴフィルムの中央の２１０ｍｍ×２９７ｍｍの領域に凸部が形成されている。
　また、線状及びドット状凸部列の個数は指定の凸部列間ピッチにおいてＡ４領域長手方向２９７ｍｍに収まる凸部列の合計個数が最大となるような個数とし、また、それら凸部列のシート長手方向の位置決めについては、シート部２上において、シート部２の長手方向に任意の箇所で複数の線分を引いた場合のこれらの線分の中点を結んでできる直線に対して、線対称となるように配置した。
　また、ドット状凸部列内のドット状凸部４の個数と配置は、指定の凸部間ピッチでＡ４領域短手方向２１０ｍｍに収まる最大個数をシート部２上において、シート部２の短手方向に任意の箇所で複数の線分を引いた場合のこれらの線分の中点を結んでできる直線上に、ドット状凸部列の中心が存在するように、ドット状凸部４を配置し、また、ライン状凸部列のシート短手方向の位置決めについては、シート部２の短手方向に任意の箇所で複数の線分を引いた場合のこれらの線分の中点を結んでできる直線上に、ライン状凸部列の中心が存在するように、凸部列を配置した。これらの凸部の個数や位置決めの方法については、以下の実施例及び比較例でも同様に適用した。
　上記の０．０５ｍｍの薄膜はシート部２の一部であるが、当該薄膜の面密度は上記のＰＥＴフィルムの面密度と比較して非常に小さいため、シート部２のヤング率、比重、及び面密度として上記のＰＥＴフィルムにおけるヤング率、比重、及び面密度を採用してよく、また、薄膜の有無が遮音性能に及ぼす影響は非常に小さい。これは、後述の実施例及び比較例においても同様である。

　［実施例２］
　図１に示す形状の遮音シート１を得ることができる金型９を、図２に示すような配置で、つまり１列のライン状凸部列と１列の円柱状のドット状凸部列が交互に配置される態様の遮音シート１を得ることができる金型９に変更したこと以外は実施例１と同様の方法で遮音シート１を成形した。
　得られた遮音シート１は、厚さ１２５μｍのＰＥＴ基材上に、前記混合物ＢＬが硬化して形成された厚さ０．０５ｍｍの薄膜が積層され、さらにその膜上に幅６ｍｍ、高さ５ｍｍのライン状凸部３からなるライン状凸部列構造５が３０ｍｍ間隔で配置され、直径６ｍｍ、高さ５ｍｍのドット状凸部４が１５ｍｍ間隔で直線状に配置されることで形成されたドット状凸部列構造６がライン状凸部列構造５の間にライン状凸部列構造５との間隔が１５ｍｍとなるように１列配列した形態のものである。

　［実施例３］
　実施例３の遮音シート１は、図３に示すような配置で、つまり１列のライン状凸部列と１列の四角柱状のドット状凸部列が交互に配置される態様の遮音シート１であり、厚さ２５０μｍのＰＥＴ基材上に、ライン状凸部３としてアクリル板から切り出した幅６ｍｍ、高さ１０ｍｍ、長さ２１０ｍｍの角柱形状のライン状凸部３からなるライン状凸部列構造５が４２ｍｍピッチで接着剤を用いて基材（シート部）面２a上に固定され、同じくアクリル板から切り出した角柱形状の幅７．１ｍｍ、高さ６ｍｍのドット状凸部４が３８ｍｍピッチで直線状に配置されることで形成されたドット状凸部列構造６がライン状凸部列構造５の間に、ドット状凸部列構造６とライン状凸部列構造５との中心線間距離が２１ｍｍとなるように１列配列した形態のものである。

　［実施例４］
　図１に示す形状の遮音シート１を得ることができる金型９を、図５に示すような配置で、つまり１列のライン状凸部列と１列の円柱状のドット状凸部列が交互に配置される態様の遮音シート１を得ることができる金型９に変更したこと以外は実施例１と同様の方法で遮音シート１を成形した。
　得られた遮音シート１は、厚さ１２５μｍのＰＥＴ基材上に、前記混合物ＢＬが硬化して形成された厚さ０．０５ｍｍの薄膜が積層され、さらにその膜上に幅６ｍｍ、高さ５ｍｍのライン状凸部３からなるライン状凸部列構造５が３５ｍｍピッチで配置され、直径６ｍｍ、高さ５ｍｍのドット状凸部４が３５ｍｍピッチで直線状に配置されることで形成されたドット状凸部列構造６がライン状凸部列構造５の間に、ドット状凸部列構造６とライン状凸部列構造５との中心線間距離が１７．５ｍｍとなるように１列配列した形態のものである。その遮音シート１を超極細アクリル繊維ＸＡＩ（登録商標）（目付３６０ｇ／ｍ^２、厚さ２５ｍｍ）からなる吸音材８の表面に両面テープを用いて遮音シート１の各辺を貼り付け、図５と略同様の遮音構造体７を作製した。

　［比較例１］
　図１に示す形状の遮音シート１を得ることができる金型９を、図６に示すような配置で、つまり凸部としてライン状凸部３のみが配置される態様の形状の遮音シート１を得ることができる金型９に変更したこと以外は実施例１と同様の方法で遮音シート１を成形した。
　得られた遮音シート１は、厚さ２５０μｍのＰＥＴ基材上に、前記混合物ＢＬが硬化して形成された厚さ０．０５ｍｍの薄膜が積層され、さらにその膜上に幅６ｍｍ、高さ５ｍｍのライン状凸部３からなるライン状凸部列構造５のみが３０ｍｍピッチで配列した形態のものである。

　［比較例２］
　図１に示す形状の遮音シート１を得ることができる金型９を、図７に示すような配置で、つまり凸部として円柱状のドット状凸部４のみが配置される態様の形状の遮音シート１を得ることができる金型９に変更したこと以外は実施例１と同様の方法で遮音シート１を成形した。
　得られた遮音シート１は、厚さ２５０μｍのＰＥＴ基材上に、前記混合物ＢＬが硬化して形成された厚さ０．０５ｍｍの薄膜が積層され、さらにその膜上に直径６ｍｍ、高さ５ｍｍのドット状凸部４からなるドット状凸部列６のみが縦横方向に３０ｍｍピッチで配列した形態のものである。

　［音響透過損失測定］
　実施例１～４と比較例１～２で作製した遮音シート１又は遮音構造体７を用いて、音響透過損失を測定した。
　本測定では、凹凸が存在する側が受音室側に向けられるような配置にて行われた。また、それぞれの実施例及び比較例において、遮音シート１を、遮音シート１と質量が同じであり、且つ面積がシート部２の面積と同じである凹凸のない平面シートに置き換えたときの音響透過損失の測定値を質量則の場合の数値として測定した。この場合において、遮音シート１を使用時の音響透過損失から質量則の場合の音響透過損失を引いた差分を算出した。周波数Ｘを横軸とし、下記式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて観測されたピークの周波数（ピークの最大値における周波数）及びその周波数におけるΔＴＬ（表１における「遮音周波数での透過損失の質量則との差分」）を表１にまとめた。実施例１～４では、ピークの高さが３ｄＢ以上であるピークが２つ観測されたため、表１には２つの差分を記載した。
　ΔＴＬ＝ＴＬ_１－ＴＬ_２　　　　（１）
　（前記式（１）中、ＴＬ_１は周波数Ｘにおける遮音シートの音響透過損失（ｄＢ）、ＴＬ_２は遮音シートと質量が同じであり、且つ面積が前記シート部の面積と同じである凹凸のない平面シートの周波数Ｘにおける音響透過損失（ｄＢ）である。）

　音響透過損失の測定条件を以下に示す。
　実施例１～４と比較例１～２で作製した遮音シート１又は遮音構造体７を境界として分けた二つの空間のうちの一方の空間でホワイトノイズを発生させた場合に、下記式（２）に基づき、７２．８～１０９００Ｈｚまでの１／１２オクターブ帯域の各中心周波数において、音を発生させた空間（音源室）の所定の箇所における音圧レベル（Ｌ_ｉｎ）と、もう一方の空間（受音室）の所定の箇所における音圧レベル（Ｌ_ｏｕｔ）との差から音響透過損失（ＴＬ）を求めた。

　Ｌ_ｉｎ；音源室の音圧レベル（ｄＢ）
　Ｌ_ｏｕｔ；受音室の音圧レベル（ｄＢ）
　入射音；ホワイトノイズ(７２．８～１０９００Ｈｚの周波数領域での平均音圧値が０．９４Ｐａ)
　サンプル－マイク間距離；１０ｍｍ

　［シミュレーション］
　［実施例５］
　シート部２aにライン状凸部列構造５とドット状凸部列構造６が互いに平行且つ交互に配列され、さらにライン状凸部列とドット状凸部列同士は常に等間隔で１方向に配列された図２と略同様の形状のユニットセル部分をシミュレーションソフトCOMSOL Multiphysics（登録商標）上に再現し、周期境界条件を適用した無限平面モデルを構築した。シート部２はＰＥＴからなるものとし、その密度は１２００ｋｇ／ｍ^２、弾性率５ＧＰａ、ポアソン比０．３９、損失係数０．１、厚さは２５０μｍとした。また、凸部を配置したシート部２の面上には厚さ０．０５ｍｍの光硬化性樹脂の薄膜が存在し、その上に光硬化性樹脂からなる凸部が配置され、光硬化性樹脂の密度は１０５０ｋｇ／ｍ^２、ポアソン比０．４９、損失係数０．１とした。光硬化性樹脂の弾性率は下記式（３）により算出された値を用いた。

　Ｅ；光硬化性樹脂弾性率（Ｐａ）
　ｆ；周波数（Ｈｚ）

　実施例５においてシミュレーションソフト上に作製した表２に記載の形状モデル１～２０のシート部２の面２a側から１Ｐａの音圧を持つ平面波を入射させたときの音響透過損失を有限要素法による音響構造連成計算により求めた。その際、ライン状凸部３の幅をＷ、高さをｈｌ、ライン状凸部列構造５のピッチをｐｌ、ドット状凸部４の直径をφ、高さをｈｄ、ドット状凸部列構造６内のドット状凸部ピッチをｐｄ、シート部２の厚みをＴとし、表２の形状モデル１～２０のそれぞれの音響透過損失シミュレーションを実施した。
　各形状における遮音シート１と質量が同じであり、且つ面積がシート部２の面積と同じである凹凸のない平面シートの質量則値と比較評価した。この場合において、遮音シート１を使用時の音響透過損失から質量則値を引いた差分を算出し、周波数Ｘを横軸とし、上記式（２）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフを作成した。
　その結果、全ての形状モデルにおいて、２つ以上のピークが観測された。この２つ以上のピークのうち、最も低い周波数におけるピークを第一ピークと称し、第一ピークの次に周波数の低いピークを第二ピークと称する。第一ピークのΔＴＬ（第一ピークの最大値）を縦軸とし、ライン状凸部３／シート部２質量比を横軸としてプロットしたグラフを図１０に示し、第二ピークのΔＴＬ（第二ピークの最大値）を縦軸とし、ドット状凸部４／シート部２質量比を横軸としてプロットしたグラフを図１１に示し、また、第一ピークのΔＴＬと第二ピークのΔＴＬとの差分の絶対値を縦軸とし、ライン状凸部３／ドット状凸部４質量比を横軸としてプロットしたグラフを図１２に示す。図１２では、第一ピークのΔＴＬが３ｄＢ未満の値は除外してプロットした。

　上記の表１の実施例１～４に示されているとおり、ライン状凸部列構造５とドット状凸部列構造６を備える遮音シート１は、異なる周波数帯音波において質量則を超える透過損失を示している。
　一方、表１の比較例１～２に示されているとおり、ライン状凸部列構造５のみを有する遮音シート１や、ドット状凸部列構造６のみを有する遮音シート１は、一つの周波数帯においてのみ質量則を超える遮音効果が発現した。
　したがって、複数の周波数帯で遮音効果を発現する遮音シート１を設計するためには、ライン状凸部列構造５及びドット状凸部列構造６の両方が配列した形状が不可欠であることが示された。
　さらに、図１０～１１に示すシミュレーションの結果から、複数周波数帯を遮音可能な遮音シート１の設計においては、シート部２に対するライン状凸部３の質量比が０．８以上であると第一ピークが発現しやすく、シート部２に対するドット状凸部４の質量比が０．１５以上であると第二ピークが発現しやすいことが分かる。さらに、図１２に示されているとおり、ライン状凸部３とドット状凸部４の質量比も３．２～１５の範囲にある場合に、異なる遮音ピークの両方が質量則を超える透過損失値を発現しやすいことが明らかとなった。

　［実施例６］
　シート部２の面２aに第１のライン状凸部列構造５ａと、第１のライン状凸部列構造５ａと異なる第２のライン状凸部列構造５ｂが互いに平行且つ交互に配列され、さらに第１のライン状凸部列３ａと第２のライン状凸部列３ｂ同士は常に等間隔で１方向に配列された図４と略同様の形状のユニットセル部分をシミュレーションソフトCOMSOL Multiphysics（登録商標）上に再現し、周期境界条件を適用した無限平面モデルを構築した。
　具体的には、実施例６の遮音シート１の形態は、シート部２a上に、幅１０ｍｍ、高さ１０ｍｍからなる第１のライン状凸部３ａからなる第１のライン状凸部列構造５ａが中心線間距離６０ｍｍで配置され、幅５ｍｍ、高さ８ｍｍ、長さ２８５ｍｍの第２のライン状凸部３ｂが３３０ｍｍピッチで直線状に配置されることで形成された第２のライン状凸部列構造５ｂが第１のライン状凸部列構造５ａの間に１列で配置され、第１のライン状凸部列構造５ａと第２のライン状凸部列構造５ｂとの中心線間距離が３０ｍｍとなるように配列された形態である。シート部２は、密度１２００ｋｇ／ｍ^２、弾性率５ＧＰａ、ポアソン比０．３９、損失係数０．１、厚さ２５０μｍのＰＥＴとした。そのシート部２の上に、密度１１８０ｋｇ／ｍ^２、弾性率３ＧＰａ、ポアソン比０．３９、損失係数０．１のポリメチルメタクリレートからなる凸部が配置された形態とした。

　［実施例７］
　実施例７の遮音シート１は、図４に示すような配置で、つまりシート部２の面２aに第１のライン状凸部列構造５ａと、第１のライン状凸部列構造５ａと異なる第２のライン状凸部列構造５ｂが互いに平行且つ交互に配列され、さらに第１のライン状凸部列３ａと第２のライン状凸部列３ｂ同士は常に等間隔で１方向に配列された態様の遮音シート１であり、短手方向長さ１０００ｍｍ、長手方向長さ１０００ｍｍ、厚さ２５０μｍ、２５℃におけるヤング率５ＧＰａ、比重１．２、面密度０．３ｋｇ／ｍ^２のＰＥＴフィルム上に、アクリル板から切り出した幅１０ｍｍ、高さ１０ｍｍ、長さ９００ｍｍの第１のライン状凸部３ａが、接着剤を用いて基材（シート部）面２a上に間隔６０ｍｍで固定されることで第１のライン状凸部列構造５ａが形成され、同じくアクリル板から切り出した幅５ｍｍ、高さ８ｍｍ、長さ２６７ｍｍの第２のライン状凸部３ｂが、接着剤を用いて基材（シート部）面２a上に第１のライン状凸部列構造５ａの間に、３１０ｍｍピッチで直線状に固定されることで第２のライン状凸部列構造５ｂが形成され、第１のライン状凸部列構造５ａと第２のライン状凸部列構造５ｂとの中心線間距離が３０ｍｍとなるように配列された形態である。
　なお、シート部２上において、シート部２の短手方向に任意の箇所で複数の線分を引いた場合のこれらの線分の中点を結んでできる直線上に、第１のライン状凸部列の中心と第２のライン状凸部列の中心が存在するように、各凸部列を配置した。つまり、本形態では、１０００ｍｍ×１０００ｍｍのＰＥＴフィルムの中央の９００ｍｍ×９００ｍｍの領域に凸部が形成されている。

　［音響透過損失測定］
　実施例６の遮音シートについて、その音響透過損失をシミュレーションにより評価した。
　また、実施例７で作製した遮音シート１を用いて、実施例１～４と比較例１～２で作製した遮音シート１又は遮音構造体７と同様の手法で音響透過損失を測定した。
　測定は、遮音シート１を境界として分けた二つの空間のうちの一方の空間でホワイトノイズを発生させた場合に、上記式（２）に基づき、１００～１００００Ｈｚまでの１／３オクターブ帯域の各中心周波数において、音を発生させた空間（音源室）の所定の箇所における音圧レベル（Ｌ_ｉｎ）と、もう一方の空間（受音室）の所定の箇所における音圧レベル（Ｌ_ｏｕｔ）との差から音響透過損失（ＴＬ）を求めた。
　前記評価及び測定結果を表３に示す。

　表３に示されているとおり、ドット状凸部４から第２のライン状凸部３ｂに変更することで、８００Ｈｚ以下の周波数における遮音ピーク数が２つから３つ又は４つに増加した。突起形状を調整することによって、一般に吸音材や軽量な遮音板では静音化が難しい低周波騒音に対して広帯域に高い遮音性を発現できることが明らかとなった。

　１　　　遮音シート
　２　　　シート部
　２ａ　　シート部の面
　２ｂ　　シート部の面
　３　　　ライン状凸部
　３ａ　　第１のライン状凸部
　３ｂ　　第２のライン状凸部
　４　　　ドット状凸部
　５　　　ライン状凸部列構造
　５ａ　　第１のライン状凸部列構造
　５ｂ　　第２のライン状凸部列構造
　６　　　ドット状凸部列構造
　７　　　遮音構造体
　８　　　吸音材
　９　　　金型
　９ａ　　キャビティ
　

Claims

　シート部と凸部とを備える遮音シートであって、
　前記凸部として、互いに形状が異なる凸部Ａ及び凸部Ｂを少なくとも有し、
　前記シート部のいずれか一方の面に、前記凸部Ａが存在する凸部領域を２以上有し、
　前記シート部のいずれか一方の面に、前記凸部Ｂが存在する凸部領域を２以上有し、
　音響透過損失測定をして得られるグラフであって、周波数Ｘを横軸とし、下記式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて少なくとも２つのピークが得られ、且つ、これらのピークのうち、少なくとも２つピークの高さが３ｄＢ以上であることを特徴とする、遮音シート。
　ΔＴＬ＝ＴＬ_１－ＴＬ_２　　　　（１）
　（前記式（１）中、ＴＬ_１は周波数Ｘにおける遮音シートの音響透過損失（ｄＢ）、ＴＬ_２は遮音シートと質量が同じであり、且つ面積が前記シート部の面積と同じである凹凸のない平面シートの周波数Ｘにおける音響透過損失（ｄＢ）である。）
　前記凸部Ａがライン状凸部であることを特徴とする、請求項１に記載の遮音シート。
　前記凸部Ｂが前記凸部領域Ｂ内に複数存在し、前記凸部Ｂがドット状凸部であることを特徴とする、請求項１又は２に記載の遮音シート。
　シート部と凸部とを備える遮音シートであって、
　前記凸部として、少なくともライン状凸部及び複数のドット状凸部を有し、
　前記シート部のいずれか一方の面に、前記ライン状凸部が存在する凸部領域を２以上有し、
　前記シート部のいずれか一方の面に、前記ドット状凸部が複数存在する凸部領域を２以上有することを特徴とする、遮音シート。
　前記ドット状凸部が複数存在する凸部領域における前記ドット状凸部の配置が１つ以上の列から構成される列構造であり、当該列構造の長手方向と、前記ライン状凸部から構成される列構造の長手方向とが略平行であることを特徴とする、請求項２から４のいずれか１項に記載の遮音シート。
　平面視した場合において、前記ライン状凸部から構成される列構造と、前記ドット状凸部から構成される列構造とが、交互に配列されることを特徴とする、請求項５に記載の遮音シート。
　平面視した場合において、前記ライン状凸部から構成される列構造と、前記ドット状凸部から構成される列構造とが、交互且つ等間隔に配列されることを特徴とする、請求項５に記載の遮音シート。
　前記列構造における前記ドット状凸部が互いに等間隔に配置されていることを特徴とする、請求項５から７のいずれか１項に記載の遮音シート。
　（ライン状凸部の合計質量／シート部の質量）で表される値が０．８以上であり、
　（ドット状凸部の合計質量／シート部の質量）で表される値が０．１５以上であり、且つ、
　（ライン状凸部の合計質量／ドット状凸部の合計質量）で表される値が３.５以上、１５以下であることを特徴とする、請求項２から８のいずれか１項に記載の遮音シート。
　前記ドット状凸部の形状が円柱形状であることを特徴とする、請求項３から９のいずれか１項に記載の遮音シート。
　前記ドット状凸部の形状が角柱形状であることを特徴とする、請求項３から９のいずれか１項に記載の遮音シート。
　前記凸部Ｂが、ライン状の前記凸部Ａと異なる長さを有するライン状凸部であり、
　前記凸部Ｂが存在する凸部領域のそれぞれにおいて、ライン状の凸部である前記凸部Ｂが複数で直列に配置されることを特徴とする、請求項２又は請求項４に記載の遮音シート。
　音響透過損失測定をして得られるグラフであって、周波数Ｘを横軸とし、下記式（１）で得られるΔＴＬ（ｄＢ）を縦軸としたグラフにおいて少なくとも２つのピークが得られ、且つ、これらのピークのうち、少なくとも２つピークの高さが３ｄＢ以上であることを特徴とする、請求項４から１２のいずれか１項に記載の遮音シート。
　ΔＴＬ＝ＴＬ_１－ＴＬ_２　　　　（１）
　（前記式（１）中、ＴＬ_１は周波数Ｘにおける遮音シートの音響透過損失（ｄＢ）、ＴＬ_２は遮音シートと質量が同じであり、且つ面積が前記シート部の面積と同じである凹凸のない平面シートの周波数Ｘにおける音響透過損失（ｄＢ）である。）
　前記凸部が光硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂よりなる群から選択される少なくとも一種を含有することを特徴とする、請求項１から１３のいずれか１項に記載の遮音シート。
　シート部と凸部とを備える遮音シートであって、
　前記凸部として複数のライン状凸部Ａと前記ライン状凸部Ａとは異なる形状である複数の凸部Ｂとを有し、
　前記ライン状凸部Ａの少なくともいずれかは複数の前記凸部Ｂの間に配置され、
　前記凸部Ｂの少なくともいずれかは複数の前記ライン状凸部Ａの間に配置された、遮音シート。
　前記凸部Ｂは、前記ライン状凸部Ａの長手方向長さよりも長い辺を有さない形状を有する凸部である、請求項１５に記載の遮音シート。
　（ライン状凸部Ａの合計質量／シート部の質量）で表される値が０．８以上であり、
　（凸部Ｂの合計質量／シート部の質量）で表される値が０．１５以上である、請求項１５又は請求項１６に記載の遮音シート。
　平面視した場合において、前記凸部Ｂは前記ライン状凸部Ａの長手方向長さよりも長い辺を有さない形状を有する凸部である、請求項１７に記載の遮音シート。
　前記凸部Ｂは、複数の前記凸部Ｂが線状に並んだ複数の列構造を構成し、当該列構造と前記ライン状凸部Ａの長手方向とが略平行である、請求項１８に記載の遮音シート。
　平面視した場合において、前記凸部Ｂから構成される列構造と、前記ライン状状凸部Ａとが、交互に配列されることを特徴とする、請求項１９に記載の遮音シート。
　前記凸部Ｂはドット状の凸部である、請求項２０に記載の遮音シート。
　（ライン状凸部Ａの合計質量／ドット状凸部Ｂの合計質量）で表される値が３.２以上、１５以下である、請求項２１に記載の遮音シート。
　（ライン状凸部Ａの合計質量／ドット状凸部Ｂの合計質量）で表される値が３.５以上、１５以下である、請求項２２に記載の遮音シート。
　前記凸部Ｂが、前記ライン状凸部Ａよりも短いライン状の凸部である、請求項２０に記載の遮音シート。
　前記凸部Ｂは、複数の前記凸部Ｂが長手方向に沿って線状に並んだ複数の列構造を構成する請求項２４に記載の遮音シート。
　前記ライン状凸部Ａを「第１のライン状凸部」、前記ライン状凸部Ａよりも短い前記ライン状の凸部Ｂを「第２のライン状凸部」としたとき、
　（第１のライン状凸部）／（第２のライン状凸部）で表される前記ライン状凸部Ａに対する前記ライン状凸部Ｂの長さ比率は、０．１～０．９９の範囲である、請求項２５に記載の遮音シート。
　請求項１から２６のいずれか１項に記載の遮音シートが吸音材に積層されることを特徴とする、遮音構造体。