WO2023002781A1 - 冷却装置および冷却方法 - Google Patents

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WO2023002781A1
WO2023002781A1 PCT/JP2022/023964 JP2022023964W WO2023002781A1 WO 2023002781 A1 WO2023002781 A1 WO 2023002781A1 JP 2022023964 W JP2022023964 W JP 2022023964W WO 2023002781 A1 WO2023002781 A1 WO 2023002781A1
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WO
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gas
refrigerant
liquid
phase
phase refrigerant
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PCT/JP2022/023964
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English (en)
French (fr)
Inventor
真弘 蜂矢
正樹 千葉
実 吉川
Original Assignee
日本電気株式会社
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    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25BREFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00Evaporators; Condensers
    • F25B39/02Evaporators
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25BREFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B43/00Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat

Definitions

  • the present invention relates to a cooling device and a cooling method.
  • the present invention relates to a cooling device and a cooling method using a refrigeration cycle suitable for air conditioning equipment in data centers.
  • the process of receiving heat, compressing, dissipating heat, and expanding the refrigerant causes the heat from the heat source to flow into the atmosphere.
  • a cooling device utilizing a refrigeration cycle that releases is used. In this refrigeration cycle, the refrigerant repeats phase changes between the liquid phase and the gas phase in each process of the cycle. It is necessary to plan efficient operation of the cycle.
  • HFOs low-pressure hydrofluoroolefins
  • the pressure of this refrigerant drops rapidly as it passes through an expansion valve installed in the liquid pipe just before the heat receiving section. Due to this rapid pressure drop of the refrigerant, part of the refrigerant may evaporate, and gas-phase refrigerant (flash gas) may be mixed into the refrigerant supplied to the heat receiving section. Since the gas-phase refrigerant has a lower density than the liquid-phase refrigerant, that is, the volume of the gas-liquid two-phase flow mixed with the gas-phase refrigerant is larger than that of the single-phase flow of only the liquid phase, the flow of the same cross-sectional area If you try to flow through the channel, it is inevitable that the flow speed will increase. For this reason, when the flow velocity of the refrigerant increases, it becomes necessary to increase the size of the heat exchanger that constitutes the heat receiving part in order to evaporate all the liquid phase refrigerant in the heat receiving part within the limited passage time. .
  • the following measures (1) or (2) are required. That is, (1) the liquid-phase refrigerant separated from the refrigerant that should originally be in the gas phase and the gas-phase refrigerant that was originally separated from the refrigerant that should be in the liquid phase, which flows through the refrigeration cycle, are fed for a predetermined continuous operation time. Install a tank with a storage capacity, or (2) discharge the refrigerant separated by gas-liquid separation and accumulated in the tank to secure the tank's free space, which is different from normal refrigeration. is required to operate the refrigeration cycle in the mode of During the maintenance mode in (2), there is a problem that it is necessary to operate with low heat generation by limiting the load on the server according to the decrease in cooling capacity.
  • Patent Documents 1 and 2 merely disclose a tank (device) that separates the liquid phase from the refrigerant at the inlet of the compressor. In other words, Patent Literatures 1 and 2 do not disclose a technique for separating the gas phase from the refrigerant reaching the heat receiving portion from the expansion valve.
  • An object of the present invention is to appropriately separate the refrigerant from a gas-liquid two-phase flow in each part of the refrigeration cycle.
  • a cooling device is a cooling device using a refrigeration cycle that circulates a refrigerant between a heat receiver, a compressor, a radiator, and an expander. , a first gas-liquid separator separating a gas-phase refrigerant and a liquid-phase refrigerant in a vapor pipe connecting the heat receiver and the compressor, and a liquid-phase refrigerant in a liquid pipe connecting the expander and the heat receiver. and a second gas-liquid separator for separating the gas-phase refrigerant.
  • a cooling method includes a step of receiving heat to a refrigerant, a step of compressing the refrigerant that has received the heat, a step of releasing heat from the refrigerant whose temperature has been increased by the compression, and a step of expanding the heat-dissipated refrigerant.
  • a cooling method using a refrigeration cycle comprising a step of returning a refrigerant whose temperature has been lowered by expansion to the heat-receiving step and circulating it, wherein the refrigerant is used as a gas-phase refrigerant between the heat-receiving step and the compressing step.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing a piping system of a cooling device according to a minimum configuration example of the present invention
  • FIG. FIG. 4 is a process chart showing a cooling method according to the minimum configuration example of the present invention
  • It is a mimetic diagram showing a piping system of a cooling device concerning a 1st embodiment of the present invention.
  • It is a schematic diagram which shows the piping system of the cooling device concerning 2nd Embodiment of this invention.
  • It is a schematic diagram which shows the piping system of the cooling device concerning 3rd Embodiment of this invention.
  • It is a schematic diagram which shows the piping system of the cooling device concerning 4th Embodiment of this invention.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing a modification of the integrally constructed gas-liquid separation tank in the cooling apparatus according to the first and second embodiments of the present invention.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view showing a modification of the first gas-liquid separation tank in the cooling devices according to the third and fourth embodiments of the present invention;
  • FIG. 10 is a cross-sectional view showing a modification of the second gas-liquid separation tank in the cooling devices according to the third and fourth embodiments of the present invention;
  • This cooling device uses a refrigeration cycle that circulates a refrigerant between a heat receiver 1, a compressor 2, a radiator 3, and an expander 4.
  • FIG. This cooling device has a first gas-liquid separator 6 which is provided in a steam pipe 5 connecting the heat receiver 1 and the compressor 2 and separates a gas-phase refrigerant and a liquid-phase refrigerant.
  • This cooling device further has a second gas-liquid separator 8 provided in a liquid pipe 7 connecting the expander 4 and the heat receiver 1 to separate the liquid-phase refrigerant and the gas-phase refrigerant.
  • FIG. 1 uses a refrigeration cycle that circulates a refrigerant between a heat receiver 1, a compressor 2, a radiator 3, and an expander 4.
  • FIG. This cooling device has a first gas-liquid separator 6 which is provided in a steam pipe 5 connecting the heat receiver 1 and the compressor 2 and separates a gas-phase refrigerant and a liquid-phase refrigerant.
  • This cooling device further has a second gas
  • the solid-line arrows indicate the flow of the liquid-phase refrigerant
  • the broken-line arrows indicate the flow of the gas-phase refrigerant.
  • the refrigerant is gas phase or liquid phase depends on various conditions such as temperature, pressure, flow velocity, etc., and is in either a gas phase, a liquid phase, or a two-phase mixture of gas and liquid phases.
  • the phase states indicated by the solid and broken lines in FIG. 1 are not necessarily obtained.
  • the first gas-liquid separator 6 and the second gas-liquid separator 8 are physically separate containers (tanks)
  • one container (tank) is the first gas-liquid separator 6 and the second gas-liquid separator 6. It may also serve as the function of the gas-liquid separator 8 .
  • the heat receiver 1 has a pipe through which a refrigerant flows and fins for heat exchange.
  • the refrigerant that receives heat from the exhaust gas of the server or the like flows into the first gas-liquid separator 6 via the steam pipe 5 in a gaseous state (a portion of the refrigerant remains in a liquid phase) due to the heat received.
  • the refrigerant flowing into the first gas-liquid separator 6 is separated into gas and liquid, the gas-phase refrigerant is sucked into the compressor 2 via the vapor pipe 5 and compressed, and the liquid-phase refrigerant is separated into the first gas-liquid It accumulates in the separator 6.
  • the refrigerant compressed by the compressor 2 is sent to the radiator 3 via the steam pipe 5, where it releases heat and becomes liquid phase.
  • This heat dissipation is performed, for example, by heat exchange with the atmosphere or heat exchange with cooling water.
  • the refrigerant radiated by the radiator 3 flows into the expander 4 and expands, so that a part of the refrigerant becomes a gas phase, and then flows into the second gas-liquid separator 8 via the liquid pipe 7 .
  • the refrigerant flowing into the second gas-liquid separator 8 undergoes gas-liquid separation, and the liquid-phase refrigerant is sent to the heat receiver 1 via the liquid pipe 7 to receive heat. Also, the gas-phase refrigerant accumulates in the second gas-liquid separator 8 .
  • only the gas-phase refrigerant can be separated by the first gas-liquid separator 6 and sent to the compressor 2, and only the liquid-phase refrigerant can be separated by the second gas-liquid separator 8 to receive heat. It can be sent to vessel 1.
  • This cooling method includes a step SP1 of causing the refrigerant to receive heat, a step SP3 of compressing the refrigerant that has received heat, a step SP4 of releasing heat from the refrigerant whose temperature has been increased by compression, a step SP5 of expanding the heat-dissipated refrigerant, and a step SP5 of expanding the heat-dissipated refrigerant, and cooling the refrigerant by expansion.
  • a refrigeration cycle having a step SP7 of returning the refrigerant to the heat-receiving step and circulating it is used.
  • This cooling method has a first gas-liquid separation step SP2 for separating the refrigerant into a gas phase refrigerant and a liquid phase refrigerant between the step SP1 of causing the refrigerant to receive heat and the step SP3 of compressing the refrigerant. Further, this cooling method has a second gas-liquid separation step SP6 for separating the refrigerant into a vapor phase refrigerant and a liquid phase refrigerant between the step SP5 of expanding the refrigerant and the step SP1 of receiving heat.
  • the refrigerant by separating the refrigerant into a gas phase refrigerant and a liquid phase refrigerant between the step SP1 of receiving heat from the refrigerant and the step SP3 of compressing the refrigerant, only the gas phase refrigerant is separated and supplied to the compressor. can be sent. Further, by separating the refrigerant into a vapor phase refrigerant and a liquid phase refrigerant between the step SP5 of expanding the refrigerant and the step SP1 of receiving heat, only the liquid phase refrigerant is separated and sent to the heat receiver 1. can be done.
  • FIG. 1 A configuration according to a first embodiment of the present invention embodying FIG. 1 will be described with reference to FIG. In FIG. 3, the same reference numerals are given to the same components as in FIG. 1, and the description thereof is omitted. Further, as in FIG. 1 , the flow of liquid-phase refrigerant is indicated by solid-line arrows, and the flow of gas-phase refrigerant is indicated by broken-line arrows.
  • This cooling device includes a ceiling-mounted unit 10 arranged above a heat source such as a server rack installed in a server room or the like. This ceiling-installed unit 10 has a heat receiver 1 that receives heat from the exhaust gas from the heat source.
  • the heat receiver 1 includes, for example, piping through which a refrigerant flows and fins for heat exchange.
  • the heat receiver 1 passes through the server, absorbs heat from an internal heat source, and makes the discharged air contact the fins.
  • the heat receiver 1 receives heat from the discharged air, and the refrigerant flowing inside evaporates in accordance with the amount of heat received.
  • the ceiling-installed unit 10 is arranged, for example, on top of each of a plurality of server racks (not shown) arranged in a server room. That is, a plurality of ceiling installation units 10 are provided. For this reason, the amount of heat exhausted differs from server rack to server rack, and the length of the pipes before and after the server racks differs.
  • each ceiling-mounted unit 10 is provided with a flow control valve 11 .
  • the main reason why the gas-liquid mixed two-phase flow is discharged from the heat receiver 1 is that the amount of liquid-phase refrigerant supplied to the heat receiver 1 is larger than the amount of heat received, and some of the heat is received without being evaporated. It is to pass through the vessel 1. Therefore, in order to avoid this excessive supply of refrigerant, the degree of opening of the flow control valve 11 is appropriately adjusted, and the amount of supply of refrigerant is adjusted according to the load (amount of heat received) of each heat receiver 1 .
  • the floor installation unit 20 is installed outdoors such as a balcony on the same floor as the server room, for example.
  • the floor-installed unit 20 has a gas-liquid separation tank 21 in the form of a sealed container for separating the refrigerant flowing from the heat receiver 1 into gas and liquid.
  • the gas-phase refrigerant flows into the gas-liquid separation tank 21 and temporarily stays therein to separate the liquid-phase refrigerant.
  • the vapor-phase refrigerant from which the liquid-phase refrigerant has been separated is sucked into the compressor 2 and compressed at a predetermined compression ratio, and then supplied to the radiator 3 of the outdoor unit 30 to radiate heat.
  • the outdoor unit 30 is installed in a place such as the roof of a building having a server room, where it can easily dissipate heat through contact with the atmosphere or cooling water.
  • the positions of the ceiling-installed unit 10, the floor-installed unit 20, and the outdoor-installed unit 30 are expressed to substantially match their relative positions in the gravitational direction (vertical direction) indicated by the arrow G in the figure.
  • Refrigerant pipes 5a, 5b, and 5c are provided between the heat receiver 1 and the gas-liquid separation tank 21, between the gas-liquid separation tank 21 and the compressor 2, and between the compressor 2 and the radiator 3, respectively. Connected. Both of the refrigerant pipes 5 a and 5 b are connected to positions above the liquid level L of the liquid-phase refrigerant staying in the gas-liquid separation tank 21 .
  • the refrigerant pipe 7a connects between the outlet of the radiator 3 and the pump 9a.
  • a refrigerant pipe 7 b connects between the pump 9 a and the expander 4 .
  • the pump 9a feeds the liquid-phase refrigerant sucked through the refrigerant pipe 7a to the expander 4 through the refrigerant pipe 7b.
  • the pump 9a supplies the liquid-phase refrigerant to the gas-liquid separation tank 21 against the flow resistance of the liquid-phase refrigerant in the refrigerant pipes 7a, 7b or further downstream.
  • This pump 9a is omitted when the head difference between the outdoor unit 30 and the floor unit 20 (gravity acting on the liquid-phase refrigerant based on the difference in potential energy between them) is sufficiently large.
  • a valve for adjusting the flow rate may be provided in place of the pump 9a.
  • the expander 4 has a function of depressurizing and expanding the refrigerant by constricting the flow path of the liquid-phase refrigerant.
  • an orifice merely a throttle
  • a capillary a thin tube of a predetermined length formed in a coil shape, and a flow path with a small cross-sectional area is used to flow a fluid). resistance
  • the refrigerant pipe 7 c connects between the outlet of the expander 4 and the gas-liquid separation tank 21 . Furthermore, a refrigerant pipe 7d connects between the gas-liquid separation tank 21 and the pump 9b. A refrigerant pipe 7 e connects between the pump 9 b and the heat receiver 1 . A flow control valve 11 is provided in the middle of the refrigerant pipe 7e. The pump 9b feeds the liquid-phase refrigerant sucked through the refrigerant pipe 7d to the heat receiver 1 through the refrigerant pipe 7e.
  • the pump 9b has a pumping capacity (more specifically, a pumping head and a discharge capacity) sufficient to supply the liquid-phase refrigerant against the flow path resistance of the refrigerant pipes 7d and 7e or the refrigerant pipes constituting the heat receiver 1. flow rate).
  • the pump 9b which is provided on the high pressure side of the expander 4, has its pumping capacity, considering the positive head difference between the outdoor unit 30 and the floor unit 20 and the flow path resistance between them. should be selected.
  • the pump 9b provided on the low-pressure side of the expander 4 has its pumping capacity selected in consideration of the negative head difference between the floor-installed unit 20 and the ceiling-installed unit 10 and the flow path resistance between them. should be.
  • the refrigerant that receives heat from the object to be cooled such as the exhaust gas from the server by the heat receiver 1 flows into the gas-liquid separation tank 21 via the refrigerant pipe 5a.
  • the gas-liquid mixed two-phase refrigerant flowing into the gas-liquid separation tank 21 is separated into a gas-phase refrigerant and a liquid-phase refrigerant while staying in the gas-liquid separation tank 21, and the liquid-phase refrigerant is separated from the gas-liquid refrigerant. It accumulates in the liquid separation tank 21 and is taken into the liquid-phase refrigerant below the liquid level L.
  • the vapor-phase refrigerant is sucked into the compressor 2 through the refrigerant pipe 5b, compressed at a predetermined compression ratio, and sent to the radiator 3 through the refrigerant pipe 5c.
  • the vapor-phase refrigerant sent from the compressor 2 to the radiator 3 turns into a liquid phase as heat is released, is sucked into the pump 9a via the refrigerant pipe 7a, and is sent to the expander 4 via the refrigerant pipe 7b. sent in.
  • the liquid-phase refrigerant that has passed through the expander 4 is decompressed and expanded by the expander 4, and then flows into the gas-liquid separation tank 21 via the refrigerant pipe 7c.
  • the refrigerant pipe 7 c is connected to the lower side surface of the gas-liquid separation tank 21 .
  • the lower side surface is a position below the liquid surface L of the gas-liquid separation tank 21, and the refrigerant can flow into the liquid-phase refrigerant accumulated in the gas-liquid separation tank 21 from the refrigerant pipe 7c.
  • a two-phase refrigerant in which gas and liquid are mixed flows into the gas-liquid separation tank 21 .
  • This two-phase refrigerant is integrated with the liquid-phase refrigerant that has already accumulated in the gas-liquid separation tank 21, and a part of it is stored in the space above the liquid surface L in a gas-phase state. Further, the refrigerant integrated with the liquid-phase refrigerant already stored below the liquid surface L flows into the suction side of the pump 9b via the refrigerant pipe 7d connected to the bottom surface of the gas-liquid separation tank 21. do.
  • the pump 9b supplies the liquid-phase refrigerant flowing from the gas-liquid separation tank 21 to the heat receiver 1 through the refrigerant pipe 7e.
  • a flow rate control valve 11 is provided in the middle of the refrigerant pipe 7 e to adjust the flow rate of the liquid phase refrigerant supplied to the heat receiver 1 .
  • the refrigerant that has received heat from the heat receiver 1 flows through the refrigerant pipe 5 a in a gas-liquid mixture state in which the gas phase is the main component, and flows into the gas-liquid separation tank 21 .
  • the gas-phase portion accumulates in the space above the liquid level L of the gas-liquid separation tank 21, and the liquid-phase portion accumulates in the liquid-phase portion below the liquid surface L.
  • the liquid is separated.
  • the vapor-phase refrigerant thus separated is sucked into the compressor 2 together with the vapor-phase refrigerant already accumulated in the gas-liquid separation tank 21 and compressed.
  • the refrigerant compressed by the compressor 2 is sent to the radiator 3 via the refrigerant pipe 5b, where it radiates heat and becomes a liquid phase.
  • This heat dissipation is performed, for example, by heat exchange with the atmosphere or heat exchange with cooling water.
  • the refrigerant radiated by the radiator 3 flows through the refrigerant pipe 7a, the pump 9a, and the refrigerant pipe 7b into the expander 4 and expands.
  • a part of the refrigerant becomes a gas phase, a gas-liquid mixture state in which the liquid phase is the main component, and flows into the gas-liquid separation tank 21 via the refrigerant pipe 7c.
  • the refrigerant that has flowed into the gas-liquid separation tank 21 undergoes gas-liquid separation while staying in the gas-liquid separation tank 21 .
  • the liquid-phase refrigerant thus separated is sucked into the pump 9b via the refrigerant pipe 7d, and is pressure-fed from the pump 9b to the refrigerant pipe 7e.
  • a flow control valve 11 provided in the middle of the refrigerant pipe 7 e adjusts the flow rate of the refrigerant according to the amount of heat received by the heat receiver 1 .
  • the degree of opening of the flow control valve 11 is set in advance according to the amount of heat expected to be received by the heat receiver 1 .
  • the degree of opening of the flow control valve 11 may be set by feedback control based on measured values of the temperature of the server room and the temperature of the exhaust gas. Furthermore, the degree of opening of the flow control valve 11 may be set by automatic control according to the operating time band based on the actual load of the server.
  • the vapor-phase refrigerant separated as described above is sucked into the compressor 2 through the refrigerant pipe 5b, is compressed, and is supplied to the radiator 3 through the refrigerant pipe 5c.
  • the refrigerant supplied to the radiator 3 is heat-exchanged with the atmosphere, for example.
  • the refrigerant radiated by the radiator 3 and turned into a liquid phase is supplied to the expander 4 via the refrigerant pipes 7a and 7b.
  • This refrigerant is decompressed and expanded in the expander 4 to be in a two-phase state in which gas and liquid are mixed, and flows into the gas-liquid separation tank 21 via the refrigerant pipe 7c.
  • a gas-liquid two-phase refrigerant which has already received heat from the heat receiver 1 flows through the refrigerant pipe 5a. Since the refrigerant in the two-phase state is separated into gas and liquid while staying, the gas-liquid separation tank 21 stores the gas-phase refrigerant and the liquid-phase refrigerant.
  • the refrigerant flowing into the gas-liquid separation tank 21 from the expander 4 through the refrigerant pipe 7c is separated into gas and liquid while staying in the gas-liquid separation tank 21 .
  • the vapor-phase refrigerant is sucked into the compressor 2 through the refrigerant pipe 5b and compressed together with the vapor-phase refrigerant that has received heat from the heat receiver 1 and is already stored in the gas-liquid separation tank 21 .
  • the gas-liquid separation tank 21 is a physically single container, which is the same as the first gas-liquid separator and the second gas-liquid separator in the minimum configuration example shown in FIG. fulfill a function.
  • the gas-liquid separation tank 21 can separate the gas-liquid mixed state refrigerant into a gas phase and a liquid phase, and then supply the gas-phase refrigerant to the flow path through which the liquid-phase refrigerant should flow or the flow path through which the gas-phase refrigerant should flow. Therefore, the gas-liquid separation tank 21 appropriately separates the liquid-phase refrigerant generated while flowing from the heat receiver 1 to the compressor 2 and the gas-phase refrigerant generated while flowing from the expansion valve 4 to the heat receiver 1, and refrigerates it.
  • the gas-liquid separation tank 21 has the function described above, so that the separated gas-phase and liquid-phase refrigerants are returned to the same-phase refrigerant flow path in the refrigeration cycle. be able to.
  • the cooling device of this embodiment a tank with an excessively large capacity is not required, and a drop in operating efficiency due to special operation does not occur.
  • the pump 9a provided at the outlet of the radiator 3 can supply the sucked liquid-phase refrigerant to the expander 4 at a predetermined pressure. Therefore, in the cooling device of the present embodiment, the flow path resistance of the refrigerant pipes 7a and 7b (the pressure loss when passing through the pipes, which increases as the pipe diameter is smaller and the pipe length is longer), and heat dissipation Regardless of the difference in potential energy between the device 3 and the expander 4, the flow rate of the liquid-phase refrigerant can be stabilized.
  • the pump 9b provided at the outlet of the gas-liquid separation tank 21 can supply the sucked refrigerant to the heat receiver 1 at a predetermined pressure. Therefore, in the cooling device of the present embodiment, the flow rate of the liquid-phase refrigerant can be stabilized regardless of the flow path resistance of the refrigerant pipes 7d and 7e and the difference in potential energy between the gas-liquid separation tank 21 and the heat receiver 1. can. Further, in the cooling device of this embodiment, the flow rate of the refrigerant supplied to the heat receiver 1 can be adjusted by adjusting the opening degree of the flow rate adjustment valve 11 as necessary.
  • FIG. 4 A second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
  • the same components as those in FIG. 3 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is simplified.
  • the second embodiment shown in FIG. 4 omits the pump between the radiator 3 and the expander 4 and the pump and the flow control valve between the gas-liquid separation tank 21 and the heat receiver 1 to simplify the configuration. It has become. That is, in the cooling device of the second embodiment, the ceiling-mounted unit having the heat receiver 1, the floor-mounted unit having the compressor 2 and the expander 4, and the outdoor-mounted unit having the radiator 3 are arranged relative to each other in the vertical direction.
  • the position is properly set to provide the required pressure head (difference in gravity acting on the liquid medium caused by the position of the instrument). Moreover, when the pressure loss in the piping between the devices that make up the refrigeration cycle is not so large, the pressure change due to the phase change of the refrigerant, the pressure applied to the refrigerant by the compressor 2, and the height position of each device Due to the gravitational force acting on the liquid phase refrigerant due to the difference, the refrigerant moves through the heat receiver 1, the gas-liquid separation tank 21, the compressor 2, the radiator 3, the expander 4, the gas-liquid separation tank 21, and the heat receiver 1. It can be circulated in the route.
  • the gas-liquid separation tank 21 functions as the first gas-liquid separator and the second gas-liquid separator in the minimum configuration example shown in FIG. 1 as a physically single container. Fulfill. That is, the gas-liquid separation tank 21 can separate the gas-liquid mixed state refrigerant into a gas phase and a liquid phase, and then supply the liquid-phase refrigerant to the flow path or the gas-phase refrigerant flow path. . Therefore, the liquid-phase refrigerant generated while flowing from the heat receiver 1 to the compressor 2 and the gas-phase refrigerant generated while flowing from the expander 4 to the heat receiver 1 are separated appropriately, and the gas-phase refrigerant flowing through the refrigeration cycle is separated. Refrigerant, or returned to liquid phase refrigerant. Therefore, the liquid-phase refrigerant does not flow into the gas-liquid separation tank 21 indefinitely, and the gas-liquid separation tank 21 does not require an excessively large capacity.
  • FIG. 5 A third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
  • a first gas-liquid separation tank 22 as a first gas-liquid separator that separates the refrigerant flowing from the heat receiver 1 to the compressor 2 into gas and liquid, and the refrigerant flowing from the expander 4 to the heat receiver 1 are separated.
  • a second gas-liquid separation tank 23 as a second gas-liquid separator for gas-liquid separation is configured independently of each other.
  • the bottom portion of the first gas-liquid separation tank 22 and the upper portion of the second gas-liquid separation tank 23 are communicated with each other by refrigerant pipes 5d and 7f.
  • the refrigerant compressed by the compressor 2 is sent to the radiator 3, where it radiates heat and becomes a liquid phase.
  • a pump 9 a is provided between the radiator 3 and the expander 4 to pressure-feed the liquid-phase refrigerant to the expander 4 after heat radiation.
  • the two-phase refrigerant mixed with gas and liquid expanded by the pressure reduction by the expander 4 flows into the second gas-liquid separation tank 23 via the refrigerant pipe 7c.
  • the gas-phase refrigerant gas-liquid separated in the second gas-liquid separation tank 23 flows into the first gas-liquid separation tank 22 above via the refrigerant pipe 7f.
  • the gas-phase main two-phase refrigerant generated in the heat receiver 1 flows into the first gas-liquid separation tank 22 via the refrigerant pipe 5a.
  • the gas-phase refrigerant separated in the first gas-liquid separation tank 22 flows into the compressor 2 together with the gas-phase refrigerant separated in the second gas-liquid separation tank 23 via the refrigerant pipe 5b.
  • the vapor-phase refrigerant compressed by the compressor 2 is sent to the radiator 3 via the refrigerant pipe 5c, where it radiates heat and becomes a liquid phase.
  • Refrigerant in the liquid phase in the radiator 3 is supplied to the expander 4 by the pump 9a.
  • the gas-liquid mixed two-phase refrigerant expanded by the pressure reduction by the expander 4 flows into the second gas-liquid separation tank 23 via the refrigerant pipe 7c.
  • the two-phase refrigerant, mainly the liquid phase, generated in the expander 4 flows into the second gas-liquid separation tank 23 via the refrigerant pipe 7c.
  • the liquid-phase refrigerant separated in the first gas-liquid separation tank 22 flows into the second gas-liquid separation tank 23 via the refrigerant pipe 5d.
  • the two-phase refrigerant generated by the expander 4 is separated into liquid-phase refrigerant in the second gas-liquid separation tank 23, and together with the liquid-phase refrigerant separated in the first gas-liquid separation tank 22, is pumped by the pump 9b into the refrigerant pipe 7d. and 7e into the compressor 2.
  • the first gas-liquid separation tank 22 can store gas-phase refrigerant separated from gas and liquid.
  • the second gas-liquid separation tank 23 can store the liquid-phase refrigerant separated from the gas and the liquid.
  • the first gas-liquid separation tank 22 and the second gas-liquid separation tank 23 can return the gas-phase refrigerant and the liquid-phase refrigerant to the refrigerating cycle while controlling the amount of storage to be appropriate.
  • Pumps 9a and 9b are provided at the outlet of the radiator 3 and the outlet of the second gas-liquid separation tank 23, respectively. Thereby, regardless of the relative arrangement of the heat receiver 1, the radiator 3, the expander 4, the second gas-liquid separation tank 23, etc., and the pressure loss in the pipes between them, the gas-liquid separated refrigerant can be circulated. can be done.
  • a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In FIG. 6, the same reference numerals are given to the same components as in FIGS. 3 to 5, and the description is simplified.
  • a first gas-liquid separation tank 22 as a first gas-liquid separator that separates the refrigerant flowing from the heat receiver 1 to the compressor 2 into gas and liquid, and the refrigerant flowing from the expander 4 to the heat receiver 1 are separated.
  • a second gas-liquid separation tank 23 as a second gas-liquid separator for gas-liquid separation is configured independently of each other. The bottom portion of the first gas-liquid separation tank 22 and the upper portion of the second gas-liquid separation tank 23 are communicated with each other by refrigerant pipes 5d and 7f.
  • the gas-phase refrigerant is sucked into the compressor 2 and compressed. It is supplied to the expander 4 via.
  • the refrigerant supplied to the expander 4 is gas-liquid separated in the second gas-liquid separation tank 23 and then supplied to the heat receiver 1 by the action of gravity.
  • Refrigerant can be circulated in the refrigerating cycle by the action of the pressure difference accompanying the change, compression by the compressor 2, and gravity.
  • FIG. 7 shows a modification of the integrally constructed gas-liquid separation tank 21 employed in the first and second embodiments.
  • the gas-liquid separation tank 21a is, as shown in the figure, a closed container having a laterally long shape with a width dimension larger than its height.
  • a refrigerant pipe 5a is connected to the upper portion of the gas-liquid separation tank 21a, into which a two-phase refrigerant in which heat is received by the heat receiver 1 and gas and liquid are mixed flows.
  • a refrigerant pipe 5b through which the gas-phase refrigerant flows toward the compressor 2 is further connected to the upper portion of the gas-liquid separation tank 21a.
  • the refrigerant pipe 5a opens at a position deeper than the refrigerant pipe 5b (closer to the liquid surface L) in the gas-liquid separation tank 21a. In this way, the opening positions of the refrigerant pipes 5a and 5b are different, so that the liquid-phase refrigerant in the inflowing refrigerant is brought into contact with the liquid-phase refrigerant in the tank as soon as possible, and the liquid-phase refrigerant is separated from the outflowing gas-phase refrigerant. can be separated more reliably.
  • a refrigerant pipe 7c connecting between the expander 4 and the gas-liquid separation tank 21a is horizontally connected to the lower side surface of the gas-liquid separation tank 21a.
  • a refrigerant pipe 7d directed to the heat receiver 1 is connected downward at a position away from the opening of the refrigerant pipe 7c on the bottom surface of the gas-liquid separation tank 21a. In this way, the two-phase gas-liquid mixed refrigerant is caused to flow sideways into the gas-liquid separation tank 21a from the refrigerant pipe 7c.
  • a phenomenon in which the liquid-phase refrigerant scatters into the space above the liquid surface L can be suppressed.
  • the gas phase is separated from the gas-phase mixed refrigerant in the gas-liquid separation tank 21a and absorbed by the liquid-phase refrigerant below the liquid level L.
  • the refrigerant can flow downward as a liquid refrigerant.
  • a mesh member 24 is arranged for allowing the two-phase refrigerant mixed with gas and liquid flowing from the refrigerant pipe 5a to pass therethrough to promote gas-liquid separation.
  • the mesh member 24 is, for example, a wire rod configured in a mesh shape, and the liquid refrigerant passes through the mesh using the characteristic that the liquid refrigerant easily adheres to the surface of the wire rod that constitutes the mesh due to the viscosity of the liquid refrigerant. It can be attached to the wire at the time. Therefore, the liquid phase refrigerant can be separated from the gas phase refrigerant that can easily pass through the mesh.
  • the planar shape of the mesh member 24 adopts a similar circular shape larger than the circular shape of the cross section of the refrigerant pipe 5a, and is arranged below the refrigerant pipe 5b and above the liquid level L.
  • a plate-like member 25 having a similar circular shape larger than the circular cross-sectional shape of the refrigerant pipe 5b is arranged at a position directly below the refrigerant pipe 5b.
  • the plate-like member 25 is arranged below the refrigerant pipe 5b and above the lower end of the refrigerant pipe 5a (the opening through which the refrigerant flows out). This prevents the refrigerant scattered on the liquid surface L from flowing into the refrigerant pipe 5b without being separated into gas and liquid.
  • a plate-like partition member 26 is provided below the net member 24 and the plate member 25 and above the liquid surface L so as to substantially cover the liquid surface L entirely.
  • the partition member 26 exists between the gas phase region above the liquid level L and the liquid phase region below the liquid level L, thereby separating the internal space of the gas-liquid separation tank 21a into the first gas-liquid separation. It is separated into a region functioning as a container and a region functioning as a second gas-liquid separator.
  • the partition member 26 is positioned slightly above the liquid surface L of the gas-liquid separation tank 21a, thereby preventing the scattered liquid-phase refrigerant from flowing into the refrigerant pipe 5b, or Inflow into the refrigerant pipe 7d of the vapor-phase refrigerant that is about to be mixed into the refrigerant pipe 7d can be prevented.
  • FIG. 8 shows a modification of the first gas-liquid separator employed in the third and fourth embodiments.
  • the first gas-liquid separation tank 22a is, as shown in the figure, a closed container having a laterally long shape with a width dimension larger than its height.
  • a refrigerant pipe 5a is connected to the upper portion of the gas-liquid separation tank 22a.
  • a refrigerant pipe 5b through which the gas-phase refrigerant flows toward the compressor 2 is further connected to the upper portion of the gas-liquid separation tank 22a.
  • the bottom of the first gas-liquid separation tank 22a is connected to the second gas-liquid separation tank (not shown in FIG. 8, but indicated by reference numeral 23 in FIGS. 5 and 6) below it.
  • Refrigerant pipes 5d and 7f are provided.
  • the refrigerant pipe 5d is open at a position below the liquid surface L of the first gas-liquid separation tank 22a, and allows the liquid-phase refrigerant accumulated in the first gas-liquid separation tank 22a to flow downward.
  • the refrigerant pipe 7f is opened at a position above the liquid level L of the first gas-liquid separation tank 22a, and the gas-phase refrigerant accumulated in the second gas-liquid separation tank 22a flows into the space above the liquid level L. discharge.
  • the opening at the upper end of the refrigerant pipe 5d is arranged at a position that does not overlap the position directly below the refrigerant pipe 5a and the mesh member 24 in plan view.
  • the opening at the upper end of the refrigerant pipe 7f is arranged at a position that does not overlap the position directly below the refrigerant pipe 5b and the plate member 25 in plan view.
  • the refrigerant pipes 5a, 5b, 5d, and 7f are arranged in a predetermined manner in the first gas-liquid separation tank 22a, and by providing the mesh member 24 and the plate-like member 25, the refrigerant pipes 5a are connected to the first gas.
  • the liquid-phase refrigerant that has flowed into the liquid separation tank 22a and has undergone gas-liquid separation can be delivered to the second gas-liquid separation tank 23a.
  • the gas-phase refrigerant separated from gas and liquid in the first gas-liquid separation tank 22a can be delivered to the refrigerant pipe 5b.
  • liquid-phase refrigerant that has flowed into the first gas-liquid separation tank 22a from the refrigerant pipe 7f and has been separated from gas and liquid can be delivered to the second gas-liquid separation tank.
  • gas-phase refrigerant separated from gas and liquid in the first gas-liquid separation tank 22a can be delivered to the refrigerant pipe 5b.
  • a mesh member 24 is arranged to promote gas-liquid separation by causing the two-phase refrigerant mixed with gas and liquid flowing from the refrigerant pipe 5a to collide with each other.
  • the mesh member 24 is, for example, a mesh wire, and has the function of promoting the phase change of the gas-phase refrigerant that collides with the surface of the wire into the liquid phase. Its planar shape adopts a similar shape that is slightly larger than the circular cross-sectional shape of the refrigerant pipe 5a, and is arranged below the refrigerant pipe 5b and above the liquid surface L.
  • a plate-like member 25 having a similar shape slightly larger than the circular cross-sectional shape of the refrigerant pipe 5b is arranged at a position directly below the refrigerant pipe 5b.
  • the plate-shaped member 25 is arranged below the refrigerant pipe 5b and above the liquid surface L, so that the refrigerant flowing from the refrigerant pipe 5a flows into the refrigerant pipe 5b without gas-liquid separation. prevent the phenomenon. Due to such arrangement of the refrigerant pipes 5a, 5b, 5d, and 7f, the liquid-phase refrigerant mixed with the gas-phase refrigerant that flows from the refrigerant pipe 5a flows through the mesh member 24 and the plate-like member before reaching the inlet of the refrigerant pipe 5b.
  • the gas-phase refrigerant flowing from the refrigerant pipe 7f is separated from the liquid-phase refrigerant by gravity while it rises. It flows out from the refrigerant pipe 5b. Also, the separated liquid-phase refrigerant can flow out from the refrigerant pipe 5d to the second gas-liquid separation tank 23a below after being taken into the liquid-phase refrigerant below the liquid surface L.
  • FIG. 9 shows a modification of the second gas-liquid separator employed in the third and fourth embodiments.
  • the second gas-liquid separation tank 23a is, as shown in the figure, a closed container having a laterally long shape with a width dimension larger than its height.
  • a refrigerant pipe 7c connecting between the expander 4 is horizontally connected to the lower side surface of the second gas-liquid separation tank 23a, and is separated from the opening of the refrigerant pipe 7c on the bottom surface of the second gas-liquid separation tank 23a.
  • Refrigerant pipe 7d directed to heat receiver 4 is connected downward at the position.
  • a coolant that connects the upper first gas-liquid separation tank (not shown in FIG. 9, but indicated by reference numeral 22 in FIGS. 5 and 6).
  • Pipes 5d and 7f are provided.
  • the refrigerant pipe 5d is open at a position below the liquid surface L in the second gas-liquid separation tank 23a.
  • the refrigerant pipe 7f is opened at a position above the liquid surface L.
  • a plate-like plate-like member 25 having a planar shape larger than the cross-sectional shape of the piping material forming the refrigerant pipe 7f is provided at a position directly below the open lower end of the refrigerant pipe 7f.
  • the liquid-phase refrigerant separated from gas and liquid in the upper first gas-liquid separation tank flows through the refrigerant pipe 5d to a position below the liquid level L. .
  • the two-phase refrigerant mixed with gas and liquid flowing from the refrigerant pipe 7c is absorbed by contact with the liquid-phase refrigerant, and the gas-phase refrigerant that is not absorbed is released above the liquid surface L, and the refrigerant pipe Via 7f, it is discharged upward into the first gas-liquid separation tank.
  • a plate member 25 is provided below the opening of the refrigerant pipe 7f, and the liquid phase refrigerant is separated by collision, so that the gas phase flowing from the refrigerant pipe 7f into the first gas-liquid separation tank It is possible to reduce the amount of liquid-phase refrigerant mixed into the refrigerant.
  • the refrigerant pipe 7e is open upward, the inflow of the gas-phase refrigerant is suppressed, and since it is provided at a position away from the refrigerant pipe 7c, the gas-liquid flowing from the refrigerant pipe 7c is mixed. It is possible to ensure a sufficient residence time for gas-liquid separation of the two-phase refrigerant.
  • a configuration is employed that adheres to the surface and separates it from the gaseous refrigerant that can easily pass through the mesh.
  • a configuration is adopted in which the two-phase flow refrigerant is liquefied by the impact when it collides with the plate-like member 25 and joins the liquid phase accumulated below by gravity.
  • the second gas-liquid separation tank 23a or the refrigerant pipe 7c serving as the inlet of the refrigerant to the gas-liquid separation tank 21a is positioned below the liquid level L (second gas
  • the already stored liquid-phase refrigerant is made to absorb the liquid-phase refrigerant in the two-phase flow, or the condensation of the gas-phase refrigerant is promoted.
  • the refrigerant pipe 7c in the horizontal direction, the rapid rise of the gas-phase refrigerant contained in the two-phase flow to the liquid surface L is suppressed, and the residence time is sufficient for the liquid-phase refrigerant to absorb it. can be secured.
  • the two-phase flow refrigerant in which the gas-liquid mixture flows from the refrigerant pipe 5a into the gas-liquid separation tank 21a or the first gas-liquid separation tank 22a is not sufficiently separated. It is possible to suppress the phenomenon of flowing out from the pipes 5b, 5d, and 7f. In addition, it is possible to prevent a phenomenon in which the two-phase flow refrigerant in a gas-liquid mixture state flowing from the refrigerant pipe 7f flows out from the refrigerant pipe 5b without being separated from the gas and the liquid.
  • the two-phase refrigerant in which the gas-liquid mixture flows from the refrigerant pipe 7c into the gas-liquid separation tank 21 or the second gas-liquid separation tank 23a flows out from the refrigerant pipes 7f, 7d, and 7e without gas-liquid separation. phenomenon can be suppressed.
  • the refrigerant pipe 7d is arranged to be inclined with respect to the refrigerant pipes 5a, 5b and the refrigerant pipe 7c through which the vapor-phase refrigerant mainly flows.
  • the refrigerant pipe 7d is arranged so as not to face the openings of the refrigerant pipes 5a, 5b and 7c. With this arrangement, it is possible to suppress the phenomenon that the two-phase flow refrigerant that has flowed into the gas-liquid separation tank 20a and the second gas-liquid separation tank 22a flows out of the refrigerant pipe 7d without sufficient gas-liquid separation.
  • the retention amount of the liquid-phase refrigerant is such that the liquid level L is generated in the (first and second) gas-liquid separation tanks 21, 21a, 22, 22a, 23, 23a by gas-liquid separation. controlled. That is, the presence of the liquid-phase refrigerant in the (first and second) gas-liquid separation tanks 21, 21a, 22, 22a, 23, and 23a allows the two-phase flow flowing into these tanks to come into contact with the liquid-phase refrigerant. can. Therefore, the liquid-phase refrigerant mainly in droplet state, or the gas-phase refrigerant cooled to below the boiling point while staying can be absorbed by the liquid-phase refrigerant in the gas-liquid separation tank.
  • the (first, second) gas-liquid Liquid level sensors are installed in the separation tanks 21, 21a, 22, 22a, 23, and 23a. Based on the liquid level height detected by this liquid level sensor, the pumps 9a and 9b provided before and after the (second) gas-liquid separation tanks 21a and 23a for sending out the liquid phase refrigerant are controlled or connected to the tanks. It is desirable to maintain the liquid level L at the optimum position for gas-liquid separation by controlling the valves provided in the refrigerant pipes (eg 5a, 5b, 7c, 7d) provided.
  • a two-phase flow is placed at a predetermined distance above the expected liquid level L in the (first and second) gas-liquid separation tanks 21, 21a, 22, 22a, 23, and 23a.
  • a plate for example, plate-like member 25, partition member 26
  • the two-phase flow flowing from the refrigerant pipe 5a directly collides with the liquid surface L in the gas-liquid separation tank 21 or the first gas-liquid separation tanks 22 and 22a, and droplets are generated. , the phenomenon of being sucked into the refrigerant pipe 5b can be suppressed.
  • Means are employed to direct the outlet of the vapor phase refrigerant to the vapor phase region (above the liquid level L) within the tank.
  • No. in Table 1. 10 the tip of the refrigerant pipe 5b provided in the upper part of the gas-liquid separation tank 21a opens at the upper part with a sufficient distance from the liquid surface L, and the liquid phase generated from the liquid surface L Mixing of droplets of the refrigerant into the gas-phase refrigerant can be prevented.
  • the upper end of the refrigerant pipe 7e provided in the lower part of the second gas-liquid separation tank 23a is configured to open below the liquid level L. As shown in FIG. As a result, it is possible to prevent the gas-phase refrigerant from being mixed with the liquid-phase refrigerant flowing out of the second gas-liquid separation tank 23a.
  • the configurations exemplified in 1 to 11 can be applied to any one of the integrally configured gas-liquid separation tank, the separated configuration of the first and second gas-liquid separation tanks, or to each of a plurality of tanks. and the combination is not limited.
  • the present invention is not limited to the first to fourth embodiments, modifications thereof, or the configuration illustrated in Table 1, but may be implemented in aspects that are appropriately modified within the scope of the present invention. can be
  • the cooling device and cooling method of the present invention can be used for cooling applications such as server rooms.

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Abstract

冷却装置は、受熱器、圧縮機、放熱器、および膨張機の間で冷媒を循環させる冷凍サイクルを用いて冷却を行い、前記受熱器と圧縮機とを接続する蒸気管に気相冷媒と液相冷媒を分離する第1気液分離器と、前記膨張機と受熱器とを接続する液管に液相冷媒と気相冷媒を分離する第2気液分離器とを有する。

Description

冷却装置および冷却方法
 本発明は冷却装置および冷却方法に関する。特に、データーセンターの空調設備に好適な冷凍サイクルを利用した冷却装置および冷却方法に関する。
 データーセンターのサーバールームなど、発熱源となる電子機器を多数収容した空間の冷却には、冷媒を受熱、圧縮、放熱、膨張させる工程により、前記発熱源の熱を受熱した冷媒が大気中に熱を放出する冷凍サイクルを利用した冷却装置が使用されている。
 この冷凍サイクルにおいては、前記冷媒が前記サイクルの各行程で液相と気相との相変化を繰り返すことから、各行程間の管路において、冷媒の相状態を適切に維持することにより、冷凍サイクルの効率的な運転を図る必要がある。
国際公開第2014/126005号 特開2001-116376号公報
 上記冷凍サイクルにおいて、例えば圧縮機の入口で液相冷媒を分離して気相冷媒のみを吸入して圧縮する技術の例はあるが、受熱部に供給される気相冷媒を分離する技術は提案されていない。
 一方、近年の環境負荷への配慮から、この冷凍サイクルで使用される冷媒として、従来の蒸発圧と凝縮圧の差が1000kPaオーダーの高圧のハイドロフルオロカーボン類(Hydro Fluoro Carbons:HFCs:高圧のHFCs)から、蒸発圧と凝縮圧の差が100kPa程度かつ最大蒸気圧が1000kPa以下の低圧のハイドロフルオロオレフィン類(Hydro Fluoro Olefins:低圧のHFOs)などへの切替えが期待されている。
 この低圧のHFOsを冷媒として使用する例において、この冷媒は、受熱部の直前の液配管に設置された膨張弁を通過する際に急激に降圧する。この冷媒の急激な降圧により、その冷媒の一部が蒸発し、受熱部へ供給される冷媒に気相冷媒(フラッシュガス)が混入することがある。この気相冷媒は、液相冷媒より密度が小さいので、すなわち、液相のみの単相流より、気相冷媒が混入した気液二相流の方の体積が大きいので、同一断面積の流路を流そうとすると流速が速くなることが避けられない。
 このような理由から冷媒の流速が速くなると、限られた通過時間内に液相冷媒の全てを受熱部で蒸発させるには、受熱部を構成する熱交換器を大型化することが必要になる。
 また、冷凍サイクル中で上記圧縮機入口における気液分離、および受熱部入口における気液分離の両方を行うためには、以下の(1)または(2)の対処が必要とされる。すなわち、(1)冷凍サイクルを流れる、本来は気相であるべき冷媒から分離された液相冷媒、および、本来は液相であるべき冷媒から分離された気相冷媒を所定の連続運転時間にわたって貯蔵し得る容量を持つタンクを設置すること、あるいは、(2)気液分離によって分離されタンクに溜まった冷媒を排出し、タンクの空き容量を確保するための、通常の冷凍とは異なる保守用のモードで冷凍サイクルを運転すること、が必要とされる。(2)における保守用モードの間には、冷却能力の低下に応じてサーバーの負荷を制限して、低発熱での運転が必要となるといった課題がある。
 なお上記特許文献1、2は、いずれも、単に圧縮機の入口で冷媒から液相を分離するタンク(装置)を開示するに過ぎない。すなわち、上記特許文献1、2は、膨張弁から受熱部へ到る冷媒から気相を分離する技術を開示するものではない。
 本発明は、冷凍サイクル中の各部で気相液相の二相流となった状態の冷媒を適切に気液分離することを目的とする。
 上記課題を解決するために、本発明の第1の態様にかかる冷却装置は、受熱器、圧縮機、放熱器、および膨張機の間で冷媒を循環させる冷凍サイクルを用いた冷却装置であって、前記受熱器と圧縮機とを接続する蒸気管に気相冷媒と液相冷媒とを分離する第1気液分離器と、前記膨張機と受熱器とを接続する液管に液相冷媒と気相冷媒とを分離する第2気液分離器とを有する。
 本発明の第2の態様にかかる冷却方法は、冷媒に受熱させる工程と、受熱した冷媒を圧縮する工程と、圧縮により昇温した冷媒を放熱する工程と、放熱した冷媒を膨張させる工程と、膨張により降温した冷媒を前記受熱させる工程へ戻して循環させる工程とを有する冷凍サイクルを用いた冷却方法であって、前記冷媒を受熱させる工程と圧縮する工程との間でこの冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する第1気液分離工程と、前記冷媒を膨張させる工程と前記受熱させる工程との間でこの冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する第2気液分離工程とを有する。
 本発明によれば、冷凍サイクルを構成する各所で冷媒を気相、液相の適切な相に維持することができる。
本発明の最小構成例にかかる冷却装置の配管系統を示す模式図である。 本発明の最小構成例にかかる冷却方法を示す工程図である。 本発明の第1実施形態にかかる冷却装置の配管系統を示す模式図である。 本発明の第2実施形態にかかる冷却装置の配管系統を示す模式図である。 本発明の第3実施形態にかかる冷却装置の配管系統を示す模式図である。 本発明の第4実施形態にかかる冷却装置の配管系統を示す模式図である。 本発明の第1実施形態および第2実施形態にかかる冷却装置における一体構成の気液分離タンクの変形例を示す断面図である。 本発明の第3実施形態および第4実施形態にかかる冷却装置における第1気液分離タンクの変形例を示す断面図である。 本発明の第3実施形態および第4実施形態にかかる冷却装置における第2気液分離タンクの変形例を示す断面図である。
 本発明の最小構成にかかる冷却装置の構成について図1を参照して説明する。
 この冷却装置は、受熱器1、圧縮機2、放熱器3、膨張機4の間で冷媒を循環させる冷凍サイクルを用いる。この冷却装置は、前記受熱器1と圧縮機2とを接続する蒸気管5に設けられ、気相冷媒と液相冷媒とを分離する第1気液分離器6を有する。この冷却装置は、さらに、前記膨張機4と受熱器1とを接続する液管7に設けられ、液相冷媒と気相冷媒とを分離する第2気液分離器8を有する。
 なお、図1において実線の矢印は液相冷媒の流れを示し、破線の矢印は気相冷媒の流れを示す。冷媒が気相であるか液相であるかは温度、圧力、流速等の諸条件に応じて気相、液相、気相液相が混合した二相のいずれかの相状態となるものであり、必ずしも図1の実線、破線が示す相状態となるものではない。
 また第1気液分離器6と第2気液分離器8とは、物理的に別々の容器(タンク)であっても、一の容器(タンク)が第1気液分離器6と第2気液分離器8との機能を兼ねるものであっても良い。
 上記構成の冷却装置において、例えば、受熱器1は、冷媒が流れる配管と熱交換用のフィンとを有する。この受熱器1において、サーバーの排気等から受熱した冷媒は、受熱によって気相状態(一部は液相のまま)で蒸気管5を経由して第1気液分離器6へ流入する。
 第1気液分離器6に流入した冷媒は、気液分離され、気相の冷媒は蒸気管5を経由して圧縮機2に吸入されて圧縮され、液相の冷媒は、第1気液分離器6内に溜まる。
 前記圧縮機2で圧縮された冷媒は、蒸気管5を経由して放熱器3へ送り込まれ、放熱して液相となる。なおこの放熱は、例えば、大気との熱交換、あるいは、冷却水との熱交換により行われる。
 前記放熱器3で放熱した冷媒は、膨張機4へ流入して膨張することにより、一部が気相となった後液管7を経由して第2気液分離器8へ流入する。
 第2気液分離器8に流入した冷媒は、気液分離され、液相の冷媒は液管7を経由して受熱器1に送り込まれて受熱する。また気相の冷媒は、第2気液分離器8内に溜まる。
 上記構成によれば、第1気液分離器6によって気相冷媒のみを分離して圧縮機2に送り込むことができ、また、第2気液分離器8によって液相冷媒のみを分離して受熱器1に送り込むことができる。
 本発明の最小構成にかかる冷却方法について、図2を参照して説明する。
 この冷却方法は、冷媒に受熱させる工程SP1と、受熱した冷媒を圧縮する工程SP3と、圧縮により昇温した冷媒を放熱する工程SP4と、放熱した冷媒を膨張させる工程SP5と、膨張により降温した冷媒を前記受熱させる工程へ戻して循環させる工程SP7とを有する冷凍サイクルを用いる。この冷却方法においては、前記冷媒に受熱させる工程SP1と圧縮する工程SP3との間に、この冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する第1気液分離工程SP2を有する。さらに、この冷却方法は、前記冷媒を膨張させる工程SP5と前記受熱させる工程SP1との間に、この冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する第2気液分離工程SP6を有する。
 上記構成によれば、前記冷媒を受熱させる工程SP1と圧縮する工程SP3との間においてこの冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離することにより、気相冷媒のみを分離して圧縮機に送り込むことができる。また、前記冷媒を膨張させる工程SP5と前記受熱させる工程SP1との間においてこの冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離することにより、液相冷媒のみを分離して受熱器1に送り込むことができる。
(第1実施形態)
 図1を具体化した本発明の第1実施形態に係る構成について図3を参照して説明する。なお図3において、図1と共通の構成要素には同一符号を付し説明を省略する。また、図1と同じく、液相冷媒の流れを実線の矢印で示し、気相冷媒の流れを破線の矢印で示す。
 この冷却装置は、サーバールーム等に設置されたサーバーラック等の発熱源の上部に配置される天井設置ユニット10を備える。この天井設置ユニット10は、前記発熱源の排気から受熱する受熱器1を有する。この受熱器1は、例えば、冷媒が流れる配管と熱交換用のフィンとを備える。この受熱器1は、サーバー内を通過することによって内部の発熱源の熱を吸収して排出された空気を前記フィンに接触させる。この受熱器1により、前記排出された空気から受熱し、内部を流れる冷媒は、受熱量に応じて蒸発し、受熱量が小さい場合には、液相のまま流出する。前記天井設置ユニット10は、例えばサーバールームに配置された複数のサーバーラック(図示略)のそれぞれの上部に配置される。すなわち、天井設置ユニット10は、複数台設けられる。このため、サーバーラック毎に排熱量が異なり、また、その前後の配管長が異なるため、各天井設置ユニット10へ1台のポンプから適量の冷媒を供給する必要がある。このために、各天井設置ユニット10には、流量調整弁11が設けられている。
 なお、前記受熱器1から気液混相の二相流が排出される主たる理由は、前記受熱器1への液相冷媒の供給量が受熱量に比して多く、一部が蒸発しないまま受熱器1を通過することにある。このため、この冷媒の過剰な供給を回避すべく、前記流量調整弁11の開度を適切に調整して、各受熱器1の負荷(受熱量)に応じて冷媒の供給量を調整する。
 前記床上設置ユニット20は、例えばサーバールームと同一階層のバルコニー等の屋外に設置される。床上設置ユニット20は、前記受熱器1から流入した冷媒を気液分離する密閉容器状の気液分離タンク21を有する。気相冷媒は、この気液分離タンク21に流入し、一時滞留することによって液相冷媒が分離される。液相冷媒が分離された気相冷媒は、圧縮機2に吸入されて所定の圧縮比で圧縮された後、室外設置ユニット30の放熱器3に供給されて放熱される。なお前記室外設置ユニット30は、例えば、サーバールームを有する建造物の屋上等、大気、あるいは冷却水との接触による放熱が容易な場所に設置される。
 図3においては、天井設置ユニット10、床上設置ユニット20、および室外設置ユニット30の位置は、これらの図中矢印Gで示す重力方向(鉛直方向)への相対位置と略一致して表現されている。
 冷媒配管5a、5b、5cは、前記受熱器1と気液分離タンク21との間、気液分離タンク21と圧縮機2との間、および、圧縮機2と放熱器3との間をそれぞれ接続している。なお前記冷媒配管5a、5bは、いずれも、前記気液分離タンク21内に滞留する液相冷媒の液面Lより上方となる位置に接続されている。
 冷媒配管7aは、前記放熱器3の出口とポンプ9aとの間を接続する。冷媒配管7bは、前記ポンプ9aと膨張機4との間を接続する。このポンプ9aは、前記冷媒配管7aを経由して吸入した液相冷媒を冷媒配管7bを経由して前記膨張機4へ送り込む。前記ポンプ9aは、冷媒配管7a、7b、あるいは、さらに下流における液相冷媒の流路抵抗に抗して、液相冷媒を気液分離タンク21へ供給する。このポンプ9aは、前記室外設置ユニット30と床上設置ユニット20とのヘッド差(これらの間の位置エネルギーの差に基づいて液相冷媒に作用する重力)が十分に大きい場合には、これを省略してもよい。あるいは、上記ヘッド差が十分に大きい場合には、このポンプ9aに代えて、流量調整用の弁を設けるようにしても良い。前記膨張機4は、液相冷媒の流路中において、流路に絞りを与えることにより冷媒を減圧、膨張させる機能を有する。膨張機4として、、本実施形態における弁の他、オリフィス(単なる絞り)、キャピラリ(コイル状に成形された所定の長さの細い管であって、断面積の小さい流路を流すことによって流体に抵抗を与える)を採用することができる。
 前記冷媒配管7cは、前記膨張機4の出口と前記気液分離タンク21との間を接続する。さらに、冷媒配管7dは、前記気液分離タンク21とポンプ9bとの間を接続する。冷媒配管7eは、前記ポンプ9bと前記受熱器1との間を接続する。なお前記冷媒配管7eの途中には、流量調整弁11が設けられている。前記ポンプ9bは、前記冷媒配管7dを経由して吸入した液相冷媒を冷媒配管7eを経由して前記受熱器1へ送り込む。なお前記ポンプ9bは、冷媒配管7d、7e、あるいは、受熱器1を構成する冷媒配管の流路抵抗に抗して液相冷媒を供給するに足る圧送能力(より具体的には、揚程と吐出流量)を有する。
 なお、膨張機4より高圧側に設けられる前記ポンプ9bは、前記室外設置ユニット30と床上設置ユニット20との間の正のヘッド差とこれらの間の流路抵抗とを考慮してその圧送能力を選択すべきものである。膨張機4より低圧側に設けられる前記ポンプ9bは、前記床上設置ユニット20と天井設置ユニット10との間の負のヘッド差とこれらの間の流路抵抗とを考慮してその圧送能力を選択すべきものである。
 上記構成の冷却装置においては、受熱器1によってサーバーの排気等の冷却対象から受熱した冷媒が冷媒配管5aを経由して前記気液分離タンク21に流入する。この気液分離タンク21に流入した気液混合の二相状態の冷媒は、気液分離タンク21内に滞留している間に気相冷媒と液相冷媒とに分離し、液相冷媒は気液分離タンク21に溜まって液面L以下の液相冷媒に取り込まれる。また気相冷媒は、冷媒配管5bを経由して圧縮機2へ吸入され、所定の圧縮比で圧縮された後、冷媒配管5cを経由して前記放熱器3へ送り込まれる。
 前記圧縮機2から前記放熱器3に送り込まれた気相冷媒は、放熱に伴って液相となり、冷媒配管7aを経由してポンプ9aに吸入され、冷媒配管7bを経由して膨張機4へ送り込まれる。
 この膨張機4を通過した液相冷媒は、膨張機4により減圧されて膨張した後、冷媒配管7cを経由して前記気液分離タンク21に流入する。前記冷媒配管7cは、前記気液分離タンク21の下部側面に接続されている。ここで、下部側面とは、前記気液分離タンク21の液面Lより下方の位置であって、前記気液分離タンク21に溜まった液相冷媒中に前記冷媒配管7cから冷媒が流入し得る高さをいう。
 気液が混合した二相状態の冷媒は、前記気液分離タンク21に流入する。この二相状態の冷媒は、既に気液分離タンク21に溜まっている液相冷媒と一体になり、一部が液面Lより上方の空間で気相状態となって貯留される。また液面Lより下方ですでに貯留されている液相冷媒と一体となった冷媒は、前記気液分離タンク21の底面に接続された冷媒配管7dを経由してポンプ9bの吸入側へ流入する。
 このポンプ9bは、前記気液分離タンク21から流入した液相冷媒を冷媒配管7eを経由して受熱器1へ供給する。また前記冷媒配管7eの途中には、流量調整弁11が設けられて、受熱器1へ供給される液相冷媒の流量を調整する。
 上記構成の冷却装置においては、受熱器1で受熱した冷媒が、冷媒配管5aを気相が主体の気液混合状態で流れて気液分離タンク21へ流入する。この気液分離タンク21へ流入した冷媒の内、気相部分は気液分離タンク21の液面Lより上部の空間に溜まり、液相部分は液面Lより下方の液相部分に溜まって気液分離される。このようにして分離された気相の冷媒は、既に気液分離タンク21に溜まっていた気相冷媒とともに圧縮機2に吸入されて圧縮される。
 前記圧縮機2で圧縮された冷媒は、冷媒配管5bを経由して放熱器3へ送り込まれ、放熱して液相となる。なおこの放熱は、例えば、大気との熱交換、あるいは、冷却水との熱交換により行われる。
 前記放熱器3で放熱した冷媒は、冷媒配管7a、ポンプ9a、および冷媒配管7bを経由して膨張機4へ流入して膨張する。これにより、一部が気相となり、液相が主体の気液混合状態となって、冷媒配管7cを経由して前記気液分離タンク21へ流入する。気液分離タンク21に流入した冷媒は、この気液分離タンク21内に滞留している間に気液分離される。このようにして分離された液相の冷媒は、冷媒配管7dを経由してポンプ9bに吸入され、このポンプ9bから冷媒配管7eへ圧送される。この冷媒配管7eの途中に設けられた流量調整弁11は、受熱器1の受熱量に応じて冷媒の流量を調整する。なお流量調整弁11の開度は、受熱器1に予想される受熱量に応じて予め設定される。流量調整弁11の開度は、サーバールームの温度や排気の温度の測定値によるフィードバック制御によって設定されてもよい。さらに、流量調整弁11の開度は、サーバーの負荷の実績に基づき稼働時間帶に応じた自動的の制御により設定されてもよい。
 また、上記のようにして分離された気相の冷媒は、冷媒配管5bを経由して圧縮機2に吸入されて圧縮され、冷媒配管5cを経由して放熱器3に供給される。放熱器3に供給された冷媒は、例えば、大気と熱交換される。
 前記放熱器3で放熱されて液相となった冷媒は、冷媒配管7a、7bを経由して膨張機4に供給される。この冷媒は、膨張機4において減圧~膨張して気液が混合した二相状態となり、冷媒配管7cを経由して前記気液分離タンク21に流入する。この気液分離タンク21には、既に前記受熱器1で受熱し冷媒配管5aを経由して気液二相状態の冷媒が流入する。二相状態の冷媒は、滞留している間に気液分離されるので、気液分離タンク21には、気相冷媒と液相冷媒とが貯留されている。前記膨張機4から冷媒配管7cを経由して気液分離タンク21に流入した冷媒は、気液分離タンク21内に滞留している間に気液分離される。液相の冷媒は、既に貯留されている液相冷媒とともに、冷媒配管7d、7eを流れて受熱器1に供給され、受熱した後、再度冷媒配管5aに入って冷凍サイクル中を循環する。また気相の冷媒は、前記受熱器1で受熱して既に気液分離タンク21内に貯留されている気相冷媒とともに、冷媒配管5bを経由して圧縮機2に吸入されて圧縮される。
 この第1実施形態にあっては、前記気液分離タンク21が、物理的に単一の容器として、図1に示す最小構成例における第1気液分離器と第2気液分離器との機能を果たす。気液分離タンク21は、気液混合状態の冷媒を気相と液相とに分離した後、液相冷媒が流れるべき流路または気相冷媒が流れるべき流路へ供給することができる。したがって、気液分離タンク21は、受熱器1から圧縮機2へ流れる間に発生した液相冷媒、膨張弁4から受熱器1へ流れる間に発生した気相冷媒を適切に分離して、冷凍サイクル中を流れる気相冷媒、あるいは液相冷媒に戻すことができる。
 冷凍サイクルの動作に伴い、分離すべき気相、液相の冷媒が無制限に流入するという運転状況下において、従来構造では、分離した別相の冷媒を貯蔵するための過大なタンク容量が必要になる、あるいは、分離した別相の冷媒を追い出してタンクの容量を確保するための特殊な運転により運転効率が低下するといった課題があった。これに対して、前記気液分離タンク21が上記機能を有することによって、本発明の実施形態においては、分離した気相、液相の冷媒を冷凍サイクル中の同相の冷媒の流路に還流することができる。したがって、本実施形態の冷却装置においては、過大な容量のタンクを必要とすることなく、特殊な運転による運転効率の低下が生じることもない。
 また前記放熱器3の出口に設けられたポンプ9aは、吸入した液相冷媒を所定の圧力で膨張機4へ供給することができる。したがって、本実施形態の冷却装置においては、冷媒配管7a、7bの流路抵抗(配管を通過する際の圧力損失であって、配管径が小さいほど、配管長が長いほど大きくなる)、および放熱器3と膨張機4との位置エネルギーの差にかかわらず、液相冷媒の流量を安定することができる。
 前記気液分離タンク21の出口に設けられたポンプ9bは、吸入した冷媒を所定の圧力で受熱器1へ供給することができる。したがって、本実施形態の冷却装置においては、冷媒配管7d、7eの流路抵抗、気液分離タンク21と受熱器1との位置エネルギーの差にかかわらず、液相冷媒の流量を安定することができる。また、本実施形態の冷却装置においては、必要に応じて流量調整弁11の開度を調整することにより、受熱器1に供給する冷媒の流量を調整することができる。
(第2実施形態)
 図4を参照して本発明の第2実施形態を説明する。なお図4において図3と共通の構成要素には同一符号を付し、説明を簡略化する。
 図4に示す第2実施形態は、放熱器3と膨張機4との間のポンプと、気液分離タンク21と受熱器1との間のポンプおよび流量調整弁を省略して、構成を簡略化したものである。
 すなわち、第2実施形態の冷却装置においては、受熱器1を有する天井設置ユニットと、圧縮機2および膨張機4を有する床上設置ユニットと、放熱器3を有する屋外設置ユニットとの上下方向の相対位置が、必要な圧力ヘッド(機器の位置によって生じる液媒に作用する重力の差)が得られるように適切に設定されている。しかも、冷凍サイクルを構成する機器間の配管の圧力損失がさほど大きくない場合には、冷媒の相変化に伴う圧力変化、圧縮機2によって冷媒に与えられる圧力、および、各機器の高さ位置の差に起因して液相冷媒に作用する重力により、冷媒が、受熱器1、気液分離タンク21、圧縮機2、放熱器3、膨張機4、気液分離タンク21、および受熱器1の経路で循環することができる。
 この第2実施形態においても、前記気液分離タンク21が、物理的に単一の容器として、図1に示す最小構成例における第1気液分離器と第2気液分離器との機能を果たす。すなわち、気液分離タンク21は、気液混合状態の冷媒を気相と液相とに分離した後、液相冷媒が流れるべき流路または気相冷媒が流れるべき流路へ供給することができる。したがって、受熱器1から圧縮機2へ流れる間に発生した液相冷媒、膨張機4から受熱器1へ流れる間に発生した気相冷媒は、適切に分離されて、冷凍サイクル中を流れる気相冷媒、あるいは液相冷媒に戻される。したがって、気液分離タンク21に無制限に液相冷媒が流入することがなく、気液分離タンク21は過大な容量を必要としない。
(第3実施形態)
 図5を参照して本発明の第3実施形態を説明する。なお図5において図3、4と共通の構成要素には同一符号を付し、説明を簡略化する。
 この第3実施形態は、受熱器1から圧縮機2へ流れる冷媒を気液分離する第1気液分離器としての第1気液分離タンク22と、膨張機4から受熱器1へ流れる冷媒を気液分離する第2気液分離器としての第2気液分離タンク23とが互いに独立して構成される。これらの第1気液分離タンク22の底部と第2気液分離タンク23上部とは、冷媒配管5dおよび7fによって互いに連通される。
 前記圧縮機2で圧縮された冷媒は、放熱器3へ送り込まれ、放熱して液相となる。前記放熱器3と膨張機4との間には、ポンプ9aが設けられていて、放熱後の液相冷媒を膨張機4へ圧送している。
 また前記膨張機4で減圧することにより膨張した気液が混合した二相状態の冷媒は、冷媒配管7cを経由して第2気液分離タンク23へ流入する。第2気液分離タンク23で気液分離された気相冷媒は、冷媒配管7fを経由して、その上方の第1気液分離タンク22へ流入する。
 受熱器1で発生した気相メインの二相状態の冷媒は、冷媒配管5aを経由して第1気液分離タンク22に流入する。第1気液分離タンク22で分離された気相冷媒は、第2気液分離タンク23で分離された気相冷媒とともに、冷媒配管5bを経由して圧縮機2に流入する。圧縮機2で圧縮された気相冷媒は、冷媒配管5cを経由して放熱器3へ送り込まれ、放熱して液相となる。
 放熱器3で液相となった冷媒は、ポンプ9aによって膨張機4へ供給される。前述したように、膨張機4で減圧することにより膨張した気液が混合した二相状態の冷媒は、冷媒配管7cを経由して第2気液分離タンク23へ流入する。
 このようにして、膨張機4で発生した液相メインの二相状態の冷媒は、冷媒配管7cを経由して第2気液分離タンク23へ流入する。一方、第1気液分離タンク22で分離された液相冷媒は、冷媒配管5dを経由して第2気液分離タンク23へ流入する。膨張機4で発生した二相状態の冷媒は、第2気液分離タンク23で液相冷媒に分離され、第1気液分離タンク22で分離された液相冷媒とともにポンプ9bによって、冷媒配管7dおよび7eを経由して圧縮機2に流入する。
 この第3実施形態においては、第1気液分離タンク22は、気液分離した気相冷媒を蓄えることできる。また、第2気液分離タンク23は気液分離した液相冷媒を蓄えることができる。第1気液分離タンク22および第2気液分離タンク23は、それぞれ気相冷媒および液相冷媒を適切な貯留量に制御しながら冷凍サイクルに戻すことができる。
 また放熱器3の出口、第2気液分離タンク23の出口に各々ポンプ9a、9bが設けられている。これによって、受熱器1、放熱器3、膨張機4、第2気液分離タンク23等の相対的な配置、これらの間の配管における圧力損失にかかわらず、気液分離した冷媒を循環させることができる。
 図6を参照して本発明の第4実施形態を説明する。なお、図6において、図3~5と共通の構成要素には同一符号を付し、説明を簡略化する。
 この第4実施形態は、受熱器1から圧縮機2へ流れる冷媒を気液分離する第1気液分離器としての第1気液分離タンク22と、膨張機4から受熱器1へ流れる冷媒を気液する第2気液分離器としての第2気液分離タンク23とを互いに独立させて構成したものである。これらの第1気液分離タンク22の底部と第2気液分離タンク23上部とは、冷媒配管5dおよび7fによって互いに連通されている。
 前記第1気液分離タンク22で気液分離された気相冷媒は、圧縮機2に吸入されて圧縮された後、放熱器3で放熱して液相となり、重力の作用によって冷媒配管7bを経由して膨張機4へ供給される。膨張機4へ供給された冷媒は、第2気液分離タンク23で気液分離された後、重力の作用によって受熱器1へ供給される。
 このように、第4実施形態においては、受熱器1、第1気液分離タンク22,放熱器3、膨張機4、第2気液分離タンク23を適切な高さに設定することによって、相変化に伴う圧力差と、圧縮機2による圧縮と、重力との作用により冷凍サイクル中で冷媒を循環させることができる。
 図7は前記第1実施形態、第2実施形態で採用された一体構成の気液分離タンク21の変形例を示す。
 この気液分離タンク21aは、図示のように、高さに比して幅寸法が大きな横長の形状をなす密閉容器である。この気液分離タンク21aの上部には、受熱器1で受熱して気液が混合した二相状態の冷媒が流入する冷媒配管5aが接続される。気液分離タンク21aの上部には、さらに、圧縮機2へ向かう気相冷媒が流出する冷媒配管5bが接続されている。
 前記冷媒配管5aは、前記気液分離タンク21a内で前記冷媒配管5bより深い位置(液面Lにより近い位置)に開口している。このように、冷媒配管5a、5bの開口位置が異なることにより、流入する冷媒中の液相冷媒をタンク内の液相冷媒にできるだけ早く接触させ、また、流出する気相冷媒から、液相冷媒をより確実に分離することができる。
 また前記気液分離タンク21aの下部側面には、膨張機4との間を接続する冷媒配管7cが横向きに接続されている。気液分離タンク21aの底面の前記冷媒配管7cの開口から離れた位置には、受熱器1へ向かう冷媒配管7dが下向きに接続されている。
 このように、冷媒配管7cから気液分離タンク21a内へ横向きに気液混合二相状態の冷媒を流入させることにより、流入する気相流体が液面Lへ向かって上方へ浮上するに伴って液面Lより上方の空間へ液相冷媒が飛散する現象を抑制することができる。また、冷媒配管7dから下向きに冷媒を流出させることにより、前記気液分離タンク21a内で気相混合状体の冷媒から分離して、液面Lより下の液相冷媒に吸収された気相冷媒を液相冷媒として下方へ流出させることができる。
 前記冷媒配管5aの直下の位置には、この冷媒配管5aから流入する気液が混合した二相状態の冷媒を通過させて気液分離を促進する網状部材24が配置されている。この網状部材24は、例えば網目状に構成された線材であって、液相冷媒が有する粘性によって網目を構成する線材の表面に付着し易い特性を利用して、液相冷媒が網目を通過する際に線材に付着させることができる。したがって、網目を容易に通過し得る気相冷媒から液相冷媒を分離することができる。この網状部材24の平面形状は、前記冷媒配管5aの横断面形状である円形より大きな相似の円形が採用されていて、前記冷媒配管5bの下方であって、液面Lより上方に配置されている。
 また、前記冷媒配管5bの直下の位置には、この冷媒配管5bの横断面形状である円形より大きな相似の円形をなす板状部材25が配置されている。この板状部材25は、前記冷媒配管5bの下方であって、冷媒配管5aの下端(冷媒が流出する開口部)より上方の位置に配置されていて、前記冷媒配管5aから流入した冷媒、あるいは液面L上に飛散した冷媒が気液分離されることなく冷媒配管5bへ流入する現象を阻止する。
 さらに、前記網状部材24および板状部材25の下方であって、液面Lより上方の位置には、ほぼ液面Lの全体を覆うように、板状の仕切り部材26が設けられている。この仕切り部材26は、液面Lより上方の気相領域と液面Lより下方の液相領域との間に存在することにより、前記気液分離タンク21aの内部空間を、第1気液分離器として機能する領域と、第2気液分離器として機能する領域とに分離している。
 すなわち、前記仕切り部材26は、前記気液分離タンク21aの液面Lよりわずかに上方位置に存在することによって、飛散した液相冷媒の冷媒配管5bへの流入、あるいは、気相のまま液相に混入しようとする気相冷媒の冷媒配管7dへの流入を阻止することができる。
 図8は、前記第3実施形態、第4実施形態で採用された第1気液分離器の変形例を示すものである。
 この第1気液分離タンク22aは、図示のように、高さに比して幅寸法が大きな横長の形状をなす密閉容器である。この気液分離タンク22aの上部には、受熱器1で受熱した気液が混合した二相状態の冷媒が流入する冷媒配管5aが接続されている。この気液分離タンク22aの上部には、さらに、圧縮機2へ向かう気相冷媒が流出する冷媒配管5bが接続されている。
 また前記第1気液分離タンク22aの底部には、その下方の第2気液分離タンク(図8において図示を省略したが、図5、図6に符号23で示す)との間を接続する冷媒配管5dおよび7fが設けられている。
 前記冷媒配管5dは、前記第1気液分離タンク22aの液面Lより下方の位置で開口していて、第1気液分離タンク22a内に溜まった液相冷媒を下方へ流出させる。また前記冷媒配管7fは、前記第1気液分離タンク22aの液面Lより上方の位置で開口して、第2気液分離タンク内に溜まった気相冷媒を液面Lより上方の空間に放出する。
 前記冷媒配管5d上端の開口は、前記冷媒配管5a、網状部材24の直下となる位置に対して、平面視で重ならない位置に配置されている。前記冷媒配管7fの上端の開口は、前記冷媒配管5b、板状部材25の直下となる位置に対して、平面視で重ならない位置に配置されている。
 このように、第1気液分離タンク22a内で冷媒配管5a、5b、5d、7fを所定の配置とし、また、網状部材24、板状部材25を設けることにより、冷媒配管5aから第1気液分離タンク22aに流入して気液分離された液相冷媒を第2気液分離タンク23aへ送り出すことができる。また、このような配置によって、第1気液分離タンク22a内で気液分離された気相冷媒を冷媒配管5bへ送り出すことができる。
 さらに、冷媒配管7fから第1気液分離タンク22aに流入して気液分離された液相冷媒を第2気液分離タンクへ送り出すことができる。さらにまた、第1気液分離タンク22a内で気液分離された気相冷媒を冷媒配管5bへ送り出すことができる。
 前記冷媒配管5aの直下の位置には、この冷媒配管5aから流入する気液が混合した二相状態の冷媒を衝突させて気液分離を促進する網状部材24が配置されている。この網状部材24は、例えば網目状に構成された線材であって、この線材の表面に衝突した気相冷媒の液相への相変化を促進する機能を有する。その平面形状は、前記冷媒配管5aの横断面形状である円形よりわずかに大きな相似形が採用されていて、前記冷媒配管5bの下方であって、液面Lより上方に配置されている。
 また、前記冷媒配管5bの直下の位置には、この冷媒配管前記冷媒配管5bの横断面形状である円形よりわずかに大きな相似形を有する板状部材25が配置されている。この板状部材25は、前記冷媒配管5bの下方であって、液面Lより上方に配置されていて、前記冷媒配管5aから流入した冷媒が気液分離されることなく冷媒配管5bへ流入する現象を阻止する。
 このような冷媒配管5a、5b、5d、7fの配置により、冷媒配管5aから流入した気相冷媒に混入した液相冷媒は、冷媒配管5bの入口に到る以前に網状部材24、板状部材25と接触することにより分離され、液面Lより下方の液相冷媒に取り込まれた後に冷媒配管5dから下方の第2気液分離タンク23aへ流出することができる。また冷媒配管7fから流入した気相冷媒は、上昇する間に液相冷媒が重力により分離し、さらに、板状部材25が介在することによって液相冷媒の分離に十分な時間にわたって滞留した後、冷媒配管5bから流出する。また、分離された液相冷媒は、液面Lより下方の液相冷媒に取り込まれた後に冷媒配管5dから下方の第2気液分離タンク23aへ流出することができる。
 図9は、前記第3実施形態および第4実施形態で採用された第2気液分離器の変形例を示すものである。
 この第2気液分離タンク23aは、図示のように、高さに比して幅寸法が大きな横長の形状をなす密閉容器である。
 前記第2気液分離タンク23aの下部側面には、膨張機4との間を接続する冷媒配管7cが横向きに接続され、第2気液分離タンク23aの底面の前記冷媒配管7cの開口から離れた位置には、受熱器4へ向かう冷媒配管7dが下向きに接続されている。
 前記第2気液分離タンク23aの上面には、その上方の第1気液分離タンク(図9において図示を省略したが、図5、図6に符号22で示す)との間を接続する冷媒配管5d、7fが設けられている。
 前記冷媒配管5dは、前記第2気液分離タンク23a内の液面Lより下方位置で開口している。前記冷媒配管7fは、前記液面Lより上方の位置で開口している。冷媒配管7fの開口する下端の直下の位置には、冷媒配管7fを構成する配管材料の横断面形状より大きな平面形状を有する板状の板状部材25が設けられている。
 上記構成の第2気液分離タンク23aにあっては、上方の第1気液分離タンクで気液分離された液相冷媒が冷媒配管5dを経由して液面Lより下方の位置へ流入する。また、冷媒配管7cから流入した気液が混合した二相状態の冷媒が液相冷媒との接触によって吸収されるとともに、吸収されなかった気相冷媒が液面Lより上方に放出され、冷媒配管7fを経由して上方の第1気液分離タンクへ放出される。前記冷媒配管7fの開口の下方には、板状部材25が設けられていて、液相冷媒が衝突することにより分離するため、先記冷媒配管7fから第1気液分離タンクへ流入する気相冷媒への液相冷媒の混入量を減少させることができる。
 また前記冷媒配管7eは、上向きに開口しているため、気相冷媒の流入が抑制され、また、冷媒配管7cから離れた位置に設けられているため、冷媒配管7cから流入した気液が混合した二相状態の冷媒が気液分離されるに十分な滞留時間を確保することができる。
 上記第1~第4実施形態、およびこれらの実施形態の変形例の構成は、その一部を変更して、あるいは、各実施形態の構成の一部を組み合わせて実施することができる。この実施形態、および、変形例の組み合わせを整理すると、表1のような組み合わせによる実施が可能である。
 以下、表1を参照して、変形した実施の態様について説明する。
 下記表1のNo.1~No.11の各欄に示した○、△、×は、各構成要素への適用の可能性の程度を表しているが、必ずしも×と表記された構成要素への適用を否定するものではない。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001

 (1)気相が主体の気液混合の二相流となった冷媒から液相冷媒を分離する目的で採用される構成
 気相が主体の二相流の冷媒からの液相冷媒の分離においては、気液が混合した二相流(図3~図9において実線で示す液相冷媒の流れと破線で示す気相冷媒との流れが混在する流れ、以下同じ)の途中に、流れと衝突するように、換言すれば、流線と交差する向きに抵抗体を配置する手段が採用される。
 この構成は、表1のNo.1、No.2に示すように、第1気液分離タンク22、22a、あるいは、一体の気液分離タンク21、21aを備える実施形態に好適である。
 具体的には、気液分離タンク21、21a、22、22aにおいて、二相流に含まれる液相冷媒が物体に付着し易い粘性を有する性質を利用して、メッシュの網目を構成する線材の表面に付着することにより、網目を容易に通過し得る気相冷媒から分離する構成が採用される。あるいは、二相流の冷媒を板状部材25に衝突させる際の衝撃で液化し、重力よって下方に溜まった液相へ合流させる構成が採用される。
 (2)液相が主体の気液混合の二相流となった冷媒から気相冷媒を分離する目的で採用される構成
 液相の冷媒と気相の冷媒とをその密度の差によって重力ないしは浮力の作用により分離する手段が採用される。
 この二相流の冷媒からの気相分離にあっては、表1のNo.3に示すように、第2気液分離タンク23、23a、あるいは、一体の気液分離タンク21、21aを採用した実施形態に好適である。
 具体的には、図7および図9に示すように、第2気液分離タンク23a、あるいは、気液分離タンク21aへの冷媒の入口となる冷媒配管7cを液面Lより下(第2気液分離タンク23a、あるいは、気液分離タンク21aの下部)に接続することにより、既に貯留された液相冷媒へ二相流中の液相冷媒を吸収させ、あるいは、気相冷媒の凝集を促進することできる。また、冷媒配管7cを水平方向へ向けることにより、二相流に含まれる気相冷媒の液面L上への急速な上昇を抑制して、液相冷媒に吸収させるために十分な滞留時間を確保することができる。
 (3)気相冷媒と液相冷媒とが混ざらないために採用される構成
 気相冷媒と液相冷媒の流線が交差しないようにする手段が採用される。
 表1のNo.4に示すように、主として気相冷媒が流れる冷媒配管5a、5b、および、冷媒配管5d、7fが各々の中心軸の位置をずらして配置される。換言すれば、これら冷媒配管5a、5b、5d、7fの開口が平面視で互いに重ならないように配置される。
 このような配置とすることにより、冷媒配管5aから気液分離タンク21a、あるいは、第1気液分離タンク22aに流入した気液混合した二相流の冷媒が十分に気液分離することなく冷媒配管5b、5d、7fから流出する現象を抑制することができる。また、冷媒配管7fから流入した気液混合状態の二相流の冷媒が気液分離することなく冷媒配管5bから流出する現象を防止することができる。
 また、冷媒配管7cから気液分離タンク21、あるいは、第2気液分離タンク23aへ流入した気液混合した二相流の冷媒が気液分離することなく冷媒配管7f、7d、7eから流出する現象を抑制することができる。
 表1のNo.5に示すように、主として気相冷媒が流れる冷媒配管5a、5b、および、冷媒配管7cに対して、冷媒配管7dが傾けて配置される。換言すれば、これら冷媒配管5a、5b、および、冷媒配管7cの開口に対して正対しない向きに冷媒配管7dが配置される。この配置により、気液分離タンク20aおよび第2気液分離タンク22aに流入した二相流の冷媒が十分に気液分離されることなく冷媒配管7dから流出する現象を抑制することができる。
 気相冷媒と液相冷媒との流線を仕切る手段が採用される。
 表1のNo.6に示すように、(第1、第2)気液分離タンク21、21a、22、22a、23、23a、に気液分離によって液面Lが発生するように、液相冷媒の滞留量が制御される。すなわち、(第1、第2)気液分離タンク21、21a、22、22a、23、23aに液相冷媒が存在することにより、これらに流入した二相流が液相冷媒と接触することができる。したがって、主として液滴状態の液相冷媒、あるいは、滞留している間に沸点以下に冷却された気相冷媒を気液分離タンク内の液相冷媒に吸収することができる。
 この(第1、第2)気液分離タンク21、21a、22、22a、23、23a内の液面Lを所定の高さに維持するための構成として、(第1、第2)気液分離タンク21、21a、22、22a、23、23aに液面センサが設置される。この液面センサで検出された液面高さに基づいて、(第2)気液分離タンク21a、23aの前後に設けられて液相冷媒を送り出すポンプ9a、9bの制御、あるいは、タンクに接続された冷媒配管(例えば5a、5b、7c、7d)に設けた弁を制御することによって、気液分離に最適な位置に液面Lを維持することが望ましい。
 表1のNo.7に示すように、(第1、第2)気液分離タンク21、21a、22、22a、23、23a内の予定される液面Lから上方へ所定距離おいた位置に、二相流をなす冷媒を衝突させるプレート(例えば、板状部材25、仕切り部材26)が設けられる。このプレートが存在することにより、気液分離タンク21、あるいは、第1気液分離タンク22、22a内において、冷媒配管5aから流入した二相流が液面Lへ直接衝突して飛沫が発生し、冷媒配管5bへ吸入される現象を抑制することができる。
 表1のNo.8に示すように、(第1、第2)気液分離タンク21a、22a、23aの冷媒管5b、7fの直下の位置に板状部材25を設けることにより、液面Lから飛散した液相冷媒が冷媒管5b、7fに流入する現象を抑制することができる。
 表1のNo.9に示すように、(第1、第2)気液分離タンク21a、22a、23aの上部に設けられた冷媒管5b、7fの先端がタンクの天井面から下方へ伸ばされ、この位置で開口させて気相冷媒を流入させる。この構成により、(第1、第2)気液分離タンク21a、22a、23aの上部内面に凝集した気相冷媒の液滴が、落下することなく天井面伝いに冷媒配管5b、7fへ回り込んで気相冷媒に混入する現象を抑制することができる。
 気相冷媒の出口をタンク内の気相領域(液面Lより上)にする手段が採用される。
 表1のNo.10に示すように、気液分離タンク21aの上部に設けられた冷媒配管5bの先端は、液面Lとの間に十分な距離をおいた上部で開口し、液面Lから発生した液相冷媒の飛沫の気相冷媒への混入を防止することができる。
 表1のNo.11に示すように、第2気液分離タンク23aの下部に設けられた冷媒配管7eの上端は液面Lより下で開口するように構成される。これにより、第2気液分離タンク23aから流出する液相冷媒への気相冷媒の混入を防止することができる。
 表1のNo.1~11に例示した構成は、一体構成の気液分離タンク、分離構成の第1気液分離タンクおよび第2気液分離タンクのいずれか一について、あるいは、複数のタンクの各々に適用することができ、その組み合わせは限定されるものではない。
 また、本発明は第1~第4実施形態、その変形例、あるいは、表1に例示した構成に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で適宜変更した態様における実施であっても良い。
 本願は、2021年7月19日に、日本に出願された特願2021-118648号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
 本発明の冷却装置および冷却方法は、サーバールーム等の冷却の用途に利用することができる。
 1 受熱器
 2 圧縮機
 3 放熱器
 4 膨張機
 5 蒸気管
 5a、5b、5c、5d 冷媒配管
 6 第1気液分離器
 7 液管
 7a、7b、7c、7d、7e、7f 冷媒配管
 8 第2気液分離器
 9a、9b ポンプ
10 天井設置ユニット
11 流量調整弁
20 床上設置ユニット
21、21a 気液分離タンク
22、22a 第1気液分離タンク
23、23a 第2気液分離タンク
24 網状部材
25 板状部材
26 仕切り部材
30 室外設置ユニット

Claims (10)

  1.  受熱器、圧縮機、放熱器、および膨張機の間で冷媒を循環させる冷凍サイクルを用いた冷却装置であって、
     前記受熱器と前記圧縮機とを接続する蒸気管に気相冷媒と液相冷媒とを分離する第1気液分離器と、
     前記膨張機と前記受熱器とを接続する液管に液相冷媒と気相冷媒とを分離する第2気液分離器と、
     を有する冷却装置。
  2.  前記第1気液分離器で分離した前記液相冷媒を前記第2気液分離器で分離した前記液相冷媒とともに前記液管へ還流する第1流路と、
     前記第2気液分離器で分離した前記気相冷媒を前記第1気液分離器で分離した前記気相冷媒とともに前記蒸気管へ還流する第2流路と、
     を有する請求項1に記載の冷却装置。
  3.  前記蒸気管、前記第1気液分離器、前記第2気液分離器、および前記液管が、順に、重力方向上側から配置されている請求項2に記載の冷却装置。
  4.  前記第1気液分離器と前記第2気液分離器とが一体の容器として構成されている請求項1または2のいずれか1項に記載の冷却装置。
  5.  前記容器は、前記第1気液分離器として前記受熱器から冷媒を受け入れて気液分離するとともに、前記第2気液分離器として前記膨張機から冷媒を受け入れて気相冷媒と液相冷媒とに分離し、分離された液相冷媒を所定の高さの液面で貯留し、
     前記冷却装置は、
     前記容器の上部に設けられ、前記受熱器から冷媒を受け入れる冷媒配管と、
     前記容器の上部に設けられ、前記圧縮機へ気相冷媒を吸入させる流路となる冷媒配管と、
     前記容器の下部に設けられ、前記膨張機から冷媒を受け入れる冷媒配管と、
     前記容器の下部に設けられ、前記受熱器へ液相冷媒を供給する流路となる冷媒配管と、
     を有する 請求項4に記載の冷却装置。
  6.  前記第1気液分離器は前記第2気液分離器の上方に位置し、
     前記冷却装置は、前記第1気液分離器の下部と前記第2気液分離器の上部とを連通し、前記第1気液分離器で分離された液相冷媒の前記第2気液分離器への流入、および前記第2気液分離器で分離された気相冷媒の前記第1気液分離器への流入の少なくとも一方を行う冷媒配管を有する、
     請求項1または2のいずれか1項に記載の冷却装置。
  7.  前記第1気液分離器および第2気液分離器の少なくとも一方は、流入する気相液相の冷媒が混合した冷媒との接触により気相冷媒と液相冷媒との分離を促進する分離部材を備える、
     請求項1~6のいずれか1項に記載の冷却装置。
  8.  前記第1流路に前記液相冷媒の流量調整機構を有する請求項2に記載の冷却装置。
  9.  前記第2気液分離器と前記受熱器とを接続する液管において前記液相冷媒を圧送するポンプを有する請求項1~8のいずれか1項に記載の冷却装置。
  10.  冷媒に受熱させる工程と、
     受熱した冷媒を圧縮する工程と、
     圧縮により昇温した冷媒を放熱する工程と、
     放熱した冷媒を膨張させる工程と、
     膨張により降温した冷媒を前記受熱させる工程へ戻して循環させる工程とを有する冷凍サイクルを用いた冷却方法であって、
     前記冷媒を受熱させる工程と前記冷媒を圧縮する工程との間で前記冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する第1気液分離工程と、
     前記冷媒を膨張させる工程と前記受熱させる工程との間で前記冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する第2気液分離工程と、
     を有する冷却方法。
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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JPH02161268A (ja) * 1988-09-30 1990-06-21 Danfoss As 冷却用あるいは加熱用ポンプ装置
WO2016159056A1 (ja) * 2015-03-30 2016-10-06 日本電気株式会社 熱媒体分配装置および熱媒体分配方法
JP2019211182A (ja) * 2018-06-07 2019-12-12 日本電気株式会社 冷却装置および圧縮ユニット

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