WO2022210810A1 - プラスチック光ファイバー、ハイブリッドケーブル、パッチコード、及びアクティブ光ケーブル - Google Patents

プラスチック光ファイバー、ハイブリッドケーブル、パッチコード、及びアクティブ光ケーブル Download PDF

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WO2022210810A1
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resin
optical fiber
plastic optical
core
pof
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享 清水
紘司 大村
武士 斉藤
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日東電工株式会社
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    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02033—Core or cladding made from organic material, e.g. polymeric material
    • G02B6/02038—Core or cladding made from organic material, e.g. polymeric material with core or cladding having graded refractive index
    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • G02B6/44528—Patch-cords; Connector arrangements in the system or in the box

Definitions

  • the present invention relates to plastic optical fibers, hybrid cables, patch cords, and active optical cables.
  • a plastic optical fiber has a central core and a clad that covers the outer circumference of the core as the part that transmits light.
  • the core is made of a resin material having a high refractive index.
  • the clad is made of a resin material having a lower refractive index than the resin material of the core in order to confine light within the core.
  • Patent Document 1 discloses that an amorphous fluoropolymer (a) having substantially no C—H bonds is used in an inner layer corresponding to a core as a plastic optical fiber having excellent heat resistance
  • a cladding discloses a plastic optical fiber in which a fluoropolymer (c) having a lower refractive index than the fluoropolymer (a) and having affinity with the fluoropolymer (a) is used for the outer layer corresponding to .
  • plastic optical fibers are required to have both heat resistance and flexibility.
  • the materials for the core and clad are selected with only the improvement of heat resistance taken into consideration, the flexibility may decrease.
  • an object of the present invention is to provide a plastic optical fiber with improved heat resistance while ensuring good flexibility.
  • a further object of the present invention is to provide hybrid cables, patch cords, and active optical cables comprising plastic optical fibers that are both flexible and heat resistant.
  • a first aspect of the present invention is A plastic optical fiber comprising a core and a clad disposed around the core,
  • the core includes a first resin
  • the clad includes a second resin
  • the first glass transition temperature Tg1 of the first resin is 120° C. or higher
  • the second glass transition temperature Tg2 of the second resin is 120°C or higher
  • the minimum value of the curvature radius R that does not cause cracks in the bent portion of the plastic optical fiber when the plastic optical fiber is bent once at 25° C. with a curvature radius R of 180 degrees is 5 mm or less.
  • the Company provides plastic optical fiber.
  • a second aspect of the present invention is A plastic optical fiber comprising a core and a clad disposed around the core,
  • the core includes a first resin
  • the clad includes a second resin
  • the first glass transition temperature Tg1 of the first resin is 120° C. or higher
  • the second glass transition temperature Tg2 of the second resin is 120°C or higher
  • a fiber structure composed of the core and the cladding has a birefringence of 2.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more.
  • the Company provides plastic optical fiber.
  • a third aspect of the present invention provides a hybrid cable comprising the plastic optical fiber according to the first aspect.
  • a fourth aspect of the present invention is a cable housing the plastic optical fiber according to the first aspect; a connector attached to at least one end of the cable; Provide patch cords with
  • a fifth aspect of the present invention is a cable housing the plastic optical fiber according to the first aspect; a first connector attached to the first end of the cable and comprising a first conversion portion for converting an electrical signal to an optical signal; a second connector attached to the second end of the cable and comprising a second conversion portion for converting an optical signal into an electrical signal;
  • the present invention it is possible to provide a plastic optical fiber with improved heat resistance while ensuring good flexibility. Further, according to the present invention, it is possible to provide hybrid cables, patch cords and active optical cables with plastic optical fibers that are both flexible and heat resistant.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of the cross-sectional structure of a plastic optical fiber according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing another example of the cross-sectional structure of the plastic optical fiber according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing an example of a hybrid cable according to an embodiment of the invention.
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing an example of a patch cord according to an embodiment of the invention.
  • FIG. 5 is a schematic diagram showing an example of an active optical cable according to an embodiment of the invention.
  • FIG. 6 is a schematic cross-sectional view showing an example of a manufacturing apparatus that can be used to manufacture plastic optical fibers according to embodiments of the present invention.
  • the POF of this embodiment includes a core and a clad arranged around the core.
  • the POF of this embodiment is, for example, a gradient index (GI) type POF.
  • FIG. 1 shows an example of the cross-sectional structure of the POF of this embodiment.
  • the POF 10 shown in FIG. 1 includes a core 11 and a clad 12 arranged around the outer periphery of the core 11.
  • the core 11 contains the first resin.
  • the glass transition temperature (first glass transition temperature Tg 1 ) of the first resin is 120° C. or higher.
  • the clad 12 contains a second resin.
  • the glass transition temperature (second glass transition temperature Tg 2 ) of the second resin is 120° C. or higher.
  • the glass transition temperature means the midpoint glass transition temperature (T mg ) determined according to JIS K7121:1987.
  • the POF 10 of the present embodiment can improve heat resistance while ensuring good flexibility. That is, the POF 10 of this embodiment can improve heat resistance while ensuring flexibility within a practical range.
  • the first glass transition temperature Tg 1 of the first resin contained in the core 11 and the second glass transition temperature Tg 2 of the second resin contained in the clad 12 are both 120° C. or higher.
  • the POF 10 of the embodiment can improve heat resistance.
  • the POF 10 of the present embodiment can suppress the dimensional change to be small even when exposed to a high temperature of about 105°C.
  • the first glass transition temperature Tg1 and the second glass transition temperature Tg2 are preferably 125°C or higher, more preferably 130°C or higher.
  • the POF 10 of the present embodiment has excellent flexibility such that the minimum radius of curvature, that is, the radius of curvature at which cracks occur when bent 180 degrees, can be reduced to 5 mm or less. Therefore, the POF 10 of this embodiment can be used in applications requiring heat resistance while ensuring the flexibility required of the POF.
  • the method for obtaining the above minimum radius of curvature for the POF 10 of this embodiment is, for example, to bend the POF 10 by 180 degrees with the curvature radius R to be measured, bend the POF 10 once, and then release the bend. After that, the bent portion of the POF 10 is observed under a microscope to check for cracks.
  • Such a 180-degree bending test is performed once at each curvature radius R by changing the curvature radius R.
  • the minimum radius of curvature of the POF can be qualified as less than 2.5 mm.
  • the 180-degree bending of the POF 10 can be performed, for example, by preparing a test instrument provided with a groove having a radius of curvature R to be measured, inserting the POF 10 into the groove, and bending the POF 10. Such a 180-degree bend test may be performed multiple times with different radii of curvature R as described above to determine the minimum radius of curvature.
  • the radius of curvature R in 180-degree bending is the inner diameter of the POF 10 (that is, the radius of curvature measured along the inner surface of the POF 10).
  • both the first resin contained in the core 11 and the second resin contained in the clad 12 have a high glass transition temperature of 120° C. or higher and a minimum radius of curvature of 5 mm or less. Flexibility is realized. Such excellent flexibility can be realized, for example, by increasing the orientation of the first resin and the second resin in the core 11 and the clad 12 .
  • the orientation of the first resin in the core 11 and the orientation of the second resin in the clad 12 can be indicated by birefringence.
  • the birefringence of the fiber structure composed of the core 11 and the clad 12 is preferably 2.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, more preferably 2.5 ⁇ 10 ⁇ 4 or more. It is more preferably 7 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, further preferably 3.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, further preferably 4.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, further preferably 5.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more. It is more preferably 6.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, more preferably 6.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more.
  • the fiber structure composed of core 11 and cladding 12 is POF 10 in the case of POF 10 having the configuration shown in FIG.
  • the portion constituted by the core 11 and the clad 12 excluding the other layer is the above fiber becomes a structure. Since the fiber structure has a birefringence of 2.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, the molecular chains of the first resin and the second resin are highly aligned in the fiber axis direction, and the flexibility of the fiber structure is improved. . Therefore, the POF 10 of this embodiment can have excellent flexibility.
  • the POF 10 of this embodiment may have the following configuration as another form:
  • the POF 10 includes a core 11 and a clad 12 arranged around the core 11,
  • the core 11 contains a first resin
  • the clad 12 contains a second resin
  • the first glass transition temperature Tg 1 of the first resin is 120° C. or higher
  • the second glass transition temperature Tg2 of the second resin is 120°C or higher
  • a fiber structure composed of the core 11 and the clad 12 has a birefringence of 2.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more.
  • the molecular chains of the first resin and the second resin are highly aligned in the axial direction of the fiber. Excellent flexibility can be achieved, such that it can be made as small as 5 mm or less. That is, the POF 10 having such a structure can also improve heat resistance while ensuring good flexibility.
  • the birefringence of the fiber structure is preferably 2.5 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, more preferably 2.7 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, and more preferably 3.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more. is more preferably 4.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, more preferably 5.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, further preferably 6.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more preferable.
  • orientation i.e. the birefringence value of the fiber structure composed of the core 11 and the clad 12 was divided by the radius of the outer diameter of the clad (unit: m).
  • the value (orientation ⁇ (cladding outer diameter radius (unit: m)) (core + clad birefringence) ⁇ (cladding outer diameter radius (unit: m)) is preferably 4.0 or more, 6.0 or more is more preferable, and 8.0 or more is even more preferable.
  • At least one selected from the group consisting of the first resin and the second resin may be a fluorine-containing resin.
  • both the first resin and the second resin are fluorine-containing resins.
  • a fluorine-containing resin can achieve low transmission loss over a wide wavelength range. Therefore, the fluororesin is preferably used as the resin forming the core 11 and the clad 12 .
  • Core 11 is a region that transmits light. Core 11 has a higher refractive index than clad 12 . With this configuration, the light that has entered the core 11 is confined inside the core 11 by the clad 12 and propagates through the POF 10 .
  • the core 11 may contain the first resin as a main component.
  • that the core 11 contains the first resin as a main component means that in the core 11, the first resin is the component that is contained in the largest amount in terms of mass ratio.
  • the core 11 may contain the first resin in an amount of 80% by mass or more, 90% by mass or more, or 95% by mass or more.
  • the core 11 may further contain additives in addition to the first resin.
  • Additives are, for example, refractive index modifiers. That is, the core 11 may be made of a resin composition containing a first resin and an additive such as a refractive index adjuster.
  • the refractive index modifier for example, a known refractive index modifier used for the material of the core 11 of the POF 10 can be used.
  • the material of the core 11 may contain additives other than the refractive index modifier.
  • the glass transition temperature of the material of the core 11, that is, the material constituting the core 11 is preferably 105°C or higher.
  • the material of the core 11 is a resin composition composed of the first resin and these additives when the core 11 further contains an additive such as a refractive index adjuster in addition to the first resin. is.
  • the mixture (resin composition) of the first resin and the refractive index adjuster preferably has a glass transition temperature of 105° C. or higher.
  • the core 11 has a refractive index distribution in which the refractive index changes in the radial direction.
  • a refractive index distribution can be formed, for example, by adding a refractive index modifier to the first resin and diffusing (for example, thermal diffusion) the refractive index modifier in the first resin.
  • the first resin contained in the core 11 is not particularly limited as long as it has high transparency.
  • the first resin include fluorine-containing resins, acrylic resins such as methyl methacrylate, styrene resins, and carbonate resins.
  • fluorine-containing resins are preferably used because they can achieve low transmission loss over a wide wavelength range.
  • the first resin of the core 11 is preferably a fluororesin containing a fluoropolymer.
  • the fluororesin contained in the core 11 will be referred to as the first fluororesin
  • the fluoropolymer contained in the first fluororesin will be referred to as the first fluoropolymer.
  • the first fluoropolymer contained in the first fluororesin preferably contains substantially no hydrogen atoms from the viewpoint of suppressing light absorption due to stretching energy of C—H bonds, and does not bind to carbon atoms. It is particularly preferred that all hydrogen atoms in the group are replaced by fluorine atoms. In other words, the first fluoropolymer preferably contains substantially no hydrogen atoms and is fully fluorinated. In the present specification, the fact that the fluoropolymer does not substantially contain hydrogen atoms means that the content of hydrogen atoms in the fluoropolymer is 1 mol % or less.
  • the first fluoropolymer preferably has a fluoroalicyclic structure.
  • the fluorinated alicyclic structure may be contained in the main chain of the fluoropolymer, or may be contained in the side chain of the first fluoropolymer.
  • the first fluoropolymer has, for example, a structural unit (A) represented by the following structural formula (1).
  • R ff 1 to R ff 4 each independently represent a fluorine atom, a C 1-7 perfluoroalkyl group, or a C 1-7 perfluoroalkyl ether group.
  • R ff1 and R ff2 may combine to form a ring.
  • Perfluoro means that all hydrogen atoms bonded to carbon atoms are replaced with fluorine atoms.
  • the number of carbon atoms in the perfluoroalkyl group is preferably 1-5, more preferably 1-3, and even more preferably 1.
  • a perfluoroalkyl group may be linear or branched.
  • the perfluoroalkyl group includes trifluoromethyl group, pentafluoroethyl group, heptafluoropropyl group and the like.
  • the perfluoroalkyl ether group preferably has 1 to 5 carbon atoms, more preferably 1 to 3 carbon atoms.
  • a perfluoroalkyl ether group may be linear or branched.
  • a perfluoromethoxymethyl group etc. are mentioned as a perfluoroalkyl ether group.
  • the ring may be a 5-membered ring or a 6-membered ring.
  • This ring includes a perfluorotetrahydrofuran ring, a perfluorocyclopentane ring, a perfluorocyclohexane ring, and the like.
  • structural unit (A) include structural units represented by the following formulas (A1) to (A8).
  • the structural unit (A) is preferably a structural unit (A2), ie, a structural unit represented by the following formula (5).
  • the first fluoropolymer may contain one or more of the structural units (A).
  • the content of the structural unit (A) is preferably 20 mol% or more, more preferably 40 mol% or more, based on the total of all structural units. By containing 20 mol % or more of the structural unit (A), the first fluoropolymer tends to have higher heat resistance.
  • the structural unit (A) is contained in an amount of 40 mol % or more, the first fluoropolymer tends to have higher transparency and higher mechanical strength in addition to high heat resistance.
  • the content of the structural unit (A) is preferably 95 mol% or less, more preferably 70 mol% or less, based on the total of all structural units.
  • the structural unit (A) is derived from, for example, a compound represented by the following formula (6).
  • R ff 1 to R ff 4 are the same as in formula (1).
  • the compound represented by formula (6) can be obtained by a known production method including, for example, the production method disclosed in Japanese Patent Publication No. 2007-504125.
  • Specific examples of the compound represented by the formula (6) include compounds represented by the following formulas (M1) to (M8).
  • the fluoropolymer may further contain other structural units in addition to the structural unit (A).
  • Other structural units include the following structural units (B) to (D).
  • the structural unit (B) is represented by the following formula (2).
  • R 1 to R 3 each independently represent a fluorine atom or a perfluoroalkyl group having 1 to 7 carbon atoms.
  • R 4 represents a perfluoroalkyl group having 1 to 7 carbon atoms.
  • a perfluoroalkyl group may have a ring structure.
  • a portion of fluorine atoms may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • Some of the fluorine atoms in the perfluoroalkyl group may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • the fluoropolymer may contain one or more of the structural units (B).
  • the content of the structural unit (B) is preferably 5 to 10 mol% of the total of all structural units.
  • the content of the structural unit (B) may be 9 mol% or less, or may be 8 mol% or less.
  • the structural unit (B) is derived from, for example, a compound represented by the following formula (7).
  • R 1 to R 4 are the same as in formula (2).
  • the compound represented by formula (7) is a fluorine-containing vinyl ether such as perfluorovinyl ether.
  • the structural unit (C) is represented by the following formula (3).
  • R 5 to R 8 each independently represent a fluorine atom or a perfluoroalkyl group having 1 to 7 carbon atoms.
  • a perfluoroalkyl group may have a ring structure.
  • a portion of fluorine atoms may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • Some of the fluorine atoms in the perfluoroalkyl group may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • the fluoropolymer may contain one or more of the structural units (C).
  • the content of the structural unit (C) is preferably 5 to 10 mol% of the total of all structural units.
  • the content of the structural unit (C) may be 9 mol% or less, or may be 8 mol% or less.
  • the structural unit (C) is derived from, for example, a compound represented by the following formula (8).
  • R 5 to R 8 are the same as in formula (3).
  • Compounds represented by formula (8) are fluorine-containing olefins such as tetrafluoroethylene and chlorotrifluoroethylene.
  • the structural unit (D) is represented by the following formula (4).
  • Z represents an oxygen atom, a single bond, or —OC(R 19 R 20 )O—
  • each of R 9 to R 20 independently represents a fluorine atom or perfluoro having 1 to 5 carbon atoms. It represents an alkyl group or a perfluoroalkoxy group having 1 to 5 carbon atoms. A portion of fluorine atoms may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms. Some of the fluorine atoms in the perfluoroalkyl group may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • fluorine atoms in the perfluoroalkoxy group may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • s and t each independently represent an integer of 0 to 5 and s+t is an integer of 1 to 6 (provided that s+t may be 0 when Z is -OC(R 19 R 20 )O-).
  • the structural unit (D) is preferably represented by the following formula (9).
  • the structural unit represented by the following formula (9) is the case where Z is an oxygen atom, s is 0, and t is 2 in the above formula (4).
  • R 141 , R 142 , R 151 and R 152 each independently represents a fluorine atom, a perfluoroalkyl group having 1 to 5 carbon atoms, or a perfluoroalkoxy group having 1 to 5 carbon atoms. .
  • a portion of fluorine atoms may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • Some of the fluorine atoms in the perfluoroalkyl group may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • Some of the fluorine atoms in the perfluoroalkoxy group may be substituted with halogen atoms other than fluorine atoms.
  • the fluoropolymer may contain one or more of the structural units (D).
  • the content of the structural unit (D) is preferably 30 to 67 mol% of the total of all structural units.
  • the content of the structural unit (D) is, for example, 35 mol% or more, may be 60 mol% or less, or may be 55 mol% or less.
  • the structural unit (D) is derived, for example, from a compound represented by the following formula (10).
  • Z, R 9 -R 18 , s and t are the same as in formula (4).
  • the compound represented by formula (10) is a fluorine-containing compound having two or more polymerizable double bonds and capable of cyclic polymerization.
  • Structural unit (D) is preferably derived from a compound represented by the following formula (11).
  • R 141 , R 142 , R 151 and R 152 are the same as in formula (9).
  • the first fluoropolymer may further contain structural units other than the structural units (A) to (D), but substantially other structural units other than the structural units (A) to (D) preferably does not contain It should be noted that the fact that the fluoropolymer does not substantially contain other structural units other than the structural units (A) to (D) means that the structural units (A) to It means that the total of (D) is 95 mol % or more, preferably 98 mol % or more.
  • the polymerization method for the first fluoropolymer is not particularly limited, and for example, a general polymerization method such as radical polymerization can be used.
  • the polymerization initiator for polymerizing the fluoropolymer may be a fully fluorinated compound.
  • the first fluoropolymer constitutes the first fluororesin used as the first resin.
  • the first glass transition temperature Tg1 of the first resin is 120°C or higher. Therefore, the glass transition temperature of the first fluoropolymer is preferably 120° C. or higher, more preferably 125° C. or higher, and even more preferably 130° C. or higher.
  • the refractive index of the core 11 is not particularly limited as long as it is higher than the refractive index of the clad 12 .
  • the difference between the refractive indices of core 11 and cladding 12 be larger for the wavelength of light used.
  • the refractive index of the core 11 can be 1.340 or more, or 1.360 or more, for the wavelength of light used (for example, a wavelength of 850 nm).
  • the upper limit of the refractive index of the core is not particularly limited, it is, for example, 1.4000 or less.
  • the clad 12 contains the second resin.
  • the clad 12 may contain the second resin as a main component.
  • the fact that the clad 12 contains the second resin as a main component means that the second resin is the component that is contained in the clad 12 at the highest mass ratio.
  • the clad 12 may contain the second resin in an amount of 80% by mass or more, 90% by mass or more, or 95% by mass or more.
  • the clad 12 may be composed only of the second resin.
  • the clad 12 may further contain additives in addition to the second resin.
  • the second resin contained in the clad 12 is not particularly limited as long as it has high transparency.
  • the second resin include fluorine-containing resins, acrylic resins such as methyl methacrylate, styrene resins, and carbonate resins.
  • fluorine-containing resins are preferably used because they can achieve low transmission loss over a wide wavelength range.
  • the second resin of the clad 12 is preferably a fluorine-containing resin containing a fluorine-containing polymer.
  • the fluororesin contained in the clad 12 will be referred to as the second fluororesin
  • the fluoropolymer contained in the second fluororesin will be referred to as the second fluoropolymer.
  • fluororesin that can be used as the second fluororesin are the same as those exemplified as the fluororesin that can be used as the first fluororesin. That is, examples of the fluoropolymer that can be used as the second fluoropolymer are the same as those exemplified as the fluoropolymer that can be used as the first fluoropolymer.
  • the second fluoropolymer constitutes the second fluororesin used as the second resin.
  • the second glass transition temperature Tg2 of the second resin is 120°C or higher. Therefore, the glass transition temperature of the second fluoropolymer is preferably 120° C. or higher, more preferably 125° C. or higher, and even more preferably 130° C. or higher.
  • the second resin may be a resin different from the first resin, but preferably has affinity with the first resin.
  • the second resin may contain the same polymerized units as the polymerized units contained in the first resin, or may be the same as the first resin. As a result, separation is less likely to occur at the interface between the core 11 and the clad 12, and transmission loss, for example, can be kept low.
  • the refractive index of the cladding 12 is not particularly limited as long as it is designed according to the refractive index of the core 11 .
  • the clad 12 may have a refractive index of, for example, 1.310 or less, or may have a refractive index of 1.300 or less at the wavelength of light used (eg, wavelength of 850 nm).
  • FIG. 2 shows a modification of the POF of this embodiment.
  • the POF 20 shown in FIG. 2 has a configuration in which a reinforcing layer 21 arranged around the outer circumference of the clad 12 is further provided in the POF 10 .
  • Reinforcing layer 21 is provided to improve the mechanical strength of POF 10 .
  • materials and structures used as reinforcement layers in known POFs can be applied.
  • materials for the reinforcing layer 21 include various engineering plastics such as polycarbonate, polyester, cycloolefin polymer, cycloolefin copolymer, polytetrafluoroethylene (PTFE), modified PTFE, and tetrafluoroethylene-perfluoroalkoxyethylene copolymer. (PFA), or copolymers and mixtures thereof.
  • the POF 20 of this embodiment provided with the reinforcing layer 21 can have a dimensional retention rate of 95% or more after being held at 105°C for 250 hours, for example. Further, the POF 20 of the present embodiment can have a dimensional retention rate of 96% or more, or 98% or more, after being held at 105° C. for 250 hours, for example.
  • the dimension retention ratio is the ratio of the length of the POF 20 after being held at 105° C. for 250 hours to the length of the POF 20 before being held at 105° C. for 250 hours.
  • POF of this embodiment can have both heat resistance and flexibility, it can be applied to applications that require high heat resistance and flexibility.
  • POFs of the present embodiments may also be suitable for hybrid cables, patch cords, active optical cables, and the like, for example.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing an example of a hybrid cable provided with the POF 20 of this embodiment.
  • a hybrid cable 30 shown in FIG. 3 includes the POF 20 of this embodiment, a plurality of conductors 31 arranged around the POF 20 , and a covering layer 32 covering the POF 20 and the conductors 31 .
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing an example of a patch cord provided with the POF 20 of this embodiment.
  • the patch cord 40 shown in FIG. 4 includes a cable 41 accommodating the POF 20 of this embodiment and a connector 42 attached to at least one end of the cable 41 .
  • FIG. 5 is a schematic diagram showing an example of an active optical cable equipped with the POF 20 of this embodiment.
  • the active optical cable 50 shown in FIG. 5 includes a cable 51 accommodating the POF 20 of the present embodiment, and a first converter ( (not shown) and a second connector 53 having a second converter (not shown) attached to the second end 51b of the cable 51 for converting an optical signal into an electrical signal. And prepare.
  • the POF of this embodiment is manufactured using, for example, a melt spinning method. That is, an example of the method for manufacturing the POF of this embodiment is Melting a core material and extruding it into a fiber shape to produce a fiber-like molded body made of the core material; Melting the clad material and extruding it so as to cover the surface of the molded body to produce a laminate in which the core material and the clad material are concentrically laminated; drawing down the laminate while heating it to a predetermined temperature to spin the laminate; including.
  • the core material comprises a first resin and the cladding material comprises a second resin.
  • the POF of the present embodiment is excellent in that both the first resin contained in the core and the second resin contained in the clad have a high glass transition temperature of 120° C. or higher and, for example, a minimum radius of curvature of 5 mm or less. It also has flexibility. In order to achieve such excellent flexibility using a resin having a high glass transition temperature, for example, it is preferable that the first resin and the second resin have high orientation in the core and clad.
  • the temperature at which the core material and the clad material are concentrically laminated to each other is reduced to The temperature is set such that the molecular chains of the first resin and the second resin are highly aligned in the axial direction of the fiber.
  • the drawdown temperature of the laminate is usually determined by considering the glass transition temperatures of the core and cladding materials.
  • the temperature at which the laminate is pulled down is lower than the glass transition temperatures of the core material and the clad material so that the molecular chains of the first resin and the second resin are highly aligned in the axial direction of the fiber. It is preferably set lower than the conventional general withdrawal temperature determined.
  • the temperature at which the laminate is pulled down should be determined in consideration of the glass transition temperatures of the first and second resins used, and the content of additives such as refractive index modifiers contained in the core material. Although it is not particularly limited, it is desirable that the POF to be produced is as low as possible so as not to cause breakage.
  • the temperature at which the laminate is pulled down is preferably in the range of Tg 1 +50° C. to Tg 1 +150° C., more preferably in the range of Tg 1 +70° C. to Tg 1 +140° C. with respect to the first glass transition temperature Tg 1 of the first resin. more preferred.
  • the temperature at which the laminate is pulled down is preferably in the range of Tg 2 +50° C. to Tg 2 +150° C., more preferably in the range of Tg 1 +70° C. to Tg 1 +140° C. relative to the second glass transition temperature Tg 2 of the second resin. is more preferred.
  • the draw-down temperature is relative to the glass transition temperature Tg1a of this resin composition.
  • Tg 1a +60° C. to Tg 1a +170° C., and more preferably Tg 1a +80° C. to Tg 1a +160° C. It is determined from the first glass transition temperature Tg 1 of the first resin used, the glass transition temperature Tg 1a of the resin composition containing the first resin and the refractive index modifier, and the second glass transition temperature Tg 2 of the second resin. It is desirable to select an appropriate temperature from the above preferred temperature range and determine it as the withdrawal temperature.
  • the first resin and the second resin are arranged in the fiber axial direction such that the birefringence of the fiber structure composed of the core and the clad satisfies 2.0 ⁇ 10 -4 or more.
  • highly oriented POF can be produced.
  • FIG. 6 is a schematic cross-sectional view showing an example of a manufacturing apparatus that can be used for manufacturing the POF 20 of this embodiment.
  • the apparatus 100 shown in FIG. 6 includes a first extrusion device 101a for forming a core, a second extrusion device 101b for forming a clad, and a third extrusion device 101c for forming a reinforcing layer.
  • Device 100 further comprises first chamber 110 and second chamber 120 .
  • the first chamber 110 and the second chamber 120 are arranged vertically downward in this order.
  • the first extrusion device 101a has a first storage section 102a that stores the core material 1a, and a first extrusion section 103a that extrudes the core material 1a stored in the first storage section 102a from the first storage section 102a.
  • a heater or the like is provided in the first extrusion device 101a so that the core material 1a can be melted in the first housing portion 102a and the melted core material 1a can be kept in a molten state until it is molded.
  • a heating unit (not shown) may be further provided. In this case, for example, a rod-shaped core material (preform) 1a is inserted into the first accommodation portion 102a through the upper opening of the first accommodation portion 102a and heated in the first accommodation portion 102a. melted by
  • the core material 1a is extruded, for example by gas extrusion, out of the first receiving portion 102a via the first extrusion portion 103a to form the core 2.
  • the core material 1a extruded to form the core 2 through the first extruding portion 103a then moves vertically downward and is supplied to each of the first chamber 110 and the second chamber 120 in this order. .
  • the second extrusion device 101b has a second storage section 102b that stores the clad material 1b, and a second extrusion section 103b that pushes out the clad material 1b stored in the second storage section 102b from the second storage section 102b.
  • the second extrusion device 101b extrudes the melted clad material 1b so as to cover the outer circumference of the core 2 formed of the core material 1a extruded from the first extrusion device 102a.
  • the clad material 1 b extruded from the second extrusion device 101 b is supplied to the first chamber 110 .
  • the clad 3 covering the outer periphery of the core 2 can be formed.
  • a laminate formed of the core 2 and the clad 3 covering the outer periphery of the core 2 moves from the first chamber 110 to the second chamber 120 .
  • the third extrusion device 101c includes, for example, a third container 102c containing the reinforcing layer material 1c, a screw 104 arranged in the third container 102c, and a hopper 105 connected to the third container 102c. ing.
  • a pellet-shaped reinforcing layer material 1c is supplied through a hopper 105 to the third container 102c.
  • the reinforcing layer material 1c supplied to the third container 102c is, for example, kneaded by the screw 104 while being heated, thereby softening and becoming fluid.
  • the softened reinforcing layer material 1c is pushed out from the third accommodating portion 102c by the screw 104. As shown in FIG.
  • the reinforcing layer material 1c extruded from the third extruder 101c is supplied to the second chamber 120.
  • the reinforcement 4 covering the outer circumference of the clad 3 can be formed.
  • the laminate 5 in which the core 2 , the clad 3 , and the reinforcing layer 4 are concentrically laminated moves from the second chamber 120 to the diffusion tube 130 arranged vertically below the second chamber 120 .
  • Diffusion tube 130 may be provided with, for example, a heater (not shown) for heating this laminate.
  • the temperature and viscosity of the laminate 5 passing through the interior are appropriately adjusted.
  • the temperature at which the layered body 5 is drawn down when passing through the diffusion tube 130 is desirably set within the temperature range described above. That is, the temperature at which the laminate 5 is pulled down in the diffusion tube 130 is preferably in the range of Tg 1 +50° C. to Tg 1 +150° C.
  • the temperature at which the laminated body 5 is pulled down is preferably in the range of Tg 2 +50° C. to Tg 2 +150° C. with respect to the second glass transition temperature Tg 2 of the second resin constituting the clad material, and Tg 1 +70° C. to Tg 1 +70° C. A range of Tg 1 +140° C. is more preferred.
  • the temperature at which the laminated body 5 is pulled down is preferably in the range of Tg 1a +60° C. to Tg 1a +170° C.
  • the diffusion tube 130 can diffuse a dopant such as a refractive index adjuster contained in the laminate 5 passing through the diffusion tube 130 in the laminate 5 .
  • the diffusion tube 130 is connected to the internal channel of the nozzle 140 . That is, the lower opening of the diffusion tube 130 is connected to the inlet of the nozzle 140 , and the laminate 5 that has passed through the diffusion tube 130 flows into the internal flow path through the inlet of the nozzle 140 .
  • the laminated body 5 passes through the internal flow path, is reduced in diameter, and is discharged from the discharge port of the nozzle 140 in the form of a fiber.
  • the positional relationship between the second chamber 120 and the diffusion tube 130 may be switched. Namely.
  • the device configuration may be such that the diffusion pipe 130 is arranged under the first chamber 110, the second chamber 120 is arranged below it, and the nozzle 140 is installed further below the second chamber.
  • the laminated body 5 discharged in the form of fibers from the discharge port of the nozzle 140 flows, for example, into the internal space 151 of the cooling pipe 150, is cooled while passing through the internal space 151, and is discharged from the opening of the cooling pipe 150. released to the outside.
  • the layered product 5 released from the cooling pipe 150 passes, for example, between two rolls 161 and 162 of a nip roll 160, further passes through guide rolls 163 to 165, and is wound up on a take-up roll 166 as POF 20. be done.
  • a displacement gauge 170 for measuring the outer diameter of the POF 20 in the vicinity of the take-up roll 166, for example, between the guide roll 165 and the take-up roll 166 may be provided.
  • Example 1 [Preparation of first fluorine-containing resin and second fluorine-containing resin]
  • a polymer of perfluoro-4-methyl-2-methylene-1,3-dioxolane (compound of formula (M2) above, “PFMMD”) was prepared as the first fluororesin and the second fluororesin.
  • Perfluoro-4-methyl-2-methylene-1,3-dioxolane is obtained by first synthesizing 2-carbomethyl-2-trifluoromethyl-4-methyl-1,3-dioxolane and fluorinating it. Synthesized by decarboxylation separation of the carboxylate.
  • Perfluorobenzoyl peroxide was used as a polymerization initiator for the polymerization of perfluoro-4-methyl-2-methylene-1,3-dioxolane.
  • the obtained transparent rod was dissolved in Fluorinert FC-75 (manufactured by Sumitomo 3M), and the resulting solution was poured onto a glass plate to obtain a polymer thin film.
  • the obtained polymer had a glass transition temperature of 117° C. and was completely amorphous.
  • the product was purified by dissolving the transparent rod in hexafluorobenzene and adding chloroform to precipitate. The glass transition temperature of the purified polymer was about 131°C. This polymer was used as the first fluorine-containing resin and the second fluorine-containing resin.
  • Refractive index adjuster A chlorotrifluoroethylene oligomer (molecular weight: 585) was used as the refractive index adjuster. Specifically, “Daifloil #10" manufactured by Daikin Industries, Ltd. was distilled, and only the component with a molecular weight of 585 was fractionated and used.
  • the first fluorine-containing resin prepared by the above method and the refractive index modifier were melt-mixed at 260° C. to prepare a resin composition.
  • the concentration of the refractive index modifier in the resin composition was 3% by mass. This resin composition was used as a core material.
  • a POF having a configuration similar to that of the POF 20 shown in FIG. 2 was fabricated.
  • a POF having the same configuration as the POF 20 shown in FIG. 2 was fabricated by melt spinning.
  • a manufacturing apparatus 100 shown in FIG. 6 was used to manufacture the POF.
  • the melting temperature of the core material was 250°C
  • the melting temperature of the clad material was 255°C
  • the melting temperature of the reinforcing layer material was 240°C.
  • the temperature of the diffusion tube was set at 220°C. That is, the draw-down temperature of the laminate consisting of the core, clad, and reinforcing layer was 220°C.
  • the outer diameter of the core was 80 ⁇ m
  • the outer diameter of the clad was 125 ⁇ m
  • the outer diameter of the reinforcing layer was 490 ⁇ m.
  • Example 2 The temperature of the diffusion tube was set to 230° C. in fabricating the POF.
  • a POF was produced in the same manner as in Example 1 except for this point.
  • the outer diameter of the core was 80 ⁇ m
  • the outer diameter of the clad was 125 ⁇ m
  • the outer diameter of the reinforcing layer was 490 ⁇ m.
  • the properties of the obtained POF were evaluated in the same manner as in Example 1. Table 1 shows the results.
  • Example 3 The temperature of the diffusion tube was set at 260° C. in fabricating the POF. Also, the concentration of the refractive index modifier in the core material was set to 8% by mass. Also, the POF was manufactured so that the outer diameter of the core was 52 ⁇ m, the outer diameter of the clad was 55 ⁇ m, and the outer diameter of the reinforcing layer (that is, the outer diameter of the POF) was 232 ⁇ m. A POF was produced in the same manner as in Example 1 except for these points. Also, the properties of the obtained POF were evaluated in the same manner as in Example 1. Table 1 shows the results.
  • Example 4 The temperature of the diffusion tube was set at 260° C. in fabricating the POF.
  • the concentration of the refractive index modifier in the core material was set to 12% by mass.
  • the POF was manufactured so that the outer diameter of the core was 47 ⁇ m, the outer diameter of the clad was 49 ⁇ m, and the outer diameter of the reinforcing layer (that is, the outer diameter of the POF) was 232 ⁇ m.
  • a POF was produced in the same manner as in Example 1 except for these points. Also, the properties of the obtained POF were evaluated in the same manner as in Example 1. Table 1 shows the results.
  • Comparative example 1 As the POF of Comparative Example 1, "Giga-POF62SR" manufactured by Chromis Fiberoptics Co., Ltd. was used to evaluate flexibility and heat resistance.
  • the outer diameter of the core was 62.5 ⁇ m
  • the outer diameter of the clad was 90 ⁇ m
  • the outer diameter of the reinforcing layer (that is, the outer diameter of the POF) was 490 ⁇ m.
  • the resins used as the first fluorine-containing resin and the second fluorine-containing resin were perfluorobutenyl vinyl ether (PBVE) polymer.
  • PBVE perfluorobutenyl vinyl ether
  • the refractive index adjuster used was perfluoro-1,3,5-triphenylbenzene.
  • the reinforcing layer material was Xylex (manufactured by SABIC, glass transition temperature: 113° C.).
  • Example 2 The temperature of the diffusion tube was set to 250° C. in fabricating the POF.
  • a POF was produced in the same manner as in Example 1 except for this point.
  • the outer diameter of the core was 80 ⁇ m
  • the outer diameter of the clad was 125 ⁇ m
  • the outer diameter of the reinforcing layer was 490 ⁇ m.
  • the properties of the obtained POF were evaluated in the same manner as in Example 1. Table 1 shows the results.
  • Example 3 The concentration of the refractive index modifier in the core material was set to 10% by mass, and the temperature of the diffusion tube was set to 230° C. in the fabrication of the POF.
  • a POF was produced in the same manner as in Example 1 except for these points.
  • the outer diameter of the core was 80 ⁇ m
  • the outer diameter of the clad was 125 ⁇ m
  • the outer diameter of the reinforcing layer was 490 ⁇ m.
  • the properties of the obtained POF were evaluated in the same manner as in Example 1. Table 1 shows the results.
  • Example 4 A POF was produced in the same manner as in Example 1, except for the following points. - The concentration of the refractive index modifier in the core material was set to 10% by mass. ⁇ DURABIO T-7450 (manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation, glass transition temperature: 129° C.) was used as a reinforcing layer material. - The melting temperature of the reinforcing layer material was 230°C. - In the production of POF, the temperature of the diffusion tube was set to 230°C.
  • the outer diameter of the core was 80 ⁇ m
  • the outer diameter of the clad was 125 ⁇ m
  • the outer diameter of the reinforcing layer (that is, the outer diameter of the POF) was 490 ⁇ m.
  • Example 5 A POF was produced in the same manner as in Example 1, except for the following points. - The concentration of the refractive index modifier in the core material was set to 10% by mass. ⁇ DURABIO T-7450 (manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation, glass transition temperature: 129° C.) was used as a reinforcing layer material. - The melting temperature of the reinforcing layer material was 230°C. - In the production of POF, the temperature of the diffusion tube was set to 240°C.
  • the outer diameter of the core was 80 ⁇ m
  • the outer diameter of the clad was 125 ⁇ m
  • the outer diameter of the reinforcing layer (that is, the outer diameter of the POF) was 490 ⁇ m.
  • the POFs of Examples 1-4 achieve greater than 95% dimensional stability when exposed to 105.degree.
  • the birefringence of the fiber structure consisting of the core and clad is 2.2 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, and the resin is highly oriented in the fiber axis direction. It is believed that such a structure enabled the POFs of Examples 1 to 4 to have improved heat resistance while ensuring good flexibility.
  • the POF of Comparative Example 1 had excellent flexibility, but the glass transition temperature of the resin used for the core and clad was lower than 120°C, so when exposed to 105°C for a long time, The dimensional retention was less than 95%, and the heat resistance could not be improved.
  • the POFs of Comparative Examples 2 to 5 used the same resins as those of Examples 1 and 2 for the core and clad, so excellent heat resistance was achieved, but a minimum radius of curvature of 5 mm or less could not be ensured.
  • the POF of the present invention is suitable for applications requiring heat resistance and flexibility.

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Abstract

本発明のプラスチック光ファイバー（１０）は、コア（１１）と、コア（１１）の外周に配置されたクラッド（１２）と、を備える。コア（１１）は、第１樹脂を含み、クラッド（１２）は、第２樹脂を含む。前記第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1は、１２０℃以上である。前記第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2は、１２０℃以上である。プラスチック光ファイバー（１０）が、２５℃において曲率半径Ｒで１８０度に１回曲げられたときに、プラスチック光ファイバー（１０）の屈曲部分にクラックが生じない前記曲率半径Ｒの最小値が、５ｍｍ以下である。

Description

プラスチック光ファイバー、ハイブリッドケーブル、パッチコード、及びアクティブ光ケーブル
　本発明は、プラスチック光ファイバー、ハイブリッドケーブル、パッチコード、及びアクティブ光ケーブルに関する。
　プラスチック光ファイバーは、光を伝送する部分として、中心部のコアと、当該コアの外周を覆うクラッドとを備えている。コアは、高屈折率を有する樹脂材料によって形成されている。クラッドは、光をコア内に留めるために、コアの樹脂材料よりも低い屈折率を有する樹脂材料によって形成されている。
　プラスチック光ファイバーには、高い耐熱性が求められることが多い。従来、プラスチック光ファイバーについて、耐熱性の向上を実現するための様々な構成が提案されている。例えば、特許文献１は、耐熱性に優れたプラスチック光ファイバーとして、コアに相当する内層に実質的にＣ－Ｈ結合を有しない非結晶性の含フッ素重合体（ａ）が用いられ、かつ、クラッドに相当する外層に、含フッ素重合体（ａ）よりも低屈折率でかつ含フッ素重合体（ａ）と親和性を有する含フッ素重合体（ｃ）が用いられたプラスチック光ファイバーを開示している。
特開２００２－７１９７２号公報
　近年、プラスチック光ファイバーには、耐熱性及び柔軟性の両方を備えることが求められている。しかし、耐熱性の向上のみを考慮してコア及びクラッドの材料を選択した場合、柔軟性が低下する場合がある。
　そこで、本発明は、良好な柔軟性を確保しつつ、耐熱性が向上したプラスチック光ファイバーを提供することを目的とする。さらに、本発明は、そのような柔軟性及び耐熱性の両方を備えたプラスチック光ファイバーを備えたハイブリッドケーブル、パッチコード、及びアクティブ光ケーブルを提供することも目的とする。
　本発明の第１の態様は、
　コアと、前記コアの外周に配置されたクラッドと、を備えたプラスチック光ファイバーであって、
　前記コアは、第１樹脂を含み、
　前記クラッドは、第２樹脂を含み、
　前記第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1は、１２０℃以上であり、
　前記第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2は、１２０℃以上であり、
　前記プラスチック光ファイバーが、２５℃において曲率半径Ｒで１８０度に１回曲げられたときに、前記プラスチック光ファイバーの屈曲部分にクラックが生じない前記曲率半径Ｒの最小値が、５ｍｍ以下である、
プラスチック光ファイバーを提供する。
　本発明の第２の態様は、
　コアと、前記コアの外周に配置されたクラッドと、を備えたプラスチック光ファイバーであって、
　前記コアは、第１樹脂を含み、
　前記クラッドは、第２樹脂を含み、
　前記第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1は、１２０℃以上であり、
　前記第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2は、１２０℃以上であり、
　前記コア及び前記クラッドで構成されたファイバー構造体の複屈折が、２．０×１０-4以上である、
プラスチック光ファイバーを提供する。
　本発明の第３の態様は、上記第１の態様に係るプラスチック光ファイバーを備えたハイブリッドケーブルを提供する。
　本発明の第４の態様は、上記第１の態様に係るプラスチック光ファイバーが収容されたケーブルと、
　前記ケーブルの少なくとも一方の端部に取り付けられたコネクタと、
を備えた、パッチコードを提供する。
　本発明の第５の態様は、上記第１の態様に係るプラスチック光ファイバーが収容されたケーブルと、
　前記ケーブルの第１端部に取り付けられた、電気信号を光信号に変換する第１変換部を備えた第１コネクタと、
　前記ケーブルの第２端部に取り付けられた、光信号を電気信号に変換する第２変換部を備えた第２コネクタと、
を備えた、アクティブ光ケーブルを提供する。
　本発明によれば、良好な柔軟性を確保しつつ、耐熱性が向上したプラスチック光ファイバーを提供することができる。さらに、本発明によれば、柔軟性及び耐熱性の両方を備えたプラスチック光ファイバーを備えたハイブリッドケーブル、パッチコード、及びアクティブ光ケーブルを提供することができる。
図１は、本発明の実施形態によるプラスチック光ファイバーの断面構造の一例を示す模式図である。 図２は、本発明の実施形態によるプラスチック光ファイバーの断面構造の別の例を示す模式図である。 図３は、本発明の実施形態によるハイブリッドケーブルの一例を示す断面図である。 図４は、本発明の実施形態によるパッチコードの一例を示す模式図である。 図５は、本発明の実施形態によるアクティブ光ケーブルの一例を示す模式図である。 図６は、本発明の実施形態によるプラスチック光ファイバーの製造に使用できる製造装置の一例を示す概略断面図である。
　本発明のプラスチック光ファイバー（以下、「ＰＯＦ」と記載する）の実施形態について説明する。本実施形態のＰＯＦは、コアと、コアの外周に配置されたクラッドとを備える。本実施形態のＰＯＦは、例えば、屈折率分布（ＧＩ）型のＰＯＦである。
　図１は、本実施形態のＰＯＦの断面構造の一例を示す。
　図１に示されたＰＯＦ１０は、コア１１と、コア１１の外周に配置されたクラッド１２と、を備えている。
　本実施形態のＰＯＦ１０において、コア１１は、第１樹脂を含む。第１樹脂のガラス転移温度（第１ガラス転移温度Ｔｇ1）は、１２０℃以上である。また、クラッド１２は、第２樹脂を含む。第２樹脂のガラス転移温度（第２ガラス転移温度Ｔｇ2）は、１２０℃以上である。本実施形態のＰＯＦ１０が、２５℃において曲率半径Ｒで１８０度に１回曲げられたときに、ＰＯＦ１０の屈曲部分にクラックが生じない上記曲率半径Ｒの最小値が、５ｍｍ以下である。なお、以下、屈曲部分にクラックが生じない曲率半径Ｒの最小値を「最小曲率半径」と記載する。最小曲率半径は、５ｍｍ未満であることが好ましい。
　本明細書において、ガラス転移温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２１：１９８７の規定に準拠して求められる中間点ガラス転移温度 （Ｔmg）を意味する。
　本実施形態のＰＯＦ１０は、上記構成を有することにより、良好な柔軟性を確保しつつ、耐熱性を向上させることができる。すなわち、本実施形態のＰＯＦ１０は、実用的な範囲の柔軟性を確保しつつ、耐熱性を向上させることができる。具体的には、コア１１に含まれる第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1及びクラッド１２に含まれる第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2が、共に１２０℃以上であることにより、本実施形態のＰＯＦ１０は、耐熱性を向上させることができる。本実施形態のＰＯＦ１０は、例えば１０５℃程度の高温に曝された場合でも、生じる寸法変化を小さく抑えることができる。耐熱性をさらに向上させるために、第１ガラス転移温度Ｔｇ1及び第２ガラス転移温度Ｔｇ2は、１２５℃以上であることが好ましく、１３０℃以上であることがより好ましい。また、本実施形態のＰＯＦ１０は、上記の最小曲率半径、すなわち１８０度に曲げられたときにクラックが入る曲率半径を５ｍｍ以下にまで小さくできるような、優れた柔軟性を有する。したがって、本実施形態のＰＯＦ１０は、ＰＯＦに求められる柔軟性を確保しながら、耐熱性が要求される用途に使用できる。
　ここで、本実施形態のＰＯＦ１０について上記の最小曲率半径を求める方法は、例えば、測定目的の曲率半径ＲでＰＯＦ１０に１８０度曲げを加えてＰＯＦ１０を１回屈曲させ、次に曲げを開放して元に戻し、その後、ＰＯＦ１０の屈曲部分を顕微鏡で観察してクラックの有無を確認する。このような１８０度曲げ試験を、曲率半径Ｒを変更して、それぞれの曲率半径Ｒで１回ずつ行う。複数の曲率半径Ｒでの１８０度曲げ試験の結果を用いて、クラックが生じない最小曲率半径が決定され得る。例えば、曲率半径Ｒ＝１０ｍｍ、５ｍｍ、２．５ｍｍ、２ｍｍ、及び１ｍｍで、１８０度曲げ試験を行う。このとき、例えば、曲率半径Ｒ＝１０ｍｍ、５ｍｍ、及び２．５ｍｍのときの１８０度曲げ試験ではクラックが発生せず、曲率半径Ｒ＝２ｍｍのときの１８０度曲げ試験でクラックが発生した場合は、そのＰＯＦの最小曲率半径は２．５ｍｍ未満と認定され得る。なお、ＰＯＦ１０の１８０度曲げは、例えば、測定目的の曲率半径Ｒを有する溝が設けられた試験器具を準備し、その溝内にＰＯＦ１０を入れて屈曲させることによって、実施することができる。このような１８０度曲げ試験は、最小曲率半径を求めるために上述のように曲率半径Ｒを変えて複数回実施されてもよいし、最小曲率半径が５ｍｍ未満であることを確認する場合は、曲率半径Ｒ＝５ｍｍで１８０度曲げ試験を行い、ＰＯＦ１０の屈曲部分にクラックが生じないことが確認された場合に最小曲率半径が５ｍｍ未満であると認定してもよい。
　１８０度曲げにおける曲率半径Ｒは、ＰＯＦ１０の内径（すなわち、ＰＯＦ１０の内側面に沿って測定した曲率半径）である。
　一般に、高いガラス転移温度を有する樹脂は、耐熱性を向上させることはできるが、同時に優れた柔軟性を実現することが困難な場合がある。本実施形態のＰＯＦ１０では、コア１１に含まれる第１樹脂及びクラッド１２に含まれる第２樹脂が共に１２０℃以上の高いガラス転移温度を有しており、かつ最小曲率半径が５ｍｍ以下である優れた柔軟性が実現されている。このような優れた柔軟性は、例えば、コア１１及びクラッド１２において、第１樹脂及び第２樹脂の配向性が高められていることによって実現できる。本実施形態において、コア１１における第１樹脂の配向性及びクラッド１２における第２樹脂の配向性は、複屈折によって示されることができる。例えば、コア１１及びクラッド１２で構成されたファイバー構造体の複屈折が、２．０×１０-4以上であることが好ましく、２．５×１０-4以上であることがより好ましく、２．７×１０-4以上であることがさらに好ましく、３．０×１０-4以上であることがさらに好ましく、４．０×１０-4以上であることがさらに好ましく、５．０×１０-4以上であることがさらに好ましく、６．０×１０-4以上であることがさらに好ましい。コア１１及びクラッド１２で構成されたファイバー構造体は、図１に示された構成を有するＰＯＦ１０の場合は、ＰＯＦ１０のことである。また、クラッド１２の外周に別の層（例えば、後述の補強層２１）がさらに設けられている場合は、その別の層を除いたコア１１及びクラッド１２で構成された部分が、上記のファイバー構造体となる。ファイバー構造体が２．０×１０-4以上の複屈折を有することにより、第１樹脂及び第２樹脂の分子鎖がファイバー軸方向に高度に配列して、ファイバー構造体の柔軟性が向上する。したがって、本実施形態のＰＯＦ１０は、優れた柔軟性を有することができる。
　上述のとおり、ファイバー構造体が２．０×１０-4以上の複屈折を有することにより、第１樹脂及び第２樹脂の分子鎖がファイバー軸方向に高度に配列してファイバー構造体の柔軟性が向上し、ＰＯＦ１０の柔軟性が向上する。したがって、本実施形態のＰＯＦ１０は、別の形態として、以下の構成を有するものであってもよい：
　ＰＯＦ１０は、コア１１と、コア１１の外周に配置されたクラッド１２と、を備え、
　コア１１は、第１樹脂を含み、
　クラッド１２は、第２樹脂を含み、
　第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1は、１２０℃以上であり、
　第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2は、１２０℃以上であり、
　コア１１及びクラッド１２で構成されたファイバー構造体の複屈折が、２．０×１０-4以上である。
　ＰＯＦ１０が以上のような構成を有する場合、第１樹脂及び第２樹脂の分子鎖がファイバー軸方向に高度に配列するので、ＰＯＦ１０は、例えば１８０度に曲げられたときにクラックが入る曲率半径を５ｍｍ以下にまで小さくできるような、優れた柔軟性を実現することができる。すなわち、このような構成を有するＰＯＦ１０も、良好な柔軟性を確保しつつ、耐熱性を向上させることができる。なお、この場合、ファイバー構造体の複屈折は、２．５×１０-4以上であることが好ましく、２．７×１０-4以上であることがより好ましく、３．０×１０-4以上であることがさらに好ましく、４．０×１０-4以上であることがさらに好ましく、５．０×１０-4以上であることがさらに好ましく、６．０×１０-4以上であることがさらに好ましい。
　ＰＯＦ１０のより良好な柔軟性を確保するために、配向性、すなわちコア１１及びクラッド１２で構成されたファイバー構造体の複屈折の値を、クラッドの外径の半径（単位：ｍ）で除した値（配向性÷（クラッドの外径の半径（単位：ｍ））＝（コア＋クラッドの複屈折）÷（クラッドの外径の半径（単位：ｍ））は、４．０以上が好ましく、６．０以上がより好ましく、８．０以上がさらに好ましい。
　上記第１樹脂及び第２樹脂からなる群より選択される少なくとも１つが、含フッ素樹脂であってもよい。好ましくは、第１樹脂及び第２樹脂の両方が、含フッ素樹脂であることである。含フッ素樹脂は、広い波長領域で低い伝送損失を実現可能である。したがって、含フッ素樹脂は、コア１１及びクラッド１２を構成する樹脂として好適に用いられる。
　以下に、本実施形態のＰＯＦ１０の各構成について、より詳しく説明する。
　（コア１１）
　コア１１は、光を伝送する領域である。コア１１は、クラッド１２よりも高い屈折率を有している。この構成により、コア１１内に入射した光は、クラッド１２によってコア１１内部に閉じ込められて、ＰＯＦ１０内を伝搬する。
　コア１１は、第１樹脂を主成分として含んでいてもよい。ここで、コア１１が第1樹脂を主成分として含むとは、コア１１において、質量比で最も多く含まれる成分が第１樹脂であることである。コア１１は、第１樹脂を８０質量％以上含んでいてもよく、９０質量％以上含んでいてもよく、９５質量％以上含んでいてもよい。
　コア１１は、第１樹脂の他に、添加物をさらに含んでいてもよい。添加物は、例えば屈折率調整剤である。すなわち、コア１１は、第１樹脂と、屈折率調整剤等の添加剤とを含む樹脂組成物によって形成されていてもよい。屈折率調整剤として、例えば、ＰＯＦ１０のコア１１の材料に用いられる公知の屈折率調整剤が用いられ得る。コア１１の材料は、屈折率調整剤以外の他の添加物を含んでいてもよい。
　コア１１の材料、すなわちコア１１を構成している材料のガラス転移温度は、１０５℃以上であることが好ましい。ここで、コア１１の材料とは、コア１１が第１樹脂の他に屈折率調整剤等の添加剤をさらに含む場合は、第１樹脂とそれら添加剤とで構成された樹脂組成物のことである。例えば、コア１１が、第１樹脂と屈折率調整剤とからなる場合は、第１樹脂と屈折率調整剤との混合物（樹脂組成物）のガラス転移温度が１０５℃以上であることが好ましい。
　本実施形態のＰＯＦ１０が例えばＧＩ型である場合、コア１１は、径方向に対して屈折率が変化する屈折率分布を有する。このような屈折率分布は、例えば、第１樹脂に屈折率調整剤を添加し、屈折率調整剤を第１樹脂中で拡散（例えば、熱拡散）させることによって、形成され得る。
　コア１１に含まれる第１樹脂は、高い透明性を有する樹脂であればよく、特には限定されない。第１樹脂としては、例えば、含フッ素樹脂、メチルメタクリレート等のアクリル系樹脂、スチレン系樹脂、及びカーボネート系樹脂等が挙げられる。これらの中でも、広い波長領域で低い伝送損失を実現可能であることから、含フッ素樹脂が好適に用いられる。
　コア１１の第１樹脂は、含フッ素重合体を含む含フッ素樹脂であることが好ましい。以下、コア１１に含まれる含フッ素樹脂を第１含フッ素樹脂と記載し、第１含フッ素樹脂に含まれる含フッ素重合体を第１含フッ素重合体と記載する。
　第１含フッ素樹脂に含まれる第１含フッ素重合体は、Ｃ－Ｈ結合の伸縮エネルギーによる光吸収を抑制する観点から、実質的に水素原子を含んでいないことが好ましく、炭素原子に結合している全ての水素原子がフッ素原子に置換されていることが特に好ましい。すなわち、第１含フッ素重合体は、実質的に水素原子を含まず、かつ全フッ素化されていることが好ましい。本明細書において、含フッ素重合体が実質的に水素原子を含んでいないとは、含フッ素重合体における水素原子の含有率が１モル％以下であることを意味する。
　第１含フッ素重合体は、含フッ素脂肪族環構造を有することが好ましい。含フッ素脂肪族環構造は、含フッ素重合体の主鎖に含まれていてもよく、第１含フッ素重合体の側鎖に含まれていてもよい。第１含フッ素重合体は、例えば、下記構造式（１）で表される構成単位（Ａ）を有する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
　式（１）中、Ｒff 1～Ｒff 4は各々独立に、フッ素原子、炭素数１～７のパーフルオロアルキル基、又は炭素数１～７のパーフルオロアルキルエーテル基を表す。Ｒff 1及びＲff 2は、連結して環を形成してもよい。「パーフルオロ」は、炭素原子に結合している全ての水素原子がフッ素原子に置換されていることを意味する。式（１）において、パーフルオロアルキル基の炭素数は、１～５が好ましく、１～３がより好ましく、１であることがさらに好ましい。パーフルオロアルキル基は、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。パーフルオロアルキル基としては、トリフルオロメチル基、ペンタフルオロエチル基、ヘプタフルオロプロピル基などが挙げられる。
　式（１）において、パーフルオロアルキルエーテル基の炭素数は、１～５が好ましく、１～３がより好ましい。パーフルオロアルキルエーテル基は、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。パーフルオロアルキルエーテル基としては、パーフルオロメトキシメチル基などが挙げられる。
　Ｒff 1及びＲff 2が連結して環を形成している場合、当該環は、５員環であってもよく、６員環であってもよい。この環としては、パーフルオロテトラヒドロフラン環、パーフルオロシクロペンタン環、パーフルオロシクロヘキサン環などが挙げられる。
　構成単位（Ａ）の具体例としては、例えば、下記式（Ａ１）～（Ａ８）で表される構成単位が挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
　構成単位（Ａ）は、上記式（Ａ１）～（Ａ８）で表される構成単位のうち、構成単位（Ａ２）、すなわち下記式（５）で表される構成単位であることが好ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000007
　第１含フッ素重合体は、構成単位（Ａ）を１種又は２種以上含んでいてもよい。第１含フッ素重合体において、構成単位（Ａ）の含有量は、全構成単位の合計に対し、２０モル％以上であることが好ましく、４０モル％以上であることがより好ましい。構成単位（Ａ）が２０モル％以上含まれることにより、第１含フッ素重合体は、より高い耐熱性を有する傾向がある。構成単位（Ａ）が４０モル％以上含まれる場合、第１含フッ素重合体は、高い耐熱性に加えて、より高い透明性及び高い機械的強度も有する傾向がある。第１含フッ素重合体において、構成単位（Ａ）の含有量は、全構成単位の合計に対し、９５モル％以下であることが好ましく、７０モル％以下であることがより好ましい。
　構成単位（Ａ）は、例えば、下記式（６）で表される化合物に由来する。式（６）において、Ｒff 1～Ｒff 4は、式（１）と同じである。なお、式（６）で表される化合物は、例えば特表２００７－５０４１２５号公報に開示された製造方法をはじめ、すでに公知である製造方法によって得ることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000008
　上記式（６）で表される化合物の具体例としては、例えば、下記式（Ｍ１）～（Ｍ８）で表される化合物が挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000009
　含フッ素重合体は、構成単位（Ａ）以外に、他の構成単位をさらに含んでいてもよい。他の構成単位としては、以下の構成単位（Ｂ）～（Ｄ）が挙げられる。
　構成単位（Ｂ）は、下記式（２）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000010
　式（２）中、Ｒ1～Ｒ3は各々独立に、フッ素原子、又は炭素数１～７のパーフルオロアルキル基を表す。Ｒ4は、炭素数１～７のパーフルオロアルキル基を表す。パーフルオロアルキル基は、環構造を有していてもよい。フッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルキル基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。
　含フッ素重合体は、構成単位（Ｂ）を１種又は２種以上含んでいてもよい。含フッ素重合体において、構成単位（Ｂ）の含有量は、全構成単位の合計に対し、５～１０モル％が好ましい。構成単位（Ｂ）の含有量は、９モル％以下であってもよく、８モル％以下であってもよい。
　構成単位（Ｂ）は、例えば、下記式（７）で表される化合物に由来する。式（７）において、Ｒ1～Ｒ4は、式（２）と同じである。式（７）で表される化合物は、パーフルオロビニルエーテル等の含フッ素ビニルエーテルである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000011
　構成単位（Ｃ）は、下記式（３）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000012
　式（３）中、Ｒ5～Ｒ8は各々独立に、フッ素原子、又は炭素数１～７のパーフルオロアルキル基を表す。パーフルオロアルキル基は、環構造を有していてもよい。フッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルキル基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。
　含フッ素重合体は、構成単位（Ｃ）を１種又は２種以上含んでいてもよい。含フッ素重合体において、構成単位（Ｃ）の含有量は、全構成単位の合計に対し、５～１０モル％が好ましい。構成単位（Ｃ）の含有量は、９モル％以下であってもよく、８モル％以下であってもよい。
　構成単位（Ｃ）は、例えば、下記式（８）で表される化合物に由来する。式（８）において、Ｒ5～Ｒ8は、式（３）と同じである。式（８）で表される化合物は、テトラフルオロエチレン及びクロロトリフルオロエチレン等の含フッ素オレフィンである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000013
　構成単位（Ｄ）は、下記式（４）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000014
　式（４）中、Ｚは、酸素原子、単結合、又は－ＯＣ（Ｒ19Ｒ20）Ｏ－を表し、Ｒ9～Ｒ20は各々独立に、フッ素原子、炭素数１～５のパーフルオロアルキル基、又は炭素数１～５のパーフルオロアルコキシ基を表す。フッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルキル基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルコキシ基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。ｓ及びｔはそれぞれ独立に０～５でかつｓ＋ｔが１～６の整数（ただし、Ｚが－ＯＣ（Ｒ19Ｒ20）Ｏ－の場合、ｓ＋ｔは０であってもよい）を表す。
　構成単位（Ｄ）は、好ましくは下記式（９）で表される。なお、下記式（９）で表される構成単位は、上記式（４）においてＺが酸素原子、ｓが０、かつｔが２の場合である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000015
　式（９）中、Ｒ141、Ｒ142、Ｒ151、及びＲ152は各々独立に、フッ素原子、炭素数１～５のパーフルオロアルキル基、又は炭素数１～５のパーフルオロアルコキシ基を表す。フッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルキル基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルコキシ基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。
　含フッ素重合体は、構成単位（Ｄ）を１種又は２種以上含んでいてもよい。含フッ素重合体において、構成単位（Ｄ）の含有量は、全構成単位の合計に対し、３０～６７モル％が好ましい。構成単位（Ｄ）の含有量は、例えば３５モル％以上であり、６０モル％以下であってもよく、５５モル％以下であってもよい。
　構成単位（Ｄ）は、例えば、下記式（１０）で表される化合物に由来する。式（１０）において、Ｚ、Ｒ9～Ｒ18、ｓ及びｔは、式（４）と同じである。式（１０）で表される化合物は、２個以上の重合性二重結合を有し、かつ環化重合し得る含フッ素化合物である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000016
　構成単位（Ｄ）は、好ましくは下記式（１１）で表される化合物に由来する。式（１１）において、Ｒ141、Ｒ142、Ｒ151、及びＲ152は、式（９）と同じである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000017
　式（１０）又は式（１１）で表される化合物の具体例としては、下記の化合物が挙げられる。
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ（ＣＦ3）ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＣＦ2ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＣＦ（ＣＦ3）ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ（ＣＦ3）ＣＦ2ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦＣｌＣＦ2ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＣｌ2ＣＦ2ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＯＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣ（ＣＦ3）2ＯＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＣＦ（ＯＣＦ3）ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＣＦ2ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＣＦ2ＣＦ2ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＣＦ2ＯＣＦ2ＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＣＦＣｌＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＣＦ2ＣＣｌ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＣＦ2ＣＦ＝ＣＦＣｌ
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＣＦ（ＣＦ3）ＣＣｌ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＦ2ＯＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＦＯＣＣｌ2ＯＣＦ＝ＣＦ2
ＣＦ2＝ＣＣｌＯＣＦ2ＯＣＣｌ＝ＣＦ2
　第１含フッ素重合体は、構成単位（Ａ）～（Ｄ）以外の他の構成単位をさらに含んでいてもよいが、実質的に構成単位（Ａ）～（Ｄ）以外の他の構成単位を含まないことが好ましい。なお、含フッ素重合体が実質的に構成単位（Ａ）～（Ｄ）以外の他の構成単位を含まないとは、含フッ素重合体における全構成単位の合計に対し、構成単位（Ａ）～（Ｄ）の合計が９５モル％以上、好ましくは９８モル％以上であることを意味する。
　第１含フッ素重合体の重合方法は、特に限定されず、例えば、ラジカル重合などの一般的な重合方法を利用できる。含フッ素重合体を重合するための重合開始剤は、全フッ素化された化合物であってもよい。
　第１含フッ素重合体は、第１樹脂として用いられる第１含フッ素樹脂を構成する。上述のとおり、第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1は、１２０℃以上である。したがって、第１含フッ素重合体のガラス転移温度は、１２０℃以上であることが好ましく、１２５℃以上であることがより好ましく、１３０℃以上であることがさらに好ましい。
　コア１１の屈折率は、クラッド１２の屈折率よりも高ければよいため、特には限定されない。ＰＯＦ１０において高い開口数を実現するためには、使用される光の波長について、コア１１の屈折率とクラッド１２の屈折率との差がより大きいことが好ましい。例えば、使用される光の波長（例えば、波長８５０ｎｍ）について、コア１１の屈折率は、１．３４０以上とすることができ、１．３６０以上とすることもできる。コアの屈折率の上限は、特には限定されないが、例えば１．４０００以下である。
　（クラッド１２）
　上述したとおり、本実施形態のＰＯＦ１０において、クラッド１２は、第２樹脂を含む。クラッド１２は、第２樹脂を主成分として含んでいてもよい。ここで、クラッド１２が第２樹脂を主成分として含むとは、クラッド１２において、質量比で最も多く含まれる成分が第２樹脂であることである。クラッド１２は、第２樹脂を８０質量％以上含んでいてもよく、９０質量％以上含んでいてもよく、９５質量％以上含んでいてもよい。クラッド１２は、第２樹脂のみから構成されていてもよい。クラッド１２は、第２樹脂の他に、添加物をさらに含んでいてもよい。
　クラッド１２に含まれる第２樹脂は、高い透明性を有する樹脂であればよく、特には限定されない。第２樹脂としては、例えば、含フッ素樹脂、メチルメタクリレート等のアクリル系樹脂、スチレン系樹脂、及びカーボネート系樹脂等が挙げられる。これらの中でも、広い波長領域で低い伝送損失を実現可能であることから、含フッ素樹脂が好適に用いられる。
　クラッド１２の第２樹脂は、含フッ素重合体を含む含フッ素樹脂であることが好ましい。以下、クラッド１２に含まれる含フッ素樹脂を第２含フッ素樹脂と記載し、第２含フッ素樹脂に含まれる含フッ素重合体を第２含フッ素重合体と記載する。
　第２含フッ素樹脂として用いることができる含フッ素樹脂の例は、第１含フッ素樹脂として用いることができる含フッ素樹脂として例示したものと同じである。すなわち、第２含フッ素重合体として用いることができる含フッ素重合体の例は、第１含フッ素重合体として用いることができる含フッ素重合体として例示したものと同じである。
　第２含フッ素重合体は、第２樹脂として用いられる第２含フッ素樹脂を構成する。上述のとおり、第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2は、１２０℃以上である。したがって、第２含フッ素重合体のガラス転移温度は、１２０℃以上であることが好ましく、１２５℃以上であることがより好ましく、１３０℃以上であることがさらに好ましい。
　第２樹脂は、第１樹脂と異なる樹脂であってもよいが、第１樹脂と親和性を有することが好ましい。例えば、第２樹脂は、第１樹脂に含まれる重合単位と同じ重合単位を含んでいてもよいし、第１樹脂と同じであってもよい。これにより、コア１１とクラッド１２との界面で剥離が生じにくくなり、例えば伝送損失を低く抑えることができる。
　クラッド１２の屈折率は、コア１１の屈折率に応じて設計されればよいため、特には限定されない。クラッド１２は、使用される光の波長（例えば、波長８５０ｎｍ）において、例えば１．３１０以下の屈折率を有してもよく、１．３００以下の屈折率を有してもよい。
　図２は、本実施形態のＰＯＦの変形例を示す。図２に示すＰＯＦ２０は、ＰＯＦ１０に対して、クラッド１２の外周に配置された補強層２１がさらに設けられた構成を有する。補強層２１は、ＰＯＦ１０の機械的強度を向上させるために設けられる。補強層２１には、例えば、公知のＰＯＦにおいて補強層として用いられている材料及び構成が適用され得る。補強層２１の材料としては、例えば、ポリカーボネート等の各種エンジニアリングプラスチック、ポリエステル、シクロオレフィンポリマー、シクロオレフィンコポリマー、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、変性ＰＴＦＥ、及びテトラフルオロエチレン－パーフルオロアルコキシエチレン共重合体（ＰＦＡ）、またはそれらの共重合体や混合体等が挙げられる。
　補強層２１が設けられた本実施形態のＰＯＦ２０は、例えば、１０５℃で２５０時間保持された後の寸法保持率を９５％以上とすることができる。また、本実施形態のＰＯＦ２０は、例えば、１０５℃で２５０時間保持された後の寸法保持率を９６％以上とすることもでき、９８％以上とすることもできる。ここで、寸法保持率とは、１０５℃で２５０時間保持される前のＰＯＦ２０の長さに対する、１０５℃で２５０時間保持された後のＰＯＦ２０の長さの割合である。
　本実施形態のＰＯＦは、耐熱性及び柔軟性の両方を備えることができるので、高度な耐熱性及び柔軟性が求められる用途にも適用可能である。本実施形態のＰＯＦは、例えば、ハイブリッドケーブル、パッチコード、及びアクティブ光ケーブル等にも適当できる。
　図３は、本実施形態のＰＯＦ２０を備えたハイブリッドケーブルの一例を示す断面図である。図３に示されたハイブリッドケーブル３０は、本実施形態のＰＯＦ２０と、ＰＯＦ２０の周囲に配置された複数の導線３１と、ＰＯＦ２０及び導線３１を被覆する被覆層３２と、を備える。
　図４は、本実施形態のＰＯＦ２０を備えたパッチコードの一例を示す模式図である。図４に示されたパッチコード４０は、本実施形態のＰＯＦ２０が収容されたケーブル４１と、ケーブル４１の少なくとも一方の端部に取り付けられたコネクタ４２と、を備える。
　図５は、本実施形態のＰＯＦ２０を備えたアクティブ光ケーブルの一例を示す模式図である。図５に示されたアクティブ光ケーブル５０は、本実施形態のＰＯＦ２０が収容されたケーブル５１と、ケーブル５１の第１端部５１ａに取り付けられた、電気信号を光信号に変換する第１変換部（図示せず）を備えた第１コネクタ５２と、ケーブル５１の第２端部５１ｂに取り付けられた、光信号を電気信号に変換する第２変換部（図示せず）を備えた第２コネクタ５３と、を備える。
　（ＰＯＦの製造方法）
　本実施形態のＰＯＦは、例えば溶融紡糸法を用いて製造される。すなわち、本実施形態のＰＯＦの製造方法の一例は、
　コア材料を溶融させてファイバー状に押出成形して、前記コア材料からなるファイバー状の成形体を作製すること、
　クラッド材料を溶融させて、前記成形体の表面を被覆するように押出成形して、前記コア材料及び前記クラッド材料が同心円状に積層した積層体を作製すること、
　前記積層体を所定の温度に加熱しながら引き落として、前記積層体を紡糸すること、
を含む。上記コア材料は第１樹脂を含み、上記クラッド材料は第２樹脂を含む。
　本実施形態のＰＯＦは、コアに含まれる第１樹脂及びクラッドに含まれる第２樹脂が共に１２０℃以上の高いガラス転移温度を有しており、かつ例えば最小曲率半径が５ｍｍ以下であるという優れた柔軟性も有する。高いガラス転移温度を有する樹脂を用いて、このような優れた柔軟性を実現するために、例えば、コア及びクラッドにおいて第１樹脂及び第２樹脂が高い配向性を有することが好ましい。第１樹脂及び第２樹脂の分子鎖がファイバーの軸方向に高度に配列したコア及びクラッドを製造するために、例えば、コア材料及びクラッド材料が同心円状に積層した積層体の引き落としの温度が、第１樹脂及び第２樹脂の分子鎖がファイバーの軸方向に高度に配列するような温度に設定される。積層体の引き落としの温度は、通常、コア材料及びクラッド材料のガラス転移温度を考慮して決定される。これに対し、本実施形態では、第１樹脂及び第２樹脂の分子鎖がファイバーの軸方向に高度に配列するように、積層体の引き落としの温度が、コア材料及びクラッド材料のガラス転移温度から決定される従来の一般的な引き落としの温度よりも低く設定されることが好ましい。積層体の引き落としの温度は、使用される第１樹脂及び第２樹脂のガラス転移温度、並びに、コア材料に含まれる屈折率調整剤等の添加剤の含有割合等を考慮して決定されればよいため、特には限定されないが、製造されるＰＯＦの破断が起こらない程度に低いことが望ましい。
　積層体の引き落としの温度は、第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1に対して、例えばＴｇ1＋５０℃～Ｔｇ1＋１５０℃の範囲が好ましく、Ｔｇ1＋７０℃～Ｔｇ1＋１４０℃の範囲がより好ましい。また、積層体の引き落としの温度は、第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2に対して、Ｔｇ2＋５０℃～Ｔｇ2＋１５０℃の範囲が好ましく、Ｔｇ1＋７０℃～Ｔｇ1＋１４０℃の範囲がより好ましい。コア材料が屈折率調整剤を含んでおり、コア材料が第１樹脂及び屈折率調整剤を含む樹脂組成物である場合、引き落としの温度は、この樹脂組成物のガラス転移温度Ｔｇ1aに対して、Ｔｇ1a＋６０℃～Ｔｇ1a＋１７０℃の範囲が好ましく、Ｔｇ1a＋８０℃～Ｔｇ1a＋１６０℃の範囲がより好ましい。用いられる第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1、第１樹脂及び屈折率調整剤を含む樹脂組成物のガラス転移温度Ｔｇ1a、及び第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2から決定される上記の好ましい温度範囲の中から適切な温度を選択し、引き落とし温度として決定することが望ましい。このような引き落とし温度とすることにより、例えば、コア及びクラッドで構成されたファイバー構造体の複屈折が２．０×１０-4以上を満たすような、第１樹脂及び第２樹脂がファイバー軸方向に高度に配向したＰＯＦを製造することができる。
　図６は、本実施形態のＰＯＦ２０の製造に使用できる製造装置の一例を示す概略断面図である。
　図６に示された装置１００は、コア形成用の第１押出装置１０１ａ、クラッド形成用の第２押出装置１０１ｂ、及び補強層形成用の第３押出装置１０１ｃを備える。装置１００は、第１室１１０及び第２室１２０をさらに備えている。第１室１１０及び第２室１２０は、鉛直方向下方にこの順で並んでいる。
　第１押出装置１０１ａは、コア材料１ａを収容する第１収容部１０２ａと、第１収容部１０２ａに収容されているコア材料１ａを第１収容部１０２ａから押し出す第１押出部１０３ａとを有する。第１押出装置１０１ａには、第１収容部１０２ａでコア材料１ａを溶融させることができるように、さらに溶融されたコア材料１ａが成形されるまで溶融状態を保つことができるように、ヒーター等の加熱部（図示せず）がさらに設けられていてもよい。この場合、例えば、ロッド状のコア材料（プリフォーム）１ａが、第１収容部１０２ａの上方の開口部を通じて第１収容部１０２ａ内に挿入されて、第１収容部１０２ａ内で加熱されることによって溶融される。
　第１押出装置１０１ａにおいては、コア材料１ａは、例えばガス押出によって、第１押出部１０３ａを介して第１収容部１０２ａからコア２を形成するように外に押し出される。第１押出部１０３ａを介してコア２を形成するように押し出されたコア材料１ａは、その後鉛直方向下方に移動し、第１室１１０及び第２室１２０のそれぞれに、この順で供給される。
　第２押出装置１０１ｂは、クラッド材料１ｂを収容する第２収容部１０２ｂと、第２収容部１０２ｂに収容されているクラッド材料１ｂを第２収容部１０２ｂから押し出す第２押出部１０３ｂとを有する。第２押出装置１０１ｂは、溶融したクラッド材料１ｂを、第１押出装置１０２ａから押し出されたコア材料１ａで形成されたコア２の外周を被覆するように押し出す。具体的には、第２押出装置１０１ｂから押し出されたクラッド材料１ｂは、第１室１１０に供給される。第１室１１０内において、コア材料１ａで形成されるコア２をクラッド材料１ｂで被覆することによって、コア２の外周を覆うクラッド３を形成することができる。コア２と、コア２の外周を被覆するクラッド３とで形成された積層体は、第１室１１０から第２室１２０に移動する。
　第３押出装置１０１ｃは、例えば、補強層材料１ｃを収容する第３収容部１０２ｃ、第３収容部１０２ｃ内に配置されたスクリュー１０４、及び、第３収容部１０２ｃに接続されたホッパー１０５を備えている。第３押出装置１０１ｃでは、例えばペレット状の補強層材料１ｃが、ホッパー１０５を通じて、第３収容部１０２ｃに供給される。第３収容部１０２ｃに供給された補強層材料１ｃは、例えば、加熱されながらスクリュー１０４によって混錬されることによって、軟化して流動可能となる。軟化した補強層材料１ｃは、スクリュー１０４によって第３収容部１０２ｃから押し出される。
　第３押出装置１０１ｃから押し出された補強層材料１ｃは、第２室１２０に供給される。第２室１２０内において、コア２及びクラッド３で形成された積層体の表面を補強層材料１ｃで被覆することによって、クラッド３の外周を覆う補強用４を形成することができる。
　コア２、クラッド３、及び補強層４が同心円状に積層された積層体５は、第２室１２０から、第２室１２０の鉛直方向下方に配置された拡散管１３０に移動する。拡散管１３０には、例えば、この積層体を加熱するためのヒーター（図示せず）が配置されていてもよい。拡散管１３０において、例えば、内部を通過する積層体５の温度及び粘度が適切に調整される。拡散管１３０の内部を通過する際の積層体５の引き落としの温度は、上述した温度範囲に設定されることが望ましい。すなわち、拡散管１３０における積層体５の引き落としの温度は、コア材料１ａを構成する第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1に対して、Ｔｇ1＋５０℃～Ｔｇ1＋１５０℃の範囲が好ましく、Ｔｇ1＋７０℃～Ｔｇ1＋１４０℃の範囲がより好ましい。また、積層体５の引き落としの温度は、クラッド材料を構成する第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2に対して、Ｔｇ2＋５０℃～Ｔｇ2＋１５０℃の範囲が好ましく、Ｔｇ1＋７０℃～Ｔｇ1＋１４０℃の範囲がより好ましい。また、積層体５の引き落としの温度は、コア材料１ａである樹脂組成物のガラス転移温度Ｔｇ1aに対して、Ｔｇ1a＋６０℃～Ｔｇ1a＋１７０℃の範囲が好ましく、Ｔｇ1a＋８０℃～Ｔｇ1a＋１６０℃の範囲がより好ましい。拡散管１３０は、拡散管１３０の内部を通過する積層体５に含まれる屈折率調整剤等のドーパントを、積層体５において拡散させることができる。
　拡散管１３０は、ノズル１４０の内部流路に連結している。すなわち、拡散管１３０の下方の開口部は、ノズル１４０の流入口と連結しており、拡散管１３０を通過した積層体５が、ノズル１４０の流入口を介して内部流路に流入する。積層体５は、内部流路を通過して縮径されて、ノズル１４０の吐出口からファイバー状に吐出される。
　第２室１２０と拡散管１３０の位置関係は、入れ替わっていてもよい。すなわち。第１室１１０の下に拡散管１３０が配置され、その下方に第２室１２０が配置され、第２室のさらに下方にノズル１４０が設置される装置構成であってもよい。
　ノズル１４０の吐出口からファイバー状に吐出された積層体５は、例えば、冷却管１５０の内部空間１５１内に流入し、内部空間１５１内を通過しながら冷却されて、開口部から冷却管１５０の外へ放出される。冷却管１５０から放出された積層体５は、例えば、ニップロール１６０が有する２つのロール１６１及び１６２の間を通過し、さらにガイドロール１６３～１６５を経由して、ＰＯＦ２０として巻き取りロール１６６に巻き取られる。巻き取りロール１６６の近傍、例えばガイドロール１６５と巻き取りロール１６６との間、においてＰＯＦ２０の外径を測定する変位計１７０をさらに備えていてもよい。
　以下に、実施例及び比較例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
　（実施例１）
　［第１含フッ素樹脂及び第２含フッ素樹脂の作製］
　第１含フッ素樹脂及び第２含フッ素樹脂として、パーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソラン（上記式（Ｍ２）の化合物、「ＰＦＭＭＤ」）の重合体を準備した。パーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソランは、まず２－カルボメチル－２－トリフルオロメチル－４－メチル－１，３－ジオキソランを合成し、これをフッ素化し、得られたカルボン酸塩を脱炭酸分離することによって合成された。パーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソランの重合には、重合開始剤として、パーフルオロ過酸化ベンゾイルが用いられた。
　以下に、２－カルボメチル－２－トリフルオロメチル－４－メチル－１，３－ジオキソランの合成、２－カルボメチル－２－トリフルオロメチル－４－メチル－１，３－ジオキソランのフッ素化、パーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソランの合成、及びパーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソランの重合について、詳細を説明する。
＜２－カルボメチル－２－トリフルオロメチル－４－メチル－１，３－ジオキソランの合成＞
　水冷冷却器を備えた３Ｌ三口フラスコ、温度計、マグネチックスターラー、及び等圧滴下漏斗を準備し、２－クロロ－１－プロパノールと１－クロロ－２－プロパノールとの混合物を１３９．４ｇ（計１．４モル）をフラスコに投入した。フラスコは０℃に冷やし、その中にトリフルオロピルビン酸メチルをゆっくりと加え、さらに２時間攪拌した。そこに１００ｍＬのジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）と１９４ｇの炭酸カリウムとを１時間かけて加えた後、さらに続けて８時間攪拌し、反応混合物を得た。この生成した反応混合物を１Ｌの水と混合し、その水相をわけ、これを更にジクロロメチレンで抽出後、このジクロロメチレン溶液を有機反応混合物相と混合し、その溶液を硫酸マグネシウムで乾燥した。溶媒を除去した後、２４５．５ｇの粗製物が得られた。この粗製物を減圧下（１２Ｔｏｒｒ）で分留し、２－カルボメチル－２－トリフルオロメチル－４－メチル－１，３－ジオキソランの精製物を２３０．９ｇ得た。精製物の沸点は、７７～７８℃で、収率は７７％であった。なお、得られた精製物が２－カルボメチル－２－トリフルオロメチル－４－メチル－１，３－ジオキソランであることは、ＨＮＭＲ及び19ＦＮＭＲによって確認された。
ＨＮＭＲ（ｐｐｍ）：４．２－４．６，３．８－３．６（ＣＨＣＨ2，ｍｕｌｉｐｌｅｔ，３Ｈ），３．８５－３．８８（ＣＯＯＣＨ3，ｍｕｌｔｉｐｌｅｔ，３Ｈ），１．３６－１．４３（ＣＣＨ3，ｍｕｌｔｉｐｌｅｔ，３Ｈ）
19ＦＮＭＲ（ｐｐｍ）：－８１．３（ＣＦ3，ｓ，３Ｆ）
＜２－カルボメチル－２－トリフルオロメチル－４－メチル－１，３－ジオキソランのフッ素化＞
　１０Ｌの攪拌反応槽に４Ｌの１，１，２－トリクロロトリフルオロエタンを注入した。攪拌反応槽で、窒素を１３４０ｃｃ／ｍｉｎの流速で流し、フッ素を５８０ｃｃ／ｍｉｎの流速で流し、窒素／フッ素の雰囲気下とした。５分後、先に準備した２－カルボメチル－２－トリフルオロメチル－４－メチル－１，３－ジオキソランの２９０ｇを７５０ｍＬの１，１，２－トリクロロトリフルオロエタン溶液に溶かし、この溶液を反応槽に０．５ｍｌ／分の速度で加えた。反応槽は０℃に冷却した。全てのジオキソランを２４時間で加えた後、フッ素ガス流を止めた。窒素ガスをパージした後、水酸化カリウム水溶液を弱アルカリ性になるまで加えた。
　減圧下で揮発物質を除去した後、反応槽の周囲を冷却し、その後４８時間７０℃の減圧下で乾燥して、固体の反応生成物を得た。固形の反応生成物は、５００ｍＬの水に溶解させ、過剰の塩酸を添加して、有機相と水相とに分離させた。有機相を分離して減圧下で蒸留し、パーフルオロ－２，４－ジメチル－１，３－ジオキソラン－２－カルボン酸を得た。主蒸留物の沸点は１０３℃－１０６℃／１００ｍｍＨｇであった。フッ素化の収率は、８５％であった。
＜パーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソランの合成＞
　上記蒸留物を水酸化カリウム水溶液で中和し、パーフルオロ－２，４－ジメチル－２－カルボン酸カリウム－１，３－ジオキソランを得た。このカリウム塩を１日間７０℃で真空乾燥した。２５０℃～２８０℃で、かつ窒素又はアルゴン雰囲気下で、塩を分解した。－７８℃に冷やした冷却トラップで凝縮させ、収率８２％でパーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソランを得た。生成物の沸点は４５℃／７６０ｍｍＨｇであった。19ＦＮＭＲとＧＣ－ＭＳを用いて生成物を同定した。
19ＦＮＭＲ：－８４ｐｐｍ（３Ｆ，ＣＦ3），－１２９ｐｐｍ（２Ｆ，＝ＣＦ2）
ＧＣ－ＭＳ：ｍ／ｅ２４４（Ｍｏｌｅｃｕｌａｒ　ｉｏｎ）２２５，１９７，１６９，１５０，１３１，１００，７５，５０．　
＜パーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソランの重合＞
　上記方法で得られたパーフルオロ－４－メチル－２－メチレン－１，３－ジオキソラン１００ｇと、パーフルオロ過酸化ベンゾイル１ｇとをガラスチューブに封入した。このガラスチューブは、凍結脱気法によって系中の酸素が除去された後にアルゴンが再充填されて、５０℃で数時間加熱された。内容物は固体となったが、さらに７０℃で一晩加熱すると、１００ｇの透明な棒状物が得られた。
　得られた透明棒状物をＦｌｕｏｒｉｎｅｒｔ　ＦＣ－７５（住友スリーエム社製）に溶かし、得られた溶液をガラス板に注ぎ、重合体の薄膜を得た。得られた重合体のガラス転移温度は１１７℃で、完全な非晶質であった。透明棒状物をヘキサフルオロベンゼンに溶かし、これにクロロホルムを加え沈殿させることで、生成物を精製させた。精製された重合体のガラス転移温度は、約１３１℃であった。この重合体を、第１含フッ素樹脂及び第２含フッ素樹脂とした。
　［屈折率調整剤］
　屈折率調整剤には、クロロトリフルオロエチレンオリゴマー（分子量５８５）を用いた。具体的には、ダイキン工業株式会社製「ダイフロイル＃１０」を蒸留し、分子量５８５の成分のみを分取して用いた。
　［コア材料］
　上記の方法で作製した第１含フッ素樹脂と、上記の屈折率調整剤とを、２６０℃にて溶融混合して樹脂組成物を作製した。樹脂組成物における屈折率調整剤の濃度は、３質量％であった。この樹脂組成物をコア材料として用いた。
　［クラッド材料］
　上記の方法で作製した第２含フッ素樹脂をクラッド材料として用いた。
　［補強層材料］
　補強層材料として、Ｘｙｌｅｘ（ＳＡＢＩＣ社製、ガラス転移温度：１１３℃）を用いた。
　［ＰＯＦ］
　図２に示されたＰＯＦ２０と同様の構成を有するＰＯＦを作製した。上記の方法で準備したコア材料、クラッド材料、及び補強層を用い、溶融紡糸法によって、図２に示されたＰＯＦ２０と同様の構成を有するＰＯＦを作製した。ＰＯＦの作製には、図６に示した製造装置１００が用いられた。コア材料の溶融温度は２５０℃、クラッド材料の溶融温度は２５５℃、補強層材料の溶融温度は２４０℃であった。また、拡散管の温度は２２０℃に設定された。すなわち、コア、クラッド、及び補強層からなる積層体の引き落としの温度は、２２０℃であった。得られたＰＯＦにおいて、コアの外径は８０μｍ、クラッドの外径は１２５μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）は４９０μｍであった。
　［コア及びクラッドで構成されたファイバー構造体の配向性の評価］
　配向性の評価は、複屈折の測定によって行われた。作製されたＰＯＦから補強層を取り除き、コア及びクラッドで構成されたファイバー構造体を得た。補強層は、ＰＯＦを塩化メチレンに浸漬し、補強層のみを溶解させる方法で取り除かれた。ファイバー構造体の複屈折は、（株）フォトニックラティス製「ＷＰＡ－ｍｉｃｒｏ」により、ファイバー構造体を側面から測定した。表１に、複屈折の測定結果を示す。
　［柔軟性の評価］
　作製されたＰＯＦについて、２５℃において、曲率半径Ｒ＝１０ｍｍ、５ｍｍ、２．５ｍｍ、２ｍｍ、及び１ｍｍで、１８０度曲げ試験を行った。曲率半径Ｒ＝１０ｍｍ、５ｍｍ、２．５ｍｍ、２ｍｍ、又は１ｍｍを有する溝が設けられた試験器具を準備し、その溝内にＰＯＦを入れて１８０度に屈曲させた後、元に戻し、その後、ＰＯＦの屈曲部分を顕微鏡（倍率２００）で観察してクラックの有無を確認した。それぞれの曲率半径についてＰＯＦの屈曲は１回行われた。表１に、曲げ試験の結果を示す。表１において、「〇」はクラックが確認されなかったことを表し、「×」はクラックが確認されたことを表す。
　［耐熱性の評価］
　作製されたＰＯＦを１ｍの長さに切断し、１０５℃のオーブンに投入した。２５０時間経過後、ＰＯＦを取り出し、長さを測定した。１０５℃で２５０時間保持される前のＰＯＦの長さに対する、１０５℃で２５０時間保持された後の長さ割合を求めて、寸法保持率とした。表１に、寸法保持率を示す。
　（実施例２）
　ＰＯＦの作製において、拡散管の温度を２３０℃とした。この点以外は、実施例１と同様の方法でＰＯＦを作製した。得られたＰＯＦにおいて、コアの外径は８０μｍ、クラッドの外径は１２５μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）は４９０μｍであった。また、得られたＰＯＦについて、実施例１と同様の方法で各特性の評価を行った。表１に結果を示す。
　（実施例３）
　ＰＯＦの作製において、拡散管の温度を２６０℃とした。また、コア材料における屈折率調整剤の濃度を８質量％とした。また、コアの外径が５２μｍ、クラッドの外径が５５μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）が２３２μｍとなるようにＰＯＦを作製した。これらの点以外は、実施例１と同様の方法でＰＯＦを作製した。また、得られたＰＯＦについて、実施例１と同様の方法で各特性の評価を行った。表１に結果を示す。
　（実施例４）
　ＰＯＦの作製において、拡散管の温度を２６０℃とした。コア材料における屈折率調整剤の濃度を１２質量％とした。また、コアの外径が４７μｍ、クラッドの外径が４９μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）が２３２μｍとなるようにＰＯＦを作製した。これらの点以外は、実施例１と同様の方法でＰＯＦを作製した。また、得られたＰＯＦについて、実施例１と同様の方法で各特性の評価を行った。表１に結果を示す。
　（比較例１）
　比較例１のＰＯＦとして、（株）Ｃｈｒｏｍｉｓ　Ｆｉｂｅｒｏｐｔｉｃｓ製の「Ｇｉｇａ－ＰＯＦ６２ＳＲ」を用いて、柔軟性および耐熱性の評価を行った。比較例１のＰＯＦでは、コアの外径は６２．５μｍ、クラッドの外径は９０μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）は４９０μｍであった。比較例１のＰＯＦにおいて、第１含フッ素樹脂及び第２含フッ素樹脂として用いられていた樹脂は、パーフルオロブテニルビニルエーテル（ＰＢＶＥ）重合体であった。また、用いられていた屈折率調整剤は、パーフルオロ－１，３，５－トリフェニルベンゼンであった。補強層材料は、Ｘｙｌｅｘ（ＳＡＢＩＣ社製、ガラス転移温度：１１３℃）であった。
　［各特性の評価］
　各特性の評価は、実施例１と同様の方法で行われた。
　（比較例２）
　ＰＯＦの作製において、拡散管の温度を２５０℃とした。この点以外は、実施例１と同様の方法でＰＯＦを作製した。得られたＰＯＦにおいて、コアの外径は８０μｍ、クラッドの外径は１２５μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）は４９０μｍであった。また、得られたＰＯＦについて、実施例１と同様の方法で各特性の評価を行った。表１に結果を示す。
　（比較例３）
　コア材料における屈折率調整剤の濃度を１０質量％と、さらにＰＯＦの作製において、拡散管の温度を２３０℃とした。これらの点以外は、実施例１と同様の方法でＰＯＦを作製した。得られたＰＯＦにおいて、コアの外径は８０μｍ、クラッドの外径は１２５μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）は４９０μｍであった。また、得られたＰＯＦについて、実施例１と同様の方法で各特性の評価を行った。表１に結果を示す。
　（比較例４）
　以下の点以外は、実施例１と同様の方法でＰＯＦを作製した。
・コア材料における屈折率調整剤の濃度を１０質量％とした。
・補強層材料として、ＤＵＲＡＢＩＯ　Ｔ－７４５０（三菱ケミカル株式会社製、ガラス転移温度：１２９℃）を用いた。
・補強層材料の溶融温度は２３０℃とした。
・ＰＯＦの作製において、拡散管の温度を２３０℃とした。
　得られたＰＯＦにおいて、コアの外径は８０μｍ、クラッドの外径は１２５μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）は４９０μｍであった。
　各特性の評価は、実施例１と同様の方法で行われた。表１に結果を示す。
　（比較例５）
　以下の点以外は、実施例１と同様の方法でＰＯＦを作製した。
・コア材料における屈折率調整剤の濃度を１０質量％とした。
・補強層材料として、ＤＵＲＡＢＩＯ　Ｔ－７４５０（三菱ケミカル株式会社製、ガラス転移温度：１２９℃）を用いた。
・補強層材料の溶融温度は２３０℃とした。
・ＰＯＦの作製において、拡散管の温度を２４０℃とした。
　得られたＰＯＦにおいて、コアの外径は８０μｍ、クラッドの外径は１２５μｍ、補強層の外径（すなわちＰＯＦの外径）は４９０μｍであった。
　各特性の評価は、実施例１と同様の方法で行われた。表１に結果を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　実施例１～４のＰＯＦは、５ｍｍ未満の最小曲率半径を実現できる柔軟性を確保しつつ、１０５℃に長時間曝された場合に９５％以上の寸法安定性を実現している。実施例１及び２のＰＯＦは、コア及びクラッドからなるファイバー構造体の複屈折が２．２×１０-4以上を有しており、ファイバー軸方向に樹脂が高度に配向している。このような構造により、実施例１～４のＰＯＦは、良好な柔軟性を確保しつつ、耐熱性を向上させることができたと考えられる。一方、比較例１のＰＯＦは、優れた柔軟性は有していたが、コア及びクラッドに用いられた樹脂のガラス転移温度が１２０℃未満であったため、１０５℃に長時間曝された場合に寸法保持率が９５％未満となり、耐熱性を向上させることができなかった。比較例２～５のＰＯＦは、コア及びクラッドに実施例１及び２と同じ樹脂を用いたため、優れた耐熱性は実現できたが、５ｍｍ以下の最小曲率半径を確保することができなかった。
　本発明のＰＯＦは、耐熱性及び柔軟性が要求される用途に適している。

Claims (15)

  1. 　コアと、前記コアの外周に配置されたクラッドと、を備えたプラスチック光ファイバーであって、
    　前記コアは、第１樹脂を含み、
    　前記クラッドは、第２樹脂を含み、
    　前記第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1は、１２０℃以上であり、
    　前記第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2は、１２０℃以上であり、
    　前記プラスチック光ファイバーが、２５℃において曲率半径Ｒで１８０度に１回曲げられたときに、前記プラスチック光ファイバーの屈曲部分にクラックが生じない前記曲率半径Ｒの最小値が、５ｍｍ以下である、
    プラスチック光ファイバー。
  2. 　前記曲率半径Ｒの前記最小値が、５ｍｍ未満である、
    請求項１に記載のプラスチック光ファイバー。
  3. 　前記コア及び前記クラッドで構成されたファイバー構造体の複屈折が、２．０×１０-4以上である、
    請求項１又は２に記載のプラスチック光ファイバー。
  4. 　コアと、前記コアの外周に配置されたクラッドと、を備えたプラスチック光ファイバーであって、
    　前記コアは、第１樹脂を含み、
    　前記クラッドは、第２樹脂を含み、
    　前記第１樹脂の第１ガラス転移温度Ｔｇ1は、１２０℃以上であり、
    　前記第２樹脂の第２ガラス転移温度Ｔｇ2は、１２０℃以上であり、
    　前記コア及び前記クラッドで構成されたファイバー構造体の複屈折が、２．０×１０-4以上である、
    プラスチック光ファイバー。
  5. 　前記第１樹脂及び前記第２樹脂からなる群より選択される少なくとも１つが、含フッ素樹脂である、
    請求項１～４のいずれか１項に記載のプラスチック光ファイバー。
  6. 　前記含フッ素樹脂は、下記式（１）で表される構成単位（Ａ）を含有する含フッ素重合体を含む、
    請求項５に記載のプラスチック光ファイバー。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
     （式（１）中、Ｒff 1～Ｒff 4は各々独立に、フッ素原子、炭素数１～７のパーフルオロアルキル基、又は炭素数１～７のパーフルオロアルキルエーテル基を表す。Ｒff 1及びＲff 2は連結して環を形成してもよい。）
  7. 　前記含フッ素重合体は、下記式（２）で表される構成単位（Ｂ）をさらに含有する、
    請求項６に記載のプラスチック光ファイバー。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
     （式（２）中、Ｒ1～Ｒ3は各々独立に、フッ素原子、又は炭素数１～７のパーフルオロアルキル基を表す。Ｒ4は、炭素数１～７のパーフルオロアルキル基を表す。パーフルオロアルキル基は、環構造を有していてもよい。フッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルキル基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。）
  8. 　前記含フッ素重合体は、下記式（３）で表される構成単位（Ｃ）をさらに含有する、
    請求項６又は７に記載のプラスチック光ファイバー。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
     （式（３）中、Ｒ5～Ｒ8は各々独立に、フッ素原子、又は炭素数１～７のパーフルオロアルキル基を表す。パーフルオロアルキル基は、環構造を有していてもよい。フッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルキル基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。）
  9. 　前記含フッ素重合体は、下記式（４）で表される構成単位（Ｄ）をさらに含有する、
    請求項６～８のいずれか一項に記載のプラスチック光ファイバー。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
     （式（４）中、Ｚは、酸素原子、単結合、又は－ＯＣ（Ｒ19Ｒ20）Ｏ－を表し、Ｒ9～Ｒ20は各々独立に、フッ素原子、炭素数１～５のパーフルオロアルキル基、又は炭素数１～５のパーフルオロアルコキシ基を表す。フッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルキル基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。パーフルオロアルコキシ基におけるフッ素原子の一部は、フッ素原子以外のハロゲン原子で置換されていてもよい。ｓ及びｔはそれぞれ独立に０～５で、かつｓ＋ｔが１～６の整数（ただし、Ｚが－ＯＣ（Ｒ19Ｒ20）Ｏ－の場合、ｓ＋ｔは０であってもよい）を表す。）
  10. 　前記クラッドの外周に配置された補強層をさらに含む、
    請求項１～９のいずれか１項に記載のプラスチック光ファイバー。
  11. 　１０５℃で２５０時間保持された後の前記プラスチック光ファイバーの寸法保持率が、９５％以上であり、
    　前記寸法保持率は、１０５℃で２５０時間保持される前の前記プラスチック光ファイバーの長さに対する、１０５℃で２５０時間保持された後の前記プラスチック光ファイバーの長さの割合である、
    請求項１０に記載のプラスチック光ファイバー。
  12. 　前記コアの材料のガラス転移温度は、１０５℃以上である、
    請求項１～１１のいずれか１項に記載のプラスチック光ファイバー。
  13. 　請求項１～１２のいずれか１項に記載のプラスチック光ファイバーを備えた、ハイブリッドケーブル。
  14. 　請求項１～１２のいずれか１項に記載のプラスチック光ファイバーが収容されたケーブルと、
    　前記ケーブルの少なくとも一方の端部に取り付けられたコネクタと、
    を備えた、パッチコード。
  15. 　請求項１～１２のいずれか一項に記載のプラスチック光ファイバーが収容されたケーブルと、
    　前記ケーブルの第１端部に取り付けられた、電気信号を光信号に変換する第１変換部を備えた第１コネクタと、
    　前記ケーブルの第２端部に取り付けられた、光信号を電気信号に変換する第２変換部を備えた第２コネクタと、
    を備えた、アクティブ光ケーブル。
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