WO2022209961A1

WO2022209961A1 - 織物および摺動材

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Publication number: WO2022209961A1
Application number: PCT/JP2022/012320
Authority: WO
Inventors: 関山雅人; 二ノ宮有希; 原田大
Original assignee: 東レ株式会社
Priority date: 2021-03-29
Filing date: 2022-03-17
Publication date: 2022-10-06
Also published as: TW202246608A; EP4317557A1; CN116997693A; JPWO2022209961A1

Abstract

本発明は高荷重かつ高速度の摺動条件下においても摩耗による厚み減少を抑制できることで、摺動材として使用した際の摺動性に優れると共に、部材間のガタツキが生じにくく、基材に接着して使用することができる織物を提供するために、本発明は、経糸と緯糸の少なくとも一方にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を含み、この合撚糸が露出する少なくとも一面において凹凸高さが１１５０μｍ以下である織物および摺動材である。

Description

織物および摺動材

　本発明は、織物および摺動材に関する。

　従来からフッ素樹脂の低摩擦係数を生かし、フッ素樹脂を繊維化し、織り編み物や不織布を形成し、これを摺動する部材の間に介在させることで、部材間に低摩擦性を付与する技術が開発されている。磨耗により摺動布帛の厚みが大幅に減少した場合には、摺動に関わる部材周辺のクリアランスが変化し、系のガタツキが生じる。よって摺動布帛は低摩擦性と摺動耐久性に加え、過酷な摺動条件下でも摩耗による大幅な厚み減少を生じないことが求められる。

　更に、フッ素樹脂は一般的に接着性に乏しいことから、基材に摺動材を貼り付けて摺動性を付与する場合においては、摺動材単体の低摩擦性や摺動耐久性に加え、接着性を確保することが肝要となる。

　摺動布帛に低摩擦性を付与する技術として、例えば、特許文献１にはフッ素樹脂繊維と他の繊維とから形成された複合糸を含む織物であり、該織物の片面における他の繊維の表面積が、複合糸全体の表面積に占める比率として０～３０％である自己潤滑織物が開示されている。

　摺動材として用いた際の部材間のガタツキを抑制した技術として、例えば、特許文献２にはフッ素樹脂繊維と他の繊維とが交互に配置されていて、布帛の圧縮量が２５μｍ以下である布帛が開示されている。

国際公開第２０１７／０２０８２１号国際公開第２０１８／０７４２０７号

　しかしながら、特許文献１に記載の織物は、複合糸中に占めるフッ素樹脂繊維の割合が高く、高荷重下で高速の摺動に曝された際にはフッ素樹脂糸の摩耗紛の吐き出しを十分に抑制できず、磨耗による厚み減少抑制に改善の余地があった。更にフッ素樹脂繊維の割合が高い結果、他の糸としてパラアラミド繊維等の低熱収縮率の繊維を選択した場合にはフッ素樹脂繊維との熱収縮差に起因して熱処理後の凹凸が大きくなり、接着性や摺動性が低下するという問題があった。

　特許文献２に記載の織物は、荷重負荷時の厚さ方向の圧縮量が小さいことで部材間のガタツキを抑制できるものであったが、高荷重かつ高速度の摺動下では、摺動後の厚み減少に改善の余地があった。

　更に、上記いずれの特許文献においても摺動性に関する検討はなされているものの、接着性に与える具体的な影響は開示がなく、耐久性向上を目的に他の糸としてパラアラミド繊維等の低熱収縮率の繊維を選択した場合にはフッ素樹脂繊維との熱収縮差に起因して熱処理後の凹凸が大きくなり、接着性が低下する場合があり、摺動性と接着性を兼備する摺動材の開発には更なる検討の余地があった。

　よって本発明は低摩擦性、摺動耐久性、接着性を兼備し、高荷重かつ高速度の摺動条件下においても摩耗による厚み減少を抑制した織物を提供することを課題とする。

　本発明の織物を摺動材として使用することで、摺動性に優れ、摺動材としての機能を長期間発揮できると共に部材間のガタツキを抑制でき、尚且つ基材に接着して使用することができる織物を提供することを課題とする。

　かかる課題を解決するため本発明は、次の構成を有する。

　経糸と緯糸の少なくとも一方にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を含み、前記合撚糸が露出する少なくとも一面において凹凸高さが１１５０μｍ以下である織物。

　厚みが１．３ｍｍ以下である、前記織物。

　経糸および緯糸に前記合撚糸を含む、前記織物。

　前記織物が最外面である第１面と前記第1面とは反対側の最外面である第２面を含む多重織物であり、前記第１面の、経糸と緯糸の少なくとも一方に前記合撚糸を含む、前記織物。

　前記第１面のカバーファクター（ＣＦ１）と前記第２面のカバーファクター（ＣＦ２）の比（ＣＦ１／ＣＦ２）が１より小さい、前記織物。

　前記織物全体に占めるフッ素樹脂繊維質量比率が２０質量％以下である、前記織物。

　前記織物を含む摺動材。

　前記合撚糸が露出し、かつ凹凸高さが１１５０μｍ以下である少なくとも一面を摺動面とする前記摺動材。

　本発明によれば低摩擦性、摺動耐久性、接着性を兼備し、高荷重かつ高速度の摺動条件下においても摩耗による厚み減少を抑制できることで、摺動材として使用した際の摺動性に優れ、摺動材としての機能を長期間発揮できると共に、部材間のガタツキが生じにくく、基材に接着して使用することができる織物および摺動材が提供される。

　本発明の織物は、経糸と緯糸の少なくとも一方にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を含む。

　合撚糸とする方法以外にも、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の複合形態としては、例えば経糸（もしくは緯糸）にフッ素樹脂繊維、緯糸（もしくは経糸）にパラアラミド繊維を用いた構造や、経糸と緯糸にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維を交互配置した構造、もしくはフッ素樹脂繊維層とパラアラミド繊維層を完全に分離した二重織物等が考えられる。しかしながら、経糸（もしくは緯糸）にフッ素樹脂繊維、緯糸（もしくは経糸）にパラアラミド繊維を用いる構成や、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維を交互配置とした構成では、低強度のフッ素樹脂繊維が局在する部分（例えば経糸（もしくは緯糸）として用いたフッ素樹脂繊維が連続して配置された部分や経糸に用いたフッ素樹脂繊維と緯糸に用いたフッ素樹脂繊維の交錯点）においてフッ素繊維が早期に破断しやすく、そこが布帛破断の起点となる可能性がある。よって高荷重・高速度下において、極めて優れた摺動耐久性が求められる場合には、満足できる性能が得られにくい。フッ素樹脂繊維層とパラアラミド繊維層を完全に分離した二重織物とした場合にはフッ素樹脂繊維層が摺動と共に摩耗し、厚み減少の抑制が困難となる。

　一方、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維を、合撚糸として製織する前に一体化し、織物中に配置することで、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維が隣接することとなり、摺動により発生したフッ素摩耗粉のパラアラミド繊維への移着が容易になり、自己潤滑膜を形成するため、高荷重下での優れた摩耗耐久性を得ることができる。

　なお、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維を製織前に一体化する形態としては、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維を合撚した合撚糸の他に、パラアラミド繊維を芯糸とし、周囲に鞘糸としてフッ素樹脂繊維を巻き付けたカバリング糸や、フッ素樹脂繊維の短繊維とパラアラミド繊維の短繊維による混紡糸等が挙げられる。しかしながらカバリング糸は鞘側にフッ素樹脂繊維が偏在するため摺動時に柔らかいフッ素樹脂繊維が選択的に摩耗してしまい、厚み減少が顕著となりやすい。混紡糸はフッ素樹脂繊維の低摩擦性に起因してフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維間に十分な絡み合いを得にくく、摺動時に十分な耐久性が得られにくい。

　一方で合撚糸はパラアラミド繊維が骨材として強度保持と摩耗抑制の機能を果たしつつ、周囲のフッ素樹脂繊維が摩耗粉としてパラアラミド繊維に移着しやすく、優れた低摩擦性と摺動耐久性に加えて厚み減少の抑制が達成される。

　フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維からなる合撚糸において、合撚する際の撚数（上撚り数）は撚り係数ｋが１０００以上２５０００以下であることが好ましい。更に好ましくは１０００以上１００００以下であり、２０００以上７０００以下が特に好ましい。

　ここで撚り係数ｋは１ｍあたりの撚数をＴ［ｔ／ｍ］、合撚糸の繊度Ｄ［ｄｔｅｘ］として次式により求められる。
ｋ＝Ｔ×Ｄ^０．５

　フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維からなる合撚糸は、合撚前のフッ素樹脂繊維またはパラアラミド繊維が撚糸されていることが好ましい。撚糸することで製織中の擦過に起因するパラアラミド繊維の開繊を抑制できるため、合撚糸中のフッ素樹脂繊維を開繊したパラアラミド繊維が覆い低摩擦性を阻害する現象を防ぐことができる。このとき、合撚前のパラアラミド繊維の撚り係数は５００以上５０００以下であることが好ましい。さらに５００以上３０００以下であると、上記の効果に加え、撚糸によりパラアラミド繊維の強度が向上し、織物とした際にパラアラミド繊維が骨格繊維としてより強固に存在することになるため摺動耐久性が向上する。特に好ましくは９００以上３０００以下である。パラアラミド繊維の撚り係数が５０００より大きくなると、撚糸前よりも強度が低下する恐れがある。パラアラミド繊維を撚糸する際は、所望の繊度の原糸に単純に撚りを加える工程を採用してもよく、所望の繊度より小さい繊度の糸同士を撚り合わせる工程を採用してもよい。例えば、撚数３３［ｔ／ｍ］、繊度８５０［ｄｔｅｘ］のパラアラミド繊維を準備する際には、繊度８５０［ｄｔｅｘ］のパラアラミド繊維原糸を３３［ｔ／ｍ］で撚糸してもよく、繊度４２５［ｄｔｅｘ］のパラアラミド繊維原糸２本を３３［ｔ／ｍ］で合撚してもよい。

　フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維からなる合撚糸は、加工工程および使用上で晒される最高温度におけるフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の熱収縮差に合わせて糸長差を調整すると良い。例えば、加工工程および使用上で晒される最高温度が２００℃であり、その温度でのフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の熱収縮差が１０％である場合、合撚時に、フッ素樹脂繊維の糸長をパラアラミド繊維に比べて１０％長くすると良い。このような態様とすることで、熱収縮差に起因する凹凸発現を抑制でき、本発明の効果を得られやすい。

　本発明の織物は、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を経糸と緯糸の少なくとも一方に含むが、経糸および緯糸に含むことが好ましい。また、他の繊維と交織することも可能である。

　本発明において、フッ素樹脂繊維の交織相手としてパラアラミド繊維を選択することで、ＰＰＳ繊維やメタアラミド繊維、液晶ポリエステル繊維等、他の繊維を用いた場合に比べて格段に厚み減少が抑制できることを見出した。高強度繊維としてパラアラミド繊維以外の繊維を用いた織物を摺動材に用いる場合、例えば織組織等の工夫により摺動面にフッ素樹脂繊維を多く配置し、非摺動面に骨材として高強度繊維を多く配置することで、低摩擦性と摺動耐久性のバランスを最適化することは可能であるが、摺動初期においてフッ素樹脂繊維を多く含む領域の摩耗速度が速くなるため、摺動耐久性と摩耗による厚み変化抑制の両立が困難となる。

　一方で、本発明のようにパラアラミド繊維をフッ素樹脂繊維と合撚することで、パラアラミド繊維が極めて高い骨材効果を発揮し、摺動耐久性のみならず、摩耗による厚み変化の抑制が実現される摺動材を与える織物とすることができる。更に、パラアラミド繊維は加工性にも優れ、炭素繊維等の無機繊維に比べて安価かつ容易に薄地の摺動材に適した織物を作製できる。更に無機繊維で課題となる擦過による毛羽立ちを抑えることが出来る。よってこの織物に樹脂を含浸した複合材料とせずに、織物単体で使用する場合においても、例えば構造体に摺動材を貼り付けて使用する際に、構造体の系内に毛羽等の不純物が混入することを防ぐことが出来る。

　本発明の織物は前記合撚糸が露出する少なくとも片面において凹凸高さが１１５０μｍ以下である。なお、ここで、「合撚糸が露出する少なくとも片面において」凹凸高さが上記範囲を満たすとは、一方の面のみに合撚糸が露出する場合は、その面について、両方に合撚糸が露出する場合は、その露出が多い方の面について、同等に露出する場合は、いずれか一方の片面において、凹凸高さが上記範囲を満たしていればよいことを意味する。

　フッ素樹脂繊維はパラアラミド繊維に比べて熱収縮が大きく、湿熱処理や乾熱処理後には収縮差に起因してパラアラミド繊維が比較的多く存在する部分を凸、フッ素樹脂繊維が比較的多く存在する部分を凹として凹凸を生じやすい。このようにして凹凸を生じると、摺動初期にパラアラミド繊維を多く含む凸部分が選択的に相手材に接地しやすくなる。一定以上凹凸が大きくなると、相手材の表面粗さによっては凸部と相手材間の引っかかり等の物理的な相互作用が大きくなり摩擦係数が上昇する傾向にある。更にこの場合、凸部に応力集中するため摩耗速度が速くなりやすい。更に凹凸が大きすぎると、接着加工をした際に接着剤が凹部に含浸せず、正味の接着面積が低下することで十分な接着性が得られにくくなる。接着面積を得るために接着剤塗工量増加や圧締圧力増加を行った場合には凸部の接着剤含浸量が周囲に比べて過度に多くなったり、摺動面に接着剤が浸み出して摺動性を悪化させたりする原因となる。以上の観点から、凹凸高さは１１５０μｍ以下である。より好ましくは１０００μｍ以下であり、８００μｍ以下であると更に好ましい。特に好ましい条件としては、５００μｍ以下である。凹凸高さの実質的な下限は０μｍである。

　本発明の合撚糸中に占めるフッ素樹脂繊維質量比率は３～９７質量％であることが好ましい。合撚糸中に占めるフッ素樹脂繊維の質量比率が９７質量％より大きくなると、発生するフッ素樹脂摩耗粉量に対して摩耗粉を骨材として捕捉可能なパラアラミド繊維が少なすぎ、厚み変化の抑制が困難となる。合撚糸中に占めるフッ素樹脂繊維の質量比率は８０質量％以下であることがより好ましく、さらに好ましくは６０質量％以下である。合撚糸中に占めるフッ素樹脂繊維の質量比率が３質量％より小さくなると、パラアラミド繊維に移着するフッ素樹脂摩耗粉が少なすぎ、十分な低摩擦性が得られない。合撚糸中に占めるフッ素樹脂繊維の質量比率は２０質量％以上であることが好ましく、さらに好ましくは４０質量％以上である。

　本発明の織物の厚みは１．３ｍｍ以下であることが好ましい。経糸と緯糸の少なくとも一方にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を用いることで、高荷重かつ高速の摺動下であっても織物の厚み減少速度を格段に低減するため、厚みが小さくても十分な摺動耐久性を得ることが出来る。織物の厚みが減少する原因は、繊維が摩耗・破断しそれが系外に排斥されることや、加圧や摺動により各単糸が間隙を埋めて最密充填構造に変化することなどが挙げられる。後者に起因する厚み減少は、織物中に存在する空隙の絶対量が多いほど大きくなる。すなわち織物の厚みが小さい程厚み減少を抑制することが出来る。なかでも、１．２ｍｍ以下の厚みであることが好ましく、厚み０．８ｍｍ以下がより好ましく、さらに好ましくは０．５ｍｍ以下であり、０．３ｍｍ以下であることが特に好ましい。厚みが小さすぎれば所望の摩耗耐久性が得にくくなるため、厚みは０．０５ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは０．１ｍｍ以上であり、０．２ｍｍ以上であることが特に好ましい。

　本発明の織物の織組織は特に限定されるものではなく、ツイル組織やサテン組織、平組織、およびそれらの変化組織を採用できる。中でも平組織であれば比較的容易に厚みを低減でき、摺動による厚み減少を抑制しやすくなるため好ましい。

　本発明の織物は求められる特性に応じ、一重組織や二重組織等の多重組織等を選択できる。一重組織であれば比較的容易に厚みを低減でき、摺動による厚み減少を抑制しやすくなる。二重組織等の多重組織を有する多重織物とする際は、最外面である片面を第１面とし、前記第1面とは反対側の最外面を第２面としたとき、前記第１面の経糸と緯糸の少なくとも一方に前記合撚糸を含むことが好ましい。そしてこの多重織物を摺動材に用いる場合は、この第１面を摺動面とすることが好ましい。摺動材として、多重織物の片側面である第１面のみを摺動面として用いる場合は、第２面は非摺動面となる。多重織物において、この非摺動面を含む層に用いる繊維は目的に応じ適宜選択できるが、パラアラミド繊維を用いることで摺動耐久性と接着性を両立しやすい。厚みの点からは、二重織物であることが好ましい。二重組織であれば、摺動により厚みが減少しても十分な厚みを長時間保持でき、摺動耐久性を向上しやすい。上記二重組織として、第１面と第２面を含む二重織物とする場合、前記第１面の、経糸と緯糸の少なくとも一方にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を含むことが好ましく、第１面の経糸及び緯糸にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を含むことがより好ましい。

　二重組織を選択する場合には、第１面のカバーファクター（ＣＦ１）と第２面のカバーファクター（ＣＦ２）の比（ＣＦ１／ＣＦ２）が１より小さいことが好ましい。ここでいうところのカバーファクターとは、次式で求められるものを指す。
カバーファクター＝（経糸総繊度［ｄｔｅｘ］）^０．５×経糸密度［本／２．５４ｃｍ］＋（緯糸総繊度［ｄｔｅｘ］）^０．５×緯糸密度［本／２．５４ｃｍ］

　なお、カバーファクターを算出する際の上記総繊度は、繊維種の比重により換算をする。本技術はフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維を含む織物であり、フッ素樹脂繊維として、ポリテトラフルオロエチレン繊維を例にとると、その比重は２．３であり、パラアラミド繊維の比重１．４より大きいので、同じ繊度の場合、実際の繊維径は、パラアラミド繊維の方が大きくなる。そのため実際の繊維径が反映されるよう、フッ素樹脂繊維の繊度をパラアラミド繊維基準で換算し、カバーファクターを算出するものとする。すなわち、パラアラミド繊維の比重（１．４）を基準として比重Ｄ、繊度Ｔ_０の使用原糸に対する換算後の繊度Ｔは次式より換算するものとする。
Ｔ＝Ｔ_０×１．４／Ｄ

　例えば、比重２．３のフッ素樹脂繊維４４０ｄｔｅｘとパラアラミド繊維８００ｄｔｅｘからなる合撚糸の総繊度Ｔは、次式で求められる。
Ｔ＝４４０×１．４／２．３＋８００＝１０６７

　第１面のカバーファクター（ＣＦ１）と第２面のカバーファクター（ＣＦ２）の比（ＣＦ１／ＣＦ２）を１より小さくすることで、第１面（摺動材として用いる場合に第１面を摺動面とし、第２面を接着面とする場合は、摺動面（非接着面）となる）の凹凸を小さくすることが出来る。

　上述の通り、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の熱収縮差が大きいほど、織物の凹凸は大きくなる傾向がある。熱収縮により生じた糸長差は経糸と緯糸の交錯点で拘束され、糸長が長い部分を凸、短い部分を凹として凹凸を生じる。カバーファクターが大きい、すなわち繊度が大きいもしくは密度が高いときには、熱収縮により生じた糸長差を吸収する空隙が少ないため、凹凸は大きくなる。一方でカバーファクターが小さい場合には、経糸と緯糸の拘束が弱く、摺動された際に布帛構造を維持しにくく、摺動耐久性が低下する。よって第１面を含む層をカバーファクターの低い構造とし、第２面を含む層をカバーファクターの高い構造とすることで、第１面の凹凸を抑制しながらも、第２面で布帛構造を維持し、長期の摺動耐久性が得られる。なお、第１面のカバーファクターが低い場合には空隙が多くなり、繊維が存在する部分を凸、空隙部分を凹として凹凸を生じる場合がある。この場合は十分に空隙があるため、経糸と緯糸は互いに交錯する緯糸と経糸に押し広げられて繊維が扁平に広がる。カバーファクターが低く空隙が生じることによる凹凸は、熱収縮差に起因する凹凸よりも小さくなる。

　以上の観点から、二重組織を選択する場合には、第1面のカバーファクター（ＣＦ１）と第２面のカバーファクター（ＣＦ２）の比（ＣＦ１／ＣＦ２）は１より小さいことが好ましく、さらに好ましくは０．８より小さい。第２面のカバーファクター（ＣＦ２）が大きすぎる場合には製織性が悪化し、第１面のカバーファクター（ＣＦ１）が小さすぎる場合には糸の太さに対する交錯点の数が過度に少なくなり、摺動により第１面の構成繊維のみがほつれやすくなる。よってＣＦ１／ＣＦ２は０．２より大きいことが好ましく、０．４より大きいことがより好ましい。

　二重組織等の多重組織を有する多重織物を選択する際は、結節糸にパラアラミド繊維を選択することが好ましい。ここでいうところの結節糸とは二重組織等の多重組織を構成する、２層を繋ぎ留める糸を指す。例えば、第１面の経糸を結節糸とみなした場合、結節糸は第１面を形成する通常部分と、第２面の緯糸と絡み合う結節部分が存在する。結節部分では通常部分よりも糸が遠回りすることになり、通常部分に比べて糸が緊張した状態となる。結節部分にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸やフッ素樹脂繊維を用いると、熱が加わった際の熱収縮により結節部分の緊張が更に強くなり、絡み合う緯糸を押し上げて凸部となりやすい。以上より、結節糸には熱収縮率が低いパラアラミド繊維を選択することが好ましい。

　本発明の織物は、織物全体に占めるフッ素樹脂繊維質量比率を特段限定するものではないが、織物全体に占めるフッ素樹脂繊維質量比率を２０質量％以下とすることで、工程中に熱処理を含む場合であっても凹凸高さを低減でき、好ましい。熱収縮が比較的大きいフッ素樹脂繊維の質量比率をパラアラミド繊維対比低減することで、熱処理後の収縮差に起因する凹凸発生を抑制できる。フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維以外の複合であれば、フッ素樹脂繊維低減により摩擦係数上昇とそれに伴う耐久性低下を生じるが、パラアラミド繊維を選択することで極めて高い骨材効果を発現し、フッ素樹脂繊維の質量比率が比較的低い場合においても優れた摺動性を発揮することが出来る。凹凸高さを低減する観点からは織物全体に占めるフッ素樹脂繊維質量比率は２０質量％以下が好ましく、より好ましくは１５質量％以下であり、１０質量％以下が特に好ましい。フッ素樹脂繊維質量比率は１質量％以上が好ましく、より好ましくは３質量％以上であり、５質量％以上が特に好ましい。

　本発明において、フッ素樹脂繊維の成分であるフッ素樹脂としては、主鎖または側鎖にフッ素原子を１個以上含む単量体単位で構成されたものであればよい。その中でも、フッ素原子数の多い単量体単位で構成されたものが好ましい。

　上記フッ素原子を１個以上含む単量体単位は、重合体の繰り返し構造単位中、７０モル％以上含むことが好ましく、９０モル％以上を含むことがより好ましく、９５モル％以上含むことがさらに好ましい。

　フッ素原子を１個以上含む単量体としては、テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、クロロトリフルオロエチレンなどのフッ素原子含有ビニル系単量体が挙げられ、中でも少なくともテトラフルオロエチレンを用いることが好ましい。

　フッ素樹脂としては、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、テトラフルオロエチレン－ｐ－フルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）等を単独または２種類以上ブレンドしたものを使用することができる。

　テトラフルオロエチレン単位を含むフッ素樹脂においては、摺動特性の点からテトラフルオロエチレン単位の含有量は多い方が好ましく、全体の９０モル％以上、好ましくは９５モル％以上がテトラフルオロエチレンであるコポリマーであることが好ましく、テトラフルオロエチレンのホモポリマーとしてのポリテトラフルオロエチレン繊維を用いるのが最も好ましい。

　本発明で用いるフッ素樹脂繊維の形態としては、１本のフィラメントで構成されるモノフィラメント、複数本のフィラメントで構成されるマルチフィラメントのいずれも用いることができるが、製織性や布帛とした際の表面凹凸の観点から、マルチフィラメントであることが好ましい。

　また、本発明で用いるフッ素樹脂繊維の総繊度としては、５０～６０００ｄｔｅｘの範囲内が好ましい。より好ましくは５００～５５００ｄｔｅｘの範囲であり、さらに好ましくは４００～１５００ｄｔｅｘの範囲内である。布帛を構成する繊維の総繊度が５０ｄｔｅｘ以上であると繊維の強力を一定程度担保でき、製織時の糸切れも低減できるので工程通過性が向上する。６０００ｄｔｅｘ以下であれば製織時の良好な加工性が得られる。

　本発明で用いるフッ素樹脂繊維は、乾熱収縮率が小さいほどパラアラミド繊維との熱収縮差が小さくなり、加熱後の凹凸発現を抑制できるため好ましい。このような観点から、乾熱収縮率は１５％以下であることが好ましく、より好ましくは１０％以下であり、５％以下が特に好ましい。乾熱収縮率の実質的な下限は０％である。フッ素樹脂繊維の乾熱収縮率は酸化処理あるいは延伸後の熱処理等、当業界で通常用いられる方法により適宜制御することができる。上記乾熱収縮率は後述の方法で測定される値である。

　本発明の織物を構成するパラアラミド繊維の形態は特に限定するものではなく、フィラメント（長繊維）および短繊維（紡績糸）のいずれも適用できるが、引張強度や引張剛性の観点から、フィラメントであることが好ましい。さらに１本のフィラメントで構成されるモノフィラメント、複数本のフィラメントで構成されるマルチフィラメントのいずれも用いることができるが、マルチフィラメントであれば表面積が大きいため、フッ素樹脂繊維Ａが摩耗して生じたフッ素摩耗粉が繊維Ｂに移着しやすいため特に好ましい。

　パラアラミド繊維の総繊度としては、５０～４０００ｄｔｅｘの範囲内が好ましい。２００～４０００ｄｔｅｘの範囲であることがより好ましく、さらに好ましくは８００～３３００ｄｔｅｘの範囲内である。布帛を構成する繊維の総繊度が２００ｄｔｅｘ以上であると繊維の強力が強く、摩耗時の繊維破断が抑制できるほか、製織時の糸切れを低減できるので工程通過性が向上する。３３００ｄｔｅｘ以下であれば布帛表面の凹凸が小さく、低摩擦性への影響を押さえることができる。

　前述のとおり、織物の凹凸高さは、フッ素樹脂繊維とパラアラミドの収縮挙動に影響されやすいので、製織後の後加工において、凹凸高さが本発明で規定する範囲内となるよう温湿度を制御する。得られる織物が本発明で規定する範囲内となる限りにおいて後加工方法に制限はない。後加工における熱履歴により凹凸高さを本発明で規定する範囲とするためには、熱処理を施さない方法を選択するか、熱処理条件を抑制することが好ましい。具体的には、湿熱処理、乾熱処理の温度を低くする、あるいは時間を短くする、湿熱処理のみ、乾熱処理のみとするなどの方法により、熱処理条件を緩和することで、凹凸高さの発現を制御することができる。所望の織物を得るための織物設計において、本発明で規定する凹凸高さの範囲となるように、上記を鑑み後処理条件を決定すればよい。

　ここでいうところの湿熱処理とは、織物の洗浄や残留応力除去を目的で行う精練工程やリラックス工程、染色工程等を指す。このような処理とすることで、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の熱収縮差に起因する凹凸発現を抑制できる。なお、このように織物の洗浄、精練等での条件に注意を要することから、製織時の糊付けはしないことが好ましい。

　ここでいうところの乾熱処理とは、上記精練工程、リラックス工程、染色工程のそれぞれに続く乾燥工程や、熱セット工程、および後述する塗工後の乾燥工程を指す。上記のように留意することで、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の熱収縮差に起因する凹凸発現を抑制できる。

　前記織物の摩耗耐久性をさらに高めるために、前記織物に樹脂を塗工して使用することも可能である。ここで、使用する樹脂は、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂を用いることができる。特に限定されるものではないが、熱硬化性樹脂としては、例えば、フェノール樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、ジアリルフタレート樹脂、珪素樹脂、ポリイミド樹脂、ビニルエステル樹脂などやその変性樹脂など、熱可塑性樹脂であれば塩化ビニル樹脂、ポリスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、フッ素樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂など、さらには熱可塑性ポリウレタン、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、ネオプレン、ポリエステルエラストマー等の合成ゴム又はエラストマーなどが好ましく使用できる。中でも、フェノール樹脂とポリビニルブチラール樹脂とを主成分とする樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリエステル樹脂が、耐衝撃性、寸法安定性、強度、価格などから好ましく使用できる。かかる熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂には、工業的にその目的、用途、製造工程や加工工程での生産性あるいは特性改善のため通常使用されている各種添加剤を含んでいてもよい。例えば、変性剤、可塑剤、充填剤、離型剤、着色剤、希釈剤などを含有せしめることができる。なお、ここでいう主成分とは、溶媒を除いた成分のうちで質量比率が一番大きい成分をいい、フェノール樹脂とポリビニルブチラール樹脂を主成分とする樹脂の場合では、これら２種類の樹脂の質量比率が１番目、２番目（順不同）に大きいことを意味する。

　前記織物に樹脂を塗工する方法としては、液状樹脂や溶剤系、水系の樹脂の場合、スプレー、ロールコート、ナイフコート、コンマコート、グラビアコート、フレキソ印刷、刷毛塗り、溶融押し出しラミネートなどの方法で塗布する。また例えば粉末状樹脂粒子の場合、静電気を印加して塗着させる方法などがある。塗布したあとは、溶剤を飛ばしたり、熱硬化させたり、溶融成膜したりすることができる。このとき必要に応じて熱処理をする。熱処理温度を低減し凹凸を抑制する観点から、水分付着量の少ない加工であることが好ましく、具体的にはスプレー、フレキソ印刷、刷毛塗り等の方法が好適である。

　本発明の織物に、必要に応じ潤滑剤などを添加することも可能である。潤滑剤の種類は特に限定されないが、シリコン系の潤滑剤やフッ素系の潤滑材であることが好ましい。

　かくして得られる本発明の織物は、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を用い、かつ凹凸が抑制された織物であるため、低摩擦性と摺動耐久性、接着性を兼備する。そのため、本発明の織物は、高荷重下で高速の摺動を受けるために従来長期間使用することが困難であった用途において、従来よりも高い摺動耐久性を発揮できることに加え、ガタつきを抑えることができ、さらに基材に貼り付けて使用することが容易であるため、摺動材として工業的に極めて高い実用性を達成できる。そして、本発明の織物を摺動材として用いる場合には、前記合撚糸が露出し、かつ凹凸高さが１１５０μｍ以下である少なくとも一面を摺動面とすることが好ましい。

　以下、本発明の実施例を比較例と共に説明する。

　なお、本実施例で用いる各種特性の測定方法は、以下のとおりである。

　（１）繊度
　繊度は、ＪＩＳ　Ｌ１０１３：２０１０「化学繊維フィラメント糸試験方法」の８．３．Ｂ法（簡便法）に準じて繊維の総繊度を測定した。なお、織物に含まれる繊維の総繊度を測定する場合は、織物から分解糸を取り出し測定するものとする。ただし、分解糸が上記測定方法に必要な糸量を確保できない場合は確保できる最大長さと試行回数にて試験を行った結果をもって代用するものとする。

　（２）織り密度
　ＪＩＳ　Ｌ１０９６：２０１０「織物及び編物の生地試験方法」の８．６．１に準じ、試料を平らな台上に置き，不自然なしわ及び張力を除いて，異なる箇所について５０ｍｍの間隔中に含まれる経糸及び緯糸の本数を数え，それぞれの平均値を単位長さについて算出した。

　（３）厚み
　ＪＩＳ　Ｌ１０９６：２０１０「織物及び編物の生地試験方法」の８．４．A法に準じ、２３．５ｋＰａ下で１０秒静置後の厚みを測定した。

　（４）凹凸高さ
　試料を平らな台上に置き，不自然なしわ及び張力を除いて、デジタルマイクロスコープ（キーエンス製「ＶＨＸ―７０００」）の３Ｄ連結観察にて２５ｍｍ×２５ｍｍの領域を撮影した。この領域における最大高さと最低高さの２点間の高さ差を凹凸高さとして定義した。なお、サンプルの一方の面のみに合撚糸が露出する場合は、その面を上にしてサンプルを設置・観察した。両方に合撚糸が露出する場合は、露出が多い方の面を上にしてサンプルを設置・観察した。同等に露出する場合は、いずれか一方の片面を上にしてサンプルを設置・観察した。上記測定を各サンプルの５カ所について行い、最大値と最小値を除いた３点の平均値を算出した。

　（５）動摩擦係数
　ＪＩＳ　Ｋ７２１８：１９８６「プラスチックの滑り摩耗試験方法」のＡ法に準じ、織物は、縦３０ｍｍ、横３０ｍｍにサンプリングし、同じ大きさの厚さ約３ｍｍのＳＵＳ板の上に、前記（４）において、凹凸高さを測定した面が後述のリングと摺動するようにのせてサンプルホルダーに固定した。相手材はＳ４５Ｃで作られた、外径　２５．６ｍｍ、内径　２０ｍｍ、長さ　１５ｍｍ　の中空円筒形状のリングを用いた。上記リングの表面をサンドパーパーで磨き、表面粗さＲａ＝０．８μｍ±０．１となるように調整した。粗さの測定には粗さ測定器（ミツトヨ製「ＳＪ－２１０」）を用いた。リング摩耗試験機は、エー・アンド・デイ製「ＭＯＤＥＬ：ＥＦＭ－ＩＩＩ－ＥＮ」を用い、摩擦荷重：１０ＭＰａ、摩擦速度：４００ｍｍ／秒にて試験を行い、摺動トルクを測定し、破断までの摩擦係数平均値を算出した。

　（６）摺動耐久距離
　上記リング摩耗試験において、織物が破断するまで摺動を継続し、破断までの累計摺動距離を摺動耐久距離として定義した。

　（７）厚み減少速度
　上記リング摩耗試験において、摺動開始後1分後（摺動距離２４ｍ）に試験を停止してサンプルを取り出した後、摺動部分の断面を切り出し、デジタルマイクロスコープ（キーエンス製「ＶＨＸ―７０００」）を用いて断面を観察して摺動後の厚みＤ₁を測定した。別途、新たなサンプルを用意しリング摩耗試験機により荷重：１０ＭＰａをかけて１分間静置後、同様にサンプルを取り出して加圧部分の断面を切り出し、デジタルマイクロスコープ（キーエンス製「ＶＨＸ―７０００」）を用いて断面を観察して厚みＤ_０を測定した。厚み減少速度Ｄ[μm/min]は次式により求めた。
Ｄ＝Ｄ_０-Ｄ_１

　なお、新たなサンプルはリング摩耗試験に供したサンプルと同種のものを使用し、できるだけ近接した位置からサンプリングしたものを使用した。

　（８）接着性
　ＪＩＳ　Ｋ６８５０：１９９９「接着剤―剛性被着材の引張せん断接着強さ試験方法」に準じて行った。織物は、縦１００ｍｍ、横２５ｍｍにサンプリングし、相手材として厚さ１５ｍｍ、縦１００ｍｍ、横２５ｍｍのＳＳ４００板を用意した。接着剤にはエポキシ接着剤（スリーボンド社製「２０８８Ｅ」）を用いた。塗工量１５０ｇ／ｍ^２、重ね長さを１２．５ｍｍとしてＳＳ４００板に接着剤を均一に塗布し、そこに織物を、上記（４）で織物の凹凸高さを測定した面とは反対側の面が相手材と接するように、相手材を重ね合わせ、圧力１６ｋPaをかけて４８時間静置した。得られたサンプルを、引張試験機（インストロン製「５９６５」）を用いて引張速度５ｍｍ／minで引っ張り、破壊時の力の最大値を接着面積で除することで、引張せん断接着強さを算出した。

　（９）合撚糸中に占めるフッ素樹脂繊維の質量比率
　織物を経２００ｍｍ×緯２００ｍｍに裁断した後、経糸と緯糸を分解し、分解糸を得た。経糸分解糸と緯糸分解糸のそれぞれについて、得られた分解糸から合撚糸を任意に５本選択し、フッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維に分解し、それぞれの質量を測定した。５本の合撚糸の質量総和をＷ、５本の合撚糸のフッ素樹脂繊維の質量和をＷＦとして、合撚糸中に占めるフッ素樹脂繊維の質量比率αを以下の計算式により算出した。
α＝ＷＦ／Ｗ×１００［質量％］
　ただし、分解糸が上記測定方法に必要な糸量を確保できない場合は確保できる最大長さと試行回数にて試験を行った結果をもって代用するものとする。

　（１０）織物全体に占めるフッ素樹脂繊維の質量比率
　織物を経２００ｍｍ×緯２００ｍｍに裁断した後、経糸と緯糸を分解し、分解糸の総質量Ｗを測定した。続いて分解糸のうち合撚糸のみを選別し、織物中の合撚糸の総質量Ｗ_１を測定した。続いて合撚糸ではなく織物中に単独で存在するフッ素樹脂繊維を選別し、総質量Ｗ_２を測定した。織物中のフッ素樹脂繊維Ａの質量比率Ｙを以下の式により算出した。αは前記（９）項で測定した値αを用いた。
Ｙ＝（Ｗ_１×α／１００＋Ｗ_２）／Ｗ×１００［質量％］

　ただし、分解糸が上記測定方法に必要な糸量を確保できない場合は確保できる最大長さと試行回数にて試験を行った結果をもって代用するものとする。

　（１１）乾熱収縮率
　フッ素樹脂繊維を用いて以下の方法にて測定した。

　試料を二つ折りにし、結びを入れループ状の試料を作製した。該試料に初荷重（繊度の６％荷重（ｇ））をかけ、ループ状試料の両端の長さを測定した。初荷重を除荷し、これを２３０℃の乾燥機中で３０分間熱処理後取り出し、室温まで冷却した。その後、再び初荷重をかけ、ループ状試料の両端の長さを測定した。

　乾熱収縮率を次の式によって計算し、３回の平均値を小数点以下１桁に丸めた。
ΔＬ＝（Ｌ１－Ｌ２）／Ｌ１×１００

　ここに、ΔＬ：乾熱収縮率（％）、Ｌ１：熱処理前の長さ（ｍｍ）、Ｌ２：熱処理後の長さ（ｍｍ）

　実施例１
　総繊度１３３０ｄｔｅｘ、単糸数１８０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率９％）と総繊度８８０ｄｔｅｘ、単糸数５３４フィラメントのパラアラミド繊維（“ケブラー”（登録商標）東レ・デュポン（株）製）とを撚数８１ｔ／ｍにて合撚して合撚糸を得たのち、前記合撚糸を経糸および緯糸を用い、織機にて一重平織物を製作した。経糸には製織性を高めるための糊付け等は実施しなかった。

　比較例１
　実施例１の織物を８０℃の精練槽にて２０分間精練を行い、１３０℃で２分乾燥後、１８０℃で１分間熱セットした。

　実施例２
　総繊度４４０ｄｔｅｘ、単糸数６０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率９％）と総繊度４４０ｄｔｅｘ、単糸数２６７フィラメントのパラアラミド繊維（“ケブラー”（登録商標）東レ・デュポン（株）製）とを撚数１６７ｔ／ｍにて合撚して合撚糸を得た。第１面の経糸および緯糸に前記合撚糸を、第２面の経糸および緯糸に総繊度３３００ｄｔｅｘ、単糸数１３３３フィラメントのパラアラミド繊維（“ケブラー”（登録商標）東レ・デュポン（株）製）を用い、織機にて二重平織物を製作した。経糸には製織性を高めるための糊付け等は実施しなかった。その後８０℃の精練槽にて２０分間精練を行い、１３０℃で２分間乾燥した。

　実施例３
　第１面の緯糸として、総繊度３３００ｄｔｅｘ、単糸数１３３０フィラメントのパラアラミド繊維（“ケブラー”（登録商標）東レ・デュポン（株）製）を用いた以外は実施例２と同様の方法にて二重平織物を製作し、その後８０℃の精練槽にて２０分間精練を行い、１３０℃で２分間乾燥した。

　比較例２
　総繊度８８０ｄｔｅｘ、単糸数１２０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率９％）と総繊度８５０ｄｔｅｘ、単糸数１４４フィラメントの液晶ポリエステル繊維（“シベラス”（登録商標）東レ（株）製）とを撚数１６７ｔ／ｍにて合撚して合撚糸を得たのち、経糸に前記合撚糸、緯糸に総繊度１７００ｄｔｅｘ、単糸数２８８フィラメントの液晶ポリエステル繊維（“シベラス”（登録商標）東レ（株）製）を用い、織機にて３／１ツイル織物を製作した。経糸には製織性を高めるための糊付け等は実施しなかった。その後８０℃の精練槽にて２０分間精練を行い、１３０℃で２分乾燥後、１８０℃で1分間熱セットした。

　比較例３
　総繊度４４０ｄｔｅｘ、単糸数６０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率９％）と総繊度４２５ｄｔｅｘ、単糸数７２フィラメントの液晶ポリエステル繊維（“シベラス”（登録商標）東レ（株）製）とを撚数１６７ｔ／ｍにて合撚して合撚糸を得たのち、前記合撚糸を経糸および緯糸に用い、織機にて一重平織物を製作した。経糸には製織性を高めるための糊付け等は実施しなかった。その後８０℃の精練槽にて２０分間精練を行い、１３０℃で２分乾燥後、１８０℃で１分間熱セットした。

　比較例４
　経糸に繊度４４０ｄｔｅｘ、単糸数６０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率９％）と繊度１７００ｄｔｅｘ、単糸数２８８フィラメントの液晶ポリエステル繊維（東レ（株）製“シベラス（登録商標）”）とを、２（本）：２（本）にて交互に配し、緯糸に繊度２６６０ｄｔｅｘ、単糸数３６０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率９％）と繊度４２５ｄｔｅｘ、単糸数７２フィラメントの液晶ポリエステル繊維（東レ（株）製“シベラス（登録商標）”）とを、２（本）：２（本）にて交互に配し、織機にて一重平織物を製作した。経糸には製織性を高めるための糊付け等は実施しなかった。その後８０℃の精練槽にて精練を行い、１３０℃で２分乾燥後、２００℃で１分間セットした。

　比較例５
　経糸に繊度４４０ｄｔｅｘ、単糸数６０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率９％）と繊度１６７０ｄｔｅｘ、単糸数１０００フィラメントのパラアラミド繊維（“ケブラー”（登録商標）東レ・デュポン（株）製）とを、２（本）：２（本）にて交互に配し、緯糸に繊度２６６０ｄｔｅｘ、単糸数３６０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率９％）と繊度４４０ｄｔｅｘ、単糸数２６７フィラメントのパラアラミド繊維（“ケブラー”（登録商標）東レ・デュポン（株）製）とを、２（本）：２（本）にて交互に配し、織機にて一重平織物を製作した。経糸には製織性を高めるための糊付け等は実施しなかった。その後８０℃の精練槽にて精練を行い、１３０℃で２分乾燥後、２００℃で１分間セットした。

　実施例４
　実施例１に記載の織物を１２０℃で１分間熱セットした。

　実施例５
　実施例１に記載の織物を１４０℃で１分間熱セットした。

　実施例６
　実施例１に記載の織物を１６０℃で１分間熱セットした。

　実施例７
　実施例１に記載の織物を１８０℃で１分間熱セットした。

　実施例８
　実施例１に記載の織物を８０℃の精練槽にて１分間精練を行った。

　実施例９
　実施例１に記載の織物を８０℃の精練槽にて２０分間精練を行った。

　実施例１０
　実施例１に記載の織物を６０℃の精練槽にて２０分間精練を行った。

　実施例１１
　フッ素樹脂繊維として総繊度１３３０ｄｔｅｘ、単糸数１８０フィラメントのＰＴＦＥ繊維（“トヨフロン”（登録商標）東レ（株）製、２３０℃で３０分加熱時の乾熱収縮率４％）を用いた以外は実施例１と同様の方法で一重平織物を製作し、その後８０℃の精練槽にて２０分間精練を行い、１３０℃で２分乾燥後、１８０℃で1分間熱セットした。

　実施例１から３、実施例１１、および比較例１に記載の織物について、合撚糸の構成、布帛構成、凹凸高さ、厚み減少速度、動摩擦係数、接着性、摺動耐久距離の評価結果を表１にまとめた。

　比較例２から５に記載の織物について、合撚糸の構成、布帛構成、厚み減少速度、動摩擦係数、接着性、摺動耐久距離の評価結果を表２にまとめた。
実施例１、比較例１、実施例４から１０に記載の織物について、合撚糸の構成、布帛構成、処理内容、凹凸高さの評価結果を表３にまとめた。

Claims

経糸と緯糸の少なくとも一方にフッ素樹脂繊維とパラアラミド繊維の合撚糸を含み、前記合撚糸が露出する少なくとも一面において凹凸高さが１１５０μｍ以下である織物。
厚みが１．３ｍｍ以下である、請求項１に記載の織物。
経糸および緯糸に前記合撚糸を含む、請求項１または２に記載の織物。
前記織物が最外面である第１面と前記第1面とは反対側の最外面である第２面を含む多重織物であり、前記第１面の経糸と緯糸の少なくとも一方に前記合撚糸を含む、請求項１～３のいずれかに記載の織物。
前記第１面のカバーファクター（ＣＦ１）と前記第２面のカバーファクター（ＣＦ２）の比（ＣＦ１／ＣＦ２）が１より小さい、請求項４に記載の織物。
前記織物全体に占めるフッ素樹脂繊維質量比率が２０質量％以下である、請求項１～５のいずれかに記載の織物。
請求項１～６のいずれかに記載の織物を含む摺動材。
前記合撚糸が露出し、かつ凹凸高さが１１５０μｍ以下である少なくとも一面を摺動面とする請求項７記載の摺動材。