WO2022181614A1 - 光ファイバ - Google Patents

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WO2022181614A1
WO2022181614A1 PCT/JP2022/007254 JP2022007254W WO2022181614A1 WO 2022181614 A1 WO2022181614 A1 WO 2022181614A1 JP 2022007254 W JP2022007254 W JP 2022007254W WO 2022181614 A1 WO2022181614 A1 WO 2022181614A1
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refractive index
core
region
optical fiber
less
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French (fr)
Inventor
裕基 井上
圭省 森田
崇広 斎藤
Original Assignee
住友電気工業株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/028—Optical fibres with cladding with or without a coating with core or cladding having graded refractive index
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers

Definitions

  • the present disclosure relates to optical fibers.
  • This application claims priority based on Japanese application No. 2021-028380 filed on February 25, 2021, and incorporates all the descriptions described in the Japanese application.
  • Patent document 1 describes ITU-T G.
  • An optical fiber is disclosed that has a MAC similar to that of a general-purpose single-mode optical fiber (SMF) conforming to the G.652 recommendation and can suppress bend loss.
  • MAC is a value obtained by dividing the mode field diameter (MFD) [ ⁇ m] at a wavelength of 1310 nm by the fiber cutoff wavelength ⁇ c [ ⁇ m].
  • MFD mode field diameter
  • ⁇ c the refractive index distribution in the radial direction of the core is defined by the ⁇ multiplier.
  • Patent Document 2 discloses an optical fiber capable of minimizing bending loss and loss difference by wavelength and maintaining short cut-off wavelength characteristics.
  • a trench layer is provided outside the core.
  • the optical fiber of the present disclosure includes a core having a maximum refractive index n1 and an outer diameter 2a, and a clad provided around the core and having a refractive index n0 smaller than the maximum refractive index n1 at the interface with the core. , provided.
  • the core has at least a first region and a second region which are radially adjacent to each other and which are radially partial regions.
  • the refractive index distribution n(r) in the radial direction of the core is given by the relative refractive index difference ⁇ 1 between the refractive index at the center of the core and the refractive index of the clad, with respect to the distance r in the radial direction from the center of the core.
  • the shape is defined by the ⁇ multiplier shown in equations (1) and (2).
  • the refractive index distribution n(r) follows different ⁇ power distributions.
  • the mode field diameter at a wavelength of 1310 nm is 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less.
  • the zero dispersion wavelength is 1300 nm or more and 1324 nm or less.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm is 7.5 dB/10 turns or less.
  • FIG. 1 is a diagram showing a cross section of an optical fiber according to an embodiment.
  • FIG. 2 is a graph showing an ⁇ power profile applied to an optical fiber.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram of the hem.
  • FIG. 4 is a diagram showing a cross section of an optical fiber according to a modification.
  • FIG. 5 is a graph showing the relationship between ⁇ 1 and bending loss.
  • An object of the present disclosure is to provide an optical fiber capable of further suppressing bending loss while suppressing an increase in connection loss.
  • An optical fiber according to an embodiment of the present disclosure includes a core having a maximum refractive index n1 and an outer diameter 2a, and a core having a refractive index n smaller than the maximum refractive index n1 at an interface with the core. a cladding with 0 .
  • the core has at least a first region and a second region which are radially adjacent to each other and which are radially partial regions.
  • the refractive index distribution n(r) in the radial direction of the core is given by the relative refractive index difference ⁇ 1 between the refractive index at the center of the core and the refractive index of the clad, with respect to the distance r in the radial direction from the center of the core.
  • the shape is defined by the ⁇ multiplier shown in equations (1) and (2).
  • the refractive index distribution n(r) follows different ⁇ power distributions.
  • the mode field diameter at a wavelength of 1310 nm is 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less.
  • the zero dispersion wavelength is 1300 nm or more and 1324 nm or less.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm is 7.5 dB/10 turns or less.
  • This optical fiber has a mode field diameter of 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less at a wavelength of 1310 nm. Therefore, the MFD mismatch with the general-purpose SMF can be reduced. Also, the zero dispersion wavelength is 1300 nm or more and 1324 nm or less. Therefore, optical signals with little distortion can be transmitted.
  • the refractive index distribution in the radial direction of the core has different ⁇ multipliers in the first region and the second region. This makes it possible to further optimize the refractive index profile.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm is 7.5 dB/10 turns or less. Therefore, bending loss can be further suppressed.
  • the first region may include the central axis of the core.
  • the second region may include the outer peripheral surface of the core. Even in this case, bending loss can be further suppressed while splice loss is suppressed.
  • the refractive index distribution n(r) may have an ⁇ multiplier of ⁇ 1 in the first region and an ⁇ multiplier of ⁇ 2 in the second region. ⁇ 2 may be greater than ⁇ 1.
  • the refractive index in the second region forming the outer peripheral portion of the core, the refractive index does not decrease smoothly from the core to the clad, but decreases in a nearly linear fashion. Therefore, the rate of change of the refractive index in the second region is increased, and leakage of light energy can be suppressed. As a result, bending loss characteristics are improved.
  • ⁇ 1 may be 1.5 or more and 10 or less. In this case, since ⁇ 1 is 1.5 or more, even a core to which Ge is added can be easily manufactured. Further, when ⁇ 1 is 10 or less, bending loss can be further suppressed.
  • the refractive index distribution n(r) may be in contact with each other at the boundary between the first region having an ⁇ multiplier of ⁇ 1 and the second region having an ⁇ multiplier of ⁇ 2.
  • the core refractive index n2 at the boundary may be expressed as 0.2* n1 ⁇ n2 ⁇ 0.8 * n1 using the maximum core refractive index n1. In this case, leakage of light energy can be suppressed. If the refractive index n2 is greater than or equal to 0.8 ⁇ n1, it will be difficult to sharply lower the refractive index distribution, and the effect of concentrating the light power distribution in the central portion of the core 10 will be weakened. As a result, light energy is likely to leak.
  • n2 is 0.2 ⁇ n1 or less , even if the refractive index profile is sharply lowered, the effect is small, and the optical energy is reduced due to the linear decrease in the refractive index from the core to the clad. weakens the confinement force. As a result, light energy is likely to leak.
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 may be greater than 0.25% and less than 0.55%. Optical characteristics other than the mode field diameter are also described in G.I. In order to keep the mode field diameter in the range of 8.2 ⁇ m to 9.6 ⁇ m while complying with the 652A series standard, the relative refractive index difference ⁇ 1 is greater than 0.25% and 0.55% is preferably smaller than
  • the optical fiber may further comprise a depressed layer around the core and between the core and the cladding.
  • the refractive index n3 of the depressed layer may be smaller than both the maximum refractive index n1 of the core and the refractive index n0 of the cladding.
  • FIG. 1 is a diagram showing a cross section of an optical fiber according to an embodiment.
  • an optical fiber 1 includes a core 10 and a clad 20 provided around the core 10 .
  • the core 10 has a maximum refractive index n1 and an outer diameter 2a.
  • the clad 20 has a refractive index n 0 ( ⁇ n 1 ) smaller than n 1 at the interface with the core 10 .
  • the core 10 is made of silica glass containing GeO 2 , for example.
  • the clad 20 is made of pure silica glass, for example.
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 between the maximum refractive index n 1 of the core 10 and the refractive index n 0 of the cladding is greater than 0.25% and less than 0.55% (0.25% ⁇ ⁇ 1 ⁇ 0.55%).
  • the refractive index of core 10 is increased by the addition of Ge. As the refractive index of the core 10 increases, the ability to confine light energy increases. When the relative refractive index difference ⁇ 1 is, for example, 0.25% or less , ITU-T G. In order to meet the standards of the 652A series, it is necessary to increase the MAC, which exceeds the upper limit of the MAC. Also, the MFD becomes too large. If the relative refractive index difference ⁇ 1 is, for example, 0.55% or more, the MFD becomes small, resulting in a large connection loss during fusion. Also, since the Ge dopant concentration in the core 10 increases, the transmission loss due to light scattering increases. Furthermore, since the cutoff becomes longer, single-mode operation of signal light cannot be guaranteed.
  • the core 10 has at least a first region 11 and a second region 12, which are radial partial regions.
  • the first region 11 and the second region 12 are radially adjacent to each other.
  • the first area 11 is provided inside the second area 12 .
  • the second area 12 is provided around the first area 11 .
  • the core 10 consists of a first region 11 and a second region 12 .
  • the first region 11 includes the central axis 10 a of the core 10 and the second region 12 includes the outer peripheral surface 10 b of the core 10 .
  • the core 10 may have three or more regions, each of which is a partial region in the radial direction.
  • the refractive index distribution n(r) in the radial direction of the core 10 follows the ⁇ -th power distribution represented by the following formula (1) in the first region 11 and the second region 12 .
  • r is the radial distance from the central axis 10a of the core 10;
  • a is the radius of the core 10 and the radial distance r at which n(r) equals the refractive index n 0 of the cladding 20;
  • ⁇ 1 is the relative refractive index difference between the central position where the refractive index is maximum in the core 10 and the clad 20, and is represented by the following formula (2). That is, the radial refractive index distribution n(r) of the core 10 is expressed by the following formulas (1) and (2) with respect to the radial distance r (0 ⁇ r ⁇ a) from the center of the core 10.
  • the ⁇ multiplier defines its shape.
  • FIG. 2 is a graph showing profiles applied to the optical fiber 1.
  • the horizontal axis indicates the radial position (hereinafter also simply referred to as radius), that is, the radial distance from the core center (central axis 10a).
  • the vertical axis indicates the refractive index.
  • FIG. 2 shows a profile with an ⁇ multiplier of ⁇ 1 and a profile with an ⁇ multiplier of ⁇ 2.
  • ⁇ 1 is 1.5 or more and 10 or less (1.5 ⁇ 1 ⁇ 10).
  • ⁇ 2 is a value larger than ⁇ 1 ( ⁇ 2> ⁇ 1).
  • a refractive index profile with an ⁇ multiplier of ⁇ 1 equals refractive index n0 at radius r1.
  • a refractive index profile with an ⁇ multiplier of ⁇ 2 equals refractive index n0 at radius r2.
  • r2 is a value smaller than r1 (r2 ⁇ r1).
  • the refractive index profile with an ⁇ multiplier of ⁇ 1 and the refractive index profile with an ⁇ multiplier of ⁇ 2 are in contact with each other at a radius r3.
  • r3 is a value larger than r2 and smaller than r1 (r2 ⁇ r3 ⁇ r1). In the range where the radius is greater than 0 (r>0), the number of points of contact between the refractive index profile with an ⁇ multiplier of ⁇ 1 and the refractive index profile with an ⁇ multiplier of ⁇ 2 is one.
  • the refractive index of the contact at radius r3 is n2.
  • n2 is a value larger than n0 and smaller than n1 ( n0 ⁇ n2 ⁇ n1).
  • the refractive index distribution in the radial direction of the core 10 follows different ⁇ power distributions in the first region 11 and the second region 12 .
  • the refractive index distribution in the radial direction of the core 10 has an ⁇ multiplier of ⁇ 1 in the first region 11 and an ⁇ multiplier of ⁇ 2 in the second region 12 .
  • the refractive index distribution in the radial direction of the core 10 is approximated by an ⁇ multiplier of ⁇ 1 in the first region 11 and approximated by an ⁇ multiplier of ⁇ 2 in the second region 12 .
  • the boundary between the first area 11 and the second area 12 is set to a radius r3. Therefore, it can be said that the refractive index profile with the ⁇ multiplier of ⁇ 1 and the refractive index profile with the ⁇ multiplier of ⁇ 2 are in contact with each other at the boundary between the first region 11 and the second region 12 .
  • the first region 11 is a region from radius 0 to radius r3, and the second region 12 is a region from radius r3 to radius r2.
  • Radius r2 is radius a of core 10 . Since the boundary between the first region 11 and the second region 12 is set to the radius r3 in this manner, the profile applied to the optical fiber 1 can be a continuous shape without discontinuous points.
  • the refractive index of the core 10 at the boundary between the first region 11 and the second region 12 is n2. It can also be said that the first region 11 is a region from the refractive index n0 to the refractive index n2, and the second region 12 is the region from the refractive index n2 to the maximum refractive index n1.
  • the refractive index n2 is expressed by 0.2* n1 ⁇ n2 ⁇ 0.8 * n1 using the maximum refractive index n1.
  • the preform base material is manufactured using any one of the VAD (Vapor-phase Axial Deposition) method, the OVD (Outside Vapor Deposition) method which is a multi-layer deposition method, and the MMD method which is a multi-layer deposition method using multiple burners.
  • VAD Very-phase Axial Deposition
  • OVD Outside Vapor Deposition
  • MMD Multi-layer deposition method using multiple burners.
  • the value of the ⁇ multiplier can be adjusted by changing the flow rates of SiCl 4 and GeCl 4 , the flow rates of the combustion-enhancing gases such as hydrogen and oxygen, the rotation speed, and the traverse speed, which are introduced during the fabrication of the core. This allows the ⁇ multiplier to be changed midway through.
  • a preform base material is manufactured through dehydration and sintering processes.
  • the diffusion of additives such as GeO2 added only in the core region into the cladding region occurs irreversibly. Therefore, in the refractive index profile of the optical fiber, there is a portion called a skirt, in which the refractive index gradually decreases outward from the boundary between the core region and the cladding region.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram of the hem.
  • the hem portion is indicated by diagonal lines.
  • FIG. 3 shows an example of the refractive index distribution of a general-purpose SMF in order to explain the hem portion.
  • a refractive index distribution corresponding to the skirt portion is excluded from the above-mentioned approximation to the power of ⁇ .
  • the range of the skirt that is excluded is the range where the refractive index is lower than n 1 ⁇ 0.2.
  • the refractive index does not decrease smoothly from the core 10 to the clad 20, but decreases with a large slope and in a nearly linear shape.
  • the relative refractive index difference of the outer peripheral portion of the core 10 with respect to the clad 20 becomes large, so that the leakage of light energy can be prevented. Reducing light energy leakage improves bend loss characteristics.
  • MAC is a value obtained by dividing the mode field diameter (MFD) [ ⁇ m] at a wavelength of 1310 nm by the fiber cutoff wavelength ⁇ c [ ⁇ m], as described above.
  • the value of the ⁇ multiplier is set so as to fall within the bend loss specification in the range of MAC 7.1 ⁇ 0.4.
  • the MFD at a wavelength of 1310 nm is 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less.
  • Standards for general-purpose fibers require the MFD at a wavelength of 1310 nm to be (8.6 ⁇ m to 9.2 ⁇ m) ⁇ 0.4 ⁇ m, that is, in the range of 8.2 ⁇ m to 9.6 ⁇ m.
  • the optical fiber 1 satisfies the above standard for MFD.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm is 7.5 dB/10 turns or less.
  • bending loss at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm is required to be 1.0 dB/10 turns or less.
  • bending loss at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm is required to be 7.5 dB/10 turns or less. The smaller the bend radius, the easier it is for light energy to leak. Therefore, when the bending radius is small, the bending loss is greater than when the bending radius is large.
  • the zero-dispersion wavelength is 1300 nm or more and 1324 nm or less.
  • the cable cutoff wavelength ⁇ cc is 1260 nm or less.
  • FIG. 4 is a diagram showing a cross section of an optical fiber according to a modification.
  • the optical fiber 1A further includes a depressed layer 30 provided around the core 10 and between the core 10 and the clad 20.
  • the refractive index n3 of the depressed layer 30 is less than both the maximum refractive index n1 of the core 10 and the refractive index n0 of the cladding.
  • the relative refractive index difference ⁇ 3 of the depressed layer 30 is, for example, ⁇ 0.12% or more and 0% or less.
  • the trench layer improves bending loss characteristics.
  • the depressed layer 30 can be provided by flowing CF 4 gas in the clad deposition process, so productivity can be improved. According to the optical fiber 1A including the depressed layer 30, bending loss can be suppressed.
  • Table 1 is a table summarizing the specifications of the optical fibers of Experimental Examples 1 to 15.
  • relative refractive index difference ⁇ 1 [%] relative refractive index difference ⁇ 2 [%]
  • ⁇ 1, ⁇ 2, MFD [ ⁇ m] at a wavelength of 1310 nm
  • bending loss at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm [dB / 10 turns] are shown.
  • Experimental Examples 9-10 13 and 14 are comparative examples, and the others are working examples.
  • the bending loss was 7.77 dB/10 turns, which is out of the standard range.
  • the bending loss was 9.13 dB/10 turns, which is out of the standard range.
  • the zero-dispersion wavelength is 1328 nm, which is out of the standard range.
  • the bending loss was 7.92 dB/10 turns, which is out of the standard range.
  • FIG. 5 is a graph showing the relationship between ⁇ 1 and bending loss.
  • the horizontal axis indicates ⁇ 1.
  • the vertical axis represents bending loss [dB/10 turn] at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm.
  • FIG. 5 contains the results of Examples 5-9. As shown in FIG. 5, the smaller ⁇ 1 is, the better the bending loss characteristic is. However, as described above, it is difficult to achieve a refractive index profile with an ⁇ multiplier of 1.
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 was varied.
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 was set to 1 ⁇ 4 of the relative refractive index difference ⁇ 1. From this result, it can be seen that the larger the relative refractive index difference ⁇ 1 , the better the bending loss.
  • the standard requires that the MFD at a wavelength of 1310 nm be in the range of 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less.
  • the zero-dispersion wavelength is required to be in the range of 1300 nm or more and 1324 nm or less.
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 is less than 0.3, the bending loss increases and is out of the standard.
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 is greater than 0.5, the zero-dispersion wavelength increases and is out of the standard.
  • the cutoff is large, and the G.I. 657. It exceeds the range of the cable cutoff wavelength ⁇ cc ⁇ 1260 nm, which is the standard for the A series, and the single mode operation of the signal light cannot be guaranteed.
  • the optical fiber 1 has an MFD of 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less at a wavelength of 1310 nm. Therefore, the MFD mismatch with the general-purpose SMF can be kept small. Also, the zero dispersion is 1300 nm or more and 1324 nm or less. Therefore, optical signals with little distortion can be transmitted. Further, the refractive index distribution in the radial direction of the core 10 follows the refractive index distributions with different ⁇ multipliers in the first region 11 and the second region 12 . This makes it possible to further optimize the refractive index profile.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm with a bending radius of 10 mm is 7.5 dB/10 turns or less. Therefore, bending loss can be further suppressed.
  • the refractive index profile of the optical fiber 1 has an ⁇ multiplier of ⁇ 1 in the first region 11 and an ⁇ multiplier of ⁇ 2 in the second region 12 .
  • ⁇ 2 is greater than ⁇ 1. Therefore, in the second region 12 forming the outer peripheral portion of the core 10, the refractive index does not gradually decrease from the core 10 to the clad 20, but decreases in a nearly linear manner. Therefore, the rate of change of the refractive index (slope of the graph) of the second region 12 is increased, and leakage of light energy can be suppressed. As a result, bending loss characteristics are improved.
  • the shape is such that the refractive index linearly decreases from the center position of the core to the clad. With such a shape of the refractive index distribution, the light power distribution tends to be concentrated at the center of the core, so that the bending characteristics of the optical fiber can be improved.
  • the core 10 is doped with Ge, diffusion of Ge occurs during the dehydration and sintering steps. It is difficult to control such Ge diffusion. Therefore, it is difficult to achieve a refractive index profile with an ⁇ multiplier of 1.
  • ⁇ 1 is 1.5 or more, even the core 10 doped with Ge can be easily manufactured.
  • ⁇ 1 since ⁇ 1 is 10 or less, bending loss can be further suppressed.

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Abstract

光ファイバは、最大屈折率ｎ１と外径２ａとを有するコアと、コアとの界面において、前記最大屈折率ｎ１より小さい屈折率ｎ０を有するクラッドとを備える。コアは、それぞれ径方向の一部領域であると共に、径方向で互いに隣り合う第１領域及び第２領域を少なくとも有する。コアの径方向の屈折率分布ｎ（ｒ）は、コアの中心から半径方向の距離ｒに対して所定の式に示すα乗数によりその形状が規定される。第１領域及び第２領域において、屈折率分布ｎ（ｒ）は、互いに異なるα乗分布に従う。波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径は、８．２μｍ以上９．６μｍ以下である。零分散波長は１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下である。曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失は、７．５ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下である。

Description

光ファイバ
　本開示は、光ファイバに関する。
　本出願は、２０２１年２月２５日出願の日本出願第２０２１－０２８３８０号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　特許文献１には、ＩＴＵ－Ｔ　Ｇ．６５２勧告に準拠する汎用的なシングルモード光ファイバ（ＳＭＦ）と同様のＭＡＣを有すると共に、曲げ損失を抑制することができる光ファイバが開示されている。ＭＡＣは、波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径（ＭＦＤ）［μｍ］をファイバカットオフ波長λｃ［μｍ］で割った値である。この光ファイバでは、コアの径方向の屈折率分布が、α乗数により規定される分布になっている。
　特許文献２には、曲げ損失及び波長別損失差を最小化すると共に、短い遮断波長特性を維持することができる光ファイバが開示されている。この光ファイバでは、コアの外側にトレンチ層が設けられている。
特開２０１８－１８９９１４号公報 特開２０１３－８８８１８号公報
　本開示の光ファイバは、最大屈折率ｎ１と外径２ａとを有するコアと、コアの周囲に設けられ、コアとの界面において、最大屈折率ｎ１より小さい屈折率ｎ０を有するクラッドと、を備える。コアは、それぞれ径方向の一部領域であると共に、径方向で互いに隣り合う第１領域及び第２領域を少なくとも有する。コアの径方向の屈折率分布ｎ（ｒ）は、コアの中心における屈折率と、クラッドの屈折率との比屈折率差Δ１としたとき、コアの中心から半径方向の距離ｒに対して式（１）及び式（２）に示すα乗数によりその形状が規定される。第１領域及び第２領域において、屈折率分布ｎ（ｒ）は、互いに異なるα乗分布に従う。波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径は、８．２μｍ以上９．６μｍ以下である。零分散波長は１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下である。曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失は、７．５ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
図１は、実施形態に係る光ファイバの断面を示す図である。 図２は、光ファイバに適用されるα乗のプロファイルを示すグラフである。 図３は、すそだれの説明図である。 図４は、変形例に係る光ファイバの断面を示す図である。 図５は、α１と曲げ損失との関係を示すグラフである。
［本開示が解決しようとする課題］
　特許文献１に開示された光ファイバでは、曲げ損失が抑制されるものの、十分ではない。曲げ損失を更に抑制するために、コアの屈折率を高くすることが考えられる。この場合、光エネルギーの閉じ込め力が強くなる結果、曲げ損失特性が向上する。しかしながら、ＭＦＤが小さくなるので、汎用的なＳＭＦとの間でＭＦＤ不整合が大きくなる。よって、融着時の接続損失が大きくなる。
　本開示は、接続損失の増加を抑制しながら、曲げ損失を更に抑制可能な光ファイバを提供することを目的とする。
［本開示の効果］
　本開示によれば、接続損失の増加を抑制しながら、曲げ損失を更に抑制可能な光ファイバを提供することができる。
［本開示の実施形態の説明］
　最初に本開示の実施態様を列記して説明する。本開示の一実施形態に係光ファイバは、最大屈折率ｎ１と外径２ａとを有するコアと、コアの周囲に設けられ、コアとの界面において、最大屈折率ｎ１より小さい屈折率ｎ０を有するクラッドと、を備える。コアは、それぞれ径方向の一部領域であると共に、径方向で互いに隣り合う第１領域及び第２領域を少なくとも有する。コアの径方向の屈折率分布ｎ（ｒ）は、コアの中心における屈折率と、クラッドの屈折率との比屈折率差Δ１としたとき、コアの中心から半径方向の距離ｒに対して式（１）及び式（２）に示すα乗数によりその形状が規定される。第１領域及び第２領域において、屈折率分布ｎ（ｒ）は、互いに異なるα乗分布に従う。波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径は、８．２μｍ以上９．６μｍ以下である。零分散波長は１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下である。曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失は、７．５ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　この光ファイバでは、波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径が８．２μｍ以上９．６μｍ以下である。このため、汎用的なＳＭＦとの間のＭＦＤ不整合を小さくすることができる。また、零分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下である。このため、歪みの少ない光信号を伝送することができる。また、コアの径方向の屈折率分布は、第１領域及び第２領域において、α乗数が互いに異なる。これにより、屈折率分布をより最適化することができる。曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失は、７．５ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下である。よって、曲げ損失を更に抑制することができる。
　第１領域は、コアの中心軸を含んでもよい。第２領域は、コアの外周面を含んでいてもよい。この場合であっても、接続損失を抑制しながら、曲げ損失を更に抑制することができる。
　屈折率分布ｎ（ｒ）は、第１領域において、α乗数がα１であると共に、第２領域において、α乗数がα２であってもよい。α２は、α１よりも大きくてもよい。この場合、コアの外周部を構成する第２領域において、屈折率がコアからクラッドになだらかに低下するのではなく、線型に近い形で低下する。よって、第２領域における屈折率の変化率が大きくなり、光エネルギーの漏れを抑制することができる。この結果、曲げ損失特性が向上する。
　α１は、１．５以上１０以下であってもよい。この場合、α１が１．５以上であるため、Ｇｅが添加されたコアであっても容易に作製することができる。また、α１が１０以下であることにより、曲げ損失を一層抑制することができる。
　屈折率分布ｎ（ｒ）は、α乗数がα１である第１領域と、α乗数がα２である第２領域との境界で互いに接していてもよい。境界におけるコアの屈折率ｎ２は、コアの最大屈折率ｎ１を用いて、０．２×ｎ１＜ｎ２＜０．８×ｎ１で表されてもよい。この場合、光エネルギーの漏れを抑制することができる。仮に屈折率ｎ２が０．８×ｎ１以上であると、屈折率分布を急峻に立ち下げることが難しく、コア１０の中央部に光のパワー分布が集中する効果が弱くなる。この結果、光エネルギーが漏れやすくなる。また、仮にｎ２が０．２×ｎ１以下であると、屈折率分布を急峻に立ち下げても、その効果が小さく、屈折率がコアからクラッドに線型的に低下することによる光エネルギーの閉じ込め力が弱くなる。この結果、光エネルギーが漏れやすくなる。
　比屈折率差Δ１は、０．２５％よりも大きく、かつ、０．５５％よりも小さくてもよい。モードフィールド径以外の光学特性もＧ．６５２Ａシリーズの規格に準拠するようにしつつ、モードフィールド径を８．２μｍ以上９．６μｍ以下の範囲にするには、比屈折率差Δ１は、０．２５％よりも大きく、０．５５％よりも小さいことが好ましい。
　上記光ファイバは、コアの周囲であって、コアとクラッドとの間に設けられたディプレスト層を更に備えてもよい。ディプレスト層の屈折率ｎ３は、コアの最大屈折率ｎ１及びクラッドの屈折率ｎ０の双方よりも小さくてもよい。Δ３＝１００×（ｎ３ ２－ｎ０ ２）／２ｎ３ ２なる式で表されるディプレスト層の比屈折率差Δ３は、－０．１２％以上０％以下であってもよい。この場合、ディプレスト層により曲げ損失を一層抑制することができる。
［本開示の実施形態の詳細］
　本開示の光ファイバの製造方法の具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
　図１は、実施形態に係る光ファイバの断面を示す図である。図１に示されるように、光ファイバ１は、コア１０と、コア１０の周囲に設けられたクラッド２０と、を備える。コア１０は、最大屈折率ｎ１と外径２ａと有する。クラッド２０は、コア１０との界面においてｎ１より小さい屈折率ｎ０（＜ｎ１）を有する。コア１０は、たとえば、ＧｅＯ２を含むシリカガラスからなる。クラッド２０は、たとえば、純シリカガラスからなる。コア１０の最大屈折率ｎ１とクラッドの屈折率ｎ０との比屈折率差Δ１は、０．２５％よりも大きく、かつ、０．５５％よりも小さい（０．２５％＜Δ１＜０．５５％）。
　コア１０の屈折率は、Ｇｅの添加により高くなる。コア１０の屈折率が高くなると、光エネルギーを閉じ込める力が強くなる。比屈折率差Δ１が、たとえば０．２５％以下の場合、ＩＴＵ－Ｔ　Ｇ．６５２Ａシリーズの規格に収めるためには、ＭＡＣを大きくする必要があり、ＭＡＣの上限値を超えてしまうことになる。またＭＦＤが大きくなりすぎることにもなる。比屈折率差Δ１が、たとえば０．５５％以上の場合は、ＭＦＤが小さくなるので、融着の際の接続損失が大きくなってしまう。また、コア１０のＧｅドーパント濃度が高くなるため、光の散乱による伝送損失が大きくなる。更に、カットオフが長くなるため、信号光のシングルモード動作を保証できなくなる。
　コア１０は、それぞれ径方向の一部領域である第１領域１１及び第２領域１２を少なくとも有している。第１領域１１及び第２領域１２は、径方向で互いに隣り合っている。第１領域１１は、第２領域１２の内側に設けられている。第２領域１２は、第１領域１１の周囲に設けられている。本実施形態では、コア１０は第１領域１１及び第２領域１２からなる。第１領域１１は、コア１０の中心軸１０ａを含み、第２領域１２はコア１０の外周面１０ｂを含んでいる。なお、コア１０はそれぞれ径方向の一部領域である３つ以上の領域を有していてもよい。
　コア１０の径方向の屈折率分布ｎ（ｒ）は、第１領域１１及び第２領域１２において、下記式（１）で示されるα乗分布に従う。ｒは、コア１０の中心軸１０ａからの径方向距離である。ａは、コア１０の半径であり、ｎ(ｒ)がクラッド２０の屈折率ｎ０と等しくなる径方向距離ｒである。Δ１は、コア１０において屈折率が最大となる中心位置とクラッド２０との間の比屈折率差であり、下記式（２）で表される。すなわち、コア１０の径方向の屈折率分布ｎ（ｒ）は、コア１０の中心から半径方向の距離ｒ（０≦ｒ≦ａ）に対して下記式（１）及び下記式（２）に示すα乗数によりその形状が規定される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
　図２は、光ファイバ１に適用されるプロファイルを示すグラフである。横軸は、径方向半径位置（以下、単に半径とも言う）、すなわち、コア中心（中心軸１０ａ）からの径方向距離を示す。縦軸は、屈折率を示す。図２には、α乗数がα１であるプロファイルと、α乗数がα２であるプロファイルとが示されている。α１は、１．５以上１０以下である（１．５≦α１≦１０）。α２は、α１よりも大きい値である（α２＞α１）。
　α乗数が大きくなるほど、プロファイルは、ＳＩ型のプロファイルに近づく。α乗数がα１である屈折率プロファイルは、半径ｒ１で屈折率ｎ０と等しくなる。α乗数がα２である屈折率プロファイルは、半径ｒ２で屈折率ｎ０と等しくなる。ｒ２は、ｒ１よりも小さい値である（ｒ２＜ｒ１）。
　α乗数がα１である屈折率プロファイルとα乗数がα２である屈折率プロファイルとは、半径ｒ３で互いに接している。ｒ３は、ｒ２よりも大きく、ｒ１よりも小さい値である（ｒ２＜ｒ３＜ｒ１）。半径が０よりも大きい範囲（ｒ＞０）において、α乗数がα１である屈折率プロファイルとα乗数がα２である屈折率プロファイルとの接点の数は１つである。半径ｒ３における接点の屈折率は、ｎ２である。ｎ２は、ｎ０よりも大きく、ｎ１よりも小さい値である（ｎ０＜ｎ２＜ｎ１）。
　コア１０の径方向の屈折率分布は、第１領域１１及び第２領域１２において、互いに異なるα乗分布に従う。具体的には、コア１０の径方向の屈折率分布は、第１領域１１において、α乗数がα１であると共に、第２領域１２において、α乗数がα２である。換言すると、コア１０の径方向の屈折率分布は、第１領域１１において、α乗数がα１で近似されると共に、第２領域１２において、α乗数がα２で近似される。
　第１領域１１及び第２領域１２の境界は、半径ｒ３に設定されている。よって、α乗数がα１である屈折率プロファイルとα乗数がα２である屈折率プロファイルとは、第１領域１１及び第２領域１２の境界で互いに接していると言える。第１領域１１は半径０から半径ｒ３までの領域であり、第２領域１２は半径ｒ３から半径ｒ２までの領域である。半径ｒ２は、コア１０の半径ａである。このように第１領域１１及び第２領域１２の境界が半径ｒ３に設定されているので、光ファイバ１に適用されるプロファイルを不連続点のない連続的な形状とすることができる。
　第１領域１１及び第２領域１２の境界におけるコア１０の屈折率は、ｎ２である。第１領域１１は屈折率ｎ０から屈折率ｎ２までの領域であり、第２領域１２は屈折率ｎ２から最大屈折率ｎ１までの領域であるとも言える。屈折率ｎ２は、最大屈折率ｎ１を用いて、０．２×ｎ１＜ｎ２＜０．８×ｎ１で表される。
　プリフォーム母材は、ＶＡＤ（Vapor-phase Axial Deposition）法、多層付け法であるＯＶＤ（Outside Vapor Deposition）法、及び、複数本バーナによる多層付け法であるＭＭＤ法のいずれかを用いて製造される。コア部の作製時に導入されるＳｉＣｌ４及びＧｅＣｌ４の流量、水素及び酸素などの助燃性ガスの流量、回転速度、トラバース速度を変更することにより、α乗数の値を調整することができる。これにより、α乗数を途中で変更することができる。
　プリフォーム母材は、脱水・焼結工程を経て製造される。脱水・焼結工程では、コア領域のみに添加されたＧｅＯ２などの添加物のクラッド領域への拡散が不可逆的に発生する。このため、光ファイバの屈折率分布には、コア領域とクラッド領域との境界から外側に向かって屈折率がなだらかに低下していくすそだれと呼ばれる部分が生じる。
　図３は、すそだれの説明図である。図３では、すそだれ部分が斜線で示されている。図３では、すそだれ部分について説明するために、汎用的なＳＭＦの屈折率分布の一例が示されている。光ファイバ１では、このようなすそだれ部分にあたる屈折率分布は、上述のα乗の近似から除外される。除外されるすそだれの範囲は、屈折率がｎ１×０．２よりも低い範囲とする。
　α２＞α１とすることで、第２領域１２において、屈折率がコア１０からクラッド２０になだらかに低下するのではなく、大きな傾きで、線型に近い形状で低下する。これにより、クラッド２０を基準としたコア１０の外周部の比屈折率差が大きくなるので、光エネルギーの漏れを防ぐことができる。光エネルギーの漏れを低減することにより、曲げ損失特性が向上する。
　一般に、光ファイバの曲げ損失は、ＭＡＣ値により整理される。ＭＡＣは、上述のように、波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径（ＭＦＤ）［μｍ］をファイバカットオフ波長λｃ［μｍ］で割った値である。α乗数の値は、ＭＡＣ７．１±０．４の範囲で曲げ損失の規格内に収まるように設定される。
　光ファイバ１では、波長１３１０ｎｍにおけるＭＦＤは、８．２μｍ以上９．６μｍ以下である。汎用ファイバの規格では、波長１３１０ｎｍにおけるＭＦＤを、（８．６μｍ～９．２μｍ）±０．４μｍ、すなわち、８．２μｍ以上９．６μｍ以下の範囲とすることが求められる。光ファイバ１は、ＭＦＤの上記規格を満たす。
　光ファイバ１では、曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失は、７．５ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下である。規格であるＧ．６５７．Ａ２では、曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失が１．０ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下であることが求められている。また、Ｇ６５７．Ａ１では、曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失が７．５ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下であることが求められている。曲げ半径が小さいほど、光エネルギーが漏れやすくなる。したがって、曲げ半径が小さい場合の方が、曲げ半径が大きい場合よりも曲げ損失が大きくなる。
　光ファイバ１では、零分散波長は１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下である。ケーブルカットオフ波長λｃｃは１２６０ｎｍ以下である。
　図４は、変形例に係る光ファイバの断面を示す図である。図４に示されるように、光ファイバ１Ａは、コア１０の周囲であって、コア１０とクラッド２０との間に設けられたディプレスト層３０を更に備える。ディプレスト層３０の屈折率ｎ３は、コア１０の最大屈折率ｎ１及びクラッドの屈折率ｎ０の双方よりも小さい。比屈折率差Δ３は、Δ３＝１００×（ｎ３ ２－ｎ０ ２）／２ｎ３ ２なる式で表される。ディプレスト層３０の比屈折率差Δ３は、たとえば、－０．１２％以上０％以下である。
　特許文献２に開示された光ファイバでは、トレンチ層によって曲げ損失特性が向上する。しかしながら、ＶＡＤ法又はＯＶＤ法で低屈折率部を形成するためには、屈折率が異なる複数の層を形成する必要がある。よって、プリフォーム母材の作製に必要な工程及び製造コストが増加する。これに対し、光ファイバ１Ａを製造するには、クラッド堆積工程においてＣＦ４ガスを流すことにより、ディプレスト層３０を設ければよいので、生産性を向上させることができる。ディプレスト層３０を備える光ファイバ１Ａによれば、曲げ損失を抑制することができる。
　続いて、シミュレーションによる実験結果について説明する。表１は、実験例１から１５の光ファイバの緒元をまとめた表である。表１では、比屈折率差Δ１［％］、比屈折率差Δ２［％］、α１、α２、波長１３１０ｎｍにおけるＭＦＤ［μｍ］及び、曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失［ｄＢ／１０ｔｕｒｎ］が示されている。なお、比屈折率差Δ２は、Δ２＝１００×（ｎ２ ２－ｎ０ ２）／２ｎ２ ２なる式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　実験例１から１５のうち、実験例９，１０，１３，１４は比較例であり、それ以外は実施例である。実験例９では、曲げ損失が７．７７ｄＢ／１０ｔｕｒｎであり、規格の範囲外である。実験例１０では、曲げ損失が９．１３ｄＢ／１０ｔｕｒｎであり、規格の範囲外である。実験例１３では、零分散波長が１３２８ｎｍであり、規格の範囲外である。実験例１４では、曲げ損失が７．９２ｄＢ／１０ｔｕｒｎであり、規格の範囲外である。
　実験例１から５では、α２以外の条件を揃え、α２の値を変化させた。この結果から、α２＞α１とすることにより、曲げ損失特性が向上することがわかる。α２が大きいほど、曲げ損失の改善効果が強く表れるものの、α２がα１よりも大きいだけでも曲げ損失の改善効果がある。α２＞５の場合（実験例４，５）は、曲げ損失を更に抑制することができる。また、ＭＡＣ以外の条件は実験例２と同じで、ＭＡＣ７．５の条件（実験例１４）では、曲げ損失が７．５ｄＢ/１０ｔｕｒｎより大きくなり、規格を満たさなくなる。
　実験例５から９では、α１以外の条件を揃え、α１の値を変化させた。図５は、α１と曲げ損失との関係を示すグラフである。横軸は、α１を示す。縦軸は、曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失［ｄＢ／１０ｔｕｒｎ］を示す。図５には、実験例５から９の結果が含まれる。図５にも示されるように、α１が小さいほど曲げ損失特性がよくなる。しかしながら、上述のように、α乗数が１であるような屈折率分布を実現することは困難である。
　実験例１０から１３では、比屈折率差Δ１を変化させた。比屈折率差Δ２を比屈折率差Δ１の１／４に設定した。この結果から、比屈折率差Δ１が大きいほど曲げ損失がよくなることがわかる。しかしながら、規格では、波長１３１０ｎｍにおけるＭＦＤを８．２μｍ以上９．６μｍ以下の範囲とすることが求められる。また、零分散波長は１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下の範囲とすることが求められる。実験例１０のように、比屈折率差Δ１が０．３より小さいと曲げロスが大きくなり、規格から外れる。また、実験例１３のように、比屈折率差Δ１が０．５より大きいと零分散波長が大きくなり、規格から外れる。
　実験例１から１３の結果から、α１が小さいほど、又は、α２が大きいほど、同一ＭＡＣで比較した際の曲げ損失特性が改善される傾向にあることがわかる。ＭＡＣ７．１±０．４を考慮した際に、α１は５より小さく、α２＞α１の関係を満たしているのがよい。ＭＡＣ７．５以上の場合、屈折率分布によるものの、曲げ損失がＧ．６５７．Ａシリーズの規格から外れる可能性がある。実験例１４はα２＞α１の関係を満たさず、ＭＡＣ７．５であるのに対し、実験例１５はα２＞α１の関係を満たし、ＭＡＣ６．９であるため、曲げ損失特性がよい。ＭＡＣ６．６以下の場合、カットオフが大きくなり、Ｇ．６５７．Ａシリーズの規格であるケーブルカットオフ波長λｃｃ≦１２６０ｎｍの範囲を上回り、信号光のシングルモード動作を保証できなくなる。
　以上説明したように、光ファイバ１では、波長１３１０ｎｍにおけるＭＦＤが８．２μｍ以上９．６μｍ以下である。このため、汎用的なＳＭＦとの間のＭＦＤ不整合を小さく抑えることができる。また、零分散分散が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下である。このため、歪みの少ない光信号を伝送することができる。また、コア１０の径方向の屈折率分布は、第１領域１１及び第２領域１２において、α乗数が互いに異なる屈折率分布に従う。これにより、屈折率分布をより最適化することができる。曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失は、７．５ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下である。よって、曲げ損失を更に抑制することができる。
　光ファイバ１の屈折率分布は、第１領域１１において、α乗数がα１であると共に、第２領域１２において、α乗数がα２である。α２は、α１よりも大きい。このため、コア１０の外周部を構成する第２領域１２において、屈折率がコア１０からクラッド２０になだらかに低下するのではなく、線型に近い形で低下する。よって、第２領域１２の屈折率の変化率（グラフの傾き）が大きくなり、光エネルギーの漏れを抑制することができる。この結果、曲げ損失特性が向上する。
　α１が小さいほど、曲げ損失特性が向上する。α乗数が１である場合は、屈折率がコア中心位置からクラッドへ線型的に低下する形状となる。このような形状の屈折率分布によれば、光のパワー分布がコアの中心部に集中し易いので、光ファイバの曲げ特性を向上させることができる。しかしながら、光ファイバ１では、コア１０にＧｅが添加されているので、脱水及び焼結工程中にＧｅの拡散が生じる。このようなＧｅの拡散を制御することは困難である。よって、α乗数が１であるような屈折率分布を実現することは困難である。光ファイバ１では、α１が１．５以上であるため、Ｇｅが添加されたコア１０でも容易に作製することができる。また、α１が１０以下であるため、曲げ損失を一層抑制することができる。
１，１Ａ…光ファイバ
１０…コア
１０ａ…中心軸
１０ｂ…外周面
１１…第１領域
１２…第２領域
２０…クラッド
３０…ディプレスト層

 

Claims (7)

  1. 　最大屈折率ｎ１と外径２ａとを有するコアと、
    　前記コアの周囲に設けられ、前記コアとの界面において、前記最大屈折率ｎ１より小さい屈折率ｎ０を有するクラッドと、を備え、
    　前記コアは、それぞれ径方向の一部領域であると共に、径方向で互いに隣り合う第１領域及び第２領域を少なくとも有し、
    　前記コアの径方向の屈折率分布ｎ（ｒ）は、前記コアの中心における屈折率と、前記クラッドの屈折率との比屈折率差Δ１としたとき、前記コアの中心から半径方向の距離ｒに対して式（１）及び式（２）に示すα乗数によりその形状が規定され、
    　前記第１領域及び前記第２領域において、前記屈折率分布ｎ（ｒ）は、互いに異なるα乗分布に従い、
    　波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径は、８．２μｍ以上９．６μｍ以下であり、
    　零分散波長は１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下であり、
    　曲げ半径１０ｍｍでの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失は、７．５ｄＢ／１０ｔｕｒｎ以下である、
    　光ファイバ。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
  2. 　前記第１領域は、前記コアの中心軸を含み、
    　前記第２領域は、前記コアの外周面を含む、
    　請求項１に記載の光ファイバ。
  3. 　前記屈折率分布ｎ（ｒ）は、前記第１領域において、α乗数がα１であると共に、前記第２領域において、α乗数がα２であり、
    　α２は、α１よりも大きい、
    　請求項２に記載の光ファイバ。
  4. 　α１は、１．５以上１０以下である、
    　請求項３に記載の光ファイバ。
  5. 　前記屈折率分布ｎ（ｒ）は、α乗数がα１である前記第１領域と、α乗数がα２である前記第２領域との境界で互いに接しており、
    　前記境界における前記コアの屈折率ｎ２は、前記コアの最大屈折率ｎ１を用いて、０．２×ｎ１＜ｎ２＜０．８×ｎ１で表される、
    　請求項３又は４に記載の光ファイバ。
  6. 　前記比屈折率差Δ１は、０．２５％よりも大きく、かつ、０．５５％よりも小さい、
    　請求項２から請求項５のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  7. 　前記コアの周囲であって、前記コアと前記クラッドとの間に設けられたディプレスト層を更に備え、
    　前記ディプレスト層の屈折率ｎ３は、前記コアの最大屈折率ｎ１及び前記クラッドの屈折率ｎ０の双方よりも小さく、
    　Δ３＝１００×（ｎ３ ２－ｎ０ ２）／２ｎ３ ２なる式で表される前記ディプレスト層の比屈折率差Δ３は、－０．１２％以上０％以下である、
    　請求項２から請求項６のいずれか一項に記載の光ファイバ。

     
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