WO2022181123A1 - 切削インサートおよび刃先交換式切削工具 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2021年2月26日に、日本に出願された特願2021-030531号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
一方で、高硬度材や難削材といった切り込み深さが小さい加工に対応する位置に最凸点を設けた場合、その切削インサートは、切り込み深さが変動する加工において、最凸点を超える切込み量で加工を施した場合にも応力集中による破損(き裂)等が生じ、短寿命となってしまう。
また、肉盛溶接材を加工する場合にも切り込み深さが変動するが、その場合においても切り込み深さに応じて工具を交換するのは現実的ではない。肉盛溶接材は金型の補修や部分的な強度確保を目的として使用されており、上記のような加工箇所ごとに加工面の凹凸が生じることから、これら凹凸に起因する切り込み深さの変動が生じる場合が多い。
図1は、本発明の刃先交換式ボールエンドミルの一実施形態の先端側を示す図(図9における矢印I方向視)であって、本発明の一実施形態の切削インサート1が工具本体11に対して着脱可能に複数(この実施形態では2個)取り付けられた構成を示す図である。図9は、本発明の一実施形態の刃先交換式ボールエンドミルの正面図である。
本発明の一実施形態における刃先交換式ボールエンドミル(刃先交換式切削工具)100は、図1及び図9に示すように、複数の切削インサート1と、これら複数の切削インサート1を保持する工具本体11と、を備えている。工具本体11は、軸線Oの回りに回転される。
工具本体11は、鋼材等の金属材料により形成され、その後端側は軸線Oを中心とした円柱状のチャンク部とされるとともに、先端側は軸線O上に中心を有する凸半球形状とされている。
次に、本発明の一実施形態における切削インサート1の構成について詳述する。
図2は、本発明の一実施形態の切削インサート1の構成を示す正面図である。図3は、本発明の一実施形態の切削インサート1の構成を示す背面図である。図4は、図2における矢印IVの方向から見た側面図である。図5は、図2における矢印Vの方向から見た側面図である。図6は、図2における矢印VIの方向から見た側面図である。図7は、図2における矢印VIIの方向から見た側面図である。図8は、本発明の一実施形態の切削インサート1の構成を示す斜視図である。図10は、工具本体11に取り付けられた際の位置関係で配置された2つの切削インサート1(1A,1B)を、主切刃5が切削に使用される第1の切削インサート1A(図10における右側の切削インサート)のすくい面に対向する方向から見た平面図である。
すくい面2と逃げ面4とが交差する位置においてこれらによって形成される稜線(以下、交差稜線部と言う)に、2つの主切刃(切刃)5及び副切刃(切刃)6が形成されている。
また、曲率変化点Q1(Q2)を境に刃先先端2b(2a)側の曲率に対して最凸点S1(S2)側の曲率が2倍以上となることが好ましい。つまり、刃先先端2b(2a)から最凸点S1(S2)までの曲率を測定することにより、曲率変化点Q1(Q2)を特定することが可能である。
円弧状切刃部5aの接線N1に対する法線方向から見た図7に示す側面視において、例えば、図13Aに示すように、着座面3から刃先先端2bまでの高さが4.571mm、着座面3から主切刃曲率変化点Q1までの高さが7.250mm、着座面3から主切刃最凸点S1までの高さが7.498mmである。
図11Bに示すように、刃先先端2bから主切刃最凸点S1までの高さを基準(100%)としたとき、刃先先端2bから主切刃曲率変化点Q1までの高さが基準の約92%程度である。本実施形態では、主切刃曲率変化点Q1から主切刃最凸点S1までの任意の複数の点における高さは、基準の90%以上を満たしており、主切刃曲率変化点Q1から主切刃最凸点S1までは高低差が小さい。一方、主切刃曲率変化点Q1から刃先先端2bまでの任意の複数の点における高さは、基準の90%から0%に至っており、隣り合う点との間で高さが大きく変化している。よって、主切刃曲率変化点Q1を境にして、主切刃最凸点S1側よりも刃先先端2b側は高低差が大きく、刃先先端2bから主切刃曲率変化点Q1にかけて着座面3へと急激に近づく曲線形状とされている。
図12A~図14Bのシミュレーション解析の条件は、主軸回転速度n=2122[min-1]、1刃あたりの送り量fz=0.4[mm/tооth]、切り込み深さap×切り込み幅ae=3×3[mm]、工具径30[mm]、被削材SKD61(44HRC)、最大主応力で評価した。
一方、図15および図16のシミュレーション解析の条件は、主軸回転速度n=2122[min-1]、1刃あたりの送り量fz=0.4[mm/tооth]、切り込み深さap×切り込み幅ae=3×3[mm]、工具径30[mm]、被削材SKD61(44HRC)、最小主応力で評価した。
最大切り込み深さよりも刃先先端2bから主切刃最凸点S1までの距離H1が小さい形状の場合、最初に主切刃最凸点S1から被削材を切り込むことになるので、主切刃最凸点S1において切削応力が集中しやすく、主切刃最凸点S1よりも工具後端側においてき裂が発生しやすくなる。そのため、最大切り込み深さよりも刃先先端2bから主切刃最凸点S1までの距離H1が大きくなる形状とすることが好ましい。
このように、最凸点S1,S2を設けることで切削インサート1の肉厚を確保して強度の向上を図るとともに、最凸点S1,S2と刃先先端2b,2aとの間に曲率変化点Q1,Q2を設けることで切削抵抗を低減することができるので、切削加工時の負荷による切削インサート1の損傷を防止することができる。
なお、一般に、円弧状切刃部の先端部は、切削時にZ軸方向からの突き上げる力がかかり、欠損するおそれが高い。また、一般には、刃物角が大きいほうが肉厚となり切刃強度は増すが、高硬度鋼などの被削材を切削加工する際は、逃げ角が小さいと肉厚が大きくても寿命にばらつきが生じることがある。これに対し、上記の構成においては、第1切刃(51、61)の後端側から先端側へ刃先先端部の逃げ角を徐々に小さくし、切削加工時に円弧状切刃部の先端部での逃げ角をある程度確保することにより、円弧状切刃部の先端部の寿命を安定させることができる。前記第1切刃(51、61)の逃げ角は、前記工具先端側では10~25°程度、前記第2切刃(52、62)側では5~20°程度、両者の差は5~15°程度であると好適である。より好ましくは、前記第1切刃(51、61)の刃物角は、前記工具先端側では15~25°程度、前記第2切刃(52、62)側では8~18°程度、両者の差は10~15°程度とされる。
2…すくい面
2a,2b…刃先先端
3…着座面
4…逃げ面
5…主切刃(切刃)
5a,6a…円弧状切刃部
5b,6b…直線状切刃部
6…副切刃(切刃)
7…取付孔
8(8A,8B)…溝部
11…工具本体
12,12A…インサート取付座
12a…底面
17…凸曲線部
21…ブレーカー
21a…頂点(稜線)
51,61…第1切刃
52,62…第2切刃
100…刃先交換式ボールエンドミル(刃先交換式切削工具)
H,H1,H3…距離
L1,L2…線
N1,N2…接線
O…軸線
P…中心点
Q(Q1,Q2)…曲率変化点
R1,R2…円弧半径
S(S1,S2)…最凸点
T…エンドミル本体の回転方向
T1…刃先先端から曲率変化点までの着座面からの高さ(肉厚)
T2…曲率変化点から最凸点までの着座面からの高さ(肉厚)
θ1,θ2,θ3…角度
Claims (13)
- 軸線の回りに回転される刃先交換式切削工具における工具本体の先端に形成されたインサート取付座に着脱可能に取り付けられる切削インサートであって、
前記工具本体の回転方向に向けられるすくい面と、
前記すくい面とは反対側を向いて前記インサート取付座の底面に着座される着座面と、
前記すくい面と前記着座面との周囲に延びる逃げ面とを備え、
前記すくい面と前記逃げ面との交差稜線部には、前記すくい面に対向する方向から見た平面視において円弧状に延びる円弧状切刃部と、前記円弧状切刃部に接するように延びる直線状切刃部と、をそれぞれ備えた2つの切刃が、前記円弧状切刃部と直線状切刃部を前記すくい面の周方向に交互に位置させて形成され、
前記各切刃においては、少なくとも前記円弧状切刃部が前記直線状切刃部から離れるに従い、前記着座面から離れた後に前記着座面に近づく凸曲線部を有しているとともに、前記逃げ面に対向する方向から見た側面視において、前記円弧状切刃部は、前記凸曲線部上の前記着座面から最も離れた点を最凸点とすると、前記最凸点と前記円弧状切刃部の刃先先端との間に曲率変化点を有する、切削インサート。 - 前記最凸点を通る前記円弧状切刃部の接線に対する法線方向から見た前記側面視において、
前記各切刃は、少なくとも異なる2つの曲率の円弧を含み、
前記刃先先端側の円弧半径をR1、前記最凸点側の円弧半径をR2とすると、R1<R2の関係を満たす、請求項1に記載の切削インサート。 - 前記円弧半径R1は、前記円弧半径R2の1/2以下である請求項2に記載の切削インサート。
- 前記側面視において、
前記切刃は、前記曲率変化点を境に、前記刃先先端側が前記着座面に対して上に凸の曲線状の第1切刃と、前記最凸点側が前記着座面に対して上に凸の第2切刃からなり、
前記第2切刃が前記第1切刃よりも曲率の小さい曲線状あるいは直線状の前記第2切刃で形成され、
前記第1切刃と前記第2切刃との交点が前記曲率変化点である、請求項1又は2に記載の切削インサート。 - 前記第1切刃の曲率が前記第2切刃の曲率の2倍以上である、請求項4に記載の切削インサート。
- 前記側面視における前記円弧状切刃部において、
前記着座面と垂直な方向における前記刃先先端から前記最凸点までの高さに対する前記刃先先端から任意の切刃稜線までの高さの割合が90%以上となる部分が前記第2切刃である、請求項5に記載の切削インサート。 - 前記切削インサートは、前記インサート取付座の前記底面から突出する凸部に当接可能な壁面を有する溝部が形成されており、
前記溝部は、前記切削インサートを取り付けるための取付孔を挟んで2つ形成されており、
前記曲率変化点は、2つの前記溝部のうち前記円弧状切刃部に近い一方の前記溝部よりも刃先先端側に形成されている、請求項1から6のいずれか1項に記載の切削インサート。 - 前記円弧状切刃部は、工具先端側に対応する位置から順に、少なくとも2以上の互いに円弧半径が異なる円弧状の第1切刃、第2切刃~第N切刃(Nは2以上の整数)から構成され、
前記先端側の前記第1切刃は、それ以外の前記第2切刃~第N切刃よりも円弧半径が小さく、
前記第1切刃においては、前記第2切刃側から前記工具先端側へ向けて、前記逃げ面と前記すくい面の成す角である刃物角が徐々に小さくなる、請求項1から7のいずれか1項に記載の切削インサート。 - 請求項1から8のいずれか1項に記載の切削インサートと、
前記切削インサートを複数取り付けることができる工具本体とを有する刃先交換式切削工具であって、
前記工具本体の前記軸線上に位置した前記円弧状切刃部の中心点をPと定義した場合、
前記中心点Pと前記最凸点とを結んだ線と前記軸線との成す角度をθ1とし、
前記中心点と前記曲率変化点とを結んだ線と前記軸線との成す角度をθ2とすると、θ2<θ1、30°≦θ1≦50°、15°≦θ2≦40°である、刃先交換式切削工具。 - 前記軸線に沿う方向において、前記切削インサートにおける切刃の刃先先端から曲率変化点までの距離をHとし、前記工具本体の直径をDとすると、D/30≦H≦D/10の関係を満たす、請求項9に記載の刃先交換式切削工具。
- 請求項1から8のいずれか1項に記載の切削インサートを前記工具本体に取り付けた状態において、
前記円弧状切刃部は、工具先端側に対応する位置から順に、少なくとも2以上の互いに円弧半径が異なる円弧状の第1切刃、第2切刃~第N切刃(Nは2以上の整数)から構成され、
前記先端側の前記第1切刃は、それ以外の前記第2切刃~第N切刃よりも円弧半径が小さく、
前記第1切刃においては、前記第2切刃側から前記工具先端側へ向けて、前記切削インサートの前記逃げ面と被削材面の成す角である逃げ角が徐々に大きくなる、請求項9または10に記載の刃先交換式切削工具。 - 請求項1から8のいずれか1項に記載の前記切削インサートを、前記工具本体に複数取り付けた状態において、
いずれか一つの前記切削インサートの最下点と、他の切削インサートの最下点の差をHとすると、前記工具本体直径Dとの関係は、H/Dが0.025以下である、請求項9から11のいずれか1項に記載の刃先交換式切削工具。 - 前記工具本体の先端部には、互いに180°隔てた位置に二つのインサート取付座が形成され、
これらの二つのインサート取付座のそれぞれに、請求項1から8のいずれか1項に記載の前記切削インサートが着脱可能に取り付けられている、請求項9から12のいずれか1項に記載の刃先交換式切削工具。
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