WO2022131276A1 - ガラス板、合わせガラス、及び車両用窓ガラス - Google Patents
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Abstract
本発明は、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｂ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＣｕＯ、ＺｎＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒ２Ｏ、Ｆｅ２Ｏ３、及びＲＯを所定量含有し、または含有せず、１０ＧＨｚの比誘電率（εｒ）が６．５以下かつ、１０ＧＨｚの誘電正接（ｔａｎδ）が０．００９０以下であり、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが８８％以下である、ガラス板に関する。
Description
本発明は、ガラス板、合わせガラス、及び車両用窓ガラスに関する。
近年、４ＧＬＴＥ、５Ｇによる通信インフラの構築、さらには自動運転をはじめとする３０ＧＨｚ以上のミリ波レーダによる通信など、将来的に高速かつ高容量のデータ通信の普及が期待されている。このように、自動運転技術の実用に向けて、自動車の車室内のウィンドシールド（ＷＳ）部にモノクロカメラやミリ波レーダなどの複数のセンサーを集約するセンサーフュージョンを搭載する動きが加速している。
一方で、センサーの１種であるミリ波レーダを車室内に実装しようとすると、既存のＷＳ用のガラスでは５Ｇ通信に用いられるミリ波レーダの透過損失が大きく、高いミリ波電波透過性を実現できなかった。このようなミリ波レーダに対して高透過特性を示すものとして、石英ガラスや無アルカリガラスなどのガラスが挙げられる。例えば、特許文献１は、自動車用の窓ガラスに使用される電波透過性に優れた無アルカリガラスを開示している。
しかし、特許文献１に開示されるガラス物品では、遮熱性等の自動車ガラスのＷＳに求められる光学特性に着目されておらず、当該光学特性は十分ではなかった。そのため、高いミリ波電波透過性と、上記光学特性を両立できなかった。
上記の問題を鑑みて、本発明は、ミリ波透過率が高く、かつ、例えば自動車のＷＳに適用する際の光学特性等を満足するガラス板および合わせガラス、さらに該ガラス板や該合わせガラスを用いた車両用窓ガラスを提供する。
本発明の実施形態に係るガラス板は、酸化物基準のモル百分率表示で、
５９．５％≦ＳｉＯ２≦８０％
５．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
５．０％≦Ｂ２Ｏ３≦３０％
０．０％≦Ｐ２Ｏ５≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１０％
０．０％≦ＢａＯ≦１０％
０．０％≦ＣｕＯ≦１０％
０．０％≦ＺｎＯ≦５．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｒ２Ｏ≦５．０％
０．１１％≦Ｆｅ２Ｏ３≦０．５０％
５．０％≦ＲＯ≦２５％
を含有し（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの合計量、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す）、
１０ＧＨｚの比誘電率（εｒ）が６．５以下かつ、１０ＧＨｚの誘電正接（ｔａｎδ）が０．００９０以下であり、
厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが８８％以下である。
５９．５％≦ＳｉＯ２≦８０％
５．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
５．０％≦Ｂ２Ｏ３≦３０％
０．０％≦Ｐ２Ｏ５≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１０％
０．０％≦ＢａＯ≦１０％
０．０％≦ＣｕＯ≦１０％
０．０％≦ＺｎＯ≦５．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｒ２Ｏ≦５．０％
０．１１％≦Ｆｅ２Ｏ３≦０．５０％
５．０％≦ＲＯ≦２５％
を含有し（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの合計量、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す）、
１０ＧＨｚの比誘電率（εｒ）が６．５以下かつ、１０ＧＨｚの誘電正接（ｔａｎδ）が０．００９０以下であり、
厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが８８％以下である。
また、本発明の一態様に係るガラス板において、酸化物基準のモル百分率表示で、
－５．０％＜Ｂ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３＜１５％
でもよい。
－５．０％＜Ｂ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３＜１５％
でもよい。
また、本発明の一態様に係るガラス板において、酸化物基準のモル百分率表示で、
０．１５％≦Ｆｅ２Ｏ３≦０．３０％
を含有してもよい。
０．１５％≦Ｆｅ２Ｏ３≦０．３０％
を含有してもよい。
また、本発明の一態様に係るガラス板において、前記全日射透過率Ｔｔｓが８５％以下でもよい。
また、本発明の一態様に係るガラス板において、前記全日射透過率Ｔｔｓが８０％以下でもよい。
また、本発明の一態様に係るガラス板において、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、Ｄ６５光源を用いてＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ｂ＊が６．０以下でもよい。
本発明の実施形態に係る合わせガラスは、第１ガラス板と、第２ガラス板と、前記第１ガラス板と前記第２ガラス板の間に挟持される中間膜と、を有し、前記第１ガラス板および前記第２ガラス板の少なくとも一方が上記ガラス板である。
また、本発明の一態様に係る合わせガラスにおいて、前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖが７０％以上でもよい。
また、本発明の一態様に係る合わせガラスにおいて、前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、ＩＳＯ－１３８３７：２００８
ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが７０％以下でもよい。
ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが７０％以下でもよい。
また、本発明の一態様に係る合わせガラスにおいて、前記全日射透過率Ｔｔｓが６５％以下でもよい。
また、本発明の一態様に係る合わせガラスにおいて、前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚのＴＭ波の電波を前記第１ガラス板に対して６０°の入射角で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値が、－４．０ｄＢ以上でもよい。
また、本発明の一態様に係る合わせガラスにおいて、前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚのＴＭ波の電波を前記第１ガラス板に対して４５°の入射角で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値が、－４．０ｄＢ以上でもよい。
また、本発明の一態様に係る合わせガラスにおいて、前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚのＴＭ波の電波を前記第１ガラス板に対して２０°の入射角で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値が、－４．０ｄＢ以上でもよい。
本発明の実施形態に係る車両用窓ガラスは、上記ガラス板を有する。
本発明の別の実施形態に係る車両用窓ガラスは、上記合わせガラスを有する。
本発明によれば、ミリ波透過率が高く、かつ、所定の光学特性等を満足するガラス板および合わせガラス、さらに該ガラス板や該合わせガラスを用いた車両用窓ガラスを提供できる。
以下、本発明の実施形態について、詳細に説明する。また、以下の図面において、同じ作用を奏する部材・部位には同じ符号を付して説明することがあり、重複する説明は省略または簡略化することがある。また、図面に記載の実施形態は、本発明を明瞭に説明するために模式化されており、実際の製品のサイズや縮尺を必ずしも正確に表したものではない。
本明細書において「ミリ波の電波透過性が高い／低い」等の評価については、特にことわりがない場合、準ミリ波及びミリ波を含む電波透過性に対する評価を意味するものとし、例えば、１０ＧＨｚ～９０ＧＨｚの周波数の電波に対するガラスの電波透過性を意味する。
本明細書において、ガラスがある成分を「実質的に含まない」とは、不可避的不純物を除き含有させないことを意味し、その成分は積極的には添加されないことを意味する。具体的には、これらの成分の含有率がガラス中にそれぞれ、酸化物基準のモルｐｐｍ表示で１００ｐｐｍ程度以下であることを意味する。
［ガラス板］
本発明の実施形態にかかるガラス板は、酸化物基準のモル百分率表示で、
５９．５％≦ＳｉＯ２≦８０％
５．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
５．０％≦Ｂ２Ｏ３≦３０％
０．０％≦Ｐ２Ｏ５≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１０％
０．０％≦ＢａＯ≦１０％
０．０％≦ＣｕＯ≦１０％
０．０％≦ＺｎＯ≦５．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｒ２Ｏ≦５．０％
０．１１％≦Ｆｅ２Ｏ３≦０．５０％
５．０％≦ＲＯ≦２５％
を含有し（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの合計量、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す）、
１０ＧＨｚの比誘電率（εｒ）が６．５以下かつ、１０ＧＨｚの誘電正接（ｔａｎδ）が０．００９０以下であり、
厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが８８％以下であることを特徴とする。
本発明の実施形態にかかるガラス板は、酸化物基準のモル百分率表示で、
５９．５％≦ＳｉＯ２≦８０％
５．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
５．０％≦Ｂ２Ｏ３≦３０％
０．０％≦Ｐ２Ｏ５≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１０％
０．０％≦ＢａＯ≦１０％
０．０％≦ＣｕＯ≦１０％
０．０％≦ＺｎＯ≦５．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｒ２Ｏ≦５．０％
０．１１％≦Ｆｅ２Ｏ３≦０．５０％
５．０％≦ＲＯ≦２５％
を含有し（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの合計量、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す）、
１０ＧＨｚの比誘電率（εｒ）が６．５以下かつ、１０ＧＨｚの誘電正接（ｔａｎδ）が０．００９０以下であり、
厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが８８％以下であることを特徴とする。
以下、本実施形態のガラス板における各成分の組成範囲について説明する。なお、各成分の組成範囲は、以下、特にことわりがない場合、酸化物基準のモル百分率表示とする。
ＳｉＯ２は、本実施形態のガラス板の必須成分である。ＳｉＯ２の含有量は、５９．５％以上、８０％以下である。ＳｉＯ２は、ヤング率の向上に寄与することにより、車両用途、建築用途等に必要とされる強度を確保しやすくする。ＳｉＯ２が少ないと、耐候性を確保しにくくなり、また、平均熱膨張係数が大きくなりすぎてガラス板が熱割れするおそれがある。一方ＳｉＯ２は多すぎても、ガラス溶融時の粘性が増加しガラス製造が困難になるおそれがある。
本実施形態のガラス板におけるＳｉＯ２の含有量は６０％以上が好ましく、６１％以上がより好ましく、６２％以上がさらに好ましく、６３％以上が特に好ましく、６４％以上が最も好ましい。
また、本実施形態のガラス板におけるＳｉＯ２の含有量は７５％以下が好ましく、７０％以下がより好ましく、６８％以下がさらに好ましく、６６％以下が特に好ましい。
Ａｌ２Ｏ３は、本実施形態のガラス板の必須成分である。Ａｌ２Ｏ３の含有量は、５．０％以上、２０％以下である。Ａｌ２Ｏ３が少ないと、耐候性を確保しにくくなり、また、平均熱膨張係数が大きくなりすぎてガラス板が熱割れするおそれがある。
一方、Ａｌ２Ｏ３は多すぎても、ガラス溶融時の粘性が増加しガラス製造が困難になるおそれがある。Ａｌ２Ｏ３を含有させる場合、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、ガラスの分相抑制や耐候性改善のため６．０％以上が好ましく、７．０％以上がより好ましく、８．０％以上がさらに好ましく、９．０％以上が特に好ましく、１０％以上が最も好ましい。
Ａｌ２Ｏ３の含有量は、Ｔ２を低く保ちガラスを製造しやすくする観点、およびミリ波の電波透過率を高くする観点から１５％以下が好ましく、１４％以下がより好ましく、１３％以下がさらに好ましく、１２％以下が特に好ましい。
Ｂ２Ｏ３は、本実施形態のガラス板の必須成分である。Ｂ２Ｏ３の含有量は、５．０％以上、３０％以下である。Ｂ２Ｏ３は、ガラス強度やミリ波の電波透過性の向上のために含有させるほか、溶解性の向上にも寄与する。
本実施形態のガラス板におけるＢ２Ｏ３の含有量は、６．０％以上が好ましく、７．０％以上がより好ましく、７．５％以上がさらに好ましい。
また、Ｂ２Ｏ３の含有量が多すぎると、溶解・成形中にアルカリ元素が揮散しやすくなり、ガラス品質が低下するおそれがあり、また、耐酸性や耐アルカリ性が低下するおそれがある。そのため、Ｂ２Ｏ３の含有量は２２％以下が好ましく、１８％以下がより好ましく、１４％以下がさらに好ましく、１２％以下が特に好ましく、１０％以下が最も好ましい。
ミリ波の電波透過率を高めるため、本実施形態のガラス板のＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋Ｂ２Ｏ３、すなわちＳｉＯ２含有量とＡｌ２Ｏ３含有量とＢ２Ｏ３含有量の合計は、７５％以上９５％以下とするのが好ましい。
また、本実施形態のガラス板の温度Ｔ２、Ｔ４を低く保ちガラスを製造しやすくすることを更に考慮すると、ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋Ｂ２Ｏ３は、９２％以下が好ましく、９０％以下がより好ましく、８８％以下が特に好ましく、８５％以下が最も好ましい。
但し、ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋Ｂ２Ｏ３が少なすぎると、耐候性が低下するおそれがあり、また、比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）が大きくなりすぎるおそれがある。そのため本実施形態のガラス板のＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋Ｂ２Ｏ３は、７７％以上が好ましく、８０％以上がより好ましい。
Ｐ２Ｏ５は、本実施形態のガラス板の任意成分である。Ｐ２Ｏ５の含有量は、０．０％以上、１０％以下である。Ｐ２Ｏ５は、ガラスの粘性を下げる機能を有する。本実施形態のガラス板にＰ２Ｏ５を含有させる場合は、０．２％以上が好ましく、０．５％以上がより好ましく、０．８％以上がさらに好ましく、１．０％以上が特に好ましい。
一方、Ｐ２Ｏ５は、本実施形態のガラス板の、フロート法での製造においては、フロートバス内でガラスの欠点を発生させやすい。そのため、本実施形態のガラス板におけるＰ２Ｏ５の含有量は、５．０％以下が好ましく、４．０％以下がより好ましく、３．０％以下がさらに好ましく、２．０％以下が特に好ましい。
ＭｇＯは、本実施形態のガラス板の任意成分である。ＭｇＯの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。ＭｇＯは、ガラス原料の溶解を促進し、耐候性やヤング率を向上させる成分である。
ＭｇＯを含有させる場合は０．２０％以上が好ましく、１．０％以上がより好ましく、２．０％以上がさらに好ましく、４．０％以上が特に好ましい。
また、ＭｇＯの含有量が９．０％以下であれば、失透しにくくなるとともに比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加を抑制できるため好ましい。ＭｇＯの含有量は、８．０％以下がより好ましく、７．５％以下がさらに好ましく、７．０％以下がさらに好ましく、６．５％以下が特に好ましく、６．０％以下が最も好ましい。
ＣａＯは、本実施形態のガラス板の任意成分であり、ガラス原料の溶解性向上のために一定量含み得る。ＣａＯの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。ＣａＯを含有させる場合は０．２０％以上が好ましく、１．０％以上がより好ましく、２．０％以上がさらに好ましく、４．０％以上が特に好ましい。これによりガラスの原料の溶解性や成形性（Ｔ２の低下、およびＴ４の低下）が向上する。
また、ＣａＯの含有量を１０％以下にすることで、ガラスの密度の増加が避けられ、低脆性および強度が維持される。ガラスが脆くなるのを防ぐために、また、ガラスの比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加を防ぐために、ＣａＯの含有量は９．０％以下が好ましく、８．５％以下がより好ましく、８．０％以下がさらに好ましく、７．５％以下が特に好ましく、７．０％以下が最も好ましい。
ＳｒＯは、本実施形態のガラス板の任意成分であり、ガラス原料の溶解性向上のために一定量含み得る。ＳｒＯの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。ＳｒＯを含有させる場合は０．５０％以上が好ましく、１．０％以上がより好ましく、２．０％以上がさらに好ましく、４．０％以上が特に好ましい。これによりガラスの原料の溶解性や成形性（Ｔ２の低下、およびＴ４の低下）が向上する。
また、ＳｒＯの含有量を１０％以下にすることで、ガラスの密度の増加が避けられ、低脆性および強度が維持される。ガラスが脆くなるのを防ぐために、また、ガラスの比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加を防ぐために、ＳｒＯの含有量は９．０％以下が好ましい。また、ＳｒＯの含有量は、８．５％以下がより好ましく、８．０％以下がさらに好ましく、７．５％以下が特に好ましく、７．０％以下が最も好ましい。
ＢａＯは、本実施形態のガラス板の任意成分であり、ガラス原料の溶解性向上のために一定量含み得る。ＢａＯの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。ＢａＯを含有させる場合は０．００２０％以上が好ましく、０．０１０％以上がより好ましく、０．０４０％以上がさらに好ましい。これによりガラスの原料の溶解性や成形性（Ｔ２の低下、およびＴ４の低下）が向上する。
また、ＢａＯの含有量を１０％以下にすることで、ガラスの密度の増加が避けられ、低脆性および強度が維持される。ガラスが脆くなるのを防ぐために、また、ガラスの比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加を防ぐために、ＢａＯの含有量は５．０％以下が好ましい。また、ＢａＯの含有量は、４．０％以下がより好ましく、３．０％以下がさらに好ましく、２．０％以下が特に好ましく、１．０％以下が最も好ましい。
ＣｕＯは、本実施形態のガラス板の任意成分であり、透過率制御のために一定量含み得る。ＣｕＯの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。ＣｕＯを含有させる場合は０．０５０％以上が好ましく、０．１０％以上がより好ましく、０．３０％以上がさらに好ましい。
また、ＣｕＯの含有量を５．０％以下にすることで、比誘電率（εｒ）の増加を抑制できるため好ましい。また、比誘電率（εｒ）増加の抑制のために、ＣｕＯの含有量は３．０％以下がより好ましい。また、ＣｕＯの含有量は、２．０％以下がさらに好ましく、１．０％以下がさらに好ましく、０．５０％以下が特に好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。
ＺｎＯは、本実施形態のガラス板の任意成分であり、ガラスの粘性低下のために一定量含み得る。ＺｎＯの含有量は、０．０％以上、５．０％以下である。ＺｎＯを含有させる場合は０．１０％以上が好ましく、０．５０％以上がより好ましく、１．０％以上がさらに好ましい。
また、ＺｎＯの含有量を５．０％以下にすることで、比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加を抑制できる。また、ガラスの密度が大きくなることを防ぐために、ＺｎＯの含有量は３．０％以下が好ましい。また、ＺｎＯの含有量は、２．５％以下がより好ましく、２．０％以下がさらに好ましい。
Ｌｉ２Ｏは、本実施形態のガラス板の任意成分である。Ｌｉ２Ｏの含有量は、０．０％以上、５．０％以下である。Ｌｉ２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、また、ヤング率を大きくしやすくし、ガラスの強度向上にも寄与する成分である。
Ｌｉ２Ｏを含有させることでガラスの粘性が低下するので、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性が向上する。本実施形態のガラス板にＬｉ２Ｏを含有させる場合は、０．０５０％以上が好ましく、０．１０％以上がより好ましく、０．２０％以上がさらに好ましく、０．４０％以上が特に好ましく、０．６０％以上が最も好ましい。
一方、Ｌｉ２Ｏの含有量が多すぎると、ガラス製造時に失透もしくは分相が生じ、製造が困難になるおそれがある。また、Ｌｉ２Ｏの含有量が多いと原料コストの増加や比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加の原因となるおそれがある。そのため、Ｌｉ２Ｏの含有量は、４．０％以下が好ましく、３．０％以下がより好ましく、２．０％以下がさらに好ましく、１．０％以下が特に好ましく、０．８０％以下が最も好ましい。
Ｎａ２Ｏは、本実施形態のガラス板の任意成分である。Ｎａ２Ｏの含有量は、０．０％以上、５．０％以下である。Ｎａ２Ｏを含有させることで、ガラスの粘性が低下するので、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性が向上する。Ｎａ２Ｏを含有させる場合は、０．０５０％以上が好ましく、０．１０％以上がより好ましく、０．２０％以上がさらに好ましく、０．４０％以上が特に好ましく、０．６０％以上が最も好ましい。
一方、Ｎａ２Ｏが多すぎると、比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加の原因となる。そのため、Ｎａ２Ｏの含有量は、４．０％以下が好ましく、３．０％以下がより好ましく、２．０％以下がさらに好ましく、１．０％以下が特に好ましく、０．８０％以下が最も好ましい。
Ｋ２Ｏは、本実施形態のガラス板の任意成分である。Ｋ２Ｏの含有量は、０．０％以上、５．０％以下である。Ｋ２Ｏを含有させることで、ガラスの粘性が低下するので、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性が向上する。Ｋ２Ｏの含有量は、０．０５０％以上がより好ましく、０．１０％以上がさらに好ましく、０．４０％以上が特に好ましく、０．６０％以上が最も好ましい。
一方、Ｋ２Ｏの含有量が多すぎると、比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加の原因となる。そのためＫ２Ｏの含有量は、４．０％以下が好ましく、３．０％以下がより好ましく、２．０％以下がさらに好ましく、１．０％以下が特に好ましく、０．８％以下が最も好ましい。
Ｒ２Ｏは、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計を意味する。Ｒ２Ｏの含有量は、０．０％以上、５．０％以下である。本実施形態のガラス板におけるＲ２Ｏが５．０％以下であれば、耐候性およびミリ波の電波透過性が向上する。本実施形態のガラス板のＲ２Ｏは、４．０％以下が好ましく、３．０％以下がより好ましく、２．０％以下がさらに好ましく、１．０％以下が特に好ましい。
また、製造時における温度Ｔ２、Ｔ４を下げる観点から、もしくは、ガラス融液への直接通電による加熱をしやすくするために、Ｒ２Ｏを微量含んでもよい。本実施形態のガラス板におけるＲ２Ｏは、０．０５０％以上が好ましく、０．１０％以上がより好ましく、０．４０％以上がさらに好ましく、０．６０％以上が特に好ましい。
Ｆｅ２Ｏ３は、本実施形態のガラス板の必須成分であり、遮熱性を付与するために含有される。Ｆｅ２Ｏ３の含有量は、０．１１％以上、０．５０％以下である。ここでいうＦｅ２Ｏ３の含有量とは、二価鉄の酸化物であるＦｅＯおよび三価鉄の酸化物であるＦｅ２Ｏ３を含む全鉄量のことである。
Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．１１％未満であると、遮熱性が求められる用途に使用できなくなるおそれがあり、また、ガラス板の製造のために、鉄の含有量の少ない高価な原料を使用する必要が生じる場合がある。さらに、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．１１％未満であると、ガラス溶融時に、必要以上に溶融炉底面に熱輻射が到達し、溶融窯に負荷がかかるおそれもある。
本実施形態のガラス板におけるＦｅ２Ｏ３の含有量は、０．１２％以上が好ましく、０．１４％以上がより好ましく、０．１５％以上がさらに好ましく、０．１６％以上がより一層好ましく、０．１８％以上が特に好ましく、０．２０％以上が最も好ましい。
一方、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が０．５０％を超えると、製造時、輻射による伝熱が妨げられて原料が溶融しにくくなるおそれがある。さらに、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多くなりすぎると、可視域の光透過率の低下が発生し、車両用窓ガラス等に適さなくなるおそれがある。Ｆｅ２Ｏ３の含有量は、０．３０％以下が好ましく、０．２５％以下がより好ましく、０．２２％以下がさらに好ましい。
また、上記Ｆｅ２Ｏ３に含まれる鉄イオンは、質量基準で、０．５０≦［Ｆｅ２＋］／（［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］）≦０．９０を満足することが好ましい。これにより、車両用ガラスとして適した可視域の透過率と近赤外域の透過率を達成することができる。
ここで、［Ｆｅ２＋］、および［Ｆｅ３＋］とは、それぞれ、本実施形態のガラス板に含まれるＦｅ２＋、およびＦｅ３＋の含有量を意味する。また、「［Ｆｅ２＋］／（［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］）」とは、本実施形態のガラス板における、Ｆｅ２＋とＦｅ３＋の含有量の合計に対するＦｅ２＋の含有量の割合を意味する。
［Ｆｅ２＋］／（［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］）は、以下の方法で求められる。
粉砕したガラスをフッ化水素酸と塩酸の混酸により室温で分解した後、分解液のうち、一定量をプラスチック容器に分取し、塩化ヒドロキシルアンモニウム溶液を加え、サンプル溶液中のＦｅ３＋をＦｅ２＋に還元させる。その後、２，２’－ジピリジル溶液および酢酸アンモニウム緩衝液を添加してＦｅ２＋を発色させる。発色液はイオン交換水で一定量にして、吸光光度計で波長５２２ｎｍでの吸光度を測定する。そして標準液を用いて作製された検量線より濃度を計算しＦｅ２＋量を求める。サンプル溶液中のＦｅ３＋をＦｅ２＋に還元させているので、このＦｅ２＋量は、サンプル中の「［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］」を意味する。
次に、粉砕したガラスをフッ化水素酸と塩酸の混酸により室温で分解した後、分解液のうち、一定量をプラスチック容器に分取し、速やかに２，２’－ジピリジル溶液および酢酸アンモニウム緩衝液を添加してＦｅ２＋のみを発色させる。発色液はイオン交換水で一定量にして、吸光光度計で波長５２２ｎｍでの吸光度を測定する。そして標準液を用いて作製される検量線より濃度を計算しＦｅ２＋量を算出する。このＦｅ２＋量は、サンプル中の［Ｆｅ２＋］を意味する。
そして、上記求めた［Ｆｅ２＋］、および［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］から、［Ｆｅ２＋］／（［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］）を算出する。
ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの含有量の合計を表す。ＲＯの含有量は、５．０％以上、２５％以下である。本実施形態のガラス板のＲＯの含有量が２５％以下であれば、耐候性が向上するとともに比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）の増加を抑制できる。本実施形態のガラス板におけるＲＯの含有量は２０％以下が好ましく、１９％以下がより好ましく、１８％以下がさらに好ましく、１７％以下が特に好ましく、１６％以下が最も好ましい。
また、製造時における温度Ｔ２、Ｔ４を下げる観点から、あるいはヤング率を高くする観点から、本実施形態のガラス板におけるＲＯの含有量は８．０％以上が好ましく、１０％以上がより好ましく、１２％以上が特に好ましい。
本実施形態のガラス板において、Ｂ２Ｏ３の含有量からＡｌ２Ｏ３の含有量を減じた値（Ｂ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３）は－５．０％超、１５％未満が好ましい。すなわち、－５．０％＜Ｂ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３＜１５％が好ましい。これにより、比誘電率（εｒ）の増加を抑えることができる。Ｂ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３は、－４．０％以上が好ましく、－３．０％以上がより好ましく、－２．０％以上がさらに好ましく、－１．０％以上が特に好ましく、０％以上が最も好ましい。
また、本実施形態のガラス板は、組成を調整することで低誘電正接（ｔａｎδ）となり、その結果、誘電損失を下げ、高いミリ波の電波透過率を達成できる。本実施形態のガラス板は、同様に組成を調整することで比誘電率（εｒ）も調整でき、中間膜との界面での電波の反射を抑制し、高いミリ波の電波透過率を達成できる。
本実施形態のガラス板の周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）は６．５以下である。周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）が６．５以下であれば中間膜との比誘電率（εｒ）の差が小さくなり、中間膜との界面での電波の反射が抑制できる。
本実施形態のガラス板の周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）は６．２以下が好ましく、６．０以下がより好ましく、５．８以下がさらに好ましく、５．６以下が特に好ましく、５．４以下が最も好ましい。また、本実施形態のガラス板の周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）の下限は特に制限されないが、例えば、４．５以上である。
また、本実施形態のガラス板の周波数１０ＧＨｚにおける誘電正接（ｔａｎδ）は０．００９０以下である。周波数１０ＧＨｚにおける誘電正接（ｔａｎδ）が０．００９０以下であれば、電波透過率を高められる。
本実施形態のガラス板の周波数１０ＧＨｚにおける誘電正接（ｔａｎδ）は０．００８０以下が好ましく、０．００７０以下がより好ましく、０．００６０以下がさらに好ましく、０．００５０以下が特に好ましい。
また、本実施形態のガラス板の周波数１０ＧＨｚにおける誘電正接（ｔａｎδ）の下限は特に制限されないが、例えば、０．００２０以上である。
本実施形態のガラス板の周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）が上記範囲を満たしていれば、周波数１０ＧＨｚ～９０ＧＨｚにおいても、高いミリ波の電波透過率を実現できる。
本実施形態のガラス板の周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）は、例えばスプリットポスト誘電体共振器法（ＳＰＤＲ法）により測定できる。かかる測定には、ＱＷＥＤ社製の公称基本周波数１０ＧＨｚタイプスプリットポスト誘電体共振器、キーサイト社製のベクトルネットワークアナライザーＥ８３６１Ｃ及びキーサイト社製の８５０７１Ｅオプション３００誘電率算出用ソフトウェア等を使用できる。
本実施形態のガラス板は、十分な遮熱性を有し、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが８８％以下である。Ｔｔｓは８５％以下が好ましく、８０％以下がさらに好ましく、７７％以下が特に好ましい。また、Ｔｔｓは、例えば５５％以上である。
本実施形態のガラス板において、該ガラス中に水分が存在すると、近赤外線領域の光を吸収する。そのため、本実施形態のガラス板は、遮熱性を高めるため、水分を一定程度含有することが好ましい。
ガラス中の水分は一般的にβ－ＯＨ値という値で表現でき、β－ＯＨ値は０．０５０ｍｍ－１以上が好ましく、０．１０ｍｍ－１以上がより好ましく、０．１５ｍｍ－１以上がさらに好ましい。
β－ＯＨは、ＦＴ－ＩＲ（フーリエ変換赤外分光光度計）を用いて測定したガラスの透過率より、下記式によって得られる。
β－ＯＨ＝（１／Ｘ）ｌｏｇ１０（ＴＡ／ＴＢ）［ｍｍ－１］
Ｘ：サンプルの厚さ［ｍｍ］
ＴＡ：参照波数４０００ｃｍ－１における透過率［％］
ＴＢ：水酸基吸収波数３６００ｃｍ－１付近における最小透過率［％］
β－ＯＨ＝（１／Ｘ）ｌｏｇ１０（ＴＡ／ＴＢ）［ｍｍ－１］
Ｘ：サンプルの厚さ［ｍｍ］
ＴＡ：参照波数４０００ｃｍ－１における透過率［％］
ＴＢ：水酸基吸収波数３６００ｃｍ－１付近における最小透過率［％］
一方、ガラス中の水分量が多すぎると、ミリ波の電波の送受信に加え、赤外線照射機器（レーザーレーダーなど）を利用するにあたって不都合が生じる場合がある。そのため、本実施形態のガラス板のβ－ＯＨ値は、０．７０ｍｍ－１以下が好ましく、０．６０ｍｍ－１以下がより好ましく、０．５０ｍｍ－１以下がさらに好ましく、０．４０ｍｍ－１以下が特に好ましい。
本実施形態のガラス板の密度は、２．０ｇ／ｃｍ３以上、２．５ｇ／ｃｍ３以下でもよい。また、本実施形態のガラス板のヤング率は、５０ＧＰａ以上、８０ＧＰａ以下でもよい。本実施形態のガラス板がこれらの条件を満たせば、建築用窓ガラスや車両用窓ガラス等として好適に使用できる。
本実施形態のガラス板は、耐候性を確保するために一定量以上のＳｉＯ２を含むことが好ましく、その結果、本実施形態のガラス板の密度は２．３ｇ／ｃｍ３以上となり得る。
本実施形態のガラス板の密度は、２．４ｇ／ｃｍ３以上が好ましい。また、本実施形態のガラス板の密度が２．８ｇ／ｃｍ３以下であると脆くなりにくく、かつ軽量化が実現される。本実施形態のガラス板の密度は、２．７ｇ／ｃｍ３以下が好ましい。
本実施形態のガラス板は、ヤング率が大きくなることで高い剛性を有することになり、車両用窓ガラス等により適するようになる。本実施形態のガラス板のヤング率は、５５ＧＰａ以上が好ましく、６０ＧＰａ以上がより好ましく、６２ＧＰａ以上がさらに好ましい。
一方、ヤング率を高くするためにＡｌ２Ｏ３やＭｇＯを増やすとガラスの比誘電率（εｒ）や誘電正接（ｔａｎδ）が増加するため、本実施形態のガラス板のヤング率は８０ＧＰａ以下が好ましく、７８ＧＰａ以下がより好ましく、７６ＧＰａ以下がさらに好ましい。
また、本実施形態のガラス板において、Ｔ２は、１７５０℃以下が好ましい。また、本実施形態のガラス板において、Ｔ４は、１３５０℃以下が好ましく、Ｔ４－ＴＬは、－５０℃以上が好ましい。
なお、本明細書において、Ｔ２は、ガラス粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度を表し、Ｔ４は、ガラス粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度を表し、ＴＬはガラスの液相温度を表す。
本実施形態のガラス板は、Ｔ２またはＴ４がこれら所定温度より大きくなると、フロート法、ロールアウト法、ダウンドロー法等によって大きなガラス板を製造することが困難になる。
本実施形態のガラス板において、Ｔ２は、１７００℃以下がより好ましく、１６８０℃以下がさらに好ましい。
本実施形態のガラス板において、Ｔ４は、１３００℃以下がより好ましく、１２８０℃以下がさらに好ましい。
本実施形態のガラス板のＴ２およびＴ４の下限は特に限定されないが、耐候性やガラスの密度を維持するためには、典型的にはＴ２は１３００℃以上、Ｔ４は９００℃以上である。本実施形態のガラス板のＴ２は１３５０℃以上が好ましく、１４００℃以上がより好ましい。本実施形態のガラス板のＴ４は、９５０℃以上が好ましく、１０００℃以上がより好ましい。
さらに、フロート法での製造を可能とするため、本実施形態のガラス板のＴ４－ＴＬは、－５０℃以上が好ましい。この差が－５０℃より小さいと、ガラス成形時にガラス中に失透が発生し、ガラスの機械的特性が低下する、透明性が低下する等の問題が生じて、品質の良いガラスを得られなくなるおそれがある。本実施形態のガラス板のＴ４－ＴＬは、０℃以上がより好ましく、＋２０℃以上がさらに好ましい。
また、本実施形態のガラス板は、Ｔｇが５５０℃以上、７５０℃以下が好ましい。なお、本明細書において、Ｔｇは、ガラスのガラス転移点を表す。Ｔｇがこの所定温度範囲内であれば、通常の製造条件範囲内でガラスの曲げ加工ができる。
本実施形態のガラス板のＴｇが５５０℃より低いと、成形性には問題は生じないが、アルカリ含有量、あるいはアルカリ土類含有量が大きくなりすぎて、ミリ波の電波透過性が低くなったり、ガラスの熱膨張が過大になったり、耐候性が低下する等の問題が発生しやすくなったりする。
本実施形態のガラス板のＴｇは、６００℃以上がより好ましく、６２０℃以上がさらに好ましく、６４０℃以上が特に好ましい。一方、Ｔｇが高すぎると、ガラス曲げ加工時に高い温度が必要になり、製造が困難になる。本実施形態のガラス板のＴｇは、７３０℃以下がより好ましく、７１０℃以下がさらに好ましい。
本実施形態のガラス板は、ＮｉＯを含有させると、ＮｉＳの生成によりガラス破壊がもたらされ得るため、その含有量は０．０１０％以下が好ましい。本実施形態のガラス板におけるＮｉＯの含有量は、０．００５０％以下がより好ましく、ＮｉＯが実質的に含まれないことがさらに好ましい。
本実施形態のガラス板は、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｂ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＣｕＯ、ＺｎＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｆｅ２Ｏ３以外の成分（以下、「その他成分」ともいう）を含んでいてもよく、含有する場合、その合計含有量は５．０％以下が好ましい。その他の成分は、例えば、ＺｒＯ２、Ｙ２Ｏ３，Ｎｄ２Ｏ５、ＧａＯ２、ＧｅＯ２、ＭｎＯ２、ＣｏＯ、Ｃｒ２Ｏ３、Ｖ２Ｏ５、Ｓｅ、Ａｕ２Ｏ３、Ａｇ２Ｏ、ＣｄＯ、ＳＯ３、Ｃｌ、Ｆ、ＳｎＯ２、Ｓｂ２Ｏ３などが挙げられ、金属イオンでもよく、酸化物でもよい。
その他成分は諸目的（例えば清澄および着色）のために５．０％以下含有し得る。その他成分の含有量が５．０％を超えると、ミリ波の電波透過率を低下させるおそれがある。その他成分の含有量は２．０％以下が好ましく、１．０％以下がより好ましく、０．５０％以下がさらに好ましく、０．３０％以下が特に好ましく、０．１０％以下が最も好ましい。また、環境への影響を防ぐため、Ａｓ２Ｏ３、ＰｂＯの含有量は、それぞれ０．００１０％未満が好ましい。
本実施形態のガラス板はＣｒ２Ｏ３を含んでもよい。Ｃｒ２Ｏ３は、酸化剤として作用して、ＦｅＯ量を制御できる。本実施形態のガラス板がＣｒ２Ｏ３を含む場合、その含有量は０．００２０％以上が好ましく、０．００４０％以上がより好ましい。
一方、Ｃｒ２Ｏ３は可視域の光に対して着色をもつため、可視光透過率の低下のおそれがある。本実施形態のガラス板Ｃｒ２Ｏ３を含む場合、１．０％以下が好ましく、０．５０％以下がより好ましく、０．３０％以下がさらに好ましく、０．１０％以下が特に好ましい。
本実施形態のガラス板はＳｎＯ２を含んでもよい。ＳｎＯ２は、還元剤として作用して、ＦｅＯ量を制御できる。本実施形態のガラス板がＳｎＯ２を含む場合、その含有量は０．０１０％以上が好ましく、０．０４０％以上がより好ましく、０．０６０％以上がさらに好ましく、０．０８０％以上が特に好ましい。
一方、ガラス板製造時にＳｎＯ２由来の欠点を抑制するために、本実施形態のガラス板におけるＳｎＯ２の含有量は、１．０％以下が好ましく、０．５０％以下がより好ましく、０．３０％以下がさらに好ましく、０．２０％以下が特に好ましい。
本実施形態のガラス板は、十分な可視光透過率を有することが好ましく、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖは４５％以上が好ましい。Ｔｖは６０％以上がより好ましく、７０％以上がさらに好ましく、７５％が特に好ましく、８０％以上が最も好ましい。また、Ｔｖは、例えば９０％以下である。
また、本実施形態のガラス板は、紫外線の透過性は低いことが好ましく、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される紫外線透過率Ｔｕｖは３５％以下が好ましい。Ｔｕｖは３３％以下がより好ましく、３０％以下がさらに好ましく、２８％以下が特に好ましい。また、Ｔｕｖは、例えば０．１％以上である。
また、本実施形態のガラス板は、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、Ｄ６５光源を用いてＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ａ＊は－５．０以上が好ましく、－３．０以上がより好ましく、－２．０以上がさらに好ましい。また、ａ＊は２．０以下が好ましく、１．０以下がより好ましく、０以下がさらに好ましい。
さらに、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、Ｄ６５光源を用いてＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ｂ＊は７．０以下が好ましく、６．０以下がより好ましく、５．０以下がさらに好ましく、４．０以下が特に好ましく、３．０以下が最も好ましい。また、例えば０以上である。本実施形態のガラス板は、ａ＊およびｂ＊が上記範囲であることにより、車両用窓ガラスとして意匠性に優れる。
本実施形態のガラス板の製造方法は特に制限されないが、例えば、公知のフロート法で成形されたガラス板が好ましい。フロート法では、溶かしたガラス素地を錫等の溶融金属の上に浮かべ、厳密な温度操作で厚さ、板幅の均一なガラス板を成型する。
または公知のロールアウト法やダウンドロー法で成形されたガラス板でもよく、表面が研磨され、板厚の均一なガラス板としてもよい。
ここでダウンドロー法は、スロットダウンドロー法とオーバーフローダウンドロー法（フュージョン法）とに大別されるが、いずれも、成形体から溶融ガラスを連続的に流れ落として、帯板状のガラスリボンを形成する手法である。
［合わせガラス］
本発明の実施形態にかかる合わせガラスは、第１ガラス板と、第２ガラス板と、第１ガラス板と第２ガラス板の間に挟持される中間膜と、を有し、第１ガラス板および第２ガラス板の少なくとも一方が、上記ガラス板であることを特徴とする。
本発明の実施形態にかかる合わせガラスは、第１ガラス板と、第２ガラス板と、第１ガラス板と第２ガラス板の間に挟持される中間膜と、を有し、第１ガラス板および第２ガラス板の少なくとも一方が、上記ガラス板であることを特徴とする。
図１は、本実施形態にかかる合わせガラス１０の一例を示す図である。合わせガラス１０は、第１ガラス板１１と、第２ガラス板１２と、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の間に挟持される中間膜１３と、を有する。
なお、本実施形態にかかる合わせガラス１０は、図１の態様に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更が可能である。例えば、中間膜１３は、図１に示すように１層で形成されてもよく、２層以上で形成されてもよい。また、本実施形態にかかる合わせガラス１０は、３枚以上のガラス板を有してもよく、その場合、隣り合うガラス板間に有機樹脂等を介してもよい。以下、本実施形態にかかる合わせガラス１０は、ガラス板が第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の２枚のみを有し、中間膜１３を挟持する構成として説明する。
本実施形態の合わせガラスにおいて、電波透過性および光学特性の観点からは、第１ガラス板１１および第２ガラス板１２のいずれもが、上記ガラス板の使用が好ましい。この場合、第１ガラス板１１および第２ガラス板１２は同一組成のガラス板を用いてもよいし、異なる組成のガラス板を用いてもよい。
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の一方が上記ガラス板ではない場合、当該ガラス板の種類は特に制限されず、車両用窓ガラス等に用いられる従来公知のガラス板が使用可能である。具体的には、アルカリアルミノシリケートガラス、及びソーダライムガラス等が挙げられる。これらのガラス板は透明性が損なわれない程度に着色されてもよいし、着色されていなくてもよい。
また、本実施形態の合わせガラスにおいて、第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の一方は、Ａｌ２Ｏ３を１．０％以上含有するアルカリアルミノシリケートガラスでもよい。第１ガラス板１１または第２ガラス板１２を上記アルカリアルミノシリケートガラスとすることで、後述する通り化学強化が可能となり、高強度化できる。
上記アルカリアルミノシリケートガラスは、耐候性および化学強化の観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量は２．０％以上がより好ましく、２．５％以上がさらに好ましい。また、アルカリアルミノシリケートガラスにおいて、Ａｌ２Ｏ３の含有量が多いとミリ波の電波透過率が低下するおそれがあることから、Ａｌ２Ｏ３の含有量は２０％以下が好ましく、１５％以下がより好ましい。
上記アルカリアルミノシリケートガラスは、化学強化の観点から、Ｒ２Ｏの含有量は１０％以上が好ましく、１２％以上がより好ましく、１３％以上がさらに好ましい。
また、アルカリアルミノシリケートガラスにおいて、Ｒ２Ｏの含有量が多いとミリ波の電波透過率が低下するおそれがあるので、Ｒ２Ｏの含有量は２５％以下が好ましく、２０％以下がより好ましく、１９％以下がさらに好ましい。ここで、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、またはＫ２Ｏを表す。
上記アルカリアルミノシリケートガラスとしては、具体的には以下の組成のガラスが例示できる。各成分は酸化物基準のモル百分率表示で示される。
６１％≦ＳｉＯ２≦７７％
１．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
０．０％≦Ｂ２Ｏ３≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１５％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１．０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１５％
２．０％≦Ｎａ２Ｏ≦１５％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦６．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．０％≦ＴｉＯ２≦１．０％
０．０％≦Ｙ２Ｏ３≦２．０％
１０％≦Ｒ２Ｏ≦２５％
０．０％≦ＲＯ≦２０％
（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの合計量、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す。）
６１％≦ＳｉＯ２≦７７％
１．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
０．０％≦Ｂ２Ｏ３≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１５％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１．０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１５％
２．０％≦Ｎａ２Ｏ≦１５％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦６．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．０％≦ＴｉＯ２≦１．０％
０．０％≦Ｙ２Ｏ３≦２．０％
１０％≦Ｒ２Ｏ≦２５％
０．０％≦ＲＯ≦２０％
（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの合計量、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す。）
また、本実施形態の合わせガラスにおいて、第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の一方はソーダライムガラスでもよい。ソーダライムガラスとしては、Ａｌ２Ｏ３を１．０％未満含有するソーダライムガラスでもよい。具体的には以下の組成のガラスが例示できる。
６０％≦ＳｉＯ２≦７５％
０．０％≦Ａｌ２Ｏ３＜１．０％
２．０％≦ＭｇＯ≦１１％
２．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦３．０％
０．０％≦ＢａＯ≦３．０％
１０％≦Ｎａ２Ｏ≦１８％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦８．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．００１０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦５．０％
６０％≦ＳｉＯ２≦７５％
０．０％≦Ａｌ２Ｏ３＜１．０％
２．０％≦ＭｇＯ≦１１％
２．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦３．０％
０．０％≦ＢａＯ≦３．０％
１０％≦Ｎａ２Ｏ≦１８％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦８．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．００１０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦５．０％
第１ガラス板１１または第２ガラス板１２の厚さの下限は、０．５０ｍｍ以上が好ましく、０．７０ｍｍ以上がより好ましく、１．００ｍｍ以上がさらに好ましく、１．２０ｍｍ以上が特に好ましく、１．５０ｍｍ以上が最も好ましい。第１ガラス板１１または第２ガラス板１２の厚さが０．５０ｍｍ以上であると、耐衝撃性の観点で好ましい。
また、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２の厚さの上限は、３．７０ｍｍ以下が好ましく、３．５０ｍｍ以下がより好ましく、３．２０ｍｍ以下がさらに好ましく、３．００ｍｍ以下がより一層好ましく、２．５０ｍｍ以下が特に好ましく、２．２０ｍｍ以下が最も好ましい。
第１ガラス板１１または第２ガラス板１２の厚さが３．７０ｍｍ以下であると、合わせガラス１０の重量が大きくなり過ぎず、車両に用いた場合の燃費向上の点で好ましい。
また、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の厚さは同じでもよく、異なってもよい。
本実施形態の合わせガラス１０において、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚は２．３０ｍｍ以上が好ましい。総厚が２．３０ｍｍ以上であることにより十分な強度が得られる。該総厚は、２．５０ｍｍ以上がより好ましく、２．７０ｍｍ以上がさらに好ましく、３．００ｍｍ以上がより一層好ましく、３．５０ｍｍ以上が特に好ましく、４．００ｍｍ以上が最も好ましい。
また、電波透過性の向上および軽量化の観点から、該総厚は５．００ｍｍ以下であってよく、４．９０ｍｍ以下が好ましく、４．８５ｍｍ以下がより好ましく、４．８０ｍｍ以下がさらに好ましい。
なお、本実施形態の合わせガラス１０において、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の厚さは全面にわたって一定でもよく、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の一方または両方の厚さが漸減する楔形を構成する等、必要に応じて場所毎に変わってもよい。
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の一方は、強度を向上させるため、ガラス強化を行った化学強化ガラスでもよい。化学強化処理の方法としては、例えばイオン交換法などがある。イオン交換法は、ガラス板を処理液（例えば硝酸カリウム溶融塩）に浸漬し、ガラスに含まれるイオン半径の小さなイオン（例えばＮａイオン）をイオン半径の大きなイオン（例えばＫイオン）に交換することで、ガラス表面に圧縮応力を生じさせる。圧縮応力はガラス板の表面全体に均一に生じ、ガラス板の表面全体に均一な深さの圧縮応力層が形成される。
ガラス板表面の圧縮応力（以下、表面圧縮応力ＣＳともいう）の大きさ、ガラス板表面に形成される圧縮応力層の深さＤＯＬは、それぞれ、ガラス組成、化学強化処理時間、および化学強化処理温度により調整できる。化学強化ガラスは、例えば、上記アルカリアルミノシリケートガラスを化学強化処理したものが挙げられる。
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の形状は、平板状でもよいし、全面または一部に曲率を有する湾曲状でもよい。
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２が湾曲している場合は、上下方向または左右方向のいずれか一方向にのみ湾曲する単曲曲げ形状でもよいし、上下方向または左右方向の両方向に湾曲する複曲曲げ形状でもよい。
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２が複曲曲げ形状である場合は、上下方向と左右方向とで曲率半径が同じでもよいし、異なってもよい。
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２が湾曲している場合は、上下方向および／または左右方向の曲率半径は１０００ｍｍ以上が好ましい。
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の主面の形状は、例えば車両用窓ガラスの場合は、搭載される車両の窓開口部に適合する形状とされる。
本実施形態にかかる中間膜１３は、上記第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の間に挟持される。本実施形態の合わせガラス１０は、中間膜１３を備えることにより、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２とを強固に接着させるとともに、飛散片がガラス板に衝突した際にその衝撃力を緩和できる。
中間膜１３としては、従来車両用の合わせガラスとして用いられている合わせガラスに一般的に採用されている種々の有機樹脂を使用できる。例えば、ポリエチレン（ＰＥ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリスチレン（ＰＳ）、メタクリル樹脂（ＰＭＡ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、セルロースアセテート（ＣＡ）、ジアリルフタレート樹脂（ＤＡＰ）、ユリア樹脂（ＵＰ）、メラミン樹脂（ＭＦ）、不飽和ポリエステル（ＵＰ）、ポリビニルブチラール（ＰＶＢ）、ポリビニルホルマール（ＰＶＦ）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡＬ）、酢酸ビニル樹脂（ＰＶＡｃ）、アイオノマー（ＩＯ）、ポリメチルペンテン（ＴＰＸ）、塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、ポリスルフォン（ＰＳＦ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、メタクリル－スチレン共重合樹脂（ＭＳ）、ポリアレート（ＰＡＲ）、ポリアリルスルフォン（ＰＡＳＦ）、ポリブタジエン（ＢＲ）、ポリエーテルスルフォン（ＰＥＳＦ）、又はポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）等が使用可能である。その中でも、透明性と固着性の観点から、ＥＶＡ、ＰＶＢが好適であり、特にＰＶＢは遮音性を付与し得るため好ましい。
中間膜１３の厚さは、衝撃力緩和や遮音性の観点から、０．３０ｍｍ以上が好ましく、０．５０ｍｍ以上がより好ましく、０．７０ｍｍ以上がさらに好ましい。
また、中間膜１３の厚さは、可視光透過率の低下抑制の観点から、１．００ｍｍ以下が好ましく、０．９０ｍｍ以下がより好ましく、０．８０ｍｍ以下がさらに好ましい。
また、中間膜１３の厚さは、０．３０ｍｍ～１．００ｍｍの範囲が好ましく、０．７０ｍｍ～０．８０ｍｍの範囲がより好ましい。
中間膜１３は、厚さが全面にわたって一定でもよいし、必要に応じて場所毎に変わってもよい。
なお、中間膜１３と、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２との線膨張係数の差が大きいと、後述する加熱の工程を経て合わせガラス１０を作製する場合に、合わせガラス１０に割れや反りが生じ、外観不良を引き起こすおそれがある。
したがって、中間膜１３と、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２との線膨張係数との差は、できるだけ小さい方が好ましい。中間膜１３と、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２との線膨張係数との差は、各々、所定の温度範囲における平均熱膨張係数どうしの差で示してもよい。
特に、中間膜１３を構成する樹脂は、ガラス転移点が低いので、樹脂材料のガラス転移点以下の温度範囲で、所定の平均熱膨張係数差を設定してもよい。なお、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２と樹脂材料との線膨張係数の差は、樹脂材料のガラス転移点以下の、所定の温度により、設定してもよい。
また、中間膜１３は、粘着剤を含む粘着剤層を用いてもよく、粘着剤としては特に限定されないが、例えばアクリル系粘着剤やシリコーン系粘着剤等を使用できる。
中間膜１３が粘着剤層である場合、第１ガラス板１１と、第２ガラス板１２との接合のプロセスにおいて加熱工程を経る必要がないため、上記の割れや反りが生じるおそれが少ない。
［その他の層］
本発明の実施形態の合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２、及び中間膜１３以外の層（以下「その他の層」ともいう）を本発明の効果を損なわない範囲で備えてもよい。例えば、撥水機能、親水機能、防曇機能等を付与するコーティング層や、赤外線反射膜等を備えてもよい。
本発明の実施形態の合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２、及び中間膜１３以外の層（以下「その他の層」ともいう）を本発明の効果を損なわない範囲で備えてもよい。例えば、撥水機能、親水機能、防曇機能等を付与するコーティング層や、赤外線反射膜等を備えてもよい。
その他の層の設けられる位置は特に限定されず、合わせガラス１０の表面に設けられてもよく、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２、または中間膜１３に挟持されるように設けられてもよい。また、本実施形態の合わせガラス１０は、枠体等への取り付け部分や配線導体等を隠蔽する目的で、周縁部の一部または全部に帯状に配設される黒色セラミックス層等を備えてもよい。
本発明の実施形態の合わせガラス１０の製造方法は、従来公知の合わせガラスと同様の方法で製造できる。例えば、第１ガラス板１１、中間膜１３、及び第２ガラス板１２をこの順で積層し、加熱及び加圧する工程を経ることで、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２とが中間膜１３を介して接合された構成の合わせガラス１０が得られる。
本発明の実施形態にかかる合わせガラス１０の製造方法は、例えば、第１ガラス板１１及び第２ガラス板１２をそれぞれ加熱・成形する工程を経た後に、中間膜１３を第１ガラス板１１及び第２ガラス板１２の間に挿入し、加熱及び加圧する工程を経てもよい。このような工程を経ることで、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２とが中間膜１３を介して接合された構成の合わせガラス１０としてもよい。
本発明の実施形態の合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚が５．００ｍｍ以下であり、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖは７０％以上が好ましい。Ｔｖは７１％以上がより好ましく、７２％以上がさらに好ましい。また、Ｔｖは、例えば９０％以下である。
本発明の実施形態にかかる合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚が５．００ｍｍ以下であり、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓは７０％以下が好ましい。本発明の実施形態にかかる合わせガラス１０の全日射透過率Ｔｔｓが７０％以下であることで、十分な遮熱性が得られる。
上記Ｔｔｓは６８％以下がより好ましく、６５％以下がさらに好ましく、６４％以下が特に好ましい。また、Ｔｔｓは，例えば５０％以上である。
本発明の実施形態にかかる合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚの電波を第１ガラス板１１に対して入射角６０°で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値は、－４．０ｄＢ以上が好ましい。
上記条件における電波透過損失Ｓ２１の最大値は－３．０ｄＢ以上が好ましく、－２．５ｄＢ以上がより好ましい。また、上記条件における電波透過損失Ｓ２１の最大値は、例えば－０．５０ｄＢ以下である。
ここで電波透過損失Ｓ２１とは、合わせガラスに使用される各材料の比誘電率（εｒ）と誘電正接（ｔａｎδ）（δは損失角）に基づき導出される挿入損失を意味し、電波透過損失Ｓ２１の絶対値が小さいほど、電波透過性が高いことを表す。
また、入射角とは、合わせガラス１０の主表面の法線から電波の入射方向の角度を意味する。
本発明の実施形態にかかる合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚの電波を第１ガラス板１１に対して入射角４５°で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値は、－４．０ｄＢ以上が好ましい。
上記条件における電波透過損失Ｓ２１の最大値は－３．０ｄＢ以上が好ましく、－２．５ｄＢ以上がより好ましい。また、上記条件における電波透過損失Ｓ２１の最大値は、例えば－０．５０ｄＢ以下である。
本発明の実施形態にかかる合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚの電波を第１ガラス板１１に対して入射角２０°で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値は、－４．０ｄＢ以上が好ましい。
上記条件における電波透過損失Ｓ２１の最大値は－３．０ｄＢ以上が好ましく、－２．５ｄＢ以上がより好ましい。また、上記条件における電波透過損失Ｓ２１の最大値は、例えば－０．５０ｄＢ以下である。
本発明の実施形態にかかる合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚が５．００ｍｍ以下であり、Ｄ６５光源を用いてＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ａ＊は－８．０以上が好ましく、－７．０以上がより好ましく、－６．０以上がさらに好ましい。また、ａ＊は２．０以下が好ましく、１．０以下がより好ましく、０以下がさらに好ましい。
さらに、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚が５．００ｍｍ以下であり、Ｄ６５光源を用いてＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ｂ＊は－５．０以上が好ましく、－３．０以上がより好ましく、－１．０以上がさらに好ましい。
また、ｂ＊は７．０以下が好ましく、６．０以下がより好ましく、５．０以下がさらに好ましい。
本実施形態のガラス板は、ａ＊およびｂ＊が上記範囲であることにより、車両用ガラスとして意匠性に優れる。
［車両用窓ガラス］
本実施形態の車両用窓ガラスは、上記ガラス板を有する。また、本実施形態の車両用窓ガラスは、上記合わせガラスからなってもよい。
本実施形態の車両用窓ガラスは、上記ガラス板を有する。また、本実施形態の車両用窓ガラスは、上記合わせガラスからなってもよい。
以下、図面を参照して、本実施形態の合わせガラス１０を車両用窓ガラスとして用いる場合の一例について説明する。
図２は、本実施形態の合わせガラス１０が自動車１００の前方に形成された開口部１１０に装着され、自動車の窓ガラスとして用いられた状態を表す概念図である。自動車の窓ガラスとして用いられる合わせガラス１０には、車両の走行安全を確保するための、情報デバイス等が収納されたハウジング（ケース）１２０が、車両内部側の表面に取り付けられてもよい。
また、ハウジング内に収納される情報デバイスは、カメラやレーダ等を用いて車両の前方に存在する前方車、歩行者、障害物等への追突、衝突防止やドライバーに危険を知らせるためのデバイスである。例えば情報受信デバイスおよび／又は情報送信デバイス等であり、ミリ波レーダ、ステレオカメラ、赤外線レーザー等が含まれ、信号の送受信を行う。当該「信号」とは、ミリ波、可視光、赤外光等を含む電磁波のことである。
図３は、図２におけるＳ部分の拡大図であり、本実施形態の合わせガラス１０にハウジング１２０が取り付けられている部分を示す斜視図である。ハウジング１２０には、情報デバイスとしてミリ波レーダ２０１およびステレオカメラ２０２が格納されている。情報デバイスを格納したハウジング１２０は、通常バックミラー１５０よりも車外側、合わせガラス１０よりも車内側に取り付けられるが、他の部分に取り付けられてもよい。
図４は、図３のＹ－Ｙ線を含み水平線と直交する方向における断面図である。合わせガラス１０は、第１ガラス板１１が車外側に配置される。なお、上述のとおり、ミリ波レーダ２０１等の情報デバイスの通信に用いられる電波３００が第１ガラス板１１の主表面に対する入射角θは、上述のとおり、例えば２０°、４５°、６０°等で評価できる。
以下に、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。
＜例１～例４５のガラス板の作製＞
表１～表４に示すガラス組成（単位：ｍｏｌ％）となるように、白金坩堝に原料を投入して１６５０℃で３時間溶融し溶融ガラスとした。溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、徐冷した。得られた板状ガラスの両面を研磨し、厚さ２．００ｍｍのガラス板を得た。例１～例３は比較例であり、例４～例４５は実施例である。表１～表４において、組成の他に、原料として投入したＣ量、Ｆ量、ＳＯ３量を表示した。なお、Ｃ量、Ｆ量、ＳＯ３量は、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｂ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＺｒＯ２、Ｆｅ２Ｏ３の合計のガラス原料１００質量％に対し、ガラス原料溶融の際に投入されるＣ、Ｆ、ＳＯ３の相対的量（単位：質量％）を表したものである。
表１～表４に示すガラス組成（単位：ｍｏｌ％）となるように、白金坩堝に原料を投入して１６５０℃で３時間溶融し溶融ガラスとした。溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、徐冷した。得られた板状ガラスの両面を研磨し、厚さ２．００ｍｍのガラス板を得た。例１～例３は比較例であり、例４～例４５は実施例である。表１～表４において、組成の他に、原料として投入したＣ量、Ｆ量、ＳＯ３量を表示した。なお、Ｃ量、Ｆ量、ＳＯ３量は、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｂ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＺｒＯ２、Ｆｅ２Ｏ３の合計のガラス原料１００質量％に対し、ガラス原料溶融の際に投入されるＣ、Ｆ、ＳＯ３の相対的量（単位：質量％）を表したものである。
表１～表４に示された数値の決定方法を以下に示す。
（１）ガラス転移点（Ｔｇ）：
ＴＭＡを用いて測定した値であり、ＪＩＳ Ｒ３１０３－３（２００１年度）の規格により求めた。
（１）ガラス転移点（Ｔｇ）：
ＴＭＡを用いて測定した値であり、ＪＩＳ Ｒ３１０３－３（２００１年度）の規格により求めた。
（２）比誘電率（εｒ）、誘電正接（ｔａｎδ）：
ＱＷＥＤ社製のスプリットポスト誘電体共振器法（ＳＰＤＲ法）により、１℃／ｍｉｎ徐冷という条件にて、周波数１０ＧＨｚの比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）を測定した。
ＱＷＥＤ社製のスプリットポスト誘電体共振器法（ＳＰＤＲ法）により、１℃／ｍｉｎ徐冷という条件にて、周波数１０ＧＨｚの比誘電率（εｒ）および誘電正接（ｔａｎδ）を測定した。
（３）Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘ：
［Ｆｅ２＋］／（［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］）は、本明細書に記載の方法に基づいて得た。なお、表１～表４中のＦｅ－Ｒｅｄｏｘの単位は「％」として示した。
［Ｆｅ２＋］／（［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］）は、本明細書に記載の方法に基づいて得た。なお、表１～表４中のＦｅ－Ｒｅｄｏｘの単位は「％」として示した。
（４）可視光透過率（Ｔｖ）：
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｖを、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。なお、Ｔｖは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｖを、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。なお、Ｔｖは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
（５）全日射透過率（Ｔｔｓ）：
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｔｓを、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される方法によって得た。なお、Ｔｔｓは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｔｓを、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される方法によって得た。なお、Ｔｔｓは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
（６）紫外線透過率（Ｔｕｖ）
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｕｖを、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。なお、Ｔｕｖは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｕｖを、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。なお、Ｔｕｖは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
（７）色度（ａ＊，ｂ＊）：
Ｄ６５光源を用いてＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ａ＊，ｂ＊を測定した。
Ｄ６５光源を用いてＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ａ＊，ｂ＊を測定した。
測定結果を表１～表４に示す。なお、表１～表４中、「－」は未測定を示す。
実施例に相当する例４～例４５のガラス板は、周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）が６．５以下であり、かつ周波数１０ＧＨｚにおける誘電正接（ｔａｎδ）が０．００９０以下であり、良好な電波透過性を示した。また、厚さを２．００ｍｍに換算したときの、全日射透過率Ｔｔｓが８８％以下であり、遮熱性が高く、優れた光学特性を有することがわかった。
一方、比較例に相当する例１のガラス板はＲ２Ｏの含有量が多いため、周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）が６．５を超え、さらに周波数１０ＧＨｚにおける誘電正接
（ｔａｎδ）が０．００９０を超えており、電波透過性が劣っていた。
（ｔａｎδ）が０．００９０を超えており、電波透過性が劣っていた。
また、比較例に相当する例２のガラス板はＦｅ２Ｏ３の含有量が０．１１％未満であり、全日射透過率Ｔｔｓが高く、遮熱性に劣ることがわかった。
また、比較例に相当する例３のガラス板はＢ２Ｏ３の含有量が５％未満のため、周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）が６．５を超えており、電波透過性が劣っていた。
また、比較例に相当する例３のガラス板はＢ２Ｏ３の含有量が５％未満のため、周波数１０ＧＨｚにおける比誘電率（εｒ）が６．５を超えており、電波透過性が劣っていた。
＜合わせガラスの作製＞
以下の手順で製造例１～製造例２２の合わせガラスを製造した。製造例１～製造例２が比較例であり、製造例３～製造例２２が実施例である。
以下の手順で製造例１～製造例２２の合わせガラスを製造した。製造例１～製造例２が比較例であり、製造例３～製造例２２が実施例である。
（製造例１）
第１ガラス板および第２ガラス板として、厚さ２．００ｍｍで、表１に示す組成を有するガラス板（例１）を使用した。中間膜として、厚さ０．７６ｍｍのポリビニルブチラールを使用した。第１ガラス板、中間膜、第２ガラス板をこの順で積層し、オートクレーブを用いて圧着処理（１ＭＰａ，１３０℃，３時間）を行い、製造例１の合わせガラスを作製した。製造例１の合わせガラスは、第１ガラス板、第２ガラス板および中間膜の総厚が４．７６ｍｍであった。
第１ガラス板および第２ガラス板として、厚さ２．００ｍｍで、表１に示す組成を有するガラス板（例１）を使用した。中間膜として、厚さ０．７６ｍｍのポリビニルブチラールを使用した。第１ガラス板、中間膜、第２ガラス板をこの順で積層し、オートクレーブを用いて圧着処理（１ＭＰａ，１３０℃，３時間）を行い、製造例１の合わせガラスを作製した。製造例１の合わせガラスは、第１ガラス板、第２ガラス板および中間膜の総厚が４．７６ｍｍであった。
（製造例２～製造例２２）
表５～表７に示す点を除いては、製造例１と同様にして、製造例２～製造例２２の合わせガラスを作製した。
表５～表７に示す点を除いては、製造例１と同様にして、製造例２～製造例２２の合わせガラスを作製した。
［光学特性］
可視光透過率（Ｔｖ）については、上記と同様に、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。
全日射透過率（Ｔｔｓ）については、上記度と同様に、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される方法により測定した。
紫外線透過率（Ｔｕｖ）については、上記と同様に、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。
また、色度（ａ＊，ｂ＊）についても、上記と同様に、ＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ａ＊、ｂ＊を、Ｄ６５光源を用い測定した。
結果を表５～表７に示す。
可視光透過率（Ｔｖ）については、上記と同様に、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。
全日射透過率（Ｔｔｓ）については、上記度と同様に、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される方法により測定した。
紫外線透過率（Ｔｕｖ）については、上記と同様に、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。
また、色度（ａ＊，ｂ＊）についても、上記と同様に、ＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ａ＊、ｂ＊を、Ｄ６５光源を用い測定した。
結果を表５～表７に示す。
［電波透過性］
製造例１～製造例２２の合わせガラスについて、周波数が７６ＧＨｚ、７７ＧＨｚ、７８ＧＨｚ、または７９ＧＨｚのＴＭ波を入射角２０°、４５°、または６０°で入射させた場合における電波透過損失Ｓ２１を、使用した各材料の比誘電率（εｒ）と誘電正接（ｔａｎδ）に基づき、算出した。具体的には、アンテナを対向させ、それらの中間に、得られた各合わせガラスを入射角が０°～６０°となるように設置した。そして周波数７６ＧＨｚ～７９ＧＨｚのＴＭ波に対し、１００ｍｍΦの開口部にて電波透過性基板がない場合を０［ｄＢ］としたときの電波透過損失Ｓ２１を測定し、以下の基準で電波透過性を評価した。
製造例１～製造例２２の合わせガラスについて、周波数が７６ＧＨｚ、７７ＧＨｚ、７８ＧＨｚ、または７９ＧＨｚのＴＭ波を入射角２０°、４５°、または６０°で入射させた場合における電波透過損失Ｓ２１を、使用した各材料の比誘電率（εｒ）と誘電正接（ｔａｎδ）に基づき、算出した。具体的には、アンテナを対向させ、それらの中間に、得られた各合わせガラスを入射角が０°～６０°となるように設置した。そして周波数７６ＧＨｚ～７９ＧＨｚのＴＭ波に対し、１００ｍｍΦの開口部にて電波透過性基板がない場合を０［ｄＢ］としたときの電波透過損失Ｓ２１を測定し、以下の基準で電波透過性を評価した。
＜電波透過性の評価＞
Ａ：－１．５［ｄＢ］≦Ｓ２１
Ｂ：－２．０［ｄＢ］≦Ｓ２１＜－１．５［ｄＢ］
Ｃ：－２．５［ｄＢ］≦Ｓ２１＜－２．０［ｄＢ］
Ｄ：－３．０［ｄＢ］≦Ｓ２１＜－２．５［ｄＢ］
Ｅ：－４．０［ｄＢ］≦Ｓ２１＜－３．０［ｄＢ］
×：Ｓ２１＜－４．０［ｄＢ］
結果を表５～表７に示す。
Ａ：－１．５［ｄＢ］≦Ｓ２１
Ｂ：－２．０［ｄＢ］≦Ｓ２１＜－１．５［ｄＢ］
Ｃ：－２．５［ｄＢ］≦Ｓ２１＜－２．０［ｄＢ］
Ｄ：－３．０［ｄＢ］≦Ｓ２１＜－２．５［ｄＢ］
Ｅ：－４．０［ｄＢ］≦Ｓ２１＜－３．０［ｄＢ］
×：Ｓ２１＜－４．０［ｄＢ］
結果を表５～表７に示す。
実施例に相当する製造例３～製造例２２の合わせガラスは、いずれも入射角２０°、４５°、または６０°のいずれかで入射する周波数が７６ＧＨｚ、７７ＧＨｚ、７８ＧＨｚ、または７９ＧＨｚの電波透過損失Ｓ２１の最大値が、－４．０ｄＢ以上であり、電波透過性に優れていた。
また、製造例３～製造例２２の合わせガラスは、いずれも全日射透過率Ｔｔｓが７０％以下となり、良好な遮熱性を示した。
このように、製造例３～製造例２２の合わせガラスは、高いミリ波透過性を有し、かつ優れた光学特性を有することがわかった。
なお、製造例３～製造例１９、製造例２１～製造例２２の合わせガラスは、いずれも可視光透過率Ｔｖが７０％以上と高く、良好な可視光透過率を示したが、製造例２０の合わせガラスは、第１ガラス板、第２ガラス板および中間膜の総厚が５．００ｍｍを超えており、可視光透過率Ｔｖが７０％未満であった。
一方、比較例に相当する製造例１の合わせガラスは、入射角２０°、４５°、または６０°のいずれかで入射する周波数が７６ＧＨｚ、７７ＧＨｚ、７８ＧＨｚ、または７９ＧＨｚの電波透過損失Ｓ２１の最大値が、いずれも－４．０ｄＢ未満であり、電波透過性が劣っていた。
また、比較例に相当する製造例２の合わせガラスは、全日射透過率Ｔｔｓが７０％を超えており、遮熱性が劣っていた。
以上、図面を参照しながら各種の実施の形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更例又は修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。また、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、上記実施の形態における各構成要素を任意に組み合わせてもよい。
なお、本出願は、２０２０年１２月１８日出願の日本特許出願（特願２０２０－２１０６４８）に基づくものであり、その内容は本出願の中に参照として援用される。
１０ 合わせガラス
１１ 第１ガラス板
１２ 第２ガラス板
１３ 中間膜
１００ 自動車
１１０ 開口部
１２０ ハウジング
１５０ バックミラー
２０１ ミリ波レーダ
２０２ ステレオカメラ
３００ 電波
１１ 第１ガラス板
１２ 第２ガラス板
１３ 中間膜
１００ 自動車
１１０ 開口部
１２０ ハウジング
１５０ バックミラー
２０１ ミリ波レーダ
２０２ ステレオカメラ
３００ 電波
Claims (15)
- 酸化物基準のモル百分率表示で、
５９．５％≦ＳｉＯ２≦８０％
５．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
５．０％≦Ｂ２Ｏ３≦３０％
０．０％≦Ｐ２Ｏ５≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１０％
０．０％≦ＢａＯ≦１０％
０．０％≦ＣｕＯ≦１０％
０．０％≦ＺｎＯ≦５．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦５．０％
０．０％≦Ｒ２Ｏ≦５．０％
０．１１％≦Ｆｅ２Ｏ３≦０．５０％
５．０％≦ＲＯ≦２５％
を含有し（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの合計量、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す）、
１０ＧＨｚの比誘電率（εｒ）が６．５以下かつ、１０ＧＨｚの誘電正接（ｔａｎδ）が０．００９０以下であり、
厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが８８％以下である、
ガラス板。 - 酸化物基準のモル百分率表示で、
－５．０％＜Ｂ２Ｏ３－Ａｌ２Ｏ３＜１５％
である、請求項１に記載のガラス板。 - 酸化物基準のモル百分率表示で、
０．１５％≦Ｆｅ２Ｏ３≦０．３０％
を含有する、請求項１または２に記載のガラス板。 - 前記全日射透過率Ｔｔｓが８５％以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載のガラス板。
- 前記全日射透過率Ｔｔｓが８０％以下である、請求項４に記載のガラス板。
- 厚さを２．００ｍｍに換算したとき、Ｄ６５光源を用いてＪＩＳ Ｚ ８７８１－４で定義される色度ｂ＊が６．０以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載のガラス板。
- 第１ガラス板と、第２ガラス板と、
前記第１ガラス板と前記第２ガラス板の間に挟持される中間膜と、を有し、
前記第１ガラス板および前記第２ガラス板の少なくとも一方が請求項１～６のいずれか１項に記載のガラス板である、合わせガラス。 - 前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖが７０％以上である、請求項７に記載の合わせガラス。
- 前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓが７０％以下である、請求項７または８に記載の合わせガラス。
- 前記全日射透過率Ｔｔｓが６５％以下である、請求項９に記載の合わせガラス。
- 前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚのＴＭ波の電波を前記第１ガラス板に対して６０°の入射角で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値が、－４．０ｄＢ以上である、請求項７～１０のいずれか１項に記載の合わせガラス。
- 前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚのＴＭ波の電波を前記第１ガラス板に対して４５°の入射角で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値が、－４．０ｄＢ以上である、請求項７～１１のいずれか１項に記載の合わせガラス。
- 前記第１ガラス板、前記第２ガラス板および前記中間膜の総厚が５．００ｍｍ以下であり、周波数７５ＧＨｚ～８０ＧＨｚのＴＭ波の電波を前記第１ガラス板に対して２０°の入射角で入射させたときの電波透過損失Ｓ２１の最大値が、－４．０ｄＢ以上である、請求項７～１２のいずれか１項に記載の合わせガラス。
- 請求項１～６のいずれか１項に記載のガラス板を有する車両用窓ガラス。
- 請求項７～１３のいずれか１項に記載の合わせガラスを有する車両用窓ガラス。
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