WO2020090717A1 - 窓部材 - Google Patents

Abstract

本発明は、厚さ１．１ｍｍ以上の第１のガラス板と、第１のガラス板の主表面と対向する電波透過部材と、を備え、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（１）を満足する窓部材に関する。　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９３８４　・・・（１）

Description

窓部材

　本発明は、窓部材に関する。

　近年、通信速度の高速化、通信容量の大容量化に伴い、通信に使用される電波の周波数帯域は、高周波数側に拡大している。例えば、近年の第４世代移動通信システム（以下「４Ｇ」という）や第５世代移動通信システム（以下「５Ｇ」という）においては、数百ＭＨｚ～数十ＧＨｚの周波数帯域の電波が用いられている。
　このような高周波数帯域の電波は、自動車分野の通信においても採用されており、例えば、欧州のＥＴＣでは５．９ＧＨｚ帯の電波が使用されている。

　このような数十ＧＨｚの高周波数帯域の電波を用いて、例えば車内に備えられたミリ波レーダーにより通信を行う場合、例えば、従来の数百ＭＨｚオーダーから５Ｇにおいて「ｓｕｂ６」と呼ばれる６ＧＨｚ未満の電波の通信と比較して窓ガラス等による電波の損失が顕著となる。
　そこで、特許文献１においては、上記問題を解決するために、一部に電波透過部材を嵌め込んで、部分的に電波透過率の高い領域を形成した窓部材が開示されている。

国際公開第２０１７／１８８４１５号

　しかし、特許文献１においては、所望の電波透過性を得るために必要な条件や、具体的な電波透過部材の材質、窓ガラスの構成等については開示されていない。

　上記に鑑みて、本発明は電波透過性に優れた窓部材を提供することを目的とする。

　上記課題を解決する本発明の窓部材は、厚さ１．１ｍｍ以上の第１のガラス板と、第１のガラス板の主表面と対向する電波透過部材と、を備え、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（１）を満足する。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９３８４　・・・（１）

　また、本発明の一態様において、窓部材は、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（２）を満足してもよい。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９７８４　　　・・・（２）

　また、本発明の一態様において、窓部材は、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（３）を満足してもよい。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋１．０３８４　・・・（３）

　また、本発明の一態様において、窓部材は、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（４）を満足してもよい。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋１．０５５４　・・・（４）

　また、本発明の一態様において、窓部材は、平面視において電波透過部材を備える第１の領域と、平面視において電波透過部材を備えない第２の領域とを備え、第２の領域において、第１のガラス板の主表面と対向する第２のガラス板を備えてもよい。

　また、本発明の一態様において、窓部材は、第１のガラス板の主表面と対向する全領域に電波透過部材を備え、電波透過部材はガラスからなってもよい。

　また、本発明の一態様において、電波透過部材は少なくとも１層のウレタン樹脂層を備えてもよい。

　また、本発明の一態様において、電波透過部材は、上記したウレタン樹脂層のうち第１のガラス板側とは反対側の面に積層されたポリカーボネート樹脂層をさらに備えてもよい。

　また、本発明の一態様において、上記したウレタン樹脂層は、第１のガラスに隣接してもよい。

　また、本発明の一態様において、窓部材は、第１のガラス板と電波透過部材との間に透明樹脂層を備えてもよい。

　また、本発明の一態様において、透明樹脂層はポリビニルブチラール、エチレンビニールアセテート、シクロオレフィンポリマーからなる群より選ばれる少なくとも１種を含有してもよい。

　また、本発明の一態様において、透明樹脂層は粘着剤層であってもよい。

　また、本発明の一態様において、電波透過部材は、無アルカリガラス又は樹脂からなってもよい。

　また、本発明の一態様において、電波透過部材はシクロオレフィンポリマーからなってもよい。

　また、本発明の一態様において、第１のガラス板及び電波透過部材の少なくとも一方は、各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量が、ＲＯが、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計、Ｒ_２Ｏが、アルカリ金属酸化物の総量としたとき、
　５０≦ＳｉＯ_２≦８５
　０≦Ａｌ_２Ｏ_３≦２０
　４≦Ｒ_２Ｏ≦２２
　０≦ＲＯ≦２０
　０≦Ｎａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏ≦０．８
　０≦Ｋ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏ≦０．７
　を満足する組成Ａのガラスからなってもよい。また、第１のガラス板および電波透過部材の両方は、組成Ａのガラスからなってもよい。

　また、本発明の一態様において、第１のガラス板及び電波透過部材の少なくとも一方は、各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量で、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｂ_２Ｏ_３の総量が７２％以上であるガラスからなってもよい。

　また、本発明の一態様において、第１のガラス板及び電波透過部材の少なくとも一方は、各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量が、ＲＯが、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計、Ｒ_２Ｏが、アルカリ金属酸化物の総量としたとき、
　７２≦ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３≦９８
　５５≦ＳｉＯ_２≦８７
　０≦Ａｌ_２Ｏ_３≦２０
　５≦Ｂ_２Ｏ_３≦２５
　０≦Ｒ_２Ｏ≦５
　０≦ＲＯ≦２０
　０≦Ａｌ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３≦０．３５
　を満足する組成Ｃのガラスからなってもよい。また、第１のガラス板および電波透過部材の両方は、組成Ｃのガラスからなってもよい。

　また、本発明の一態様において、窓部材の総厚は３．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であってもよく、電波透過部材の厚みは０．４ｍｍ以上２．５ｍｍ以下であってもよい。

　本発明の窓部材は、電波透過性に優れる。

図１は、第１の実施形態の窓部材の正面図である。 図２は、図１のＸ－Ｘ線における窓部材の断面図である。 図３は、第１の実施形態の窓部材が自動車用の窓ガラスとして用いられた状態を表す概念図である。 図４は、図３におけるＳ部分の拡大図である。 図５は、図４のＹ－Ｙ線における断面図である。 図６Ａは、第２の実施形態の窓部材の一例の断面図である。 図６Ｂは、第２の実施形態の窓部材の一例の断面図である。 図７は、第３の実施形態の窓部材の断面図である。 図８は、第４の実施形態の窓部材の断面図である。 図９は、比較例の窓部材に対する、入射角６７．５°で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）の測定結果を示す図である。 図１０は、実施例の窓部材に対する、入射角６７．５°で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）の測定結果を示す図である。 図１１は、実施例の窓部材に対する、入射角６７．５°で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）の測定結果を示す図である。

　以下、本発明の実施形態について、詳細に説明する。また、以下の図面において、同じ作用を奏する部材・部位には同じ符号を付して説明することがあり、重複する説明は省略または簡略化することがある。また、図面に記載の実施形態は、本発明を明瞭に説明するために模式化されており、実際の製品のサイズや縮尺を必ずしも正確に表したものではない。

　本発明の実施形態に係る窓部材は、厚さ１．１ｍｍ以上の第１のガラス板と、第１のガラス板の主表面と対向する電波透過部材とを備え、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（１）を満足する。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９３８４　・・・（１）

　自動車の車内に備えられたミリ波レーダー等を用いて窓ガラス越しに外部と通信を行う際に、電波が、例えばフロントガラス面に対して入射する角度は、窓ガラスの構造や通信相手の位置、ミリ波レーダー進行方向の仰角等によって異なる。しかし、一般的な自動車について、水平面に対するフロントガラスの傾斜角度を鑑みたとき、ミリ波レーダーがフロントガラス面に入射する入射角として、６７．５°程度を一つの目安とした。つまり、本発明者らは、６７．５°の入射角で窓ガラス面に入射するミリ波の電波透過率Ｔ（Ｆ）が自動車の窓ガラスのミリ波透過性の指標として重要であり、６７．５°近傍の入射角についても、同様にミリ波透過性の評価をする上で有用であることを見出した。なお、該評価では、ミリ波レーダーが水平面と平行な方向に進行する条件としている。
　本発明者らが上記知見をもとに更に検討を重ねた結果、上記の式（１）を満足するような窓部材が、特に自動車の窓ガラスに用いた場合において、数十ＧＨｚ～１００ＧＨｚの周波数帯域の電波に対しても高い透過性を有することを見出した。

　なお、上記のとおり、本発明の実施形態に係る窓部材は特に自動車の窓ガラスとして有用であるが、用途は特に限定されず、例えば建築物の窓ガラス等として用いてもよい。

　また、電波透過性を更に良好にするために、本発明の実施形態に係る窓部材は、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（２）を満足することが好ましい。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９７８４　・・・（２）

　また、電波透過性を更に良好にするために、本発明の実施形態に係る窓部材は、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（３）を満足することが好ましい。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋１．０３８４　・・・（３）

　また、電波透過性を更に良好にするために、本発明の実施形態に係る窓部材は、平面視において電波透過部材を備える領域に、第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（４）を満足することが好ましい。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋１．０５５４　・・・（４）

　本発明の実施形態に係る窓部材は、第１のガラス板の主表面と対向する一部の領域が電波透過部材を備えてもよく、第１のガラス板の主表面と対向する全領域が電波透過部材を備えてもよい。
　以下、本発明の第１及び第２の実施形態として第１のガラス板の主表面と対向する一部の領域が電波透過部材を備える窓部材、また、第３の実施形態として第１のガラス板の主表面と対向する全領域が電波透過部材を備える窓部材について説明するが、本発明の実施形態は以下に説明するものに限定されない。

［第１の実施形態］
　図１は、第１の実施形態の窓部材１０の正面図であり、図２は図１のＸ－Ｘ線における本実施形態の窓部材１０の断面図である。本実施形態の窓部材１０は、平面視において電波透過部材１２を備える領域である第１の領域Ａと、平面視において電波透過部材１２を備えない領域である第２の領域Ｂとを備える。すなわち、第２の領域Ｂには、電波透過部材１２とは異なる材料が備わる。本実施形態において、第１の領域Ａは窓部材１０の用途に応じて、６０ＧＨｚ～１００ＧＨｚの周波数の電波に対して高い電波透過性が要求される部分に形成される。例えば、窓部材１０を自動車の窓ガラスとして用いる場合は、第１の領域Ａはミリ波レーダーの周辺等に形成される。なお、本明細書において電波透過性が高い／低い、等の評価については、特にことわりがない場合、６０ＧＨｚ～１００ＧＨｚの周波数に対する電波透過性のことを指す。
　なお、本実施形態の窓部材１０は第２の領域Ｂにおいて第１のガラス板１１の主表面と対向する第２のガラス板１３を備える。

　本実施形態において、窓部材１０の総厚は３．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であることが好ましく、また、電波透過部材１２および第２のガラス板１３の厚みは、各々、０．４ｍｍ以上２．５ｍｍ以下が好ましく、０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下がより好ましい。この場合、第１のガラス板１１が厚くなるため、第１のガラス板１１に物体が衝突したときのクラック発生が起こりにくく、かつクラックが発生したとしてもクラックの距離が伸びにくくなるため好ましい。なお、第１のガラス板１１は特にことわりがない限り、例えば、車両に取り付けたときに車外側に位置し、電波透過部材１２および第２のガラス板１３は、第１のガラス板１１よりも車内側に位置するものとする。

　本実施形態における第１のガラス板１１及び第２のガラス板１３の組成は特に限定されない。例えば、各成分の酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ_２を５０～８０％、Ｂ_２Ｏ_３を０～１０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０．１～２５％、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ及びＫ_２Ｏからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ金属酸化物を合計で３～３０％、ＭｇＯを０～２５％、ＣａＯを０～２５％、ＳｒＯを０～５％、ＢａＯを０～５％、ＺｒＯ_２を０～５％及びＳｎＯ_２を０～５％含むガラス板を、第１のガラス板１１及び第２のガラス板１３として使用できる。
　また、後述する電波透過部材の説明において例示する、電波透過部材として使用できるガラスの板を、第１のガラス板１１及び第２のガラス板１３の少なくとも一方のガラス板として用いてもよい。特にミリ波に対して優れた電波透過性を得るには、第１のガラス板１１を後述の組成Ａのガラス、または後述の組成Ｃのガラスにより構成することが好ましい。
　また、第１のガラス板１１の厚さは、強度確保のため、特に強度の指標となる飛び石耐性を高めるため、１．１ｍｍ以上であればよく、１．５ｍｍ以上が好ましく、１．８ｍｍ以上がより好ましい。また、第１のガラス板１１の厚さの上限は特に限定されないが、厚くなれば重量も増えるため、通常は３．０ｍｍ以下が望ましい。
　なお、第１のガラス板１１と第２のガラス板１３の組成や、これらの厚さは、同じでも異なってもよい。

　電波透過部材１２を構成する材料は、所定のミリ波の電波透過を高くできる材料であれば特に限定されないが、低誘電率の材料や、低ｔａｎδ（誘電正接；δは損失角）の材料が好ましく、特にｔａｎδが低いことで、誘電損失の小さい材料が好ましく用いられる。なお、誘電正接（ｔａｎδ）は、２５℃、２８ＧＨｚで、日本工業規格（ＪＩＳ　Ｒ　１６４１：２００７）に規定されている方法により、空洞共振器及びベクトルネットワークアナライザを用いて測定された値である。例えば、以下に挙げるものを電波透過部材１２として使用できる。以下、電波透過部材１２として「ガラス材料」と「ガラス材料以外の材料」とに分けて説明する。

　（ガラス材料）
　電波透過部材１２を構成する材料としては、例えばガラスが挙げられ、一例として無アルカリガラスを使用できる。無アルカリガラスは、アルカリ成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量が合計で１．０％以下のガラスである。また、無アルカリガラスとしては、該含有量が合計で０．１％以下のガラスも好ましく使用できる。また、他の成分の含有量は特に限定されないが、例えば各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量が、
　５０％≦ＳｉＯ_２≦８０％
　０％≦Ａｌ_２Ｏ_３≦３０％
　０％≦Ｂ_２Ｏ_３≦２５％
　０％≦ＭｇＯ≦２５％
　０％≦ＣａＯ≦２５％
　０％≦ＳｒＯ≦２５％
　０％≦ＢａＯ≦２５％
　０％≦ＺｒＯ_２≦５％
　５％≦ＲＯ≦４０％（ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す）
　を満足することが好ましい。

　また、電波透過部材１２を構成するガラスとしては、例えば、以下に示す組成（以下、「組成Ａ」、「組成Ｂ」、「組成Ｃ」ともいう。）のガラスを使用できる。なお、組成Ａ、組成Ｂ（組成Ｃ）のガラスは、電波透過部材１２に限らず、第１のガラス板１１に適用してもよい。また、組成Ａ、組成Ｂ（組成Ｃ）のガラスを、第１のガラス板１１に適用する場合、電波透過部材１２は、組成Ａ、組成Ｂ（組成Ｃ）のガラスを適用してもよく、後述する、組成Ａ、組成Ｂ（組成Ｃ）のガラスとは異なる種々の電波透過部材としての材料を適用してもよい。以下、組成Ａのガラス、組成Ｂ（組成Ｃ）のガラスの詳細について各々説明する。

　（組成Ａのガラス）
　組成Ａのガラスは、各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量が以下の関係を満足するガラスである。
　５０≦ＳｉＯ_２≦８５
　０≦Ａｌ_２Ｏ_３≦２０
　４≦Ｒ_２Ｏ≦２２（Ｒ_２Ｏは、アルカリ金属酸化物の合計量を表す）
　０≦ＲＯ≦２０（ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す）
　０≦Ｎａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏ≦０．８
　０≦Ｋ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏ≦０．７
　組成Ａのガラスについて、以下、詳細に説明する。

　組成Ａのガラスの比重は２．４以上、３．０以下が好ましい。また、組成Ａのガラスのヤング率は６０ＧＰａ以上、１００ＧＰａ以下が好ましい。また、組成Ａのガラスの５０℃から３５０℃までの平均線膨張係数は５０×１０^－７／℃以上、１２０×１０^－７／℃以下が好ましい。組成Ａのガラスがこれらの条件を満たせば、窓部材として好適に使用できる。

　組成Ａのガラスは、耐候性を確保するために一定量以上のＳｉＯ_２を含むことが好ましく、その結果、組成Ａのガラスの比重は２．４以上となり得る。組成Ａのガラスの比重は、好ましくは２．４５以上である。また、組成Ａのガラスの比重が３．０以下であることによって脆くなりにくく、かつ軽量化が実現される。組成Ａのガラスの比重は、好ましくは２．６以下である。

　組成Ａのガラスは、ヤング率が大きくなることで高い剛性を有することになり、自動車窓用途等により適するようになる。組成Ａのガラスのヤング率は、好ましくは６５ＧＰａ以上、より好ましくは７０ＧＰａ以上、さらに好ましくは７２ＧＰａ以上である。一方、ヤング率を高くするためにＳｉＯ_２を増やすと溶解性が低下するため、組成Ａのガラスの適切なヤング率は１００ＧＰａ以下であり、好ましくは８５ＧＰａ以下、より好ましくは７８ＧＰａ以下である。

　また、組成Ａのガラスは、平均線膨張係数が大きいことで、物理強化が可能となり、窓部材により好ましく使用できる。組成Ａのガラスの５０℃から３５０℃までの平均線膨張係数は、より好ましくは６０×１０^－７／℃以上、さらに好ましくは８０×１０^－７／℃以上である。一方、平均線膨張係数が大きくなりすぎると成形工程、徐冷工程、または物理強化工程において、ガラス板の温度分布に起因する熱応力が発生しやすくなり、ガラス板の熱割れが起きるおそれがある。また、ガラス板と支持部材などとの膨張差が大きくなり、歪発生の原因となり、ガラス板の割れに繋がるおそれもある。組成Ａのガラスの５０℃から３５０℃までの平均線膨張係数は、より好ましくは１１０×１０^－７／℃以下、さらに好ましくは９８×１０^－７／℃以下である。

　また、組成Ａのガラスは、ヤング率Ｅ（ＧＰａ）と平均線膨張係数α（×１０^－７／℃）との積Ｅ×αが４９００以上であることが好ましい。組成ＡのガラスにおいてＥ×αが４９００より小さいと、物理強化を入れることが難しくなり、自動車用ガラスとしての用途が限定される。組成ＡのガラスにおけるＥ×αは、より好ましくは５２００以上、さらに好ましくは５８００以上、特に好ましくは６２００以上である。また、組成ＡのガラスにおけるＥ×αは９０００以下が好ましい。組成ＡのガラスにおけるＥ×αが９０００より大きいと、曲げ成形時の温度不均一などにより生じる残留応力が大きくなりやすくなり、さらに、温度不均一によって生じる熱応力も大きくなって、製造工程中でガラス板が熱割れしやすくなる。組成ＡのガラスにおけるＥ×αは、より好ましくは８６００以下、さらに好ましくは７９００以下、特に好ましくは７５００以下である。

　また、組成Ａのガラスは、Ｔ_２が１７５０℃以下であることが好ましい。また、組成Ａのガラスは、Ｔ_４が１３５０℃以下であることが好ましく、Ｔ_４－Ｔ_Ｌが－５０℃以上であることが好ましい。組成Ａのガラスは、Ｔ_２が１７５０℃以下であり、かつＴ_４が１３５０℃以下であり、かつＴ_４－Ｔ_Ｌが－５０℃以上であることがより好ましい。なお、本明細書において、Ｔ_２は、ガラス粘度が１０^２（ｄＰａ・ｓ）となる温度を表し、Ｔ_４は、ガラス粘度が１０^４（ｄＰａ・ｓ）となる温度を表し、Ｔ_Ｌはガラスの液相温度を表す。
　Ｔ_２またはＴ_４がこれら所定温度より大きくなると、フロート法、フュージョン法、ロールアウト法、ダウンドロー法等によって大きなガラス板を製造することが困難になる。Ｔ_２は、より好ましくは１６００℃以下、さらに好ましくは１５００℃以下である。Ｔ_４は、好ましくは１３５０℃以下、より好ましくは１３００℃以下、さらに好ましくは１２５０℃以下である。Ｔ_２およびＴ_４の下限は特に限定されないが、耐候性やガラス比重を維持するためには、典型的にはＴ_２は１２００℃以上、Ｔ_４は８００℃以上である。Ｔ_２はより好ましくは１３００℃以上、さらに好ましくは１４００℃以上である。Ｔ_４は、より好ましくは９００℃以上、さらに好ましくは１０００℃以上である。

　更に、フロート法での製造を可能とするため、Ｔ_４－Ｔ_Ｌは、－５０℃以上とすることが好ましい。この差が－５０℃より小さいと、ガラス成形時にガラス中に失透が発生し、ガラスの機械的特性が低下する、透明性が低下する等の問題が生じて、品質の良いガラスを得られなくなるおそれがある。Ｔ_４－Ｔ_Ｌは、より好ましくは０℃以上、さらに好ましくは＋２０℃以上である。

　また、組成Ａのガラスは、Ｔ_ｇが４００℃以上、７５０℃以下が好ましい。なお、本明細書において、Ｔ_ｇは、ガラスのガラス転移点を表す。Ｔ_ｇがこの所定温度範囲内であれば、通常の製造条件範囲内でガラスの曲げ加工を行うことができる。Ｔ_ｇが４００℃より低いと、成形性には問題は生じないが、アルカリ含有量、あるいはアルカリ土類含有量が大きくなりすぎて、ガラスの熱膨張が過大になる、耐候性が低下する等の問題が起きやすくなる。また、Ｔ_ｇが４００℃より低いと、成形温度域において、ガラスが失透し成形できなくなるおそれがある。Ｔ_ｇは、より好ましくは４５０℃以上、さらに好ましくは４８０℃以上、特に好ましくは５２０℃以上である。一方、Ｔ_ｇが高すぎると、ガラス曲げ加工時に高い温度が必要になり、製造が困難になる。Ｔ_ｇは、より好ましくは６００℃以下、さらに好ましくは５５０℃以下である。

　また、組成Ａのガラスは、組成を調整することで低ｔａｎδ（誘電正接；δは損失角）となり、その結果、誘電損失を下げ、高いミリ波の電波透過率を達成できる。同様に組成を調整することで比誘電率も調整でき、用途に合わせた比誘電率を達成できる。

　また、組成Ａのガラスは、酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ_２の含有量が５０％以上、８５％以下である。また、組成Ａのガラスは、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が０％以上、２０％以下である。ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３は、ヤング率の向上に貢献することにより、自動車用途、建築用途等に必要とされる強度を確保しやすくする。Ａｌ_２Ｏ_３および／またはＳｉＯ_２が少ないと、耐候性を確保しにくくなり、また、平均線膨張係数が大きくなりすぎてガラス板が熱割れするおそれがある。Ａｌ_２Ｏ_３および／またはＳｉＯ_２は、多すぎても、ガラス溶融時の粘性が増加しガラス製造が困難になるおそれがある。またＡｌ_２Ｏ_３が多すぎると、電波透過率も低くなるおそれがある。

　組成ＡのガラスのＳｉＯ_２の含有量は６５％以上がより好ましく、７０％以上がさらに好ましく、７２％以上が特に好ましい。組成ＡのガラスのＳｉＯ_２の含有量は、８０％以下がより好ましく、７７％以下がさらに好ましく、７５％以下が特に好ましい。
　組成ＡのガラスのＡｌ_２Ｏ_３の含有量は、耐候性改善のため０．１％以上が好ましい。組成ＡのガラスのＡｌ_２Ｏ_３の含有量は、Ｔ_２を低く保ちガラスを製造しやすくする観点、および電波透過率を良くする観点から５％以下がより好ましく、１％以下がより好ましく、０．５％以下がさらに好ましい。

　電波透過率を向上させるため、組成ＡのガラスのＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３すなわちＳｉＯ_２含有量とＡｌ_２Ｏ_３含有量の合計は、５０％以上８０％以下が好ましい。また、温度Ｔ_２、Ｔ_４を低く保ちガラスを製造しやすくすることを更に考慮すると、ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３は少ない方がよいため、８０％以下が好ましい。ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３は７６％以下がより好ましく、７４％以下がさらに好ましい。但し、ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３が少なすぎると、耐候性が低下するおそれがあり、また、平均線膨張係数が大きくなりすぎるおそれがある。そのためＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３は６５％以上がより好ましく、７２％以上がさらに好ましい。

　組成ＡのガラスのＢ_２Ｏ_３の含有量は０％以上、１５％以下が好ましい。Ｂ_２Ｏ_３は、溶解性の向上やガラス強度の向上のために含有させ得る。また、Ｂ_２Ｏ_３はミリ波の電波透過率を高くする効果がある。一方、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、溶解・成形中にアルカリ元素が揮散しやすくなり、ガラス品質が低下するおそれがある。また、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると平均線膨張係数が小さくなり物理強化がしにくくなる。Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、１０％以下がより好ましく、３％以下がさらに好ましく、Ｂ_２Ｏ_３を実質的に含まないことが特に好ましい。なお、ガラスがある成分を「実質的に含まない」とは、不純物として不可避的に混入する場合を除き、その成分は積極的に添加されないことを意味する。

　組成ＡのガラスにおけるＭｇＯの含有量は、０％以上、２０％以下が好ましい。ＭｇＯは、ガラス原料の溶解を促進し、耐候性を向上させる成分である。ＭｇＯの含有量は、０．１％以上がより好ましい。ＭｇＯの含有量が２０％以下であれば、失透しにくくなる。また、ＭｇＯは、ミリ波の電波透過率を高くする効果が期待できる。ＭｇＯの含有量は、１０％以下がより好ましく、７％以下がさらに好ましく、４％以下がよりさらに好ましく、１％以下が特に好ましく、０．２％以下が最も好ましい。

　組成Ａのガラスは、ＣａＯ、ＳｒＯ、および／またはＢａＯを、ガラスの誘電損失量を低減させるために一定量含み得る。ＣａＯの含有量は０％以上、２０％以下が好ましい。ＳｒＯの含有量は０％以上、１５％以下が好ましい。ＢａＯの含有量は０％以上、１５％以下が好ましい。組成ＡのガラスにＣａＯ、ＳｒＯ、および／またはＢａＯが含まれると、ガラスの溶解性も改善し得る。ＣａＯの含有量は３％以上がより好ましく、これによりガラスの誘電損失量が減少しひいてはミリ波の電波透過率が向上する。また、ＣａＯを３％以上添加することで、ガラスの溶解性の向上（Ｔ_２の低下、およびＴ_４の低下）ももたらされ得る。ＣａＯの含有量は５％以上がより好ましく、７％以上がさらに好ましく、８％以上がよりさらに好ましく、９％以上が一層好ましく、１１％以上が最も好ましい。ＣａＯの含有量を２０％以下、ＳｒＯの含有量を１５％以下、およびＢａＯの含有量を１５％以下にすることで、ガラスの比重の増加が避けられ、低脆性および強度が維持される。ガラスが脆くなるのを防ぐために、ＣａＯの含有量は１５％以下がより好ましく、１２％以下がさらに好ましい。ＳｒＯの含有量は、３％以下がより好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。ＢａＯの含有量は、３％以下がより好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。

　本明細書において、「ＲＯ」は、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの含有量の合計を表す。組成Ａのガラスは、ＲＯが０％以上、２０％以下である。ＲＯが２０％以下であれば、耐候性が向上する。組成ＡのガラスにおけるＲＯはより好ましくは１６％以下、さらに好ましくは１３％以下である。
　また、製造時における温度Ｔ_２、Ｔ_４を下げる観点から、あるいはヤング率を高くする観点から、組成ＡのガラスのＲＯは０％超が好ましく、５％以上がより好ましく、１０％以上がさらに好ましい。

　組成ＡのガラスにおけるＮａ_２Ｏの含有量は、０％以上、１８％以下が好ましい。Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、いずれかまたは両方をそれぞれ０．１％以上含有させることがより好ましい。それにより、Ｔ_２を１７５０℃以下、Ｔ_４を１３５０℃以下に抑えやすくなる。また、組成ＡのガラスにＮａ_２Ｏを含有させることで、化学強化が可能となる。Ｎａ_２Ｏの含有量はより好ましくは４％以上であり、さらに好ましくは６％以上である。
　一方、Ｎａ_２Ｏが多すぎると、平均線膨張係数が大きくなりすぎてガラス板が熱割れしやすくなる。Ｎａ_２Ｏの含有量はより好ましくは１６％以下であり、さらに好ましくは１０％以下、特に好ましくは８％以下である。

　組成ＡのガラスにおけるＫ_２Ｏの含有量は、０％以上、１８％以下が好ましい。Ｋ_２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、０．１％以上含有させることがより好ましい。それにより、Ｔ_２を１７５０℃以下、Ｔ_４を１３５０℃以下に抑えやすくなる。Ｋ_２Ｏの含有量はより好ましくは２％以上であり、さらに好ましくは５％以上である。
　一方、Ｋ_２Ｏの含有量が多すぎると、平均線膨張係数が大きくなりすぎてガラス板が熱割れしやすくなる。Ｋ_２Ｏの含有量が１８％超となると耐候性が低下して好ましくない。Ｋ_２Ｏの含有量はより好ましくは１２％以下であり、さらに好ましくは８％以下である。
　組成Ａのガラスは、Ｎａ_２ＯとＫ_２Ｏをともに含有させることで、溶解性を維持しつつ、耐候性を改善できるためより好ましく、さらに、ミリ波の電波透過率も高くするのにも効果がある場合がある。Ｎａ_２Ｏおよび／またはＫ_２Ｏの含有量が少ないと、ガラスの平均線膨張係数を大きくできず熱強化ができなくなるおそれがある。組成Ａのガラスは、Ｎａ_２Ｏおよび／またはＫ_２Ｏの含有量を上記所定量にすることで、他の部材との整合性も良い窓用材料として利用できるようになる。また、組成Ａのガラスは、Ｎａ_２Ｏおよび／またはＫ_２Ｏの含有量を上記範囲とすることで高いミリ波の電波透過率が得られる。

　また、組成ＡのガラスにおけるＬｉ_２Ｏの含有量は、０％以上、１８％以下が好ましい。Ｌｉ_２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、また、ヤング率を大きくしやすくし、ガラスの強度向上にも寄与する成分である。組成ＡのガラスにＬｉ_２Ｏを含有させることで、化学強化が可能となる。さらにミリ波の電波透過率も高くする効果が生じ得る。Ｌｉ_２Ｏを含有させる場合は、０．１％以上であってもよく、さらに好ましくは１％以上であってもよく、３％以上であってもよい。
　一方、Ｌｉ_２Ｏの含有量が多すぎると、ガラス製造時に失透もしくは分相が生じ、製造が困難になるおそれがある。Ｌｉ_２Ｏの含有量はより好ましくは１０％以下である。また、熱膨張係数を低下させ、物理強化ができなくなるおそれがあるため、自動車窓用ガラスとしてはＬｉ_２Ｏを含有しすぎても好ましくない。そのため、組成ＡのガラスにおけるＬｉ_２Ｏの含有量は、より好ましくは７％以下、さらに好ましくは３％以下であり、実質的に含有しないことが特に好ましい。

　また、本明細書において、「Ｒ_２Ｏ」はアルカリ金属酸化物の総量を表す。これは通常、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの含有量の合計を意味する。組成ＡのガラスのＲ_２Ｏは４％以上、２２％以下である。組成ＡのガラスにおけるＲ_２Ｏが２２％以下であれば、耐候性が向上する。組成ＡのガラスのＲ_２Ｏは、より好ましくは２０％以下、さらに好ましくは１８％以下、より一層好ましくは１７％以下、特に好ましくは１５％以下である。
　また、製造時における温度Ｔ_２、Ｔ_４を下げる観点から、組成ＡのガラスにおけるＲ_２Ｏは４％以上とする。組成ＡのガラスにおけるＲ_２Ｏは、より好ましくは９％以上、さらに好ましくは１３％以上、特に好ましくは１４％以上である。

　組成ＡのガラスにおけるＮａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏは、ミリ波の電波透過率を高くするために０以上０．８以下とする。Ｎａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏが小さすぎても大きすぎても、ミリ波の電波透過率を高くする効果が十分に得られないおそれがある。組成ＡのガラスにおけるＮａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの下限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合は、より好ましくは０．１以上、さらに好ましくは０．３以上である。また、組成ＡのガラスがＬｉ_２Ｏを含有しない場合、Ｎａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの下限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合と比べて若干大きいほうが良く、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．２以上、さらに好ましくは０．４以上である。
　組成ＡのガラスにおけるＮａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの上限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合は、好ましくは０．８以下、より好ましくは０．６以下、さらに好ましくは０．４以下である。また、組成ＡのガラスがＬｉ_２Ｏを含有しない場合、Ｎａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの上限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合と比べて若干大きいほうが良く、好ましくは０．８以下、より好ましくは０．７以下、さらに好ましくは０．５５以下である。

　組成ＡのガラスにおけるＫ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏは、ミリ波の電波透過率を高くするために０以上０．７以下とする。Ｋ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏが小さすぎても大きすぎても、ミリ波の電波透過率を高くする効果が十分に得られないおそれがある。組成ＡのガラスにおけるＫ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの下限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合、より好ましくは０．１以上、さらに好ましくは０．３以上である。また、組成ＡのガラスがＬｉ_２Ｏを含有しない場合、Ｋ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの下限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合と比べて若干大きいほうが良く、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．２以上、さらに好ましくは０．４以上である。
　組成ＡのガラスにおけるＫ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの上限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合、好ましくは０．７以下、より好ましくは０．６以下、さらに好ましくは０．４以下である。また、組成ＡのガラスがＬｉ_２Ｏを含有しない場合、Ｋ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの上限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合と比べて若干大きいほうが良く、好ましくは０．７以下、より好ましくは０．６以下である。

　また、組成ＡのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量は、０．００１％以上、５％以下が好ましい。組成ＡのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量が０．００１％未満であると、遮熱性が求められる用途に使用できなくなるおそれがあり、また、ガラス板の製造のために、鉄の含有量の少ない高価な原料を使用する必要が生じる場合がある。さらに、組成Ａのガラスは、Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量が０．００１％未満であると、ガラス溶融時に、必要以上に溶融炉底面に熱輻射が到達し、溶融窯に負荷がかかるおそれもある。組成ＡのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量は、より好ましくは０．０１％以上、さらに好ましくは０．０５％以上である。
　一方、組成ＡのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量が５％超であると、製造時、輻射による伝熱が妨げられて原料が溶融しにくくなるおそれがある。さらに、組成ＡのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量が多くなりすぎると、可視域の光透過率の低下が起こるため、自動車窓用途での使用に適さなくなるおそれがある。組成ＡのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量は、より好ましくは１％以下、さらに好ましくは０．３％以下である。

　また、組成ＡのガラスにおけるＴｉＯ_２の含有量は、０．００１％以上、５％以下が好ましい。例えば、組成ＡのガラスがＴｉＯ_２を含有しない場合、ガラス板の製造の際に、溶融ガラス表面に泡層が生成するおそれがあるが、泡層が生成すると、溶融ガラスの温度が上がらず、清澄しづらくなり、生産性を低下させる傾向がある。そこで、溶融ガラス表面に生成した泡層を薄化または消失させるために、消泡剤としてチタン化合物が、溶融ガラス表面に生成した泡層に供給され得る。チタン化合物は、溶融ガラス中に取り込まれ、ＴｉＯ_２として存在することとなる。組成ＡにおけるガラスのＴｉＯ_２の含有量は、０．０５％以上がより好ましい。また、ＴｉＯ_２は紫外域の光に対して吸収を持つため紫外線をカットしたい場合は添加することが好ましい。その場合のＴｉＯ_２の含有量は、好ましくは０．１％以上であってもよく、さらに０．５％以上であってもよい。しかしながら、ＴｉＯ_２の含有量が多すぎると液相温度が上昇し、失透が生じるおそれがある。また、可視域の光に対して吸収をもち、黄色の着色が生じるおそれもあるので、組成ＡのガラスにおけるＴｉＯ_２の含有量は、５％以下が好ましく、０．５％以下がより好ましく、０．２％以下がさらに好ましい。

　組成Ａのガラスは、該ガラス中に水分が存在すると、近赤外線領域の光に対して吸収を持つため、近赤外線領域の光の透過率が減少し、赤外線照射機器（レーザーレーダーなど）の利用に好適ではない。ここで、ガラス中の水分は一般的にβ－ＯＨ値という値で表現できる。組成Ａのガラスのβ－ＯＨ値は、０．５ｍｍ^－１以下が好ましく、０．４ｍｍ^－１以下がより好ましく、０．３ｍｍ^－１以下がさらに好ましく、０．２ｍｍ^－１以下が特に好ましい。β－ＯＨはＦＴ－ＩＲ（フーリエ変換赤外分光光度計）を用いて測定したガラスの透過率より、下記式によって得られる。
　β－ＯＨ＝（１／Ｘ）ｌｏｇ_１０（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｂ）［ｍｍ^－１］
　　Ｘ：サンプルの厚み［ｍｍ］
　　Ｔ_Ａ：参照波数４０００ｃｍ^－１における透過率［％］
　　Ｔ_Ｂ：水酸基吸収波数３６００ｃｍ^－１付近における最小透過率［％］

　組成Ａのガラスは、上述のようにガラス中に水分が存在すると、近赤外線領域の光に対して吸収を持つ。そのため、組成Ａのガラスは、遮熱性を高めるため、β－ＯＨ値は０．０５ｍｍ^－１以上が好ましく、０．１０ｍｍ^－１以上がより好ましく、０．１５ｍｍ^－１以上がさらに好ましい。

　（組成Ｂ、組成Ｃのガラス）
　また、第１のガラス板１１および／または電波透過部材１２には、各成分の酸化物基準のモル百分率の表示の合計含有量で、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ａｌ_２Ｏ_３の総量が７２％以上になる「組成Ｂ」のガラスを用いてもよい。「組成Ｂ」のガラスを第１のガラス板１１に使用することで、ガラス強度を確保しやすく、特に飛び石耐性が高められ好ましい。さらに、組成Ｂのガラスを第１のガラス板１１に用いることで、ミリ波の電波透過率を高く維持でき好ましい。

　この場合、電波透過部材１２と第２のガラス板１３は、同一のガラス板（組成Ｂ）でもよい。所望のミリ波の電波透過率が得られる範囲であれば、第２のガラス板１３は第１のガラス板１１と同じガラス組成（＝組成Ｂ）でもよい。なお、第２のガラス板１３は化学強化処理が施されていると、より高い強度が得られる。

　また、組成Ｂのガラスとしては、各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量が以下の関係を満足するガラス（「組成Ｃ」ともいう）がより好ましい。
　７２≦ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３≦９８
　５５≦ＳｉＯ_２≦８７
　０≦Ａｌ_２Ｏ_３≦２０
　０≦Ｂ_２Ｏ_３≦２５
　０≦Ｒ_２Ｏ≦５（Ｒ_２Ｏは、アルカリ金属酸化物の合計量を表す）
　０≦ＲＯ≦２０（ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計量を表す）
　組成Ｃのガラスにおける、より好ましい組成範囲について、以下、詳細に説明する。

　上記のように、組成Ｃのガラスは、ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３の含有量が７２％以上、９８％以下である。ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３の含有量が７２％未満だと、ガラスを構成するネットワーク成分が少なくなり、ガラスにクラックが発生しやすくなる。また、発生したクラックの距離が伸びやすくなるおそれがある。さらに、ミリ波の電波透過率も低くなるおそれがある。組成ＣのガラスにおけるＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、７８％以上が好ましく、８３％以上がより好ましく、８６％以上がさらに好ましく、８９％以上がより一層好ましく、９２％以上が特に好ましい。一方でネットワーク成分が多くなりすぎると、ガラスを溶解する温度やガラスを成形する温度が高温となり、ガラス板の製造が困難になるおそれがある。そのため、組成ＣのガラスにおけるＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、９７％以下が好ましく、９６％以下がより好ましく、９５％以下がさらに好ましく、９４％以下がより一層好ましい。

　組成ＣのガラスにおけるＳｉＯ_２の含有量は、ミリ波の電波透過率を向上させ、かつ、ガラスへのクラック発生抑制および発生したクラックの距離を伸びにくくする観点から、５５％以上が好ましく、６０％以上がより好ましく、６３％以上がさらに好ましく、６６％以上がより一層好ましく、６７％以上が特に好ましい。一方、組成Ｃのガラスは、ＳｉＯ_２の含有量が多くなりすぎると、ガラスを溶解する温度やガラスを成形する温度に高温となり、ガラス板の製造が困難になるおそれがある。そのため、組成ＣのガラスにおけるＳｉＯ_２の含有量は、８７％以下が好ましく、８０％以下より好ましく、７５％以下がさらに好ましく、７０％以下がより一層好ましく、６９％以下が特に好ましい。

　組成Ｃのガラスは、耐候性改善のためにＡｌ_２Ｏ_３を含有してもよい。組成ＣのガラスがＡｌ_２Ｏ_３を含有する場合、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、５％以上が好ましく、８％以上がより好ましく、９％以上がさらに好ましく、１０％以上がより一層好ましく、１１％以上が特に好ましい。一方、組成ＣのガラスにおいてＡｌ_２Ｏ_３の含有量が多すぎるとミリ波の電波透過率が低下するおそれがある、また、失透しやすくなる。そのため、組成ＣのガラスにおけるＡｌ_２Ｏ_３の含有量は、２０％以下が好ましく、１８％以下がより好ましく、１６％以下がさらに好ましく、１４％以下がより一層好ましく、１３％以下が特に好ましく、１２％以下が最も好ましい。

　組成Ｃのガラスには、溶解性の向上やガラス強度の向上、ミリ波の電波透過率を高めるためにＢ_２Ｏ_３を含有させ得る。組成ＣのガラスがＢ_２Ｏ_３を含有する場合、Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、０％超、２５％以下が好ましい。一方、組成Ｃのガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、溶解・成形中にアルカリ元素が揮散しやすくなり、ガラスの品質低下を招くおそれがある。そのため、組成ＣのガラスにおけるＢ_２Ｏ_３の含有量は、２３％以下がより好ましく、２１％以下がより好ましく、２０％以下がさらに好ましく、１９％以下がより一層好ましく、１８％以下が特に好ましい。なお、組成ＣのガラスにおけるＢ_２Ｏ_３の含有量は、７％以上が好ましく、１０％以上がより好ましく、１２％以上がさらに好ましく、１４％以上がより一層好ましく、１６％以上が特に好ましい。

　また、ミリ波の電波透過率を向上させるため、組成ＣのガラスのＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３すなわちＳｉＯ_２含有量とＡｌ_２Ｏ_３含有量の合計は、６５％以上８５％以下が好ましい。ミリ波の電波透過率を高めるため、および温度Ｔ_２、Ｔ_４を低く保ちガラスを製造しやすくすることを更に考慮すると、ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３は少ない方がよく、８０％以下が好ましい。組成ＣのガラスにおけるＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３は７８％以下がより好ましく、７６％以下がさらに好ましく、７４％以下が特に好ましく、７２％以下が一層好ましく、７１％以下が最も好ましい。但し、組成ＣのガラスにおけるＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３が少なすぎると、耐候性が低下するおそれがあり、また、平均線膨張係数が大きくなりすぎるおそれがある。そのため、組成ＣのガラスにおけるＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３は６８％以上がより好ましく、７０％以上がさらに好ましい。

　組成Ｃのガラスは、Ａｌ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３の値が０．３５以下であるとよい。組成ＣのガラスにおけるＡｌ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３の値が０．３５以下であると、ミリ波の電波透過率をより高めることができて好ましい。さらに、組成ＣのガラスにおけるＡｌ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３の値が０．３５以下であると、ガラスを溶解しやすくなるため、製造時におけるガラスの粘性を下げることができ、Ｔ_２を１７５０℃以下、Ｔ_４を１３５０℃以下に抑えやすくなる。組成ＣのガラスにおけるＡｌ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３の値は、さらに好ましくは０．３以下、特に好ましくは０．２８以下である。

　また、組成Ｃのガラスは、アルカリ金属酸化物の総量を表すＲ_２Ｏが５％以下であれば、ミリ波の電波透過率を高くでき、かつ耐候性の向上も期待でき好ましい。組成ＣのガラスのＲ_２Ｏは、４％以下が好ましく、３％以下がより好ましく、２％以下がさらに好ましく、１％以下がより一層好ましく、０．５％以下が特に好ましい。また、組成Ｃのガラスは、製造時における温度Ｔ_２、Ｔ_４を下げる観点から、もしくは、ガラス融液への直接通電による加熱をしやすくするために、Ｒ_２Ｏを微量含んでもよい。その場合、Ｒ_２Ｏの含有量は、０．００１％以上が好ましく、０．００５％以上がより好ましく、０．００７％以上がさらに好ましく、０．０１％以上がより一層好ましく、０．０２％以上が特に好ましく、０．０３％以上が最も好ましい。一方、組成Ｃのガラスは、Ｒ_２Ｏの含有量が多くなりすぎるとミリ波の電波透過性が低下するおそれがあるため、Ｒ_２Ｏは、０．４％以下が好ましく、０．３％以下がより好ましく、０．２％以下がさらに好ましく、０．１％以下がより一層好ましく、０．０８％以下が特に好ましく、０．０６％以下が最も好ましい。

　また、組成ＣのガラスにおけるＮａ_２Ｏの含有量は、０％以上、４％以下がより好ましい。Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、いずれかまたは両方をそれぞれ０．００１％以上含有させることがより好ましい。組成ＣのガラスにおけるＮａ_２Ｏの含有量は、さらに好ましくは０．００５％以上であり、特に好ましくは０．０１％以上、より一層好ましくは０．０２％以上であり、最も好ましくは０．０３％以上である。
　一方、組成ＣのガラスはＮａ_２Ｏが多すぎると、ミリ波の電波透過率が低下するおそれがある。組成ＣのガラスにおけるＮａ_２Ｏの含有量は、さらに好ましくは３％以下であり、特に好ましくは２％以下、一層好ましくは１％以下、最も好ましくは０．５％以下である。

　また、組成ＣのガラスにおけるＫ_２Ｏの含有量は、０％以上、４％以下がより好ましい。組成ＣのガラスにおけるＮａ_２ＯおよびＫ_２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、いずれかまたは両方をそれぞれ０．００１％以上含有させることがより好ましい。組成ＣのガラスにおけるＫ_２Ｏの含有量は、さらに好ましくは０．００５％以上であり、特に好ましくは０．０１％以上、より一層好ましくは０．０２％以上であり、最も好ましくは０．０３％以上である。
　一方、組成ＣのガラスはＫ_２Ｏが多すぎると、電波透過率が低下するおそれがある。組成ＣのガラスにおけるＫ_２Ｏの含有量は、さらに好ましくは３％以下であり、特に好ましくは２％以下、より一層好ましくは１％以下、最も好ましくは０．５％以下である。
　組成Ｃのガラスは、Ｎａ_２ＯとＫ_２Ｏをともに含有させることで、溶解性を維持しつつ、耐候性を改善できるためより好ましく、さらに、電波透過率も高くするのにも効果がある場合がある。組成Ｃのガラスは、Ｎａ_２Ｏおよび／またはＫ_２Ｏの含有量を上記所定量にすることで、他の部材との整合性も良い窓用材料として利用できるようになる。また、組成Ｃのガラスは、Ｎａ_２Ｏおよび／またはＫ_２Ｏの含有量を上記範囲とすることで高いミリ波の電波透過率が得られる。

　また、組成ＣのガラスにおけるＬｉ_２Ｏの含有量は、０％以上、５％以下が好ましい。Ｌｉ_２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、また、ヤング率を大きくしやすくし、ガラスの強度向上にも寄与する成分である。さらにミリ波の電波透過率も高くする効果が生じ得る。組成ＣのガラスにおいてＬｉ_２Ｏを含有させる場合は、０．００１％以上であればよく、さらに好ましくは０．００２％以上であればよく、０．００３％以上であればよい。
　一方、組成ＣのガラスにおいてＬｉ_２Ｏの含有量が多すぎると、ガラス製造時に失透もしくは分相が生じ、製造が困難になるおそれがある。そのため、組成ＣのガラスにおけるＬｉ_２Ｏの含有量は、より好ましくは３％以下、さらに好ましくは１％以下であり、特に好ましくは０．５％以下であり、より一層好ましくは０．１％以下であり、最も好ましくは実質的に含有しないことが特に好ましい。

　組成ＣのガラスにおけるＮａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏは、ミリ波の電波透過率を高くするために０以上０．９以下がより好ましい。組成ＣのガラスにおいてＮａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏが小さすぎても大きすぎても、ミリ波の電波透過率を高くする効果が十分に得られないおそれがある。組成ＣのガラスにおけるＮａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの下限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合は、より好ましくは０．１以上、さらに好ましくは０．３以上である。一方、組成ＣのガラスにおいてＬｉ_２Ｏを含有しない場合は、Ｎａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの下限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合と比べて若干大きいほうが良く、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．２以上、さらに好ましくは０．４以上である。
　組成ＣのガラスにおけるＮａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの上限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合は、好ましくは０．８以下、より好ましくは０．６以下、さらに好ましくは０．４以下である。組成ＣのガラスにおいてＬｉ_２Ｏを含有しない場合は、Ｎａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの上限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合と比べて若干大きいほうが良く、好ましくは０．８以下、より好ましくは０．７以下、さらに好ましくは０．６以下である。

　組成ＣのガラスにおけるＫ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏは、ミリ波の電波透過率を高くするために０以上０．７以下がより好ましい。組成ＣのガラスにおいてＫ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏが小さすぎても大きすぎても、ミリ波の電波透過率を高くする効果が十分に得られないおそれがある。組成ＣのガラスにおけるＫ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの下限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合、より好ましくは０．１以上、さらに好ましくは０．３以上である。一方、組成ＣのガラスにおいてＬｉ_２Ｏを含有しない場合は、Ｋ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの下限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合と比べて若干大きいほうが良く、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．２以上、さらに好ましくは０．４以上である。
　組成ＣのガラスにおけるＫ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの上限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合、好ましくは０．７以下、より好ましくは０．６以下、さらに好ましくは０．４以下である。組成ＣのガラスにおいてＬｉ_２Ｏを含有しない場合は、Ｋ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏの上限は、Ｌｉ_２Ｏを含有する場合と比べて若干大きいほうが良く、好ましくは０．７以下、より好ましくは０．６以下である。

　また、組成Ｃのガラスは、耐候性向上やガラス板作製時の失透抑制や分相抑制のため、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの含有量の合計を表すＲＯを含んでもよい。組成ＣのガラスにおけるＲＯの含有量は、１％以上が好ましく、２％以上がより好ましく、３％以上がさらに好ましく、３．５％以上がより一層好ましく、４％以上が特に好ましい。一方で、組成ＣのガラスにおいてＲＯは含有量が多すぎると失透が出やすくなる場合もあり、さらにミリ波の電波透過性も低下するおそれがあるので、ＲＯの含有量は２０％以下が好ましい。組成ＣのガラスにおけるＲＯの含有量は、１７％以下が好ましく、１４％以下がより好ましく、１１％以下がさらに好ましく、８％以下がより一層好ましく、６％以下が特に好ましい。

　組成ＣのガラスにおけるＭｇＯの含有量は、０％以上、１０％以下がより好ましい。ＭｇＯは、ガラス原料の溶解を促進し、耐候性を向上させる成分である。組成ＣのガラスにおけるＭｇＯの含有量は、０．１％以上がより好ましい。組成ＣのガラスにおいてＭｇＯの含有量が１０％以下であれば、失透しにくくなる。また、組成ＣのガラスにおいてＭｇＯが多すぎると、ミリ波の電波透過率が下がるおそれがあるため、ＭｇＯの含有量は、３％以下がさらに好ましく、１％以下が特に好ましく、０．６％以下が一層好ましく、０．３％以下が特に好ましい。

　組成Ｃのガラスは、ＣａＯ、ＳｒＯ、および／またはＢａＯを、ガラスの誘電損失量を低減させるために一定量含み得る。組成ＣのガラスにおけるＣａＯの含有量は０％以上、１０％以下がより好ましい。組成ＣのガラスにおけるＳｒＯの含有量は０％以上、１０％以下が好ましい。組成ＣのガラスにおけるＢａＯの含有量は０％以上、１０％以下が好ましい。組成Ｃのガラスは、ＣａＯ、ＳｒＯ、および／またはＢａＯが含まれると、ガラスの溶解性も改善し得る。組成ＣのガラスにおけるＣａＯの含有量は０．１％以上がより好ましく、これによりガラスの誘電損失量が減少しひいてはミリ波の電波透過率が向上する。また、組成ＣのガラスにおいてＣａＯを３％以上添加することで、ガラスの溶解性の向上（Ｔ_２の低下、およびＴ_４の低下）ももたらされ得る。組成ＣのガラスにおけるＣａＯの含有量は４％以上がより好ましく、５％以上がさらに好ましい。また、組成ＣのガラスにおけるＣａＯの含有量を１０％以下、ＳｒＯの含有量を１０％以下、およびＢａＯの含有量を１０％以下にすることで、ガラスの比重の増加が避けられ、低脆性および強度が維持される。ガラスが脆くなるのを防ぐために、組成ＣのガラスにおけるＣａＯの含有量は８％以下がより好ましく、６％以下がさらに好ましい。また、組成ＣのガラスにおけるＳｒＯの含有量は、７％以下がより好ましく、４％以下がさらに好ましく、１％以下が一層好ましく、０．５％以下が最も好ましい。さらに、組成ＣのガラスにおけるＢａＯの含有量は、３％以下がより好ましく、２％以下がさらに好ましく、１％以下が特に好ましく、実質的に含有しないことが一層好ましい。

　また、組成ＣのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量は、０．００１％以上、５％以下が好ましい。組成ＣのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量が０．００１％未満であると、遮熱性が求められる用途に使用できなくなるおそれがあり、また、ガラス板の製造のために、鉄の含有量の少ない高価な原料を使用する必要が生じる場合がある。さらに、組成ＣのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量が０．００１％未満であると、ガラス溶融時に、必要以上に溶融炉底面に熱輻射が到達し、溶融窯に負荷がかかるおそれもある。組成ＣのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量は、より好ましくは０．０１％以上、さらに好ましくは０．０５％以上である。
　一方、組成ＣのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量が５％超であると、製造時、輻射による伝熱が妨げられて原料が溶融しにくくなるおそれがある。さらに、組成ＣのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量が多くなりすぎると、可視域の光透過率の低下が起こるため、自動車窓用途での使用に適さなくなるおそれがある。組成ＣのガラスにおけるＦｅ_２Ｏ_３の含有量は、より好ましくは１％以下、さらに好ましくは０．３％以下である。

　また、組成ＣのガラスにおけるＴｉＯ_２の含有量は、０．００１％以上、５％以下が好ましい。例えば、ＴｉＯ_２を含有しない場合、ガラス板の製造の際に、溶融ガラス表面に泡層が生成するおそれがあるが、泡層が生成すると、溶融ガラスの温度が上がらず、清澄しづらくなり、生産性を低下させる傾向がある。そこで、溶融ガラス表面に生成した泡層を薄化または消失させるために、消泡剤としてチタン化合物が、溶融ガラス表面に生成した泡層に供給され得る。チタン化合物は、溶融ガラス中に取り込まれ、ＴｉＯ_２として存在することとなる。組成ＣにおけるガラスのＴｉＯ_２含有量は、０．０１％以上が好ましく、０．０２％以上がより好ましく、０．０３％以上がさらに好ましい。またＴｉＯ_２は紫外域の光に対して吸収を持つため紫外線を遮断する場合は添加するとよい。その場合、組成ＣのガラスにおけるＴｉＯ_２の含有量は、好ましくは０．１％以上であってもよく、さらに０．５％以上であってもよい。しかしながら、組成ＣのガラスにおけるＴｉＯ_２の含有量が多すぎると液相温度が上昇し、失透が生じるおそれがある。また、可視域の光に対して吸収が発生し、黄色の着色が生じるおそれもあるので、組成ＣのガラスにおけるＴｉＯ_２の含有量は５％以下に留めることが好ましく、０．５％以下がより好ましく、０．２％以下がさらに好ましい。

　また、組成Ｃのガラスは、組成を調整することで低ｔａｎδ（誘電正接；δは損失角）となり、その結果、誘電損失を下げ、高いミリ波の電波透過率を達成できる。同様に組成を調整することで比誘電率も調整でき、用途に合わせた比誘電率を達成できる。

　組成Ｃのガラスは、該ガラス中に水分が存在すると、近赤外線領域の光に対して吸収を持つため、近赤外線領域の光の透過率が減少し、赤外線照射機器（レーザーレーダーなど）の利用に好適ではない。ここで、ガラス中の水分は一般的にβ－ＯＨ値という値で表現できる。組成Ｃのガラスのβ－ＯＨ値は、０．５ｍｍ^－１以下が好ましく、０．４ｍｍ^－１以下がより好ましく、０．３ｍｍ^－１以下がさらに好ましく、０．２ｍｍ^－１以下が特に好ましい。β－ＯＨはＦＴ－ＩＲ（フーリエ変換赤外分光光度計）を用いて測定したガラスの透過率より、下記式によって得られる。
　β－ＯＨ＝（１／Ｘ）ｌｏｇ_１０（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｂ）［ｍｍ^－１］
　　Ｘ：サンプルの厚み［ｍｍ］
　　Ｔ_Ａ：参照波数４０００ｃｍ^－１における透過率［％］
　　Ｔ_Ｂ：水酸基吸収波数３６００ｃｍ^－１付近における最小透過率［％］

　組成Ｃのガラスは、上述のようにガラス中に水分が存在すると、近赤外線領域の光に対して吸収を持つ。そのため、組成Ｃのガラスは、遮熱性を高めるため、β－ＯＨ値は０．０５ｍｍ^－１以上が好ましく、０．１０ｍｍ^－１以上がより好ましく、０．１５ｍｍ^－１以上がさらに好ましい。

　組成Ｃのガラスの比重は２．１以上、２．８以下が好ましい。また、組成Ｃのガラスのヤング率は５０ＧＰａ以上、９０ＧＰａ以下が好ましい。また、組成Ｃのガラスの５０℃から３５０℃までの平均線膨張係数は３０×１０^－７／℃以上、５０×１０^－７／℃以下が好ましい。組成Ｃのガラスがこれらの条件を満たせば、窓部材として好適に使用できる。

　組成Ｃのガラスは、耐候性を確保するために一定量以上のＳｉＯ_２を含むことが好ましく、その結果、組成Ｃのガラスの比重は２．１以上となり得る。組成Ｃのガラスの比重は、好ましくは２．２以上である。組成Ｃのガラスの比重が２．８以下であることによって脆くなりにくく、かつ軽量化が実現される。組成Ｃのガラスの比重は、より好ましくは２．６以下、特に好ましくは２．５以下、一層好ましくは２．４以下、最も好ましくは２．３以下である。

　組成Ｃのガラスは、ヤング率が大きくなることで高い剛性を有することになり、自動車窓用途等により適するようになる。組成Ｃのガラスのヤング率は、好ましくは５０ＧＰａ以上、より好ましくは５２ＧＰａ以上、さらに好ましくは５４ＧＰａ以上、特に好ましくは５６ＧＰａ以上、一層好ましくは５７ＧＰａ以上、最も好ましくは５８ＧＰａ以上である。一方でガラス板の熱割れを抑制するためには、ヤング率は低いほうがよく、組成Ｃのガラスの適切なヤング率は８０ＧＰａ以下であり、好ましくは７５ＧＰａ以下、より好ましくは７０ＧＰａ以下、特に好ましくは６５ＧＰａ以下、一層好ましくは６３ＧＰａ以下、最も好ましくは６２ＧＰａ以下である。

　また、組成Ｃのガラスは、平均線膨張係数を小さくすることで、ガラス板の温度分布に起因する熱応力の発生が抑制され、ガラス板の熱割れが起きにくくなるので好ましい。組成Ｃのガラスの５０℃から３５０℃までの平均線膨張係数は、より好ましくは３０×１０^－７／℃以上、さらに好ましくは３１×１０^－７／℃以上である。一方、平均線膨張係数が大きくなりすぎると成形工程、徐冷工程、または物理強化工程において、ガラス板の温度分布に起因する熱応力が発生しやすくなり、ガラス板の熱割れが起きるおそれがある。また、ガラス板と支持部材などとの膨張差が大きくなり、歪発生の原因となり、ガラス板の割れに繋がるおそれもある。組成Ｃのガラスの５０℃から３５０℃までの平均線膨張係数は、より好ましくは４５×１０^－７／℃以下、さらに好ましくは４０×１０^－７／℃以下、特に好ましくは３６×１０^－７／℃以下、より一層好ましくは３４×１０^－７／℃以下であり、最も好ましくは３２×１０^－７／℃以下である。

　また、組成Ｃのガラスは、ヤング率Ｅ（ＧＰａ）と平均線膨張係数α（×１０^－７／℃）との積Ｅ×αが１５００以上であることが好ましい。組成ＣのガラスにおいてＥ×αが１５００より小さいと、窓ガラスとして剛性が得られにくくなり、自動車用ガラスとしての用途が限定される。組成ＣのガラスにおけるＥ×αは、より好ましくは１６００以上、さらに好ましくは１７００以上である。また、組成ＣのガラスにおけるＥ×αは３０００以下が好ましい。組成ＣのガラスにおけるＥ×αが３０００より大きいと、曲げ成形時の温度不均一などにより生じる残留応力が大きくなりやすくなり、さらに、温度不均一によって生じる熱応力も大きくなって、製造工程中でガラス板が熱割れしやすくなる。組成ＣのガラスにおけるＥ×αはより好ましくは３０００以下、さらに好ましくは２５００以下、特に好ましくは２２００以下、一層好ましくは２０００以下、最も好ましくは１８００以下である。

　また、組成Ｃのガラスは、Ｔ_２が１７５０℃以下であることが好ましい。また、組成Ｃのガラスは、Ｔ_４が１３５０℃以下であることが好ましい。また、組成Ｃのガラスは、Ｔ_４－Ｔ_Ｌが－５０℃以上であることが好ましい。本明細書において、Ｔ_２は、ガラス粘度が１０^２（ｄＰａ・ｓ）となる温度を表し、Ｔ_４は、ガラス粘度が１０^４（ｄＰａ・ｓ）となる温度を表し、Ｔ_Ｌはガラスの液相温度を表す。
　Ｔ_２またはＴ_４がこれら所定温度より大きくなると、フロート法、フュージョン法、ロールアウト法、ダウンドロー法等によって大きな板を製造することが困難になる。Ｔ_２は、より好ましくは１７００℃以下、さらに好ましくは１６７０℃以下である。Ｔ_４は、好ましくは１３５０℃以下、より好ましくは１３００℃以下、さらに好ましくは１２５０℃以下である。Ｔ_２およびＴ_４の下限は特に限定されないが、耐候性やガラス比重を維持するためには、典型的にはＴ_２は１５００℃以上、Ｔ_４は１１００℃以上である。Ｔ_２はより好ましくは１５５０℃以上、さらに好ましくは１６００℃以上である。Ｔ_４は、より好ましくは１１５０℃以上、さらに好ましくは１２００℃以上である。

　更に、フロート法での製造を可能とするため、Ｔ_４－Ｔ_Ｌは、－５０℃以上とすることが好ましい。この差が－５０℃より小さいと、ガラス成形時にガラス中に失透が発生し、ガラスの機械的特性が低下する、透明性が低下する等の問題が生じて、品質の良いガラスを得られなくなるおそれがある。Ｔ_４－Ｔ_Ｌは、より好ましくは０℃以上、さらに好ましくは＋２０℃以上である。

　また、組成Ｃのガラスは、Ｔ_ｇが５５０℃以上、７５０℃以下が好ましい。Ｔ_ｇがこの所定温度範囲内であれば、通常の製造条件範囲内でガラスの曲げ加工を行うことができる。Ｔ_ｇが５５０℃より低いと、成形性には問題は生じないが、耐候性が低下する等の問題が起きやすくなる。また、Ｔ_ｇが５５０℃より低いと、成形温度域において、ガラスが失透し成形できなくなるおそれがある。Ｔ_ｇは、より好ましくは６００℃以上、さらに好ましくは６２０℃以上、特に好ましくは６４０℃以上である。一方、Ｔ_ｇが高すぎると、ガラス曲げ加工時に高い温度が必要になり、製造が困難になる。Ｔ_ｇは、より好ましくは７００℃以下、さらに好ましくは６５０℃以下、特に好ましくは６３０℃以下である。

　本実施形態によるガラス板は、上記、即ち、組成Ａのガラス、組成Ｂ、組成Ｃのガラスいずれの態様においても、ＮｉＯの含有量が０．０１％以下であることが好ましい。本実施形態によるガラス板は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｂ_２Ｏ_３、Ｒ_２Ｏ、ＲＯ、ＴｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３以外の成分（以下、「その他成分」ともいう）の合計含有量が５％以下であることが好ましい。その他の成分は、例えば、ＺｒＯ_２、Ｙ_２Ｏ_３，Ｎｄ_２Ｏ_５、Ｐ_２Ｏ_５、ＧａＯ_２、ＧｅＯ_２、ＣｅＯ_２、ＭｎＯ_２、ＣｏＯ、Ｃｒ_２Ｏ_３、Ｖ_２Ｏ_５、Ｓｅ、Ａｕ_２Ｏ_３、Ａｇ_２Ｏ、ＣｕＯ、ＣｄＯ、ＳＯ_３、Ｃｌ、Ｆ、ＳｎＯ_２、Ｓｂ_２Ｏ_３などが挙げられ、金属イオンでもよく、酸化物でもよい。本実施形態によるガラス板は、ＮｉＯの含有量が０．０１％以下であり、かつ、その他成分の合計含有量は５％以下がより好ましい。
　本実施形態によるガラス板は、ＮｉＯを含有させると、ＮｉＳの生成によりガラス破壊がもたらされ得るため、その含有量は０．０１％以下が好ましい。本実施形態によるガラス板におけるＮｉＯの含有量はより好ましくは０．００５％以下であり、ＮｉＯが実質的に含まれないことがさらに好ましい。その他成分は諸目的（例えば清澄および着色）のために５％以下含有し得る。その他成分の含有量が５％を超えると、ミリ波の電波透過率を低下させるおそれがある。その他成分の含有量はより好ましくは２％以下であり、さらに好ましくは１％以下、特に好ましくは０．５％以下、より一層好ましくは０．３％以下、最も好ましくは０．１％以下である。また、環境への影響を防ぐため、Ａｓ_２Ｏ_３、ＰｂＯの含有量は、それぞれ０．００１％未満がより好ましい。

　ＣｅＯ_２は、酸化剤として作用して、ＦｅＯ量を制御でき、また紫外線を遮断できる。本実施形態におけるガラス板がＣｅＯ_２を含む場合、その含有量は好ましくは０．００４％以上、より好ましくは０．０１％以上、さらに好ましくは０．０５％以上、特に好ましくは０．１％以上である。一方、生産性を高めるため、本実施形態におけるガラス板におけるＣｅＯ_２の含有量は、好ましくは１％以下、より好ましくは０．５％以下、さらに好ましくは０．３％以下である。
　Ｃｒ_２Ｏ_３は、酸化剤として作用して、ＦｅＯ量を制御できる。本実施形態におけるガラス板がＣｒ_２Ｏ_３を含む場合、その含有量は好ましくは０．００２％以上、より好ましくは０．００４％以上である。Ｃｒ_２Ｏ_３は可視域の光に対して着色をもつため、可視光透過率の低下のおそれがある。本実施形態におけるガラス板がＣｒ_２Ｏ_３を含む場合、好ましくは１％以下、より好ましくは０．５％以下、特に好ましくは０．３％以下、最も好ましくは０．１％以下である。
　ＳｎＯ_２は、還元剤として作用して、ＦｅＯ量を制御できる。本実施形態におけるガラス板がＳｎＯ_２を含む場合、その含有量は好ましくは０．０１％以上、より好ましくは０．０４％以上、さらに好ましくは０．０６％以上、特に好ましくは０．０８％以上である。一方、ガラス板製造時にＳｎＯ_２由来の欠点を抑制するために、本実施形態におけるガラス板におけるＳｎＯ_２の含有量は、好ましくは１％以下、より好ましくは０．５％以下、特に好ましくは０．３％以下、最も好ましくは０．２％以下である。
　また、Ｐ_２Ｏ_５は、本実施形態におけるガラス板の、フロート法での製造においては、フロートバス内でガラスの欠点を発生させやすい。そのため、本実施形態におけるガラス板におけるＰ_２Ｏ_５の含有量はより好ましくは１％以下、さらに好ましくは０．１％以下、特に好ましくは０．０５％以下、最も好ましくは０．０１％未満である。

　（ガラス材料以外の材料）
　また、電波透過部材１２を構成する材料として、ガラス以外に例えば、樹脂が挙げられる。樹脂は特に限定されないが、例えば、ＡＢＳ（ａｃｒｙｌｏｎｉｔｒｉｌｅ　ｂｕｔａｄｉｅｎｅ　ｓｔｙｒｅｎｅ；アクリロニトリルブタジエンスチレン）、ＰＶＣ（ｐｏｌｙｖｉｎｙｌ　ｃｈｌｏｒｉｄｅ；ポリビニルクロライド）、フッ素系樹脂、ＰＣ（ポリカーボネート）、ＣＯＰ（シクロオレフィンポリマー樹脂）、ＳＰＳ（シンジオタクチックポリスチレン樹脂）、変性ＰＰＥ（変性ポリフェニレンエーテル）、ウレタン樹脂、ポリスチレン（ＰＳ）等を使用できる。

　なお、図１に例示する構成において窓部材１０は平面視で台形の領域をなす電波透過部材１２を１つ備えるが、電波透過部材１２の形状や数はこの構成に限定されない。例えば、電波透過部材１２は円形等であってもよく、また、電波透過部材１２の領域は複数あってもよい。すなわち、窓部材１０は複数の第１の領域Ａを備えてもよい。電波透過部材１２の形状は任意であるが、電波透過部材１２の厚さは、取り扱いの観点から０．３ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましく、１．０ｍｍ以上がさらに好ましい。また、軽量性の観点からは２．３ｍｍ以下が好ましく、２．０ｍｍ以下がより好ましい。さらに、図１に例示する構成では、窓部材１０の平面視における第１の領域Ａの外縁は、第１のガラス板１１の外縁と一部重なっているが、第１の領域Ａの外縁は、第１のガラス板１１の外縁よりも内側に位置してもよい。その場合、第１の領域Ａに樹脂を備え、第２の領域Ｂに該樹脂（第１の領域Ａ）の周囲を全て囲う第２のガラス板１３を備える窓部材１０が例示できる。この場合、図２に示す（図１の）Ｘ－Ｘ線における窓部材の断面図は、第１の領域Ａの両側（窓部材１０の厚さ方向に略直交する側）に第２の領域Ｂが配置される構成となる。

　電波透過部材１２及び第２のガラス板１３は、透明樹脂層１４により第１のガラス板１１に接合される。
　透明樹脂層１４としては、従来自動車の窓ガラスとして用いられている合わせガラスに一般的に採用されているものを使用でき、例えば、ポリビニルブチラール、エチレンビニールアセテート、シクロオレフィンポリマー等を使用できる。透明樹脂層１４は、これらを単独で用いてもよく、組み合わせて用いてもよい。すなわち、透明樹脂層１４としては、ポリビニルブチラール、エチレンビニールアセテート、シクロオレフィンポリマーからなる群より選ばれる少なくとも１種以上を含有する樹脂の層を使用できる。また、透明樹脂層は加熱前において液状の樹脂を用いてもよい。
　そして、第１のガラス板１１、透明樹脂層１４、第２のガラス板１３及び電波透過部材１２を積層し、加熱及び加圧する工程を経ることで、第１のガラス板１１と、第２のガラス板１３及び電波透過部材１２とを、透明樹脂層１４を介して接合された構成の窓部材１０が得られる。
　なお、図１に示す構成において窓部材１０は透明樹脂層１４を１層のみ備えるが、本実施形態の窓部材１０は、上記例示した２種以上の樹脂により複数層の透明樹脂層を備えてもよい。

　なお、第１のガラス板１１と、電波透過部材１２との線膨張係数の差が大きいと、上述の加熱の工程により、窓部材１０に割れや反りが生じ、外観不良を引き起こすおそれがある。したがって、第１のガラス板の線膨張係数と、電波透過部材の線膨張係数との差は、できるだけ小さい方が好ましい。第１のガラス板と電波透過部材との線膨張係数の差は、各々、所定の温度範囲における平均線膨張係数どうしの差で示してもよい。また、電波透過部材が樹脂材料である場合、特に、ガラス材料に比べ樹脂材料の方が、ガラス転移点が低いので、樹脂材料のガラス転移点以下の温度範囲で、所定の平均線膨張係数差を設定してもよい。なお、第１のガラス板と樹脂材料との線膨張係数の差は、樹脂材料のガラス転移点以下の、所定の温度により、設定してもよい。

　また、透明樹脂層１４は、粘着剤からなる粘着剤層を用いてもよく、粘着剤としては特に限定されないが、例えばアクリル系粘着剤やシリコーン系粘着剤等を使用できる。
　透明樹脂層１４が粘着剤層である場合、第１のガラス板１１と、第２のガラス板１３及び電波透過部材１２との接合のプロセスにおいて加熱工程を経る必要がないため、上記の割れや反りが生じるおそれが無い。透明樹脂層１４の厚さは、０．１ｍｍ～１ｍｍ程度であればよい。また、第２のガラス板１３の厚さは、取り扱いの観点から０．３ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましく、１．０ｍｍ以上がさらに好ましい。また、軽量性の観点から２．３ｍｍ以下が好ましく、２．０ｍｍ以下がより好ましい。

　本実施形態の窓部材１０は、第１のガラス板１１、電波透過部材１２、第２のガラス板１３、透明樹脂層１４以外の層（以下「その他の層」ともいう）を本発明の効果を損なわない範囲で備えてもよい。例えば、撥水機能、親水機能、防曇機能等を付与するコーティング層や、赤外線反射膜等を備えてもよい。その他の層の設けられる位置は特に限定されず、窓部材１０の表面に設けられてもよく、複数の透明樹脂層１４に挟持されるように設けられてもよい。また、本実施形態の窓部材１０は、枠体等への取り付け部分や配線導体等を隠蔽する目的で、周縁部の一部または全部に帯状に配設される黒色セラミックス層等を備えてもよい。

　以下、図面を参照して、本実施形態の窓部材１０を自動車の窓ガラスとして用いる場合について説明する。
　図３は、本実施形態の窓部材１０が自動車１００の前方に形成された開口部１１０に装着され、自動車の窓ガラスとして用いられた状態を表す概念図である。自動車の窓ガラスとして用いられる窓部材１０には、車両の走行安全を確保するための、情報デバイスが収納されたハウジング（ケース）１２０が、車両内部側の表面に取り付けられている。情報デバイスは、カメラやレーダー等を用いて車両の前方に存在する前方車、歩行者、障害物等への追突、衝突防止やドライバーに危険を知らせるためのデバイスで、例えば情報受信デバイスおよび／又は情報送信デバイス等であり、ミリ波レーダー、ステレオカメラ、赤外線レーザー等が含まれ、信号の送受信を行う。当該「信号」とは、ミリ波、可視光、赤外光等を含む電磁波のことである。

　図４は、図３におけるＳ部分の拡大図であり、本実施形態の窓部材１０にハウジング１２０が取り付けられている部分を示す斜視図である。ハウジング１２０には、情報デバイスとしてミリ波レーダー２０１およびステレオカメラ２０２が格納されている。図４に示すように、本実施形態の窓部材１０は、電波透過性に優れる領域である第１の領域Ａがミリ波レーダー２０１およびステレオカメラ２０２等の情報デバイスの周辺に位置するようにして用いられる。情報デバイスを格納したハウジング１２０は、通常バックミラー１５０よりも車外側、窓部材１０よりも車内側に取り付けられるが、他の部分に取り付けられてもよい。

　図５は、図４のＹ－Ｙ線を含み水平線と直交する方向における断面図である。窓部材１０は通常、第１のガラス板１１が車外側に配置されるが、第１のガラス板１１を車内側に配置してもよい。なお、前述のとおり、ミリ波レーダー２０１等の情報デバイスの通信に用いられる電波３００が第１のガラス板１１の主表面に対する入射角θは、６７．５°で評価できる。

［第２の実施形態］
　図６Ａ及び図６Ｂは第２の実施形態の窓部材２０の例の断面図である。図６Ａに示す窓部材２０は、第１の領域Ａとして、第１のガラス板２１に接する電波透過部材２２が１層の場合を例示した図である。また、図６Ｂに示す窓部材２０は、第１の領域Ａとして、第１のガラス板２１に接する電波透過部材２２が第１の電波透過部材２２ａ及び第２の電波透過部材２２ｂの２層からなる場合を例示した図である。本実施形態では、電波透過部材２２が第１のガラス板２１に隣接している点において第１の実施形態と異なる。なお、本実施形態において第２のガラス板２３は第１の実施形態と同様に、透明樹脂層２４により第１のガラス板２１に接合される。本実施形態における第１のガラス板２１、第２のガラス板２３、透明樹脂層２４、その他の層については、第１の実施形態について説明したものと同様である。
　本実施形態では、電波透過部材２２は、加熱及び加圧工程を経ることにより第１のガラス板２１に直接接合できる材料により構成されており、第１のガラス板２１に直接接合されている。
　なお、本実施形態の窓部材２０においても、第１の実施形態と同様に、窓部材２０の平面視において第１の領域Ａの外縁が第１のガラス板１１の外縁よりも内側に位置してもよい。つまり、この場合、図６Ａ及び図６Ｂに示す（図１の）Ｘ－Ｘ線における窓部材の断面図は、領域Ａの両側（窓部材１０の厚さ方向に略直交する側）に領域Ｂが配置される構成としてもよい。

　また、本実施形態の窓部材２０において、加熱及び加圧工程を経ることにより第１のガラス板２１に直接接合できる材料としては、例えばウレタン樹脂が挙げられる。ウレタン樹脂からなる層（ウレタン樹脂層）は、１層で構成してもよいが、強度を向上させるために、複数層積層して電波透過部材２２として使用することが好ましい。このように、ウレタン樹脂を電波透過部材２２として用いる場合のウレタン樹脂層の層数は、強度及び電波透過性の観点から、１～５層の範囲であればよく、特に複層にすることで第１のガラス板２１とウレタン樹脂層との密着性や強度が向上することから、２～５層の範囲が好ましく、２～４層がより好ましく、２層が特に好ましい。また、ウレタン樹脂層の合計の厚さは、透明樹脂層２４より厚く第２のガラス板２３の端面と接していればよく、強度の観点からは１．０ｍｍ以上が好ましく、１．２ｍｍ以上がより好ましい。また、ウレタン樹脂層の合計の厚さは、ミリ波の電波透過性の観点からは２ｍｍ以下が好ましく、１．８ｍｍ以下がより好ましい。なお、図６Ａに示す窓部材２０は、電波透過部材２２として、１種の（樹脂）材料、例えばウレタン樹脂層を１層または複数層（２～５層）積層した場合の断面模式図である。

　また、使用するウレタン樹脂層としては、高いミリ波透過性に加えて強度の観点から、ＡＳＴＭ規格Ｄ６２４，　Ｄｉｅ　Ｃの試験方法における引裂強度が４０ＫＮ／ｍ以上のものが好ましく、５０ＫＮ／ｍ以上のものがより好ましい。さらに、使用するウレタン樹脂層としては、高いミリ波透過性に加え強度の観点から、ＡＳＴＭ規格Ｄ４１２の試験方法における引張強度が３０ＭＰａ以上のものが好ましく、４０ＭＰａ以上のものがさらに好ましい。

　また、本実施形態の窓部材２０は、電波透過部材２２として、加熱及び加圧により第１のガラス板２１に直接接合できる材料からなる層を含む、２以上の層を積層して用いてもよい。図６Ｂに示す窓部材２０における電波透過部材２２は、第１のガラス板２１側から第１の電波透過部材２２ａ、第２の電波透過部材２２ｂがこの順に積層されている場合の断面模式図である。第１の電波透過部材２２ａは、例えば、１層または複数層（２～５層）のウレタン樹脂層が例示できる。また、第２の電波透過部材２２ｂは、ミリ波の電波に対して高い電波透過性を有していればよく、その材料としては、例えば、ポリカーボネート樹脂、アクリル樹脂、シクロオレフィンポリマー（ＣＯＰ）、フッ素樹脂、ＰＥＴ樹脂、上記した組成Ａのガラス、組成Ｂのガラスまたは組成Ｃのガラス等を使用できる。なお、第２の電波透過部材２２ｂの材料としては、製造時における耐熱性等の観点から特にポリカーボネート樹脂が好ましく、第１の電波透過部材２２ａと第２の電波透過部材２２ｂの組合せとしては、ウレタン樹脂層とポリカーボネート樹脂層との組み合わせがより好ましい。また、第２の電波透過部材２２ｂの材料がポリカーボネート樹脂である場合、ポリカーボネート樹脂からなる第２の電波透過部材２２ｂの厚さは、加工性の観点から０．５ｍｍ以上が好ましく、１ｍｍ以上がより好ましい。また、ポリカーボネート樹脂からなる第２の電波透過部材２２ｂの厚さは、ミリ波の電波透過性の観点から５ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以下がより好ましい。
　本実施形態の窓部材２０の製造においては、一度の加熱及び加圧工程を経ることにより、電波透過部材２２の第１のガラス板２１への接合と、透明樹脂層２４を介した第２のガラス板２３の第１のガラス板２１への接合とを同時に行うことができる。

　［第３の実施形態］
　図７は第３の実施形態の窓部材３０の断面図である。本実施形態の窓部材３０は、第１のガラス板３１の主表面と対向する全領域に電波透過部材３２を備える。本実施形態において電波透過部材３２は透明樹脂層３４を介して第１のガラス板３１に接合される。つまり、本実施形態の窓部材３０は、全領域にわたって、第１のガラス板３１、透明樹脂層３４、電波透過部材３２がこの順に積層された積層体である。本実施形態における第１のガラス板３１、透明樹脂層３４、その他の層については、第１の実施形態について説明したものと同様である。

　本実施形態においては、窓部材３０の強度を確保するために、電波透過部材３２はガラスにより構成することが好ましく、特に、前述の組成Ａ、組成Ｂ、または、組成Ｃのガラスで構成することが好ましい。
　本実施形態の窓部材３０は、第１のガラス板３１の主表面と対向する一部の領域（第１の領域Ａ）が電波透過部材を備える構成の窓部材と比較すると、部品数が少なく、また、部品加工の工数も削減できるため、生産性に優れる。また、本実施形態の窓部材３０は、第１のガラス板３１を従来から自動車の合わせガラスに使用するガラスとし、電波透過部材３２として組成Ａ、組成Ｂ、または、組成Ｃのガラスを用いる組み合わせでもよい。さらに、本実施形態では、組成Ａ、組成Ｂ、または、組成Ｃのガラスを、電波透過部材３２と第１のガラス板３１の両方に用いることで、より高い電波透過性を実現できる。この場合、電波透過部材３２と第１のガラス板３１におけるガラスの組合せ（組成Ａ～組成Ｃのガラス）は任意でよい。
　また、本実施形態の窓部材３０は全体が電波透過性に優れるため、電波の送受信装置（ミリ波レーダー等）の取り付け位置が制限されない点においても優れる。

　［第４の実施形態］
　図８は第４の実施形態の窓部材４０の断面図である。図８に示す窓部材４０は、具体的に、第１の実施形態の窓部材１０のうち電波透過部材１２の部分を、図６Ｂに示す窓部材２０の電波透過部材２２に置き換えた実施形態である。つまり、図８に示す第４の実施形態の窓部材４０は、透明樹脂層４４に接する電波透過部材４２が、第１の電波透過部材４２ａ及び第２の電波透過部材４２ｂの２層からなる場合を例示した図である。本実施形態では、領域Ａに透明樹脂層４４を有し、電波透過部材４２を２層とした点において第１の実施形態と異なる。なお、本実施形態において第２のガラス板４３は第１の実施形態と同様に、透明樹脂層４４により第１のガラス板４１に接合される。本実施形態における第１のガラス板４１、第２のガラス板４３、透明樹脂層４４については、第１の実施形態について説明したものと同様である。

　また、図８に示す第４の実施形態の窓部材４０のうち、電波透過部材４２を構成する、第１の電波透過部材４２ａおよび第２の電波透過部材４２ｂは、それぞれ、第２の実施形態において説明した第１の電波透過部材２２ａおよび第２の電波透過部材２２ｂを適用できる。つまり、第４の実施形態の窓部材４０のうち、領域Ａは、第１のガラス板４１、透明樹脂層４４、第１の電波透過部材４２ａ、第２の電波透過部材４２ｂの順に積層された構造を有する。

　また、本実施形態の窓部材４０において、第１の電波透過部材４２ａとしては、薄い方が好ましい。第１の電波透過部材４２ａとしてウレタン樹脂層を用いる場合、ウレタン樹脂層の合計の厚さは、０．５ｍｍ以上であればよく０．６ｍｍ以上が好ましい。また、ウレタン樹脂層の合計の厚さは、ミリ波の電波透過性の観点からは２．０ｍｍ以下が好ましく、１．０ｍｍ以下がより好ましい。さらに、本実施形態の窓部材４０において、第２の電波透過部材４２ｂとしてポリカーボネート樹脂を用いる場合、厚さの範囲は第２の実施形態に示した範囲であればよい。

　以下に、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。

　［ガラス板の製造］
　＜組成例１～６のガラス板の製造＞
　まず、表１に示すガラス組成（単位：モル％）となるように、白金坩堝に原料を投入し、１５５０℃で２時間溶融した後、カーボン板上に溶融液を流し出して徐冷し、組成例１～６の６種類のガラス板を得た。得られた板の両面を研磨し、所定の寸法のガラス板を得た。得られたガラス板の比重、５０℃から３５０℃までの平均熱膨張係数、Ｔ_２、Ｔ_４、Ｔ_Ｌ、ガラス転移点Ｔ_ｇ、β－ＯＨを表１に示す。なお、表中の「－」は測定しなかったことを示し、組成から計算によって求めた値はカッコを付けて示す。なお、組成例１のガラスは、従来自動車の窓部材として用いられている合わせガラスに使用されているガラスである。組成例２～６のガラスは、前述の組成Ａに該当するガラスである。
　＜組成例７のガラス板の製造＞
　また、表１の組成例７に示すガラス組成（単位：モル％）となるように、白金坩堝に原料を投入し、１６５０℃で２時間溶融した後、カーボン板上に溶融液を流し出して徐冷し、組成例７のガラスの板を得た。得られた板の両面を研磨し、所定の寸法のガラス板を得た。なお、組成例７のガラスは、無アルカリガラスである。
　＜組成例８～１０のガラス板の製造＞
　また、表３の組成例８～１０に示すガラス組成（単位：モル％）となるように、白金坩堝に原料を投入し、１６５０℃で２時間溶融した後、カーボン板上に溶融液を流し出して徐冷し、組成例８～１０のガラスの板を得た。得られた板の両面を研磨し、所定の寸法のガラス板を得た。なお、組成例８～９のガラスは、組成Ｃに該当する無アルカリガラス、組成例１０のガラスは組成Ａに該当するガラスである。

　［窓部材の製造］
　＜実施例１＞
　第１のガラス板として、組成例１のガラス板（３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ２ｍｍ）を、透明樹脂層としてポリビニルブチラール（ＰＶＢ）製フィルム（積水化学工業株式会社製、３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ０．７６ｍｍ）を、電波透過部材として、組成例７のガラス板（３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ２ｍｍ）を用いた。第１のガラス板、透明樹脂層、電波透過部材をこの順で積層し、真空包装器を用いて、真空化させた後、加熱（１２０℃，３０分）することで仮圧着をさせた。さらに、オートクレーブを用いて圧着処理（１ＭＰａ，１３０℃，３時間）を行うことで、実施例１の窓部材を得た。

　＜実施例２＞
　電波透過部材としてシクロオレフィンポリマー（ＣＯＰ）製の樹脂板（日本ゼオン株式会社製、３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ２ｍｍ、１００℃における線膨張係数７０×１０^－６℃^－１）を用いた以外は実施例１と同様にして、実施例２の窓部材を得た。

　＜実施例３＞
　電波透過部材としてポリカーボネート（ＰＣ）製の樹脂板（タキロンシーアイ株式会社製、３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ２ｍｍ、１００℃における線膨張係数５６×１０^－６℃^－１）を用いた以外は実施例１と同様にして、実施例３の窓部材を得た。

　＜比較例１＞
　電波透過部材に代えて、実施例１における第１のガラス板と同様に組成例１のガラス板を用いた以外は実施例１と同様にして、比較例１の窓部材を得た。
　なお、組成例１のガラス板を２枚、ＰＶＢを介して接合する比較例１の構成は、従来自動車の窓ガラスとして使用されている合わせガラスと同様の構成である。

　＜実施例４＞
　実施例１と同様に、第１のガラス板として組成例１のガラス板を、電波透過部材として組成例７のガラス板を用いた。第１のガラス板の一方の主面に、透明粘着剤（株式会社タイカ製）を厚さが０．５ｍｍとなるように塗布して透明樹脂層（粘着剤層）を形成し、その上に電波透過部材をロールラミネート処理により接合する事で、実施例４の窓部材を得た。

　＜実施例５＞
　電波透過部材として、実施例２と同様のシクロオレフィンポリマー（ＣＯＰ）製の樹脂板を用いた点以外は実施例４と同様にして、実施例５の窓部材を得た。

　＜実施例６＞
　電波透過部材として、実施例３と同様のポリカーボネート（ＰＣ）製の樹脂板を用いた点以外は実施例４と同様にして、実施例６の窓部材を得た。

　＜実施例７＞
　第１のガラス板として組成例１のガラス板を、電波透過部材として、２層構造のウレタン製の樹脂板（シーダム（株）製ハイグレス ＳＨＧ７１８０、３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ１．２７ｍｍ、１００℃における線膨張係数１０×１０^－５℃^－１）を用いた。
　第１のガラス板の表面に、２層構造のウレタン製の樹脂板を配置し、実施例１と同様の条件で、真空包装器を用いて仮圧着をさせ、さらに、オートクレーブを用いて圧着処理を行うことで、実施例７の窓部材を得た。

　＜実施例８＞
　電波透過部材として、実施例２で用いたものに比べて線膨張係数が小さいシクロオレフィンポリマー（ＣＯＰ）製の樹脂板（日本ゼオン株式会社製、３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ２ｍｍ）を用いた点以外は実施例１と同様にして、実施例８の窓部材を得た。

　＜実施例９～１３＞
　第１のガラス板及び電波透過部材として、組成例２、３、４、５及び６のガラス板（いずれも３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ２ｍｍ）を用いた点以外は実施例１と同様にして、実施例９、１０、１１、１２及び１３の窓部材を得た。

　＜実施例１４＞
　電波透過部材として、ポリスチレン（ＰＳ）製の樹脂板（出光興産株式会社製、３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ２ｍｍ、１００℃における線膨張係数２０×１０^－６℃^－１）を用いた点以外は実施例１と同様にして、実施例１４の窓部材を得た。

　＜実施例１５～１８＞
　第１のガラス板及び電波透過部材として、組成例８～１１のガラス板（いずれも３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ２ｍｍ）を用いた点以外は実施例１と同様にして、実施例１５～１８の窓部材を得た。

　＜実施例１９～２１＞
　第１のガラス板として、組成例８～１０のガラス板（いずれも３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ３．２ｍｍ）、電波透過部材として組成８～１０のガラス板（いずれも３００ｍｍ×３００ｍｍ、厚さ０．８ｍｍ）を用いた点以外は実施例１と同様にして、実施例１９～２１の窓部材を得た。

　＜実施例２２＞
　電波透過部材として、実施例７で用いた２層のウレタン製の樹脂板と（第１のガラス板とは反対側の面に積層した）実施例３と同様のポリカーボネート（ＰＣ）製の厚さ１ｍｍの樹脂板を用いた。
　第１のガラス板の表面に、２層構造のウレタン製の樹脂板およびポリカーボネート樹脂板をこの順に配置し、実施例１と同様の条件で、真空包装器を用いて仮圧着をさせ、さらに、オートクレーブを用いて圧着処理を行うことで、実施例２２の窓部材を得た。

　＜実施例２３＞
　電波透過部材として、実施例７で用いた２層のウレタン製の樹脂板を０．６３５ｍｍの厚さとし、（第１のガラス板とは反対側の面に積層した）実施例３と同様のポリカーボネート（ＰＣ）製の厚さ１ｍｍの樹脂板を用いた。
　第１のガラス板の表面に、実施例１と同様の透明樹脂層（ＰＶＢ製フィルム）、２層構造のウレタン製の樹脂板およびポリカーボネート樹脂板をこの順に配置し、実施例１と同様の条件で、真空包装器を用いて仮圧着をさせ、さらに、オートクレーブを用いて圧着処理を行うことで、実施例２３の窓部材を得た。

　［電波透過率Ｔ（Ｆ）の測定］
　実施例１～２３及び比較例１の窓部材について、入射角が６７．５°で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）を、６０ＧＨｚ≦Ｆ（ＧＨｚ）≦１００ＧＨｚの範囲でシミュレーションにより算出した。シミュレーションでは、実施例１～２３および比較例１について、使用した各材料の誘電率と誘電正接に基づき導出した挿入損失（Ｓ２１パラメータ）を、（ミリ波）透過率へ換算した。なお、実施例１、４、６及び比較例１の窓部材については、自由空間法にて、作製した窓部材の電波透過性を測定した。

　電波透過性は、アンテナを対向させ、それらの中間に、得られた各窓部材を入射角が６７．５°となるように設置し、周波数７９ＧＨｚの電波に対し、１００ｍｍΦの開口部にて電波透過性基板がない場合を０ｄＢとしたときの、電波透過損失を測定した結果より、電波透過率を算出した。その結果、実施例１、４、６及び比較例１の窓部材における７９ＧＨｚの電波透過率は、シミュレーションと同等の結果が得られた。

　比較例１のシミュレーション結果を図９に、実施例４～７、９及び１４のシミュレーション結果を図１０に示す。図９及び図１０中の点線は、下記式（１）～式（４）を示す。このとき、窓部材は、下記式（１）を満たせばよく、下記式（２）を満たせば好ましく、下記式（３）を満たせばより好ましく、下記式（４）を満たせばさらに好ましい。
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９３８４　・・・（１）
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９７８４　・・・（２）
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋１．０３８４　・・・（３）
　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋１．０５５４　・・・（４）

　なお、実施例１～３、８及び１０～１３のシミュレーション結果は図示しないが、実施例１は実施例４と、実施例２及び８は実施例５と、実施例３は実施例６とほぼ同様であり、実施例１０～１３は実施例９と同様かまたはそれ以上の高い透過率を示し、いずれの実施例も６０ＧＨｚ≦Ｆ（ＧＨｚ）≦１００ＧＨｚの範囲で上記式（１）を満足し、さらに上記式（２）も満足した。

　図１１に実施例１５、１７、１８、１９、２１、２２、２３のシミュレーション結果を図１０と同様にして示す。尚、実施例１６、２０は図示しないが、実施例１６は実施例１５と、実施例２０は実施例１９とほぼ同様であり、いずれも６０ＧＨｚ≦Ｆ（ＧＨｚ）≦１００ＧＨｚの範囲で上記式（１）を満足し、さらに上記式（２）～上記式（４）も満足した。また、実施例２２、２３は６０ＧＨｚ≦Ｆ（ＧＨｚ）≦１００ＧＨｚの範囲で上記式（１）及び上記式（２）を満足した。なお、図９～図１１の縦軸の透過率の単位は「％」としているため、これらの図の透過率の値は、式（１）～式（４）の左辺に１００を掛けた値に相当する。

　［窓部材の評価］
　＜電波透過性＞
　上記の電波透過率の測定結果を用いて、周波数７９ＧＨｚにおける電波透過損失が３ｄＢより大きいものを不良（×）、３ｄＢ以下であるものを良好（○）と評価した。評価結果を表２及び表３に示す。

　＜外観＞
　各例の窓部材について、目視で反りや割れの有無を判定し、反りや割れが確認されなかったものを○、反りや割れの兆候が見られたものを△と評価した。結果を表２及び表３に示す。

 

　６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ（ＧＨｚ）≦１００ＧＨｚの範囲で式（１）を満足しない周波数がある比較例１の窓部材は、電波透過性に劣った。
　一方、　６７．５°で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ（ＧＨｚ）≦１００ＧＨｚの範囲で式（１）および式（２）を満足する実施例１～２３の窓部材は、電波透過性に優れた。
　さらに、６７．５°で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ（ＧＨｚ）≦１００ＧＨｚの範囲で式（３）を満足する実施例１～８および実施例１４～２１の窓部材は、電波透過性に優れた。また、実施例１～５、実施例８、実施例１４～２１は、６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ（ＧＨｚ）≦１００ＧＨｚの範囲で式（４）も満足した。
　なお、実施例１～３の窓部材は、電波透過性には優れたものの、反りや割れの兆候が見られた。このことは、これらの例では第１のガラス板と電波透過部材との線膨張係数の差が比較的大きいにもかかわらず、加熱を伴う製造方法を採用したことに起因すると考えられる。

　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は２０１８年１０月３１日出願の日本特許出願（特願２０１８－２０５６７４）及び２０１９年１０月３日出願の日本特許出願（特願２０１９－１８３２８９）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

　１０、２０、３０、４０　窓部材
　１１、２１、３１、４１　第１のガラス板
　１２、２２、３２、４２　電波透過部材
　２２ａ、４２ａ　第１の電波透過部材
　２２ｂ、４２ｂ　第２の電波透過部材
　１３、２３、４３　第２のガラス板
　１４、２４、３４、４４　透明樹脂層
　１００　自動車
　１１０　開口部
　１２０　ハウジング
　１５０　バックミラー
　２０１　ミリ波レーダー
　２０２　ステレオカメラ
　３００　電波
　Ａ　第１の領域
　Ｂ　第２の領域

Claims (20)

1. 　厚さ１．１ｍｍ以上の第１のガラス板と、
   　前記第１のガラス板の主表面と対向する電波透過部材と、
   　を備え、
   　平面視において前記電波透過部材を備える領域に、前記第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（１）を満足する窓部材。
   　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９３８４　・・・（１）
2. 　平面視において前記電波透過部材を備える領域に、前記第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（２）を満足する請求項１に記載の窓部材。
   　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋０．９７８４　・・・（２）
3. 　平面視において前記電波透過部材を備える領域に、前記第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（３）を満足する請求項２に記載の窓部材。
   　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋１．０３８４　・・・（３）
4. 　平面視において前記電波透過部材を備える領域に、前記第１のガラス板の主表面に対して６７．５°の入射角で入射する周波数Ｆ（ＧＨｚ）の電波の透過率Ｔ（Ｆ）が、６０ＧＨｚ≦Ｆ≦１００ＧＨｚの範囲で下記式（４）を満足する請求項３に記載の窓部材。
   　Ｔ（Ｆ）＞－０．００６１×Ｆ＋１．０５５４　・・・（４）
5. 　平面視において前記電波透過部材を備える第１の領域と、平面視において前記電波透過部材を備えない第２の領域とを備え、前記第２の領域において、前記第１のガラス板の主表面と対向する第２のガラス板を備える請求項１～４のいずれか一項に記載の窓部材。
6. 　前記第１のガラス板の主表面と対向する全領域に前記電波透過部材を備え、前記電波透過部材はガラスからなる請求項１～４のいずれか一項に記載の窓部材。
7. 　前記電波透過部材は、少なくとも１層のウレタン樹脂層を備える請求項１～５のいずれか１項に記載の窓部材。
8. 　前記電波透過部材は、前記ウレタン樹脂層のうち前記第１ガラス板側とは反対側の面に積層されたポリカーボネート樹脂層をさらに備える請求項７に記載の窓部材。
9. 　前記ウレタン樹脂層は、前記第１のガラスに隣接する、請求項７又は８に記載の窓部材。
10. 　前記第１のガラス板と前記電波透過部材との間に透明樹脂層を備える請求項１～８のいずれか１項に記載の窓部材。
11. 　前記透明樹脂層はポリビニルブチラール、エチレンビニールアセテート、シクロオレフィンポリマーからなる群より選ばれる少なくとも１種を含有する請求項１０に記載の窓部材。
12. 　前記透明樹脂層は粘着剤層である請求項１０に記載の窓部材。
13. 　前記電波透過部材は、無アルカリガラス又は樹脂からなる、請求項１０～１２のいずれか１項に記載の窓部材。
14. 　前記電波透過部材はシクロオレフィンポリマーからなる請求項１３に記載の窓部材。
15. 　前記第１のガラス板及び前記電波透過部材の少なくとも一方は、各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量が、ＲＯが、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計、Ｒ_２Ｏが、アルカリ金属酸化物の総量としたとき、
    　５０≦ＳｉＯ_２≦８５
    　０≦Ａｌ_２Ｏ_３≦２０
    　４≦Ｒ_２Ｏ≦２２
    　０≦ＲＯ≦２０
    　０≦Ｎａ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏ≦０．８
    　０≦Ｋ_２Ｏ／Ｒ_２Ｏ≦０．７
    　を満足する組成Ａのガラスからなる請求項１～６のいずれか１項に記載の窓部材。
16. 　前記第１のガラス板及び前記電波透過部材の両方は、前記組成Ａのガラスからなる請求項１５に記載の窓部材。
17. 　前記第１のガラス板及び前記電波透過部材の少なくとも一方は、各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量で、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｂ_２Ｏ_３の総量が７２％以上であるガラスからなる請求項１～６のいずれか１項に記載の窓部材。
18. 　前記第１のガラス板及び前記電波透過部材の少なくとも一方は、各成分の酸化物基準のモル百分率表示の含有量が、ＲＯが、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計、Ｒ_２Ｏが、アルカリ金属酸化物の総量としたとき、
    　７２≦ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３≦９８
    　５５≦ＳｉＯ_２≦８７
    　０≦Ａｌ_２Ｏ_３≦２０
    　５≦Ｂ_２Ｏ_３≦２５
    　０≦Ｒ_２Ｏ≦５
    　０≦ＲＯ≦２０
    　０≦Ａｌ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３≦０．３５
    　を満足する組成Ｃのガラスからなる請求項１７に記載の窓部材。
19. 　前記第１のガラス板及び前記電波透過部材の両方は、前記組成Ｃのガラスからなる請求項１８に記載の窓部材。
20. 　総厚が３．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であり、前記電波透過部材の厚みが０．４ｍｍ以上２．５ｍｍ以下である請求項１～１９のいずれか１項に記載の窓部材。

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