WO2022113570A1 - タービン - Google Patents

タービン Download PDF

Info

Publication number
WO2022113570A1
WO2022113570A1 PCT/JP2021/038576 JP2021038576W WO2022113570A1 WO 2022113570 A1 WO2022113570 A1 WO 2022113570A1 JP 2021038576 W JP2021038576 W JP 2021038576W WO 2022113570 A1 WO2022113570 A1 WO 2022113570A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
inner peripheral
rotor
stationary blade
axial direction
radial direction
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/038576
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
篤 中川
英治 小西
Original Assignee
三菱パワー株式会社
三菱重工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱パワー株式会社, 三菱重工業株式会社 filed Critical 三菱パワー株式会社
Priority to US18/031,275 priority Critical patent/US20230374907A1/en
Priority to JP2022565112A priority patent/JPWO2022113570A1/ja
Priority to CN202180070855.XA priority patent/CN116324126A/zh
Priority to DE112021004331.5T priority patent/DE112021004331T5/de
Publication of WO2022113570A1 publication Critical patent/WO2022113570A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/001—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between stator blade and rotor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/02—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D9/00—Stators
    • F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
    • F01D9/04—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/68—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing by influencing boundary layers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings
    • F16J15/44—Free-space packings
    • F16J15/447—Labyrinth packings
    • F16J15/4472—Labyrinth packings with axial path
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D19/00—Axial-flow pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
    • F05D2220/30—Application in turbines
    • F05D2220/31—Application in turbines in steam turbines

Definitions

  • the present disclosure relates to turbines.
  • the present application claims priority with respect to Japanese Patent Application No. 2020-195481 filed in Japan on November 25, 2020, the contents of which are incorporated herein by reference.
  • Gas turbines and steam turbines mainly include a rotor that rotates around an axis, a casing that covers the rotor from the outer peripheral side, and a plurality of stationary blade stages provided on the inner peripheral side of the casing (the following patents). See Document 1).
  • the rotor has a rotor body extending along an axis and a plurality of blade stages arranged on the outer peripheral surface of the rotor body.
  • the stationary blade stage and the moving blade stage are arranged alternately in the axial direction.
  • the stationary blade stage has a plurality of stationary blades arranged in the circumferential direction.
  • the blade stage has a plurality of blades arranged in the circumferential direction.
  • the fluid guided from the outside flows into the rotor blade stage after the flow direction is changed by the blade stage. As a result, steam energy is converted into rotational force through the blade stage, and the rotor rotates.
  • the present disclosure has been made to solve the above problems, and an object of the present disclosure is to provide a steam turbine with further improved efficiency.
  • the steam turbine according to the present disclosure includes a rotor body that can rotate around an axis, and a rotor having a plurality of moving blades arranged in a circumferential direction along the outer peripheral surface of the rotor body.
  • a casing covering the rotor and a plurality of stationary blades arranged in the circumferential direction along the inner peripheral surface of the casing are provided, and the stationary blades extend radially with respect to the axis and one of the axial directions.
  • a stationary wing body having a suction portion formed on the surface capable of sucking at least a part of a working fluid flowing from one side to the other side, a nozzle inner peripheral member provided radially inside the stationary wing body, and the like.
  • It has a plurality of seal fins that protrude inward in the radial direction from the inner peripheral surface of the nozzle inner peripheral member and are arranged at intervals in the axial direction, and have the nozzle inner peripheral member and the seal fin.
  • a nozzle for ejecting a working fluid guided from the suction portion is formed in a portion on the other side of the seal fin on the most one side in the axial direction.
  • FIG. 1 It is a schematic diagram which shows the structure of the steam turbine which concerns on 1st Embodiment of this disclosure. It is an enlarged sectional view of the main part of the steam turbine which concerns on 1st Embodiment of this disclosure. It is a perspective view of the stationary wing which concerns on 1st Embodiment of this disclosure. It is an enlarged sectional view of the seal fin which concerns on 1st Embodiment of this disclosure. It is a perspective view which shows the 1st modification of the stationary wing which concerns on 1st Embodiment of this disclosure. It is a perspective view which shows the 2nd modification of the stationary wing which concerns on 1st Embodiment of this disclosure.
  • the steam turbine 1 (turbine) according to the first embodiment of the present disclosure will be described with reference to FIGS. 1 to 4.
  • the steam turbine 1 includes a rotor 2, a casing 3, a vane stage 9, a journal bearing 4, and a thrust bearing 5.
  • the rotor 2 has a rotor body 6 extending along the axis Ac, and a plurality of blade stages 7 arranged at intervals in the axis Ac direction on the outer peripheral surface of the rotor body 6.
  • One journal bearing 4 is provided at both ends of the rotor main body 6 in the axial direction Ac direction.
  • the journal bearing 4 rotatably supports the rotor body 6 around the axis Ac while supporting the radial load of the rotor body 6.
  • One thrust bearing 5 is provided on one side of the rotor body 6 in the Ac direction of the axis. The thrust bearing 5 supports the load in the axial direction Ac direction by the rotor main body 6.
  • Each rotor blade stage 7 has a plurality of rotor blades 8 arranged in the circumferential direction along the outer peripheral surface of the rotor main body 6.
  • Each rotor blade 8 has an airfoil cross-sectional shape with one side in the axis Ac direction as the leading edge and the other side as the trailing edge when viewed from the radial direction.
  • the casing 3 has a cylindrical shape that covers the rotor 2 from the outside.
  • a plurality of stationary blade stages 9 arranged at intervals in the axis Ac direction are provided on the inner peripheral surface of the casing 3. These blade stages 9 are arranged alternately with the blade stages 7 in the axial direction Ac. More specifically, one stationary blade stage 9 is provided on one side of each blade stage 7 in the axis Ac direction.
  • Each stationary blade stage 9 has a plurality of stationary blades 10 arranged in the circumferential direction along the inner peripheral surface of the casing 3.
  • the stationary blade 10 has an airfoil cross-sectional shape having a leading edge on one side in the Ac direction of the axis and a trailing edge on the other side when viewed from the radial direction.
  • a steam supply port 40 for guiding steam generated outside is provided on one side of the casing 3 in the Ac direction.
  • the steam guided into the casing 3 through the steam supply port 40 collides with the rotor blade stage 7 after the flow direction is changed by the above-mentioned stationary blade stage 9.
  • rotational energy around the axis Ac is applied to the rotor 2 via the blade stage 7.
  • a steam discharge port 50 for discharging steam that has passed through the inside of the casing 3 is provided on the other side of the casing 3 in the direction of the axis Ac.
  • the side where the steam supply port 40 is located (that is, one side in the axis Ac direction) as viewed from the steam discharge port 50 is simply referred to as the "upstream side", and the opposite side is simply referred to as the "downstream side”. There is.
  • the stationary blade 10 has a nozzle outer peripheral member 31, a stationary blade main body 11, a nozzle inner peripheral member 12, and a stationary blade seal fin 13 (seal fin).
  • the nozzle outer peripheral member 31 is attached to the inner peripheral surface 3S of the casing 3.
  • the nozzle outer peripheral member 31 has an annular shape centered on the axis line Ac.
  • the stationary blade main body 11 extends radially inward from the nozzle outer peripheral member 31. That is, the nozzle outer peripheral member 31 supports a plurality of stationary blade main bodies 11 arranged in the circumferential direction from the outside in the radial direction.
  • the upstream end edge of the stationary blade main body 11 is a leading edge 11L
  • the downstream end edge is a trailing edge 11T.
  • the curve connecting the leading edge 11L and the trailing edge 11T (that is, the line passing through the center in the airfoil cross section) is defined as the camber line CL.
  • the surface facing one side in the circumferential direction with the camber line CL as a boundary is a positive pressure surface 11A
  • the surface facing the other side is a negative pressure surface 11B.
  • the positive pressure surface 11A is recessed in a curved surface toward the other side in the circumferential direction.
  • the positive pressure surface 11A faces the upstream side in the steam flow direction.
  • the negative pressure surface 11B projects in a curved surface toward the other side in the circumferential direction.
  • the negative pressure surface 11B faces the downstream side in the steam flow direction.
  • the negative pressure surface 11B is formed with a suction portion 20 capable of sucking at least a part of steam (working fluid) flowing around the stationary blade main body 11.
  • the suction portion 20 has a pair of leading edge side suction ports 21 formed at positions biased toward the front edge 11L side, and one trailing edge side suction port 22 formed at positions biased toward the trailing edge 11T side. ing.
  • the front edge side suction port 21 is a rectangular opening whose longitudinal direction is the radial direction.
  • the front edge side suction port 21 may be circular or elliptical.
  • the pair of front edge side suction ports 21 are separated from each other in the radial direction.
  • One front edge side suction port 21 is formed in the vicinity of the radial outer end portion of the negative pressure surface 11B, and the other front edge side suction port 21 is formed in the vicinity of the radial inner end portion.
  • the distance from the radial end of the stationary blade main body 11 to the front edge side suction port 21 is smaller than the distance between the pair of front edge side suction ports 21.
  • the positions of the pair of front edge side suction ports 21 in the axial line Ac direction are the same as each other.
  • the trailing edge side suction port 22 is a rectangular opening whose longitudinal direction is the radial direction. Unlike the front edge side suction port 21 described above, the trailing edge side suction port 22 extends over almost the entire radial direction on the negative pressure surface 11B. That is, the rear edge side suction port 22 has a larger radial dimension than the front edge side suction port 21.
  • the radial position of the radial outer end of the trailing edge side suction port 22 is the same as the radial position of the radial outer end of one (diametrically outer) front edge side suction port 21. Further, the radial position of the radial inner end of the trailing edge side suction port 22 is the same as the radial position of the radial inner end portion of the other (diametrically inner) front edge side suction port 21.
  • the inside of the stationary blade main body 11 is hollow, and the above-mentioned suction portion 20 (front edge side suction port 21 and rear edge side suction port 22) communicates with the ejection port H described later through this hollow portion. .. More specifically, a flow path through which the fluid flows is formed inside the stationary blade main body 11, and the suction portion 20 communicates with the ejection port H through this flow path.
  • a nozzle inner peripheral member 12 is provided inside the stationary blade body 11 in the radial direction.
  • the nozzle inner peripheral member 12 forms an annular shape centered on the axis Ac, and supports a plurality of stationary blade main bodies 11 arranged in the circumferential direction from the inside in the radial direction.
  • the inner peripheral surface 12S of the nozzle inner peripheral member 12 faces the outer peripheral surface 6S of the rotor main body 6 with a radial interval.
  • a plurality of stationary blade seal fins 13 are provided on the inner peripheral surface 12S.
  • three stationary blade seal fins 13 are arranged at intervals in the axis Ac direction.
  • the number of stationary blade seal fins 13 is not limited to three, and may be four or more.
  • Each of the stationary blade seal fins 13 has an annular shape that protrudes inward in the radial direction from the inner peripheral surface 12S and extends in the circumferential direction.
  • the stationary blade seal fin 13 has a tapered cross-sectional shape as the dimension in the axis Ac direction gradually decreases from the outer side in the radial direction to the inner side. A certain clearance is formed between the radial inner end of the vane seal fin 13 and the outer peripheral surface 6S of the rotor body 6.
  • the stationary blade seal fin 13 located on the most upstream side is designated as the first seal fin 13A, and the stationary blade seal fin 13 located on the most downstream side is used.
  • 13 be the third seal fin 13C.
  • the stationary blade seal fin 13 located between the first seal fin 13A and the third seal fin 13C is referred to as a second seal fin 13B.
  • a spout H communicating with the suction portion 20 described above is formed at the tip (diameter inner end) of the second seal fin 13B. That is, although not shown in detail, a flow path for communicating the suction portion 20 and the ejection port H is formed inside the second seal fin 13B.
  • the main flow of steam that is, the flow of steam flowing around the stationary blade main body 11
  • the static pressure is lower than that around the stationary blade body 11. That is, a pressure difference is generated between the space S and the periphery of the stationary blade main body 11.
  • the rotor blade 8 has a disk 61, a rotor blade main body 81, an outer shroud 82, and a rotor blade seal fin 83.
  • the disk 61 forms an annular shape centered on the axis Ac, and is attached to the outer peripheral surface 6S of the rotor main body 6.
  • a plurality of rotor blade bodies 81 are provided on the outer peripheral side of the disk 61. These blade bodies 81 are arranged at intervals in the circumferential direction.
  • each rotor blade body 81 has an airfoil-shaped cross-sectional shape when viewed from the radial direction.
  • An outer shroud 82 is provided on the radial outer side of the rotor blade body 81.
  • the outer shroud 82 forms an annular shape centered on the axis Ac, and supports a plurality of blade bodies 81 from the outside in the radial direction.
  • the outer peripheral surface 82S of the outer shroud 82 is provided with a plurality of blade seal fins 83 arranged at intervals in the axis Ac direction.
  • the rotor blade seal fin 83 suppresses the flow (leakage flow) of steam flowing between the outer shroud 82 and the inner peripheral surface 3S.
  • four rotor blade seal fins 83 are provided as an example.
  • the number of rotor blade seal fins 83 is not limited to four, and may be three or less or five or more.
  • Each blade seal fin 83 has an annular shape that protrudes radially outward from the outer peripheral surface 82S and extends in the circumferential direction.
  • the rotor blade seal fin 83 has a tapered cross-sectional shape as the dimension in the axis Ac direction gradually decreases from the inside to the outside in the radial direction. A certain gap (clearance) is formed between the tip of the rotor blade seal fin 83 (the end portion on the outer side in the radial direction) and the inner peripheral surface 3S of the casing 3.
  • the rotational energy of the rotor 2 is used, for example, to drive a generator (not shown) connected to the shaft end.
  • the steam that has passed through the most downstream rotor blade stage 7 is guided to an external condenser or the like (not shown) through the steam discharge port 50.
  • the boundary layer and the secondary flow are sucked through the suction portion 20 described above, and the jet jet H is supplied as the jet flow J to the space S between the stationary blade seal fins 13.
  • the static pressure is lower than the region (main flow path) in which the main stream of steam flows.
  • a flow from the suction portion 20 formed on the surface of the stationary blade main body 11 toward the ejection port H is formed.
  • the boundary layer and steam as a secondary flow are sucked from the suction unit 20.
  • the steam sucked from the suction unit 20 is ejected into the space S between the stationary blade seal fins 13 through the ejection port H.
  • the boundary layer and secondary flow formed on the surface of the stationary blade body 11 are reduced.
  • the efficiency of the steam turbine 1 can be further improved.
  • the boundary layer and the secondary flow tend to be formed particularly easily on the negative pressure surface 11B side of the stationary blade main body 11.
  • the suction portion 20 is formed on the negative pressure surface 11B side with respect to the leading edge 11L of the stationary blade main body 11.
  • the boundary layer and the secondary flow can be sucked in more effectively, and the energy loss can be further reduced.
  • since the opening as the suction portion 20 is formed only on the negative pressure surface 11B, it is quieter than the case where the same opening is formed on the positive pressure surface 11A, for example. It is also possible to avoid a decrease in the strength of the wing body 11.
  • the boundary layer tends to develop particularly easily at the position of the negative pressure surface 11B that is biased toward the trailing edge 11T.
  • the trailing edge side suction port 22 is formed at a position where the boundary layer is likely to develop. Since the boundary layer is sucked through the trailing edge side suction port 22, the steam flow is in a state of being closely adhered to the negative pressure surface 11B. As a result, the flow of steam is smoothed, and the energy loss of the steam turbine 1 can be further reduced.
  • the front edge side suction port 21 is formed at a position where a secondary flow is likely to occur. Since the secondary flow is sucked through the front edge side suction port 21, the steam flow is in a state of being more closely adhered to the negative pressure surface 11B. As a result, the energy loss of the steam turbine 1 can be further suppressed.
  • a vortex V is formed by a leak flow flowing from the clearance C between the stationary blade seal fin 13 and the outer peripheral surface 6S of the rotor main body 6.
  • the vortex V flows from the upstream side to the downstream side along the outer peripheral surface 6S, then turns radially outward along the stationary blade seal fin 13 on the downstream side, and further, the inner peripheral surface 12S of the nozzle inner peripheral member 12 It flows toward the upstream side again along.
  • the ejection port H is formed at the inner end in the radial direction of the second seal fin 13B, which is the second one counting from one side in the axis Ac direction.
  • the jet flow J ejected from the jet outlet H obstructs the leak flow flowing through the clearance C, and can give a contraction effect to the leak flow.
  • a further turning force is applied to the above-mentioned vortex V by the jet flow J.
  • the development of the vortex V makes it possible to further reduce the flow rate of the leak flow flowing into the space S.
  • the efficiency of the steam turbine 1 can be further improved by improving the sealing performance by the stationary blade seal fin 13.
  • the first embodiment of the present disclosure has been described above. It is possible to make various changes and modifications to the above configuration as long as it does not deviate from the gist of the present disclosure.
  • a configuration in which a pair of front edge side suction ports 21 are provided apart in the radial direction has been described.
  • FIG. 5 it is also possible to form only one front edge side suction port 21B extending over the entire radial direction. According to this configuration, since the front edge side suction port 21 is formed over the entire area in the radial direction, the secondary flow can be efficiently sucked in a wider range.
  • FIG. 6 it is also possible to adopt a configuration in which only the trailing edge side suction port 22 is formed without forming the front edge side suction port 21.
  • the opening formed in the stationary blade main body 11 can be reduced by the amount that the front edge side suction port 21 is not formed, so that the strength reduction of the stationary blade main body 11 is minimized while reducing the boundary layer. Can be suppressed to.
  • FIG. 7 it is possible to adopt a configuration in which only the front edge side suction port 21 is formed without forming the trailing edge side suction port 22. According to this configuration, the secondary flow and the boundary layer can be sucked and reduced at the same time by the front edge side suction port 21. Further, in this case as well, since the opening formed in the stationary blade main body 11 can be reduced, it is possible to minimize the decrease in the strength of the stationary blade main body 11 while reducing the secondary flow and the boundary layer.
  • the spout H1 is open on the inner peripheral surface 12S of the nozzle inner peripheral member 12. More specifically, the spout H1 opens toward the space S between the first seal fin 13A and the second seal fin 13B. More specifically, the ejection port H1 is formed at a position biased toward the first seal fin 13A in the space S in the axis Ac direction. That is, it is possible to promote the turning force of the vortex V by forming the jet flow J along the flow direction of the vortex V formed in the space S.
  • This ejection port H1 communicates with the suction portion 20 described in the first embodiment through the flow path F.
  • the flow path F penetrates the nozzle inner peripheral member 12 in the radial direction.
  • steam can be supplied to the region (space S) between the adjacent stationary blade seal fins 13 through the ejection port H1 formed on the inner peripheral surface 12S of the nozzle inner peripheral member 12.
  • the ejection port H1 is formed at a position biased toward the first seal fin 13A in the space S in the axis Ac direction.
  • the formation of the vortex V in the space S is promoted, and the turning force thereof can be increased.
  • the flow rate of the leak flow flowing into the space S is reduced, and the efficiency of the steam turbine 1 can be further improved.
  • the position of the ejection port H1 is not limited to the above-mentioned inner peripheral surface 12S, and is a portion of the nozzle inner peripheral member 12 and the plurality of stationary blade seal fins 13 on the downstream side of the first seal fin 13A.
  • the spout H1 at any position. That is, it is also possible to form the ejection port H1 on the inner peripheral surface 12S between the second seal fin 13B and the third seal fin 13C according to the design and specifications. Further, it is also possible to form the spout H similar to that of the first embodiment on the third seal fin 13C itself. Further, it is also possible to adopt a configuration in which the ejection port H is formed only on the third seal fin 13C.
  • the third embodiment of the present disclosure will be described with reference to FIG.
  • the same components as those of the above embodiments are designated by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
  • the position where the ejection port H2 is formed in the stationary blade seal fin 13 (second seal fin 13B) is different from that in the first embodiment.
  • the ejection port H is formed at the tip of the stationary blade seal fin 13, whereas in the present embodiment, the ejection port is formed on the surface facing the downstream side (downstream surface 13D) of the stationary blade seal fin 13. H2 is formed.
  • the spout H2 is formed at a position radially outer of the tip 13T (that is, the radial inner end) of the stationary blade seal fin 13. Further, the distance from the base end 13R of the stationary blade seal fin 13 (that is, the end portion on the outer side in the radial direction) to the spout H2 is larger than the distance from the tip 13T to the spout H2. That is, the ejection port H2 is formed at a position closer to the tip 13T side than the proximal end 13R. Further, the opening direction of the jet outlet H2 is set so that the jet J can be ejected inward in the radial direction.
  • the jet flow J is formed in the region between the adjacent stationary blade seal fins 13 (space S: the same as in the first embodiment) through the ejection port H2 formed on the downstream surface 13D of the stationary blade seal fins 13. Can supply steam as. This promotes the formation of vortices in the space S.
  • the ejection port H2 is formed at a position radially outer than the tip 13T (that is, the radial inner end) of the stationary blade seal fin 13.
  • the jet flow J can be further adapted to the vortex flow, as compared with the case where the jet outlet H2 is formed at the tip 13T, for example. That is, the jet J can further increase the turning force of the vortex and develop the vortex. By developing the vortex, the leakage flow flowing through the clearance C described above is reduced, and the efficiency of the steam turbine 1 can be further improved.
  • the third embodiment of the present disclosure has been described above. It is possible to make various changes and modifications to the above configuration as long as it does not deviate from the gist of the present disclosure.
  • FIG. 10 as a first modification of the third embodiment, it is also possible to set the opening direction of the jet outlet H3 so as to eject the jet flow J toward the downstream side.
  • FIG. 11 as a second modification, it is also possible to form the jet outlet H4 that ejects the jet flow J on the downstream side at a position close to the base end 13R side.
  • the opening direction of the ejection port H3 (H4) may include a directional component facing the downstream side. For example, as shown in FIG.
  • a jet flow J is formed inward in the radial direction toward the downstream side.
  • the opening direction may be set so as to be. Further, the opening direction may be set so that the jet J is formed toward the outside in the radial direction toward the downstream side.
  • the steam turbine 1 has a rotor main body 6 that can rotate around the axis Ac, and a plurality of moving blades 8 that are arranged in the circumferential direction along the outer peripheral surface 6S of the rotor main body 6.
  • a rotor 2, a casing 3 covering the rotor 2, and a plurality of stationary blades 10 arranged in the circumferential direction along the inner peripheral surface 3S of the casing 3 are provided, and the stationary blades 10 have a reference to the axis line Ac.
  • a stationary blade main body 11 having a suction portion 20 formed on the surface thereof, which extends in the radial direction and can suck at least a part of the working fluid flowing from one side to the other side in the axis Ac direction, and the stationary blade main body 11.
  • Nozzle inner peripheral member 12 provided on the inner side in the radial direction of the nozzle, and a plurality of nozzle inner peripheral members 12 protruding inward in the radial direction from the inner peripheral surface 12S of the nozzle inner peripheral member 12 and arranged at intervals in the axial line Ac direction.
  • the seal fin (static wing seal fin 13), the nozzle inner peripheral member 12, and the portion of the seal fin on the other side of the seal fin on the most one side in the axis Ac direction are described.
  • An ejection port H for ejecting the working fluid guided from the suction portion 20 is formed.
  • the static pressure is lower than the region (main flow path) in which the main flow of steam flows. Based on this pressure difference, a part of the working fluid is sucked from the suction portion 20 formed on the surface of the stationary blade main body 11 toward the ejection port H. As a result, the boundary layer and the secondary flow formed on the surface of the stationary blade main body 11 can be sucked. As a result, it is possible to suppress the occurrence of energy loss around the stationary blade main body 11.
  • the suction portion 20 may be formed on the negative pressure surface 11B side with respect to the leading edge 11L of the stationary blade main body 11.
  • the boundary layer and secondary flow tend to be formed especially on the negative pressure surface 11B side.
  • the suction portion 20 is formed on the negative pressure surface 11B side with respect to the leading edge 11L of the stationary blade main body 11. As a result, the boundary layer and the secondary flow can be sucked in more effectively, and the energy loss can be further reduced.
  • the suction portion 20 is formed at a position biased toward the trailing edge 11T on the negative pressure surface 11B of the stationary blade main body 11 and extends over the entire radial direction. It may have a trailing edge side suction port 22.
  • the boundary layer tends to develop especially at a position biased toward the trailing edge 11T on the negative pressure surface 11B.
  • the trailing edge side suction port 22 is formed at a position where the boundary layer is likely to develop. Since the boundary layer is sucked through the trailing edge side suction port 22, energy loss can be further reduced.
  • the suction portion 20 is formed at a position biased toward the leading edge 11L side on the negative pressure surface 11B of the stationary blade main body 11, and is formed on the inner side portion in the radial direction and the outer side. May have a leading edge side suction port 21 located on at least one of the portions.
  • a vortex as a secondary flow tends to occur particularly in the radial inner and outer regions on the leading edge 11L side of the negative pressure surface 11B.
  • the front edge side suction port 21 is formed at a position where a secondary flow is likely to occur. Since the secondary flow is sucked through the front edge side suction port 21, energy loss can be further suppressed.
  • the front edge side suction port 21 may extend over the entire area in the radial direction.
  • the front edge side suction port 21 is formed over the entire area in the radial direction, the secondary flow can be efficiently sucked in a wider range.
  • the ejection port H1 may be formed on the inner peripheral surface 12S of the nozzle inner peripheral member 12.
  • the working fluid is supplied to the region (space S) between the adjacent seal fins (static blade seal fins 13) through the ejection port H1 formed on the inner peripheral surface 12S of the nozzle inner peripheral member 12. can do. This can promote the formation of vortices in the region. By developing this vortex, the flow of the leak flow is reduced, and the efficiency of the steam turbine 1 can be further improved.
  • the ejection port H is the second and subsequent seal fins (static blade seal fins 13) counted from one side in the axis Ac direction. It may be formed at the radial inner end of the seal fin.
  • the ejection port H is formed at the radial inner end of the second seal fin counting from one side in the axis Ac direction. As a result, it is possible to give a shrinking effect to the leakage flow flowing through the clearance formed between the seal fin and the rotor main body 6. As a result, the leak flow is reduced, and the efficiency of the steam turbine 1 can be further improved.
  • the ejection port H2 is the second and subsequent seal fins (static blade seal fins 13) counted from one side in the axis Ac direction. It may be formed on the surface of the seal fin facing the other side in the Ac direction of the axis, and may be configured to eject the working fluid inward in the radial direction.
  • the working fluid can be supplied to the region (space S) between the adjacent seal fins through the ejection port H2 formed on the surface facing the downstream side of the seal fins. This can promote the formation of vortices in the region. By developing this vortex, the leakage flow is reduced, and the efficiency of the steam turbine 1 can be further improved.
  • the ejection port H3 is the second and subsequent seal fins (static blade seal fins) among the plurality of seal fins, counting from one side in the axis Ac direction. 13) may be formed on a surface facing the other side of the axis Ac direction, and may be configured to eject a working fluid with a directional component toward the other side of the axis Ac direction.
  • the working fluid can be supplied to the region (space S) between the adjacent seal fins through the ejection port H3 formed on the surface facing the downstream side of the seal fins.
  • the working fluid is ejected from the ejection port H3 with a directional component toward the downstream side.
  • the leakage flow passing through the region can be further reduced.
  • the efficiency of the steam turbine 1 can be further increased.

Abstract

タービンは、軸線回りに回転可能なロータ本体、及びロータ本体の外周面に沿って周方向に配列された複数の動翼を有するロータと、ロータを覆うケーシングと、ケーシングの内周面に沿って周方向に配列された複数の静翼と、を備え、静翼は、径方向に延びるとともに作動流体の少なくとも一部を吸い込み可能な吸込部が表面に形成された静翼本体と、静翼本体の径方向内側に設けられたノズル内周部材と、ノズル内周部材の内周面から径方向内側に向かって突出する複数のシールフィンと、を有し、ノズル内周部材、及びシールフィンにおける軸線方向の最も一方側のシールフィンよりも他方側の部分には、吸込部から導かれた作動流体を噴出する噴出口が形成されている。

Description

タービン
　本開示は、タービンに関する。
　本願は、２０２０年１１月２５日に日本に出願された特願２０２０－１９５４８１号について優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　ガスタービンや蒸気タービンは、軸線回りに回転するロータと、このロータを外周側から覆うケーシングと、ケーシングの内周側に設けられた複数の静翼段と、を主に備えている（下記特許文献１参照）。ロータは、軸線に沿って延びるロータ本体と、ロータ本体の外周面に配列された複数の動翼段と、を有している。静翼段と動翼段は軸線方向に交互に配列されている。静翼段は周方向に配列された複数の静翼を有する。同様に、動翼段は周方向に配列された複数の動翼を有する。外部から導かれた流体は、静翼段によって流れ方向が変更された後、動翼段に流れ込む。これにより、動翼段を通じて蒸気のエネルギーが回転力に変換され、ロータが回転する。
特開２０１８－１３８７６４号公報
　ところで、静翼の周囲を蒸気が通過する際、蒸気がもつ粘性に伴って、流速の小さい境界層と呼ばれる流れの層が形成されることが知られている。この境界層が発達するとエネルギー損失が生じてしまう。その結果、蒸気タービンの効率が低下する虞がある。さらに、静翼シールフィンとロータとの間を流れる蒸気の流れ（漏れ流れ）を低減してタービン効率を向上させたいという要請も存在する。
　本開示は上記課題を解決するためになされたものであって、さらに効率が向上した蒸気タービンを提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために、本開示に係る蒸気タービンは、軸線回りに回転可能なロータ本体、及び該ロータ本体の外周面に沿って周方向に配列された複数の動翼を有するロータと、該ロータを覆うケーシングと、該ケーシングの内周面に沿って周方向に配列された複数の静翼と、を備え、前記静翼は、前記軸線に対する径方向に延びるとともに、前記軸線方向の一方側から他方側に向かって流れる作動流体の少なくとも一部を吸い込み可能な吸込部が表面に形成された静翼本体と、該静翼本体の径方向内側に設けられたノズル内周部材と、該ノズル内周部材の内周面から径方向内側に向かって突出するとともに、前記軸線方向に間隔をあけて配列された複数のシールフィンと、を有し、前記ノズル内周部材、及び前記シールフィンにおける前記軸線方向の最も一方側の前記シールフィンよりも他方側の部分には、前記吸込部から導かれた作動流体を噴出する噴出口が形成されている。
　本開示によれば、さらに効率が向上した蒸気タービンを提供することができる。
本開示の第一実施形態に係る蒸気タービンの構成を示す模式図である。 本開示の第一実施形態に係る蒸気タービンの要部拡大断面図である。 本開示の第一実施形態に係る静翼の斜視図である。 本開示の第一実施形態に係るシールフィンの拡大断面図である。 本開示の第一実施形態に係る静翼の第一変形例を示す斜視図である。 本開示の第一実施形態に係る静翼の第二変形例を示す斜視図である。 本開示の第一実施形態に係る静翼の第三変形例を示す斜視図である。 本開示の第二実施形態に係る蒸気タービンの要部拡大断面図である。 本開示の第三実施形態に係る蒸気タービンの要部拡大断面図である。 本開示の第三実施形態に係る蒸気タービンの第一変形例を示す要部拡大断面図である。 本開示の第三実施形態に係る蒸気タービンの第二変形例を示す要部拡大断面図である。 本開示の第三実施形態に係る蒸気タービンの第三変形例を示す要部拡大断面図である。
［第一実施形態］
（蒸気タービンの構成）
　以下、本開示の第一実施形態に係る蒸気タービン１（タービン）について、図１から図４を参照して説明する。図１に示すように、蒸気タービン１は、ロータ２と、ケーシング３と、静翼段９と、ジャーナル軸受４と、スラスト軸受５と、を備えている。
　ロータ２は、軸線Ａｃに沿って延びるロータ本体６と、このロータ本体６の外周面上で軸線Ａｃ方向に間隔をあけて配列された複数の動翼段７と、を有している。ロータ本体６の軸線Ａｃ方向における両端部にはそれぞれ１つずつのジャーナル軸受４が設けられている。ジャーナル軸受４は、ロータ本体６による径方向への荷重を支持しつつ、当該ロータ本体６を軸線Ａｃ回りに回転可能に支持する。ロータ本体６の軸線Ａｃ方向一方側には１つのスラスト軸受５が設けられている。スラスト軸受５は、ロータ本体６による軸線Ａｃ方向への荷重を支持する。
　それぞれの動翼段７は、ロータ本体６の外周面に沿って周方向に配列された複数の動翼８を有している。各動翼８は、径方向から見て、軸線Ａｃ方向一方側を前縁とし、他方側を後縁とする翼型の断面形状を有している。
　ケーシング３は、上記のロータ２を外側から覆う筒状をなしている。ケーシング３の内周面には、軸線Ａｃ方向に間隔をあけて配列された複数の静翼段９が設けられている。これら静翼段９は、動翼段７と軸線Ａｃ方向に交互に配列されている。より具体的には、各動翼段７の軸線Ａｃ方向一方側に１つずつの静翼段９が設けられている。それぞれの静翼段９は、ケーシング３の内周面に沿って周方向に配列された複数の静翼１０を有する。静翼１０は、径方向から見て、軸線Ａｃ方向一方側を前縁とし、他方側を後縁とする翼型の断面形状を有している。
　ケーシング３の軸線Ａｃ方向一方側には、外部で生成された蒸気を導くための蒸気供給口４０が設けられている。蒸気供給口４０を通じてケーシング３内に導かれた蒸気は、上述の静翼段９によって流れ方向が変更された後、動翼段７に衝突する。これにより、動翼段７を介してロータ２に軸線Ａｃ回りの回転エネルギーが与えられる。さらに、ケーシング３の軸線Ａｃ方向他方側には、当該ケーシング３の内部を通過した蒸気を排出するための蒸気排出口５０が設けられている。以下の説明では、蒸気排出口５０から見て蒸気供給口４０が位置する側（つまり、軸線Ａｃ方向一方側）を単に「上流側」と呼び、その反対側を単に「下流側」と呼ぶことがある。
（静翼の構成）
　次いで、図２と図３を参照して、静翼１０の詳細な構成について説明する。図２に示すように、静翼１０は、ノズル外周部材３１と、静翼本体１１と、ノズル内周部材１２と、静翼シールフィン１３（シールフィン）と、を有している。
　ノズル外周部材３１は、ケーシング３の内周面３Ｓに取り付けられている。ノズル外周部材３１は、軸線Ａｃを中心とする環状をなしている。静翼本体１１は、ノズル外周部材３１から径方向内側に向かって延びている。つまり、ノズル外周部材３１は、周方向に配列された複数の静翼本体１１を径方向外側から支持している。
　図３に示すように、静翼本体１１の上流側の端縁は前縁１１Ｌとされ、下流側の端縁は後縁１１Ｔとされている。前縁１１Ｌと後縁１１Ｔを結ぶ曲線（つまり、翼型断面における中心を通る線）はキャンバーラインＣＬとされている。このキャンバーラインＣＬを境界として周方向一方側を向く面は正圧面１１Ａとされ、他方側を向く面は負圧面１１Ｂとされている。正圧面１１Ａは、周方向他方側に向かって曲面状に凹んでいる。正圧面１１Ａは、蒸気の流れ方向における上流側を向いている。負圧面１１Ｂは、周方向他方側に向かって曲面状に突出している。負圧面１１Ｂは、蒸気の流れ方向における下流側を向いている。
　負圧面１１Ｂには、静翼本体１１の周囲を流れる蒸気（作動流体）の少なくとも一部を吸い込み可能な吸込部２０が形成されている。吸込部２０は、前縁１１Ｌ側に偏った位置に形成された一対の前縁側吸込口２１と、後縁１１Ｔ側に偏った位置に形成された１つの後縁側吸込口２２と、を有している。
　前縁側吸込口２１は、径方向を長手方向とする長方形の開口である。なお、前縁側吸込口２１は、円形や楕円形であってもよい。一対の前縁側吸込口２１は、径方向に互いに離間している。一方の前縁側吸込口２１は負圧面１１Ｂにおける径方向外側の端部近傍に形成され、他方の前縁側吸込口２１は径方向内側の端部近傍に形成されている。また、静翼本体１１の径方向端部から前縁側吸込口２１までの距離は、これら一対の前縁側吸込口２１同士の間の距離よりも小さい。さらに、一対の前縁側吸込口２１の軸線Ａｃ方向における位置は互いに同一である。ここで言う「同一」とは実質的な同一の位置を指すものであり、設計上の公差や製造上の誤差は許容される。以下の説明においても同様である。なお、一対の前縁側吸込口２１の軸線Ａｃ方向における位置が互いに異なっている構成を採ることも可能である。
　後縁側吸込口２２は、径方向を長手方向とする長方形の開口である。後縁側吸込口２２は、上記の前縁側吸込口２１とは異なり、負圧面１１Ｂにおける径方向のほぼ全域にわたって延びている。つまり、後縁側吸込口２２は、径方向における寸法が前縁側吸込口２１よりも大きい。後縁側吸込口２２の径方向外側の端部の径方向位置は、一方（径方向外側）の前縁側吸込口２１の径方向外側の端部の径方向位置と同一である。また、後縁側吸込口２２の径方向内側の端部の径方向位置は、他方（径方向内側）の前縁側吸込口２１の径方向内側の端部の径方向位置と同一である。
　静翼本体１１の内部は中空とされており、上述した吸込部２０（前縁側吸込口２１、及び後縁側吸込口２２）はこの中空部を介して、後述する噴出口Ｈに連通している。より具体的には、静翼本体１１の内部には流体が流通する流路が形成されており、吸込部２０はこの流路を通じて噴出口Ｈに連通している。
　静翼本体１１の径方向内側には、ノズル内周部材１２が設けられている。ノズル内周部材１２は、軸線Ａｃを中心とする環状をなし、周方向に配列された複数の静翼本体１１を径方向内側から支持している。
　ノズル内周部材１２の内周面１２Ｓは、ロータ本体６の外周面６Ｓと径方向に間隔をあけて対向している。内周面１２Ｓ上には、複数の静翼シールフィン１３が設けられている。本実施形態では一例として３つの静翼シールフィン１３が軸線Ａｃ方向に間隔をあけて配列されている。なお、静翼シールフィン１３の数は３つに限定されず、４つ以上であってもよい。それぞれの静翼シールフィン１３は、内周面１２Ｓから径方向内側に向かって突出するとともに周方向に延びる円環状をなしている。静翼シールフィン１３は、径方向外側から内側に向かうに従って軸線Ａｃ方向の寸法が次第に小さくなることでテーパ状の断面形状を有している。静翼シールフィン１３の径方向内側の端部とロータ本体６の外周面６Ｓとの間には一定の隙間（クリアランス）が形成されている。
　次いで、図４を参照して静翼シールフィン１３の詳細な構成について説明する。図４に示すように、本実施形態では３つの静翼シールフィン１３のうち、最も上流側に位置する静翼シールフィン１３を第一シールフィン１３Ａとし、最も下流側に位置する静翼シールフィン１３を第三シールフィン１３Ｃとする。さらに、これら第一シールフィン１３Ａと第三シールフィン１３Ｃとの間に位置する静翼シールフィン１３を第二シールフィン１３Ｂとする。
　これら３つの静翼シールフィン１３のうち、第二シールフィン１３Ｂの先端（径方向内側の端部）には、上述した吸込部２０に連通する噴出口Ｈが形成されている。つまり、詳しくは図示しないが、第二シールフィン１３Ｂの内部には、吸込部２０と噴出口Ｈとを連通させる流路が形成されている。ここで、各静翼シールフィン１３同士の間に形成される空間Ｓでは、蒸気の主流（つまり、静翼本体１１の周囲を流れる蒸気の流れ）が静翼シールフィン１３自体によって阻まれるため、静翼本体１１の周囲よりも静圧が低くなる。つまり、当該空間Ｓと静翼本体１１の周囲との間には圧力差が発生する。これにより、上述の吸込部２０から噴出口Ｈに向かって、静翼本体１１の周囲の蒸気の一部が吸い込まれる。吸い込まれた蒸気Ａは、噴出口Ｈから噴流Ｊとなって空間Ｓ内に噴き出す。
（動翼の構成）
　図２に示すように、動翼８は、ディスク６１と、動翼本体８１と、外側シュラウド８２と、動翼シールフィン８３と、を有している。ディスク６１は、軸線Ａｃを中心とする環状をなし、ロータ本体６の外周面６Ｓに取り付けられている。ディスク６１の外周側には、複数の動翼本体８１が設けられている。これら動翼本体８１は周方向に間隔をあけて配列されている。詳しくは図示しないが、それぞれの動翼本体８１は、径方向から見て翼型の断面形状を有している。動翼本体８１の径方向外側には外側シュラウド８２が設けられている。外側シュラウド８２は、軸線Ａｃを中心とする環状をなし、複数の動翼本体８１を径方向外側から支持している。
　外側シュラウド８２の外周面８２Ｓには、軸線Ａｃ方向に間隔をあけて配列された複数の動翼シールフィン８３が設けられている。動翼シールフィン８３は、外側シュラウド８２と内周面３Ｓとの間に流れ込む蒸気の流れ（漏れ流れ）を抑制する。本実施形態では一例として４つの動翼シールフィン８３が設けられている。なお、動翼シールフィン８３の数は４つに限定されず、３つ以下や５つ以上であってもよい。それぞれの動翼シールフィン８３は、外周面８２Ｓから径方向外側に向かって突出するとともに周方向に延びる環状をなしている。動翼シールフィン８３は、径方向内側から外側に向かうに従って軸線Ａｃ方向の寸法が次第に小さくなることでテーパ状の断面形状を有している。動翼シールフィン８３の先端（径方向外側の端部）とケーシング３の内周面３Ｓとの間には一定の隙間（クリアランス）が形成されている。
（作用効果）
　続いて、本実施形態に係る蒸気タービン１の動作について説明する。蒸気タービン１を運転するに当たっては、外部のボイラ等で生成された高温高圧の蒸気を蒸気供給口４０からケーシング３内に供給する。ケーシング３内に供給された蒸気の大部分は、上流側から下流側に向かって流れる中途で静翼段９、及び動翼段７に交互に接触する。静翼段９は蒸気の流れ方向を変更し、動翼段７への流入角度を適正化する。動翼段７に蒸気が流れ込むことで当該動翼段７を介してロータ２に回転力が与えられる。これにより、ロータ２が軸線Ａｃ回りに回転する。ロータ２の回転エネルギーは、例えば軸端に接続された発電機（不図示）を駆動するために用いられる。最も下流側の動翼段７を通過した蒸気は、蒸気排出口５０を通じて外部の復水器等（不図示）に導かれる。
　ところで、静翼本体１１の周囲を蒸気が通過する際、蒸気の粘性に伴って、流速の小さい境界層と呼ばれる流れの層が静翼本体１１の表面に形成されることが知られている。境界層は特に静翼本体１１の負圧面１１Ｂにおける後縁１１Ｔ側で顕著に発生する。また、静翼本体１１の前縁１１Ｌ付近では、径方向の両端部を起点とする二次流れとしての渦が形成されやすい。これらの事象が生じることで蒸気の円滑な流れが阻害され、蒸気タービン１の効率が低下する虞がある。さらに、上述した静翼シールフィン１３とロータ本体６の外周面６Ｓとの間を流れる蒸気の流れ（漏れ流れ）を低減してタービン効率を向上させたいという要請も存在する。
　そこで、本実施形態では、上述した吸込部２０を通じて境界層、及び二次流れを吸い込み、噴出口Ｈから噴流Ｊとして静翼シールフィン１３同士の間の空間Ｓに供給する構成を採っている。静翼シールフィン１３によって囲まれた領域（空間Ｓ）では、蒸気の主流が流れる領域（主流路）に比べて静圧が低い。この圧力差に基づいて、静翼本体１１の表面に形成された吸込部２０から噴出口Ｈに向かう流れが形成される。この流れに乗って境界層や二次流れとしての蒸気が吸込部２０から吸い込まれる。吸込部２０から吸い込まれた蒸気は、噴出口Ｈを通じて静翼シールフィン１３同士の間の空間Ｓに噴き出す。これにより、静翼本体１１の表面に形成される境界層や二次流れが低減される。その結果、静翼本体１１の周囲におけるエネルギー損失が抑制され、蒸気タービン１の効率をさらに向上させることが可能となる。
　さらに、静翼本体１１の負圧面１１Ｂ側では特に境界層や二次流れが形成されやすい傾向にある。上記構成によれば、吸込部２０は静翼本体１１の前縁１１Ｌよりも負圧面１１Ｂ側に形成されている。これにより、境界層や二次流れをより効果的に吸い込むことができ、エネルギー損失をさらに低減することができる。また、この構成によれば、吸込部２０としての開口部が負圧面１１Ｂのみに限定して形成されていることから、例えば正圧面１１Ａにも同様の開口部を形成した場合に比べて、静翼本体１１の強度低下を回避することもできる。
　加えて、負圧面１１Ｂにおける後縁１１Ｔ側に偏った位置では特に境界層が発達しやすい傾向にある。上記構成によれば、このように境界層が発達しやすい位置に後縁側吸込口２２が形成されている。この後縁側吸込口２２を通じて境界層が吸い込まれるため、蒸気の流れが負圧面１１Ｂに対して密接に付着した状態となる。これにより、蒸気の流れが円滑化され、蒸気タービン１のエネルギー損失をより一層低減することができる。
　さらに加えて、負圧面１１Ｂにおける前縁１１Ｌ側の径方向内側、及び外側の領域では特に二次流れとしての渦が発生しやすい傾向にある。上記構成によれば、このように二次流れが発生しやすい位置に前縁側吸込口２１が形成されている。この前縁側吸込口２１を通じて二次流れが吸い込まれるため、蒸気の流れが負圧面１１Ｂに対してさらに密接に付着した状態となる。その結果、蒸気タービン１のエネルギー損失をさらに抑えることができる。
　ここで、図４に示すように、空間Ｓ内では、静翼シールフィン１３とロータ本体６の外周面６Ｓとの間のクリアランスＣから流れ込んだ漏れ流れによって渦Ｖが形成されている。渦Ｖは、外周面６Ｓに沿って上流側から下流側に流れた後、下流側の静翼シールフィン１３に沿って径方向外側に向きを変え、さらにノズル内周部材１２の内周面１２Ｓに沿って再び上流側に向かって流れる。
　上記構成では、軸線Ａｃ方向の一方側から数えて２番目の第二シールフィン１３Ｂの径方向内側の端部に噴出口Ｈが形成されている。噴出口Ｈから噴き出される噴流ＪによってクリアランスＣを流れる漏れ流れが阻害され、当該漏れ流れに対して縮流効果を与えることができる。さらに、上述した渦Ｖに対して、噴流Ｊによってさらなる旋回力が与えられる。渦Ｖが発達することによって、空間Ｓ内に流れ込む漏れ流れの流量をより一層低減することが可能となる。このように、静翼シールフィン１３によるシール性能が向上することで、蒸気タービン１の効率をさらに向上させることができる。
［第一実施形態の変形例］
　以上、本開示の第一実施形態について説明した。なお、本開示の要旨を逸脱しない限りにおいて、上記の構成に種々の変更や改修を加えることが可能である。例えば、上記第一実施形態では、前縁側吸込口２１が径方向に離間して一対設けられている構成について説明した。しかしながら、第一変形例として図５に示すように、径方向の全域にわたって延びる１つのみの前縁側吸込口２１Ｂを形成することも可能である。この構成によれば、径方向の全域にわたって前縁側吸込口２１が形成されていることから、より広い範囲で二次流れを効率的に吸い込むことができる。
　さらに、第二変形例として図６に示すように、前縁側吸込口２１を形成せず、後縁側吸込口２２のみを形成する構成を採ることも可能である。この構成によれば、前縁側吸込口２１が形成されていない分だけ静翼本体１１に形成される開口部が削減できることから、境界層の低減を図りつつ静翼本体１１の強度低下を最小限に抑えることができる。
　加えて、第三変形例として図７に示すように、後縁側吸込口２２を形成せずに、前縁側吸込口２１のみを形成する構成を採ることも可能である。この構成によれば、二次流れと境界層とを前縁側吸込口２１によって同時に吸い込み、低減することができる。また、この場合も静翼本体１１に形成される開口部が削減できることから、二次流れと境界層の低減を図りつつ静翼本体１１の強度低下を最小限に抑えることができる。
［第二実施形態］
　次に、本開示の第二実施形態について、図８を参照して説明する。なお、第一実施形態と同様の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。図８に示すように、本実施形態では、噴出口Ｈ１が形成される位置が第一実施形態とは異なっている。
　噴出口Ｈ１は、ノズル内周部材１２の内周面１２Ｓ上に開口している。より詳細には、噴出口Ｈ１は、第一シールフィン１３Ａと第二シールフィン１３Ｂとの間の空間Ｓに向かって開口している。さらに具体的には、噴出口Ｈ１は、軸線Ａｃ方向において、空間Ｓにおける第一シールフィン１３Ａ側に偏った位置に形成されている。つまり、空間Ｓ内で形成される渦Ｖの流れ方向に沿って噴流Ｊが形成されることで、渦Ｖの旋回力を助長することが可能とされている。この噴出口Ｈ１は、第一実施形態で説明した吸込部２０に対して流路Ｆを通じて連通している。流路Ｆはノズル内周部材１２を径方向に貫通している。
　上記構成によれば、隣り合う静翼シールフィン１３同士の間の領域（空間Ｓ）に、ノズル内周部材１２の内周面１２Ｓに形成された噴出口Ｈ１を通じて蒸気を供給することができる。特に、本実施形態では噴出口Ｈ１は、軸線Ａｃ方向において、空間Ｓにおける第一シールフィン１３Ａ側に偏った位置に形成されている。これにより、当該空間Ｓ内における渦Ｖの形成が促進されるとともに、その旋回力を高めることができる。この渦Ｖが発達することによって空間Ｓ内に流れ込む漏れ流れの流量が低減され、蒸気タービン１の効率をさらに高めることができる。
　以上、本開示の第二実施形態について説明した。なお、本開示の要旨を逸脱しない限りにおいて、上記の構成に種々の変更や改修を加えることが可能である。例えば、噴出口Ｈ１の位置は上記の内周面１２Ｓに限定されず、ノズル内周部材１２、及び複数の静翼シールフィン１３のうち、第一シールフィン１３Ａよりも下流側の部分であればいかなる位置にも噴出口Ｈ１を形成することが可能である。つまり、設計や仕様に応じて、第二シールフィン１３Ｂと第三シールフィン１３Ｃの間の内周面１２Ｓに噴出口Ｈ１を形成することも可能である。また、第三シールフィン１３Ｃ自体に第一実施形態と同様の噴出口Ｈを併せて形成することも可能である。さらに、第三シールフィン１３Ｃのみに噴出口Ｈを形成する構成を採ることも可能である。
［第三実施形態］
　続いて、本開示の第三実施形態について、図９を参照して説明する。なお、上記の各実施形態と同様の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。図９に示すように、本実施形態では、静翼シールフィン１３（第二シールフィン１３Ｂ）における噴出口Ｈ２の形成される位置が第一実施形態とは異なっている。第一実施形態では静翼シールフィン１３の先端に噴出口Ｈが形成されているのに対して、本実施形態では当該静翼シールフィン１３における下流側を向く面（下流面１３Ｄ）に噴出口Ｈ２が形成されている。言い換えれば、噴出口Ｈ２は、静翼シールフィン１３の先端１３Ｔ（つまり、径方向内側の端部）よりも径方向外側の位置に形成されている。また、静翼シールフィン１３の基端１３Ｒ（つまり、径方向外側の端部）から噴出口Ｈ２までの距離は、先端１３Ｔから噴出口Ｈ２までの距離よりも大きい。つまり、噴出口Ｈ２は、基端１３Ｒよりも先端１３Ｔ側に近接する位置に形成されている。また、噴出口Ｈ２は、噴流Ｊを径方向内側に向かって噴出できるようにその開口方向が設定されている。
　上記構成によれば、隣り合う静翼シールフィン１３同士の間の領域（空間Ｓ：第一実施形態と同様）に、静翼シールフィン１３の下流面１３Ｄに形成された噴出口Ｈ２を通じて噴流Ｊとしての蒸気を供給することができる。これにより、当該空間Ｓ内における渦の形成が促進される。特に、噴出口Ｈ２は、静翼シールフィン１３の先端１３Ｔ（つまり、径方向内側の端部）よりも径方向外側の位置に形成されている。これにより、例えば先端１３Ｔに噴出口Ｈ２を形成した場合に比べて、噴流Ｊを渦の流れにさらになじませることができる。つまり、噴流Ｊによって渦の旋回力をより一層高め、当該渦を発達させることができる。渦が発達することによって上述のクリアランスＣを流れる漏れ流れが低減され、蒸気タービン１の効率をさらに高めることができる。
［第三実施形態の変形例］
　以上、本開示の第三実施形態について説明した。なお、本開示の要旨を逸脱しない限りにおいて、上記の構成に種々の変更や改修を加えることが可能である。例えば、第三実施形態の第一変形例として図１０に示すように、下流側に向かって噴流Ｊを噴き出すように噴出口Ｈ３の開口方向を設定することも可能である。また、第二変形例として図１１に示すように、下流側に噴流Ｊを噴き出す噴出口Ｈ４を基端１３Ｒ側に近接した位置に形成することも可能である。なお、噴出口Ｈ３（Ｈ４）の開口方向は、下流側を向く方向成分を含んでいればよく、例えば図１２に示すように、下流側に向かうに従って径方向内側に向かって噴流Ｊが形成されるように開口方向が設定されていてもよい。また、下流側に向かうに従って径方向外側に向かって噴流Ｊが形成されるように開口方向が設定されていてもよい。これらの構成によれば、渦の形成を促進できることに加えて、空間Ｓ内に流れ込む漏れ流れの流量自体をさらに低減することが可能となる。その結果、蒸気タービン１の効率をより一層向上させることができる。
［各実施形態に共通する変形例］
　なお、以上の各実施形態では、蒸気タービン１を例に静翼１０の構成について説明した。しかしながら、静翼１０に相当する構成（吸込部２０、及び噴出口Ｈ，Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３，Ｈ４）の適用対象は蒸気タービン１に限定されず、ガスタービンのタービン部にこれを適用することも可能である。
［付記］
　各実施形態に記載の蒸気タービン１は、例えば以下のように把握される。
（１）第１の態様に係る蒸気タービン１は、軸線Ａｃ回りに回転可能なロータ本体６、及び該ロータ本体６の外周面６Ｓに沿って周方向に配列された複数の動翼８を有するロータ２と、該ロータ２を覆うケーシング３と、該ケーシング３の内周面３Ｓに沿って周方向に配列された複数の静翼１０と、を備え、前記静翼１０は、前記軸線Ａｃに対する径方向に延びるとともに、前記軸線Ａｃ方向の一方側から他方側に向かって流れる作動流体の少なくとも一部を吸い込み可能な吸込部２０が表面に形成された静翼本体１１と、該静翼本体１１の径方向内側に設けられたノズル内周部材１２と、該ノズル内周部材１２の内周面１２Ｓから径方向内側に向かって突出するとともに、前記軸線Ａｃ方向に間隔をあけて配列された複数のシールフィン（静翼シールフィン１３）と、を有し、前記ノズル内周部材１２、及び前記シールフィンにおける前記軸線Ａｃ方向の最も一方側の前記シールフィンよりも他方側の部分には、前記吸込部２０から導かれた作動流体を噴出する噴出口Ｈが形成されている。
　複数のシールフィン（静翼シールフィン１３）によって囲まれた領域では、蒸気の主流が流れる領域（主流路）に比べて静圧が低い。この圧力差に基づいて、静翼本体１１の表面に形成された吸込部２０から噴出口Ｈに向かって作動流体の一部が吸い込まれる。これにより、静翼本体１１の表面に形成される境界層や二次流れを吸い込むことができる。その結果、静翼本体１１の周囲でエネルギー損失の発生を抑制することができる。
（２）第２の態様に係る蒸気タービン１では、前記吸込部２０は、前記静翼本体１１の前縁１１Ｌよりも負圧面１１Ｂ側に形成されてもよい。
　負圧面１１Ｂ側では特に境界層や二次流れが形成されやすい傾向にある。上記構成によれば、吸込部２０は静翼本体１１の前縁１１Ｌよりも負圧面１１Ｂ側に形成されている。これにより、境界層や二次流れをより効果的に吸い込むことができ、エネルギー損失をさらに低減することができる。
（３）第３の態様に係る蒸気タービン１では、前記吸込部２０は、前記静翼本体１１の負圧面１１Ｂにおける後縁１１Ｔ側に偏った位置に形成され、径方向の全域にわたって延びている後縁側吸込口２２を有してもよい。
　負圧面１１Ｂにおける後縁１１Ｔ側に偏った位置では特に境界層が発達しやすい傾向にある。上記構成によれば、このように境界層が発達しやすい位置に後縁側吸込口２２が形成されている。この後縁側吸込口２２を通じて境界層が吸い込まれるため、エネルギー損失をより一層低減することができる。
（４）第４の態様に係る蒸気タービン１では、前記吸込部２０は、前記静翼本体１１の負圧面１１Ｂにおける前縁１１Ｌ側に偏った位置に形成され、径方向内側の部分、及び外側の部分の少なくとも一方に位置する前縁側吸込口２１を有してもよい。
　負圧面１１Ｂにおける前縁１１Ｌ側の径方向内側、及び外側の領域では特に二次流れとしての渦が発生しやすい傾向にある。上記構成によれば、このように二次流れが発生しやすい位置に前縁側吸込口２１が形成されている。この前縁側吸込口２１を通じて二次流れが吸い込まれるため、エネルギー損失をさらに抑えることができる。
（５）第５の態様に係る蒸気タービン１では、前記前縁側吸込口２１は、径方向の全域にわたって延びてもよい。
　上記構成によれば、径方向の全域にわたって前縁側吸込口２１が形成されていることから、より広い範囲で二次流れを効率的に吸い込むことができる。
（６）第６の態様に係る蒸気タービン１では、前記噴出口Ｈ１は、前記ノズル内周部材１２の内周面１２Ｓに形成されてもよい。
　上記構成によれば、隣り合うシールフィン（静翼シールフィン１３）同士の間の領域（空間Ｓ）に、ノズル内周部材１２の内周面１２Ｓに形成された噴出口Ｈ１を通じて作動流体を供給することができる。これにより、当該領域内における渦の形成を促進することができる。この渦が発達することによって漏れ流れの流通が低減され、蒸気タービン１の効率をさらに高めることができる。
（７）第７の態様に係る蒸気タービン１では、前記噴出口Ｈは、前記複数のシールフィン（静翼シールフィン１３）のうち、前記軸線Ａｃ方向の一方側から数えて２番目以降の前記シールフィンの径方向内側の端部に形成されてもよい。
　上記構成によれば、軸線Ａｃ方向の一方側から数えて２番目のシールフィンの径方向内側の端部に噴出口Ｈが形成されている。これにより、当該シールフィンとロータ本体６との間に形成されるクリアランスを流れる漏れ流れに対して縮流効果を与えることができる。その結果、当該漏れ流れが低減され、蒸気タービン１の効率をさらに向上させることができる。
（８）第８の態様に係る蒸気タービン１では、前記噴出口Ｈ２は、前記複数のシールフィン（静翼シールフィン１３）のうち、前記軸線Ａｃ方向の一方側から数えて２番目以降の前記シールフィンの前記軸線Ａｃ方向の他方側を向く面に形成され、径方向内側に向かって作動流体を噴出するように構成されてもよい。
　上記構成によれば、隣り合うシールフィン同士の間の領域（空間Ｓ）に、シールフィンの下流側を向く面に形成された噴出口Ｈ２を通じて作動流体を供給することができる。これにより、当該領域内における渦の形成を促進することができる。この渦が発達することによって漏れ流れが低減され、蒸気タービン１の効率をさらに高めることができる。
（９）第９の態様に係る蒸気タービン１では、前記噴出口Ｈ３は、前記複数のシールフィンのうち、前記軸線Ａｃ方向の一方側から数えて２番目以降の前記シールフィン（静翼シールフィン１３）の前記軸線Ａｃ方向の他方側を向く面に形成され、前記軸線Ａｃ方向の他方側に向かう方向成分を伴って作動流体を噴出するように構成されてもよい。
　上記構成によれば、隣り合うシールフィン同士の間の領域（空間Ｓ）に、シールフィンの下流側を向く面に形成された噴出口Ｈ３を通じて作動流体を供給することができる。特に、作動流体は噴出口Ｈ３から下流側に向かう方向成分を伴って噴出される。これにより、当該領域内を通過する漏れ流れをさらに低減することができる。その結果、蒸気タービン１の効率をさらに高めることができる。
　本開示によれば、さらに効率が向上した蒸気タービンを提供することができる。
１　蒸気タービン
２　ロータ
３　ケーシング
３Ｓ　内周面
４　ジャーナル軸受
５　スラスト軸受
６　ロータ本体
６Ｓ　外周面
７　動翼段
８　動翼
９　静翼段
１０　静翼
１１　静翼本体
１１Ａ　正圧面
１１Ｂ　負圧面
１１Ｌ　前縁
１１Ｔ　後縁
１２　ノズル内周部材
１２Ｓ　内周面
１３　静翼シールフィン
１３Ａ　第一シールフィン
１３Ｂ　第二シールフィン
１３Ｃ　第三シールフィン
１３Ｄ　下流面
１３Ｒ　基端
１３Ｔ　先端
２０　吸込部
２１，２１Ｂ　前縁側吸込口
２２　後縁側吸込口
３１　ノズル外周部材
４０　蒸気供給口
５０　蒸気排出口
６１　ディスク
８１　動翼本体
８２　外側シュラウド
８２Ｓ　外周面
８３　動翼シールフィン
Ａｃ　軸線
Ｃ　クリアランス
ＣＬ　キャンバーライン
Ｆ　流路
Ｈ，Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３，Ｈ４　噴出口
Ｊ　噴流
Ｓ　空間
Ｖ　渦

Claims (9)

  1. 　軸線回りに回転可能なロータ本体、及び該ロータ本体の外周面に沿って周方向に配列された複数の動翼を有するロータと、
    　該ロータを覆うケーシングと、
    　該ケーシングの内周面に沿って周方向に配列された複数の静翼と、
    を備え、
    　前記静翼は、前記軸線に対する径方向に延びるとともに、前記軸線方向の一方側から他方側に向かって流れる作動流体の少なくとも一部を吸い込み可能な吸込部が表面に形成された静翼本体と、
    　該静翼本体の径方向内側に設けられたノズル内周部材と、
    　該ノズル内周部材の内周面から径方向内側に向かって突出するとともに、前記軸線方向に間隔をあけて配列された複数のシールフィンと、
    を有し、
    　前記ノズル内周部材、及び前記シールフィンにおける前記軸線方向の最も一方側の前記シールフィンよりも他方側の部分には、前記吸込部から導かれた作動流体を噴出する噴出口が形成されているタービン。
  2. 　前記吸込部は、前記静翼本体の前縁よりも負圧面側に形成されている請求項１に記載のタービン。
  3. 　前記吸込部は、前記静翼本体の負圧面における後縁側に偏った位置に形成され、径方向の全域にわたって延びている後縁側吸込口を有する請求項１又は２に記載のタービン。
  4. 　前記吸込部は、前記静翼本体の負圧面における前縁側に偏った位置に形成され、径方向内側の部分、及び外側の部分の少なくとも一方に位置する前縁側吸込口を有する請求項１から３のいずれか一項に記載のタービン。
  5. 　前記前縁側吸込口は、径方向の全域にわたって延びている請求項４に記載のタービン。
  6. 　前記噴出口は、前記ノズル内周部材の内周面に形成されている請求項１から５のいずれか一項に記載のタービン。
  7. 　前記噴出口は、前記複数のシールフィンのうち、前記軸線方向の一方側から数えて２番目以降の前記シールフィンの径方向内側の端部に形成されている請求項１から６のいずれか一項に記載のタービン。
  8. 　前記噴出口は、前記複数のシールフィンのうち、前記軸線方向の一方側から数えて２番目以降の前記シールフィンの前記軸線方向の他方側を向く面に形成され、径方向内側に向かって作動流体を噴出するように構成されている請求項１から６のいずれか一項に記載のタービン。
  9. 　前記噴出口は、前記複数のシールフィンのうち、前記軸線方向の一方側から数えて２番目以降の前記シールフィンの前記軸線方向の他方側を向く面に形成され、前記軸線方向の他方側に向かう方向成分を伴って作動流体を噴出するように構成されている請求項１から６のいずれか一項に記載のタービン。
PCT/JP2021/038576 2020-11-25 2021-10-19 タービン WO2022113570A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US18/031,275 US20230374907A1 (en) 2020-11-25 2021-10-19 Turbine
JP2022565112A JPWO2022113570A1 (ja) 2020-11-25 2021-10-19
CN202180070855.XA CN116324126A (zh) 2020-11-25 2021-10-19 涡轮机
DE112021004331.5T DE112021004331T5 (de) 2020-11-25 2021-10-19 Turbine

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2020-195481 2020-11-25
JP2020195481 2020-11-25

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022113570A1 true WO2022113570A1 (ja) 2022-06-02

Family

ID=81754319

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2021/038576 WO2022113570A1 (ja) 2020-11-25 2021-10-19 タービン

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20230374907A1 (ja)
JP (1) JPWO2022113570A1 (ja)
CN (1) CN116324126A (ja)
DE (1) DE112021004331T5 (ja)
WO (1) WO2022113570A1 (ja)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01110812A (ja) * 1987-10-23 1989-04-27 Hitachi Ltd 蒸気タービンの静翼構造
JP2013194720A (ja) * 2012-03-23 2013-09-30 Hitachi Ltd 蒸気タービン設備
JP2018035783A (ja) * 2016-09-02 2018-03-08 三菱日立パワーシステムズ株式会社 軸流タービン翼
JP2018138764A (ja) * 2017-02-24 2018-09-06 三菱重工業株式会社 軸流回転機械、静翼、動翼
JP2019044678A (ja) * 2017-08-31 2019-03-22 三菱重工業株式会社 蒸気タービンシステム及びコンバインドサイクルプラント

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7062296B2 (ja) 2019-05-31 2022-05-06 株式会社エース電研 遊技機設備島及びそれを備えた建築物

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01110812A (ja) * 1987-10-23 1989-04-27 Hitachi Ltd 蒸気タービンの静翼構造
JP2013194720A (ja) * 2012-03-23 2013-09-30 Hitachi Ltd 蒸気タービン設備
JP2018035783A (ja) * 2016-09-02 2018-03-08 三菱日立パワーシステムズ株式会社 軸流タービン翼
JP2018138764A (ja) * 2017-02-24 2018-09-06 三菱重工業株式会社 軸流回転機械、静翼、動翼
JP2019044678A (ja) * 2017-08-31 2019-03-22 三菱重工業株式会社 蒸気タービンシステム及びコンバインドサイクルプラント

Also Published As

Publication number Publication date
US20230374907A1 (en) 2023-11-23
DE112021004331T5 (de) 2023-06-01
CN116324126A (zh) 2023-06-23
JPWO2022113570A1 (ja) 2022-06-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5518597B2 (ja) タービンエンジンに関するシステム及び装置並びにタービンエンジン用シール
US8202039B2 (en) Blade shroud with aperture
JP6109197B2 (ja) ラジアルタービン動翼
WO2011007467A1 (ja) インペラおよび回転機械
JP5524010B2 (ja) 可変容量タービン
CN102365464B (zh) 叶轮和旋转机械
JP2012092825A (ja) 蒸気タービンの静翼、及びそれを用いた蒸気タービン
JPWO2017168766A1 (ja) 回転機械翼、過給機、および、これらの流れ場の形成方法
WO2018124068A1 (ja) タービン及びガスタービン
US11149549B2 (en) Blade of steam turbine and steam turbine
WO2019172422A1 (ja) ディフューザベーン及び遠心圧縮機
JP2008208753A (ja) 遠心圧縮機
JP6019794B2 (ja) ラジアルタービンロータ、及びこれを備えた可変容量ターボチャージャ
WO2022113570A1 (ja) タービン
JP2009036112A (ja) 回転機械の翼
JPWO2018116394A1 (ja) ターボチャージャ及びターボチャージャのノズルベーン並びにタービン
JP6864119B2 (ja) タービン及びターボチャージャ
WO2019107488A1 (ja) 多段遠心圧縮機、ケーシング及びリターンベーン
JP6803772B2 (ja) 軸流回転機械、及び、動翼
EP3456937B1 (en) Turbocharger
US20230272738A1 (en) Turbine and turbocharger
JP7235595B2 (ja) 回転機械
JP7165804B2 (ja) ノズルベーン
JP6994976B2 (ja) タービンの排気室及びタービン
WO2017072844A1 (ja) 回転機械

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21897548

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022565112

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 21897548

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1