WO2022009878A1 - 接着積層コア製造方法及び接着積層コア製造装置 - Google Patents

Abstract

この接着積層コア製造方法は、帯状鋼板を送りながら複数枚の鋼板部品を打ち抜き、前記各鋼板部品を、接着剤を介して積層させることにより接着積層コアを製造する方法であって、プレス加工油を塗布する前の前記帯状鋼板の片面又は両面に、硬化促進剤を塗布及び乾燥させて硬化促進部を形成する工程と、前記硬化促進部の表面に前記プレス加工油を塗布する工程と、を有する。

Description

接着積層コア製造方法及び接着積層コア製造装置

　本発明は、接着積層コア製造方法及び接着積層コア製造装置に関する。
　本願は、２０２０年７月７日に、日本国に出願された特願２０２０－１１７２６５号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　例えば電動機として用いられる回転電機は、積層コアを備えている。この積層コアは、帯状鋼板を間欠的に送りながら複数回に分けて所定形状に打ち抜き、得られた鋼板部品を複数枚積層することで製造される。各鋼板部品間の固定は、溶接、接着、かしめ等により行われるが、これらの中でも、積層コアの鉄損を効果的に抑制できる観点より、接着による固定方法が注目されている。

　例えば下記特許文献１には、片面または両面にプレス加工油を塗布したフープ材に複数のプレス加工を順次施し、当該フープ材の片面に接着剤を塗布した上で外形打抜き加工を行って金属薄板を得て、当該金属薄板を所定枚数積層接着することによって金属薄板積層体を製造する方法であって、前記プレス加工油に硬化促進剤が添加された金属薄板積層体の製造方法が開示されている。
　この金属薄板積層体の製造方法によれば、プレス加工油に硬化促進剤を添加したため、プレス加工油を除去することなく金属薄板間の接着が迅速かつ強固に行われ、製造工程の簡略化や順送金型装置における金型の小型等が可能となって製品品質および生産性の向上や製造設備の小型化等が実現される、と説明されている。

　また、下記特許文献２には、断続的に送られる帯状鋼板から所定形状の鋼板部品を打ち抜くとともに該鋼板部品を積層する打抜き積層プレス方法において、上記帯状鋼板から上記鋼板部品を打ち抜くプレス加工位置よりも上流側において、上記帯状鋼板の下面に、接着剤と、該接着剤の硬化を促進するための硬化促進剤とのうちのいずれか一方を塗布する第１塗布工程と、上記プレス加工位置において、上記帯状鋼板の上面に、上記接着剤と上記硬化促進剤とのうちの他方を塗布する第２塗布工程とを含む打抜き積層プレス方法が開示されている。
　この打抜き積層プレス方法によれば、第１塗布工程と第２塗布工程とを行うことにより接着剤の硬化時間を大幅に短縮することができ、複数の鋼板部品を積層して製造するコアの生産性を高めることができる、と説明されている。

日本国特許第４６４８７６５号公報 日本国特許第６１６４０２９号公報

　上記特許文献１の金属薄板積層体の製造方法によれば、硬化促進剤の利用によって金属薄板間の接着を迅速に行えるとしている。硬化促進剤はプレス加工油の添加によって薄められた状態で塗布されるため、より高い硬化促進効果が求められる場合には、硬化促進剤の含有量を相当量まで増やす必要がある。しかしこの場合、今度はプレス加工油の割合が減ってしまうため、金属薄板を打ち抜く際の打ち抜き加工性に影響を及ぼす懸念がある。
　また、上記特許文献２の打抜き積層プレス方法によれば、接着剤の硬化時間を大幅に短縮できるとしている。しかし、ここでも、打ち抜き加工に必須であるプレス加工油が硬化促進剤に与える影響については全く検討されていない。

　このように、接着積層コアの生産性をさらに高めるには、鋼板打ち抜き時におけるプレス加工油の潤滑機能と、鋼板接着時の硬化促進剤利用による接着剤の硬化促進機能とを、より高次に発揮させる必要がある。しかし、従来は、硬化促進剤の塗布形態について十分な検討がなされてこなかった。

　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、接着積層コアの製造に際し、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性が得られる、接着積層コア製造方法及び接着積層コア製造装置の提供を課題とする。

　前記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用している。
（１）本発明の一態様に係る接着積層コア製造方法は、
　帯状鋼板を送りながら複数枚の鋼板部品を打ち抜き、前記各鋼板部品を、接着剤を介して積層させることにより接着積層コアを製造する方法であって、
　プレス加工油を塗布する前の前記帯状鋼板の片面又は両面に、硬化促進剤を塗布及び乾燥させて硬化促進部を形成する工程と、
　前記硬化促進部の表面に前記プレス加工油を塗布する工程と、
を有する。
　上記（１）に記載の接着積層コア製造方法によれば、帯状鋼板に設けられた硬化促進部が予め乾燥して硬化しているため、その後の工程で塗布されるプレス加工油と混ざり合うことが抑制される。したがって、各鋼板部品間を積層して接着する際に、硬化促進部が高い濃度を維持したまま接着剤と混ざり合えるため、高い接着強度を早期に発現できる。よって、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性を得ることが可能である。
　さらに言うと、硬化促進部の表面をプレス加工油で被覆するため、その後に行われるプレス加工時に、硬化促進部が金型に付着することを抑制できる。もし、プレス加工油で被覆することなくそのまま送ってプレス加工を行った場合、剥き出し状態の硬化促進部が打ち抜き時に剥離して金型（例えば順送金型の下側金型）の特定部位に付着、堆積する虞がある。このような堆積物が生じると、連続プレス中に堆積物が剥がれて各鋼板部品に再付着し、そして堆積物が各鋼板部品の積層間に挟み込まれる虞がある。その場合、接着積層コアの形状が歪み、接着積層コアの構造強度や磁気特性に悪影響を及ぼす虞がある。これに対し、上記態様では、硬化促進部をプレス加工油で予め被覆して保護してから、その後にプレス加工を行っているため、上述した問題の発生を抑制している。

（２）上記（１）に記載の接着積層コア製造方法において、以下のようにしてもよい：
　前記各鋼板部品が、第１鋼板部品及び第２鋼板部品を含み、
　第１面と、前記第１面上に形成された前記硬化促進部と、前記硬化促進部の前記表面上に配置された前記プレス加工油とを有する前記第１鋼板部品を準備する第１の工程と、
　第２面と、前記第２面上に配置された前記接着剤と、を有する前記第２鋼板部品を準備する第２の工程と、
　前記第１面及び前記第２面が互いに対向するように、前記第１鋼板部品及び前記第２鋼板部品を重ね合わせて接着する第３の工程と、
を有する。
　上記（２）に記載の接着積層コア製造方法によれば、第１の工程において硬化促進部が予め乾燥して硬化しており、プレス加工油と混ざり合うのが抑制された状態にある。そのため、第３の工程で第１鋼板部品及び第２鋼板部品を重ね合わせて接着する際に、硬化促進部が高い濃度を維持したまま接着剤と混ざり合える。

（３）上記（１）に記載の接着積層コア製造方法において、以下のようにしてもよい：
　前記各鋼板部品が、第１鋼板部品及び第２鋼板部品を含み、
　第１面と、前記第１面上に形成された前記硬化促進部と、前記硬化促進部の前記表面上に配置された前記プレス加工油と、前記プレス加工油上に配置された前記接着剤とを有する前記第１鋼板部品を準備する第４の工程と、
　第２面を有する前記第２鋼板部品を準備する第５の工程と、
　前記第１面及び前記第２面が互いに対向するように、前記第１鋼板部品及び前記第２鋼板部品を重ね合わせて接着する第６の工程と、
を有する。
　上記（３）に記載の接着積層コア製造方法によれば、第４の工程において硬化促進部が予め乾燥して硬化しており、プレス加工油と混ざり合うのが抑制された状態にある。そのため、第６の工程で第１鋼板部品及び第２鋼板部品を重ね合わせて接着する際に、硬化促進部が高い濃度を維持したまま接着剤と混ざり合える。

（４）上記（１）に記載の接着積層コア製造方法において、以下のようにしてもよい：
　前記各鋼板部品が、第１鋼板部品及び第２鋼板部品を含み、
　第１面と、前記第１面上に形成された前記硬化促進部と、前記硬化促進部の前記表面上に配置された前記プレス加工油と、前記プレス加工油上に配置された前記接着剤とを有する前記第１鋼板部品を準備する第７の工程と、
　第２面と、前記第２面上に配置された前記接着剤と、を有する前記第２鋼板部品を準備する第８の工程と、
　前記第１面及び前記第２面が互いに対向するように、前記第１鋼板部品及び前記第２鋼板部品を重ね合わせて接着する第９の工程と、
を有する。
　上記（４）に記載の接着積層コア製造方法によれば、第７の工程において硬化促進部が予め乾燥して硬化しており、プレス加工油と混ざり合うのが抑制された状態にある。そのため、第９の工程で第１鋼板部品及び第２鋼板部品を重ね合わせて接着する際に、硬化促進部が高い濃度を維持したまま接着剤と混ざり合える。

（５）上記（１）～（４）の何れか１項に記載の接着積層コア製造方法において、前記接着剤が、嫌気性接着剤または２－シアノアクリレート系接着剤であってもよい。
　上記（５）に記載の接着積層コア製造方法によれば、加工性に影響を与えることなく、相対的に硬化促進剤の量を増やし、硬化時間の短縮と接着強度を向上させることができるという利点が得られる。

（６）上記（５）に記載の接着積層コア製造方法において、前記嫌気性接着剤の硬化促進剤が、チタン、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、バナジウム、モリブデン、ルテニウム、サッカリン及びそれらの組み合わせから選択される嫌気硬化を促進する有効成分を含んでもよい。
　嫌気硬化を促進する有効成分は、チタン、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、バナジウム、モリブデン、ルテニウム、サッカリン及びそれらの組み合わせから選択される。好ましくは、銅、鉄、バナジウム、コバルト、クロム、銀、及びマンガン、並びにそれらの組み合わせから選択されてもよい。望ましくは、銅、鉄、バナジウム、コバルト、及びクロム、並びにそれらの組み合わせであり得る。望ましくは、金属酸化物または塩の形態で提供される。好ましくは、バナジウムアセチルアセトネート、バナジルアセチルアセトネート、ステアリン酸バナジル、バナジウムプロポキシド、バナジウムブトキシド、五酸化バナジウム、ナフテン酸コバルト、ナフテン酸マンガン、ヘキサン酸銅、ビス（２－エチルヘキサン酸）銅（ＩＩ）等から選ばれる１種または２種以上の組み合わせが挙げられる。
　上記（６）に記載の接着積層コア製造方法によれば、嫌気性接着剤の硬化が速やか、かつ完全に進行するため、特に短時間の製造やアウトガスの抑制等を要求される製造に極めて優れ、生産性が向上することができるという利点が得られる。

（７）上記（５）に記載の接着積層コア製造方法において、前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤が、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン及びＮ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類、トリクロルアセトアミド等の酸アミド類、コハク酸イミド等の有機イミド類、テトラメチルアンモニウムクロライド及びベンジルトリメチルアンモニウムクロライド等の第４級アンモニウム塩等、並びにそれらの組み合わせから選択される前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含んでもよい。
　２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分の具体例としては、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン、Ｎ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類、トリクロルアセトアミド等の酸アミド類、コハク酸イミド等の有機イミド類、テトラメチルアンモニウムクロライド、ベンジルトリメチルアンモニウムクロライド等の第４級アンモニウム塩等及びそれらの組み合わせから選択される。好ましくは、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン、Ｎ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類から選ばれる１種または２種以上の組み合わせが挙げられる。
　上記（７）に記載の接着積層コア製造方法によれば、２－シアノアクリレート系接着剤の硬化が速やか、かつ完全に進行するため、特に短時間の製造やアウトガスの抑制等を要求される製造に極めて優れ、生産性が向上することができるという利点が得られる。

（８）上記（５）に記載の接着積層コア製造方法において、前記嫌気性接着剤または前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤は、ケトン系溶剤、アルコール系溶剤、エステル系溶剤、グリコールエーテル系溶剤、炭化水素系溶剤、ハロゲン化炭化水素系溶剤、エーテル系溶剤、グリコール系溶剤、アミン系溶剤等の溶剤により希釈した嫌気硬化を促進する有効成分または前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含んでもよい。
　溶剤種としては、上記溶剤種から選ばれる１種または２種以上の組み合わせが選択される。接着積層コア製造上、好ましくは酢酸エチル、アセトン、エタノール、メタノール、ブタノール、トルエン、ヘプタンから選ばれる１種または２種以上の組み合わせが挙げられる。

（９）上記（１）～（８）の何れか１項に記載の接着積層コア製造方法において、前記接着積層コアが、回転電機用の固定子であってもよい。
　上記（９）に記載の接着積層コア製造方法によれば、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性が得られるので、高い性能を持ちながらも製造コストが低い回転電機用の固定子を製造することが可能になる。

（１０）本発明の一態様に係る接着積層コア製造装置は、
　帯状鋼板を送りながら前記帯状鋼板から打ち抜いた複数枚の鋼板部品を、接着剤を介して積層することで接着積層コアを製造する装置であって、
　前記帯状鋼板の片面又は両面に硬化促進剤を塗布及び乾燥させて硬化促進部を形成する硬化促進部形成部と、
　前記硬化促進部形成部よりも下流側に配置され、少なくとも前記硬化促進部の表面にプレス加工油を塗布するプレス加工油塗布部と、
　前記プレス加工油塗布部よりも下流側に配置され、前記帯状鋼板にプレス加工を加えるプレス加工部と、
　前記帯状鋼板の前記片面に前記接着剤を塗布する接着剤塗布部と、
備える。
　上記（１０）に記載の接着積層コア製造装置によれば、硬化促進部形成部において、硬化促進部が予め乾燥して硬化した状態で帯状鋼板に形成される。したがって、硬化促進部が、プレス加工油塗布部で塗布されるプレス加工油に混ざることが抑制される。したがって、各鋼板部品間を積層して接着する際に、硬化促進部が高い濃度を維持したまま接着剤と混ざり合えるため、高い接着強度を早期に発現できる。よって、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性を得ることが可能である。

（１１）上記（１０）に記載の接着積層コア製造装置において、前記帯状鋼板の送り方向に沿って、前記硬化促進部形成部と、前記プレス加工油塗布部と、前記プレス加工部及び前記接着剤塗布部とが、この順に並んでいてもよい。
　上記（１１）に記載の接着積層コア製造装置によれば、硬化促進部形成部において硬化促進部は予め乾燥して硬化しており、プレス加工油塗布部で塗布されるプレス加工油と混ざり合うことが抑制された状態にある。そのため、第１鋼板部品及び第２鋼板部品を重ね合わせて接着する際に、硬化促進部が高い濃度を維持したまま接着剤と混ざり合える。

（１２）上記（１０）に記載の接着積層コア製造装置において、以下のように構成してもよい：
　前記硬化促進部形成部を有する第１ステージと、
　前記第１ステージから移された前記帯状鋼板を前記プレス加工油塗布部に向かって送る搬送部を有する第２ステージと、
を備え、
　前記第２ステージに、前記帯状鋼板を送る送り方向に沿って、前記搬送部と、前記プレス加工油塗布部と、前記プレス加工部及び前記接着剤塗布部とが、この順に並んで配置されている。
　上記（１２）に記載の接着積層コア製造装置によれば、第１ステージで硬化促進部を予め形成した帯状鋼板を纏めて作り置きしておくことができる。そして、これら帯状鋼板のうちより必要な数の帯状鋼板を取り出して第２ステージに移し、プレス加工油の塗布、接着剤の塗布、そして第１鋼板部品及び第２鋼板部品間の接着を行える。このように、接着積層コア製造装置を第１ステージと第２ステージに分けた場合も、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性を得ることが可能である。

（１３）上記（１０）～（１２）の何れか１項に記載の接着積層コア製造装置において、前記接着剤が、嫌気性接着剤または２－シアノアクリレート系接着剤であってもよい。
　上記（１３）に記載の接着積層コア製造装置によれば、加工性に影響を与えることなく、相対的に硬化促進剤の量を増やし、硬化時間の短縮と接着強度を向上させることができるという利点が得られる。

（１４）上記（１３）に記載の接着積層コア製造装置において、前記嫌気性接着剤の硬化促進剤が、チタン、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、バナジウム、モリブデン、ルテニウム、サッカリン及びそれらの組み合わせから選択される嫌気硬化を促進する有効成分を含んでもよい。
　すなわち、上記（１３）に記載の接着積層コア製造装置において、前記嫌気性接着剤の硬化促進剤としては前記嫌気硬化を促進する有効成分を含むものが挙げられる。
　嫌気硬化を促進する有効成分は、チタン、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、バナジウム、モリブデン、ルテニウム、サッカリン及びそれらの組み合わせから選択される。好ましくは、銅、鉄、バナジウム、コバルト、クロム、銀、及びマンガン、並びにそれらの組み合わせから選択されてもよい。望ましくは、銅、鉄、バナジウム、コバルト、及びクロム、並びにそれらの組み合わせであり得る。望ましくは、金属酸化物または塩の形態で提供される。好ましくは、バナジウムアセチルアセトネート、バナジルアセチルアセトネート、ステアリン酸バナジル、バナジウムプロポキシド、バナジウムブトキシド、五酸化バナジウム、ナフテン酸コバルト、ナフテン酸マンガン、ヘキサン酸銅、ビス(２－エチルヘキサン酸)銅(II)等から選ばれる１種または２種以上の組み合わせが挙げられる。
　上記（１４）に記載の接着積層コア製造装置によれば、嫌気性接着剤の硬化が速やか、かつ完全に進行するため、特に短時間の製造やアウトガスの抑制等を要求される製造に極めて優れ、生産性が向上することができるという利点が得られる。

（１５）上記（１３）に記載の接着積層コア製造装置において、前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤が、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン及びＮ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類、トリクロルアセトアミド等の酸アミド類、コハク酸イミド等の有機イミド類、テトラメチルアンモニウムクロライド及びベンジルトリメチルアンモニウムクロライド等の第４級アンモニウム塩等、並びにそれらの組み合わせから選択される前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含んでもよい。
　すなわち、上記（１３）に記載の接着積層コア製造装置において、前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤としては、前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含むものが挙げられる。
　２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分の具体例としては、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン、Ｎ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類、トリクロルアセトアミド等の酸アミド類、コハク酸イミド等の有機イミド類、テトラメチルアンモニウムクロライド、ベンジルトリメチルアンモニウムクロライド等の第４級アンモニウム塩等及びそれらの組み合わせから選択される。好ましくは、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン、Ｎ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類から選ばれる１種または２種以上の組み合わせが挙げられる。
　上記（１５）に記載の接着積層コア製造装置によれば、２－シアノアクリレート系接着剤の硬化が速やか、かつ完全に進行するため、特に短時間の製造やアウトガスの抑制等を要求される製造に極めて優れ、生産性が向上することができるという利点が得られる。

（１６）上記（１３）に記載の接着積層コア製造装置において、前記嫌気性接着剤または前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤は、ケトン系溶剤、アルコール系溶剤、エステル系溶剤、グリコールエーテル系溶剤、炭化水素系溶剤、ハロゲン化炭化水素系溶剤、エーテル系溶剤、グリコール系溶剤、アミン系溶剤等の溶剤により希釈した嫌気硬化を促進する有効成分または前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含んでもよい。
　溶剤種としては、上記溶剤種から選ばれる少なくとも一種、組み合わせが選択される。接着積層コア製造上、好ましくは酢酸エチル、アセトン、エタノール、メタノール、ブタノール、トルエンから選ばれる１種または２種以上の組み合わせが挙げられる。

（１７）上記（１０）～（１６）の何れか１項に記載の接着積層コア製造装置において、前記接着積層コアが、回転電機用の固定子であってもよい。
　上記（１７）に記載の接着積層コア製造装置によれば、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性が得られるので、高い性能を持ちながらも製造コストが低い回転電機用の固定子を製造することが可能になる。

　本発明の上記各態様によれば、接着積層コアの製造に際し、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性が得られる、接着積層コア製造方法及び接着積層コア製造装置を提供できる。

本発明の各実施形態で製造されるステータ用接着積層コアを備えた、回転電機の断面図である。 同ステータ用接着積層コアの側面図である。 本発明の第１実施形態に係る接着積層コア製造装置の側面図である。 同実施形態に係る接着積層コア製造方法を説明するための、フローチャートである。 本発明の第２実施形態に係る接着積層コア製造装置の側面図である。 同実施形態に係る接着積層コア製造方法を説明するための、フローチャートである。 本発明の第３実施形態に係る接着積層コア製造装置の側面図である。 同実施形態に係る接着積層コア製造方法を説明するための、フローチャートである。 本発明の第４実施形態に係る接着積層コア製造装置の側面図である。

　以下、図面を参照しながら、本発明の各実施形態に係る接着積層コア製造方法及び接着積層コア製造装置を説明する。その前に、図１及び図２を用いて、各実施形態で製造されるステータ用接着積層コア（接着積層コア。回転電機用の固定子）を先に説明する。

［ステータ用接着積層コア］
　図１は、各実施形態で製造されるステータ用接着積層コア２１を備えた、回転電機１０の断面図である。図２は、同ステータ用接着積層コア２１の側面図である。
　以下、図１に示す回転電機１０が、電動機、具体的には交流電動機、より具体的には同期電動機、より一層具体的には永久磁石界磁型電動機である場合を例示して説明する。この種の電動機は、例えば、電気自動車などに好適に採用される。

　図１に示すように、回転電機１０は、ステータ２０と、ロータ３０と、ケース５０と、回転軸６０と、を備える。ステータ２０およびロータ３０は、ケース５０内に収容される。ステータ２０は、ケース５０内に固定される。
　図１の例では、回転電機１０として、ロータ３０がステータ２０の径方向内側に位置するインナーロータ型を例示している。しかしながら、回転電機１０として、ロータ３０がステータ２０の外側に位置するアウターロータ型であってもよい。また、ここでは、回転電機１０が１２極１８スロットの三相交流モータである場合を例示する。しかし、極数、スロット数、相数などは、適宜変更できる。
　回転電機１０は、例えば、各相に実効値１０Ａ、周波数１００Ｈｚの励磁電流を印加することにより、回転数１０００ｒｐｍで回転することができる。

　ステータ２０は、ステータ用接着積層コア２１と、図示しない巻線と、を備える。
　ステータ用接着積層コア２１は、環状のコアバック部２２と、複数のティース部２３と、を備える。以下では、ステータ用接着積層コア２１（又はコアバック部２２）の中心軸線Ｏ方向を軸方向と言い、ステータ用接着積層コア２１（又はコアバック部２２）の径方向（中心軸線Ｏに直交する方向）を径方向と言い、ステータ用接着積層コア２１（又はコアバック部２２）の周方向（中心軸線Ｏ回りに周回する方向）を周方向と言う。

　コアバック部２２は、ステータ２０を軸方向から見た平面視において円環状に形成されている。
　複数のティース部２３は、コアバック部２２の内周から径方向内側に向けて突出する。複数のティース部２３は、周方向に同等の角度間隔をあけて配置されている。図１の例では、中心軸線Ｏを中心とする中心角２０度おきに１８個のティース部２３が設けられている。複数のティース部２３は、互いに同等の形状でかつ同等の大きさに形成されている。よって、複数のティース部２３は、互いに同じ厚み寸法を有している。
　前記巻線は、ティース部２３に巻回されている。前記巻線は、集中巻きされていてもよく、分布巻きされていてもよい。

　ロータ３０は、ステータ２０（ステータ用接着積層コア２１）に対して径方向の内側に配置されている。ロータ３０は、ロータコア３１と、複数の永久磁石３２と、を備える。
　ロータコア３１は、ステータ２０と同軸に配置される環状（円環状）に形成されている。ロータコア３１内には、回転軸６０が配置されている。回転軸６０は、ロータコア３１に固定されている。
　複数の永久磁石３２は、ロータコア３１に固定されている。図１の例では、２つ１組の永久磁石３２が１つの磁極を形成している。複数組の永久磁石３２は、周方向に同等の角度間隔をあけて配置されている。図１の例では、中心軸線Ｏを中心とする中心角３０度おきに１２組（全体では２４個）の永久磁石３２が設けられている。

　図１の例では、永久磁石界磁型電動機として、埋込磁石型モータが採用されている。ロータコア３１には、ロータコア３１を軸方向に貫通する複数の貫通孔３３が形成されている。複数の貫通孔３３は、複数の永久磁石３２の配置に対応して設けられている。各永久磁石３２は、対応する貫通孔３３内に配置された状態でロータコア３１に固定されている。各永久磁石３２のロータコア３１への固定は、例えば永久磁石３２の外面と貫通孔３３の内面とを接着剤により接着すること等により、実現できる。なお、永久磁石界磁型電動機として、埋込磁石型に代えて表面磁石型モータを採用してもよい。

　ステータ用接着積層コア２１およびロータコア３１は、いずれも積層コアである。例えばステータ用接着積層コア２１は、図２に示すように、複数の電磁鋼板４０が積層方向に積層されることで形成されている。
　なお、ステータ用接着積層コア２１およびロータコア３１それぞれの積厚（中心軸線Ｏに沿った全長）は、例えば５０．０ｍｍとされる。ステータ用接着積層コア２１の外径は、例えば２５０．０ｍｍとされる。ステータ用接着積層コア２１の内径は、例えば１６５．０ｍｍとされる。ロータコア３１の外径は、例えば１６３．０ｍｍとされる。ロータコア３１の内径は、例えば３０．０ｍｍとされる。ただし、これらの値は一例であり、ステータ用接着積層コア２１の積厚、外径や内径、およびロータコア３１の積厚、外径や内径は、これらの値のみに限られない。ここで、ステータ用接着積層コア２１の内径は、ステータ用接着積層コア２１におけるティース部２３の先端部を基準とする。すなわち、ステータ用接着積層コア２１の内径は、全てのティース部２３の先端部に内接する仮想円の直径である。

　ステータ用接着積層コア２１およびロータコア３１を形成する各電磁鋼板４０は、例えば、母材となる帯状鋼板を打ち抜き加工することにより形成される。電磁鋼板４０としては、公知の電磁鋼板を用いることができる。電磁鋼板４０の化学組成は、以下に質量％単位で示すように、質量％で２．５％～３．９％のＳｉを含有する。化学組成をこの範囲とすることにより、各電磁鋼板４０の降伏強度を、３８０ＭＰａ以上５４０ＭＰａ以下に設定することができる。

　Ｓｉ：２．５％～３．９％
　Ａｌ：０．００１％～３．０％
　Ｍｎ：０．０５％～５．０％
　残部：Ｆｅ及び不純物

　本実施形態では、電磁鋼板４０として、無方向性電磁鋼板を採用している。無方向性電磁鋼板としては、ＪＩＳＣ２５５２：２０１４の無方向性電鋼帯を採用できる。しかしながら、電磁鋼板４０として、無方向性電磁鋼板に代えて方向性電磁鋼板を採用してもよい。この場合の方向性電磁鋼板としては、ＪＩＳＣ２５５３：２０１２の方向性電鋼帯を採用できる。

　積層コアの加工性や、積層コアの鉄損を改善するため、電磁鋼板４０の両面は、リン酸塩系の絶縁被膜で被覆されている。絶縁被膜を構成する物質としては、例えば、（１）無機化合物、（２）有機樹脂、（３）無機化合物と有機樹脂との混合物、などが採用できる。無機化合物としては、例えば、（１）重クロム酸塩とホウ酸の複合物、（２）リン酸塩とシリカの複合物、などが挙げられる。有機樹脂としては、エポキシ系樹脂、アクリル系樹脂、アクリルスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、シリコン系樹脂、フッ素系樹脂などが挙げられる。

［第１実施形態］
　図３及び図４を用いて本発明の第１実施形態を以下に説明する。図３は、本実施形態に係る接着積層コア製造装置の側面図である。また、図４は、本実施形態に係る接着積層コア製造方法を説明するための、フローチャートである。
　図３に示すように、本実施形態の接着積層コア製造装置１００は、帯状鋼板供給部１１０と、硬化促進部形成部１２０と、駆動部（不図示）と、プレス加工油塗布部１３０と、プレス加工部１４０と、接着剤塗布部１５０と、積層接着部１６０とを備える。これらのうち、プレス加工部１４０と、接着剤塗布部１５０と、積層接着部１６０との組み合わせにより、順送金型（Ｐｒｏｇｒｅｓｓｉｖｅ　Ｄｉｅ）が構成される。

　帯状鋼板供給部１１０には、電磁鋼板（鋼板部品）４０の素材となる帯状鋼板Ｍを巻回したフープ材Ｆが軸支されており、図３の紙面右側に向かって帯状鋼板Ｍを送り出す。以下の説明において、帯状鋼板Ｍの送り方向である紙面右側を下流側（あるいは下流方向）、その逆方向である紙面左側を上流側（あるいは上流方向）という場合がある。この帯状鋼板供給部１１０より下流側に向けて送られる帯状鋼板Ｍは、上述した化学組成を有する鋼板であり、その両面が上述した絶縁被膜で被覆されている。

　硬化促進部形成部１２０は、硬化促進剤タンク１２１と、ノズル１２２と、乾燥機１２３とを有する。
　硬化促進剤タンク１２１には、硬化促進剤が貯留されている。嫌気性接着剤の硬化促進剤としては、前記嫌気硬化を促進する有効成分を含むものが、また２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤としては前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含むものが例示される。硬化促進剤は、嫌気性接着剤または２－シアノアクリレート系接着剤と混ざり合うことで、接着剤の瞬時硬化を促す。
　硬化促進剤としては、ケトン系溶剤、アルコール系溶剤、エステル系溶剤、グリコールエーテル系溶剤、炭化水素系溶剤、ハロゲン化炭化水素系溶剤、エーテル系溶剤、グリコール系溶剤、アミン系溶剤等の溶剤により希釈した嫌気硬化を促進する有効成分または２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含むものである。

　溶剤種としては、上記溶剤種から選ばれる少なくとも一種、組み合わせが選択される。接着積層コア製造上、好ましくは酢酸エチル、アセトン、エタノール、メタノール、ブタノール、トルエンから選ばれる１種または２種以上の組み合わせが挙げられる。

　後述するが、本実施形態の接着積層コア製造方法では、帯状鋼板Ｍに塗布した硬化促進剤を予め乾燥硬化させて硬化促進部としてから、その表面をプレス加工油で被覆している。そのため、プレス加工油に硬化促進剤が混ざり込むことが抑制されている。
　ここで、硬化促進剤の溶剤として低沸点のアルコール系溶剤を用いても、プレス加工油の塗布前に乾燥させて溶剤成分を予め揮発させてしまうため、プレス加工油へのアルコール系溶剤の混ざり込みを配慮した取り扱いが不要である。このように、本実施形態の接着積層コア製造方法では、硬化促進剤の溶剤がプレス加工油に混ざり込むことによるデメリットを生じないため、使用可能な溶剤として幅広い選択肢が得られる上に、作業性も高い。なお、硬化促進部（硬化促進剤）の乾燥度合いとしては、溶剤が完全に揮発するまで乾燥させることが最も好ましいが、これに加えて、硬化促進剤を、プレス加工油と混ざり合わない程度に乾燥させて硬化促進部とした場合も含めて、「乾燥」と言う。
　硬化促進部の乾燥度合いを定量的に調べる手段としては、硬化促進部に塗布した後のプレス加工油に含まれる硬化促進剤の有効成分の含有量を検出することにより、判断できる。
　すなわち、プレス加工油に占める硬化促進剤の有効成分の含有量が１重量％を超えるようであれば未乾燥状態にあると判断される。よって、硬化促進剤の有効成分の含有量が１重量％以下、好ましくは０．５重量％以下、より好ましくは０．１重量％以下であれば、「乾燥」していると判断できる。ここで、嫌気性接着剤を用いる場合における硬化促進剤の有効成分としては、チタン、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、バナジウム、モリブデン、ルテニウム、サッカリン及びそれらの組み合わせから選択されるものが、検出対象になる。また、２－シアノアクリレート系接着剤を用いる場合における硬化促進剤の有効成分としては、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン及びＮ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類、トリクロルアセトアミド等の酸アミド類、コハク酸イミド等の有機イミド類、テトラメチルアンモニウムクロライド及びベンジルトリメチルアンモニウムクロライド等の第４級アンモニウム塩等、並びにそれらの組み合わせから選択されるものが、検出対象になる。

　プレス加工油に硬化促進剤が混ざり込んだ場合、プレス加工油に溶け込んだ硬化促進剤の金属触媒が、本来の硬化促進用途に供されずにプレス加工油に溶け込んだまま排出されてしまう。この場合、排出されたプレス加工油から硬化促進剤の金属触媒を回収して再利用することが困難である上に、プレス加工油を廃棄する前に処理を加える手間も生じる。逆に、硬化促進剤の金属触媒がプレス加工油に完全に溶け込まない種類のものである場合、この金属触媒が金型のプレス加工油排出路に析出して堆積し、目詰まりや残渣の原因となる虞がある。

　さらに言うと、硬化促進剤と接着剤との間には適切な混合比率が規定されており、その混合比率より高くても低くても接着性能が低下する。もし、硬化促進剤がプレス加工油に混ざり込んでしまうと、その損失分を補うように硬化促進剤を増量させる必要がある。しかし、接着積層コアの鋼板部品は形状が複雑であるため、硬化促進剤の付着量が狙った値となるように調整することは容易ではない。よって、調整が上手くいかずに本来の接着性能を高位に発現　できない虞がある。

　嫌気硬化を促進する有効成分は、チタン、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、バナジウム、モリブデン、ルテニウム、サッカリン及びそれらの組み合わせから選択される。好ましくは、銅、鉄、バナジウム、コバルト、クロム、銀、及びマンガン、並びにそれらの組み合わせから選択されてもよい。望ましくは、銅、鉄、バナジウム、コバルト、及びクロム、並びにそれらの組み合わせであり得る。望ましくは、金属酸化物または塩の形態で提供される。好ましくは、バナジウムアセチルアセトネート、バナジルアセチルアセトネート、ステアリン酸バナジル、バナジウムプロポキシド、バナジウムブトキシド、五酸化バナジウム、ナフテン酸コバルト、ナフテン酸マンガン、ヘキサン酸銅、ビス(２－エチルヘキサン酸)銅(II)等から選ばれる１種または２種以上の組み合わせが例示される。硬化促進剤は、嫌気性の接着剤と混ざり合うことで、接着剤の瞬時硬化を促す。

　前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤は、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン及びＮ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類、トリクロルアセトアミド等の酸アミド類、コハク酸イミド等の有機イミド類、テトラメチルアンモニウムクロライド及びベンジルトリメチルアンモニウムクロライド等の第４級アンモニウム塩等、並びにそれらの組み合わせから選択される２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含む。好ましくは、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン、Ｎ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類から選ばれる１種または２種以上の組み合わせが挙げられる。

　ノズル１２２は、硬化促進剤タンク１２１に接続されている。ノズル１２２は、そのノズル口が帯状鋼板Ｍの上面に向いており、硬化促進剤タンク１２１内の硬化促進剤を、適量をもって前記上面に塗布する。硬化促進剤は、本実施形態では前記上面に対してその全面を覆うように塗布されるが、この形態のみに限らず、例えば点状など部分的に塗布するように構成してもよい。

　乾燥機１２３は、一対のローラー１２３ａと、ドライヤー１２３ｂとを有する。
　一対のローラー１２３ａは、ノズル１２２の下流側に配置されている。一対のローラー１２３ａは、これらの間を通過していく帯状鋼板Ｍが常に水平に保たれるように保持する。
　ドライヤー１２３ｂは、一対のローラー１２３ａ間に挟まれる位置に配置されている。ドライヤー１２３ｂは、帯状鋼板Ｍの上面及び下面に空気を吹き付けることで硬化促進剤を乾燥させる。これにより、帯状鋼板Ｍは、一対のローラー１２３ａのうちの上流側の方を超えた時点で空気の吹き付けを受けて硬化促進剤が乾燥し始め、そして一対のローラー１２３ａのうちの下流側の方に至る前に乾燥が完了している。したがって、一対のローラー１２３ａの下流側を経た後の帯状鋼板Ｍの上面には、溶剤が乾燥した硬化促進層（硬化促進部）が均等厚かつ全面にわたって形成されている。硬化促進層の厚みとしては、０．１μｍを例示できる。なお、帯状鋼板Ｍの下面は、硬化促進剤が塗布されていないため、絶縁被膜が露出したままの状態になっている。

　前記駆動部は、硬化促進部形成部１２０とプレス加工油塗布部１３０との間の位置Ｄに配置されている。前記駆動部は、帯状鋼板Ｍを、硬化促進部形成部１２０からプレス加工油塗布部１３０に向かう紙面右方向に向けて間欠的に送り出す。なお、硬化促進部形成部１２０から送り出された帯状鋼板Ｍの上面には、前記駆動部に入る前に、硬化促進剤が乾燥した硬化促進層が既に形成されている。一方、前記駆動部に入る前における帯状鋼板Ｍの下面は、硬化促進層がなく、絶縁被膜が露出したままの状態になっている。

　プレス加工油塗布部１３０は、塗布ローラー１３１とオイルパン１３２とを備える。
　オイルパン１３２は、塗布ローラー１３１の下方に配置されており、プレス加工油が貯留されている。塗布ローラー１３１は帯状鋼板Ｍをその上下より間に挟み込むように保持する一対のローラーであり、帯状鋼板Ｍの上面及び下面に接してプレス加工油を塗布しながら下流側に送り出す。プレス加工油塗布部１３０でプレス加工油を塗布した際、帯状鋼板Ｍの上面には乾燥済みの硬化促進層が形成されているため、この硬化促進層上に、混ざることなくプレス加工油の層が全面にわたって形成される。すなわち、硬化促進層の表面が、プレス加工油の層により隙間無く被覆される。同時に、帯状鋼板Ｍの下面（絶縁被膜）上にも、プレス加工油の層が全面にわたって形成される。

　プレス加工部１４０は、第１段打ち抜き部１４１と第２段打ち抜き部１４２とを備え、前記順送金型の一部をなす。
　第１段打ち抜き部１４１は、プレス加工油塗布部１３０の下流側に配置され、雄金型１４１ａ及び雌金型１４１ｂを有する。雄金型１４１ａ及び雌金型１４１ｂは、鉛直方向に沿って同軸配置されており、これらの間を帯状鋼板Ｍが挿通する。よって、帯状鋼板Ｍの上面に対して雄金型１４１ａが対向し、帯状鋼板Ｍの下面に対して雌金型１４１ｂが対向する。そして、帯状鋼板Ｍの送り出しを一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、雄金型１４１ａを下方に向けて移動させて雌金型１４１ｂ内に至らせることで、帯状鋼板Ｍのうち、電磁鋼板４０を形成するために必要な１回目の打ち抜き加工を行う。この時、帯状鋼板Ｍの上下面にはプレス加工油が塗布されているので、焼き付き等を生じることなく打ち抜くことができる。
　さらに言うと、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が雄金型１４１ａ及び雌金型１４１ｂに付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて雄金型１４１ａ及び雌金型１４１ｂに堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　帯状鋼板Ｍを打ち抜き加工した後、今度は雄金型１４１ａを上方に移動させて雌金型１４１ｂから引き抜き、帯状鋼板Ｍを再び下流側に向けて送り出す。

　第２段打ち抜き部１４２は、第１段打ち抜き部１４１の下流側に配置され、雄金型１４２ａ及び雌金型１４２ｂを有する。雄金型１４２ａ及び雌金型１４２ｂは、鉛直方向に沿って同軸配置されており、これらの間を、１回目の打ち抜き加工を終えた後の帯状鋼板Ｍが挿通する。よって、帯状鋼板Ｍの上面に対して雄金型１４２ａが対向し、帯状鋼板Ｍの下面に対して雌金型１４２ｂが対向する。そして、帯状鋼板Ｍの送り出しを再び一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、雄金型１４２ａを下方に向けて移動させて雌金型１４２ｂ内に至らせることで、帯状鋼板Ｍのうち、電磁鋼板４０を形成するために必要な２回目の打ち抜き加工を行う。この時も、帯状鋼板Ｍの上下面にはプレス加工油が塗布されているので、焼き付き等を生じることなく打ち抜くことができる。
　この時も、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が雄金型１４２ａ及び雌金型１４２ｂに付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて雄金型１４２ａ及び雌金型１４２ｂに堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　帯状鋼板Ｍを打ち抜き加工した後、今度は雄金型１４２ａを上方に移動させて雌金型１４２ｂから引き抜き、帯状鋼板Ｍを再び下流側に向けて送り出す。

　接着剤塗布部１５０は、プレス加工部１４０の下流側に配置されている。接着剤塗布部１５０は、空気圧送機１５１と、シリンジ１５２と、ノズル１５３と、鋼板抑え１５４とを備える。
　シリンジ１５２は、接着剤を貯留する容器であり、空気圧送機１５１とノズル１５３との間に配管を介して接続されている。接着剤のうち嫌気性接着剤としては東亞合成株式会社製「アロンタイト」（商標登録）を、２－シアノアクリレート系接着剤としては東亞合成株式会社製「アロンアルフア」（商標登録）を例示できる。
　ノズル１５３は、吐出口が上方を向いた複数本のニードルを備える。各ニードルは、帯状鋼板Ｍの下方に配置されている。よって、各ニードルの吐出口は、帯状鋼板Ｍの下面に対向している。

　鋼板抑え１５４は、ノズル１５３の上方（各ニードルの直上）に配置されている。よって、鋼板抑え１５４は、帯状鋼板Ｍの上面に対向している。鋼板抑え１５４は、帯状鋼板Ｍの送り出しを一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、下方に向かって押し下げられる。これにより、鋼板抑え１５４の下面が帯状鋼板Ｍの上面に当接して帯状鋼板Ｍを下方に押し下げる。これにより、帯状鋼板Ｍの高さ位置を、ノズル１５３による接着剤塗布位置まで押し下げて位置決めできる。この位置決め状態では、帯状鋼板Ｍの下面が各ニードルの吐出口に近接する。

　さらに、この位置決め状態において、前記空気圧送機１５１を起動させて適量の空気をシリンジ１５２へ圧送すると、シリンジ１５２内の接着剤がノズル１５３へ送られる。その結果、前記各ニードルから適量の接着剤が吐出され、帯状鋼板Ｍの下面に塗布される。その後、前記油圧機構により鋼板抑え１５４を上昇させることで、帯状鋼板Ｍの高さ位置を元の高さに復帰させる。

　積層接着部１６０は、接着剤塗布部１５０の下流側に配置されている。積層接着部１６０は、外周打ち抜き雄金型１６１と、外周打ち抜き雌金型１６２と、スプリング１６３と、加熱器１６４と、を備える。
　外周打ち抜き雄金型１６１は、円形の底面を有する円柱形状の金型であり、その上端にはスプリング１６３の下端が接続されている。そして、外周打ち抜き雄金型１６１は、スプリング１６３で支持された状態で、スプリング１６３と共に上下動可能とされている。外周打ち抜き雄金型１６１は、前記ステータ用接着積層コア２１の外径寸法と略同じ外径寸法を有している。

　外周打ち抜き雌金型１６２は、円柱形状の内部空間を有する金型であり、前記ステータ用接着積層コア２１の外径寸法と略同じ内径寸法を有している。
　加熱器１６４は、外周打ち抜き雌金型１６２に、一体に組み込まれている。加熱器１６４は、外周打ち抜き雌金型１６２内に積層された各電磁鋼板（鋼板部品）４０をその周囲より加熱する。前記接着剤として加熱硬化型を用いる場合、この接着剤は、加熱器１６４からの熱を受けて硬化する。一方、接着剤として常温硬化型を用いる場合、この接着剤は、加熱を要することなく室温にて硬化する。

　上記積層接着部１６０によれば、帯状鋼板Ｍの送り出しを一時停止させた状態で、外周打ち抜き雄金型１６１を降下させて帯状鋼板Ｍを外周打ち抜き雌金型１６２との間に挟み込み、さらに外周打ち抜き雄金型１６１を外周打ち抜き雌金型１６２内に押し込むことで、帯状鋼板Ｍから外周打ち抜きされた電磁鋼板４０が得られる。
　この時も、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が外周打ち抜き雄金型１６１及び外周打ち抜き雌金型１６２に付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて外周打ち抜き雄金型１６１及び外周打ち抜き雌金型１６２に堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　外周打ち抜き雄金型１６１により打ち抜かれた電磁鋼板４０は、先に打ち抜かれて外周打ち抜き雌金型１６２内に積層及び接着された他の電磁鋼板４０の上面に積層され、さらに外周打ち抜き雄金型１６１からの加圧力と、加熱器１６４からの加熱とを受ける。この時、外周打ち抜き雄金型１６１から電磁鋼板４０に加えられる加圧力は、前記スプリング１６３の付勢力によって常に一定に維持される。
　以上により、今回打ち抜いた電磁鋼板４０が、前回に打ち抜かれた電磁鋼板４０の上面に対して接着固定される。このような外周打ち抜き、加圧、そして加熱の各工程を各電磁鋼板４０の積層枚数分の回数、繰り返すことで、外周打ち抜き雌金型１６２内にステータ用接着積層コア２１が形成される。

　図３に示すように、前記雌金型１４１ｂ、前記雌金型１４２ｂ、前記ノズル１５３、前記外周打ち抜き雌金型１６２、及び前記加熱器１６４は、共通の固定基台１７１上に固定されている。したがって、これら雌金型１４１ｂ、雌金型１４２ｂ、前記ノズル１５３、外周打ち抜き雌金型１６２、及び加熱器１６４は、水平方向及び上下方向の相対位置が固定されている。
　同様に、前記雄金型１４１ａ、前記雄金型１４２ａ、前記鋼板抑え１５４、及び前記外周打ち抜き雄金型１６１も、共通の可動基台１７２の下面に固定されている。したがって、これら雄金型１４１ａ、雄金型１４２ａ、鋼板抑え１５４、及び外周打ち抜き雄金型１６１は、水平方向及び上下方向の相対位置が固定されている。

　前記駆動部が帯状鋼板Ｍを下流側に向かって送り出し、一時停止させた時に可動基台１７２を下降させることで、電磁鋼板４０の外周打ち抜き及び積層及び接着と、帯状鋼板Ｍで次に外周打ち抜きされる電磁鋼板４０の位置への接着剤の塗布と、帯状鋼板Ｍで次に接着剤が塗布される位置への前記２回目の打ち抜き加工と、帯状鋼板Ｍで次に前記２回目の打ち抜き加工を行う位置への前記１回目の打ち抜き加工と、が同時に行われる。
　続いて、可動基台１７２を上昇させて帯状鋼板Ｍの上方に退避させた後、前記駆動部により帯状鋼板Ｍを再び下流側に所定距離だけ送り出し、そして再び一時停止させる。この状態で可動基台１７２を再び下降させ、各位置での加工を継続して行う。このように、前記駆動部により帯状鋼板Ｍを前記順送金型内で間欠的に送りながら、一時停止時に可動基台１７２を上下動させる工程を繰り返すことにより、ステータ用接着積層コア２１が製造される。

　以上説明の構成を有する接着積層コア製造装置１００を用いた接着積層コア製造方法について、図４を用いて以下に説明する。
　図４に示すように、本実施形態の接着積層コア製造方法は、鋼板送り出し工程Ｓ１と、硬化促進剤塗布工程Ｓ２と、硬化促進剤乾燥工程Ｓ３と、加工油塗布工程Ｓ４と、１回目打ち抜き工程Ｓ５と、２回目打ち抜き工程Ｓ６と、接着剤塗布工程Ｓ７と、ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ８と、取り出し工程Ｓ９と、を有する。

　鋼板送り出し工程Ｓ１では、フープ材Ｆから下流側に向けて帯状鋼板Ｍを送り出す。
　続く硬化促進剤塗布工程Ｓ２では、ノズル１２２から帯状鋼板Ｍの上面の全面に、硬化促進剤ａを塗布する。この時点の硬化促進剤ａは液状である。
　続く硬化促進剤乾燥工程Ｓ３では、ドライヤー１２３ｂからの空気を帯状鋼板Ｍの上下面に吹き付け、液状であった硬化促進剤ａを乾燥させて硬化促進層（硬化促進部）ａ’を形成する。この硬化促進層ａ’は固体である。
　続く加工油塗布工程Ｓ４では、塗布ローラー１３１により、帯状鋼板Ｍの上下面にプレス加工油ｂが塗布されて層を形成する。この時、硬化促進層ａ’は予め乾燥されているので、プレス加工油ｂと混ざって濃度が下がることはなく、ほぼ元の状態を維持する。

　続く１回目打ち抜き工程Ｓ５では、第１段打ち抜き部１４１により帯状鋼板Ｍの１回目の打ち抜きが行われる。この時、帯状鋼板Ｍにはプレス加工油ｂが予め塗布されているため、雄金型１４１ａ及び雌金型１４１ｂ間における焼き付き等、プレス加工上の不具合が生じない。
　続く２回目打ち抜き工程Ｓ６では、第２段打ち抜き部１４２により帯状鋼板Ｍの２回目の打ち抜きが行われる。この時も、帯状鋼板Ｍにはプレス加工油ｂが予め塗布されているため、雄金型１４２ａ及び雌金型１４２ｂ間における焼き付き等、プレス加工上の不具合が生じない。
　以上の１回目打ち抜き工程Ｓ５及び２回目打ち抜き工程Ｓ６により、外形部分を除き、図１に示したコアバック部２２及びティース部２３が帯状鋼板Ｍに形成される。

　続く接着剤塗布工程Ｓ７では、ノズル１５３から吐出された接着剤ｃが、帯状鋼板Ｍの下面にプレス加工油ｂを介して配置されるように塗布される。この時、接着剤ｃは、所定の厚み寸法と所定の径寸法を持つ点状に塗布される。ここで、接着剤ｃはまだ硬化促進層ａ’と混ざっていないため、液状をなしている。
　続くステータ用接着積層コア形成工程Ｓ８では、外周打ち抜き雄金型１６１によって帯状鋼板Ｍから外周が打ち抜かれた電磁鋼板４０が、先に打ち抜かれた他の電磁鋼板４０の上面に積層される。この時、前記他の電磁鋼板４０の上面には、プレス加工油ｂで被覆された硬化促進層ａ’が形成されている。この上に今回外周打ち抜きをした電磁鋼板４０を積層して加圧しながら加熱する。すると、今回外周打ち抜きをした電磁鋼板４０の下面にある接着剤ｃが、先に外周打ち抜きをした前記他の電磁鋼板４０の上面側にあるプレス加工油ｂを押しのけてその下にある硬化促進層ａ’と混ざり合いながら瞬時に硬化する。

　以上の工程を順次繰り返すことで必要枚数の電磁鋼板４０を積層及び接着し、ステータ用接着積層コア２１が完成する。具体的に言うと、電磁鋼板４０の積層枚数が所定枚数に達するまで、鋼板送り出し工程Ｓ１～ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ８の各工程を順番に繰り返していく。そして、ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ８後における電磁鋼板４０の積層枚数が前記所定枚数に達した時点で、鋼板送り出し工程Ｓ１には戻らずに取り出し工程Ｓ９へと進む。
　続く取り出し工程Ｓ９では、完成したステータ用接着積層コア２１を外周打ち抜き雌金型１６２内から取り出すことで、接着積層コア製造方法の全工程が終了する。

　以上説明の接着積層コア製造装置１００を用いた接着積層コア製造方法の骨子を、以下に纏める。
　本実施形態の接着積層コア製造方法は、両面にプレス加工油ｂを塗布した帯状鋼板Ｍにプレス加工を行い、帯状鋼板Ｍの下面（片面）にプレス加工油ｂを介して接着剤ｃを塗布して複数枚の電磁鋼板（鋼板部品）４０を得て、各電磁鋼板４０を順次、積層接着することによってステータ用接着積層コア（接着積層コア）２１を製造する方法である。そして、プレス加工油ｂを塗布する前に、帯状鋼板Ｍの片面である上面に硬化促進剤ａを塗布及び乾燥させて硬化促進層（硬化促進部）ａ’を形成する。
　すなわち、本実施形態の接着積層コア製造方法は、帯状鋼板Ｍを前記順送金型内で送りながら複数枚の電磁鋼板４０を打ち抜き、各電磁鋼板４０を、接着剤ｃを介して積層させることによりステータ用接着積層コア２１を製造する方法である。そして、本実施形態の接着積層コア製造方法は、プレス加工油ｂを塗布する前の帯状鋼板Ｍの片面である上面に、硬化促進剤ａを塗布及び乾燥させて硬化促進層ａ’を形成する工程と、硬化促進層ａ’の表面にプレス加工油ｂを塗布する工程と、を有する。

　より具体的には、各電磁鋼板４０が、先に打ち抜かれた電磁鋼板（第１鋼板部品）４０及び後に打ち抜かれた電磁鋼板（第２鋼板部品）４０を含む。そして、本実施形態の接着積層コア製造方法は、鋼板送り出し工程Ｓ１～ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ８を行って接着済みの電磁鋼板（第１鋼板部品）４０を得る第１の工程と、鋼板送り出し工程Ｓ１～接着剤塗布工程Ｓ７を行って接着前の電磁鋼板（第２鋼板部品）４０を得る第２の工程と、ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ８を行って接着前の電磁鋼板（第２鋼板部品）４０を接着済みの電磁鋼板（第１鋼板部品）４０上に接着する第３の工程とを行う。

　ここで、前記第１の工程では、上面（第１面）と、この上面上に形成された硬化促進層（硬化促進部）ａ’と、硬化促進層ａ’の上面に直接配置されたプレス加工油ｂとを有してかつ、下面が他の電磁鋼板４０の上面に接着済みの電磁鋼板（第１鋼板部品）４０を準備する。
　また、前記第２の工程では、下面（第２面）と、下面にプレス加工油ｂを介して配置された接着剤ｃと、を有する接着前の電磁鋼板（第２鋼板部品）４０を準備する。
　そして、前記第３の工程では、前記第１面及び前記第２面が互いに対向するように、接着済みの電磁鋼板４０に接着前の電磁鋼板４０を重ね合わせて接着する。

　上記接着積層コア製造方法によれば、帯状鋼板Ｍに設けた硬化促進層ａ’が予め乾燥させて形成されているため、後加工で塗布されるプレス加工油ｂと混ざり合うことが抑制されている。したがって、各電磁鋼板４０を積層して接着する際に、硬化促進層ａ’が元々の高い濃度を維持したまま、接着先の電磁鋼板４０の接着剤ｃと混ざり合えるため、高い接着強度を早期に発現できる。よって、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性を得ることが可能である。

　なお、プレス加工油ｂの塗布は、帯状鋼板Ｍの両面に限らず、硬化促進層ａ’が形成された片面だけとしてもよい。同様に、硬化促進剤ａの塗布は、帯状鋼板Ｍの片面に限らず、両面としてもよい。また、硬化促進剤ａの塗布は帯状鋼板Ｍの全面塗布に限らず、点状塗布としてもよい。ただし、この場合は、前記ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ８で点状の接着剤ｃと点状の硬化促進層（硬化促進部）ａ’とが正しく重なって混合するために、後工程で塗布される接着剤ｃとの相対位置関係を正しく調整する必要がある。

　本実施形態の接着積層コア製造装置１００は、帯状鋼板Ｍの両面にプレス加工油ｂを塗布するプレス加工油塗布部１３０と、帯状鋼板Ｍにプレス加工を加えるプレス加工部１４０と、帯状鋼板Ｍの下面にプレス加工油ｂを介して接着剤ｃを塗布する接着剤塗布部１５０と、プレス加工油塗布部１３０に至る前の帯状鋼板Ｍの片面に硬化促進剤ａを塗布及び乾燥させて硬化促進層ａ’を形成する硬化促進部形成部１２０と、備える。
　すなわち、本実施形態の接着積層コア製造装置１００は、帯状鋼板Ｍを送りながら帯状鋼板Ｍから打ち抜いた複数枚の電磁鋼板４０を、接着剤ｃを介して積層することでステータ用接着積層コア２１を製造する装置である。そして、本実施形態の接着積層コア製造装置１００は、帯状鋼板Ｍの片面である上面に硬化促進剤ａを塗布及び乾燥させて硬化促進層ａ’を形成する硬化促進部形成部１２０と、硬化促進部形成部１２０よりも下流側に配置され、少なくとも硬化促進層ａ’の表面にプレス加工油ｂを塗布するプレス加工油塗布部１３０と、プレス加工油塗布部１３０よりも下流側に配置され、帯状鋼板Ｍにプレス加工を加えるプレス加工部１４０と、帯状鋼板Ｍの片面である下面にプレス加工油ｂを介して接着剤ｃを塗布する接着剤塗布部１５０と、備える。

　そして、帯状鋼板Ｍの送り方向である送り方向に沿って、硬化促進部形成部１２０と、プレス加工油塗布部１３０と、プレス加工部１４０と、接着剤塗布部１５０とが、この順に並んでいる。

　この接着積層コア製造装置１００によれば、硬化促進部形成部１２０において、硬化促進部ａ’が予め乾燥した状態で帯状鋼板Ｍに形成される。したがって、硬化促進部ａ’が、プレス加工油塗布部１３０で塗布されるプレス加工油ｂに混ざることが抑制される。したがって、各電磁鋼板４０間を積層して接着する際に、硬化促進層ａ’が高い濃度を維持したまま、接着先の電磁鋼板４０の接着剤ｃと混ざり合えるため、高い接着強度を早期に発現できる。よって、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性を得ることが可能である。

［第２実施形態］
　図５及び図６を用いて本発明の第２実施形態を以下に説明する。図５は、本実施形態に係る接着積層コア製造装置の側面図である。また、図６は、本実施形態に係る接着積層コア製造方法を説明するための、フローチャートである。
　図５に示すように、本実施形態の接着積層コア製造装置２００は、帯状鋼板供給部２１０と、硬化促進部形成部２２０と、駆動部（不図示）と、プレス加工油塗布部２３０と、プレス加工部２４０と、接着剤塗布部２５０と、積層接着部２６０とを備える。これらのうち、プレス加工部２４０と、接着剤塗布部２５０と、積層接着部２６０との組み合わせにより、順送金型（Ｐｒｏｇｒｅｓｓｉｖｅ　Ｄｉｅ）が構成される。

　帯状鋼板供給部２１０には、電磁鋼板（鋼板部品）４０の素材となる帯状鋼板Ｍを巻回したフープ材Ｆが軸支されており、図５の紙面右側に向かって帯状鋼板Ｍを送り出す。以下の説明において、帯状鋼板Ｍの送り方向である紙面右側を下流側（あるいは下流方向）、その逆方向である紙面左側を上流側（あるいは上流方向）という場合がある。この帯状鋼板供給部２１０より下流側に向けて送られる帯状鋼板Ｍは、上述した化学組成を有する鋼板であり、その両面が上述した絶縁被膜で被覆されている。

　硬化促進部形成部２２０は、硬化促進剤タンク２２１と、ノズル２２２と、シールボックス２２３と、拭き取りローラー２２４とを有する。
　硬化促進剤タンク２２１には、硬化促進剤を溶剤に溶かしたものが貯留されている。この硬化促進剤としては、上記第１実施形態で例示したものが使用できる。硬化促進剤は、嫌気性接着剤または２－シアノアクリレート系接着剤と混ざり合うことで、接着剤の瞬時硬化を促す。
　ノズル２２２は、硬化促進剤タンク２２１に接続されている。ノズル２２２は、そのノズル口が帯状鋼板Ｍの下面に向いており、硬化促進剤タンク２２１内の硬化促進剤を、適量をもって前記下面に噴霧する。硬化促進剤は、本実施形態では前記下面に対してその全面を覆うように塗布されるが、この形態のみに限らず、例えば点状など部分的に塗布するように構成してもよい。

　シールボックス２２３は、内部空間を有する箱であり、この内部空間に通じる入口及び出口を有する。帯状鋼板Ｍは、その水平状態を保ったまま、前記入口よりシールボックス２２３の内部空間に送り込まれた後、前記出口からシールボックス２２３の外へと送り出される。このシールボックス２２３の内部空間の下方には、前記ノズル２２２が配置されている。そして上述の通り、帯状鋼板Ｍのうち、前記内部空間を挿通する部分の下面にノズル２２２のノズル口が向けられている。ノズル１１より帯状鋼板Ｍの下面に噴霧された硬化促進剤は、溶剤が揮発するため、瞬時に乾燥する。これにより、帯状鋼板Ｍが前記出口から出る前に、帯状鋼板Ｍの下面には、溶剤が乾燥した硬化促進層（硬化促進部）が均等厚かつ全面にわたって形成されている。硬化促進層の厚みとしては、０．１μｍを例示できる。なお、硬化促進層（硬化促進剤）の乾燥度合いとしては、溶剤が完全に揮発するまで乾燥させることが最も好ましいが、これに加えて、硬化促進剤を、プレス加工油と混ざり合わない程度に乾燥させて硬化促進層とした場合も含めて、「乾燥」と言う。
　上述したように、硬化促進層の乾燥度合いを定量的に調べる手段としては、硬化促進部に塗布した後のプレス加工油に含まれる硬化促進剤の有効成分の含有量を検出することにより、判断できる。
　帯状鋼板Ｍの上面は、硬化促進剤が殆ど塗布されていないため、ほぼ、絶縁被膜が露出したままの状態になっている。
　拭き取りローラー２２４は、主に帯状鋼板Ｍの上面に残った硬化促進剤を余剰として拭き取る。これにより、拭き取りローラー２２４を経た後の帯状鋼板Ｍの上面は、硬化促進剤が完全に拭き取られて絶縁被膜が露出したままの状態になっている。

　前記駆動部は、硬化促進部形成部２２０とプレス加工油塗布部２３０との間の位置Ｄに配置されている。前記駆動部は、帯状鋼板Ｍを、硬化促進部形成部２２０からプレス加工油塗布部２３０に向かう紙面右方向に向けて間欠的に送り出す。なお、硬化促進部形成部２２０から送り出された帯状鋼板Ｍの下面には、前記駆動部に入る前に、硬化促進剤が乾燥した硬化促進層が既に形成されている。一方、前記駆動部に入る前における帯状鋼板Ｍの上面は、上述の通り硬化促進層がなく、絶縁被膜が露出したままの状態になっている。

　プレス加工油塗布部２３０は、塗布ローラー２３１とオイルパン２３２とを備える。
　オイルパン２３２は、塗布ローラー２３１の下方に配置されており、プレス加工油が貯留されている。塗布ローラー２３１は帯状鋼板Ｍをその上下より間に挟み込むように保持する一対のローラーであり、帯状鋼板Ｍの上面及び下面に接してプレス加工油を塗布しながら下流側に送り出す。プレス加工油塗布部２３０でプレス加工油を塗布した際、帯状鋼板Ｍの下面には乾燥済みの硬化促進層が形成されているため、この硬化促進層上に、混ざることなくプレス加工油の層が全面にわたって形成される。すなわち、硬化促進層の表面が、プレス加工油の層により隙間無く被覆される。同時に、帯状鋼板Ｍの上面（絶縁被膜）上にも、プレス加工油の層が全面にわたって形成される。

　プレス加工部２４０は、第１段打ち抜き部２４１と第２段打ち抜き部２４２と第３段打ち抜き部２４３とを備えた順送金型である。
　第１段打ち抜き部２４１は、プレス加工油塗布部２３０の下流側に配置され、雄金型２４１ａ及び雌金型２４１ｂを有する。雄金型２４１ａ及び雌金型２４１ｂは、鉛直方向に沿って同軸配置されており、これらの間を帯状鋼板Ｍが挿通する。よって、帯状鋼板Ｍの上面に対して雄金型２４１ａが対向し、帯状鋼板Ｍの下面に対して雌金型２４１ｂが対向する。そして、帯状鋼板Ｍの送り出しを一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、雄金型２４１ａを下方に向けて移動させて雌金型２４１ｂ内に至らせることで、帯状鋼板Ｍのうち、電磁鋼板４０を形成するために必要な１回目の打ち抜き加工を行う。この時、帯状鋼板Ｍの上下面にはプレス加工油が塗布されているので、焼き付き等を生じることなく打ち抜くことができる。
　さらに言うと、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が雄金型２４１ａ及び雌金型２４１ｂに付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて雄金型２４１ａ及び雌金型２４１ｂに堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　帯状鋼板Ｍを打ち抜き加工した後、今度は雄金型２４１ａを上方に移動させて雌金型２４１ｂから引き抜き、帯状鋼板Ｍを再び下流側に向けて送り出す。

　第２段打ち抜き部２４２は、第１段打ち抜き部２４１の下流側に配置され、雄金型２４２ａ及び雌金型２４２ｂを有する。雄金型２４２ａ及び雌金型２４２ｂは、鉛直方向に沿って同軸配置されており、これらの間を、１回目の打ち抜き加工を終えた後の帯状鋼板Ｍが挿通する。よって、帯状鋼板Ｍの上面に対して雄金型２４２ａが対向し、帯状鋼板Ｍの下面に対して雌金型２４２ｂが対向する。そして、帯状鋼板Ｍの送り出しを再び一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、雄金型２４２ａを下方に向けて移動させて雌金型２４２ｂ内に至らせることで、帯状鋼板Ｍのうち、電磁鋼板４０を形成するために必要な２回目の打ち抜き加工を行う。この時も、帯状鋼板Ｍの上下面にはプレス加工油が塗布されているので、焼き付き等を生じることなく打ち抜くことができる。
　この時も、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が雄金型２４２ａ及び雌金型２４２ｂに付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて雄金型２４２ａ及び雌金型２４２ｂに堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　帯状鋼板Ｍを打ち抜き加工した後、今度は雄金型２４２ａを上方に移動させて雌金型２４２ｂから引き抜き、帯状鋼板Ｍを再び下流側に向けて送り出す。

　第３段打ち抜き部２４３は、第２段打ち抜き部２４２の下流側に配置され、雄金型２４３ａ及び雌金型２４３ｂを有する。雄金型２４３ａ及び雌金型２４３ｂは、鉛直方向に沿って同軸配置されており、これらの間を、２回目の打ち抜き加工を終えた後の帯状鋼板Ｍが挿通する。よって、帯状鋼板Ｍの上面に対して雄金型２４３ａが対向し、帯状鋼板Ｍの下面に対して雌金型２４３ｂが対向する。そして、帯状鋼板Ｍの送り出しを再び一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、雄金型２４３ａを下方に向けて移動させて雌金型２４３ｂ内に至らせることで、帯状鋼板Ｍのうち、電磁鋼板４０を形成するために必要な３回目の打ち抜き加工を行う。この時も、帯状鋼板Ｍの上下面にはプレス加工油が塗布されているので、焼き付き等を生じることなく打ち抜くことができる。この打ち抜き加工の後、今度は雄金型２４３ａを上方に移動させて雌金型２４３ｂから引き抜き、帯状鋼板Ｍを再び下流側に向けて送り出す。

　接着剤塗布部２５０は、プレス加工部２４０の下流側にある積層接着部２６０内に組み込まれている。接着剤塗布部２５０は、空気圧送機２５１と、シリンジ２５２と、ノズル２５３とを備える。
　シリンジ２５２は、接着剤を貯留する容器であり、空気圧送機２５１とノズル２５３との間に配管を介して接続されている。接着剤は、上記第１実施形態で説明したものを使用できる。
　ノズル２５３は、帯状鋼板Ｍの上方に配置されている。よって、ノズル２５３の吐出口は、帯状鋼板Ｍの上面に対向している。

　積層接着部２６０は、プレス加工部２４０の下流側でかつ接着剤塗布部２５０と同じ位置に配置されている。積層接着部２６０は、外周打ち抜き雄金型２６１と、外周打ち抜き雌金型２６２と、スプリング２６３と、加熱器２６４と、を備える。
　外周打ち抜き雄金型２６１は、円形の底面を有する円柱形状の金型であり、その上端にはスプリング２６３の下端が接続されている。そして、外周打ち抜き雄金型２６１は、スプリング２６３で支持された状態で、スプリング２６３と共に上下動可能とされている。外周打ち抜き雄金型２６１は、前記ステータ用接着積層コア２１の外径寸法と略同じ外径寸法を有している。外周打ち抜き雄金型２６１内には、前記ノズル２５３が内蔵されている。そして、ノズル２５３の前記吐出口が、外周打ち抜き雄金型２６１の前記底面に形成されている。

　外周打ち抜き雌金型２６２は、円柱形状の内部空間を有する金型であり、前記ステータ用接着積層コア２１の外径寸法と略同じ内径寸法を有している。
　加熱器２６４は、外周打ち抜き雌金型２６２に、一体に組み込まれている。加熱器２６４は、外周打ち抜き雌金型２６２内に積層された各電磁鋼板（鋼板部品）４０をその周囲より加熱する。前記接着剤として加熱硬化型を用いる場合、この接着剤は、加熱器２６４からの熱を受けて硬化する。一方、接着剤として常温硬化型を用いる場合、この接着剤は、加熱を要することなく室温にて硬化する。

　上記積層接着部２６０によれば、帯状鋼板Ｍの送り出しを一時停止させた状態で、外周打ち抜き雄金型２６１を降下させて帯状鋼板Ｍを外周打ち抜き雌金型２６２との間に挟み込み、さらに外周打ち抜き雄金型２６１を外周打ち抜き雌金型２６２内に押し込むことで、帯状鋼板Ｍから外周打ち抜きされた電磁鋼板４０が得られる。
　この時も、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が外周打ち抜き雄金型２６１及び外周打ち抜き雌金型２６２に付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて外周打ち抜き雄金型２６１及び外周打ち抜き雌金型２６２に堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　さらに、この外周打ち抜きの際、前記空気圧送機２５１を起動させて適量の空気をシリンジ２５２へ圧送すると、シリンジ２５２内の接着剤がノズル２５３へ送られる。その結果、外周打ち抜き雄金型２６１の前記底面に形成された前記吐出口から適量の接着剤が吐出され、帯状鋼板Ｍの上面に塗布される。ここで塗布された接着剤は、次に外周打ち抜きされて積層される他の電磁鋼板４０を接着するために用いられる。

　今回、外周打ち抜き雄金型２６１により外周打ち抜きされた電磁鋼板４０は、前回に打ち抜かれて外周打ち抜き雌金型２６２内に積層及び接着された他の電磁鋼板４０の上面に積層される。この積層により、前記他の電磁鋼板４０の上面に前回形成された接着剤が、今回外周打ち抜きされた電磁鋼板４０の下面に形成された硬化促進層と混合する。さらに外周打ち抜き雄金型２６１からの加圧力と、加熱器２６４からの加熱とが、積層された各電磁鋼板４０に加えられる。この時、外周打ち抜き雄金型２６１から電磁鋼板４０に加えられる加圧力は、前記スプリング２６３の付勢力によって常に一定に維持される。

　以上により、今回打ち抜いた電磁鋼板４０が、前回に打ち抜かれた電磁鋼板４０の上面に対して接着固定される。一方、今回打ち抜いた電磁鋼板４０の上面に塗布された接着剤は、この時点ではまだ硬化促進層と混合していないため、硬化せず、液状のままになっている。
　以上説明のような外周打ち抜き、加圧、そして加熱の各工程を各電磁鋼板４０の積層枚数分の回数、繰り返すことで、外周打ち抜き雌金型２６２内にステータ用接着積層コア２１が形成される。

　図５に示すように、前記雌金型２４１ｂ、前記雌金型２４２ｂ、前記雌金型２４３ｂ、前記外周打ち抜き雌金型２６２、及び前記加熱器２６４は、共通の固定基台２７１上に固定されている。したがって、これら雌金型２４１ｂ、雌金型２４２ｂ、雌金型２４３ｂ、外周打ち抜き雌金型２６２、及び前記加熱器２６４は、水平方向及び上下方向の相対位置が固定されている。
　同様に、前記雄金型２４１ａ、前記雄金型２４２ａ、前記ノズル２５３、及び前記外周打ち抜き雄金型２６１も、共通の可動基台２７２の下面に固定されている。したがって、これら雄金型２４１ａ、雄金型２４２ａ、ノズル２５３、及び外周打ち抜き雄金型２６１も、水平方向及び上下方向の相対位置が固定されている。

　前記駆動部が帯状鋼板Ｍを下流側に向かって送り出し、一時停止させた時に可動基台２７２を下降させることで、電磁鋼板４０の外周打ち抜き及び積層及び接着ならびに次工程のための接着剤塗布と、帯状鋼板Ｍで次に外周打ち抜きされる位置への前記３回目の打ち抜き加工と、帯状鋼板Ｍで次に前記３回目の打ち抜き加工を行う位置への前記２回目の打ち抜き加工と、帯状鋼板Ｍで次に前記２回目の打ち抜き加工を行う位置への前記１回目の打ち抜き加工と、が同時に行われる。
　続いて、可動基台２７２を上昇させて帯状鋼板Ｍの上方に退避させた後、前記駆動部により帯状鋼板Ｍを再び下流側に所定距離だけ送り出し、そして再び一時停止させる。この状態で可動基台２７２を再び下降させ、各位置での加工を継続して行う。このように、前記駆動部により帯状鋼板Ｍを間欠的に送りながら、一時停止時に可動基台２７２を上下動させる工程を繰り返すことにより、ステータ用接着積層コア２１が製造される。

　以上説明の構成を有する接着積層コア製造装置２００を用いた接着積層コア製造方法について、図６を用いて以下に説明する。
　図６に示すように、本実施形態の接着積層コア製造方法は、鋼板送り出し工程Ｓ１１と、硬化促進剤塗布乾燥工程Ｓ１２と、余剰分拭き取り工程Ｓ１３と、加工油塗布工程Ｓ１４と、１回目打ち抜き工程Ｓ１５と、２回目打ち抜き工程Ｓ１６と、３回目打ち抜き工程Ｓ１７と、接着剤塗布及びステータ用接着積層コア形成工程Ｓ１８と、取り出し工程Ｓ１９と、を有する。

　鋼板送り出し工程Ｓ１１では、フープ材Ｆから下流側に向けて帯状鋼板Ｍを送り出す。
　続く硬化促進剤塗布乾燥工程Ｓ１２では、ノズル２２２から帯状鋼板Ｍの下面の全面に、硬化促進剤ａを塗布及び乾燥させて硬化促進層ａ’を形成する。この硬化促進層ａ’は固体である。
　続く余剰分拭き取り工程Ｓ１３では、帯状鋼板Ｍの上面における余剰の硬化促進剤が拭き取られる。よって、帯状鋼板Ｍの上面には硬化促進層ａ’が形成されていない。
　続く加工油塗布工程Ｓ１４では、塗布ローラー２３１により、帯状鋼板Ｍの上下面にプレス加工油ｂが塗布されて層を形成する。この時、硬化促進層ａ’は予め乾燥されているので、プレス加工油ｂと混ざって濃度が下がることはなく、ほぼ元の状態を維持する。

　続く１回目打ち抜き工程Ｓ１５では、第１段打ち抜き部２４１により帯状鋼板Ｍの１回目の打ち抜きが行われる。この時、帯状鋼板Ｍにはプレス加工油ｂが予め塗布されているため、雄金型２４１ａ及び雌金型２４１ｂ間における焼き付き等、プレス加工上の不具合が生じない。
　続く２回目打ち抜き工程Ｓ１６では、第２段打ち抜き部２４２により帯状鋼板Ｍの２回目の打ち抜きが行われる。この時も、帯状鋼板Ｍにはプレス加工油ｂが予め塗布されているため、雄金型２４２ａ及び雌金型２４２ｂ間における焼き付き等、プレス加工上の不具合が生じない。

　続く３回目打ち抜き工程Ｓ１７では、第３段打ち抜き部２４３により帯状鋼板Ｍの３回目の打ち抜きが行われる。この時も、帯状鋼板Ｍにはプレス加工油ｂが予め塗布されているため、雄金型２４３ａ及び雌金型２４３ｂ間における焼き付き等、プレス加工上の不具合が生じない。
　以上の１回目打ち抜き工程Ｓ１５～３回目打ち抜き工程Ｓ１７により、外形部分を除き、図１に示したコアバック部２２及びティース部２３が帯状鋼板Ｍに形成される。

　続く接着剤塗布及びステータ用接着積層コア形成工程Ｓ１８では、外周打ち抜き雄金型２６１によって帯状鋼板Ｍから外周が打ち抜かれた電磁鋼板４０が、先に打ち抜かれた他の電磁鋼板４０の上面に積層される。この時、前記他の電磁鋼板４０の上面には、プレス加工油ｂを介して接着剤ｃが塗布されている。また、その上に積層される電磁鋼板４０の下面には、プレス加工油ｂで被覆された硬化促進層ａ’が形成されている。これら電磁鋼板４０が積層及び加圧された状態で加熱する。すると、前回外周打ち抜きをした前記他の電磁鋼板４０の上面にある接着剤ｃが、今回外周打ち抜きをした電磁鋼板４０の下面側にあるプレス加工油ｂを押しのけてその上にある硬化促進層ａ’と混ざり合いながら瞬時に硬化する。
　一方、今回外周打ち抜きを行った電磁鋼板４０を前記他の電磁鋼板４０に積層すると同時に、今回外周打ち抜きを行った電磁鋼板４０の上面に、プレス加工油ｂを介して、ノズル２５３から接着剤ｃが塗布される。この接着剤ｃは、電磁鋼板４０の上面側にあってまだ硬化促進層ａ’と混ざっていないため、液状をなしている。

　以上の工程を順次繰り返すことで必要枚数の電磁鋼板４０を積層及び接着し、ステータ用接着積層コア２１が完成する。具体的に言うと、電磁鋼板４０の積層枚数が所定枚数に達するまで、鋼板送り出し工程Ｓ１１～ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ１８の各工程を順番に繰り返していく。そして、ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ１８後における電磁鋼板４０の積層枚数が前記所定枚数に達した時点で、鋼板送り出し工程Ｓ１１には戻らずに取り出し工程Ｓ１９へと進む。
　続く取り出し工程Ｓ１９では、完成したステータ用接着積層コア２１を外周打ち抜き雌金型２６２内から取り出すことで、接着積層コア製造方法の全工程が終了する。

　以上説明の接着積層コア製造装置２００を用いた接着積層コア製造方法の骨子は、上記第１実施形態で説明したものと基本的に同じであり、図４のステータ用接着積層コア形成工程Ｓ８に示した電磁鋼板４０の積層構造と、図６の接着剤塗布及びステータ用接着積層コア形成工程Ｓ１８に示した電磁鋼板４０の積層構造との上下関係を逆さにしたものである。そして、この工程を実現する本実施形態の接着積層コア製造装置２００は、硬化促進部形成部２２０を帯状鋼板Ｍの下方に配置するとともに、接着剤塗布部２５０を帯状鋼板Ｍの上方に配置している。すなわち、本実施形態では、帯状鋼板Ｍに対する硬化促進層ａ’の形成位置と、接着剤ｃの塗布位置とを、上記第１実施形態とは上下逆にしている。

　本実施形態の場合も、帯状鋼板Ｍに設けられた硬化促進層ａ’が予め乾燥させて形成されているため、後加工で塗布されるプレス加工油ｂと混ざり合うことが抑制されている。したがって、各電磁鋼板４０を積層して接着する際に、硬化促進層ａ’が元々と同じ高い濃度を維持したまま接着剤ｃと混ざり合えるため、高い接着強度を早期に発現できる。よって、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性を得ることが可能である。

　なお、本実施形態の場合も、プレス加工油ｂの塗布は、帯状鋼板Ｍの両面に限らず、硬化促進層ａ’が形成された片面だけとしてもよい。同様に、硬化促進剤ａの塗布は、帯状鋼板Ｍの片面に限らず、両面としてもよい。また、硬化促進剤ａの塗布は帯状鋼板Ｍの全面塗布に限らず、点状塗布としてもよい。ただし、この場合は、前記接着剤塗布及びステータ用接着積層コア形成工程Ｓ１８で点状の接着剤ｃと点状の硬化促進層（硬化促進部）ａ’とが正しく重なって混合するために、前工程で塗布される接着剤ｃとの相対位置関係を正しく調整する必要がある。

［第３実施形態］
　図７及び図８を用いて本発明の第３実施形態を以下に説明する。図７は、本実施形態に係る接着積層コア製造装置の側面図である。また、図８は、本実施形態に係る接着積層コア製造方法を説明するための、フローチャートである。
　図７に示すように、本実施形態の接着積層コア製造装置３００は、帯状鋼板供給部３１０と、硬化促進部形成部３２０と、駆動部（不図示）と、プレス加工油塗布部３３０と、プレス加工部３４０と、接着剤塗布部３５０と、積層接着部３６０とを備える。これらのうち、プレス加工部３４０と、接着剤塗布部３５０と、積層接着部３６０との組み合わせにより、順送金型（Ｐｒｏｇｒｅｓｓｉｖｅ　Ｄｉｅ）が構成される。

　帯状鋼板供給部３１０には、電磁鋼板（鋼板部品）４０の素材となる帯状鋼板Ｍを巻回したフープ材Ｆが軸支されており、図７の紙面右側に向かって帯状鋼板Ｍを送り出す。以下の説明において、帯状鋼板Ｍの送り方向である紙面右側を下流側（あるいは下流方向）、その逆方向である紙面左側を上流側（あるいは上流方向）という場合がある。この帯状鋼板供給部３１０より下流側に向けて送られる帯状鋼板Ｍは、上述した化学組成を有する鋼板であり、その両面が上述した絶縁被膜で被覆されている。

　硬化促進部形成部３２０は、硬化促進剤タンク３２１と、ノズル３２２と、乾燥機３２３とを有する。
　硬化促進剤タンク３２１には、硬化促進剤が貯留されている。この硬化促進剤としては、上記第１実施形態で例示したものが使用できる。硬化促進剤は、嫌気性接着剤または２－シアノアクリレート系接着剤と混ざり合うことで、接着剤の瞬時硬化を促す。
　ノズル３２２は、硬化促進剤タンク３２１に接続されている。ノズル３２２は、そのノズル口が帯状鋼板Ｍの上面に向いており、硬化促進剤タンク３２１内の硬化促進剤を、適量をもって前記上面に塗布する。硬化促進剤は、本実施形態では前記上面に対してその全面を覆うように塗布されるが、この形態のみに限らず、例えば点状など部分的に塗布するように構成してもよい。

　乾燥機３２３は、一対のローラー３２３ａと、ドライヤー３２３ｂとを有する。
　一対のローラー３２３ａは、ノズル３２２の下流側に配置されている。一対のローラー３２３ａは、これらの間を通過していく帯状鋼板Ｍが常に水平に保たれるように保持する。
　ドライヤー３２３ｂは、一対のローラー３２３ａ間に挟まれる位置に配置されている。ドライヤー３２３ｂは、帯状鋼板Ｍの上面及び下面に空気を吹き付けることで硬化促進剤を乾燥させる。これにより、帯状鋼板Ｍは、一対のローラー３２３ａのうちの上流側の方を超えた時点で空気の吹き付けを受けて硬化促進剤が乾燥し始め、そして一対のローラー３２３ａのうちの下流側の方に至る前に乾燥が完了している。したがって、一対のローラー３２３ａの下流側を経た後の帯状鋼板Ｍの上面には、硬化促進剤が乾燥した硬化促進層（硬化促進部）が均等厚かつ全面にわたって形成されている。硬化促進層の厚みとしては、０．１μｍを例示できる。なお、硬化促進層（硬化促進剤）の乾燥度合いとしては、溶剤が完全に揮発するまで乾燥させることが最も好ましいが、これに加えて、硬化促進剤を、プレス加工油と混ざり合わない程度に乾燥させて硬化促進層とした場合も含めて、「乾燥」と言う。
　上述したように、硬化促進層の乾燥度合いを定量的に調べる手段としては、硬化促進部に塗布した後のプレス加工油に含まれる硬化促進剤の有効成分の含有量を検出することにより、判断できる。
　帯状鋼板Ｍの下面は、硬化促進剤が塗布されていないため、絶縁被膜が露出したままの状態になっている。

　前記駆動部は、硬化促進部形成部３２０とプレス加工油塗布部３３０との間の位置Ｄに配置されている。前記駆動部は、帯状鋼板Ｍを、硬化促進部形成部３２０からプレス加工油塗布部３３０に向かう紙面右方向に向けて間欠的に送り出す。なお、硬化促進部形成部３２０から送り出された帯状鋼板Ｍの上面には、前記駆動部に入る前に、硬化促進剤が乾燥した硬化促進層が既に形成されている。一方、前記駆動部に入る前における帯状鋼板Ｍの下面は、上述の通り硬化促進層がなく、絶縁被膜が露出したままの状態になっている。

　プレス加工油塗布部３３０は、塗布ローラー３３１とオイルパン３３２とを備える。
　オイルパン３３２は、塗布ローラー３３１の下方に配置されており、プレス加工油が貯留されている。塗布ローラー３３１は帯状鋼板Ｍをその上下より間に挟み込むように保持する一対のローラーであり、帯状鋼板Ｍの上面及び下面に接してプレス加工油を塗布しながら下流側に送り出す。プレス加工油塗布部３３０でプレス加工油を塗布した際、帯状鋼板Ｍの上面には乾燥済みの硬化促進層が形成されているため、この硬化促進層上に、混ざることなくプレス加工油の層が全面にわたって形成される。すなわち、硬化促進層の表面が、プレス加工油の層により隙間無く被覆される。同時に、帯状鋼板Ｍの下面（絶縁被膜）上にも、プレス加工油の層が全面にわたって形成される。

　プレス加工部３４０は、第１段打ち抜き部３４１と第２段打ち抜き部３４２と第３段打ち抜き部３４３とを備えた順送金型である。
　第１段打ち抜き部３４１は、プレス加工油塗布部３３０の下流側に配置され、雄金型３４１ａ及び雌金型３４１ｂを有する。雄金型３４１ａ及び雌金型３４１ｂは、鉛直方向に沿って同軸配置されており、これらの間を帯状鋼板Ｍが挿通する。よって、帯状鋼板Ｍの上面に対して雄金型３４１ａが対向し、帯状鋼板Ｍの下面に対して雌金型３４１ｂが対向する。そして、帯状鋼板Ｍの送り出しを一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、雄金型３４１ａを下方に向けて移動させて雌金型３４１ｂ内に至らせることで、帯状鋼板Ｍのうち、電磁鋼板４０を形成するために必要な１回目の打ち抜き加工を行う。この時、帯状鋼板Ｍの上下面にはプレス加工油が塗布されているので、焼き付き等を生じることなく打ち抜くことができる。
　さらに言うと、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が雄金型３４１ａ及び雌金型３４１ｂに付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて雄金型３４１ａ及び雌金型３４１ｂに堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　帯状鋼板Ｍを打ち抜き加工した後、今度は雄金型３４１ａを上方に移動させて雌金型３４１ｂから引き抜き、帯状鋼板Ｍを再び下流側に向けて送り出す。

　第２段打ち抜き部３４２は、第１段打ち抜き部３４１の下流側に配置され、雄金型３４２ａ及び雌金型３４２ｂを有する。雄金型３４２ａ及び雌金型３４２ｂは、鉛直方向に沿って同軸配置されており、これらの間を、１回目の打ち抜き加工を終えた後の帯状鋼板Ｍが挿通する。よって、帯状鋼板Ｍの上面に対して雄金型３４２ａが対向し、帯状鋼板Ｍの下面に対して雌金型３４２ｂが対向する。そして、帯状鋼板Ｍの送り出しを再び一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、雄金型３４２ａを下方に向けて移動させて雌金型３４２ｂ内に至らせることで、帯状鋼板Ｍのうち、電磁鋼板４０を形成するために必要な２回目の打ち抜き加工を行う。この時も、帯状鋼板Ｍの上下面にはプレス加工油が塗布されているので、焼き付き等を生じることなく打ち抜くことができる。
　この時も、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が雄金型３４２ａ及び雌金型３４２ｂに付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて雄金型３４２ａ及び雌金型３４２ｂに堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　帯状鋼板Ｍを打ち抜き加工した後、今度は雄金型３４２ａを上方に移動させて雌金型３４２ｂから引き抜き、帯状鋼板Ｍを再び下流側に向けて送り出す。

　第３段打ち抜き部３４３は、第２段打ち抜き部３４２の下流側に配置され、雄金型３４３ａ及び雌金型３４３ｂを有する。雄金型３４３ａ及び雌金型３４３ｂは、鉛直方向に沿って同軸配置されており、これらの間を、２回目の打ち抜き加工を終えた後の帯状鋼板Ｍが挿通する。よって、帯状鋼板Ｍの上面に対して雄金型３４３ａが対向し、帯状鋼板Ｍの下面に対して雌金型３４３ｂが対向する。そして、帯状鋼板Ｍの送り出しを再び一時停止させた状態で、図示されない油圧機構により、雄金型３４３ａを下方に向けて移動させて雌金型３４３ｂ内に至らせることで、帯状鋼板Ｍのうち、電磁鋼板４０を形成するために必要な３回目の打ち抜き加工を行う。この時も、帯状鋼板Ｍの上下面にはプレス加工油が塗布されているので、焼き付き等を生じることなく打ち抜くことができる。この打ち抜き加工の後、今度は雄金型３４３ａを上方に移動させて雌金型３４３ｂから引き抜き、帯状鋼板Ｍを再び下流側に向けて送り出す。

　接着剤塗布部３５０は、プレス加工部３４０の下流側にある積層接着部３６０内に組み込まれている。接着剤塗布部３５０は、空気圧送機３５１と、シリンジ３５２と、ノズル３５３とを備える。
　シリンジ３５２は、接着剤を貯留する容器であり、空気圧送機３５１とノズル３５３との間に配管を介して接続されている。接着剤は、上記第１実施形態で説明したものを使用できる。
　ノズル３５３は、帯状鋼板Ｍの上方に配置されている。よって、ノズル３５３の吐出口は、帯状鋼板Ｍの上面に対向している。

　積層接着部３６０は、プレス加工部３４０の下流側でかつ接着剤塗布部３５０と同じ位置に配置されている。積層接着部３６０は、外周打ち抜き雄金型３６１と、外周打ち抜き雌金型３６２と、スプリング３６３と、加熱器３６４と、を備える。
　外周打ち抜き雄金型３６１は、円形の底面を有する円柱形状の金型であり、その上端にはスプリング３６３の下端が接続されている。そして、外周打ち抜き雄金型３６１は、スプリング３６３で支持された状態で、スプリング３６３と共に上下動可能とされている。外周打ち抜き雄金型３６１は、前記ステータ用接着積層コア２１の外径寸法と略同じ外径寸法を有している。外周打ち抜き雄金型３６１内には、前記ノズル３５３が内蔵されている。そして、ノズル３５３の前記吐出口が、外周打ち抜き雄金型３６１の前記底面に形成されている。

　外周打ち抜き雌金型３６２は、円柱形状の内部空間を有する金型であり、前記ステータ用接着積層コア２１の外径寸法と略同じ内径寸法を有している。
　加熱器３６４は、外周打ち抜き雌金型３６２に、一体に組み込まれている。加熱器３６４は、外周打ち抜き雌金型３６２内に積層された各電磁鋼板（鋼板部品）４０をその周囲より加熱する。前記接着剤として加熱硬化型を用いる場合、この接着剤は、加熱器３６４からの熱を受けて硬化する。一方、接着剤として常温硬化型を用いる場合、この接着剤は、加熱を要することなく室温にて硬化する。

　上記積層接着部３６０によれば、帯状鋼板Ｍの送り出しを一時停止させた状態で、外周打ち抜き雄金型３６１を降下させて帯状鋼板Ｍを外周打ち抜き雌金型３６２との間に挟み込み、さらに外周打ち抜き雄金型３６１を外周打ち抜き雌金型３６２内に押し込むことで、帯状鋼板Ｍから外周打ち抜きされた電磁鋼板４０が得られる。
　この時も、硬化促進層の表面がプレス加工油で被覆されているため、硬化促進層が外周打ち抜き雄金型３６１及び外周打ち抜き雌金型３６２に付着することを抑制できる。よって、硬化促進層が剥がれて外周打ち抜き雄金型３６１及び外周打ち抜き雌金型３６２に堆積する虞を抑制できるので、これから製造するステータ用接着積層コア２１の構造強度や磁気特性の低下を抑制できる。

　外周打ち抜き雄金型３６１により外周打ち抜きをする際、前記空気圧送機３５１を起動させて適量の空気をシリンジ３５２へ圧送すると、シリンジ３５２内の接着剤がノズル３５３へ送られる。その結果、外周打ち抜き雄金型３６１の前記底面に形成された前記吐出口から適量の接着剤が吐出され、帯状鋼板Ｍの上面に塗布される。より具体的には、帯状鋼板Ｍの上面に形成された硬化促進層の全面を覆うプレス加工油上に、接着剤が塗布される。この接着剤は、硬化促進層の上方に塗布されるものの、両者の間にプレス加工油が介在するため、この時点で接着剤の硬化は始まらない。なお、ここで塗布された接着剤は、次に外周打ち抜きされて積層される他の電磁鋼板４０を接着するために用いられる。

　今回外周打ち抜きされた電磁鋼板４０は、前回に打ち抜かれて外周打ち抜き雌金型３６２内に積層及び接着された他の電磁鋼板４０の上面に積層される。この積層により、前記他の電磁鋼板４０の上面に前回形成された接着剤と硬化促進層とが同上面にあるプレス加工油を押し退けて互いに混合する。さらに外周打ち抜き雄金型３６１からの加圧力と、加熱器３６４からの加熱とが、積層された各電磁鋼板４０に加えられる。この時、外周打ち抜き雄金型３６１から電磁鋼板４０に加えられる加圧力は、前記スプリング３６３の付勢力によって常に一定に維持される。

　以上により、今回打ち抜いた電磁鋼板４０が、前回に打ち抜かれた電磁鋼板４０の上面に対して接着固定される。一方、今回打ち抜いた電磁鋼板４０の上面に塗布された接着剤は、この時点では同上面上にある硬化促進層とまだ混合していないため、硬化せず、液状のままになっている。
　以上説明のような外周打ち抜き、加圧、そして加熱の各工程を各電磁鋼板４０の積層枚数分の回数、繰り返すことで、外周打ち抜き雌金型２６２内にステータ用接着積層コア２１が形成される。

　図７に示すように、前記雌金型３４１ｂ、前記雌金型３４２ｂ、前記雌金型３４３ｂ、前記外周打ち抜き雌金型３６２、及び前記加熱器３６４は、共通の固定基台３７１上に固定されている。したがって、これら雌金型３４１ｂ、雌金型３４２ｂ、雌金型３４３ｂ、外周打ち抜き雌金型３６２、及び前記加熱器３６４は、水平方向及び上下方向の相対位置が固定されている。
　同様に、前記雄金型３４１ａ、前記雄金型３４２ａ、前記ノズル３５３、及び前記外周打ち抜き雄金型３６１も、共通の可動基台３７２の下面に固定されている。したがって、これら雄金型３４１ａ、雄金型３４２ａ、ノズル３５３、及び外周打ち抜き雄金型３６１も、水平方向及び上下方向の相対位置が固定されている。

　前記駆動部が帯状鋼板Ｍを下流側に向かって送り出し、一時停止させた時に可動基台３７２を下降させることで、電磁鋼板４０の外周打ち抜き及び積層及び接着ならびに次工程のための接着剤塗布と、帯状鋼板Ｍで次に外周打ち抜きされる位置への前記３回目の打ち抜き加工と、帯状鋼板Ｍで次に前記３回目の打ち抜き加工を行う位置への前記２回目の打ち抜き加工と、帯状鋼板Ｍで次に前記２回目の打ち抜き加工を行う位置への前記１回目の打ち抜き加工と、が同時に行われる。
　続いて、可動基台３７２を上昇させて帯状鋼板Ｍの上方に退避させた後、前記駆動部により帯状鋼板Ｍを再び下流側に所定距離だけ送り出し、そして再び一時停止させる。この状態で可動基台３７２を再び下降させ、各位置での加工を継続して行う。このように、前記駆動部により帯状鋼板Ｍを間欠的に送りながら、一時停止時に可動基台３７２を上下動させる工程を繰り返すことにより、ステータ用接着積層コア２１が製造される。

　以上説明の構成を有する接着積層コア製造装置３００を用いた接着積層コア製造方法について、図８を用いて以下に説明する。
　図８に示すように、本実施形態の接着積層コア製造方法は、鋼板送り出し工程Ｓ２１と、硬化促進剤塗布工程Ｓ２２と、硬化促進剤乾燥工程Ｓ２３と、加工油塗布工程Ｓ２４と、１回目打ち抜き工程Ｓ２５と、２回目打ち抜き工程Ｓ２６と、３回目打ち抜き工程Ｓ２７と、接着剤塗布及びステータ用接着積層コア形成工程Ｓ２８と、取り出し工程Ｓ２９と、を有する。

　鋼板送り出し工程Ｓ２１では、フープ材Ｆから下流側に向けて帯状鋼板Ｍを送り出す。
　続く硬化促進剤塗布工程Ｓ２２では、ノズル３２２から帯状鋼板Ｍの上面の全面に、硬化促進剤ａを塗布する。この時点の硬化促進剤ａは液状である。
　続く硬化促進剤乾燥工程Ｓ２３では、ドライヤー３２３ｂからの空気を帯状鋼板Ｍの上下面に吹き付け、液状であった硬化促進剤ａを乾燥させて硬化促進層（硬化促進部）ａ’を形成する。この硬化促進層ａ’は固体である。
　続く加工油塗布工程Ｓ２４では、塗布ローラー３３１により、帯状鋼板Ｍの上下面にプレス加工油ｂが塗布されて層を形成する。この時、硬化促進層ａ’は予め乾燥されているので、プレス加工油ｂと混ざって濃度が下がることはなく、ほぼ元の状態を維持する。

　続く１回目打ち抜き工程Ｓ２５では、第１段打ち抜き部３４１により帯状鋼板Ｍの１回目の打ち抜きが行われる。この時、帯状鋼板Ｍにはプレス加工油ｂが予め塗布されているため、雄金型３４１ａ及び雌金型３４１ｂ間における焼き付き等、プレス加工上の不具合が生じない。
　続く２回目打ち抜き工程Ｓ２６では、第２段打ち抜き部３４２により帯状鋼板Ｍの２回目の打ち抜きが行われる。この時も、帯状鋼板Ｍにはプレス加工油ｂが予め塗布されているため、雄金型３４２ａ及び雌金型３４２ｂ間における焼き付き等、プレス加工上の不具合が生じない。

　続く３回目打ち抜き工程Ｓ２７では、第３段打ち抜き部３４３により帯状鋼板Ｍの３回目の打ち抜きが行われる。この時も、帯状鋼板Ｍにはプレス加工油ｂが予め塗布されているため、雄金型３４３ａ及び雌金型３４３ｂ間における焼き付き等、プレス加工上の不具合が生じない。
　以上の１回目打ち抜き工程Ｓ２５～３回目打ち抜き工程Ｓ２７により、外形部分を除き、図１に示したコアバック部２２及びティース部２３が帯状鋼板Ｍに形成される。

　続く接着剤塗布及びステータ用接着積層コア形成工程Ｓ２８では、外周打ち抜き雄金型３６１によって帯状鋼板Ｍから外周が打ち抜かれた電磁鋼板４０が、先に打ち抜かれた他の電磁鋼板４０の上面に積層される。この時、前記他の電磁鋼板４０の上面には、硬化促進層ａ’が形成され、さらにその上にプレス加工油ｂを介して接着剤ｃが塗布されている。したがって、これら電磁鋼板４０が積層及び加圧されることにより、前記他の電磁鋼板４０の上面におけるプレス加工油ｂを押し退けて同上面にある硬化促進層ａ’と接着剤ｃとが混ざり合い、さらに加熱器３６４によって加熱されるため、瞬時に硬化する。
　一方、今回外周打ち抜きを行った電磁鋼板４０を前記他の電磁鋼板４０に積層すると同時に、今回外周打ち抜きを行った電磁鋼板４０の上面に、ノズル３５３から接着剤ｃが塗布される。この接着剤ｃは、電磁鋼板４０の上面にあってまだ硬化促進層ａ’と混ざっていないため、液状をなしている。

　以上の工程を順次繰り返すことで必要枚数の電磁鋼板４０を積層及び接着し、ステータ用接着積層コア２１が完成する。具体的に言うと、電磁鋼板４０の積層枚数が所定枚数に達するまで、鋼板送り出し工程Ｓ２１～ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ２８の各工程を順番に繰り返していく。そして、ステータ用接着積層コア形成工程Ｓ２８後における電磁鋼板４０の積層枚数が前記所定枚数に達した時点で、鋼板送り出し工程Ｓ２１には戻らずに取り出し工程Ｓ２９へと進む。
　続く取り出し工程Ｓ２９では、完成したステータ用接着積層コア２１を外周打ち抜き雌金型３６２内から取り出すことで、接着積層コア製造方法の全工程が終了する。

　以上説明の接着積層コア製造装置２００を用いた接着積層コア製造方法の骨子は、上記第２実施形態で説明したものと基本的に同じであり、硬化促進層ａ’の形成位置を、電磁鋼板４０の下面から上面に変えたものである。そして、この工程を実現する本実施形態の接着積層コア製造装置３００は、硬化促進部形成部２２０を帯状鋼板Ｍの上方に配置している。

　すなわち、各電磁鋼板４０が、先に打ち抜かれた電磁鋼板（第１鋼板部品）４０及び後に打ち抜かれた電磁鋼板（第２鋼板部品）４０を含む。そして、本実施形態の接着積層コア製造方法は、上面（第１面）と、前記上面上に形成された硬化促進層（硬化促進部）ａ’と、硬化促進層ａ’上に配置されたプレス加工油ｂと、プレス加工油ｂ上に配置された接着剤ｃとを有する電磁鋼板４０を先に打ち抜いて準備する工程（第４の工程）と、下面（第２面）を有する電磁鋼板４０を続いて打ち抜いて準備する工程（第５の工程）と、前記上面及び前記下面が互いに対向するように、先に打ち抜いた電磁鋼板４０の上に、後に打ち抜いた電磁鋼板４０を重ね合わせて接着する工程（第６の工程）とを行う。

　本実施形態の場合も、帯状鋼板Ｍに設けられた硬化促進層ａ’が予め乾燥させて形成されているため、後加工で塗布されるプレス加工油ｂと混ざり合うことが抑制されている。したがって、各電磁鋼板４０を積層して接着する際に、硬化促進層ａ’が元々と同じ高い濃度を維持したまま接着剤ｃと混ざり合えるため、高い接着強度を早期に発現できる。よって、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性を得ることが可能である。

　なお、本実施形態の場合も、プレス加工油ｂの塗布は、帯状鋼板Ｍの両面に限らず、硬化促進層ａ’が形成された片面だけとしてもよい。ただし、片面とする場合には、このプレス加工油ｂが硬化促進層ａ’と接着剤ｃとの間に挟まれるように塗布する必要がある。
　また、硬化促進剤ａの塗布は帯状鋼板Ｍの全面塗布に限らず、点状塗布としてもよい。ただし、この場合は、他の実施形態と同様に、前記接着剤塗布及びステータ用接着積層コア形成工程Ｓ２８で点状の接着剤ｃと点状の硬化促進層（硬化促進部）ａ’とが正しく重なって混合するために、前工程で塗布される接着剤ｃとの相対位置関係を正しく調整する必要がある。

［第４実施形態］
　図９を用いて本発明の第４実施形態を以下に説明する。図９は、本実施形態に係る接着積層コア製造装置の側面図である。
　本実施形態は、図３及び図４を用いて説明した上記第１実施形態について一点だけ変えた変形例に相当するものであるので、以下の説明では、上記第１実施形態と同一構成要素については同一符号を用いてそれらの詳細説明を省略する。

　本実施形態の接着積層コア製造装置４００は、前記硬化促進部形成部１２０を有する第１ステージＡと、第１ステージＡから移された帯状鋼板Ｍをプレス加工油塗布部１３０に向けて送り出す搬送部を有する第２ステージＢとを備える。第２ステージＢには、帯状鋼板Ｍの送り方向に沿って、前記搬送部と、プレス加工油塗布部１３０と、プレス加工部１４０と、接着剤塗布部１５０と、積層接着部１６０とが、この順に並んで配置されている。これらのうち、プレス加工部１４０と、接着剤塗布部１５０と、積層接着部１６０との組み合わせにより、順送金型（Ｐｒｏｇｒｅｓｓｉｖｅ　Ｄｉｅ）が構成される。

　第１ステージＡは、フープ材Ｆを送り出す搬送部と、硬化促進部形成部１２０と、硬化促進層を形成した後の帯状鋼板Ｍを巻き取ってフープ材Ｆ１とする巻き取り部とを有する。第１ステージＡで製造された中間材であるフープ材Ｆ１は、ステージＡの巻き取り部から取り外され、他の場所に移動される。これを複数回行うことで、複数のフープ材Ｆ１を作り置きすることができる。
　第２ステージＢは、作り置きされたフープ材Ｆ１を受け入れてプレス加工油塗布部１３０に向けて送り出す他の搬送部と前記駆動部（不図示）と、プレス加工油塗布部１３０と、プレス加工部１４０と、接着剤塗布部１５０と、積層接着部１６０とを備える。前記他の搬送部から送り出される帯状鋼板Ｍは、前記駆動部によりプレス加工油塗布部１３０に向けて送り出される。
　なお、第１ステージＡにおける硬化促進層（硬化促進剤）は、溶剤を完全に揮発させるまで乾燥させることが好ましいが、プレス加工油と混じり合わず、なおかつフープ材Ｆ１から帯状鋼板Ｍを引き出して使用する際に不都合が生じない程度の乾燥度合いであってもよい。
　以上説明の接着積層コア製造装置４００を用いた接着積層コア製造方法においても、上記第１実施形態と同様の作用効果を得ることが可能である。

　また、図示を省略するが、上記第１実施形態の他の変形例として、積層先の電磁鋼板４０の上面とこれから積層する電磁鋼板４０の下面との双方に接着剤ｃを塗布してもよい。
　この場合の接着積層コア製造方法は、先に打ち抜いた電磁鋼板（第１鋼板部品）４０を準備する工程（第７の工程）をまず行う。同工程では、上面（第１面）と、この上面上に形成された硬化促進層（硬化促進部）ａ’と、硬化促進層ａ’上に塗布して配置されたプレス加工油ｂと、プレス加工油ｂ上に塗布して配置された接着剤ｃとを有する電磁鋼板（第１鋼板部品）４０を準備する。
　続いて、後に打ち抜いた電磁鋼板（第２鋼板部品）４０を準備する工程（第８の工程）をまず行う。同工程では、下面（第２面）と、この下面上に塗布して配置された接着剤ｃとを有する電磁鋼板（第２鋼板部品）４０を準備する。
　そして、最後の工程（第９の工程）として、前記第１面及び前記第２面が互いに対向するように、先に打ち抜いた電磁鋼板４０と後に打ち抜いた電磁鋼板４０とを重ね合わせて接着する。
　以上の各工程を繰り返し行うことで、ステータ用接着積層コア２１が製造される。

　以上、本発明の各実施形態について説明した。ただし、本発明の技術的範囲は前記実施形態及び実施例のみに限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
　例えば、ステータ用接着積層コア２１の形状は、各実施形態で示した形態のみに限定されるものではない。具体的には、ステータ用接着積層コア２１の外径および内径の寸法、積厚、スロット数、ティース部２３の周方向と径方向の寸法比率、ティース部２３とコアバック部２２との径方向の寸法比率等は、所望の回転電機の特性に応じて任意に設計可能である。
　各実施形態におけるロータ３０では、２つ１組の永久磁石３２が１つの磁極を形成しているが、本発明の製造対象はこの形態のみに限られない。例えば、１つの永久磁石３２が１つの磁極を形成していてもよく、３つ以上の永久磁石３２が１つの磁極を形成していてもよい。

　各実施形態では、回転電機１０として、永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明したが、回転電機１０の構造は、以下に例示するようにこれのみに限られず、更には以下に例示しない種々の公知の構造も採用可能である。
　各実施形態では、回転電機１０として、永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれのみに限られない。例えば、回転電機１０がリラクタンス型電動機や電磁石界磁型電動機（巻線界磁型電動機）であってもよい。
　各実施形態では、交流電動機として、同期電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機１０が誘導電動機であってもよい。
　各実施形態では、回転電機１０として、交流電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機１０が直流電動機であってもよい。
　各実施形態では、回転電機１０として、電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機１０が発電機であってもよい。

　その他、本発明の趣旨に逸脱しない範囲で、前記実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、前記した変形例を適宜組み合わせてもよい。

　本発明の上記各態様によれば、接着積層コアの製造に際し、十分な接着強度を確保した上でより高い生産性が得られる、接着積層コア製造方法及び接着積層コア製造装置を提供できる。よって、産業上の利用可能性は大である。

　２１　ステータ用接着積層コア（接着積層コア、回転電機用の固定子）
　４０　電磁鋼板（鋼板部品、第１鋼板部品、第２鋼板部品）
　１００，２００，３００，４００　接着積層コア製造装置
　１２０，２２０，３２０　硬化促進部形成部
　１３０，２３０，３３０　プレス加工油塗布部
　１４０，２４０，３４０　プレス加工部
　１５０，２５０，３５０　接着剤塗布部
　Ａ　第１ステージ
　ａ　硬化促進剤
　ａ’　硬化促進部
　Ｂ　第２ステージ
　ｂ　プレス加工油
　ｃ　接着剤
　Ｍ　帯状鋼板

Claims (17)

1. 　帯状鋼板を送りながら複数枚の鋼板部品を打ち抜き、前記各鋼板部品を、接着剤を介して積層させることにより接着積層コアを製造する方法であって、
   　プレス加工油を塗布する前の前記帯状鋼板の片面又は両面に、硬化促進剤を塗布及び乾燥させて硬化促進部を形成する工程と、
   　前記硬化促進部の表面に前記プレス加工油を塗布する工程と、
   を有することを特徴とする接着積層コア製造方法。
2. 　前記各鋼板部品が、第１鋼板部品及び第２鋼板部品を含み、
   　第１面と、前記第１面上に形成された前記硬化促進部と、前記硬化促進部の前記表面上に配置された前記プレス加工油とを有する前記第１鋼板部品を準備する第１の工程と、
   　第２面と、前記第２面上に配置された前記接着剤と、を有する前記第２鋼板部品を準備する第２の工程と、
   　前記第１面及び前記第２面が互いに対向するように、前記第１鋼板部品及び前記第２鋼板部品を重ね合わせて接着する第３の工程と、
   を有することを特徴とする請求項１に記載の接着積層コア製造方法。
3. 　前記各鋼板部品が、第１鋼板部品及び第２鋼板部品を含み、
   　第１面と、前記第１面上に形成された前記硬化促進部と、前記硬化促進部の前記表面上に配置された前記プレス加工油と、前記プレス加工油上に配置された前記接着剤とを有する前記第１鋼板部品を準備する第４の工程と、
   　第２面を有する前記第２鋼板部品を準備する第５の工程と、
   　前記第１面及び前記第２面が互いに対向するように、前記第１鋼板部品及び前記第２鋼板部品を重ね合わせて接着する第６の工程と、
   を有することを特徴とする請求項１に記載の接着積層コア製造方法。
4. 　前記各鋼板部品が、第１鋼板部品及び第２鋼板部品を含み、
   　第１面と、前記第１面上に形成された前記硬化促進部と、前記硬化促進部の前記表面上に配置された前記プレス加工油と、前記プレス加工油上に配置された前記接着剤とを有する前記第１鋼板部品を準備する第７の工程と、
   　第２面と、前記第２面上に配置された前記接着剤と、を有する前記第２鋼板部品を準備する第８の工程と、
   　前記第１面及び前記第２面が互いに対向するように、前記第１鋼板部品及び前記第２鋼板部品を重ね合わせて接着する第９の工程と、
   を有することを特徴とする請求項１に記載の接着積層コア製造方法。
5. 　前記接着剤が、嫌気性接着剤または２－シアノアクリレート系接着剤である
   ことを特徴とする請求項１～４の何れか１項に記載の接着積層コア製造方法。
6. 　前記嫌気性接着剤の硬化促進剤が、チタン、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、バナジウム、モリブデン、ルテニウム、サッカリン及びそれらの組み合わせから選択される嫌気硬化を促進する有効成分を含む
   ことを特徴とする請求項５に記載の接着積層コア製造方法。
7. 　前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤が、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン及びＮ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類、トリクロルアセトアミド等の酸アミド類、コハク酸イミド等の有機イミド類、テトラメチルアンモニウムクロライド及びベンジルトリメチルアンモニウムクロライド等の第４級アンモニウム塩等、並びにそれらの組み合わせから選択される前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含む
   ことを特徴とする請求項５に記載の接着積層コア製造方法。
8. 　前記嫌気性接着剤または前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤が、ケトン系溶剤、アルコール系溶剤、エステル系溶剤、グリコールエーテル系溶剤、炭化水素系溶剤、ハロゲン化炭化水素系溶剤、エーテル系溶剤、グリコール系溶剤、アミン系溶剤等の溶剤により希釈した嫌気硬化を促進する有効成分または前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含む
   ことを特徴とする請求項５に記載の接着積層コア製造方法。
9. 　前記接着積層コアが、回転電機用の固定子である
   ことを特徴とする請求項１～８の何れか１項に記載の接着積層コア製造方法。
10. 　帯状鋼板を送りながら前記帯状鋼板から打ち抜いた複数枚の鋼板部品を、接着剤を介して積層することで接着積層コアを製造する装置であって、
    　前記帯状鋼板の片面又は両面に硬化促進剤を塗布及び乾燥させて硬化促進部を形成する硬化促進部形成部と、
    　前記硬化促進部形成部よりも下流側に配置され、少なくとも前記硬化促進部の表面にプレス加工油を塗布するプレス加工油塗布部と、
    　前記プレス加工油塗布部よりも下流側に配置され、前記帯状鋼板にプレス加工を加えるプレス加工部と、
    　前記帯状鋼板の前記片面に前記接着剤を塗布する接着剤塗布部と、
    備えることを特徴とする接着積層コア製造装置。
11. 　前記帯状鋼板の送り方向に沿って、前記硬化促進部形成部と、前記プレス加工油塗布部と、前記プレス加工部及び前記接着剤塗布部とが、この順に並んでいる
    ことを特徴とする請求項１０に記載の接着積層コア製造装置。
12. 　前記硬化促進部形成部を有する第１ステージと、
    　前記第１ステージから移された前記帯状鋼板を前記プレス加工油塗布部に向かって送る搬送部を有する第２ステージと、
    を備え、
    　前記第２ステージに、前記帯状鋼板の送り方向に沿って、前記搬送部と、前記プレス加工油塗布部と、前記プレス加工部及び前記接着剤塗布部とが、この順に並んで配置されている
    ことを特徴とする請求項１０に記載の接着積層コア製造装置。
13. 　前記接着剤が、嫌気性接着剤または２－シアノアクリレート系接着剤である
    ことを特徴とする請求項１０～１２の何れか１項に記載の接着積層コア製造装置。
14. 　前記嫌気性接着剤の硬化促進剤が、チタン、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、バナジウム、モリブデン、ルテニウム、サッカリン及びそれらの組み合わせから選択される嫌気硬化を促進する有効成分を含む
    ことを特徴とする請求項１３に記載の接着積層コア製造装置。
15. 　前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤が、ジメチルアニリン、ジエチルアミン、ｏ－フェニレンジアミン、ジメチルパラトルイジン、ジエチルパラトルイジン及びＮ，Ｎ－ジエチルアニリン等の有機アミン類、トリクロルアセトアミド等の酸アミド類、コハク酸イミド等の有機イミド類、テトラメチルアンモニウムクロライド及びベンジルトリメチルアンモニウムクロライド等の第４級アンモニウム塩等、並びにそれらの組み合わせから選択される前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含む
    ことを特徴とする請求項１３に記載の接着積層コア製造装置。
16. 　前記嫌気性接着剤または前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化促進剤が、ケトン系溶剤、アルコール系溶剤、エステル系溶剤、グリコールエーテル系溶剤、炭化水素系溶剤、ハロゲン化炭化水素系溶剤、エーテル系溶剤、グリコール系溶剤、アミン系溶剤等の溶剤により希釈した嫌気硬化を促進する有効成分または前記２－シアノアクリレート系接着剤の硬化を促進する有効成分を含む
    ことを特徴とする請求項１３に記載の接着積層コア製造装置。
17. 　前記接着積層コアが、回転電機用の固定子である
    ことを特徴とする請求項１０～１６の何れか１項に記載の接着積層コア製造装置。

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