WO2021214830A1 - 波長変換素子 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a wavelength conversion element, specifically, an optical element using a nonlinear optical effect, for example, a wavelength conversion element used in an optical communication system, an optical measurement system, or the like.
- Wavelength conversion technology is applied to optical processing, medical treatment, biotechnology, etc., in addition to optical signal wavelength conversion in optical communication.
- the wavelength conversion element can be obtained with a semiconductor laser even if it is a light source that outputs a wavelength range that cannot be directly output by a semiconductor laser in the ultraviolet region, a visible light region, an infrared light region, or a terahertz region, or a wavelength region that can be directly output by a semiconductor laser. It is used in light sources that require high output intensity that cannot be achieved.
- lithium niobate LiNbO 3 : LN
- lithium tantalate LiTaO 3 : LT
- Wavelength conversion elements having a periodic polarization inversion optical structure in which the direction is periodically inverted are used in various light sources due to their high efficiency, and are already on the market.
- a wavelength conversion satisfying the equation (2) is called a second harmonic generation (SHG) because it generates light having a wavelength half that of the input light (second harmonic).
- SHG second harmonic generation
- the wavelength conversion satisfying the equation (3) is called the difference frequency generation (DFG) because it generates the light that becomes the difference by converting the wave number (spatial frequency, the reciprocal of the wavelength).
- DFG difference frequency generation
- Equation (1) and (3) are equivalent expressions just by transposing them as mathematical expressions, and the sum frequency generation (SFG) and the difference frequency generation (DFG) differ only in the light input / output relationship. Therefore, the interaction of light of three wavelengths related to wavelength conversion can be represented by the equation (1).
- SHG and SFG newly generate short-wavelength light, that is, high-energy light with respect to input light, convert long-wavelength input light into short-wavelength light, and are good for generating light in the visible light region and the like. It's being used.
- DFG converts short-wavelength light into long-wavelength light, and is often used to generate light in the mid-infrared region or longer wavelengths.
- the amount of phase mismatch between the three interacting wavelengths is 0 (phase matching). Therefore, there is a method in which the amount of phase mismatch is set to 0 by an angle matching method in which the incident angle of light incident on the nonlinear optical crystal is appropriately set by utilizing the difference in the refractive index depending on the polarization direction of the nonlinear optical crystal.
- the angle matching method has a problem that the direction of the crystal in which the nonlinear optical crystal exhibits the maximum nonlinear constant cannot be used.
- n 1 / ⁇ 1 -n 2 / ⁇ 2 -n 3 / ⁇ 3 -1 / ⁇ 0
- the period ⁇ of the polarization inversion structure may be set so as to satisfy the equation (4).
- n 1 is the refractive index of the material at the wavelength ⁇ 1
- n 2 is the refractive index of the material at the wavelength ⁇ 2
- n 3 is the wavelength ⁇ 3
- Non-Patent Document 1 since the bulk characteristics of LN crystals can be used as they are, a ridge-type optical waveguide having features such as high light damage resistance, long-term reliability, and ease of device design has been researched and developed. Has been done.
- the first substrate is formed. It is possible to manufacture a wavelength conversion element in which the substrate is thinned and ridged to form a ridge-type optical waveguide.
- a direct joining technique is known as a technique for firmly joining the substrates without using an adhesive or the like.
- Non-Patent Document 1 processing is performed using a dicing saw in order to confine the waveguide in the lateral direction, but in recent years, a waveguide forming method using a dry etching method as shown in Non-Patent Document 2 has been used. It can also be applied.
- an optical oscillator is constructed by arranging LN crystals or LT crystals having a periodic polarization inversion structure between mirrors, and laser oscillation by an optical parametric oscillator using an optical parametric effect is also performed.
- an optical parametric oscillator in order to extract high-power laser light, it is common to use a bulk crystal that can reduce the light density in the polarization inversion crystal, and use an LT crystal that has better heat dissipation than the LN crystal. Is common.
- ⁇ 1 is set to 0.98 ⁇ m according to the equation (3).
- ⁇ 2 is 1.47 ⁇ m and 2.94 ⁇ m of ⁇ 3 is generated.
- the polarization inversion period ⁇ for phase matching is 28.48 ⁇ m by using the relationship of the refractive index dispersion of LN at each wavelength.
- SFG occurs parasitically when DFG is caused, the energy of excitation light and signal light is transferred to a shorter wavelength by SFG, the energy of excitation light and signal light contributing to DFG is reduced, and the DFG intensity is increased. There is a problem of weakening.
- Patent Document 1 In order to suppress such an unintended wavelength conversion that occurs parasitically, there is a method of inserting a phase adjustment layer in the middle as shown in Patent Document 1.
- the parasitic wavelength conversion light is generated halfway, but the parasitic wavelength conversion light is weakened after the phase adjustment layer, and the parasitic wavelength conversion occurs up to the phase adjustment layer, and the light Since energy is taken away by the conversion light of the parasitic wavelength and the intensity of the light that is the basis for obtaining the originally intended wavelength conversion light is reduced, the problem that the intensity of the original wavelength conversion light is weakened even if this conventional method is used. was there.
- an object of the present invention is to suppress unintended wavelength conversion due to high-order pseudo-phase matching, and to perform wavelength conversion without weakening the original light for wavelength conversion as originally intended within a practical range.
- the purpose is to provide a wavelength conversion element to perform.
- the embodiment of the present invention can have the following configuration.
- (Structure 1) A wavelength conversion element having a second-order nonlinear optical medium having a polarization inversion structure.
- the polarization inversion structure is n 1 Is the refractive index at ⁇ 1
- n 2 is the refractive index at ⁇ 2
- n 3 is the refractive index of the second-order nonlinear optical medium at ⁇ 3.
- n 1 / ⁇ 1 ⁇ n 2 / ⁇ 2 ⁇ n 3 / ⁇ 3 ⁇ 1 / ⁇ 0
- Divide the polarization inversion period ⁇ to be 2a (a is an integer of 2 or more),
- the ratio of the width of the inverted region to the width of the non-inverted region of each divided region is 1-r to r (0 ⁇ r ⁇ 1).
- the value at the center of each division region when one cycle of the phase of the sine function from 0 to 2 ⁇ is divided into 2a so as to correspond to the division of ⁇ by 2a is (1-2r) ⁇ 0.1.
- a wavelength conversion element characterized in that a width ratio r is set.
- the second-order nonlinear optical medium is LiNbO 3 or LiTaO 3 or a mixed crystal thereof, and according to the configuration 1 or 2, wherein at least one of Mg, Zn, Sc, and In is contained as an additive. Wavelength conversion element.
- the average polarization value seen in the light propagation direction in the polarization reversal structure has a shape close to that of a sine wave, so that a higher-order sine wave component is suppressed from the polarization reversal structure.
- the generation of higher-order wavelength conversion light is suppressed, and the unintended wavelength conversion that occurs parasitically is suppressed. Therefore, the transfer of light energy to a wavelength other than the originally intended wavelength of the converted light is suppressed, so that wavelength conversion becomes possible more efficiently.
- FIG. 1 shows a schematic diagram for explaining the polarization reversal structure of the wavelength conversion element of the present invention.
- the number of divisions a is an integer of 2 or more.
- FIG. 1 (a) in the conventional ordinary polarization reversal structure, up to half of one cycle of the polarization reversal structure seen in the light propagation direction (for example, to the right) is upward polarization (gray in FIG. 1 (a)). (Indicated by the upward arrow in the region), the latter half of one cycle is paired with downward polarization (indicated by the downward arrow in the white region of FIG. 1 (a)), upward as shown in FIG. 1 (a).
- the element is manufactured so that the structure of a pair of polarization reversal pairs is repeatedly repeated by an arrow and a downward arrow to form a periodic structure.
- FIG. 1 (b) is a partially enlarged view of one cycle 0 to ⁇ of the polarization inversion pair of FIG. 1 (a) taken out.
- the waveform (sine wave) of the trigonometric function sin is overwritten for one cycle in FIG. 1 (b). That is, the phase of the sine wave is represented by 0 to 2 ⁇ on the horizontal axis of the upper end of FIG. 1 (b).
- the sine wave value (representative value) at the position indicated by the alternate long and short dash line is from the left. It is +0.5, +1.0, +0.5, -0.5, -1.0, -0.5.
- this representative value is expressed as the polarization value (average value) p of each region, and is expressed by the ratio r (0 ⁇ r ⁇ 1) of the width of the polarization inversion in each region for each of the six divided regions. ..
- the average value p of the polarization values in each region is a value in the range of 1 ⁇ 1-2r ⁇ -1 with respect to the ratio r of the width of 0 ⁇ r ⁇ 1, and the trigonometric function sin is set to 1-2r.
- a representative value can be applied.
- FIG. 1 (c) shows one cycle of the polarization inversion structure of the wavelength conversion element of the present invention (actual size 0 to ⁇ , FIG. 1 (b)) in which the polarization structure of each divided region is configured by such a ratio r. (Corresponding to 0 to 2 ⁇ ) is shown.
- the ratio r of is 0.25. That is, in the leftmost divided region in FIG. 1C below, the ratio of the widths of the polarization reversal pairs 1-r: r is 0.75: 0.25, that is, the ratio of the widths of the polarization reversal pairs is 3: 1. It becomes.
- the ratio of the width of the polarization inversion of each divided region is calculated, and a pair of multiple inversion structures is provided in the polarization inversion structure (actual size 0 to ⁇ ) of one cycle is shown in FIG.
- This is the polarization reversal structure of the wavelength conversion element of the present invention shown in c).
- a polarization inversion structure is formed over a plurality of cycles. The downward area is set to the right side in one division area, but the position (phase) of the downward area in each area is set by moving the downward area to the left side or arranging it in the center of the area. Any position will do as long as they are aligned.
- a polarization structure of a pattern to which one cycle of such a sine wave is applied is formed over a plurality of cycles.
- the horizontal axis shows the amount of the phase mismatch amount ⁇ k shown on FIG. 3 standardized by 2 ⁇ / ⁇
- the vertical axis shows the normalized conversion corresponding to the corresponding standardized phase mismatch amount. It is a graph which showed the efficiency (the conversion efficiency of energy as an optical conversion element). The region of polarization inversion is 1000 cycles.
- the horizontal axis of FIG. 3 corresponds to the order of pseudo-phase matching
- the horizontal axis of 1 indicates the conversion efficiency of the originally intended conversion wavelength
- the other integer values indicate the conversion efficiency of the parasitic wavelength.
- FIG. 4 is a diagram in which the primary and tertiary calculation results are plotted with the number of divisions a on the horizontal axis and the standardization conversion efficiency on the vertical axis.
- the number of divisions a on the horizontal axis of FIG. 4 is a calculation result when 1 to 9 are taken and the polarization reversal period ⁇ is repeated 1000 cycles.
- the representative value of the 4th and 6th sine waves in the division area is about +0.94 (that is, the division location before and after 1 of the sine wave), and also the 13th.
- FIG. 5 shows a plan view of a wavelength conversion element composed of lithium niobate crystals having two types of polarization inversion structures prepared in connection with Example 1 of the present invention.
- the method of the present invention has an inversion pattern in which the ratio r of the polarization of each divided region is adjusted so that the average value of the polarization of each divided region becomes a numerical value to which the sine function is applied.
- FIG. 5 (c) is an enlarged view (same as FIG. 2) for one cycle of FIG. 5 (b).
- each element is 10 mm for the wavelength conversion element of the single pattern polarization inversion structure of the comparative example of FIG. 5 (a), and the polarization inversion of the pattern to which the sine wave of Example 1 of FIG. 5 (b) is applied.
- the wavelength conversion element of the structure is set to 12 mm. Collimate 0.98 ⁇ m light with 200 mW and 1.47 ⁇ m light with 20 mW to these two elements with a lens, combine them with a dichroic mirror, and focus again on the center of the element with the lens under the same conditions. Two wavelengths were passed through each element.
- Example 1 of the present invention in which the sine wave was applied in FIG. 5 (b), 3 ⁇ W of 2.94 ⁇ m light (converted light) was confirmed as in the comparative example of FIG. 5 (a).
- the intensity of 0.59 ⁇ m light was also examined, but this was 0.5 mW, which was 1/10 of the comparative example and showed a low value.
- the conversion efficiency of the wavelength conversion element having the polarization inversion structure of the pattern to which the sine wave of Example 1 is applied is theoretical as compared with the ordinary single-period element of FIG. 5 (a).
- the conversion efficiency drops to about 60%.
- the element length is 12 mm, which is 1.2 times as long as the element of the comparative example of FIG. 5 (a), so that the conversion efficiency is 1. It will be 44 times. That is, the wavelength conversion element of Example 1 in FIG. 5B, which imitates a sine wave, has an efficiency 0.9 times ( ⁇ 0.6 ⁇ 1.44) as compared with the conventional example having a single pattern period.
- Example 1 of FIG. 5 (b) the same level of mid-infrared conversion light as that of the comparative example of FIG. 5 (a) was obtained because the light of the input light due to the generation of the parasitic light of 0.59 ⁇ m was obtained. It is considered that this is because the power decrease can be suppressed and the wavelength can be converted without weakening the original light within a practical range.
- Example 1 an example of wavelength conversion using a bulk crystal of lithium niobate was shown, but the second-order nonlinear optical crystal material is not limited to lithium niobate (LiNbO 3 ), but lithium tantalate (LiTaO 3 ) and the like.
- the mixed crystal or other second-order nonlinear optical crystal material may be used, or a trace amount of an additive selected from Mg, Zn, Sc, and In may be added.
- DFG generation of bulk crystals was shown in Example 1, the same effect can be obtained by using a waveguide type element.
- wavelength conversion element can be provided.
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Abstract
分極反転構造を有する二次非線形光学媒質を有する波長変換素子であって、3波長が1/λ1=1/λ2+1/λ3の関係により波長変換が行われる波長変換素子において、該分極反転構造の分極反転周期Λを2a分割し、各分割領域の反転領域と非反転領域の比を1-r対rとし(0≦r≦1)、サイン関数の位相の0から2πの1周期を2a分割した時の各分割領域の中央における値が(1-2r)±0.1になるように比率値rが設定されることを特徴とする波長変換素子。
Description
本発明は、波長変換素子に関し、具体的には、非線形光学効果を用いた光学素子であって、例えば光通信システム、光計測システム等において用いられる波長変換素子に関する。
波長変換技術は、光通信における光信号波長変換のほか、光加工、医療、生物工学などに適用されている。波長変換素子は、紫外域から可視光域、赤外光域、テラヘルツ域において、半導体レーザでは直接出力できない波長域を出力する光源、半導体レーザで直接出力できる波長域であっても半導体レーザでは得られない高出力な強度が必要な光源において利用されている。特に、二次非線形光学効果を示す材料で大きな非線形定数を有する、ニオブ酸リチウム(LiNbO3:LN)もしくはタンタル酸リチウム(LiTaO3:LT)を用いて、光の伝搬方向に沿って材料の分極方向が周期的に反転する周期分極反転光構造を有する波長変換素子は、効率の高さから種々の光源に使用されており、既に市販もされている。
二次非線形光学効果では、波長λ2、λ3の光を入力して下記式(1)を満たす、より短い新たな波長λ1を発生させる。
1/λ1=1/λ2+1/λ3 (1)
式(1)を満たす波長変換を、和周波発生(SFG)と呼ぶ。
式(1)を満たす波長変換を、和周波発生(SFG)と呼ぶ。
特に、λ3=λ2として式(1)を変形して、λ2の光を入力して下記式(2)を満たすλ1の光を発生させることもできる。
λ1=λ2/2 (2)
式(2)を満たす波長変換を、入力光の半分の波長の光(第2高調波)を発生するので、第2高調波発生(SHG)と呼ぶ。
式(2)を満たす波長変換を、入力光の半分の波長の光(第2高調波)を発生するので、第2高調波発生(SHG)と呼ぶ。
また、波長λ1、λ2の光を入力して下記式(3)を満たすより長い新たな波長λ3を発生させることもできる。
1/λ3=1/λ1―1/λ2 (3)
式(3)を満たす波長変換を、波数(空間周波数、波長の逆数)にして差分となる光を発生するので、差周波発生(DFG)と呼ぶ。例えば、λ1=1μm、λ2=1.5μmとして、λ3=3μmの長波長の赤外光を発生することも原理的に可能である。
式(3)を満たす波長変換を、波数(空間周波数、波長の逆数)にして差分となる光を発生するので、差周波発生(DFG)と呼ぶ。例えば、λ1=1μm、λ2=1.5μmとして、λ3=3μmの長波長の赤外光を発生することも原理的に可能である。
さらに、λ1のみを入力して式(3)を満たすλ2、λ3を発生する光パラメトリック効果も存在する。
式(1)も式(3)も数式としては移項しただけで等価な式であって、和周波発生(SFG)も差周波発生(DFG)も、光の入力/出力の関係が異なるのみであるから、波長変換に関する3波長の光の相互作用を、式(1)で代表させて表現することができる。
SHG、SFGは、入力光に対して短波長の光、すなわちエネルギーの高い光を新たに発生し、長波長の入力光を短波長の光に変換し、可視光域などの光の発生に良く利用されている。あるいは、DFGではその逆に短波長の光を長波長に変換し、中赤外域やそれより長波長の光の発生によく利用されている。
これら二次非線形光学効果を効率よく起こすためには、相互作用する3波長の位相不整合量が0であること(位相整合)が求められる。そこで、非線形光学結晶の偏光方向による屈折率の違いを利用し、非線形光学結晶に入射する光の入射角度を適切に設定する角度整合法により位相不整合量を0にする方法がある。しかしながら、角度整合法では、非線形光学結晶が最大の非線形定数を呈する結晶の方向を利用することが出来ないという問題がある。
一方、最大の非線形定数を持つ方向の偏光状態の入力光を利用できる方法として、周期分極反転構造を取り入れる方法がある。すなわち、二次非線形光学材料の分極方向を光の伝搬方向に沿って周期的に反転させる構造とすることにより、擬似的に位相不整合量を0にすること(疑似位相整合)ができる。この疑似位相整合のための分極反転構造の周期をΛとすると、式(3)で示される差周波発生(DFG)においては、波長λ1、λ2、λ3に対して、
n1/λ1-n2/λ2-n3/λ3-1/Λ=0 (4)
となる式(4)を満たすように分極反転構造の周期Λを設定すれば良い。ここで材料の屈折率は光の波長に依存して変化するので、n1は波長λ1での材料の屈折率、n2は波長λ2での材料の屈折率、n3は波長λ3での材料の屈折率である。
n1/λ1-n2/λ2-n3/λ3-1/Λ=0 (4)
となる式(4)を満たすように分極反転構造の周期Λを設定すれば良い。ここで材料の屈折率は光の波長に依存して変化するので、n1は波長λ1での材料の屈折率、n2は波長λ2での材料の屈折率、n3は波長λ3での材料の屈折率である。
従来、非線形光学材料にこのような周期分極反転構造を設け、さらに光導波路化することにより、狭い領域に高密度に光を閉じ込めて長距離を伝搬させて、高効率な波長変換素子が実現されてきた。例えば、非特許文献1に示されるように、LN結晶のバルクの特性をそのまま利用できることから、高光損傷耐性、長期信頼性、デバイス設計の容易性などの特徴を有するリッジ型の光導波路が研究開発されている。
例えば、一部に予め所定の波長帯で位相整合条件が満たされる周期分極反転構造が作製されている第1基板と、これを保持する第2の基板とを直接接合することで、第1の基板を薄膜化し、リッジ加工してリッジ型の光導波路とした波長変換素子を作製することができる。2つの基板を接合する場合に、接着剤などを用いずに、基板同士を強固に接合する技術としては、直接接合技術が知られている。
非特許文献1では、導波路の横方向の閉じ込めのために、ダイシングソーを用いて加工を行っているが、近年では非特許文献2に示すようなドライエッチング法を用いた導波路形成法を適用することもできる。
一方で、周期分極反転構造を施したLN結晶やLT結晶を、ミラーの間に配置することによって光発振器を構成し、光パラメトリック効果を用いる光パラメトリック発振器によるレーザ発振も行われている。光パラメトリック発振器では高出力のレーザ光を取り出すために、分極反転結晶中の光密度を下げることができるバルク結晶を用いることが一般的で、かつLN結晶よりは放熱性に優れるLT結晶を用いることが一般的である。
Y. Nishida, H. Miyazawa, M. Asobe, O. Tadanaga, and H. Suzuki, "Direct-bonded QPM-LN ridge waveguide with high damage resistance at room temperature", Electronics Letters, Vol.39, No.7, p.609-611, 2003.
T. Umeki, O. Tadanaga, and M. Asobe, "Highly Efficient Wavelength Converter Using Direct-Bonded PPZnLN Ridge Waveguide", IEEE Journal of Quantum Electronics, Vol. 46, No. 8, pp. 1206-1213, 2010.
このような二次非線形光学効果を用いた波長変換で、例えばLN結晶を用いて室温25℃で差周波発生(DFG)を起こさせる場合に、式(3)に従いλ1を0.98μmとし、λ2を1.47μmとして2.94μmのλ3を発生させる場合を考える。式(4)に従うとそれぞれの波長におけるLNの屈折率分散の関係を用いて、位相整合のための分極反転周期Λは28.48μmとなる。
しかしながら、式(1)においてλ2を0.98μmとし、λ3を1.47μmとすると、λ1が0.588μmとなるSFG光(和周波光)が効率よく発生してしまう。これはSFGの分極反転周期Λが約9.49μmになり、DFGの反転周期Λ=28.48μmの3分の1の長さになっているため、高次の擬似位相整合、具体的にはSFGの3次の擬似位相性整合となり、効率的に意図しないSFGが発生してしまうのである。
このように高次の擬似位相整合が発生してしまうのは、非線形定数が+dか-dのどちらかの値しか取れず、中間の値が取れないため、分極反転周期構造において非線形定数の変調が矩形波状になっているためである。つまり、-1と1の2値で構成される矩形波をフーリエ級数展開すると、
f(x)=4/π×{sin(x) + 1/3×sin(3x) + 1/5×sin(5x) + 1/7×sin(7x) + ・・・}
(5)
と表現できるが、sin(x)以外にsin(3x)やsin(5x)といった奇数次数のサイン成分が存在するので、奇数次の擬似位相整合が起こる要因となっているのである。すなわち、分極反転周期Λを設定しても、そのΛ/3やΛ/5などの反転周期Λを奇数で割った周期を新たな分極反転周期とみなした意図しない波長(寄生波長、寄生光)への光変換が起こる。
このように高次の擬似位相整合が発生してしまうのは、非線形定数が+dか-dのどちらかの値しか取れず、中間の値が取れないため、分極反転周期構造において非線形定数の変調が矩形波状になっているためである。つまり、-1と1の2値で構成される矩形波をフーリエ級数展開すると、
f(x)=4/π×{sin(x) + 1/3×sin(3x) + 1/5×sin(5x) + 1/7×sin(7x) + ・・・}
(5)
と表現できるが、sin(x)以外にsin(3x)やsin(5x)といった奇数次数のサイン成分が存在するので、奇数次の擬似位相整合が起こる要因となっているのである。すなわち、分極反転周期Λを設定しても、そのΛ/3やΛ/5などの反転周期Λを奇数で割った周期を新たな分極反転周期とみなした意図しない波長(寄生波長、寄生光)への光変換が起こる。
上記のように、DFGを起こさせるときに寄生的にSFGが起こり、励起光と信号光のエネルギーがSFGにより短波長に移り、DFGに寄与する励起光と信号光のエネルギーが減り、DFG強度が弱まるという問題がある。
このような寄生的に発生する意図しない波長変換を抑制するために、特許文献1に示されるような途中に位相調整層を挿入する方法がある。この方法では、寄生的波長変換光を途中までは発生させるが、位相調整層以降において寄生的波長変換光を弱める様にするものであり、位相調整層までは寄生的波長変換が起こり、光のエネルギーが寄生波長の変換光に奪われ、本来的に意図した波長変換光を得るための元になる光の強度がおちるので、この従来の方法をとっても本来の波長変換光の強度が弱まるという問題があった。
したがって本発明の目的は、高次の擬似位相整合による意図しない波長変換を抑制し、かつ、本来の意図とした波長変換のための元光を、実用的な範囲内で弱めることなく波長変換を行う波長変換素子を提供することにある。
上記の目的を達成するため、本発明の実施例は以下のような構成をとることができる。
(構成1)
分極反転構造を有する二次非線形光学媒質を有する波長変換素子であって、
λ1、λ2、λ3の3波長が1/λ1=1/λ2+1/λ3の関係のある相互作用により波長変換が行われる非線形光学過程において、該分極反転構造が、n1をλ1における屈折率、n2をλ2における屈折率、n3をλ3における前記二次非線形光学媒質の屈折率として
n1/λ1-n2/λ2-n3/λ3-1/Λ=0
となる分極反転周期Λを2a分割し(aは2以上の整数)、
各分割領域の反転領域と非反転領域の幅の比を1-r対rとし(0≦r≦1)、
Λを2a分割したものと対応させるように、サイン関数の位相の0から2πの1周期を2a分割した時の各分割領域の中央における値が(1-2r)±0.1になるように幅の比率rが設定される
ことを特徴とする波長変換素子。
(構成2)
前記二次非線形光学媒質が、導波路構造をしている
ことを特徴とする構成1に記載の波長変換素子。
(構成3)
前記二次非線形光学媒質は、LiNbO3もしくはLiTaO3ないしはそれらの混晶であり、Mg、Zn、Sc、Inのうちの少なくとも一種を添加物として含有する
ことを特徴とする構成1または2に記載の波長変換素子。
(構成1)
分極反転構造を有する二次非線形光学媒質を有する波長変換素子であって、
λ1、λ2、λ3の3波長が1/λ1=1/λ2+1/λ3の関係のある相互作用により波長変換が行われる非線形光学過程において、該分極反転構造が、n1をλ1における屈折率、n2をλ2における屈折率、n3をλ3における前記二次非線形光学媒質の屈折率として
n1/λ1-n2/λ2-n3/λ3-1/Λ=0
となる分極反転周期Λを2a分割し(aは2以上の整数)、
各分割領域の反転領域と非反転領域の幅の比を1-r対rとし(0≦r≦1)、
Λを2a分割したものと対応させるように、サイン関数の位相の0から2πの1周期を2a分割した時の各分割領域の中央における値が(1-2r)±0.1になるように幅の比率rが設定される
ことを特徴とする波長変換素子。
(構成2)
前記二次非線形光学媒質が、導波路構造をしている
ことを特徴とする構成1に記載の波長変換素子。
(構成3)
前記二次非線形光学媒質は、LiNbO3もしくはLiTaO3ないしはそれらの混晶であり、Mg、Zn、Sc、Inのうちの少なくとも一種を添加物として含有する
ことを特徴とする構成1または2に記載の波長変換素子。
本発明によれば、分極反転構造における光伝搬方向に見た平均的な分極の値がサイン波に近い形状になることにより、高次のサイン波成分が分極反転構造から抑制されるために、高次の波長変換光の発生が抑制され、寄生的に発生する意図しない波長変換が抑制される。このため、本来の目的とする変換光の波長以外への光エネルギーの移行が抑制されるので、より効率的に波長変換が可能になる。
図1に、本発明の波長変換素子の分極反転構造を説明するための模式図を示す。この図1では分割数a=3、すなわち分極反転構造の1周期Λを2a=6分割した場合について説明を行う。分割数aは2以上の整数である。
図1(a)に示すように、従来の普通の分極反転構造では、光伝搬方向(例えば右方向)に見た分極反転構造の一周期の半分までが上向き分極(図1(a)の灰色領域にある上向き矢印で示す)で、一周期の後半半分が下向き分極(図1(a)の白色領域にある下向き矢印で示す)で対となっており、図1(a)のように上向き矢印と下向き矢印で一組の分極反転対の構造が繰り返し続く周期構造となるように素子は作製されている。
図1(b)は、図1(a)の分極反転対の一周期0~Λ取り出した部分拡大図である。この図1(b)には同時に、三角関数sinの波形(サイン波)が一周期分、重ね書きされている。すなわち図1(b)の上端の横軸に、サイン波の位相が0~2πで表現されている。この一周期の構造を点線で6分割(a=3で2a分割)し、その6分割された6個の各領域(各領域の幅はπ/3)の幅方向の中央に一点鎖線の縦線を引いてある。
一点鎖線で示される位置におけるサイン波の値(代表値)は、左から、
+0.5、+1.0、+0.5、-0.5、-1.0、-0.5である。
+0.5、+1.0、+0.5、-0.5、-1.0、-0.5である。
この代表値を各領域の分極の値(平均値)pとして、6分割された各領域毎に、各領域内の分極反転の幅の比率r(0≦r≦1)で表現することを考える。
幅π/3の1つの領域における上向きと下向きの分極の対の幅の比は、下向きの分極の幅をrとすれば、1-r:rとなり、領域における分極の値の平均値は、上向きの分極の値を+1、下向きの分極の値を-1として、
(+1)×(1-r)+(-1)×r=1-2r
となる。
(+1)×(1-r)+(-1)×r=1-2r
となる。
すなわち、0≦r≦1の幅の比率rに対して、各領域における分極の値の平均値pは、1≧1-2r≧-1の範囲の値となり、1-2rに三角関数sinの代表値を当てはめることができる。
図1(c)は、このような比率rで各分割領域の分極構造を構成した、本発明の波長変換素子の分極反転構造の一周期分(実寸で0~Λ、図1(b)の0~2πに対応)を示す。
図1(c)の一番左の分割領域(図1(b)の0~π/3)に関しては、サイン波の値の代表値p=0.5の時にp=1-2rとなる幅の比率rは、0.25となる。すなわち、下図1(c)の一番左の分割領域は、分極反転対の幅の比1-r:rが、0.75:0.25、即ち3:1の分極反転対の幅の比となる。
また、図1(c)の左から2番目の分割領域(図1(b)のπ/3~2π/3)では、サイン波の代表値p=1.0の時に、p=1-2rとなる幅の比率rは0であり、分極反転の幅の比は1対0になる。つまり、図1(c)の左から2番目の分割領域は、全て上向きの分極で構成される。
同様にして各分割領域の分極反転の幅の比率を算出し、一周期の分極反転構造(実寸で0~Λ)中に複数の反転構造の対を持たせたものが、下の図1(c)に示す本発明の波長変換素子の分極反転構造である。本発明の波長変換素子では、このような分極反転構造が、複数周期に渡り形成されている。1つの分割領域の中で下向きの領域を右側に寄せて設定しているが、下向きの領域を左側に寄せる、または領域の中央に配置するなど、各領域での下向きの領域の位置(位相)をそろえておけばどの位置においてもよい。
本発明の波長変換素子では、このようなサイン波の1周期を当てはめたパターンの分極構造が、複数周期に渡り形成されている。
図2は、分割数a=9とした場合の本発明の波長変換素子の、一周期分の分極反転構造の拡大平面図である。2a=18個の分割領域に、1周期の正弦波の18個の分極値を生ずるように幅の比を調整された分極構造が形成されている。
図3は、横軸には図3上に示している位相不整合量Δkを2π/Λで規格化した量を示し、縦軸には対応する規格化位相不整合量に対応する規格化変換効率(光変換素子としてのエネルギーの変換効率)を示したグラフである。分極反転の領域は1000周期としている。
図3の横軸は擬似位相整合の次数と一致し、横軸が1のところが本来の目的とする変換波長の変換効率にあたり、他の整数値のところが寄生波長にあたる変換効率を示す。分割数a=1の2×1分割の場合を実線のグラフで示し、分割数a=9の2×9分割の場合を点線のグラフで重ねて示している。
2×1分割の場合(実線のグラフ)は、横軸が1の目的とする変換波長における規格化変換効率は1となるものの、横軸の3や5のところに有意な寄生光が発生している。一方、2×9分割の場合(点線のグラフ)には、横軸が1の目的とする変換波長における規格化変換効率は約0.6に落ちるものの、横軸の3や5のところに有意な寄生光の発生は見られないことが判る。
このように考えた場合、通常の分極反転構造は分割数a=1の場合と考えられる。
図4は、横軸に分割数a、縦軸に規格化変換効率を取って、1次と3次の計算結果をプロットした図である。図4の横軸の分割数aは、1から9までを取り、分極反転周期Λを1000周期繰り返した場合の計算結果である。図4縦軸の規格化変換効率は、a=1から9までの1次と3次の規格化変換効率(◆と■)と、a=9の場合に3次に-0.1または+0.1の誤差を許容した場合(▲と●)の計算結果をプロットした図である。(図4の縦軸は、対数目盛りであることに注意されたい)
図4の横軸の分割数aは、a=1,3,4、5、9の5通りの場合について計算を行った。前述したとおり、a=1の場合は通常の分極反転構造と同じである。分割数aを上げると、1次の規格化変換効率(◆でプロット)は図3でも示したように約6割程度に低下するが、それ以上に3次の変換効率(■でプロット)が、分割数aの増加に従って指数的に低下しているのが判る。(図4の縦軸は対数目盛りであることに再度注意されたい)
図4のa=3以上では、1次の規格化変換効率(◆)よりも3次の変換効率(■)のほうが1桁以上低下しており、3次の擬似位相整合による波長変換は入力光のエネルギー減少に影響を与えないと考えられる。安全を見ればa=4以上をとることを推奨する。
図4は、横軸に分割数a、縦軸に規格化変換効率を取って、1次と3次の計算結果をプロットした図である。図4の横軸の分割数aは、1から9までを取り、分極反転周期Λを1000周期繰り返した場合の計算結果である。図4縦軸の規格化変換効率は、a=1から9までの1次と3次の規格化変換効率(◆と■)と、a=9の場合に3次に-0.1または+0.1の誤差を許容した場合(▲と●)の計算結果をプロットした図である。(図4の縦軸は、対数目盛りであることに注意されたい)
図4の横軸の分割数aは、a=1,3,4、5、9の5通りの場合について計算を行った。前述したとおり、a=1の場合は通常の分極反転構造と同じである。分割数aを上げると、1次の規格化変換効率(◆でプロット)は図3でも示したように約6割程度に低下するが、それ以上に3次の変換効率(■でプロット)が、分割数aの増加に従って指数的に低下しているのが判る。(図4の縦軸は対数目盛りであることに再度注意されたい)
図4のa=3以上では、1次の規格化変換効率(◆)よりも3次の変換効率(■)のほうが1桁以上低下しており、3次の擬似位相整合による波長変換は入力光のエネルギー減少に影響を与えないと考えられる。安全を見ればa=4以上をとることを推奨する。
ちなみにa=9の18分割の場合、分割領域の4番目、6番目のサイン波の代表値は約+0.94ではあり(すなわちサイン波の1の前後の分割場所)、また同様に13番目、15番目は約-0.94であるが、それぞれ±0.9として丸めて誤差を許容して計算を行った結果、図4のa=9の■の点で表している3次の値がやや上昇している。a=9において効率が上昇したのは、この値のまるめ誤差が原因であると考えられる。
どこまで誤差を許すかの目安を得るために、このa=9の場合のサインの値0.94を0.8もしくは1.0としてわざと誤差を導入して計算した場合の結果を、それぞれ3次-0.1、3次+0.1として図4のa=9の▲と●の点で示している。誤差の値が±0.1程度変化しても十分に3次の変換効率は低いことがわかる。
どこまで誤差を許すかの目安を得るために、このa=9の場合のサインの値0.94を0.8もしくは1.0としてわざと誤差を導入して計算した場合の結果を、それぞれ3次-0.1、3次+0.1として図4のa=9の▲と●の点で示している。誤差の値が±0.1程度変化しても十分に3次の変換効率は低いことがわかる。
(実施例1)
図5には、本発明の実施例1に関連して用意した2種類の分極反転構造をもつニオブ酸リチウム結晶で構成した波長変換素子の平面図を示す。
図5には、本発明の実施例1に関連して用意した2種類の分極反転構造をもつニオブ酸リチウム結晶で構成した波長変換素子の平面図を示す。
図5(a)は、比較例となる従来例として単一パターンの分極反転構造の周期Λ=28.48μmとした、通常の周期分極反転構造の波長変換素子の平面図である。
図5(b)は、本発明の実施例1として、分極反転構造の周期Λ=28.48μmの中を18個の領域に分割(分割数a=9)した反転パターンを有する、ニオブ酸リチウム結晶の周期分極反転構造を持つ波長変換素子の平面図である。本発明の方式で各分割領域の分極の平均値がサイン関数を当てはめた数値になるように、各分割領域の分極の比率rを調整した反転パターンを有する。図5(c)は、図5(b)の1周期分の拡大図(図2と同じ)である。
それぞれの素子の長さは、図5(a)の比較例の単一パターンの分極反転構造の波長変換素子が10mm、図5(b)の実施例1のサイン波を当てはめたパターンの分極反転構造の波長変換素子が12mmとなるようにした。
この2つの素子に、0.98μm光を200mW、1.47μm光を20mWをそれぞれレンズでコリメートして、ダイクロイックミラーで合波し、再度レンズで素子の中央に焦点を結ぶようにして、同一条件で2波長をそれぞれの素子の中に光を通した。
この2つの素子に、0.98μm光を200mW、1.47μm光を20mWをそれぞれレンズでコリメートして、ダイクロイックミラーで合波し、再度レンズで素子の中央に焦点を結ぶようにして、同一条件で2波長をそれぞれの素子の中に光を通した。
出力側面から出てきた光パワーを調べたところ、比較例の図5(a)の単一パターンの素子では、3μWの2.94μm光(変換光)を確認した。同時に5mWの0.59μm光(寄生光)を観測した。
一方で図5(b)の、サイン波を当てはめたパターンの本発明の実施例1の素子でも、図5(a)の比較例と同じく3μWの2.94μm光(変換光)を確認した。同時に0.59μm光(寄生光)の強度も調べたが、こちらは0.5mWと比較例の1/10に減り低い値を示した。
実施例1のサイン波を当てはめたパターンの分極反転構造の波長変換素子の変換効率は、図3、図4で示したように、図5(a)の通常の単一周期素子に比べて理論的に6割程度の変換効率に落ちる。しかし、図5(b)の波長変換素子では、素子長を12mmと図5(a)の比較例の素子の1.2倍の長さにしているので、変換効率としてはその二乗の1.44倍となる。すなわちサイン波を模した図5(b)の実施例1の波長変換素子は、単一パターンの周期の従来例に比べて効率が0.9倍(≒0.6×1.44)になり、それでもやや変換光の出力が小さくなることが予想される。
かつレンズで絞っているので、長さを長くすると両端で光密度が落ちて効率が落ちることも予想される。しかしながら今回、図5(b)の実施例1で図5(a)の比較例と同程度の中赤外変換光が得られたのは、0.59μmの寄生光の発生による入力光の光パワー低下を抑制でき、元光を実用的な範囲内で弱めることなく波長変換できたからだと考えられる。
かつレンズで絞っているので、長さを長くすると両端で光密度が落ちて効率が落ちることも予想される。しかしながら今回、図5(b)の実施例1で図5(a)の比較例と同程度の中赤外変換光が得られたのは、0.59μmの寄生光の発生による入力光の光パワー低下を抑制でき、元光を実用的な範囲内で弱めることなく波長変換できたからだと考えられる。
上記の実施例1ではニオブ酸リチウムのバルク結晶を用いた波長変換の実例を示したが、二次非線形光学結晶材料はニオブ酸リチウム(LiNbO3)に限らず、タンタル酸リチウム(LiTaO3)やその混晶、それ以外の二次非線形光学結晶材料であってもよく、またMg、Zn、Sc、Inのうち選択された微量の添加物を添加していても良い。また本実施例1ではバルク結晶のDFG発生を示したが、導波路型の素子を用いても同様の効果は得られる。
以上のように本発明では、高次の擬似位相整合による意図しない波長変換を抑制でき、かつ本来の意図とした波長変換のために、元光を実用的な範囲内で弱めることなく波長変換する波長変換素子を提供することができる。
Claims (3)
- 分極反転構造を有する二次非線形光学媒質を有する波長変換素子であって、
λ1、λ2、λ3の3波長が1/λ1=1/λ2+1/λ3の関係のある相互作用により波長変換が行われる非線形光学過程において、該分極反転構造が、n1をλ1における屈折率、n2をλ2における屈折率、n3をλ3における前記二次非線形光学媒質の屈折率として
n1/λ1-n2/λ2-n3/λ3-1/Λ=0
となる分極反転周期Λを2a分割し(aは2以上の整数)、
各分割領域の反転領域と非反転領域の幅の比を1-r対rとし(0≦r≦1)、
Λを2a分割したものと対応させるように、サイン関数の位相の0から2πの1周期を2a分割した時の各分割領域の中央における値が(1-2r)±0.1になるように幅の比率rが設定される
ことを特徴とする波長変換素子。 - 前記二次非線形光学媒質が、導波路構造をしている
ことを特徴とする請求項1に記載の波長変換素子。 - 前記二次非線形光学媒質は、LiNbO3もしくはLiTaO3ないしはそれらの混晶であり、Mg、Zn、Sc、Inのうちの少なくとも一種を添加物として含有する
ことを特徴とする請求項1または2に記載の波長変換素子。
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