WO2021193046A1 - 六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法 - Google Patents

六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法 Download PDF

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hexagonal boron
lithium
nitride powder
alkali metal
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祐一 池田
祥太 台木
藤波　恭一
縄田　輝彦
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株式会社トクヤマ
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    • C01P2004/40—Particle morphology extending in three dimensions prism-like

Definitions

  • the present invention relates to a novel method for producing hexagonal boron nitride powder.
  • Hexagonal boron nitride has high thermal conductivity, and a resin composition in which hexagonal boron nitride powder is filled in a resin as a heat dissipation filler is used for heat dissipation of electronic parts.
  • Known methods for producing hexagonal boron nitride include a flux method in which boron nitride is dissolved in an inorganic compound as a flux and precipitated, and a melamine method in which boron nitride is nitrided using a nitrogen-containing organic compound as a nitrogen source. ing.
  • Hexagonal boron nitride particles have a significantly smaller thermal conductivity in the c-axis direction of the crystal than the thermal conductivity in the ab-axis direction of the crystal.
  • they are hexagonal composed of hexagonal boron nitride particles.
  • the resin composition filled with crystallization boron nitride powder has a problem of thermal conductivity anisotropy, in which hexagonal boron nitride particles are oriented in the molding process and the thermal conductivity greatly differs depending on the orientation of the resin composition. rice field.
  • This thermal conduction anisotropy can be improved by bringing the aspect ratio represented by the ratio of the major axis to the thickness (major axis / thickness) of the hexagonal boron nitride particles close to 1.
  • the aspect ratio represented by the ratio of the major axis to the thickness (major axis / thickness) of the hexagonal boron nitride particles close to 1.
  • Patent Document 1 in the flux method, boron nitride powder and lithium carbonate are mixed so that lithium carbonate is 50 mol%. Therefore, a method of heating this has been proposed.
  • thick hexagonal boron nitride particles grown in the c-axis direction can be obtained by crystal growth driven by the decomposition and evaporation of lithium carbonate.
  • hexagonal boron nitride powder containing thick hexagonal boron nitride particles can be obtained by using lithium in the flux method.
  • the present inventors in the melamine method, as raw materials, a boron source and a nitrogen source. And proposed a method using a mixed powder containing lithium.
  • the present inventors conducted diligent research. As a result, when the amount of lithium used is reduced, the aspect ratio tends to increase, and it is not possible to obtain thick hexagonal boron nitride particles, and even if an alkali metal similar to lithium is used, the wall thickness is high. It was confirmed that hexagonal boron nitride could not be obtained. Then, as a result of further studies, surprisingly, in the melamine method, a part of lithium in the mixed powder containing the raw materials boron source, nitrogen source and lithium was replaced with an alkali metal other than lithium, and lithium was used. The present invention has been completed based on the finding that hexagonal boron nitride particles having a low aspect ratio equivalent to that when a considerable amount of lithium is used can be produced even if the amount used is reduced.
  • the present invention contains an organic compound containing a nitrogen atom and a boron source in which the molar ratio of the boron atom to the nitrogen atom is adjusted to 0.26 or more and 0.67 or less, and the lithium atom is 30 mol.
  • the alkali metal adjusted to the range of% or more and less than 100 mol% was allowed to exist so that the molar ratio of the boron atom to the alkali metal atom contained in the alkali metal was 0.75 or more and 3.35 or less.
  • a method for producing a hexagonal boron nitride powder which comprises a step of preparing a mixed powder and a heating step of heating the mixed powder at a maximum temperature of 1200 ° C. or higher and 1500 ° C. or lower.
  • a hexagonal boron nitride powder containing thick hexagonal boron nitride particles capable of reducing the thermal conduction anisotropy of the resin composition can be produced with a smaller amount of lithium than before. Is possible. This makes it possible to provide a process for producing hexagonal boron nitride powder containing thick hexagonal boron nitride particles, which is inexpensive and has less concern about the supply of raw materials, which is industrially advantageous.
  • the mixed powder of the present invention contains an organic compound containing a nitrogen atom and a boron source in which the molar ratio of the boron atom to the nitrogen atom is adjusted to 0.26 or more and 0.67 or less, and the lithium atom is 30. It is a mixed powder in which an alkali metal adjusted in the range of mol% to less than 100 mol% is present so that the molar ratio of boron atoms to the alkali metal atoms is 0.75 or more and 3.35 or less.
  • Examples of the boron source contained in the mixed powder of the present invention include diboron trioxide (boron oxide), diboron dioxide, tetraboron trioxide, tetraboron pentoxide, borax, and anhydrous borax.
  • diboron trioxide is preferable from the viewpoint of being industrially beneficial because it uses an inexpensive raw material.
  • borax or anhydrous borax from the viewpoint that it is a relatively inexpensive raw material and that fluctuations in the particle size and the like of the hexagonal boron nitride particles produced so that the reaction can proceed substantially uniformly are easily suppressed. ..
  • Two or more types may be used in combination as the boron source.
  • Examples of the nitrogen-containing organic compound contained in the mixed powder of the present invention include melamine, ammeline, ammelide, melamine, melon, dicyandiamide, guanidine, guanidine carbonate, and urea, and melamine and urea are preferable.
  • Melamine is particularly preferred. By using melamine as an organic compound containing nitrogen, it is industrially beneficial because an inexpensive raw material is used. Two or more kinds of organic compounds containing nitrogen may be used in combination.
  • the mixed powder of the present invention contains an alkali metal, and the alkali metal contains both lithium in the range of 30 mol% or more and less than 100 mol% and an alkali metal other than lithium.
  • Alkali metals are generally added to the mixed powder as alkali metal salts. When the alkali metal salt melts, it becomes a flux that acts as an auxiliary agent for growing hexagonal boron nitride particles.
  • the aspect ratio of the hexagonal boron nitride particles tended to increase, but even if the amount of lithium was reduced by allowing an alkali metal other than lithium to exist. It is possible to suppress an increase in the aspect ratio.
  • thick hexagonal boron nitride particles cannot be obtained.
  • the alkali metal salt is not particularly limited as long as it melts during heating and acts as a flux.
  • the lithium salt include lithium carbonate, lithium hydroxide, lithium chloride, lithium iodide, lithium fluoride, lithium nitrate, lithium sulfate, lithium borate, and lithium molybdenate.
  • lithium carbonate when lithium carbonate is used, it tends to be easy to obtain the above-mentioned thick hexagonal boron nitride particles, which is preferable.
  • Two or more kinds of lithium salts may be used in combination.
  • the proportion of lithium in the alkali metal is preferably 45 mol% or more, more preferably 55 mol% or more.
  • the proportion of lithium is large, there is no particular problem in the physical properties of the obtained hexagonal boron nitride powder, but the effect of reducing the amount of lithium used is limited, so lithium in alkali metals.
  • the ratio of is preferably 90 mol% or less, more preferably 70 mol% or less.
  • the alkali metal other than lithium is preferably sodium or potassium because it is inexpensive and easily available, and it is easy to prevent excessive volatilization of flux that causes deterioration of the heating furnace body. Therefore, sodium is more preferable. Two or more kinds of alkali metals other than lithium may be used in combination.
  • alkali metal salts other than lithium examples include carbonates, nitrates, borates, hydroxides, fluorides, chlorides, bromides, and iodides.
  • the alkali metal borate can also serve as a boron source and an alkali metal salt other than lithium.
  • the molar ratio (B / N) of boron atoms to nitrogen atoms in the mixed powder of the present invention is 0.26 or more and 0.67 or less, and preferably 0.32 or more and 0.45 or less.
  • B / N is 0.26 or more
  • a high yield can be ensured.
  • B / N is 0.67 or less
  • a sufficient nitrogen source for nitriding can be secured.
  • the nitrogen atom in the mixed powder heated in the heating step is derived from an organic compound containing nitrogen
  • the boron atom in the mixed powder heated in the heating step is derived from a boron source.
  • the molar ratio (B / AM) of boron atoms to alkali metal atoms in the mixed powder of the present invention is 0.75 or more and 3.35 or less, and preferably 0.82 or more and 2.70 or less.
  • B / AM is 0.75 or more
  • hexagonal boron nitride having a sufficient wall thickness can be obtained in order to improve the thermal conduction anisotropy.
  • B / AM is 3.35 or less, a sufficient amount of flux can be formed, so that thick hexagonal boron nitride particles can be uniformly obtained.
  • the mixed powder may contain a boron source, an organic compound containing nitrogen, and a substance other than an alkali metal as long as the effects of the present invention are not impaired.
  • the mixed powder may be prepared by mixing a boron source, an organic compound containing nitrogen, an alkali metal, etc. by a known method. By mixing before the heating step, the reaction proceeds substantially uniformly, so that fluctuations in the particle size and the like of the hexagonal boron nitride particles in the produced hexagonal boron nitride powder are suppressed.
  • the mixed powder is heated at a maximum temperature of 1200 ° C. or higher and 1500 ° C. or lower.
  • the maximum temperature is more preferably 1250 ° C. or higher.
  • the maximum temperature is more preferably 1450 ° C. or lower.
  • the maximum temperature it is possible to control the particle size of the obtained hexagonal boron nitride powder. Therefore, for example, by setting the maximum temperature to 1350 ° C. or lower, a hexagonal boron nitride powder having a small particle size of about 0.1 ⁇ m to 0.4 ⁇ m can be obtained, and the maximum temperature is about 1400 ° C. to 1500 ° C. Therefore, a hexagonal boron nitride powder having a particle size of about 0.5 ⁇ m to 2.0 ⁇ m can be obtained.
  • the heating step is preferably under an inert gas atmosphere and under normal pressure or reduced pressure environment to heat the mixed powder.
  • an inert gas atmosphere is a state in which the inert gas is allowed to flow into a container for heating the mixed powder, and the gas inside the container is replaced with the inert gas.
  • the inflow amount of the inert gas is not particularly limited, but the inflow amount of the inert gas is 5 L / min. That may be the above.
  • the inert gas may be, for example, nitrogen gas, carbon dioxide gas, argon gas or the like.
  • the heating step arranging the mixed powder inside the reaction vessel where gas exchange does not occur during the heating step can be exemplified as a preferable method.
  • the boron source contained in the mixed powder is used in the hexagonal boron nitride formation reaction, but part of it is volatilized by heating and is not used in the hexagonal boron nitride formation reaction.
  • volatilization of the boron source from the mixed powder can be suppressed.
  • the amount of the boron source used in the reaction for producing hexagonal boron nitride can be increased, and the yield of hexagonal boron nitride can be improved.
  • gas exchange does not occur means that the gas inside the reaction vessel and the gas outside the reaction vessel are not exchanged.
  • gas is generated inside the reaction vessel due to the progress of the hexagonal boron nitride formation reaction and the volatilization or decomposition of the mixed powder. Therefore, it is not necessary to intentionally take in the gas from the outside into the reaction vessel, and it is not necessary to completely prevent the gas inside the reaction vessel from being released to the outside of the reaction vessel.
  • the structure, size, shape, material, etc. of the reaction vessel are not particularly limited, and the reaction vessel should have sufficient durability, heat resistance, pressure resistance, corrosion resistance, etc. in consideration of the manufacturing conditions such as heating temperature and raw materials. Can be decided.
  • reaction vessel with a lid As a mechanism for preventing gas exchange, for example, using a reaction vessel with a lid as a reaction vessel can be mentioned.
  • a reaction vessel with a lid since it is separated from the outside by a lid, the inflow of gas from the outside of the reaction vessel can be suppressed and gas exchange does not occur.
  • the inside of the vessel is caused by the progress of the hexagonal boron nitride formation reaction, the generation of gas by volatilization or decomposition of the mixed powder, or the expansion of the gas in the reaction vessel by heating. Pressure increases.
  • the reaction vessel may be damaged, or the material and shape of the reaction vessel may be restricted because the reaction vessel has a pressure-resistant structure. Therefore, it is preferable to appropriately release the excess gas inside the reaction vessel within a range that does not significantly affect the yield of hexagonal boron nitride.
  • Examples of the method of releasing the excess gas inside the reaction vessel include a method of attaching a pressure control valve to the reaction vessel and a method of making a small hole in the reaction vessel.
  • the reaction vessel is a container with a lid
  • the lid is placed on the upper part of the reaction vessel, and the reaction vessel is sealed by the weight of the lid when the internal pressure is low.
  • the internal pressure rises, the lid is lifted and the gas inside the reaction vessel is discharged to the outside. Therefore, by using a container with a lid, it is possible to release excess gas inside the reaction vessel while preventing gas exchange from occurring easily, which is a preferable form.
  • the weight of the lid per unit area is preferably in the range of 5 kg / m 2 to 20 kg / m 2.
  • the weight of the lid per unit area is a value obtained by dividing the weight of the lid by the area of the lid facing the internal space of the reaction vessel.
  • the shape of the reaction vessel is not particularly limited, and any shape such as a cylindrical shape or a square shape can be used.
  • the shape of the reaction vessel is preferably cylindrical from the viewpoint of preventing damage to the reaction vessel due to repeated heating and cooling, and from the viewpoint of effectively utilizing space when installing in the heating furnace to improve production efficiency.
  • a square shape is preferable.
  • the material of the reaction vessel is not particularly limited as long as it can withstand the heating temperature of 1200 ° C. or higher and 1500 ° C. or lower in the heating step, and the main components are alumina, titania, zirconia, silica, magnesia and calcia, and silica and alumina. Examples thereof include various ceramic sintered bodies such as Kojilite and Mullite. Further, from the viewpoint of preventing contamination of hexagonal boron nitride, which is a reaction product, it is also preferable to use boron nitride as the material of the reaction vessel, and the inner surface (mixed powder) of the reaction vessel manufactured of a material other than boron nitride. It is also possible to mention as a preferable mode that the surface to which the generated hexagonal boron nitride is in contact) is coated with boron nitride.
  • the amount of the mixed powder to be placed inside the reaction vessel is not particularly limited, but if it is too small, the volatilization of the boron source is not sufficiently suppressed because there are many vapor phases in the reaction vessel, and the effect of improving the yield is limited. Become. On the other hand, if the amount of the mixed powder is too large, the pressure in the reaction vessel tends to increase because the gas phase portion is small. Therefore, the volume occupied by the mixed powder in the reaction vessel is preferably in the range of 50% to 90% of the volume of the reaction vessel, and more preferably 60% to 80%. In the present specification, the volume occupied by the mixed powder is the volume of the portion occupied by the mixed powder including the voids between the particles of the mixed powder when placed in the reaction vessel.
  • the method of heating the mixed powder arranged inside the reaction vessel in which gas exchange does not occur is not particularly limited, but it is preferable to install the reaction vessel in the heating furnace and heat it to a desired temperature because it can be easily carried out. It is a form.
  • a batch type heating furnace such as a shuttle kiln or a continuous type heating furnace such as a tunnel kiln can also be used.
  • a continuous heating furnace capable of heating while moving a reaction vessel such as a tunnel kiln in the furnace is a particularly preferable form with high production efficiency.
  • the heating source may be an electric heater, but it is more convenient to heat with hot air obtained by burning fuel such as butane gas or kerosene, which is more preferable. It is a form.
  • the method for producing hexagonal boron nitride powder of the present invention may include steps other than the step of preparing the mixed powder and the step of heating. Such steps are referred to herein as "other steps”. Other steps included in the method for producing hexagonal boron nitride powder include, for example, an acid washing step, a water washing step, a drying step, and a classification step.
  • the acid cleaning step is a step of removing reaction by-products such as boron sources, alkali metal salts, and composite oxides adhering to the hexagonal boron nitride powder by cleaning the hexagonal boron nitride powder with an acid. ..
  • a dilute acid such as hydrochloric acid.
  • the acid cleaning method is not particularly limited, and may be acid cleaning by showering, acid cleaning by soaking, or acid cleaning by stirring.
  • the water cleaning step is a step of washing the hexagonal boron nitride powder with water in order to remove the acid adhering to the hexagonal boron nitride powder in the acid cleaning step.
  • the water washing method is not particularly limited, and the hexagonal boron nitride powder may be washed with water by showering after filtering, or may be washed with water by soaking.
  • the drying step is a step of drying the produced hexagonal boron nitride powder.
  • the drying method is not particularly limited, such as high temperature drying or vacuum drying.
  • the classification step is a step of dividing hexagonal boron nitride particles according to the size and / or shape of the particles.
  • the classification operation may be sieving, and may be wet classification or air flow classification.
  • the hexagonal boron nitride powder obtained by the production method of the present invention has an aspect ratio of 1.0 or more and 5.0 or less.
  • the fact that the aspect ratio is in this range means that the hexagonal boron nitride powder contains thick hexagonal boron nitride particles, and the thermal conduction anisotropy can be reduced.
  • a hexagonal boron nitride particle means a single particle of hexagonal boron nitride.
  • the hexagonal boron nitride particles are usually plate-shaped particles, and in the present specification, the maximum diameter of the plate-shaped particles on the plate surface is referred to as the major axis, and the length perpendicular to the plate surface is referred to as the thickness. .. Then, the value obtained by dividing this major axis by the thickness is referred to as an aspect ratio.
  • the aspect ratio of the hexagonal boron nitride powder was obtained by randomly selecting 100 different hexagonal boron nitride particles from a scanning electron microscope observation image at a magnification of 5000 times and measuring the length and thickness of the major axis of each primary particle. It is the average value of the aspect ratio of each particle.
  • the particle size of the hexagonal boron nitride powder may be appropriately selected depending on the intended use, but is preferably in the range of 0.1 ⁇ m to 2.0 ⁇ m, and more preferably in the range of 0.1 ⁇ m to 0.4 ⁇ m. ..
  • the particle size is 0.1 ⁇ m or more, a heat conduction path in the resin composition can be sufficiently formed, and a resin composition having high thermal conductivity can be easily obtained. In addition, it is easy to fill the resin, and the handleability of the resin composition is improved.
  • the particle size is 2.0 ⁇ m or less, the filling property of the hexagonal boron nitride powder into the resin becomes high, and it becomes easy to obtain a resin composition having good handleability and high thermal conductivity.
  • the particle size of the hexagonal boron nitride powder in the present invention 100 different hexagonal boron nitride particles were randomly selected from a scanning electron microscope observation image at a magnification of 5000 times, and the length of the major axis of each particle was measured. It is a calculated average value.
  • the hexagonal boron nitride powder preferably has a specific surface area of 1.5 m 2 / g or more and 12.0 m 2 / g or less, and preferably 1.8 m 2 / g or more and 11.0 m 2 / g or less. More preferably, it is 2.0 m 2 / g or more and 10.0 m 2 / g or less. Further, the fact that the specific surface area of the hexagonal boron nitride powder is 1.5 m 2 / g or more indicates that there are many hexagonal boron nitride particles having a small particle size.
  • the specific surface area of the hexagonal boron nitride powder is 12.0 m 2 / g or less, which means that the hexagonal boron nitride powder contains a small amount of fine powder and a large number of thick hexagonal boron nitride particles. Represents. If the content of the fine powder is small, an increase in the viscosity of the resin composition is suppressed when the hexagonal boron nitride powder is kneaded with the resin.
  • the hexagonal boron nitride powder can be easily filled in the resin, and the handleability of the resin composition is improved.
  • the specific surface area of the hexagonal boron nitride powder can be measured with a BET specific surface area meter.
  • the hexagonal boron nitride powder produced by the production method of the present invention can be blended with a resin composition and used as a heat radiating filler.
  • the resin used in the resin composition is not particularly limited, and may be, for example, a silicone-based resin or an epoxy-based resin.
  • the epoxy resin include bisphenol A type epoxy resin, bisphenol S type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, bisphenol A type hydrogenated epoxy resin, polypropylene glycol type epoxy resin, polytetramethylene glycol type epoxy resin, and naphthalene type.
  • examples thereof include epoxy resin, phenylmethane type epoxy resin, tetrakisphenol methane type epoxy resin, biphenyl type epoxy resin, epoxy resin having a triazine nucleus as a skeleton, and bisphenol A alkylene oxide adduct type epoxy resin.
  • epoxy resins may be used alone, or two or more thereof may be mixed and used.
  • a curing agent an amine resin, an acid anhydride resin, a phenol resin, imidazoles and the like may be used. These curing agents may be used alone or in combination of two or more.
  • the blending amount of these curing agents with respect to the epoxy resin is an equivalent ratio of 0.5 to 1.5 equivalents, preferably 0.7 to 1.3 equivalents with respect to the epoxy resin. In the present specification, these curing agents are also included in the resin.
  • silicone-based resin a known curable silicone resin, which is a mixture of an addition reaction type silicone resin and a silicone-based cross-linking agent, can be used without limitation.
  • addition reaction type silicone resin include polyorganosiloxane such as polydimethylsiloxane having an alkenyl group such as a vinyl group or a hexenyl group in the molecule as a functional group.
  • silicone-based cross-linking agent examples include dimethylhydrogensiloxy group-terminated blocking dimethylsiloxane-methylhydrogensiloxane copolymer, trimethylsiloxy group-terminated blocking dimethylsiloxane-methylhydrogensiloxane copolymer, and trimethylsiloxane group-terminated blocking poly ( Examples thereof include polyorganosiloxane having a silicon atom-bonded hydrogen atom such as methylhydrogensiloxane) and poly (hydrogencil sesquioxane).
  • the curing catalyst a known platinum-based catalyst or the like used for curing the silicone resin can be used without limitation.
  • fine particle platinum fine particle platinum, fine particle platinum supported on carbon powder, chloroplatinic acid, alcohol-modified chloroplatinic acid, olefin complex of chloroplatinic acid, palladium, rhodium catalyst and the like can be mentioned.
  • the blending ratio of the resin and the hexagonal boron nitride powder in the resin composition may be appropriately determined depending on the intended use.
  • the above-mentioned hexagonal boron nitride powder is preferably 30 to 90% by volume in the total resin composition. , More preferably 40 to 80% by volume, still more preferably 50 to 70% by volume.
  • the resin composition may contain components other than hexagonal boron nitride and the resin.
  • the resin composition may replace a part of the hexagonal boron nitride powder with an inorganic filler.
  • the inorganic filler include aluminum oxide, silicon oxide, zinc oxide, magnesium oxide, titanium oxide, silicon nitride, aluminum nitride, aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, silicon carbide, calcium carbonate, barium sulfate, talc and the like.
  • the resin composition may appropriately contain a curing accelerator, a discoloration inhibitor, a surfactant, a dispersant, a coupling agent, a colorant, a plasticizer, a viscosity modifier, an antibacterial agent and the like.
  • resin sheets such as adhesive films and prepregs, circuit boards (laminated boards, multilayer printed wiring boards), solder resists, underfill materials, thermal adhesives, and dies.
  • bonding materials semiconductor encapsulants, hole-filling resins, component-embedded resins, thermal interface materials (sheets, gels, greases, etc.), power module substrates, heat-dissipating members for electronic components, and the like.
  • the hexagonal boron nitride powder produced by the production method of the present invention is particularly preferably blended in a resin sheet.
  • the resin sheet is a sheet formed from the above-mentioned resin composition, and has a form in which hexagonal boron nitride tends to be oriented when formed into a sheet, and thermal conduction anisotropy is particularly likely to be a problem.
  • the thickness of the resin sheet can be appropriately set according to the intended use, and may be, for example, 10 to 200 ⁇ m, 10 to 100 ⁇ m, or 10 to 50 ⁇ m.
  • the present invention includes an organic compound containing a nitrogen atom and a boron source in which the molar ratio of the boron atom to the nitrogen atom is adjusted to 0.26 or more and 0.67 or less, and the lithium atom is 30 mol% or more.
  • a method for producing a hexagonal boron nitride powder which comprises a heating step of heating the mixed powder at a maximum temperature of 1200 ° C. or higher and 1500 ° C. or lower.
  • the alkali metal is preferably lithium and sodium or potassium. Further, in one embodiment of the present invention, the maximum temperature is 1200 ° C. or higher and 1350 ° C. or lower.
  • ⁇ Measurement of particle size and aspect ratio of hexagonal boron nitride powder The particle size and aspect ratio of the hexagonal boron nitride powder were measured using FE-SEM (manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation: S5500). 100 different hexagonal boron nitride particles were randomly selected from a scanning electron microscope observation image at a magnification of 5000 times, and the length and thickness of the major axis of the hexagonal boron nitride particles were measured and the aspect ratios (length of major axis / major axis /) were measured. The length of the thickness) was calculated, and the average value was used as the aspect ratio. The particle size was determined by calculating the average value of the measured major axis values.
  • Example 1 By mixing 0.20 mol of boron oxide as a boron source, 0.20 mol of melamine as an organic compound containing nitrogen, 0.06 mol of lithium carbonate as a lithium salt, and 0.06 mol of sodium carbonate as an alkali metal salt other than lithium. A mixed powder was prepared. In the prepared mixed powder, B / N was 0.33, B / AM was 1.67, and the ratio of lithium in the alkali metal was 50 mol%.
  • Hexagonal boron nitride powder was prepared by heating the prepared mixed powder in a batch type firing furnace at a maximum temperature of 1400 ° C. for 1 hour in a nitrogen atmosphere in a heating step.
  • the prepared hexagonal boron nitride powder was acid-washed with a 5% aqueous hydrochloric acid solution, filtered, washed with water, and dried.
  • FIG. 1 shows a scanning electron microscope image taken at a magnification of 2000 times in (a), 5000 times in (b), and 10000 times in (c).
  • a mixed powder was prepared by mixing 0.20 mol of borosand as an alkali metal salt other than the boron source and lithium, 0.40 mol of melamine as an organic compound containing nitrogen, and 0.26 mol of lithium carbonate as a lithium salt.
  • B / N was 0.33
  • B / AM was 0.87
  • the ratio of lithium in the alkali metal was 58 mol%.
  • Hexagonal boron nitride powder was prepared by heating the prepared mixed powder in a batch type firing furnace at a maximum temperature of 1400 ° C. for 1 hour in a nitrogen atmosphere in a heating step.
  • the prepared hexagonal boron nitride powder was acid-washed with a 5% aqueous hydrochloric acid solution, filtered, washed with water, and dried.
  • FIG. 2 shows a scanning electron microscope image taken at a magnification of 2000 times in (a), 5000 times in (b), and 10000 times in (c).
  • Example 3 Hexagonal boron nitride powder was produced in the same manner as in Example 2 except that the maximum temperature in the heating step was set to 1300 ° C., and the particle size, aspect ratio, and specific surface area were measured. Table 1 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • FIG. 3 shows a scanning electron microscope image taken at a magnification of 2000 times in (a), 5000 times in (b), and 10000 times in (c).
  • Example 4 Mix 0.20 mol of boron oxide as a boron source, 0.06 mol of borosand as an alkali metal salt other than the boron source and lithium, 0.20 mol of melamine as an organic compound containing nitrogen, and 0.06 mol of lithium carbonate as a lithium salt. This produced a mixed powder.
  • B / N was 0.53
  • B / AM was 2.67
  • the ratio of lithium in the alkali metal was 50 mol%.
  • Hexagonal boron nitride powder was prepared by heating the prepared mixed powder in a batch type firing furnace at a maximum temperature of 1400 ° C. for 1 hour in a nitrogen atmosphere in a heating step.
  • the prepared hexagonal boron nitride powder was acid-washed with a 5% aqueous hydrochloric acid solution, filtered, washed with water, and dried.
  • Table 1 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • Hexagonal boron nitride powder was produced in the same manner as in Example 1 except that potassium carbonate was used as an alkali metal salt other than lithium, and the particle size, aspect ratio, and specific surface area were measured. Table 1 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • Hexagonal boron nitride powder was produced in the same manner as in Example 1 except that 0.40 mol of boric acid was used as a boron source, and the particle size, aspect ratio, and specific surface area were measured. Table 1 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • a mixed powder was prepared by mixing 0.20 mol of boron oxide as a boron source, 0.20 mol of melamine as an organic compound containing nitrogen, and 0.12 mol of lithium carbonate as a lithium salt.
  • B / N was 0.33
  • B / AM was 1.67
  • the ratio of lithium in the alkali metal was 100 mol%. This is an example in which B / AM is the same as in Examples 1 and 5 and does not contain an alkali metal other than lithium.
  • Hexagonal boron nitride powder was prepared by heating the prepared mixed powder in a batch type firing furnace at a maximum temperature of 1400 ° C. for 1 hour in a nitrogen atmosphere in a heating step.
  • the prepared hexagonal boron nitride powder was acid-washed with a 5% aqueous hydrochloric acid solution, filtered, washed with water, and dried.
  • FIG. 4 shows a scanning electron microscope image taken by magnifying 2000 times in (a), 5000 times in (b), and 10000 times in (c).
  • a mixed powder was prepared by mixing 0.20 mol of boron oxide as a boron source, 0.20 mol of melamine as an organic compound containing nitrogen, and 0.23 mol of lithium carbonate as a lithium salt.
  • B / N was 0.33
  • B / AM was 0.87
  • the ratio of lithium in the alkali metal was 100 mol%. This is an example in which the B / AM is the same as that of Example 2 and does not contain an alkali metal other than lithium.
  • Hexagonal boron nitride powder was prepared by heating the prepared mixed powder in a batch type firing furnace at a maximum temperature of 1400 ° C. for 1 hour in a nitrogen atmosphere in a heating step.
  • the prepared hexagonal boron nitride powder was acid-washed with a 5% aqueous hydrochloric acid solution, filtered, washed with water, and dried.
  • Table 1 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • Hexagonal boron nitride powder was produced in the same manner as in Reference Example 2 except that the maximum temperature in the heating step was set to 1300 ° C., and the particle size, aspect ratio, and specific surface area were measured.
  • Table 1 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • a mixed powder was prepared by mixing 0.19 mol of boron oxide as a boron source, 0.12 mol of melamine as an organic compound containing nitrogen, and 0.07 mol of lithium carbonate as a lithium salt.
  • B / N was 0.53
  • B / AM was 2.71
  • the ratio of lithium in the alkali metal was 100 mol%. This is an example in which the B / AM is almost the same as that of Example 4 and does not contain an alkali metal other than lithium.
  • Hexagonal boron nitride powder was prepared by heating the prepared mixed powder in a batch type firing furnace at a maximum temperature of 1400 ° C. for 1 hour in a nitrogen atmosphere in a heating step.
  • the prepared hexagonal boron nitride powder was acid-washed with a 5% aqueous hydrochloric acid solution, filtered, washed with water, and dried.
  • Table 1 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • Hexagonal boron nitride powder was produced in the same manner as in Reference Example 1 except that 0.40 mol of boric acid was used as a boron source, and the particle size, aspect ratio, and specific surface area were measured.
  • a mixed powder was prepared by mixing 0.20 mol of boron oxide as a boron source, 0.20 mol of melamine as an organic compound containing nitrogen, and 0.06 mol of lithium carbonate as a lithium salt.
  • B / N was 0.33
  • B / AM was 3.33
  • the ratio of lithium in the alkali metal was 100 mol%.
  • Hexagonal boron nitride powder was prepared by heating the prepared mixed powder in a batch type firing furnace at a maximum temperature of 1400 ° C. for 1 hour in a nitrogen atmosphere in a heating step.
  • the prepared hexagonal boron nitride powder was acid-washed with a 5% aqueous hydrochloric acid solution, filtered, washed with water, and dried.
  • FIG. 5 shows a scanning electron microscope image taken at a magnification of 2000 times in (a), 5000 times in (b), and 10000 times in (c).
  • a mixed powder was prepared by mixing 0.20 mol of boron oxide as a boron source, 0.20 mol of melamine as an organic compound containing nitrogen, and 0.12 mol of sodium carbonate as an alkali metal salt other than lithium.
  • B / N was 0.33 and B / AM was 1.67. This is an example in which B / AM is the same as in Examples 1 and 5 and does not contain lithium.
  • Hexagonal boron nitride powder was prepared by heating the prepared mixed powder in a batch type firing furnace at a maximum temperature of 1400 ° C. for 1 hour in a nitrogen atmosphere in a heating step.
  • the prepared hexagonal boron nitride powder was acid-washed with a 5% aqueous hydrochloric acid solution, filtered, washed with water, and dried.
  • FIG. 6 shows a scanning electron microscope image taken at a magnification of 2000 times in (a), 5000 times in (b), and 10000 times in (c).
  • Examples 1 to 6 thick hexagonal boron nitride powder having an aspect ratio in the range of 1.0 to 5.0 could be obtained.
  • a hexagonal boron nitride powder having the same aspect ratio was obtained while reducing the amount of lithium salt used. The same can be said from the comparison between Example 2 and Reference Example 2, Example 3 and Reference Example 3, Example 4 and Reference Example 4, and Example 6 and Reference Example 5.
  • Reference Example 6 in which the amount of lithium with respect to the boron atom in the mixed powder was the same as in Examples 1 and 5 but no alkali metal other than lithium was used, and only alkali metal other than lithium was used without using lithium.
  • a thick hexagonal boron nitride powder could not be obtained.
  • the mixed powder as a raw material contains a boron source and an organic compound containing nitrogen, and has an alkali metal atom present, and the alkali metal has a lithium content of 30 mol% or more and less than 100 mol%. It was shown that a thick hexagonal boron nitride powder can be produced even with a small amount of lithium as in the case of a large amount of lithium.
  • the hexagonal boron nitride powder obtained in Example 3 in which the maximum temperature in the heating step is in the range of 1200 ° C. to 1350 ° C. is found in the heating step.
  • Hexagonal boron nitride powder having a smaller particle size than the hexagonal boron nitride powder obtained in Example 2 having a maximum temperature exceeding 1350 ° C. could be obtained.

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Abstract

少ないリチウム量で肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子を含む六方晶窒化ホウ素粉末を製造する製造方法を提供する。窒素原子を含む有機化合物と上記窒素原子に対するホウ素原子のモル比が０．２６以上、０．６７以下に調整されたホウ素源とを含み、且つ、リチウム原子が３０モル％以上、１００モル％未満の範囲に調整されたアルカリ金属を、前記アルカリ金属に含まれるアルカリ金属原子に対するホウ素原子のモル比が、０．７５以上、３．３５以下となるように存在せしめた混合粉末を準備する工程、上記混合粉末を最高温度１２００℃以上、１５００℃以下で加熱する加熱工程を含む、ことを特徴とする六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法。

Description

六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法
　本発明は六方晶窒化ホウ素粉末の新規な製造方法に関する。
　六方晶窒化ホウ素は高い熱伝導性を有しており、六方晶窒化ホウ素粉末を放熱フィラーとして樹脂に充填した樹脂組成物は、電子部品の放熱用途に使用される。六方晶窒化ホウ素の製造方法としては、融剤となる無機化合物に窒化ホウ素を溶解させこれを析出させるフラックス法、窒素源として含窒素有機化合物を使用してホウ素を窒化するメラミン法などが知られている。
　六方晶窒化ホウ素粒子は、結晶ｃ軸方向の熱伝導率が結晶ａｂ軸方向の熱伝導率と比較して著しく小さく、加えて、通常板状結晶であるため、六方晶窒化ホウ素粒子からなる六方晶窒化ホウ素粉末を充填した樹脂組成物は、その成形工程において六方晶窒化ホウ素粒子が配向してしまい、樹脂組成物の向きによって熱伝導率が大きく異なるという、熱伝導異方性の問題があった。
　この熱伝導異方性は、六方晶窒化ホウ素粒子の長径と厚みの比（長径／厚み）で表わされるアスペクト比を１に近づけることで改善することが可能である。アスペクト比が１に近い肉厚の六方晶窒化ホウ素粒子を得る方法としては、特許文献１では、フラックス法において、窒化ホウ素粉末と炭酸リチウムとを、炭酸リチウムが５０モル％となるように混合して、これを加熱する方法が提案されている。この製造方法では、炭酸リチウムの分解蒸発を駆動力とした結晶成長により、ｃ軸方向に成長した肉厚の六方晶窒化ホウ素粒子が得られる。
日本国特開２０１６－１４１６００号公報
　このように、フラックス法においてリチウムを使用することで肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子を含む六方晶窒化ホウ素粉末を得ることは公知である。上記方法に対して、六方晶窒化ホウ素粉末を原料とすることなく、直接肉厚の六方晶窒化ホウ素粉末を製造する方法として、本発明者らは、メラミン法において、原料としてホウ素源と窒素源とリチウムを含む混合粉末を使用する方法を提案した。
　しかしながら、上記方法において、リチウム化合物の使用は、高価であること、電池用途などで需要が増加しており将来的な供給不安があることなどの問題がある。そのため、肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子を含む六方晶窒化ホウ素粉末を工業的に生産することを考えると、リチウムの使用量を減らして製造する方法を確立することが求められている。そこで本発明は、少ないリチウム量で肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子を含む六方晶窒化ホウ素粉末を製造する製造方法を提供することを課題とする。
　上記の課題を解決するために、本発明者らは鋭意研究を行った。その結果、リチウムの使用量を減らすとアスペクト比が高くなる傾向にあり、肉厚の六方晶窒化ホウ素粒子を得ることはできないこと、また、リチウムと同族のアルカリ金属を使用しても肉厚の六方晶窒化ホウ素が得られないことを確認した。そして、さらに検討を進めたところ、驚くべきことに、前記メラミン法において、原料であるホウ素源と窒素源とリチウムを含む混合粉末の、リチウムの一部をリチウム以外のアルカリ金属に置き換え、リチウムの使用量を減らしても、リチウムを相当量使用したときと同等の低いアスペクト比を有する六方晶窒化ホウ素粒子を製造できるとの知見を得、本発明を完成するに至った。
　即ち、本発明は、窒素原子を含む有機化合物と、上記窒素原子に対するホウ素原子のモル比が０．２６以上、０．６７以下に調整されたホウ素源とを含み、且つ、リチウム原子が３０モル％以上、１００モル％未満の範囲に調整されたアルカリ金属を、前記アルカリ金属に含まれるアルカリ金属原子に対するホウ素原子のモル比が、０．７５以上、３．３５以下となるように存在せしめた混合粉末を準備する工程、上記混合粉末を最高温度１２００℃以上、１５００℃以下で加熱する加熱工程を含む、ことを特徴とする六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法である。
　本発明によれば、樹脂組成物の熱伝導異方性を小さくすることができる肉厚の六方晶窒化ホウ素粒子を含む六方晶窒化ホウ素粉末を、従来よりも少ないリチウムの使用量で製造することが可能となる。これにより、安価で、原料の供給不安が少ない、肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子を含む六方晶窒化ホウ素粉末の製造プロセスを提供することができ、工業的に有利である。
実施例１で製造した六方晶窒化ホウ素粉末の走査型電子顕微鏡画像であり、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図である。 実施例２で製造した六方晶窒化ホウ素粉末の走査型電子顕微鏡画像であり、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図である。 実施例３で製造した六方晶窒化ホウ素粉末の走査型電子顕微鏡画像であり、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図である。 参考例１で製造した六方晶窒化ホウ素粉末の走査型電子顕微鏡画像であり、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図である。 参考例６で製造した六方晶窒化ホウ素粉末の走査型電子顕微鏡画像であり、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図である。 参考例７で製造した六方晶窒化ホウ素粉末の走査型電子顕微鏡画像であり、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図である。
　本発明の一実施形態について以下に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
　（混合粉末を準備する工程）
　本発明の混合粉末は、窒素原子を含む有機化合物と、上記窒素原子に対するホウ素原子のモル比が０．２６以上、０．６７以下に調整されたホウ素源とを含み、且つ、リチウム原子が３０モル％～１００モル％未満の範囲に調整されたアルカリ金属を、前記アルカリ金属原子に対するホウ素原子のモル比が、０．７５以上、３．３５以下となるように存在せしめた混合粉末である。
　本発明の混合粉末に含まれるホウ素源としては、三酸化二ホウ素（酸化ホウ素）、二酸化二ホウ素、三酸化四ホウ素、五酸化四ホウ素、硼砂、または無水硼砂等を例示できる。これらの中でも三酸化二ホウ素を用いることは、安価な原料を使用するので工業的に有益であるとの観点から好ましい。また、硼砂もしくは無水硼砂を用いることは、比較的安価な原料であると共に、反応が略均一に進みやすく製造された六方晶窒化ホウ素粒子の粒径等の変動が抑制されやすいとの観点から好ましい。なお、ホウ素源として、二種以上を併用してもよい。
　本発明の混合粉末に含まれる窒素を含む有機化合物としては、メラミン、アンメリン、アンメリド、メラム、メロン、ジシアンジアミド、グアニジン、炭酸グアニジン、および尿素等を例示でき、なかでもメラミン及び尿素を用いることが好ましく、メラミンを用いることが特に好ましい。窒素を含む有機化合物としてメラミンを用いることにより、安価な原料を使用するので工業的に有益である。なお、窒素を含む有機化合物として、二種以上を併用してもよい。
　本発明の混合粉末には、アルカリ金属が存在し、且つ前記アルカリ金属は、３０モル％以上、１００モル％未満の範囲のリチウムと、リチウム以外のアルカリ金属の双方を含む。アルカリ金属はアルカリ金属塩として混合粉末に添加することが一般的である。アルカリ金属塩は溶融することにより、六方晶窒化ホウ素粒子を成長させるための助剤として作用するフラックスとなる。
　前記のように混合粉末中のリチウムの配合量を減らすと、六方晶窒化ホウ素粒子のアスペクト比が大きくなる傾向にあったが、リチウム以外のアルカリ金属を存在せしめることにより、リチウム量を減らしてもアスペクト比の増大を抑制することが可能である。なお、フラックスとしてリチウムを配合せずにリチウム以外のアルカリ金属のみを使用した場合、またはリチウムが少量のみの場合、肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子を得ることはできない。
　アルカリ金属塩は加熱時に溶融してフラックスとして作用すれば特に限定されない。リチウム塩としては、炭酸リチウム、水酸化リチウム、塩化リチウム、ヨウ化リチウム、フッ化リチウム、硝酸リチウム、硫酸リチウム、ホウ酸リチウム、およびモリブデン酸リチウム等を例示出来る。これらのなかでも炭酸リチウムを用いた場合、上述のような肉厚の六方晶窒化ホウ素粒子を得やすい傾向があり、好ましい。なお、リチウム塩として、二種以上を併用してもよい。
　アルカリ金属におけるリチウムの割合が少ない場合、肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子が得られにくくなるため、アルカリ金属におけるリチウムの割合は、好ましくは４５モル％以上、より好ましくは５５モル％以上である。一方、リチウムの割合が多い場合、得られる六方晶窒化ホウ素粉末の物性としては特に問題は無いが、リチウムの使用量を減らすと言う効果が限定的なものとなってしまうため、アルカリ金属におけるリチウムの割合は、好ましくは９０モル％以下、より好ましくは７０モル％以下である。
　リチウム以外のアルカリ金属としては、安価で且つ入手が容易なことから、ナトリウムまたはカリウムであることが好ましく、加熱炉体の劣化の原因となるフラックスの過剰な揮発を防止することが容易であることから、ナトリウムであることがより好ましい。なお、リチウム以外のアルカリ金属として、二種以上を併用してもよい。
　リチウム以外のアルカリ金属塩としては、炭酸塩、硝酸塩、ホウ酸塩、水酸化物、フッ化物、塩化物、臭化物、ヨウ化物などを例示することができる。なお、アルカリ金属のホウ酸塩を添加することで、前記アルカリ金属のホウ酸塩はホウ素源とリチウム以外のアルカリ金属塩を兼ねることができる。
　本発明の混合粉末における窒素原子に対するホウ素原子のモル比（Ｂ／Ｎ）は、０．２６以上、０．６７以下であり、０．３２以上、０．４５以下であることが好ましい。Ｂ／Ｎが０．２６以上であることにより、高い収率を確保することができる。また、Ｂ／Ｎが０．６７以下であることにより、窒化に十分な窒素源を確保することができる。なお、加熱工程において加熱する混合粉末における窒素原子は、窒素を含む有機化合物由来であり、加熱工程において加熱する混合粉末におけるホウ素原子は、ホウ素源由来である。
　本発明の混合粉末におけるアルカリ金属原子に対するホウ素原子のモル比（Ｂ／ＡＭ）は、０．７５以上、３．３５以下であり、０．８２以上、２．７０以下であることが好ましい。Ｂ／ＡＭが０．７５以上であることにより、熱伝導異方性を改善するために十分肉厚な六方晶窒化ホウ素を得ることができる。また、Ｂ／ＡＭが３．３５以下であることにより、十分な量のフラックスを形成することができるため、肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子を均一に得ることができる。
　なお、混合粉末には、本発明の効果を阻害しない範囲で、ホウ素源と、窒素を含む有機化合物と、アルカリ金属以外のものを含んでいても良い。
　混合粉末は、ホウ素源、窒素を含む有機化合物、アルカリ金属等を公知の方法で混合することにより、準備すれば良い。加熱工程前に混合することにより、反応が略均一に進むため、作製された六方晶窒化ホウ素粉末中の六方晶窒化ホウ素粒子の粒子径等の変動が抑制される。
　（加熱工程）
　本発明の加熱工程では、混合粉末を最高温度１２００℃以上、１５００℃以下で加熱する。１２００℃以上の温度で混合粉末を加熱することにより、得られる六方晶窒化ホウ素粒子のアスペクト比が大きくなることを抑制できる。最高温度は、１２５０℃以上であることがより好ましい。また、１５００℃以下の温度で混合粉末を加熱することにより、アルカリ金属の過剰な揮発を防ぐことができるとともに、六方晶窒化ホウ素粒子のアスペクト比が大きくなることを抑制できる。最高温度は１４５０℃以下であることがより好ましい。
　また、最高温度を制御することによって、得られる六方晶窒化ホウ素粉末の粒径を制御することが可能である。そのため、例えば最高温度を１３５０℃以下とすることで、粒径が０．１μｍ～０．４μｍ程度の小粒径な六方晶窒化ホウ素粉末を得ることができ、最高温度を１４００℃～１５００℃程度とすることで、粒径が０．５μｍ～２．０μｍ程度の六方晶窒化ホウ素粉末を得ることができる。
　加熱工程は不活性ガス雰囲気下であって、常圧または減圧環境下において、混合粉末を加熱することが好ましい。上記環境において加熱することにより、加熱炉体の損傷を抑制できる。なお、本明細書において、不活性ガス雰囲気下とは、混合粉末を加熱する容器に不活性ガスを流入させ、当該容器内部の気体を不活性ガスで置換した状態である。不活性ガスの流入量は、特に限定されないが、不活性ガスの流入量が５Ｌ／ｍｉｎ．以上であってよい。また、不活性ガスは、例えば窒素ガス、炭酸ガスまたはアルゴンガス等であってよい。
　加熱工程では、当該加熱工程中にガス交換が起こらない反応容器の内部に混合粉末を配置して行うことも、好ましい手法として例示できる。加熱工程において、混合粉末に含まれるホウ素源は六方晶窒化ホウ素の生成反応に使用されるが、一部は加熱により揮発するため六方晶窒化ホウ素の生成反応に使用されない。ここで、加熱工程中にガス交換が起こらない反応容器の内部に混合粉末を配置することにより、混合粉末からのホウ素源の揮発を抑制できる。これにより、六方晶窒化ホウ素の生成反応に使用されるホウ素源の量を増加させることができ、六方晶窒化ホウ素の収率を向上させることができる。
　なお、本明細書において「ガス交換が起こらない」とは、反応容器内部の気体と反応容器外部の気体とが交換されないことを意味する。なお、加熱工程では、六方晶窒化ホウ素の生成反応の進行、および混合粉末の揮発または分解により反応容器内部で気体が発生する。そのため、意図的に反応容器内部に外部から気体を取り入れなければよく、反応容器内部の気体を完全に反応容器外部に放出されないようにする必要はない。
　反応容器の構造、大きさ、形状、材質などは特に限定されず、加熱温度または原料などの製造条件を考慮して、十分な耐久性、耐熱性、耐圧性、耐腐食性などを有するように決定され得る。
　ガス交換が起こらないようにする機構としては、例えば反応容器として蓋付きの反応容器を使用することが挙げられる。蓋付きの反応容器であれば、蓋により外部と区切られているため、反応容器外部からの気体の流入を抑制することができ、ガス交換が起こらない。
　また、反応容器が完全に密閉されていると、六方晶窒化ホウ素の生成反応の進行、および混合粉末の揮発または分解による気体の発生、または加熱による反応容器内の気体の膨張などにより、容器内部の圧力が高くなる。このような場合、反応容器が破損する虞があったり、反応容器を耐圧構造とするために反応容器の材質および形状に制限が発生したりする。そのため、六方晶窒化ホウ素の収率に大きな影響を与えない範囲で、過剰な反応容器内部の気体を適宜放出させることが好ましい。
　過剰な反応容器内部の気体を放出する方法としては、例えば、反応容器に圧力調節弁を取り付ける方法、または反応容器に小さな穴を空けておく方法などが挙げられる。また、反応容器が蓋付き容器である場合は、蓋を反応容器上部に配置し、特に固定をせずに乗せ置くことで、内部圧力が低い時は蓋の自重により反応容器は密閉されるが、内部圧力が高くなれば蓋が持ち上げられて、反応容器内部の気体が外部に排出される。そのため、蓋付き容器とすることで簡便にガス交換が起こらないようにしつつ、過剰な反応容器内部の気体を放出することが可能であり、好ましい形態として挙げられる。この場合、単位面積当たりの蓋の重量は、５ｋｇ／ｍ２～２０ｋｇ／ｍ２の範囲であることが好ましい。なお、単位面積当たりの蓋の重量は、蓋の重量を反応容器の内部空間に面する蓋の面積で除した値である。
　反応容器の形状は特に制限されず、円筒状または方形状など任意の形状を使用可能である。反応容器の形状は、加熱および冷却の繰り返しによる反応容器の破損を防止する観点からは円筒状であることが好ましく、加熱炉内に設置する際にスペースを有効活用して生産効率を向上させる観点からは方形状が好ましい。
　反応容器の材質は、加熱工程における加熱温度である１２００℃以上１５００℃以下に耐えられるものであれば特に制限されず、アルミナ、チタニア、ジルコニア、シリカ、マグネシアおよびカルシア、並びにシリカおよびアルミナを主成分とするコージライト、ムライト等の各種セラミックス焼結体が挙げられる。また、反応生成物である六方晶窒化ホウ素の汚染防止の観点からは、反応容器の材質を窒化ホウ素とすることも好ましい態様であり、窒化ホウ素以外の材料で製造した反応容器の内面（混合粉末および生成した六方晶窒化ホウ素が接触する面）を窒化ホウ素で被覆することも好ましい様態として挙げることができる。
　反応容器の内部に配置する混合粉末の量は特に限定されないが、少なすぎると反応容器内の気相部が多いため、ホウ素源の揮発が十分に抑制されず、収率の向上効果が限定的になってしまう。一方、混合粉末の量が多すぎると、気相部が少ないため反応容器内の圧力が上がりやすくなる。そのため、反応容器内で混合粉末が占める容積は、反応容器の容積の５０％～９０％の範囲内であることが好ましく、６０％～８０％であることがさらに好ましい。なお、本明細書において混合粉末が占める容積とは、反応容器に入れた際に混合粉末の粒子間の空隙も含んだ混合粉末が占める部分の容積である。
　ガス交換が起こらない反応容器の内部に配置した混合粉末を加熱する方法は特に限定されないが、加熱炉中に当該反応容器を設置して所望の温度に加熱することが、簡便に実施できるため好ましい形態である。
　なお、加熱工程をガス交換が起こらない反応容器の内部に混合粉末を配置して行う場合には、反応容器外の気体を内部に取り入れないため、加熱炉内を不活性ガス雰囲気とする必要はない。そのため、シャトルキルンのような回分式の加熱炉や、トンネルキルンのような連続式の加熱炉も使用することができる。大量生産を考慮した場合には、トンネルキルンのような反応容器を炉内で移動させながら加熱を行うことができる連続式の加熱炉が、生産効率が高く特に好ましい形態である。加熱炉としてシャトルキルンやトンネルキルンを使用する場合には、加熱源は電気ヒーターでもよいが、ブタンガス、灯油等のような燃料を燃焼させて得られる熱風で加熱するのが簡便であり、より好ましい形態である。
　（その他の工程）
　本発明の六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法では、混合粉末を準備する工程、加熱工程以外の工程を含んでよい。このような工程を本明細書において「その他の工程」と称する。六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法に含まれるその他の工程としては、例えば、酸洗浄工程、水洗浄工程、乾燥工程、および分級工程が挙げられる。
　酸洗浄工程は、酸を用いて六方晶窒化ホウ素粉末を洗浄することにより、六方晶窒化ホウ素粉末に付着したホウ素源、アルカリ金属塩や、複合酸化物等の反応副生物を除去する工程である。酸洗浄工程では、塩酸等の希酸を用いることが好ましい。酸洗浄方法は特に限定されず、シャワリングによる酸洗浄であってもよく、漬け置きによる酸洗浄、または撹拌による酸洗浄であってもよい。
　水洗浄工程は、酸洗浄工程で六方晶窒化ホウ素粉末に付着した酸を除去するために、六方晶窒化ホウ素粉末を水洗浄する工程である。水洗浄方法は特に限定されず、六方晶窒化ホウ素粉末を濾別後、シャワリングによる水洗浄であってもよく、漬け置きによる水洗浄であってもよい。
　乾燥工程は、作製した六方晶窒化ホウ素粉末を乾燥させる工程である。乾燥方法は、高温乾燥、または減圧乾燥など、特に限定されない。
　分級工程は、六方晶窒化ホウ素粒子を粒子の大きさおよび／または粒子の形状等に応じて分ける工程である。分級操作は、篩分けであってもよく、湿式分級または気流分級であってよい。
　＜六方晶窒化ホウ素粉末＞
　本発明の製造方法により得られる六方晶窒化ホウ素粉末は、アスペクト比が１．０以上、５．０以下である。アスペクト比がこの範囲にあることは肉厚な六方晶窒化ホウ素粒子を含む六方晶窒化ホウ素粉末であり、熱伝導異方性を小さくすることが可能であることを意味する。なお、本明細書において、六方晶窒化ホウ素粒子は、六方晶窒化ホウ素の単粒子を意味する。上述のように六方晶窒化ホウ素粒子は通常板状粒子であり、本明細書では、この板状粒子の板面において最大となる径を長径とし、この板面に垂直な長さを厚さと称する。そして、この長径を厚さで除した値をアスペクト比と称する。六方晶窒化ホウ素粉末のアスペクト比は、倍率５０００倍の走査電子顕微鏡観察像から異なる六方晶窒化ホウ素粒子１００個を無作為に選び、各一次粒子の長径の長さ、厚みを測定して得られた各粒子のアスペクト比の平均値である。
　六方晶窒化ホウ素粉末の粒径は用途に応じて適宜選択すれば良いが、０．１μｍ～２．０μｍの範囲であることが好ましく、０．１μｍ～０．４μｍの範囲であることがより好ましい。粒径が０．１μｍ以上であることにより、樹脂組成物中の熱伝導パスを十分に形成することができ、熱伝導率の高い樹脂組成物が得られやすい。また、樹脂に充填しやすく、樹脂組成物の取り扱い性が向上する。粒径が２．０μｍ以下であることにより、樹脂への六方晶窒化ホウ素粉末の充填性が高くなり、取り扱い性が良好で熱伝導率が高い樹脂組成物を得ることが容易となる。また、粒径を０．４μｍ以下と小粒径とすることにより、薄い樹脂シートに使用することが容易となり、特に好ましい。薄い樹脂シートは、薄く加工するための工程において六方晶窒化ホウ素粒子の配向が発生しやすいため、本発明の肉厚粒子を使用して熱伝導異方性を改善する利点が特に大きい。なお、本発明における六方晶窒化ホウ素粉末の粒径は、倍率５０００倍の走査電子顕微鏡観察像から異なる六方晶窒化ホウ素粒子１００個を無作為に選び、各粒子の長径の長さを測定して算出された平均値である。
　六方晶窒化ホウ素粉末は、比表面積が１．５ｍ２／ｇ以上、１２．０ｍ２／ｇ以下であることが好ましく、１．８ｍ２／ｇ以上、１１．０ｍ２／ｇ以下であることがより好ましく、２．０ｍ２／ｇ以上、１０．０ｍ２／ｇ以下であることがさらに好ましい。また、六方晶窒化ホウ素粉末の比表面積が１．５ｍ２／ｇ以上であることは、小粒径な六方晶窒化ホウ素粒子が多いことを表す。その結果、樹脂への六方晶窒化ホウ素粉末の充填性を高めることが容易となるとともに、薄い樹脂シートに使用することが容易となる。また、六方晶窒化ホウ素粉末の比表面積が、１２．０ｍ２／ｇ以下であることは、六方晶窒化ホウ素粉末に含まれる微粉の含有量が少なく、肉厚の六方晶窒化ホウ素粒子が多いことを表す。微粉の含有量が少なければ六方晶窒化ホウ素粉末を樹脂に混練する際、樹脂組成物の粘度の上昇が抑制される。このため、六方晶窒化ホウ素粉末を樹脂へ充填しやすく、樹脂組成物の取り扱い性が向上する。なお、六方晶窒化ホウ素粉末の比表面積は、ＢＥＴ比表面積計で測定することができる。
　＜樹脂組成物＞
　本発明の製造方法によって製造された六方晶窒化ホウ素粉末は、樹脂組成物に配合して放熱フィラーとして使用することができる。
　樹脂組成物に使用される樹脂は、特に制限されず、例えばシリコーン系樹脂またはエポキシ系樹脂であってよい。エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡ型の水素添加エポキシ樹脂、ポリプロピレングリコール型エポキシ樹脂、ポリテトラメチレングリコール型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂、フェニルメタン型エポキシ樹脂、テトラキスフェノールメタン型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、トリアジン核を骨格に有するエポキシ樹脂、およびビスフェノールＡアルキレンオキサイド付加物型のエポキシ樹脂等が挙げられる。これらエポキシ樹脂の１種を単独で、あるいは、２種以上を混合して使用してもよい。また、硬化剤としてアミン系樹脂、酸無水物系樹脂、フェノール系樹脂、イミダゾール類等を用いてもよい。これら硬化剤も１種を単独で、あるいは、２種以上を混合して使用してもよい。これら、硬化剤のエポキシ樹脂に対する配合量は、エポキシ樹脂に対する当量比で、０．５～１．５当量比、好ましくは０．７～１．３当量比である。本明細書において、これらの硬化剤も樹脂に包含される。
　また、シリコーン系樹脂としては、付加反応型シリコーン樹脂とシリコーン系架橋剤との混合物である公知の硬化性シリコーン樹脂を制限なく使用することができる。付加反応型シリコーン樹脂としては、例えば、分子中にビニル基またはヘキセニル基等のアルケニル基を官能基としてもつポリジメチルシロキサン等のポリオルガノシロキサン等が挙げられる。シリコーン系架橋剤としては、例えば、ジメチルハイドロジェンシロキシ基末端封鎖ジメチルシロキサン－メチルハイドロジェンシロキサン共重合体、トリメチルシロキシ基末端封鎖ジメチルシロキサン－メチルハイドロジェンシロキサン共重合体、トリメチルシロキサン基末端封鎖ポリ（メチルハイドロジェンシロキサン）、ポリ（ハイドロジェンシルセスキオキサン）等のケイ素原子結合水素原子を有するポリオルガノシロキサン等が挙げられる。また、硬化触媒には、シリコーン樹脂の硬化に用いられる公知の白金系触媒等を制限なく使用することができる。例えば、微粒子状白金、炭素粉末に担持した微粒子状白金、塩化白金酸、アルコール変性塩化白金酸、塩化白金酸のオレフィン錯体、パラジウム、ロジウム触媒等が挙げられる。
　樹脂組成物における樹脂と六方晶窒化ホウ素粉末との配合比は、用途に応じて適宜決定すればよく、例えば、全樹脂組成物中に上述の六方晶窒化ホウ素粉末を好ましくは３０～９０体積％、より好ましくは４０～８０体積％、さらに好ましくは５０～７０体積％配合することができる。
　樹脂組成物は、六方晶窒化ホウ素および樹脂以外の成分を含んでいてもよい。例えば、樹脂組成物は前記六方晶窒化ホウ素粉末の一部を無機フィラーに置き換えてもよい。無機フィラーとしては、酸化アルミニウム、酸化ケイ素、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化チタン、窒化ケイ素、窒化アルミニウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、炭化ケイ素、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、タルク等が挙げられる。さらに、樹脂組成物は、硬化促進剤、変色防止剤、界面活性剤、分散剤、カップリング剤、着色剤、可塑剤、粘度調整剤、抗菌剤などを適宜含んでいてもよい。
　樹脂組成物の用途は、例えば、接着フィルム、プリプレグ等のシート状積層材料（樹脂シート）、回路基板（積層板用途、多層プリント配線板用途）、ソルダーレジスト、アンダーフィル材、熱接着剤、ダイボンディング材、半導体封止材、穴埋め樹脂、部品埋め込み樹脂、熱インターフェース材（シート、ゲル、グリース等）、パワーモジュール用基板、電子部品用放熱部材等を挙げることができる。
　本発明の製造方法で製造された六方晶窒化ホウ素粉末は、樹脂シートに配合されることが特に好ましい形態である。樹脂シートは、上述の樹脂組成物から形成されたシートであり、シート状に成形する際に六方晶窒化ホウ素が配向しやすく、熱伝導異方性が特に問題となりやすい形態であり、本発明の製造方法によって製造された、熱伝導異方性を改善可能である肉厚な六方晶窒化ホウ素粉末を配合する利点が大きい。樹脂シートの厚さは用途に応じて適宜設定でき、例えば、１０～２００μｍであってもよく、１０～１００μｍであってもよく、１０～５０μｍであってもよい。
　〔まとめ〕
　本発明は、窒素原子を含む有機化合物と、上記窒素原子に対するホウ素原子のモル比が０．２６以上、０．６７以下に調整されたホウ素源とを含み、且つ、リチウム原子が３０モル％以上、１００モル％未満の範囲に調整されたアルカリ金属を、前記アルカリ金属原子に対するホウ素原子のモル比が、０．７５以上、３．３５以下となるように存在せしめた混合粉末を準備する工程、上記混合粉末を最高温度１２００℃以上、１５００℃以下で加熱する加熱工程を含む、ことを特徴とする六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法である。
　前記アルカリ金属は、リチウムと、ナトリウムまたはカリウムであることが好ましい。また、本発明の一実施形態は、前記最高温度が、１２００℃以上１３５０℃以下である。
　以下、実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に制限されるものではない。各試験方法は以下のとおりである。
　＜六方晶窒化ホウ素粉末の粒径・アスペクト比の測定＞
　六方晶窒化ホウ素粉末の粒径およびアスペクト比はＦＥ－ＳＥＭ（日立ハイテクノロジーズ株式会社製：Ｓ５５００）を用いて測定した。倍率５０００倍の走査電子顕微鏡観察像から異なる六方晶窒化ホウ素粒子１００個を無作為に選び、六方晶窒化ホウ素粒子の長径の長さ、厚みを測定してそれぞれのアスペクト比（長径の長さ／厚みの長さ）を算出し、その平均値をアスペクト比とした。また、粒径は、測定された長径の値の平均値を算出して求めた。
　＜六方晶窒化ホウ素粉末の比表面積の測定＞
　六方晶窒化ホウ素粉末の比表面積は、ＢＥＴ比表面積計（マウンテック社製：Ｍａｃｓｏｒｂ　ＨＭ　ｍｏｄｅｌ－１２０１）を使用して測定した。
　＜実施例１＞
　ホウ素源として酸化ホウ素０．２０モル、窒素を含む有機化合物としてメラミン０．２０モル、リチウム塩として炭酸リチウム０．０６モル、リチウム以外のアルカリ金属塩として炭酸ナトリウム０．０６モルを混合することによって混合粉末を作製した。作製した混合粉末において、Ｂ／Ｎは０．３３、Ｂ／ＡＭは１．６７、アルカリ金属におけるリチウムの割合は５０モル％であった。
　作製した混合粉末に対してバッチ式焼成炉を用い、加熱工程において、窒素雰囲気下で最高温度１４００℃にて１時間加熱することにより六方晶窒化ホウ素粉末を作製した。作製した六方晶窒化ホウ素粉末を５％塩酸水溶液で酸洗浄した後、濾別、水洗浄、および乾燥させた。
　得られた六方晶窒化ホウ素粉末の粒径、アスペクト比、比表面積を測定した。製造条件および評価結果を表１に示す。図１には、走査型電子顕微鏡画像として、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図を示す。
　＜実施例２＞
　ホウ素源兼リチウム以外のアルカリ金属塩として硼砂０．２０モル、窒素を含む有機化合物としてメラミン０．４０モル、リチウム塩として炭酸リチウム０．２６モルを混合することによって混合粉末を作製した。作製した混合粉末において、Ｂ／Ｎは０．３３、Ｂ／ＡＭは０．８７、アルカリ金属におけるリチウムの割合は５８モル％であった。
　作製した混合粉末に対してバッチ式焼成炉を用い、加熱工程において、窒素雰囲気下で最高温度１４００℃にて１時間加熱することにより六方晶窒化ホウ素粉末を作製した。作製した六方晶窒化ホウ素粉末を５％塩酸水溶液で酸洗浄した後、濾別、水洗浄、および乾燥させた。
　得られた六方晶窒化ホウ素粉末の粒径、アスペクト比、比表面積を測定した。製造条件および評価結果を表１に示す。図２には、走査型電子顕微鏡画像として、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図を示す。
　＜実施例３＞
　加熱工程における最高温度を１３００℃とした以外は、実施例２と同様に六方晶窒化ホウ素粉末を製造し、粒径、アスペクト比、比表面積の測定を行った。製造条件および評価結果を表１に示す。図３には、走査型電子顕微鏡画像として、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図を示す。
　＜実施例４＞
　ホウ素源として酸化ホウ素０．２０モル、ホウ素源兼リチウム以外のアルカリ金属塩として硼砂０．０６モル、窒素を含む有機化合物としてメラミン０．２０モル、リチウム塩として炭酸リチウム０．０６モルを混合することによって混合粉末を作製した。作製した混合粉末において、Ｂ／Ｎは０．５３、Ｂ／ＡＭは２．６７、アルカリ金属におけるリチウムの割合は５０モル％であった。
　作製した混合粉末に対してバッチ式焼成炉を用い、加熱工程において、窒素雰囲気下で最高温度１４００℃にて１時間加熱することにより六方晶窒化ホウ素粉末を作製した。作製した六方晶窒化ホウ素粉末を５％塩酸水溶液で酸洗浄した後、濾別、水洗浄、および乾燥させた。
　得られた六方晶窒化ホウ素粉末の粒径、アスペクト比、比表面積を測定した。製造条件および評価結果を表１に示す。
　＜実施例５＞
　リチウム以外のアルカリ金属塩として炭酸カリウムを使用した以外は実施例１と同様に六方晶窒化ホウ素粉末を製造し、粒径、アスペクト比、比表面積の測定を行った。製造条件および評価結果を表１に示す。
　＜実施例６＞
　ホウ素源としてホウ酸０．４０モルを使用した以外は実施例１と同様に六方晶窒化ホウ素粉末を製造し、粒径、アスペクト比、比表面積の測定を行った。製造条件および評価結果を表１に示す。
　＜参考例１＞
　ホウ素源として酸化ホウ素０．２０モル、窒素を含む有機化合物としてメラミン０．２０モル、リチウム塩として炭酸リチウム０．１２モルを混合することによって混合粉末を作製した。作製した混合粉末において、Ｂ／Ｎは０．３３、Ｂ／ＡＭは１．６７、アルカリ金属におけるリチウムの割合は１００モル％であった。これは、実施例１および５と、Ｂ／ＡＭが同一で、且つリチウム以外のアルカリ金属を含まない例である。
　作製した混合粉末に対してバッチ式焼成炉を用い、加熱工程において、窒素雰囲気下で最高温度１４００℃にて１時間加熱することにより六方晶窒化ホウ素粉末を作製した。作製した六方晶窒化ホウ素粉末を５％塩酸水溶液で酸洗浄した後、濾別、水洗浄、および乾燥させた。
　得られた六方晶窒化ホウ素粉末の粒径、アスペクト比、比表面積を測定した。製造条件および評価結果を表１に示す。図４には、走査型電子顕微鏡画像として、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図を示す。
　＜参考例２＞
　ホウ素源として酸化ホウ素０．２０モル、窒素を含む有機化合物としてメラミン０．２０モル、リチウム塩として炭酸リチウム０．２３モルを混合することによって混合粉末を作製した。作製した混合粉末において、Ｂ／Ｎは０．３３、Ｂ／ＡＭは０．８７、アルカリ金属におけるリチウムの割合は１００モル％であった。これは、実施例２と、Ｂ／ＡＭが同一で、且つリチウム以外のアルカリ金属を含まない例である。
　作製した混合粉末に対してバッチ式焼成炉を用い、加熱工程において、窒素雰囲気下で最高温度１４００℃にて１時間加熱することにより六方晶窒化ホウ素粉末を作製した。作製した六方晶窒化ホウ素粉末を５％塩酸水溶液で酸洗浄した後、濾別、水洗浄、および乾燥させた。
　得られた六方晶窒化ホウ素粉末の粒径、アスペクト比、比表面積を測定した。製造条件および評価結果を表１に示す。
　＜参考例３＞
　加熱工程における最高温度を１３００℃とした以外は、参考例２と同様に六方晶窒化ホウ素粉末を製造し、粒径、アスペクト比、比表面積の測定を行った。これは、実施例３と、Ｂ／ＡＭが同一で、且つリチウム以外のアルカリ金属を含まない例である。製造条件および評価結果を表１に示す。
　＜参考例４＞
　ホウ素源として酸化ホウ素０．１９モル、窒素を含む有機化合物としてメラミン０．１２モル、リチウム塩として炭酸リチウム０．０７モルを混合することによって混合粉末を作製した。作製した混合粉末において、Ｂ／Ｎは０．５３、Ｂ／ＡＭは２．７１、アルカリ金属におけるリチウムの割合は１００モル％であった。これは、実施例４と、Ｂ／ＡＭがほぼ同一で、且つリチウム以外のアルカリ金属を含まない例である。
　作製した混合粉末に対してバッチ式焼成炉を用い、加熱工程において、窒素雰囲気下で最高温度１４００℃にて１時間加熱することにより六方晶窒化ホウ素粉末を作製した。作製した六方晶窒化ホウ素粉末を５％塩酸水溶液で酸洗浄した後、濾別、水洗浄、および乾燥させた。
　得られた六方晶窒化ホウ素粉末の粒径、アスペクト比、比表面積を測定した。製造条件および評価結果を表１に示す。
　＜参考例５＞
　ホウ素源としてホウ酸０．４０モルを使用した以外は参考例１と同様に六方晶窒化ホウ素粉末を製造し、粒径、アスペクト比、比表面積の測定を行った。これは、実施例６と、Ｂ／ＡＭが同一で、且つリチウム以外のアルカリ金属を含まない例である。製造条件および評価結果を表１に示す。
　＜参考例６＞
　ホウ素源として酸化ホウ素０．２０モル、窒素を含む有機化合物としてメラミン０．２０モル、リチウム塩として炭酸リチウム０．０６モルを混合することによって混合粉末を作製した。作製した混合粉末において、Ｂ／Ｎは０．３３、Ｂ／ＡＭは３．３３、アルカリ金属におけるリチウムの割合は１００モル％であった。これは、実施例１および５と、ホウ素に対するリチウム量が同一で、且つリチウム以外のアルカリ金属を含まない例であり、参考例１からリチウム使用量を単に減少させた製造方法に相当する。
　作製した混合粉末に対してバッチ式焼成炉を用い、加熱工程において、窒素雰囲気下で最高温度１４００℃にて１時間加熱することにより六方晶窒化ホウ素粉末を作製した。作製した六方晶窒化ホウ素粉末を５％塩酸水溶液で酸洗浄した後、濾別、水洗浄、および乾燥させた。
　得られた六方晶窒化ホウ素粉末の粒径、アスペクト比、比表面積を測定した。製造条件および評価結果を表１に示す。図５には、走査型電子顕微鏡画像として、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図を示す。
　＜参考例７＞
　ホウ素源として酸化ホウ素０．２０モル、窒素を含む有機化合物としてメラミン０．２０モル、リチウム以外のアルカリ金属塩として炭酸ナトリウム０．１２モルを混合することによって混合粉末を作製した。作製した混合粉末において、Ｂ／Ｎは、０．３３、Ｂ／ＡＭは１．６７であった。これは、実施例１および５とＢ／ＡＭが同一で、且つリチウムを含まない例である。
　作製した混合粉末に対してバッチ式焼成炉を用い、加熱工程において、窒素雰囲気下で最高温度１４００℃にて１時間加熱することにより六方晶窒化ホウ素粉末を作製した。作製した六方晶窒化ホウ素粉末を５％塩酸水溶液で酸洗浄した後、濾別、水洗浄、および乾燥させた。
　得られた六方晶窒化ホウ素粉末の粒径、アスペクト比、比表面積を測定した。製造条件および評価結果を表１に示す。図６には、走査型電子顕微鏡画像として、（ａ）は２０００倍、（ｂ）は５０００倍、（ｃ）は１００００倍に拡大して撮影した図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
 　実施例１～６では、アスペクト比が１．０～５．０の範囲である肉厚な六方晶窒化ホウ素粉末を得ることができた。アルカリ金属におけるリチウム原子が３０モル％～１００モル％未満の範囲に調整された混合粉末を使用した実施例１および５は、Ｂ／ＡＭが同一でアルカリ金属におけるリチウムの割合が１００％である参考例１と比較すると、リチウム塩の使用量を減らしつつ、同等のアスペクト比を有する六方晶窒化ホウ素粉末が得られた。実施例２と参考例２、実施例３と参考例３、実施例４と参考例４、実施例６と参考例５の比較からも、同様のことが言える。一方、混合粉末中のホウ素原子に対するリチウム量を実施例１および５と同量としつつリチウム以外のアルカリ金属が存在しない参考例６や、リチウムを使用せずにリチウム以外のアルカリ金属のみを使用した参考例７では、肉厚な六方晶窒化ホウ素粉末を得ることはできなかった。このことから、原料となる混合粉末を、ホウ素源と、窒素を含む有機化合物とを含み、且つ、アルカリ金属原子を存在せしめ、前記アルカリ金属はリチウムが３０モル％以上、１００モル％未満の範囲とすることにより、より少ないリチウム量でもリチウム量が多い場合と同様に肉厚な六方晶窒化ホウ素粉末を製造できることが示された。
　また、加熱時の最高温度が異なる実施例２と３を比較すると、加熱工程における最高温度が１２００℃～１３５０℃の範囲にある実施例３で得られた六方晶窒化ホウ素粉末は、加熱工程における最高温度が１３５０℃を超える実施例２で得られた六方晶窒化ホウ素粉末と比較して粒径が小さく、小粒径の六方晶窒化ホウ素粉末を得ることができた。

Claims (3)

  1. 　窒素原子を含む有機化合物と、上記窒素原子に対するホウ素原子のモル比が０．２６以上、０．６７以下に調整されたホウ素源とを含み、且つ、リチウム原子が３０モル％以上、１００モル％未満の範囲に調整されたアルカリ金属を、前記アルカリ金属に含まれるアルカリ金属原子に対するホウ素原子のモル比が、０．７５以上、３．３５以下となるように存在せしめた混合粉末を準備する工程、上記混合粉末を最高温度１２００℃以上、１５００℃以下で加熱する加熱工程を含む、ことを特徴とする六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法。
  2. 　前記アルカリ金属は、リチウムと、ナトリウムまたはカリウムである、請求項１に記載の六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法。
  3. 　前記最高温度が、１２００℃以上１３５０℃以下である、請求項１に記載の六方晶窒化ホウ素粉末の製造方法。
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