WO2021090912A1 - 光ファイバ - Google Patents

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遼 丸山
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株式会社フジクラ
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Definitions

  • the present invention relates to an optical fiber, specifically, an optical fiber that can be used for an optical fiber cable.
  • the microbend loss propagates the optical fiber with parameters related to the optical fiber geometry such as the coating thickness of the optical fiber, the outer diameter of the glass forming the core and the clad, the Young ratio of the glass, and the Young ratio of the coating. It tends to be affected by parameters related to the optical characteristics of the optical fiber, such as the mode field diameter of the light to be generated, the cutoff wavelength, and the macrobend loss.
  • the coating thickness is taken into consideration as the above parameter in terms of suppressing microbend loss, but parameters other than the coating thickness are not taken into consideration. Therefore, there is a demand for an optical fiber capable of suppressing microbend loss in consideration of various parameters that affect microbend loss.
  • an object of the present invention is to provide an optical fiber capable of suppressing microbend loss.
  • the present invention is an optical fiber including a core and a glass portion including a clad surrounding the core, a primary coating layer covering the clad, and a secondary coating layer covering the primary coating layer.
  • the spring coefficient of the primary coating layer is ⁇ s (MPa)
  • the bending rigidity of the glass portion is H f (MPa ⁇ ⁇ m 4 )
  • the deformation resistance of the secondary coating layer is D 0 (MPa)
  • the bending rigidity of the secondary coating layer is ⁇ s (MPa)
  • the outer diameter of the glass portion is d f ( ⁇ m), the radius of the outer peripheral surface of the primary coating layer is R p ( ⁇ m), the radius of the outer peripheral surface of the secondary coating layer is R s ( ⁇ m), and the primary coating layer is When the thickness of the secondary coating layer is t p ( ⁇ m) and the thickness of the secondary coating layer is t s ( ⁇ m),
  • the represented geometry microbend loss characteristics F MyuBL_G of the optical fiber (GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ 10 -27)
  • the mode field diameter of the light of wavelength 1310nm propagating through the optical fiber 2w [mu] m )
  • the cutoff wavelength of the optical fiber is ⁇ cc ( ⁇ m) and the macrobend loss of the optical fiber with a wavelength of 1625 nm and a radius of 10 nm is ⁇ BL (dB / turn).
  • Non-Patent Document 1 J. Baldauf, et al., “Relationship of Mechanical Characteristics of Dual Coated Single Mode Optical Fibers and Microbending Loss,” IEICE Trans. Communi., Vol. E76-B, vol. No. 4, 1993.
  • Non-Patent Document 2 C. Unger, et al., “characterization of the bending sensitivity of fibers by the MAC-value,” Optics Communications vol. 107, no. 5-6, pp. As described in 361-364, 1994.), it tends to be affected by both the geometry and optical properties of the optical fiber.
  • the geometry of the optical fiber is a parameter related to the structure of the optical fiber, and in the present invention, the spring coefficient ⁇ s of the primary coating layer in the optical fiber, the flexural rigidity H f of the glass portion, and the deformation resistance D of the secondary coating layer D.
  • the optical characteristics of the optical fiber are parameters related to the characteristics of the light propagating in the optical fiber.
  • the microbend loss of such an optical fiber is a transmission loss measured in a state where the optical fiber is wound in one layer with a predetermined tension on a roughened bobbin body portion, and the optical fiber is unwound from the bobbin. It may be represented by the value of sandpaper tension winding loss increase, which is the difference from the transmission loss measured with almost no tension applied. The smaller the value of such sandpaper tension winding loss increase, the smaller the microbend loss of the optical fiber.
  • a so-called tape slot type cable configured by accommodating a plurality of tape core wires in each of a plurality of slots formed in a holder for holding the tape core wire.
  • Ribbon Slotted Core Cable and a small-diameter high-density cable (UHDC: Ultra-High Density Cable) configured by densely arranging tape core wires inside the cable without using the above holder are known.
  • UHDC Ultra-High Density Cable
  • the present inventor has diligently studied the relationship between the increase in sandpaper tension winding loss and the above-mentioned various parameters in the optical fiber used for the optical fiber cable. As a result, it was found that the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO represented by the above formula has a high correlation with the value of the increase in sandpaper tension winding loss. That is, the present inventor has found that the value of the microbend loss characteristic factor has a substantially positive proportional relationship with the value of the increase in sandpaper tension winding loss.
  • microbend loss characteristic factor is 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) It was found that the value of the increase in sandpaper tension winding loss was slightly smaller than 0.6 dB / km. As described above, the value of the microbend loss characteristic factor and the value of the sandpaper tension winding loss increase are generally in a positive proportional relationship with each other.
  • microbend loss characteristics factor of the optical fiber can be applied to a tape slot cable Microbend loss can be suppressed to some extent.
  • microbend loss can be suppressed.
  • microbend loss characteristic factor is 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) or less.
  • the tape core wires are densely arranged as described above in the small diameter high density cable. Therefore, similarly to the tape slot type cable, the optical fiber constituting the tape core wire receives lateral pressure, and microbend loss may occur.
  • the small-diameter high-density cable is slotless as described above, and since all the tape core wires are densely arranged inside the cable, the tape core wires are arranged in a plurality of grooves. The optical fiber tends to be subjected to a large lateral pressure. Therefore, it is recommended to use an optical fiber having a smaller microbend loss than the optical fiber used for the tape slot type cable in the small diameter high density cable. From this point of view, it is preferable to use an optical fiber in which the sandpaper tension winding loss increase value is suppressed to 0.34 dB / km or less in the small-diameter high-density cable.
  • the value of the microbend loss characteristic factor corresponding to the value of the increase in sandpaper tension winding loss (0.34 dB / km) is 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ ]. dB / turn] ⁇ 10-27 ). Therefore, by making the value of microbend loss characteristics factor of the optical fiber below 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27), also thin dense cable Microbend loss can be suppressed to the extent applicable.
  • the coating thickness which is the sum of the thickness of the primary coating layer and the thickness of the secondary coating layer, is 42.0 ⁇ m or less.
  • the optical fiber used for the optical fiber cable constituting the communication infrastructure generally has a coating thickness of about 60 ⁇ m. Therefore, if the coating thickness is 42.0 ⁇ m or less, it is possible to realize an optical fiber having a smaller diameter than a general optical fiber constituting a communication infrastructure.
  • the value of the microbend loss characteristic factor is determined by various parameters as described above, and the parameters include the thickness of the primary coating layer and the thickness of the secondary coating layer.
  • the value of the microbend loss characteristic factor is set to 2.6 ([GPa] by adjusting other parameters. -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn ] ⁇ 10 -27) can be below, also, 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27 ) It can also be as follows. Therefore, even if the coating thickness of the optical fiber of the present invention is 42.0 ⁇ m or less, microbend loss can be suppressed to such an extent that it can be used for a tape slot type cable or a small diameter high density cable.
  • the coating thickness is 38.0 ⁇ m or less.
  • the coating thickness is 36.5 ⁇ m or less.
  • the coating thickness is 34.5 ⁇ m or less.
  • the coating thickness is 34.0 ⁇ m or less.
  • microbend loss can be suppressed to the extent that it can be used for tape slot type cables and small-diameter high-density cables, and an optical fiber with a smaller diameter can be realized. ..
  • the outer diameter of the glass portion may be 65 ⁇ m or more and 100 ⁇ m or less.
  • the optical fiber used for the optical fiber cable constituting the communication infrastructure is generally formed so that the outer diameter of the glass portion is about 125 ⁇ m. Therefore, if the coating thickness is 42.0 ⁇ m or less and the outer diameter of the glass portion is 100 ⁇ m or less, an optical fiber having a smaller diameter than the general optical fiber constituting the communication infrastructure can be realized. ..
  • the value of the microbend loss characteristic factor is determined by various parameters as described above, and the parameters include the coating thickness and the outer diameter of the glass portion.
  • the value of the microbend loss characteristic factor is set to 2.6 ([GPa] by adjusting other parameters. -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn ] ⁇ 10 -27) can be below, also, 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27 ) It can also be as follows.
  • the coating thickness of the optical fiber of the present invention is 42.0 ⁇ m or less and the outer diameter of the glass portion is 100 ⁇ m or less, microbend loss is suppressed to the extent that it can be used for tape slot type cables and small diameter high density cables. Can be done.
  • the mechanical bending resistance of the optical fiber can be increased by the amount of the brittle glass being thinned.
  • the outer diameter of the glass portion is 90 ⁇ m or less.
  • the outer diameter of the glass portion is 80 ⁇ m or less.
  • the outer diameter of the glass portion is 75 ⁇ m or less.
  • the outer diameter of the glass portion is 70 ⁇ m or less.
  • the mode field diameter of light having a wavelength of 1310 nm is 7.6 ⁇ m or more and 8.7 ⁇ m or less
  • the cable cutoff wavelength is 1260 nm or less
  • the zero dispersion wavelength is 1300 nm. It may be 1324 nm or less, and the zero dispersion slope may be 0.073 ps / km / nm or more and 0.092 ps / km / nm or less.
  • the macrobend loss of light having a wavelength of 1625 nm when bent at a radius of 10 mm may be 1.5 dB / turn or less.
  • the macrobend loss of light having a wavelength of 1625 nm when bent at a radius of 10 mm may be 0.2 dB / turn or less.
  • the macrobend loss of light having a wavelength of 1625 nm when bent at a radius of 10 mm may be 0.1 dB / turn or less.
  • an optical fiber capable of suppressing microbend loss is provided.
  • FIG. 3 shows schematic the structure of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber cable which concerns on 1st Embodiment of this invention. It is a perspective view which shows typically an example of the optical fiber tape core wire included in the optical fiber cable shown in FIG. It is a figure which shows schematic the structure of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber included in the optical fiber tape core wire shown in FIG. It is a figure which shows the structure of the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber cable which concerns on 2nd Embodiment of this invention. It is a figure which shows the relationship between the value of the microbend loss characteristic factor in the optical fiber shown in FIG. 3 and the increase in sandpaper tension winding loss.
  • FIG. 1 is a diagram schematically showing a structure having a cross section perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber cable 1 according to the first embodiment.
  • the optical fiber cable 1 is a so-called tape slot type cable (RSCC: Ribbon Slotted Core Cable).
  • the optical fiber cable 1 mainly includes a sheath 3, a plurality of tape core wires 4, a holding body 5, and a tensile strength body 6.
  • the sheath 3 is a tubular member and may be formed of a thermoplastic resin such as polyethylene.
  • the holding body 5 is housed in the internal space of the sheath 3. In this way, the sheath 3 houses the holding body 5 inside and protects the holding body 5.
  • the holding body 5 is a member that holds a plurality of tape core wires 4.
  • a plurality of slots 5S are formed in the holding body 5, and a plurality of tape core wires 4 are accommodated in each of the slots 5S.
  • the tensile strength body 6 is embedded in the substantially center of the holding body 5 in the cross-sectional view of FIG. Such a tensile strength body 6 can prevent the tape core wire 4 from being stretched more than necessary when tension is applied in the longitudinal direction of the tape core wire 4.
  • FIG. 2 is a perspective view schematically showing an example of the tape core wire 4.
  • the tape core wire 4 of the present embodiment is a so-called intermittent adhesive type tape core wire.
  • the tape core wire 4 has a configuration in which a plurality of optical fibers 10 are arranged along a direction perpendicular to the longitudinal direction, and the arranged optical fibers 10 are bonded to each other.
  • the tape core wire 4 includes an adhesive portion 4A and a single core portion 4B.
  • the adhesive portion 4A is a portion where adjacent optical fibers 10 are adhered to each other, and is provided intermittently at a constant pitch along the longitudinal direction.
  • the single core portion 4B is a portion located between the adhesive portions 4A, and is a portion where the optical fibers 10 are not adhered to each other.
  • FIG. 1 schematically shows a state in which each tape core wire 4 is bundled.
  • FIG. 2 shows an example in which the tape core wire 4 is composed of four optical fibers 10, but this is an example. That is, the number of optical fibers 10 constituting the tape core wire 4 is not particularly limited, and may be less than 4 or more than 4.
  • the tape core wire 4 may be composed of a 12-core optical fiber 10. Further, the tape core wire 4 is not limited to the intermittent adhesive type.
  • FIG. 3 is a diagram showing a structure of a cross section perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber 10 constituting the tape core wire 4.
  • the optical fiber 10 of this embodiment is a single mode optical fiber.
  • the optical fiber 10 includes a core 11, a clad 12 that surrounds the core 11 without gaps, a primary coating layer 14 that covers the clad 12, and a secondary coating layer 15 that covers the primary coating layer 14. Is provided as the main configuration.
  • the clad 12 has a lower refractive index than the core 11.
  • the core 11 may be formed from pure quartz to which no dopant is added, or may be formed from quartz to which germanium (Ge) or the like that increases the refractive index is added as a dopant.
  • the clad 12 has a lower refractive index than the core 11.
  • the clad 12 may be formed of quartz to which fluorine (F), boron (B), or the like that lowers the refractive index is added as a dopant.
  • fluorine (F) fluorine
  • B boron
  • the clad 12 may be formed of quartz to which chlorine (Cl2) has been added.
  • the clad 12 may be a single layer, may be composed of a plurality of layers having different refractive indexes, or may be a pore-assisted type.
  • both the core 11 and the clad 12 are formed of quartz (glass). Therefore, the core 11 and the clad 12 are collectively referred to as the glass portion 13. That is, the glass portion 13 includes the core 11 and the clad 12, and the glass portion 13 is covered with the primary coating layer 14.
  • the glass portion 13 may be referred to as an optical fiber bare wire portion.
  • the outer diameter (diameter) d f of such a glass portion 13 is generally approximately 125 ⁇ m. However, in the present embodiment, the outer diameter d f of the glass portion 13 can be made smaller than this.
  • it can be 65 ⁇ m or more and 100 ⁇ m or less, 65 ⁇ m or more and 90 ⁇ m or less, 65 ⁇ m or more and 80 ⁇ m or less, 65 ⁇ m or more and 75 ⁇ m or less, or 65 ⁇ m or more and 70 ⁇ m or less.
  • the reason why the outer diameter d f of the glass portion 13 can be reduced in this way will be described later.
  • Primary coating layer 14 is formed, for example, an ultraviolet curable resin or a thermosetting resin, is formed to a thickness on the outside of the glass portion 13 of t p ( ⁇ m).
  • the Young's modulus E g of the primary coating layer 14 is lower than the Young's modulus E s of the secondary coating layer 15.
  • the radius of the outer peripheral surface of the primary coating layer 14 is R p ( ⁇ m)
  • the outer diameter of the primary coating layer 14 is represented by 2 R p
  • the radius of the glass portion (d f ⁇ 1/2) is R.
  • the secondary coating layer 15 is a layer forming the outermost layer of the optical fiber 10, and is formed of, for example, an ultraviolet curable resin or a thermosetting resin different from the resin forming the primary coating layer 14, and is primary. It is formed on the outside of the coating layer 14 with a thickness of t s ( ⁇ m).
  • the secondary coating layer 15 may be formed of an ultraviolet curable resin different from the ultraviolet curable resin forming the primary coating layer 14, and the primary coating layer 14 may be formed of an ultraviolet curable resin. Is formed from a thermosetting resin, it may be formed from a thermosetting resin different from the primary coating layer 14.
  • the Young's modulus E s of the secondary coating layer 15 is higher than the Young's modulus E g of the primary coating layer 14.
  • the secondary coating layer 15 forming the outermost layer of the optical fiber 10 has a high Young's modulus, so that the glass portion 13 can be appropriately protected from an external force.
  • the radius of the outer peripheral surface of the secondary coating layer 15 is R s
  • the outer diameter of the secondary coating layer 15, that is, the outer diameter of the optical fiber 10 is represented by 2 R s
  • the thickness of the secondary coating layer 15 is described above.
  • the outer diameter of the optical fiber used for the optical fiber cable is generally about 240 ⁇ m to 250 ⁇ m. Therefore, the outer diameter of the secondary coating layer 15 may be approximately 240 ⁇ m. However, in the present embodiment, the outer diameter of the secondary coating layer 15 can be made smaller than 240 ⁇ m. For example, it can be about 190 ⁇ m, about 150 ⁇ m to about 160 ⁇ m, or about 125 ⁇ m. The reason why the outer diameter of the secondary coating layer 15, that is, the outer diameter of the optical fiber 10 can be reduced in this way will be described later.
  • the coating thickness of the optical fiber used for the optical fiber cable is generally 60 ⁇ m. Degree. Therefore, the coating thickness t of the optical fiber 10 may be about 60 ⁇ m. However, in the present embodiment, the coating thickness t of the optical fiber 10 can be made smaller than 60 ⁇ m. For example, it can be 42.5 ⁇ m or less, 38.0 ⁇ m or less, 36.5 ⁇ m or less, 34.5 ⁇ m or less, or 34.0 ⁇ m or less. be able to. The reason why the coating thickness of the optical fiber 10 can be reduced in this way will be described later.
  • the tape core wire 4 including a plurality of such optical fibers 10 is densely housed in the slot 5S of the holder 5.
  • the optical fiber cable 1 can accommodate a large number of optical fibers.
  • the optical fiber cable 1 accommodates 1000 or more optical fibers.
  • the glass portion 13 can be formed to have an outer diameter smaller than that of the glass portion of the general optical fiber, and the coating thickness is the coating of the general optical fiber. It can be formed smaller than the thickness. Therefore, the outer diameter of the optical fiber 10 can be made smaller than the outer diameter of a general optical fiber, and the diameter of the optical fiber 10 can be reduced.
  • the size of the tape core wire 4 can be made smaller than the size of a general tape core wire. Therefore, by accommodating the tape core wire 4 having such a small size in the slot 5S, the number of optical fiber cores accommodated in the optical fiber cable 1 can be further increased. Alternatively, the size of the optical fiber cable 1 can be reduced by accommodating the tape core wire 4 having such a small size in the slot 5S.
  • the lateral pressure acting on the optical fiber tends to increase.
  • the shaft of the optical fiber is slightly bent, and microbend loss may occur.
  • the glass portion is susceptible to lateral pressure, and microbend loss may also occur.
  • the value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO described later becomes 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) or less Is formed as follows. Therefore, even when the outer diameter and the coating thickness of the glass portion are reduced and the number of cores of the optical fiber 10 accommodated in the slot 5S is increased, the microbend loss can be suppressed. The reason for this will be described in detail below.
  • Non-Patent Document 1 J. Baldauf, et al., “Relationship of Mechanical Characteristics of Dual Coated Single Mode Optical Fibers and Microbending Loss,” IEICE Trans. Communi., Vol. E76-B, vol. No. 4, 1993.
  • Non-Patent Document 2 C. Unger, et al., “characterization of the bending sensitivity of fibers by the MAC-value,” Optics Communications vol. 107, no. 5-6, pp. As described in 361-364, 1994.), it tends to be affected by both the geometry and optical properties of the optical fiber.
  • the geometry of the optical fiber is a parameter related to the structure of the optical fiber, and in the present embodiment, the spring coefficient ⁇ s of the primary coating layer in the optical fiber, the flexural rigidity H f of the glass portion, and the deformation resistance of the secondary coating layer.
  • D flexural rigidity H 0 of the secondary coating layer, the Young's modulus of the glass portion E g, the Young's modulus E p of the primary coating layer, the Young's modulus E s of the secondary coating layer, the outer diameter d f (glass portion of the glass portion diameter ),
  • the optical characteristics of the optical fiber are parameters related to the characteristics of the light propagating in the optical fiber.
  • the mode field diameter 2w of the light propagating in the optical fiber and the cutoff wavelength ⁇ cc of the optical fiber are defined.
  • the microbend loss of such an optical fiber is a transmission loss measured in a state where the optical fiber is wound in one layer with a predetermined tension on a roughened bobbin body portion, and the optical fiber is unwound from the bobbin. It may be represented by the value of sandpaper tension winding loss increase, which is the difference from the transmission loss measured with almost no tension applied. The smaller the value of such sandpaper tension winding loss increase, the smaller the microbend loss of the optical fiber.
  • a tape slot type cable such as the optical fiber cable 1 of the present embodiment may cause microbend loss as described above. Therefore, the tape slot type cable has a required characteristic that the value of the increase in sandpaper tension winding loss is 0.6 dB / km or less in consideration of such microbend loss.
  • the present inventor has diligently studied the relationship between the increase in sandpaper tension winding loss and the above-mentioned various parameters in the optical fiber used for the optical fiber cable.
  • the spring coefficient ⁇ s of the primary coating layer, the bending rigidity H f of the glass portion, the deformation resistance D 0 of the secondary coating layer, the bending rigidity H 0 of the secondary coating layer, and the young ratio E g of the glass portion which are parameters related to the geometry.
  • Non-Patent Document 3 K. Kobayashi, et al., “Study of Microbending loss in thin coated fibers and fiber ribbons,” IWCS, pp.386 – 392, 1993.
  • the typical value of the constant ⁇ in 1) is “3”. Therefore, the above equation (1) becomes the following equation (4).
  • microbend loss characteristic factor is 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) It was found that the value of the increase in sandpaper tension winding loss was slightly smaller than 0.6 dB / km. As described above, the value of the microbend loss characteristic factor and the value of the sandpaper tension winding loss increase are generally in a positive proportional relationship with each other.
  • microbend loss characteristics factor of the optical fiber below 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27)
  • the required characteristics of the tape slot type cable Microbend loss can be suppressed to the extent that it satisfies.
  • microbend loss characteristic factor F value of ⁇ BL_GO is 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) below Is formed to be. Therefore, in the optical fiber 10 of the present embodiment, the microbend loss can be suppressed to the extent that the required characteristics of the tape slot type cable are satisfied. Therefore, the optical fiber cable 1 using the optical fiber 10 can exhibit good optical characteristics.
  • the optical fiber 10 of the present embodiment the outer diameter d f of the glass portion 13 or smaller than 125 [mu] m, the coating thickness t even when or smaller than 60 [mu] m, the glass portion microbend loss characteristic factor F value of ⁇ BL_GO 2.6 parameter other than the outer diameter d f and coating thickness t is adjusted ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) Therefore, the microbend loss can be suppressed to the extent that the required characteristics of the tape slot type cable are satisfied.
  • FIG. 4 is a diagram schematically showing a structure having a cross section perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber cable 2 of the present embodiment.
  • the same or equivalent components as those in the first embodiment are designated by the same reference numerals and duplicated description will be omitted unless otherwise specified.
  • the optical fiber cable 2 of the first embodiment is the optical fiber cable 1 of the first embodiment in that a tape core wire 4 having substantially the same configuration as that of the first embodiment is housed therein. It has the same configuration as. However, the optical fiber cable 2 is mainly different from the optical fiber cable 1 in the following points.
  • the optical fiber cable 1 is a tape slot type cable (RSCC) as described above.
  • the optical fiber cable 2 of the present embodiment does not have the holding body 5. That is, the optical fiber cable 2 is a so-called small-diameter high-density cable (UHDC: Ultra-High Density Cable) in which the tape core wire is not accommodated in the slot of the holder but is directly accommodated in the sheath. That is, an accommodation space 3S is formed inside the sheath 3 of the optical fiber cable 2, and a plurality of tape core wires 4 are arranged in the accommodation space 3S.
  • the tensile strength body 6 may be embedded in the sheath 3 of the optical fiber cable 2 at positions facing each other with the center of the optical fiber cable 2 interposed therebetween.
  • the tape core wire 4 of the present embodiment has substantially the same configuration as the tape core wire 4 of the first embodiment.
  • the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO of the optical fiber 10 included in the tape core wire 4 of the present embodiment is 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB /] for the reason described later. turn] ⁇ 10-27 )
  • the tape core wires 4 are densely arranged in the accommodation space 3S of the sheath 3. Can be done. Therefore, a large number of tape core wires can be accommodated as compared with a tape slot type cable such as the optical fiber cable 1.
  • the small-diameter high-density cable since many tape core wires are densely arranged in one place as described above, a large lateral pressure tends to be applied to the optical fiber as compared with the tape slot type cable. Therefore, it is recommended to use an optical fiber having a smaller microbend loss than the optical fiber used for the tape slot type cable in the small diameter high density cable. From this point of view, the small-diameter high-density cable has a required characteristic that the value of the sandpaper tension winding loss increase is 0.34 dB / km or less.
  • the present inventor calculated the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO corresponding to the value of the increase in sandpaper tension winding loss (0.34 dB / km) based on the above equations (2) to (4). result, it was found that the value of 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27). That is, by setting the value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO below 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27), the small-diameter high-density cable required characteristics It was found that the microbend loss can be suppressed to the extent that the condition is satisfied.
  • the microbend loss characteristic factor F value of ⁇ BL_GO is 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) below
  • the above-mentioned various parameters are adjusted so as to be configured. Therefore, the microbend loss can be suppressed to the extent that the required characteristics of the small-diameter high-density cable are satisfied. Therefore, the optical fiber cable 2 using the optical fiber 10 can exhibit good optical characteristics.
  • the optical fiber 10 of the present embodiment the optical fiber 10 to an outer diameter d f of the glass portion 13 or smaller than 125 [mu] m, and the coating thickness t or smaller than 57.5 ⁇ m Even when the diameter is reduced, the microbend loss can be suppressed to the extent that the required characteristics of the small diameter high density cable are satisfied. Therefore, by using the optical fiber 10 having a reduced diameter in this way, it is possible to construct a small-diameter high-density cable having excellent optical characteristics that realizes an increase in the number of cores and a reduction in size.
  • the present inventor performed the following Examples 1 to 48 in order to verify the relationship between the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO and the value of the sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL. It should be noted that the embodiment according to the present invention is not limited to Examples 1 to 48.
  • the present inventor prepares optical fiber samples 1 to 22 in which the above-mentioned various parameters are changed, measures the value of sandpaper tension winding loss increase for each sample 1 to 22, and the above equations (2) to (2).
  • the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO was calculated based on (4).
  • the optical fiber of sample 1 is the optical fiber of Example 1
  • the optical fiber of sample 2 is the optical fiber of Example 2.
  • the sample numbers of the optical fibers correspond to the numbers of the examples.
  • the optical fiber of sample 8 is an optical fiber generally used for an optical fiber cable constituting a communication infrastructure, and has an outer diameter of a glass portion of 125 ⁇ m and a coating thickness of 57.5 ⁇ m. An optical fiber such as this sample 8 is sometimes referred to as a "general optical fiber".
  • the sandpaper tension winding loss increase test was performed as follows. That is, first, sandpaper (SiC having an average particle diameter of 50 ⁇ m (for example, model number # 360)) is wound around the body of a bobbin having a body diameter of 380 mm, and one layer of an optical fiber wire is wound around the bobbin at 100 gf. Propagates light with a wavelength of 1550 nm. The transmission loss at this time is measured. After that, the optical fiber wire is unwound from the bobbin, light having a wavelength of 1550 nm is propagated with almost no tension applied, and the transmission loss is measured. Then, the difference between these transmission losses was obtained, and the value of this difference was defined as the sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL .
  • Tables 1 to 5 below show the parameter specifications for each of the samples 1 to 22, the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO for each of the samples 1 to 22, and the increase in sandpaper tension winding loss for each of the samples 1 to 22.
  • the value of ⁇ ⁇ BL is shown.
  • the mode field diameter is the mode field diameter of the LP01 mode light when the light having a wavelength of 1310 nm is propagated through the optical fiber.
  • the mode field diameter is defined by the ITU-T recommendation G.I. In 650.1, it is represented by the definition formula of Petermann II (the following formula (5)).
  • E (r) represents the electric field strength at the point where the distance from the central axis of the optical fiber is r.
  • the cutoff wavelength indicates the minimum wavelength at which the higher-order mode is sufficiently attenuated.
  • This higher-order mode refers to, for example, the LP11 mode. Specifically, it is the minimum wavelength at which the loss in the higher-order mode is 19.3 dB.
  • the cutoff wavelength includes a fiber cutoff wavelength and a cable cutoff wavelength.
  • the ITU-T recommendation G.I. It can be measured by the measuring method described in 650.
  • the cutoff wavelengths shown in Tables 1 to 5 are cable cutoff wavelengths.
  • the MAC value is the ratio of the mode field diameter 2w at the wavelength of 1310 nm to the cable cutoff wavelength ⁇ cc, and is defined as 2 w / ⁇ cc.
  • the macrobend loss shown in Tables 1 to 5 is a bending loss of light caused by light having a wavelength of 1625 nm propagating through the bent portion when the optical fiber is bent with a radius of 10 mm.
  • “/ Turn” in the unit of macrobend loss means “per turn of optical fiber”.
  • the propagation constant difference is the difference between the propagation constant of light having a wavelength of 1550 nm in the waveguide mode and the propagation constant of light having a wavelength of 1550 nm in the radiation mode.
  • the propagation constant of light having a wavelength of 1550 nm in LP01 mode It is the difference between the propagation constant and the propagation constant in the LP11 mode.
  • the propagation constant is based on the refractive index distribution of the prototype optical fiber, and is based on Non-Patent Document 4 (K. Saitoh and M. Koshiba, “Full-Vectorial Imaginary-Distance Beam Propagation Method Based on a Finite Element Scheme: Application to Photonic Crystal). It was calculated using the two-dimensional finite element method described in Fibers, ”IEEE J. Quant. Elect. Vol. 38, pp. 927-933, 2002.).
  • the zero dispersion wavelength refers to a wavelength at which the value of the wavelength dispersion becomes zero.
  • the wavelength dispersion is the sum of the material dispersion and the waveguide dispersion.
  • the zero dispersion slope refers to the rate of change of wavelength dispersion with respect to the wavelength at the zero dispersion wavelength.
  • the present inventor has sample 1 to a coordinate system in which the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO is on the horizontal axis (X axis) and the value of sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL is on the vertical axis (Y axis).
  • the values of each of the 22 microbend loss characteristic factors F ⁇ BL_GO and the sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL values were plotted.
  • a scatter plot as shown in FIG. 5 was obtained.
  • a linear function having a positive slope represented by the following equation (6) was obtained.
  • the correlation coefficient of the data in FIG. 5 was 89% or more.
  • the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO and the value of the sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL have a high correlation.
  • the value of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO is the sandpaper tension winding. It was found that there is a proportional relationship with the value of loss increase ⁇ ⁇ BL, which has a generally positive slope.
  • the tape slot type cable has a required characteristic that the value of the sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL is 0.60 (dm / km) or less.
  • the small-diameter high-density cable has a required characteristic that the value of the sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL is 0.34 (dm / km) or less. Therefore, Table 6 below shows the values of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO, the value of sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL , the pass / fail of the required characteristics of the tape slot type cable (RSCC), and the small diameter in each of Examples 1 to 22. Shows pass / fail for the required characteristics of high-density cable (UHDC). In Table 6, Y means that the required characteristics are satisfied, and N means that the required characteristics are not satisfied.
  • microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO when the value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO is 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) or less, sandpaper tension winding loss increase the value of alpha MyuBL is generally becomes 0.60 or less, the value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO is 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) is larger than the It was found that the value of the sandpaper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL tends to exceed 0.60.
  • microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO becomes below 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) It was found that the required characteristics of the tape slot type cable can be satisfied by adjusting the value of the parameter.
  • microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) or less, sandpaper tension winding loss increase alpha MyuBL values generally become 0.34 or less, the value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO is greater than 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27), sand It was found that the value of the paper tension winding loss increase ⁇ ⁇ BL tends to exceed 0.34.
  • microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO becomes below 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) It was found that by adjusting the value of the parameter, the required characteristics of the small diameter high density cable can be satisfied in addition to the required characteristics of the tape slot type cable.
  • the samples satisfying the required characteristics of the tape slot type cable were the samples excluding the samples 1, 5, and 6. Further, the samples satisfying the required characteristics of the small-diameter high-density cable in addition to the required characteristics of the tape slot type cable were the samples excluding Examples 1, 2, 5, 6, 13, and 18.
  • the samples other than Samples 4, 7, and 8 are smaller than the outer diameter (125 ⁇ m) of the glass portion of a general optical fiber. It was found that the glass portion had an outer diameter of 80 ⁇ m or 90 ⁇ m. Specifically, it was found that Samples 2, 3, 9 to 14, and 18 to 22 had an outer diameter of a glass portion of 80 ⁇ m, and Samples 15 to 17 had an outer diameter of a glass portion of 90 ⁇ m. That is, by adjusting the parameters as in Samples 2, 3, and 9 to 22, light that at least satisfies the required characteristics of the tape slot type cable and has an outer diameter of the glass portion smaller than that of a general optical fiber. It has been found that fibers can be formed.
  • the samples satisfying at least the required characteristics of the tape slot type cable in Samples 1 to 22 have a coating thickness smaller than the coating thickness of a general optical fiber (approximately 57.5 ⁇ m) except for Sample 8. I found out. Specifically, Samples 3, 9, and 12 have a coating thickness of 42.0 ⁇ m, and Samples 10, 11, 13, 14, 18, and 20-22 have a coating thickness of 36.5 ⁇ m. It was found that Sample 2 had a coating thickness of 36.0 ⁇ m, Samples 15 to 17 had a coating thickness of 34.5 ⁇ m, and Samples 4 and 7 had a coating thickness of 34.0 ⁇ m.
  • the samples other than the samples 1, 5, 6 and 8 satisfy at least the required characteristics of the tape slot type cable and are outside the glass portion smaller than the general optical fiber. It was found to have a diameter and a coating thickness. By forming both the outer diameter and the coating thickness of the glass portion to be smaller than the outer diameter and the coating thickness of the glass portion of a general optical fiber, it is possible to effectively reduce the diameter of the optical fiber.
  • the optical fibers of Samples 1 to 22 have an MFD of 7.6 ⁇ m or more. If the MFD is too small, a mismatch of the MFD when connected to a general-purpose optical fiber may occur. However, if the MFD of the optical fiber is 7.6 ⁇ m or more, the mismatch of the MFD when connected to the general-purpose optical fiber can be reduced. Therefore, the occurrence of connection loss can be effectively suppressed.
  • the optical fibers of Samples 5 to 8 satisfy the international standard ITU-. G.657.A1. That is, the MFD having a wavelength of 1310 nm is 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less, the cable cutoff wavelength is 1260 nm or less, the zero dispersion wavelength is 1300 to 1324 nm, and the zero dispersion slope is 0.073 ps / km / nm or more. It is 0.092 ps / km / nm or less, and the macrobend loss at a wavelength of 1625 nm when bent at a radius of 10 mm is 1.5 dB / turn or less.
  • the optical fibers of Samples 1 to 4 satisfy ITU-T.G.657.A2. That is, the MFD having a wavelength of 1310 nm is 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less, the cable cutoff wavelength is 1260 nm or less, the zero dispersion wavelength is 1300 nm or more and 1324 nm or less, and the zero dispersion slope is 0.073 ps / km / nm. It is 0.092 ps / km / nm or less, and the macrobend loss at a wavelength of 1625 nm when bent at a radius of 10 mm is 0.2 dB / turn or less.
  • the optical fibers of Samples 13 to 15 satisfy ITU-T.G.657.B3. That is, the MFD having a wavelength of 1310 nm is 8.2 ⁇ m or more and 9.6 ⁇ m or less, the cable cutoff wavelength is 1260 nm or less, the zero dispersion wavelength is 1300 nm or more and 1324 nm or less, and the zero dispersion slope is 0.073 ps / km / nm. It is 0.092 ps / km / nm or less, and the macrobend loss at a wavelength of 1625 nm when bent at a radius of 10 mm is 0.1 dB / turn or less.
  • Example 23 to 28 the present inventor has the same optical characteristics as the samples 16, 17, and 19, specifically, the same MFD, cable cutoff wavelength, MAC value, macrobend loss (bending loss), and propagation constant as those of these samples. Assuming an optical fiber having a difference, a zero dispersion wavelength, and a zero dispersion slope, having the same primary coating layer thickness and secondary coating layer thickness as sample 19, and having an outer diameter of a glass portion of 65 ⁇ m. The values of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO of the optical fiber samples 23 to 28 prepared as shown in Table 7 below were determined.
  • each of the samples 23 to 28 has an outer diameter of a glass portion of 65 ⁇ m and a coating thickness of 42 ⁇ m. Also, any value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO samples 23-28 are at 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) or less, the sample 23 ⁇ It was found that 28 meets the required characteristics of the tape slot type cable.
  • microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO samples 23-28 is below either 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27), Samples 23 to It was found that 28 satisfies the required characteristics of the small diameter high density cable in addition to the required characteristics of the tape slot type cable.
  • Example 29 to 36 Further, the present inventor has the same optical characteristics as the samples 15, 16, 17, and 19, specifically, the same MFD, cable cutoff wavelength, MAC value, macro bend loss, and propagation constant difference as those samples. Assuming an optical fiber having a zero dispersion wavelength and a zero dispersion slope, having the same primary coating layer thickness and secondary coating layer thickness as in Example 19, and having an outer diameter of a glass portion of 70 ⁇ m. The values of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO of the optical fiber samples 29 to 36 adjusted as shown in Tables 8 and 9 below were obtained.
  • each of the samples 29 to 36 has an outer diameter of a glass portion of 70 ⁇ m and a coating thickness of 42 ⁇ m. Also, any value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO samples 29-36 are at 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) or less, the sample 29 to It was found that 36 satisfies the required characteristics of the tape slot type cable.
  • microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO samples 29-36 is below either 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27), Samples 29 to It was found that 36 satisfies the required characteristics of the small diameter high density cable in addition to the required characteristics of the tape slot type cable.
  • Example 37 to 42 the present inventor has the same optical characteristics as the samples 15, 17, and 19, specifically, the same MFD, cable cutoff wavelength, MAC value, macro bend loss, propagation constant difference, and zero dispersion as those of these samples. Assuming an optical fiber having a wavelength and a zero dispersion slope, the same primary coating layer thickness and secondary coating layer thickness as in Example 19, and an outer diameter of a glass portion of 75 ⁇ m, the following The values of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO of the optical fiber samples 37 to 42 prepared as shown in Table 10 were determined.
  • each of the samples 37 to 42 has an outer diameter of a glass portion of 75 ⁇ m and a coating thickness of 42 ⁇ m.
  • the value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO samples 37-42 is below either 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27), Samples 37 to It was found that 42 satisfies the required characteristics of the tape slot type cable.
  • microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO samples 37-42 is below either 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27), Samples 37 to It was found that 42 satisfies the required characteristics of the small diameter high density cable in addition to the required characteristics of the tape slot type cable.
  • Example 43 to 48 the present inventor has the same optical characteristics as the samples 15, 17, and 19, specifically, the same MFD, cable cutoff wavelength, MAC value, macrobend loss, propagation constant difference, and zero dispersion as those of these samples.
  • An optical fiber sample adjusted as shown in Table 11 below, assuming an optical fiber having a wavelength and a zero dispersion slope, an outer diameter of a secondary coating layer of 125 ⁇ m, and an outer diameter of a glass portion of 80 ⁇ m.
  • the values of the microbend loss characteristic factor F ⁇ BL_GO of 43 to 48 were determined.
  • each of the samples 43 to 48 has an outer diameter of the glass portion of 80 ⁇ m, an outer diameter of the secondary coating layer of 125 ⁇ m, and a thickness of the coating layer of 22.5 ⁇ m. Also, any value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO samples 43, 44, 47 is 1.3 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) be less , Samples 43, 44, 47, 48 were found to satisfy the required characteristics of the small diameter high density cable in addition to the required characteristics of the tape slot type cable.
  • the samples 45 and 46 have an outer diameter of the glass portion of 80 ⁇ m, an outer diameter of the secondary coating layer of 125 ⁇ m, and a thickness of the coating layer of 22.5 ⁇ m, similarly to the samples 43, 44, 47 and 48.
  • the value of microbend loss characteristic factor F MyuBL_GO is 2.6 ([GPa -1 ⁇ ⁇ m -10.5 ⁇ dB / turn] ⁇ 10 -27) are over, fine demand characteristics of the tape slot type cable It also did not meet the required characteristics of high-diameter high-density cables.
  • the secondary coating layer is the outermost layer of the optical fiber.
  • the secondary coating layer and the colored layer are used as long as the Young's modulus of the colored layer is not significantly different from the Young's modulus of the secondary coating layer. It is possible to apply it to the present invention by regarding it as a second coating layer, that is, a secondary coating layer.
  • an optical fiber capable of suppressing microbend loss is provided, and can be used in a field such as a communication infrastructure.

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Abstract

光ファイバ（１０）は、ガラス部（１３）と、プライマリ被覆層（１４）と、セカンダリ被覆層（１５）とを備える。光ファイバ（１０）において、ジオメトリマイクロベンドロス特性ＦμBL_Gと、光学マイクロベンドロス特性ＦμBL_Oと、を用いて、　Ｆ μBL_GO ＝Ｆ μBL_G ＸＦ μBL_O　 で表されるマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下である。

Description

光ファイバ
　本発明は、光ファイバに関し、具体的には、光ファイバケーブルに使用し得る光ファイバに関する。
　近年、Fiber To The Home（FTTH）サービスの成熟やモバイル端末の普及、クラウドサービスの利用拡大、映像トラフィックの増大等の理由により、光ファイバケーブル等によって構築される通信インフラのトラフィックが増大している。そのため、通信インフラを従来に比べて経済的かつ効率的に構築することが求められている。このような背景の下、光ファイバケーブルに実装される光ファイバの実装心数や実装密度を増加させる要請がある。
　光ファイバの実装心数や実装密度を増加させる手段として、光ファイバを細径化することが考えられる。しかし、この場合、光ファイバが側圧の影響を受け易くなり、光ファイバの軸が微小に曲がることによって生じる光損失であるマイクロベンドロスが大きくなり得る。下記特許文献１には、光ファイバの被覆の弾性係数及びガラス転移点を調整することによって光ファイバの被覆厚さを薄くし、これによって、光ファイバを細径化した場合でもマイクロベンドロスを抑制し得ることが記載されている。
特表２０１２－５０８３９５号公報
　しかし、上記マイクロベンドロスは、光ファイバの被覆厚さ、コア及びクラッドを形成するガラスの外径、上記ガラスのヤング率、被覆のヤング率など、光ファイバのジオメトリに関するパラメータと、光ファイバを伝搬する光のモードフィールド径、カットオフ波長、マクロベンドロスなど、光ファイバの光学特性に関するパラメータと、によって影響を受ける傾向がある。上記特許文献１では、マイクロベンドロスを抑制する点に関して、上記パラメータとして被覆厚さが考慮されているが、被覆厚さ以外のパラメータが考慮されていない。したがって、マイクロベンドロスに影響を及ぼす種々のパラメータが考慮された、マイクロベンドロスを抑制し得る光ファイバが求められている。
　そこで、本発明は、マイクロベンドロスを抑制し得る光ファイバを提供することを目的とする。
　上記目的の達成のため、本発明は、コア及び前記コアを囲うクラッドを含むガラス部、前記クラッドを覆うプライマリ被覆層、及び前記プライマリ被覆層を覆うセカンダリ被覆層を含む光ファイバであって、前記プライマリ被覆層のスプリング係数をκs（ＭＰａ）、前記ガラス部の曲げ剛性をＨf（ＭＰａ・μｍ4）、前記セカンダリ被覆層の耐変形性をＤ０（ＭＰａ）、前記セカンダリ被覆層の曲げ剛性をＨ０（ＭＰａ・μｍ4）、前記ガラス部のヤング率をＥg（ＧＰａ）、前記プライマリ被覆層のヤング率をＥp（ＭＰａ）、前記セカンダリ被覆層のヤング率をＥs（ＭＰａ）、前記ガラス部の外径をｄf（μｍ）、前記プライマリ被覆層の外周面の半径をＲp（μｍ）、前記セカンダリ被覆層の外周面の半径をＲs（μｍ）、前記プライマリ被覆層の厚さをｔp（μｍ）、及び前記セカンダリ被覆層の厚さをｔs（μｍ）とする場合に、
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000004
で表される前記光ファイバのジオメトリマイクロベンドロス特性ＦμBL_G（ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・１０－２７）と、前記光ファイバを伝搬する波長１３１０ｎｍの光のモードフィールド径を２ｗ（μｍ）、前記光ファイバのカットオフ波長をλcc（μｍ）、及び前記光ファイバの波長１６２５ｎｍの半径１０ｎｍのマクロベンドロスをαBL（ｄＢ／turn）とする場合に、
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000005
で表される前記光ファイバの光学マイクロベンドロス特性ＦμBL_O（ｄＢ／turn）と、
を用いて、
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000006
で表されるマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GO（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）の値が２．６以下であることを特徴とするものである。
　光ファイバのマイクロベンドロスは、非特許文献１（J. Baldauf, et al., “Relationship of Mechanical Characteristics of Dual Coated Single Mode Optical Fibers and Microbending Loss,”IEICE Trans. Commun., vol. E76-B, No. 4, 1993.）及び非特許文献２（C. Unger, et al., “Characterization of the bending sensitivity of fibers by the MAC-value,”Optics Communications vol. 107, no. 5-6, pp.361-364, 1994.）に記載されているように、光ファイバのジオメトリ及び光学特性の両方の影響を受ける傾向がある。
　ここで、光ファイバのジオメトリとは、光ファイバの構造に関するパラメータであり、本発明では、光ファイバにおけるプライマリ被覆層のスプリング係数κs、ガラス部の曲げ剛性Ｈf、セカンダリ被覆層の耐変形性Ｄ０、セカンダリ被覆層の曲げ剛性Ｈ０、ガラス部のヤング率Ｅg、プライマリ被覆層のヤング率Ｅp、セカンダリ被覆層のヤング率Ｅs、ガラス部の外径ｄf（ガラス部の直径）、プライマリ被覆層の半径Ｒp、セカンダリ被覆層の半径Ｒs、プライマリ被覆層の厚さｔp、及びセカンダリ被覆層の厚さｔsをいう。
　また、光ファイバの光学特性とは、光ファイバを伝搬する光の特性に関するパラメータであり、本発明では、光ファイバを伝搬する光のモードフィールド径２ｗ、及び光ファイバのカットオフ波長λcc、光ファイバのマクロベンドロス（曲げ損失）αBLをいう。
　このような光ファイバのマイクロベンドロスは、粗面化されたボビンの胴部分に光ファイバを所定の張力で１層巻きにした状態で測定される伝送損失と、当該光ファイバをボビンから繰り出して張力をほとんどかけない状態で測定される伝送損失との差であるサンドペーパー張力巻きロス増の値で表される場合がある。このようなサンドペーパー張力巻きロス増の値が小さい程、光ファイバのマイクロベンドロスが小さい。
　ところで、通信インフラを構成する光ファイバケーブルとして、テープ心線を保持する保持体に形成された複数のスロットのそれぞれに複数のテープ心線を収容して構成されるいわゆるテープスロット型ケーブル（RSCC: Ribbon Slotted Core Cable）、及び、上記保持体を用いずにケーブル内部にテープ心線を密集配置して構成される細径高密度ケーブル（UHDC: Ultra-High Density Cable）が知られている。このうち、テープスロット型ケーブルは、上記のように、複数のテープ心線がスロット内に収容される構造であるため、テープ心線を構成する光ファイバに側圧がかかり、マイクロベンドロスが生じ得る。したがって、テープスロット型ケーブルでは、このようなマイクロベンドロスを考慮して、サンドペーパー張力巻きロス増の値が０．６ｄＢ／ｋｍ以下に抑えられた光ファイバを用いることが好ましい。
　本発明者は、光ファイバケーブルに用いられる光ファイバに関して、サンドペーパー張力巻きロス増と上記種々のパラメータとの関係を鋭意研究した。その結果、上記式で表されるマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が、サンドペーパー張力巻きロス増の値と高い相関関係にあることを見出した。つまり、本発明者は、マイクロベンドロス特性因子の値がサンドペーパー張力巻きロス増の値と概ね傾きが正の比例関係にあることを見出した。
　また、本発明者は、さらに研究を進めたところ、上記マイクロベンドロス特性因子の値が２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）であるときにサンドペーパー張力巻きロス増の値が０．６ｄＢ／ｋｍよりもやや小さい値になることを見出した。上記のように、マイクロベンドロス特性因子の値とサンドペーパー張力巻きロス増の値とは概ね傾きが正の比例関係にある。したがって、光ファイバのマイクロベンドロス特性因子の値を２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下にすることによって、テープスロット型ケーブルに適用できる程度にマイクロベンドロスを抑制することができる。
　このように、本発明の光ファイバによればマイクロベンドロスを抑制し得る。
　また、前記マイクロベンドロス特性因子の値が１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であることがより好ましい。
　通信インフラを構成する光ファイバケーブルのうち、細径高密度ケーブルでは、上記のようにテープ心線が密集配置される。このため、テープスロット型ケーブルと同様にテープ心線を構成する光ファイバが側圧を受け、マイクロベンドロスが生じ得る。また、細径高密度ケーブルは、上記のようにスロットレスであり、すべてのテープ心線がケーブル内部に密集配置されるため、テープ心線が複数の溝に分かれて配置されるテープスロット型ケーブルに比べて、光ファイバに大きな側圧がかかる傾向がある。そのため、細径高密度ケーブルでは、テープスロット型ケーブルに用いられる光ファイバよりもマイクロベンドロスの小さい光ファイバを使用することが推奨される。このような点から、細径高密度ケーブルでは、サンドペーパー張力巻きロス増の値が０．３４ｄＢ／ｋｍ以下に抑えられた光ファイバを用いることが好ましい。
　本発明者は、このようなサンドペーパー張力巻きロス増の値（０．３４ｄＢ／ｋｍ）に概ね対応するマイクロベンドロス特性因子の値は１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）であることを見出した。したがって、光ファイバのマイクロベンドロス特性因子の値を１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下にすることによって、細径高密度ケーブルにも適用できる程度にマイクロベンドロスを抑制し得る。
　また、上記のような光ファイバにおいて、前記プライマリ被覆層の厚さと前記セカンダリ被覆層の厚さとを和した被覆厚さが４２．０μｍ以下であることが好ましい。
　上記被覆厚さが大きいほど光ファイバの外径が大きくなる傾向があり、当該被覆厚さが小さいほど光ファイバの外径が小さくなる傾向がある。通信インフラを構成する光ファイバケーブルに用いられる光ファイバは、一般的に、概ね６０μｍ程度の被覆厚さを有する。したがって、被覆厚さを４２．０μｍ以下とすれば、通信インフラを構成する一般的な光ファイバに比べて細径化された光ファイバを実現し得る。ところで、マイクロベンドロス特性因子の値は、上記のように、種々のパラメータによって定まり、当該パラメータには、プライマリ被覆層の厚さとセカンダリ被覆層の厚さとが含まれる。このため、本発明によれば、プライマリ被覆層の厚さやセカンダリ被覆層の厚さを薄くしても、他のパラメータを調整することによって、マイクロベンドロス特性因子の値を２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下にすることができ、また、１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下にすることもできる。したがって、本発明の光ファイバにおいて被覆厚さを４２．０μｍ以下としても、テープスロット型ケーブルや細径高密度ケーブルに使用できる程度にマイクロベンドロスを抑制し得る。
　また、前記被覆厚さが３８．０μｍ以下であることがより好ましい。
　また、前記被覆厚さが３６．５μｍ以下であることがさらに好ましい。
　また、前記被覆厚さが３４．５μｍ以下であることがさらに好ましい。
　また、前記被覆厚さが３４．０μｍ以下であることがさらに好ましい。
　このように被覆厚さを小さくしていくことで、マイクロベンドロスがテープスロット型ケーブルや細径高密度ケーブルに使用できる程度に抑制され、かつ、より細径化された光ファイバを実現し得る。
　また、被覆厚さが４２．０μｍ以下である場合において、前記ガラス部の外径が６５μｍ以上１００μｍ以下であってもよい。
　上記ガラス部の外径が大きいほど光ファイバの外径が大きくなる傾向があり、当該ガラス部の外径が小さいほど光ファイバの外径が小さくなる傾向がある。通信インフラを構成する光ファイバケーブルに用いられる光ファイバは、一般的に、ガラス部の外径が概ね１２５μｍ程度になるように形成される。したがって、被覆厚さを４２．０μｍ以下にするとともにガラス部の外径を１００μｍ以下とすれば、通信インフラを構成する一般的な光ファイバに比べてより細径化された光ファイバを実現し得る。ところで、マイクロベンドロス特性因子の値は、上記のように、種々のパラメータによって定まり、当該パラメータには、被覆厚さ及びガラス部の外径が含まれる。このため、本発明によれば、被覆厚さを薄くするとともにガラス部の外径を小さくしても、他のパラメータを調整することによって、マイクロベンドロス特性因子の値を２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下にすることができ、また、１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下にすることもできる。したがって、本発明の光ファイバにおいて被覆厚さを４２．０μｍ以下とするとともにガラス部の外径を１００μｍ以下としても、テープスロット型ケーブルや細径高密度ケーブルに使用できる程度にマイクロベンドロスを抑制し得る。
　なお、脆性を有するガラス部の外径が６５μｍ程度の細さであれば、脆性のガラスが細くなった分、光ファイバの機械的な曲げ耐性が高くなり得る。
　また、前記ガラス部の外径が９０μｍ以下であることがより好ましい。
　また、前記ガラス部の外径が８０μｍ以下であることがより好ましい。
　また、前記ガラス部の外径が７５μｍ以下であることがより好ましい。
　また、前記ガラス部の外径が７０μｍ以下であることがより好ましい。
　このようにガラス部の外径を小さくしていくことで、マイクロベンドロスがテープスロット型ケーブルや細径高密度ケーブルに使用できる程度に抑制され、かつ、さらに細径化された光ファイバを実現し得る。
　また、上記被覆厚さが４２．０μｍ以下である場合、波長１３１０ｎｍの光のモードフィールド径が７．６μｍ以上８．７μｍ以下であり、ケーブルカットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であり、零分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下であり、零分散スロープが０．０７３ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以上０．０９２ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下であってもよい。
　この場合、半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍの光のマクロベンドロスが１．５ｄＢ／ｔｕｒｎ以下であってもよい。
　あるいは、半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍの光のマクロベンドロスが０．２ｄＢ／ｔｕｒｎ以下であってもよい。
　あるいは、半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍの光のマクロベンドロスが０．１ｄＢ／ｔｕｒｎ以下であってもよい。
　以上のように、本発明によれば、マイクロベンドロスを抑制し得る光ファイバが提供される。
本発明の第１実施形態に係る光ファイバケーブルの長手方向に垂直な断面の構造を概略的に示す図である。 図１に示される光ファイバケーブルに含まれる光ファイバテープ心線の一例を概略的に示す斜視図である。 図２に示される光ファイバテープ心線に含まれる光ファイバの長手方向に垂直な断面の構造を概略的に示す図である。 本発明の第２実施形態に係る光ファイバケーブルの長手方向に垂直な断面の構造を示す図である。 図３に示される光ファイバにおけるマイクロベンドロス特性因子の値とサンドペーパー張力巻きロス増との関係を示す図である。
　以下、本発明に係る光ファイバを実施するための形態が添付図面とともに例示される。以下に例示する実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく、以下の実施形態から変更、改良することができる。また、本明細書では、理解を容易にするために、各部材の寸法が誇張して示されている場合がある。
（第１実施形態）
　図１は、第１実施形態に係る光ファイバケーブル１の長手方向に垂直な断面の構造を概略的に示す図である。図１に示すように、光ファイバケーブル１は、いわゆるテープスロット型ケーブル（RSCC: Ribbon Slotted Core Cable）である。この光ファイバケーブル１は、シース３と、複数のテープ心線４と、保持体５と、抗張力体６と、を主な構成として備える。
　シース３は、管状の部材であり、例えばポリエチレンなどの熱可塑性樹脂から形成されてもよい。このシース３の内部空間には、上記保持体５が収容される。このように、シース３は、保持体５を内部に収容して保持体５を保護する。
　保持体５は、複数のテープ心線４を保持する部材である。保持体５には、複数のスロット５Ｓが形成されており、これらスロット５Ｓのそれぞれに複数のテープ心線４が収容される。なお、このスロット５Ｓに収容されるテープ心線４の数を増やすことで、光ファイバケーブル１に含まれる光ファイバの心数を増やすことができる。
　本実施形態において、抗張力体６は、図１の断面視において保持体５の概ね中心に埋設されている。このような抗張力体６によって、テープ心線４の長手方向に張力が作用した際にテープ心線４が必要以上に伸びることが抑制され得る。
　図２は、テープ心線４の一例を概略的に示す斜視図である。図２に示すように、本実施形態のテープ心線４は、いわゆる間欠接着型のテープ心線である。このテープ心線４は、複数の光ファイバ１０が長手方向に垂直な方向に沿って並べられ、並べられた光ファイバ１０同士が接着された構成を有する。テープ心線４は、接着部４Ａと、単心部４Ｂとを含んでいる。接着部４Ａは、隣り合う光ファイバ１０同士が接着される部位であり、長手方向に沿って一定のピッチで間欠的に設けられている。単心部４Ｂは、接着部４Ａの間に位置する部位であり、光ファイバ１０同士が接着されていない部位である。このような構成により、テープ心線４は容易に変形することができ、例えば捩じったり、あるいは概ね円筒状に束ねたりすることができる。図１では、各テープ心線４が束ねられた状態が概略的に示されている。
　なお、図２では、テープ心線４が４本の光ファイバ１０から構成される例が示されているが、これは例示的なものである。すなわち、テープ心線４を構成する光ファイバ１０の数は特に限定されず、４本より少なくてもよいし、４本より多くてもよい。例えば、テープ心線４は、１２心の光ファイバ１０から構成されてもよい。また、テープ心線４は間欠接着型に限定されるものではない。
　図３は、テープ心線４を構成する光ファイバ１０の長手方向に垂直な断面の構造を示す図である。本実施形態の光ファイバ１０はシングルモード光ファイバである。図３に示すように、光ファイバ１０は、コア１１と、コア１１を隙間なく囲むクラッド１２と、クラッド１２を被覆するプライマリ被覆層１４と、プライマリ被覆層１４を被覆するセカンダリ被覆層１５と、を主な構成として備える。光ファイバ１０において、クラッド１２はコア１１よりも低い屈折率を有する。
　コア１１は、ドーパントが添加されていない純粋石英から形成されてもよく、あるいは、屈折率を上昇させるゲルマニウム（Ｇｅ）等がドーパントとして添加された石英から形成されてもよい。
　クラッド１２は、上述のように、コア１１よりも低い屈折率を有する。クラッド１２は、例えば、コア１１が純粋石英から形成される場合には、屈折率を低下させるフッ素（Ｆ）やホウ素（Ｂ）等がドーパントとして添加された石英から形成されてもよく、コア１１が屈折率を上昇させるゲルマニウム（Ｇｅ）等がドーパントとして添加された石英から形成される場合には、ドーパントが添加されていない純粋石英から形成されてもよい。また、クラッド１２には、塩素（Ｃｌ２）が添加された石英から形成されていてもよい。また、クラッド１２は、単一層であってもよく、異なる屈折率を有する複数の層からなってもよく、空孔アシスト型であってもよい。
　このように、コア１１及びクラッド１２は、いずれも石英（ガラス）から形成される。したがって、コア１１及びクラッド１２を総称してガラス部１３と言う。すなわち、ガラス部１３はコア１１及びクラッド１２を含んでおり、このガラス部１３がプライマリ被覆層１４によって覆われている。なお、ガラス部１３は、光ファイバ裸線部と呼ばれることがある。このようなガラス部１３の外径（直径）ｄfは、一般的には概ね１２５μｍである。しかし、本実施形態では、ガラス部１３の外径ｄfをこれよりも小さな外径にすることができる。例えば、６５μｍ以上１００μｍ以下にすることができ、６５μｍ以上９０μｍ以下にすることができ、６５μｍ以上８０μｍ以下にすることができ、６５μｍ以上７５μｍ以下にすることができ、あるいは、６５μｍ以上７０μｍ以下にすることができる。このようにガラス部１３の外径ｄfを小さくできる理由については後に説明する。
　なお、脆性を有するガラス部の外径ｄfが６５μｍ程度の細さであれば、脆性のガラスが細くなった分、光ファイバの機械的な曲げ耐性が高くなり得る。
　プライマリ被覆層１４は、例えば紫外線硬化樹脂や熱硬化樹脂から形成され、ガラス部１３の外側に厚さｔp（μｍ）で形成される。本実施形態では、プライマリ被覆層１４のヤング率Ｅgは、セカンダリ被覆層１５のヤング率Ｅsに比べて低い。このようにガラス部に直接接するプライマリ被覆層１４が低ヤング率とされることで、プライマリ被覆層１４が緩衝材として作用し、ガラス部１３に作用する外力が低減され得る。なお、プライマリ被覆層１４の外周面の半径をＲp（μｍ）とすると、プライマリ被覆層１４の外径は２Ｒpで表され、また、ガラス部の半径（ｄf×１／２）をＲg（μｍ）とすると、プライマリ被覆層１４の上記厚さｔpは以下の式で表される。
ｔp＝Ｒp－Ｒg
　本実施形態において、セカンダリ被覆層１５は、光ファイバ１０の最外層をなす層であり、例えば、プライマリ被覆層１４を形成する樹脂とは異なる種類の紫外線硬化樹脂や熱硬化樹脂から形成され、プライマリ被覆層１４の外側に厚さｔs（μｍ）で形成される。例えば、セカンダリ被覆層１５は、プライマリ被覆層１４が紫外線硬化樹脂から形成される場合は、プライマリ被覆層１４を形成する紫外線硬化樹脂とは異なる紫外線硬化樹脂で形成されてもよく、プライマリ被覆層１４が熱硬化樹脂から形成される場合は、プライマリ被覆層１４とは異なる熱硬化樹脂から形成されてもよい。本実施形態では、セカンダリ被覆層１５のヤング率Ｅsは、プライマリ被覆層１４のヤング率Ｅgよりも高い。このように、光ファイバ１０の最外層をなすセカンダリ被覆層１５が高ヤング率とされることで、ガラス部１３が外力から適切に保護され得る。なお、セカンダリ被覆層１５の外周面の半径をＲsとすると、セカンダリ被覆層１５の外径、すなわち、光ファイバ１０の外径は２Ｒsで表され、また、セカンダリ被覆層１５の上記厚さｔsは、以下の式で表される。
ｔs＝Ｒs－Ｒp
　ところで、光ファイバケーブルに使用される光ファイバの外径は一般的に概ね２４０μｍ程度から２５０μｍ程度である。したがって、セカンダリ被覆層１５の外径は概ね２４０μｍであってもよい。しかし、本実施形態では、セカンダリ被覆層１５の外径を２４０μｍよりも小さくすることができる。例えば、１９０μｍ程度にすることができ、１５０μｍ程度～１６０μｍ程度にすることができ、あるいは、１２５μｍ程度にすることができる。このようにセカンダリ被覆層１５の外径、すなわち、光ファイバ１０の外径を小さくできる理由については後に説明する。
　また、プライマリ被覆層１４の厚さｔpとセカンダリ被覆層１５の厚さｔsとの和を被覆厚さｔとすると、光ファイバケーブルに使用される光ファイバの被覆厚さは一般的に６０μｍ程度である。したがって、光ファイバ１０の被覆厚さｔは６０μｍ程度であってもよい。しかし、本実施形態では、光ファイバ１０の被覆厚さｔを６０μｍよりも小さくすることができる。例えば、４２．５μｍ以下にすることができ、３８．０μｍ以下にすることができ、３６．５μｍ以下にすることができ、３４．５μｍ以下にすることができ、あるいは、３４．０μｍ以下にすることができる。このように光ファイバ１０の被覆厚さを小さくできる理由については後に説明する。
　上述のように、本実施形態の光ファイバケーブル１は、このような光ファイバ１０を複数含むテープ心線４が保持体５のスロット５Ｓ内に密に収容される。その結果、光ファイバケーブル１には多くの心数の光ファイバが収容され得る。例えば、光ファイバケーブル１には、１０００心以上の光ファイバが収容される。また、上述のように、本実施形態の光ファイバ１０では、ガラス部１３が一般的な光ファイバのガラス部よりも小さな外径に形成され得るとともに、被覆厚さが一般的な光ファイバの被覆厚さよりも小さく形成され得る。このため、光ファイバ１０の外径を一般的な光ファイバの外径よりも小さくし得、光ファイバ１０が細径化され得る。このように光ファイバ１０を細径化することによって、テープ心線４の寸法を一般的なテープ心線の寸法よりも小さくし得る。したがって、このように寸法が小さなテープ心線４をスロット５Ｓに収容することで、光ファイバケーブル１に収容される光ファイバの心数をより増やし得る。あるいは、このように寸法が小さなテープ心線４をスロット５Ｓに収容することで、光ファイバケーブル１の寸法を小さくし得る。
　一方、スロット内におけるテープ心線の収容密度が増加する程、光ファイバに作用する側圧が大きくなる傾向がある。このように光ファイバが側圧を受けることで、光ファイバの軸が微小に曲がり、マイクロベンドロスが生じ得る。また、光ファイバのガラス部の外径や光ファイバの被覆厚さを小さくすると、ガラス部が側圧を受け易くなり、やはりマイクロベンドロスが生じ得る。
　しかし、本実施形態の光ファイバ１０は、後述するマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下になるように形成される。このため、ガラス部の外径や被覆厚さが小さくされて、スロット５Ｓ内に収容される光ファイバ１０の心数が増えた場合でも、マイクロベンドロスが抑制され得る。以下、この理由について詳細に説明する。
　光ファイバのマイクロベンドロスは、非特許文献１（J. Baldauf, et al., “Relationship of Mechanical Characteristics of Dual Coated Single Mode Optical Fibers and Microbending Loss,”IEICE Trans. Commun., vol. E76-B, No. 4, 1993.）及び非特許文献２（C. Unger, et al., “Characterization of the bending sensitivity of fibers by the MAC-value,”Optics Communications vol. 107, no. 5-6, pp.361-364, 1994.）に記載されているように、光ファイバのジオメトリ及び光学特性の両方の影響を受ける傾向がある。
　ここで、光ファイバのジオメトリとは、光ファイバの構造に関するパラメータであり、本実施形態では、光ファイバにおけるプライマリ被覆層のスプリング係数κs、ガラス部の曲げ剛性Ｈf、セカンダリ被覆層の耐変形性Ｄ０、セカンダリ被覆層の曲げ剛性Ｈ０、ガラス部のヤング率Ｅg、プライマリ被覆層のヤング率Ｅp、セカンダリ被覆層のヤング率Ｅs、ガラス部の外径ｄf（ガラス部の直径）、プライマリ被覆層の半径Ｒp、セカンダリ被覆層の半径Ｒs、プライマリ被覆層の厚さｔp、及びセカンダリ被覆層の厚さｔsをいう。
　また、光ファイバの光学特性とは、光ファイバを伝搬する光の特性に関するパラメータであり、本実施形態では、光ファイバを伝搬する光のモードフィールド径２ｗ、及び光ファイバのカットオフ波長λcc、光ファイバのマクロベンドロス（曲げ損失）αBLをいう。
　このような光ファイバのマイクロベンドロスは、粗面化されたボビンの胴部分に光ファイバを所定の張力で１層巻きにした状態で測定される伝送損失と、当該光ファイバをボビンから繰り出して張力をほとんどかけない状態で測定される伝送損失との差であるサンドペーパー張力巻きロス増の値で表される場合がある。このようなサンドペーパー張力巻きロス増の値が小さい程、光ファイバのマイクロベンドロスが小さい。
　ところで、本実施形態の光ファイバケーブル１のようなテープスロット型ケーブル（RSCC）は、上記のようにマイクロベンドロスが生じ得る。したがって、テープスロット型ケーブルは、このようなマイクロベンドロスを考慮して、サンドペーパー張力巻きロス増の値を０．６ｄＢ／ｋｍ以下とする要求特性がある。
　本発明者は、光ファイバケーブルに用いられる光ファイバに関して、サンドペーパー張力巻きロス増と上記種々のパラメータとの関係を鋭意研究した。その結果、ジオメトリに関するパラメータであるプライマリ被覆層のスプリング係数κs、ガラス部の曲げ剛性Ｈf、セカンダリ被覆層の耐変形性Ｄ０、セカンダリ被覆層の曲げ剛性Ｈ０、ガラス部のヤング率Ｅg、プライマリ被覆層のヤング率Ｅp、セカンダリ被覆層のヤング率Ｅs、ガラス部の外径ｄf、プライマリ被覆層の外周面の半径Ｒp、セカンダリ被覆層の外周面の半径Ｒs、プライマリ被覆層の厚さｔp、及びセカンダリ被覆層の厚さｔsに関する下記式（１）
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000007
によって定まるジオメトリマイクロベンドロス特性ＦμBL_Gと、
光学特性に関するパラメータであるモードフィールド径２ｗ、光ファイバのカットオフ波長λcc、及びマクロベンドロスαBLに関する下記式（２）
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000008
によって定まる光学マイクロベンドロス特性ＦμBL_Oと、を用いて、下記式（３）
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000009
で表されるマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が、サンドペーパー張力巻きロス増の値と高い相関関係にあることを見出した。つまり、本発明者は、マイクロベンドロス特性因子の値がサンドペーパー張力巻きロス増の値と概ね傾きが正の比例関係にあることを見出した。
　なお、非特許文献３（K. Kobayashi, et al., “Study of Microbending loss in thin coated fibers and fiber ribbons,” IWCS, pp.386 – 392, 1993.）によれば、上記式（１）における定数μの典型値は「３」である。したがって、上記式（１）は、下記式（４）となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000010
　また、本発明者は、さらに研究を進めたところ、上記マイクロベンドロス特性因子の値が２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）であるときにサンドペーパー張力巻きロス増の値が０．６ｄＢ／ｋｍよりもやや小さい値になることを見出した。上記のように、マイクロベンドロス特性因子の値とサンドペーパー張力巻きロス増の値とは概ね傾きが正の比例関係にある。したがって、光ファイバのマイクロベンドロス特性因子の値を２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下にすることによって、テープスロット型ケーブルの要求特性を満たす程度にマイクロベンドロスを抑制し得る。
　上述のように、本実施形態の光ファイバ１０は、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下になるように形成される。このため、本実施形態の光ファイバ１０では、テープスロット型ケーブルの要求特性を満たす程度にマイクロベンドロスが抑制され得る。したがって、光ファイバ１０を使用する光ファイバケーブル１は良好な光学特性を示し得る。
　また、上述のように、本実施形態の光ファイバ１０では、ガラス部１３の外径ｄfを１２５μｍよりも小さくしたり、被覆厚さｔを６０μｍよりも小さくしたりした場合でも、ガラス部の外径ｄfや被覆厚さｔ以外のパラメータが調整されてマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下とされるため、テープスロット型ケーブルの要求特性を満たす程度にマイクロベンドロスが抑制され得る。ここで、図３に示すように、光ファイバ１０の外径２Ｒsは、ガラス部の外径ｄfと、被覆厚さｔとを用いて、
２Ｒs＝ｄf＋２ｔ
で表される。このため、上記のように、被覆厚さｔを小さくし、また、ガラス部の外径ｄfを小さくすることによって、光ファイバの細径化を実現し得る。したがって、このように細径化され、かつ、マイクロベンドロスが抑制された光ファイバ１０を用いることで、心数の増加や小寸法化を実現した光学特性の優れたテープスロット型ケーブルを構成し得る。
（第２実施形態）
　次に、第２実施形態について図４を参照して説明する。図４は、本実施形態の光ファイバケーブル２の長手方向に垂直な断面の構造を概略的に示す図である。なお、第１実施形態と同一又は同等の構成要素については、特に説明する場合を除き、同一の参照符号を付して重複する説明を省略する。
　図４に示すように、本実施形態の光ファイバケーブル２は、第１実施形態と概ね同様の構成を有するテープ心線４が内部に収容される点において、第１実施形態の光ファイバケーブル１と同様の構成を有する。しかし、以下の点において、光ファイバケーブル２は光ファイバケーブル１と主に異なっている。
　光ファイバケーブル１は上記のようにテープスロット型ケーブル（RSCC）である。一方、図４に示すように、本実施形態の光ファイバケーブル２は、保持体５を有していない。すなわち、光ファイバケーブル２は、テープ心線が保持体のスロットに収容されずに、シース内に直接収容されるいわゆる細径高密度ケーブル（UHDC: Ultra-High Density Cable）である。つまり、光ファイバケーブル２のシース３の内側には収容空間３Ｓが形成されており、当該収容空間３Ｓに複数のテープ心線４が配置される。なお、光ファイバケーブル２のシース３には、光ファイバケーブル２の中心を挟んで互いに対向する位置に抗張力体６が埋設されてもよい。
　また、上記のように本実施形態のテープ心線４は第１実施形態のテープ心線４と概ね同様の構成を有する。しかし、本実施形態のテープ心線４に含まれる光ファイバ１０のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値は、後述する理由により、１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下とされる。
　光ファイバケーブル２のような細径高密度ケーブルは、上記のように保持体５を有しておらず、スロットレスであるため、シース３の収容空間３Ｓにテープ心線４を密集配置することができる。そのため、光ファイバケーブル１のようなテープスロット型ケーブルに比べて、多くのテープ心線を収容し得る。
　一方、細径高密度ケーブルでは、上記のように多くのテープ心線が１か所に密集配置されるため、テープスロット型ケーブルに比べて、光ファイバに大きな側圧がかかる傾向にある。そのため、細径高密度ケーブルでは、テープスロット型ケーブルに用いられる光ファイバよりもマイクロベンドロスの小さい光ファイバを使用することが推奨される。このような点から、細径高密度ケーブルは、上記サンドペーパー張力巻きロス増の値を０．３４ｄＢ／ｋｍ以下とする要求特性がある。
　本発明者は、このようなサンドペーパー張力巻きロス増の値（０．３４ｄＢ／ｋｍ）に対応するマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値を上記式（２）～（４）に基づいて算出した結果、当該値が１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）であることを見出した。すなわち、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値を１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下にすることで、細径高密度ケーブルの要求特性を満たす程度にマイクロベンドロスを抑制し得ることを見出した。
　本実施形態の光ファイバ１０は、上記のように、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下になるように上記種々のパラメータが調整されて構成される。このため、細径高密度ケーブルの要求特性を満たす程度にマイクロベンドロスが抑制され得る。したがって、光ファイバ１０を使用する光ファイバケーブル２は良好な光学特性を示し得る。
　また、上述のように、本実施形態の光ファイバ１０では、ガラス部１３の外径ｄfを１２５μｍよりも小さくしたり、被覆厚さｔを５７．５μｍよりも小さくしたりして光ファイバ１０を細径化した場合でも、細径高密度ケーブルの要求特性を満たす程度にマイクロベンドロスが抑制され得る。したがって、このように細径化された光ファイバ１０を用いることで、心数の増加や小寸法化を実現した光学特性の優れた細径高密度ケーブルを構成し得る。
　次に、ガラス部１３の外径ｄfを小さくできる理由、光ファイバ１０の被覆厚さを小さくできる理由、及び光ファイバ１０の外径を小さくできる理由等について説明する。
　本発明者は、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値とサンドペーパー張力巻きロス増αμBLの値との関係を検証するために以下の実施例１～４８を行った。なお、本発明に係る実施する態様は当該実施例１～４８に限定されるものではない。
（実施例１～２２）
　本発明者は、上記種々のパラメータが変更された光ファイバのサンプル１～２２を準備し、各サンプル１～２２について、サンドペーパー張力巻きロス増の値を測定するとともに、上記式（２）～（４）に基づいてマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値を計算した。サンプル１の光ファイバが実施例１の光ファイバであり、サンプル２の光ファイバが実施例２の光ファイバである。このように、光ファイバのサンプル番号は実施例の番号に対応している。なお、サンプル８の光ファイバは、通信インフラを構成する光ファイバケーブルに一般的に使用される光ファイバであり、１２５μｍのガラス部の外径と、５７．５μｍの被覆厚さとを有する。このサンプル８のような光ファイバを「一般的な光ファイバ」ということがある。
　サンドペーパー張力巻きロス増の試験は以下のようにして行われた。すなわち、まず、胴径３８０ｍｍのボビンの胴部分に、サンドペーパー（平均粒径５０μｍのＳｉＣ（例えば型番＃３６０））を巻き付け、その周囲に１００ｇｆで光ファイバ素線を１層巻きした状態とし、波長１５５０ｎｍの光を伝搬させる。この際の伝送損失を測定する。その後、この光ファイバ素線をボビンから繰り出し、張力をほとんどかけない状態で波長１５５０ｎｍの光を伝搬させ、伝送損失を測定する。そして、これらの伝送損失の差を求め、この差の値をサンドペーパー張力巻きロス増αμBLとした。
　下記表１～５に、サンプル１～２２のそれぞれにおけるパラメータの諸元、サンプル１～２２のそれぞれにおけるマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値、及びサンプル１～２２のそれぞれにおけるサンドペーパー張力巻きロス増αμBLの値を示す。
　なお、下記表１～５、及び後述する下記表７～１０において、モードフィールド径（ＭＦＤ）、カットオフ波長、及びマクロベンドロス等は以下の通りである。モードフィールド径は、波長１３１０ｎｍの光を光ファイバに伝搬させたときのＬＰ０１モードの光のモードフィールド径である。
　なお、上記モードフィールド径は、ＩＴＵ－Ｔ勧告Ｇ．６５０．１において、Petermann IIの定義式（下記式（５））で表される。ここで、Ｅ（ｒ）は、光ファイバの中心軸からの距離がｒとなる点における電界強度を表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000011
　また、上記カットオフ波長は、高次モードが十分に減衰する最小の波長を示す。この高次モードは、例えば、ＬＰ１１モードを指す。具体的には、高次モードの損失が１９．３ｄＢになる最小波長である。カットオフ波長には、ファイバカットオフ波長とケーブルカットオフ波長とがあり、例えばＩＴＵ－Ｔ勧告Ｇ．６５０に記載の測定法により、測定することができる。表１～５に記載されたカットオフ波長はケーブルカットオフ波長である。また、ＭＡＣ値は、波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径２ｗとケーブルカットオフ波長λccとの比であり、２ｗ／λccとして定義される。また、表１～５に記載されたマクロベンドロスは、光ファイバを半径１０ｍｍで曲げた際に波長１６２５ｎｍの光がこの曲がった部分を伝搬することによって生じる光の曲げ損失である。マクロベンドロスの単位における「／turn」は、「光ファイバの１曲がり当たり」を意味する。また、伝搬定数差は、波長１５５０ｎｍの光の導波モードにおける伝搬定数と、波長１５５０の光の放射モードにおける伝搬定数との差であり、この実験では、波長１５５０ｎｍの光のＬＰ０１モードにおける伝搬定数とＬＰ１１モードにおける伝搬定数との差である。伝搬定数は、試作した光ファイバの屈折率分布に基づいて、非特許文献４（K. Saitoh and M. Koshiba, “Full-Vectorial Imaginary-Distance Beam Propagation Method Based on a Finite Element Scheme: Application to Photonic Crystal Fibers,” IEEE J. Quant. Elect. vol. 38, pp. 927-933, 2002.）に記載される２次元有限要素法を用いて計算した。ゼロ分散波長とは、波長分散の値がゼロになる波長のことを指す。ここで、波長分散は、材料分散と導波路分散の合計である。また、ゼロ分散スロープとは、ゼロ分散波長における波長に対する波長分散の変化率のことを指す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000016
　本発明者は、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値を横軸（Ｘ軸）、サンドペーパー張力巻きロス増αμBLの値を縦軸（Ｙ軸）とする座標系に対して、サンプル１～２２のそれぞれのマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値及びサンドペーパー張力巻きロス増αμBLの値をプロットした。その結果、図５に示すような散布図が得られた。この散布図から、最小２乗法を用いて関数を求めたところ、下記式（６）で表される正の傾きを有する１次関数が得られた。また、図５のデータの相関係数は８９％以上を得た。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000017
すなわち、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値とサンドペーパー張力巻きロス増αμBLの値とは高い相関関係を有し、具体的には、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値がサンドペーパー張力巻きロス増αμBLの値と概ね正の傾きを有する比例関係にあることが分かった。
　ところで、上述のように、テープスロット型ケーブル（RSCC）は、サンドぺーパ張力巻きロス増αμBLの値を０．６０（ｄｍ／ｋｍ）以下とする要求特性がある。また、細径高密度ケーブル（UHDC）は、サンドぺーパ張力巻きロス増αμBLの値が０．３４（ｄｍ／ｋｍ）以下とする要求特性がある。そこで、下記表６に各実施例１～２２におけるマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値、サンドペーパー張力巻きロス増αμBLの値、テープスロット型ケーブル（RSCC）の要求特性に対する合否、及び細径高密度ケーブル（UHDC）の要求特性に対する合否を示す。なお、表６において、Ｙは要求特性を満たしていることを意味し、Ｎは要求特性を満たしていないことを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000018
　表６より、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であれば、サンドぺーパ張力巻きロス増αμBLの値が概ね０．６０以下となり、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）よりも大きくなると、サンドぺーパ張力巻きロス増αμBLの値が０．６０を超える傾向があることが分かった。つまり、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が２．６ （［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下になるように上記表１～５に記載されたパラメータの値を調整することで、テープスロット型ケーブルの要求特性を満たし得ることが分かった。
　また、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であれば、サンドぺーパ張力巻きロス増αμBLの値が概ね０．３４以下となり、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）よりも大きくなると、サンドぺーパ張力巻きロス増αμBLの値が０．３４を超える傾向があることが分かった。つまり、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下になるように上記表１～５に記載されたパラメータの値を調整することで、テープスロット型ケーブルの要求特性に加えて、細径高密度ケーブルの要求特性を満たし得ることが分かった。
　具体的には、サンプル１～２２のうちテープスロット型ケーブルの要求特性を満たすサンプルは、サンプル１、５、及び６を除くサンプルであった。また、テープスロット型ケーブルの要求特性に加えて細径高密度ケーブルの要求特性を満たすサンプルは、実施例１、２、５、６、１３、及び１８を除くサンプルであった。
　また、サンプル１～２２における少なくともテープスロット型ケーブルの要求特性を満たすサンプルのうち、サンプル４、７、及び８を除くサンプルは、一般的な光ファイバのガラス部の外径（１２５μｍ）よりも小さな８０μｍ又は９０μｍのガラス部の外径を有することが分かった。具体的には、サンプル２、３、９～１４、及び１８～２２が８０μｍのガラス部の外径を有し、サンプル１５～１７が９０μｍのガラス部の外径を有することが分かった。つまり、サンプル２、３、及び９～２２のようにパラメータを調整することによって、少なくともテープスロット型ケーブルの要求特性を満たし、かつ、一般的な光ファイバよりも小さなガラス部の外径を有する光ファイバを形成し得ることが分かった。
　また、サンプル１～２２における少なくともテープスロット型ケーブルの要求特性を満たすサンプルは、サンプル８を除いて、一般的な光ファイバの被覆厚さ（概ね５７．５μｍ）よりも小さな被覆厚さを有することが分かった。具体的には、サンプル３、９、及び１２は４２．０μｍの被覆厚さを有し、サンプル１０、１１、１３、１４、１８、及び２０～２２は３６．５μｍの被覆厚さを有し、サンプル２は３６．０μｍの被覆厚さを有し、サンプル１５～１７は３４．５μｍの被覆厚さを有し、サンプル４及び７は３４．０μｍの被覆厚さを有することが分かった。つまり、サンプル２～４、７、及び９～２２のようにパラメータを調整することによって、少なくともテープスロット型ケーブルの要求特性を満たし、かつ、一般的な光ファイバよりも小さな被覆厚さを有する光ファイバを形成し得ることが分かった。
　このように、サンプル１～２２のうち、サンプル１、５、６、及び８を除くサンプルは、少なくともテープスロット型ケーブルの要求特性を満たし、かつ、一般的な光ファイバよりも小さなガラス部の外径及び被覆厚さを有していることが分かった。ガラス部の外径及び被覆厚さの両方を一般的な光ファイバのガラス部の外径及び被覆厚さよりも小さく形成することで、光ファイバの細径化を効果的に実現し得る。
　また、サンプル１～２２の光ファイバは、７．６μｍ以上のＭＦＤを有する。ＭＦＤが小さすぎると、汎用光ファイバと接続したときのＭＦＤのミスマッチが生じ得る。しかし、光ファイバのＭＦＤが７．６μｍ以上あれば、汎用光ファイバと接続したときのＭＦＤのミスマッチが小さくなり得る。このため、接続損失の発生を効果的に抑制することができる。
　さらに、サンプル５～８の光ファイバは，国際規格であるITU-.G.657.A1を満足する。すなわち、波長１３１０ｎｍのＭＦＤが８．２μｍ以上９．６μｍ以下であり、ケーブルカットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であり、零分散波長が１３００～１３２４ｎｍであり、零分散スロープが０．０７３ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以上０．０９２ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下であり、半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍにおけるマクロベンドロスが１．５ｄＢ／ｔｕｒｎ以下である。また、サンプル１～４の光ファイバは、ITU-T.G.657.A2を満足する。すなわち、波長１３１０ｎｍのＭＦＤが８．２μｍ以上９．６μｍ以下であり、ケーブルカットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であり、零分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下であり、零分散スロープが０．０７３ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以上０．０９２ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下であり、半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍにおけるマクロベンドロスが０．２ｄＢ／ｔｕｒｎ以下である。また、サンプル１３～１５の光ファイバは、ITU-T.G.657.B3を満足する。すなわち、波長１３１０ｎｍのＭＦＤが８．２μｍ以上９．６μｍ以下であり、ケーブルカットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であり、零分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下であり、零分散スロープが０．０７３ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以上０．０９２ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下であり、半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍにおけるマクロベンドロスが０．１ｄＢ／ｔｕｒｎ以下である。
（実施例２３～２８）
　また、本発明者は、サンプル１６，１７，１９と同一の光学特性、具体的には、これらのサンプルと同一のＭＦＤ、ケーブルカットオフ波長、ＭＡＣ値，マクロベンドロス（曲げ損失）、伝搬定数差、零分散波長、および零分散スロープを有し、サンプル１９と同一のプライマリ被覆層の厚さおよびセカンダリ被覆層の厚さを有し、ガラス部の外径が６５μｍの光ファイバを想定して、以下の表７に示すように調整した光ファイバのサンプル２３～２８のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000019
　表７に示すように、サンプル２３～２８は、いずれも６５μｍのガラス部の外径と、４２μｍの被覆厚さとを有する。また、サンプル２３～２８のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値はいずれも２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であり、サンプル２３～２８はテープスロット型ケーブルの要求特性を満たすことが分かった。また、サンプル２３～２８のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値はいずれも１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であり、サンプル２３～２８はテープスロット型ケーブルの要求特性に加えて、細径高密度ケーブルの要求特性を満たすことが分かった。
（実施例２９～３６）
　また、本発明者は、サンプル１５，１６，１７，１９と同一の光学特性、具体的には、これらのサンプルと同一のＭＦＤ、ケーブルカットオフ波長、ＭＡＣ値、マクロベンドロス、伝搬定数差、零分散波長、および零分散スロープを有し、実施例１９と同一のプライマリ被覆層の厚さおよびセカンダリ被覆層の厚さを有し、ガラス部の外径が７０μｍの光ファイバを想定して、以下の表８，９に示すように調整した光ファイバのサンプル２９～３６のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000021
　表８，９に示すように、サンプル２９～３６は、いずれも７０μｍのガラス部の外径と、４２μｍの被覆厚さとを有する。また、サンプル２９～３６のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値はいずれも２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であり、サンプル２９～３６はテープスロット型ケーブルの要求特性を満たすことが分かった。また、サンプル２９～３６のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値はいずれも１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であり、サンプル２９～３６はテープスロット型ケーブルの要求特性に加えて、細径高密度ケーブルの要求特性を満たすことが分かった。
（実施例３７～４２）
　また、本発明者は、サンプル１５,１７,１９と同一の光学特性、具体的には、これらのサンプルと同一のＭＦＤ、ケーブルカットオフ波長、ＭＡＣ値、マクロベンドロス、伝搬定数差、零分散波長、および零分散スロープを有し、実施例１９と同一のプライマリ被覆層の厚さおよびセカンダリ被覆層の厚さを有し、ガラス部の外径が７５μｍの光ファイバを想定して、以下の表１０に示すように調整した光ファイバのサンプル３７～４２のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000022
　表１０に示すように、サンプル３７～４２は、いずれも７５μｍのガラス部の外径と、４２μｍの被覆厚さとを有する。また、サンプル３７～４２のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値はいずれも２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であり、サンプル３７～４２はテープスロット型ケーブルの要求特性を満たすことが分かった。また、サンプル３７～４２のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値はいずれも１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であり、サンプル３７～４２はテープスロット型ケーブルの要求特性に加えて、細径高密度ケーブルの要求特性を満たすことが分かった。
（実施例４３～４８）
　また、本発明者は、サンプル１５，１７，１９と同一の光学特性、具体的には、これらのサンプルと同一のＭＦＤ、ケーブルカットオフ波長、ＭＡＣ値、マクロベンドロス、伝搬定数差、零分散波長、および零分散スロープを有し、１２５μｍのセカンダリ被覆層の外径を有し、ガラス部の外径が８０μｍの光ファイバを想定して以下の表１１に示すように調整した光ファイバのサンプル４３～４８のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000023
　表１１に示すように、サンプル４３～４８は、いずれも８０μｍのガラス部の外径と、１２５μｍのセカンダリ被覆層の外径と、２２．５μｍの被覆層の厚さとを有する。また、サンプル４３、４４、４７、４８のマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値はいずれも１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下であり、サンプル４３、４４、４７、４８はテープスロット型ケーブルの要求特性に加えて、細径高密度ケーブルの要求特性を満たすことが分かった。なお、サンプル４５、４６は、サンプル４３、４４、４７、４８と同様に、８０μｍのガラス部の外径と、１２５μｍのセカンダリ被覆層の外径と、２２．５μｍの被覆層の厚さとを有するが、マイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GOの値が２．６ （［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）を超えており、テープスロット型ケーブルの要求特性も細径高密度ケーブルの要求特性も満たさなかった。
　以上、本発明について、上記実施形態を例に説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
　例えば、上記第１及び第２実施形態では、セカンダリ被覆層が光ファイバの最外層である例を説明した。しかし、セカンダリ被覆層のさらに外周に第３被覆層として着色層を設けた場合においても、着色層のヤング率がセカンダリ被覆層のヤング率と著しく異なることが無い限り、セカンダリ被覆層と着色層とを含めて第２被覆層、すなわち、セカンダリ被覆層とみなして、本発明に適用することが可能である。
　本発明によれば、マイクロベンドロスを抑制し得る光ファイバが提供され、例えば通信インフラなどの分野において利用可能である。

Claims (16)

  1. 　コア及び前記コアを囲うクラッドを含むガラス部、前記クラッドを覆うプライマリ被覆層、及び前記プライマリ被覆層を覆うセカンダリ被覆層を含む光ファイバであって、
    　前記プライマリ被覆層のスプリング係数をκs（ＭＰａ）、前記ガラス部の曲げ剛性をＨf（ＭＰａ・μｍ4）、前記セカンダリ被覆層の耐変形性をＤ０（ＭＰａ）、前記セカンダリ被覆層の曲げ剛性をＨ０（ＭＰａ・μｍ4）、前記ガラス部のヤング率をＥg（ＧＰａ）、前記プライマリ被覆層のヤング率をＥp（ＭＰａ）、前記セカンダリ被覆層のヤング率をＥs（ＭＰａ）、前記ガラス部の外径をｄf（μｍ）、前記プライマリ被覆層の外周面の半径をＲp（μｍ）、前記セカンダリ被覆層の外周面の半径をＲs（μｍ）、前記プライマリ被覆層の厚さをｔp（μｍ）、及び前記セカンダリ被覆層の厚さをｔs（μｍ）とする場合に、
    Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
    で表される前記光ファイバのジオメトリマイクロベンドロス特性ＦμBL_G（ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・１０－２７）と、
    　前記光ファイバを伝搬する波長１３１０ｎｍの光のモードフィールド径を２ｗ（μｍ）、前記光ファイバのケーブルカットオフ波長をλcc（μｍ）、及び前記光ファイバの波長１６２５ｎｍの半径１０ｎｍのマクロベンドロスをαBL（ｄＢ／turn）とする場合に、
    Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
    で表される前記光ファイバの光学マイクロベンドロス特性ＦμBL_O（ｄＢ／turn）と、を用いて、
    Figure JPOXMLDOC01-appb-I000003
    で表されるマイクロベンドロス特性因子ＦμBL_GO（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）の値が２．６（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下である
    ことを特徴とする光ファイバ。
  2. 　前記マイクロベンドロス特性因子の値が１．３（［ＧＰａ－１・μｍ－１０．５・ｄＢ／turn］・１０－２７）以下である
    ことを特徴とする請求項１に記載の光ファイバ。
  3. 　前記プライマリ被覆層の厚さと前記セカンダリ被覆層の厚さとを和した被覆厚さが４２．０μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項１又は２に記載の光ファイバ。
  4. 　前記被覆厚さが３８．０μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項３に記載の光ファイバ。
  5. 　前記被覆厚さが３６．５μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項４に記載の光ファイバ。
  6. 　前記被覆厚さが３４．５μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項５に記載の光ファイバ。
  7. 　前記被覆厚さが３４．０μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項６に記載の光ファイバ。
  8. 　前記ガラス部の外径が６５μｍ以上１００μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項３から７のいずれか１項に記載の光ファイバ。
  9. 　前記ガラス部の外径が９０μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項８に記載の光ファイバ。
  10. 　前記ガラス部の外径が８０μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項９に記載の光ファイバ。
  11. 　前記ガラス部の外径が７５μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項１０に記載の光ファイバ。
  12. 　前記ガラス部の外径が７０μｍ以下である
    ことを特徴とする請求項１１に記載の光ファイバ。
  13. 　波長１３１０ｎｍの光のモードフィールド径が７．６μｍ以上８．７μｍ以下であり、ケーブルカットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であり、零分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下であり、零分散スロープが０．０７３ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以上０．０９２ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下である
    ことを特徴とする請求項３から１１のいずれかに記載の光ファイバ。
  14. 　半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍの光のマクロベンドロスが１．５ｄＢ／ｔｕｒｎ以下である
    ことを特徴とする請求項１３に記載の光ファイバ。
  15. 　半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍの光のマクロベンドロスが０．２ｄＢ／ｔｕｒｎ以下である
    ことを特徴とする請求項１３に記載の光ファイバ。
  16. 　半径１０ｍｍで曲げたときの波長１６２５ｎｍの光のマクロベンドロスが０．１ｄＢ／ｔｕｒｎ以下である
    ことを特徴とする請求項１３に記載の光ファイバ。

     
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