WO2020105104A1 - 変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法

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WO2020105104A1
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optical system
conditional expression
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Definitions

  • the present invention relates to a variable power optical system, an optical device using the same, and a method for manufacturing the variable power optical system.
  • variable power optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, etc.
  • Patent Document 1 a variable power optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, etc.
  • the variable power optical system includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a second lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the zoom lens includes three lens groups and a subsequent lens group, the distance between adjacent lens groups changes during zooming, and the subsequent lens groups are arranged in order from the object side and move during focusing. It has a first focusing lens group having a negative refracting power and a second focusing lens group having a positive refracting power that moves during focusing, and satisfies the following conditional expression. 0.80 ⁇ (-fF1) / fF2 ⁇ 5.00
  • fF1 focal length of the first focusing lens unit
  • fF2 focal length of the second focusing lens unit
  • the optical device according to the second aspect is configured by mounting the above variable power optical system.
  • a method of manufacturing a variable power optical system is directed to a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression. 0.80 ⁇ (-fF1) / fF2 ⁇ 5.00
  • fF1 focal length of the first focusing lens unit
  • fF2 focal length of the second focusing lens unit
  • FIG. 6 is a diagram showing a movement of a lens when the variable power optical system according to Example 1 changes from a wide-angle end state to a telephoto end state.
  • 2A, 2B, and 2C are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 1 in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. .. It is a figure which shows the movement of the lens when the variable power optical system which concerns on 2nd Example changes from a wide-angle end state to a telephoto end state.
  • FIG. 4A, FIG. 4B, and FIG. 4C are aberration diagrams of the variable power optical system according to the second example in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. ..
  • FIG. 6A, FIG. 6B, and FIG. 6C are aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable power optical system according to the third example, respectively. .. It is a figure which shows the movement of the lens when the variable power optical system which concerns on 4th Example changes from a wide-angle end state to a telephoto end state.
  • 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 4 in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively.
  • FIG. 10A, 10B, and 10C are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 5 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively. .. It is a figure which shows the movement of the lens at the time of the variable power optical system which concerns on 6th Example changes from a wide-angle end state to a telephoto end state.
  • 12A, 12B, and 12C are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 6 in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. .. It is a figure which shows the movement of a lens when the variable power optical system which concerns on 7th Example changes from a wide-angle end state to a telephoto end state.
  • 14A, 14B, and 14C are aberration diagrams of the variable power optical system according to the seventh example in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. .. It is a figure which shows the structure of the camera provided with the variable power optical system which concerns on this embodiment. 6 is a flowchart showing a method for manufacturing a variable power optical system according to the present embodiment.
  • the camera 1 is a digital camera having a variable power optical system according to this embodiment as a taking lens 2.
  • the taking lens 2 In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is condensed by the taking lens 2 and reaches the image sensor 3. Accordingly, the light from the subject is captured by the image sensor 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can photograph the subject with the camera 1.
  • the camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex type camera having a quick return mirror.
  • variable power optical system ZL (1) as an example of the variable power optical system (zoom lens) ZL according to the present embodiment has a positive refractive power arranged in order from the object side. It has a lens group G1, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a subsequent lens group GR. At the time of zooming, the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane during zooming.
  • the subsequent lens group GR includes a first focusing lens group having a negative refracting power that moves when focusing and a second focusing lens group that has a positive refracting power that moves when focusing, which are arranged in order from the object side. And a focusing lens group.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (1).
  • fF1 focal length of the first focusing lens group
  • fF2 focal length of the second focusing lens group
  • variable power optical system ZL may be the variable power optical system ZL (2) shown in FIG. 3, the variable power optical system ZL (3) shown in FIG. 5, or the variable power optical system shown in FIG. It may be ZL (4).
  • the variable power optical system ZL according to the present embodiment may be the variable power optical system ZL (5) shown in FIG. 9, the variable power optical system ZL (6) shown in FIG. 11, or the variable power shown in FIG.
  • the optical system ZL (7) may be used.
  • Conditional expression (1) defines the ratio between the focal length of the first focusing lens unit and the focal length of the second focusing lens unit.
  • the refracting power of the second focusing lens unit becomes strong, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration during focusing. Become.
  • the upper limit of conditional expression (1) is set to 4.50, 4.25, 4.00, 3.75, 3.50, 3.25, 3. It may be set to 0.00, 2.75, 2.50, 2.25, or even 2.00.
  • the lower limit of conditional expression (1) is set to 0.85, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of conditional expression (1) is set to 0.90, 1.00, 1.10, 1.20, 1.25, 1.28, and It may be set to 1.30.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (2).
  • mTF1 the amount of movement of the first focusing lens unit when focusing from an object at infinity to a near object in the telephoto end state (the sign of the amount of movement to the object side is +, and the amount of movement to the image side is The sign is-)
  • mTF2 The amount of movement of the second focusing lens group when focusing from an infinitely distant object to a short-distance object in the telephoto end state (the sign of the amount of movement to the object side is +, and the sign of the amount of movement to the image side is -And)
  • Conditional expression (2) is the amount of movement of the first focusing lens unit when focusing from an infinity object to a short-distance object (object at the shortest distance) in the telephoto end state, and from the infinity object in the telephoto end state. It defines the ratio to the amount of movement of the second focusing lens unit when focusing on a short-distance object (the closest object).
  • conditional expression (2) When the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the movement amount of the second focusing lens unit becomes large, so that it becomes difficult to suppress variations in various aberrations such as spherical aberration during focusing. Become.
  • the upper limit of conditional expression (2) By setting the upper limit of conditional expression (2) to -0.15, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limits of conditional expression (2) are set to ⁇ 0.18, ⁇ 0.20, ⁇ 0.23, ⁇ 0.25, ⁇ 0.28, It may be set to -0.30, -0.33, -0.35, -0.38, -0.40, or -0.43.
  • the corresponding value of the conditional expression (2) When the corresponding value of the conditional expression (2) is less than the lower limit value, the movement amount of the first focusing lens unit becomes large, so that it becomes difficult to suppress variation of various aberrations such as spherical aberration during focusing. Become.
  • the lower limit of conditional expression (2) By setting the lower limit of conditional expression (2) to -1.90, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, even if the lower limit value of the conditional expression (2) is set to -1.80, -1.70, -1.60, and further -1.50. Good.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (3).
  • ⁇ TF1 Lateral magnification of the first focusing lens group when focusing on an object at infinity in the telephoto end state
  • ⁇ TF2 Lateral magnification of the second focusing lens group when focusing on an object at infinity at the telephoto end state
  • Conditional expression (3) is the lateral magnification of the first focusing lens group when focusing on an object at infinity in the telephoto end state, and the second focusing lens group when focusing on an object at infinity at the telephoto end state. It defines the ratio to the lateral magnification of.
  • the lateral magnification of the first focusing lens unit becomes large, so that it becomes difficult to suppress variations in various aberrations such as spherical aberration during focusing. Become.
  • the upper limit of conditional expression (3) is set to 0.90, 0.85, 0.80, 0.75, 0.70, 0.65, and It may be set to 0.64.
  • the lateral magnification of the second focusing lens unit becomes large, so that it becomes difficult to suppress variations in various aberrations such as spherical aberration during focusing. Become.
  • the lower limit of conditional expression (3) is set to 0.15, 0.18, 0.20, 0.22, 0.24, and 0.25. You may set it.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first focusing lens unit moves to the image side when focusing from an object at infinity to a near object. This is preferable because fluctuations in spherical aberration and field curvature can be reduced when focusing from an infinitely distant object to a near object.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the second focusing lens group moves to the object side when focusing from an object at infinity to a near object. This is preferable because fluctuations in spherical aberration and field curvature can be reduced when focusing from an infinitely distant object to a near object.
  • variable power optical system ZL According to the present embodiment satisfy the following conditional expression (4). -10.00 ⁇ ( ⁇ TF1 / ⁇ WF1) ⁇ ( ⁇ TF2 / ⁇ WF2) ⁇ 10.00 (4)
  • ⁇ TF1 Lateral magnification of the first focusing lens group when focusing on an object at infinity in the telephoto end state
  • ⁇ WF1 Lateral magnification of the first focusing lens group when focusing on an object at infinity at the wide-angle end state
  • ⁇ TF2 Lateral magnification of the second focusing lens group when focusing on an infinite object in the telephoto end state
  • ⁇ WF2 Lateral magnification of the second focusing lens group when focusing on an infinite object in the wide-angle end state
  • Conditional expression (4) defines the contribution of the first focusing lens unit and the second focusing lens to the zooming. By satisfying conditional expression (4), it is possible to downsize the lens barrel and satisfactorily correct various aberrations such as field curvature and spherical aberration.
  • the corresponding value of the conditional expression (4) is within the above range because fluctuations of spherical aberration and curvature of field at the time of zooming can be suppressed small.
  • the upper limit of conditional expression (4) is set to 6.00, 5.00, 4.00, 3.50, 3.00, 2.50, 2. It may be set to 0.00, 1.80, 1.50, or 1.30. Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to ⁇ 8.00, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of conditional expression (4) is set to ⁇ 6.00, ⁇ 5.00, ⁇ 4.00, ⁇ 2.50, ⁇ 1.00, It may be set to -0.50, 0.50, 0.75, or 0.90.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (5).
  • Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the second lens group G2.
  • conditional expression (5) If the corresponding value of conditional expression (5) exceeds the upper limit value, the refracting power of the second lens group G2 becomes strong, and it becomes difficult to correct coma aberration and spherical aberration.
  • the upper limit of conditional expression (5) is set to 4.50, 4.30, 4.00, 3.90, 3.80, and 3.75. You may set it.
  • conditional expression (5) When the corresponding value of the conditional expression (5) is below the lower limit value, the refracting power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct coma aberration and spherical aberration.
  • the lower limit values of conditional expression (5) are set to 1.90, 2.00, 2.25, 2.40, 2.50, 2.70, and 2. It may be set to 0.80, 2.90, or 3.00.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (6).
  • Conditional expression (6) defines the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the third lens group G3.
  • the upper limit values of the conditional expression (6) are set to 2.40, 2.20, 2.00, 1.90, 1.80, 1.70, 1. .60, and may be set to 1.50.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of the conditional expression (6) is less than the lower limit value, the refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma.
  • the lower limit values of conditional expression (6) are set to 0.85, 0.87, 0.90, 0.92, 0.95, 0.98, and It may be set to 1.00.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the subsequent lens group GR has a fourth lens group G4 and that the following conditional expression (7) is satisfied.
  • f1 focal length of the first lens group G1
  • f4 focal length of the fourth lens group G4
  • Conditional expression (7) defines the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the fourth lens group G4.
  • the refracting power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma.
  • the upper limit values of the conditional expression (7) are set to 3.60, 3.50, 3.20, 3.00, 2.80, 2.60, 2 It may be set to 0.50, 2.40, or 2.30.
  • the lower limit of conditional expression (7) is set to 0.50, 0.80, 1.00, 1.20, 1.40, 1.50, and It may be set to 1.55.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the third lens group G3 moves to the image side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. This makes it possible to satisfactorily correct various aberrations such as spherical aberration, and secure a zoom ratio that satisfies the present embodiment.
  • the second lens group G2 has a positive lens that satisfies the following conditional expressions (8) to (10).
  • ⁇ dP Abbe number based on the d line of the positive lens
  • ndP Refractive index of the positive lens with respect to the d line
  • ⁇ gFP Partial dispersion ratio of the positive lens
  • the refractive index with respect to the g line of the positive lens is ngP
  • nFP is the refractive index for the F line
  • nCP is the refractive index for the C line of the positive lens
  • ⁇ gFP (ngP-nFP) / (nFP-nCP)
  • conditional expression (8) defines an appropriate range of the Abbe's number based on the d-line of the positive lens in the second lens group G2.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of conditional expression (8) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration, which is not preferable.
  • the upper limit of conditional expression (8) By setting the upper limit of conditional expression (8) to 32.5, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (8) to 31.5.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of conditional expression (8) is below the lower limit value, it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration, which is not preferable.
  • the lower limit of conditional expression (8) is set to 22.00, 23.00, 23.50, 24.00, 25.00, and further 26.00. Preferably.
  • conditional expression (9) defines an appropriate relationship between the refractive index of the positive lens in the second lens group G2 with respect to the d-line and the Abbe number based on the d-line.
  • conditional expression (9) If the corresponding value of the conditional expression (9) deviates from the above range, it becomes difficult to correct the curvature of field, for example, the Petzval sum becomes small, which is not preferable.
  • the upper limit of conditional expression (9) By setting the upper limit of conditional expression (9) to 2.10, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit value of the conditional expression (9) to 2.08, further 2.06.
  • the lower limit of conditional expression (9) to 1.84 the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (9) to 1.85.
  • conditional expression (10) appropriately defines the anomalous dispersion of the positive lens in the second lens group G2.
  • conditional expression (10) it is possible to satisfactorily correct the secondary spectrum in addition to the primary achromatization in the correction of chromatic aberration.
  • conditional expression (10) If the corresponding value of conditional expression (10) is less than the lower limit value, the anomalous dispersion of the positive lens becomes small, and it becomes difficult to correct chromatic aberration.
  • the lower limit of conditional expression (10) By setting the lower limit of conditional expression (10) to 0.704, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, it is preferable to set the lower limit values of conditional expression (10) to 0.708, 0.710, and 0.715.
  • variable power optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (11).
  • Conditional expression (11) defines the total angle of view of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state. By satisfying the conditional expression (11), it is possible to satisfactorily correct various aberrations such as coma, distortion, and field curvature while having a wide angle of view that satisfies the present embodiment.
  • the lower limit of conditional expression (11) By setting the lower limit of conditional expression (11) to 27.00 °, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, even if the lower limit value of the conditional expression (11) is set to 29.00 °, 30.00 °, 32.00 °, and 33.00 °. Good.
  • the upper limit of conditional expression (11) is set to 45.00 °, 42.00 °, 40.00 °, 38.00 °, 36.00 °, Further, it may be set to 35.00 °.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (12).
  • Conditional expression (12) defines the total angle of view of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • it is possible to excellently correct various aberrations such as coma, distortion, and field curvature.
  • the upper limit of conditional expression (12) By setting the upper limit of conditional expression (12) to 18.00 °, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of conditional expression (12) is set to 8.00 °, 10.00 °, 11.00 °, and further 12.00 °. Good.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (13).
  • BFw Back focus of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • fw Focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • Conditional expression (13) defines the ratio of the back focus of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state to the focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state.
  • conditional expression (13) When the corresponding value of the conditional expression (13) exceeds the upper limit value, the back focus becomes too large with respect to the focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state, so that various aberrations including coma aberration in the wide-angle end state. Is difficult to correct.
  • the upper limit of conditional expression (13) By setting the upper limit of conditional expression (13) to 0.80, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, even if the upper limit of conditional expression (13) is set to 0.75, 0.70, 0.65, 0.60, and even 0.55. Good.
  • the corresponding value of the conditional expression (13) is less than the lower limit value, the back focus becomes too small with respect to the focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state, so that various aberrations including coma aberration in the wide-angle end state. Is difficult to correct. Further, it becomes difficult to arrange the mechanical member of the lens barrel.
  • the lower limit value of the conditional expression (13) may be set to 0.30, 0.35, 0.40, and 0.42.
  • the manufacturing method of the variable power optical system ZL according to the present embodiment will be outlined with reference to FIG.
  • the configuration is such that the distance between adjacent lens groups changes during zooming (step ST2).
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane.
  • the third lens group G3 moves toward the image side along the optical axis.
  • the subsequent lens group GR has, in order from the object side, a first focusing lens group having a negative refractive power that moves during focusing, and a second focusing lens group that has a positive refractive power that moves during focusing.
  • the focusing lens group is arranged (step ST3).
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy at least the conditional expression (1) (step ST4). According to such a manufacturing method, it becomes possible to manufacture a variable power optical system in which various aberrations such as spherical aberration are properly corrected.
  • variable-magnification optical systems ZL ⁇ ZL (1) to ZL (7) ⁇ are at the wide-angle end. It is a figure which shows the movement of the lens at the time of changing from a state to a telephoto end state.
  • the moving direction along the optical axis of the lens group that moves during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is indicated by an arrow.
  • the moving direction when the focusing lens group focuses on an object at a short distance from infinity is indicated by an arrow together with the character "focus".
  • each lens group is represented by a combination of reference numeral G and a numeral
  • each lens is represented by a combination of reference numeral L and a numeral.
  • the lens groups and the like are represented independently by using combinations of symbols and numbers for each embodiment. Therefore, even if the same combination of reference numerals and numbers is used between the embodiments, it does not mean that they have the same configuration.
  • Tables 1 to 7 are shown below. Of these, Table 1 is the first example, Table 2 is the second example, Table 3 is the third example, Table 4 is the fourth example, and Table 5 is the fifth example. 5th Example, Table 6 is a table showing respective specification data in the 6th Example, and Table 7 is in the 7th Example.
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degrees)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height
  • TL is the distance from the lens front surface to the final lens surface on the optical axis when focused on infinity
  • BF is the image from the final lens surface on the optical axis when focused on infinity.
  • the air equivalent distance (back focus) to the surface I is shown. Note that these values are shown for each of the wide-angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T) in each variable power state.
  • ⁇ gFP represents the partial dispersion ratio of the positive lens in the second lens group.
  • mTF1 indicates the amount of movement of the first focusing lens unit when focusing from an infinitely distant object to a short-distance object (object at the closest distance) in the telephoto end state (the sign of the amount of movement to the object side is + , And the sign of the amount of movement to the image side is-).
  • mTF2 indicates the amount of movement of the second focusing lens unit when focusing from an infinitely distant object to a short-distance object (shortest-distance object) in the telephoto end state.
  • ⁇ TF1 represents the lateral magnification of the first focusing lens unit when focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
  • ⁇ TF2 represents the lateral magnification of the second focusing lens unit when focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
  • ⁇ WF1 represents the lateral magnification of the first focusing lens unit when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • ⁇ WF2 represents the lateral magnification of the second focusing lens unit when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the surface number indicates the order of the optical surface from the object side along the traveling direction of the light ray, and R represents the radius of curvature of each optical surface (the surface whose center of curvature is located on the image side).
  • D is a surface distance that is a distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is a refractive index of the material of the optical member with respect to d-line
  • ⁇ d is an optical value.
  • the Abbe number of the material of the member based on the d-line and ⁇ gF indicate the partial dispersion ratio of the material of the optical member.
  • the radius of curvature " ⁇ " indicates a plane or an aperture, and (stop S) indicates an aperture stop.
  • the description of the refractive index of air nd 1.0000 is omitted.
  • the surface number is marked with * and the radius of curvature R column indicates the paraxial radius of curvature.
  • the C of the material of the optical member is C
  • the partial dispersion ratio ⁇ gF of the material of the optical member is defined by the following expression (A).
  • the [Lens group data] table shows the starting surface (the surface closest to the object) and the focal length of each lens group.
  • the table of [Variable spacing data] shows the surface spacing at the surface numbers for which the surface spacing is "variable” in the table showing [Lens specifications].
  • W wide-angle end
  • M intermediate focal length
  • T telephoto end
  • f focal length of the entire lens system
  • ⁇ indicates the photographing magnification.
  • the table of [Values corresponding to conditional expressions] shows the values corresponding to each conditional expression.
  • the focal length f, radius of curvature R, surface distance D, and other lengths listed are generally “mm” unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, since the same optical performance can be obtained even if the proportion is reduced, the invention is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram showing the movement of the lens when the variable power optical system according to Example 1 changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable power optical system ZL (1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side, and a positive lens group G2.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fifth lens group G5, the seventh lens group G7, and the eighth lens group G8 are separately provided in FIG. Moves in the direction indicated by the arrow, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the fourth lens group G4, the sixth lens group G6, and the ninth lens group G9 are fixed with respect to the image plane I.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, the eighth lens group G8, and the ninth lens group G9 are subsequent lens groups. It corresponds to GR.
  • the symbol (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this is the same in all the examples below.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a plano-convex positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13 facing the lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and It is composed of a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconcave negative lens L51 and a biconvex positive lens L52.
  • An aperture stop S is disposed on the most object side of the fifth lens group G5, and moves with the fifth lens group G5 during zooming.
  • the sixth lens group G6 is a cemented lens of a negative meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L62, and a negative meniscus lens L63 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side. And a positive meniscus lens L64 having a convex surface facing the object side.
  • the positive lens L62 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of, in order from the object side, a positive meniscus lens L71 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L72 having a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens group G8 is composed of a biconvex positive lens L81.
  • the ninth lens group G9 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L91 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L92 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L91 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the ninth lens group G9. That is, the ninth lens group G9 corresponds to the final lens group.
  • the seventh lens group G7 is moved to the image plane I side and the eighth lens group G8 is moved to the object side, thereby changing from a long-distance object to a short-distance object (from an infinite object to a finite object). Is focused. That is, the seventh lens group G7 corresponds to the first focusing lens group, and the eighth lens group G8 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 1 below lists values of specifications of the variable power optical system according to the first example.
  • 2A, 2B, and 2C are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 1 in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. ..
  • FNO indicates the F number
  • Y indicates the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the F number value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the lateral aberration diagram shows the image height value.
  • the solid line shows the sagittal image plane
  • the broken line shows the meridional image plane.
  • variable magnification optical system according to Example 1 has excellent aberration performance and excellent imaging performance.
  • FIG. 3 is a diagram showing the movement of the lens when the variable power optical system according to the second example changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable power optical system ZL (2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side, and a positive lens group G2.
  • a seventh lens group G7 having negative refractive power At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group G2, the third lens group G3, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 are individually moved in the directions shown by arrows in FIG. By moving, the distance between the adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the fourth lens group G4, and the seventh lens group G7 are fixed with respect to the image plane I.
  • the lens group including the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 corresponds to the subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface directed toward the object side, and an object. And a negative meniscus lens L24 having a concave surface directed to the side.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L43, and a biconvex lens.
  • An aperture stop S is arranged between the positive meniscus lens L42 and the negative lens L43 in the fourth lens group G4, and moves with the fourth lens group G4 during zooming.
  • the lens surface of the positive lens L46 on the object side is an aspherical surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L52 arranged in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a biconvex positive lens L61.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71.
  • the negative lens L71 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the seventh lens group G7. That is, the seventh lens group G7 corresponds to the final lens group.
  • the fifth lens group G5 is moved to the image plane I side, and the sixth lens group G6 is moved to the object side, thereby changing from a long-distance object to a short-distance object (from an infinite object to a finite object). Is focused. That is, the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing lens group, and the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 2 below lists values of specifications of the variable power optical system according to the second example.
  • FIG. 4A, FIG. 4B, and FIG. 4C are aberration diagrams of the variable power optical system according to the second example in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. .. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to Example 2 has the various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing the movement of the lens when the variable power optical system according to the third example changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable power optical system ZL (3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side, and a positive lens group G2.
  • the first lens group G1, the sixth lens group G6, and the tenth lens group G10 are fixed with respect to the image plane I.
  • the lens group corresponds to the subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and It is composed of a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconcave negative lens L51 and a biconvex positive lens L52.
  • An aperture stop S is disposed on the most object side of the fifth lens group G5, and moves with the fifth lens group G5 during zooming.
  • the sixth lens group G6 is a cemented lens of a negative meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L62, and a negative meniscus lens L63 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side. And a positive meniscus lens L64 having a convex surface facing the object side.
  • the positive lens L62 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of, in order from the object side, a biconvex positive lens L71 and a negative meniscus lens L72 having a convex surface directed toward the object side.
  • the eighth lens group G8 is composed of a positive meniscus lens L81 having a convex surface directed toward the object side.
  • the ninth lens group G9 is composed of a positive meniscus lens L91 having a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L91 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the tenth lens group G10 is composed of a biconcave negative lens L101.
  • the image plane I is disposed on the image side of the tenth lens group G10. That is, the tenth lens group G10 corresponds to the final lens group.
  • the seventh lens group G7 is moved to the image plane I side and the eighth lens group G8 is moved to the object side, thereby changing from a long-distance object to a short-distance object (from an infinite object to a finite object). Is focused. That is, the seventh lens group G7 corresponds to the first focusing lens group, and the eighth lens group G8 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 3 below shows the values of specifications of the variable power optical system according to the third example.
  • FIG. 6A, FIG. 6A, and FIG. 6C are aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable power optical system according to the third example, respectively. .. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to Example 3 has the various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram showing the movement of the lens when the variable power optical system according to the fourth example changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable power optical system ZL (4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side, and a positive lens group G2.
  • a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a negative refractive power are separately provided in FIG. Moves in the direction indicated by the arrow, and the distance between adjacent lens groups changes. It should be noted that during zooming, the first lens group G1, the fifth lens group G5, and the eighth lens group G8 are fixed with respect to the image plane I.
  • the lens group including the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, and the eighth lens group G8 corresponds to the subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and It is composed of a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L51 and a biconvex positive lens L52, a negative meniscus lens L53 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex lens. It is composed of a cemented lens of a positive lens L54 having a shape and a negative meniscus lens L55 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L56 having a convex surface facing the object side.
  • An aperture stop S is disposed on the most object side of the fifth lens group G5, and is fixed to the image plane I together with the fifth lens group G5 during zooming.
  • the positive lens L54 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of, in order from the object side, a positive meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L62 having a convex surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconvex positive lens L71.
  • the eighth lens group G8 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L81 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L82 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L81 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the eighth lens group G8. That is, the eighth lens group G8 corresponds to the final lens group.
  • the sixth lens group G6 is moved to the image plane I side and the seventh lens group G7 is moved to the object side, thereby changing from a long-distance object to a short-distance object (from an infinite object to a finite object). Is focused. That is, the sixth lens group G6 corresponds to the first focusing lens group, and the seventh lens group G7 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 4 below shows values of specifications of the variable power optical system according to the fourth example.
  • FIG. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 4 in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. .. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to Example 4 has the various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 9 is a diagram showing the movement of the lens when the variable power optical system according to the fifth example changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable power optical system ZL (5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens group arranged in order from the object side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fifth lens group G5, the seventh lens group G7, and the eighth lens group G8 are separately provided in FIG. Moves in the direction indicated by the arrow, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the fourth lens group G4, the sixth lens group G6, and the ninth lens group G9 are fixed with respect to the image plane I.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, the eighth lens group G8, and the ninth lens group G9 are subsequent lens groups. It corresponds to GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L22, a biconcave negative lens L23, and a concave surface directed toward the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L42 arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconcave negative lens L51 and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side.
  • An aperture stop S is disposed on the most object side of the fifth lens group G5, and moves with the fifth lens group G5 during zooming.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L62, and a positive meniscus lens L63 having a convex surface directed toward the object side. To be done.
  • the image-side lens surface of the positive lens L62 is an aspherical surface.
  • the seventh lens group G7 is composed of a positive meniscus lens L71 with a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L72, which are arranged in order from the object side.
  • the eighth lens group G8 is composed of a biconvex positive lens L81.
  • the ninth lens group G9 is composed of a biconcave negative lens L91.
  • the image plane I is disposed on the image side of the ninth lens group G9. That is, the ninth lens group G9 corresponds to the final lens group.
  • the seventh lens group G7 is moved to the image plane I side and the eighth lens group G8 is moved to the object side, thereby changing from a long-distance object to a short-distance object (from an infinite object to a finite object). Is focused. That is, the seventh lens group G7 corresponds to the first focusing lens group, and the eighth lens group G8 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 5 lists values of specifications of the variable power optical system according to the fifth example.
  • 10A, 10B, and 10C are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 5 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively. .. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to the fifth example has various aberrations favorably corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 11 is a diagram showing the movement of the lens when the zoom optical system according to Example 6 changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable power optical system ZL (6) according to Example 6 has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens group arranged in order from the object side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fifth lens group G5, the seventh lens group G7, and the eighth lens group G8 are separately provided in FIG. Moves in the direction indicated by the arrow, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the fourth lens group G4, the sixth lens group G6, and the ninth lens group G9 are fixed with respect to the image plane I.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, the eighth lens group G8, and the ninth lens group G9 are subsequent lens groups. It corresponds to GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and It is composed of a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41.
  • the positive lens L41 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconcave negative lens L51 and a biconvex positive lens L52.
  • An aperture stop S is disposed on the most object side of the fifth lens group G5, and moves with the fifth lens group G5 during zooming.
  • the sixth lens group G6 is a cemented lens of a negative meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L62, and a negative meniscus lens L63 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side. And a positive meniscus lens L64 having a convex surface facing the object side.
  • the positive lens L62 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconvex positive lens L71 and a biconcave negative lens L72, which are arranged in order from the object side.
  • the eighth lens group G8 is composed of a biconvex positive lens L81.
  • the ninth lens group G9 is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L91 and a negative meniscus lens L92 having a concave surface facing the object side.
  • the negative lens L91 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the ninth lens group G9. That is, the ninth lens group G9 corresponds to the final lens group.
  • the seventh lens group G7 is moved to the image plane I side and the eighth lens group G8 is moved to the object side, thereby changing from a long-distance object to a short-distance object (from an infinite object to a finite object). Is focused. That is, the seventh lens group G7 corresponds to the first focusing lens group, and the eighth lens group G8 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 6 below lists values of specifications of the variable power optical system according to the sixth example.
  • 12A, 12B, and 12C are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 6 in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. .. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system of the sixth example has the various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 13 is a diagram showing the movement of the lens when the zoom optical system according to Example 7 changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable power optical system ZL (7) according to Example 7 has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens group arranged in order from the object side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are separately moved in the directions shown by the arrows in FIG. By moving, the distance between the adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1 and the sixth lens group G6 are fixed with respect to the image plane I during zooming.
  • the lens group including the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 corresponds to the subsequent lens group GR.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface directed toward the object side, and an object. And a negative meniscus lens L24 having a concave surface directed to the side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L32 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L33.
  • An aperture stop S is provided between the positive lens L33 and the negative lens L34 in the third lens group G3, and moves with the third lens group G3 during zooming.
  • the object-side lens surface of the positive lens L37 is an aspherical surface.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L42, which are arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L61 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6. That is, the sixth lens group G6 corresponds to the final lens group.
  • the fourth lens group G4 is moved to the image plane I side and the fifth lens group G5 is moved to the object side, thereby changing from a long-distance object to a short-distance object (from an infinite object to a finite object). Is focused. That is, the fourth lens group G4 corresponds to the first focusing lens group, and the fifth lens group G5 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 7 below lists values of specifications of the variable power optical system according to the seventh example.
  • variable power optical system 14A, 14B, and 14C are aberration diagrams of the variable power optical system according to the seventh example in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state, respectively. .. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system of the seventh example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • each embodiment it is possible to realize a variable power optical system in which various aberrations such as spherical aberration are favorably corrected.
  • each of the above-mentioned embodiments shows a specific example of the present invention, and the present invention is not limited thereto.
  • variable power optical system As the numerical examples of the variable power optical system, the configurations of the 6-group, 7-group, 8-group, 9-group, and 10-group configuration are shown, but the present application is not limited to this, and other group configurations (for example, 5 group and It is also possible to construct a variable power optical system of 11 groups or the like. Specifically, a configuration may be adopted in which a lens or a lens group is added to the most object side or most image plane side of the variable power optical system.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens, which is separated by an air gap that changes during zooming.
  • the lens surface may be a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to an error in processing and assembly adjustment can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is deviated, the drawing performance is less deteriorated, which is preferable.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by molding glass into an aspherical shape, or a composite type aspherical surface formed by resin forming an aspherical surface on the glass surface. Either is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • each lens surface may be coated with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance.
  • flare and ghost can be reduced and high optical performance with high contrast can be achieved.

Landscapes

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Abstract

変倍光学系（ＺＬ）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、負の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）と、正の屈折力を有する第３レンズ群（Ｇ３）と、後続レンズ群（ＧＲ）とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群（Ｇ１）が像面に対して固定され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、第３レンズ群（Ｇ３）が像側へ移動し、後続レンズ群（ＧＲ）は、物体側から順に並んだ、合焦の際に移動する負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、以下の条件式を満足する。　０．８０＜（－ｆＦ１）／ｆＦ２＜５．００　但し、ｆＦ１：第１合焦レンズ群の焦点距離　ｆＦ２：第２合焦レンズ群の焦点距離

Description

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、これを用いた光学機器およびこの変倍光学系の製造方法に関する。
　従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。変倍光学系においては、収差を良好に補正することが求められている。
特開２０１６－１３９１２５号公報
　第１の態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、合焦の際に移動する負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、以下の条件式を満足する。
　０．８０＜（－ｆＦ１）／ｆＦ２＜５．００
　但し、ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＦ２：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
　第２の態様に係る光学機器は、上記変倍光学系を搭載して構成される。
　第３の態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを有した変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、合焦の際に移動する負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．８０＜（－ｆＦ１）／ｆＦ２＜５．００
　但し、ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＦ２：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
第１実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）、および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 第７実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。 本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本実施形態に係る変倍光学系および光学機器について図を参照して説明する。まず、本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラ（光学機器）を図１５に基づいて説明する。このカメラ１は、図１５に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系（撮影レンズ）について説明する。本実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとを有している。変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、第３レンズ群Ｇ３は光軸に沿って像側へ移動する。後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に並んだ、合焦の際に移動する負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有している。
　上記構成の下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１）を満足する。
　０．８０＜（－ｆＦ１）／ｆＦ２＜５．００　・・・（１）
　但し、ｆＦ１：第１合焦レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＦ２：第２合焦レンズ群の焦点距離
　本実施形態によれば、球面収差等の諸収差が良好に補正された変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図３に示す変倍光学系ＺＬ（２）でもよく、図５に示す変倍光学系ＺＬ（３）でもよく、図７に示す変倍光学系ＺＬ（４）でもよい。また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図９に示す変倍光学系ＺＬ（５）でもよく、図１１に示す変倍光学系ＺＬ（６）でもよく、図１３に示す変倍光学系ＺＬ（７）でもよい。
　条件式（１）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と第２合焦レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。条件式（１）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第２合焦レンズ群の屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の上限値を４．７５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、４．５０、４．２５、４．００、３．７５、３．５０、３．２５、３．００、２．７５、２．５０、２．２５、さらに２．００に設定してもよい。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群の負の屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の下限値を０．８５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を、０．９０、１．００、１．１０、１．２０、１．２５、１．２８、さらに１．３０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
　－２．００＜ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＜－０．１０　・・・（２）
　但し、ｍＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の第１合焦レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とし、像側への移動量の符号を－とする）
　　　　ｍＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の第２合焦レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とし、像側への移動量の符号を－とする）
　条件式（２）は、望遠端状態において無限遠物体から近距離物体（最も近距離の物体）へ合焦する際の第１合焦レンズ群の移動量と、望遠端状態において無限遠物体から近距離物体（最も近距離の物体）へ合焦する際の第２合焦レンズ群の移動量との比を規定するものである。条件式（２）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第２合焦レンズ群の移動量が大きくなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（２）の上限値を－０．１５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を、－０．１８、－０．２０、－０．２３、－０．２５、－０．２８、－０．３０、－０．３３、－０．３５、－０．３８、－０．４０、さらに－０．４３に設定してもよい。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群の移動量が大きくなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（２）の下限値を－１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を、－１．８０、－１．７０、－１．６０、さらに－１．５０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　０．１０＜βＴＦ１／βＴＦ２＜１．００　・・・（３）
　但し、βＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の第１合焦レンズ群の横倍率
　　　　βＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の第２合焦レンズ群の横倍率
　条件式（３）は、望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の第１合焦レンズ群の横倍率と、望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の第２合焦レンズ群の横倍率との比を規定するものである。条件式（３）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第１合焦レンズ群の横倍率が大きくなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（３）の上限値を０．９５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の上限値を、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、さらに０．６４に設定してもよい。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第２合焦レンズ群の横倍率が大きくなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（３）の下限値を０．１２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の下限値を、０．１５、０．１８、０．２０、０．２２、０．２４、さらに０．２５に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１合焦レンズ群は、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際に像側へ移動することが望ましい。これにより、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の、球面収差および像面湾曲の変動を少なくすることができるので好ましい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第２合焦レンズ群は、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際に物体側へ移動することが望ましい。これにより、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の、球面収差および像面湾曲の変動を少なくすることができるので好ましい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　－１０．００＜（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＜１０．００ ・・・（４）
　但し、βＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の第１合焦レンズ群の横倍率
　　　　βＷＦ１：広角端状態において無限遠物体に合焦する場合の第１合焦レンズ群の横倍率
　　　　βＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の第２合焦レンズ群の横倍率
　　　　βＷＦ２：広角端状態において無限遠物体に合焦する場合の第２合焦レンズ群の横倍率
　条件式（４）は、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズの変倍への寄与を規定するものである。条件式（４）を満足することで、鏡筒を小型化し、像面湾曲および球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（４）の対応値が上記の範囲内であると、変倍の際の球面収差および像面湾曲の変動を小さく抑えることができるので好ましい。条件式（４）の上限値を８．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の上限値を、６．００、５．００、４．００、３．５０、３．００、２．５０、２．００、１．８０、１．５０、さらに１．３０に設定してもよい。また、条件式（４）の下限値を－８．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の下限値を、－６．００、－５．００、－４．００、－２．５０、－１．００、－０．５０、０．５０、０．７５、さらに０．９０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　１．５０＜ｆ１／（－ｆ２）＜５．００　・・・（５）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　　　　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との比を規定するものである。条件式（５）を満足することで、コマ収差および球面収差を良好に補正し、本実施形態を満足する変倍比を確保することができる。
　条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなるため、コマ収差および球面収差を補正することが困難になる。条件式（５）の上限値を４．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の上限値を、４．５０、４．３０、４．００、３．９０、３．８０、さらに３．７５に設定してもよい。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなるため、コマ収差および球面収差を補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を１．７５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の下限値を、１．９０、２．００、２．２５、２．４０、２．５０、２．７０、２．８０、２．９０、さらに３．００に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　０．８０＜ｆ１／ｆ３＜２．５０　・・・（６）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比を規定するものである。条件式（６）を満足することで、球面収差およびコマ収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなるため、球面収差およびコマ収差を補正することが困難になる。条件式（６）の上限値を２．４５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の上限値を、２．４０、２．２０、２．００、１．９０、１．８０、１．７０、１．６０、さらに１．５０に設定してもよい。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなるため、球面収差およびコマ収差を補正することが困難になる。条件式（６）の下限値を０．８２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の下限値を、０．８５、０．８７、０．９０、０．９２、０．９５、０．９８、さらに１．００に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後続レンズ群ＧＲは、第４レンズ群Ｇ４を有し、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　－２．００＜ｆ１／ｆ４＜４．００　・・・（７）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　　　　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と第４レンズ群Ｇ４の焦点距離との比を規定するものである。条件式（７）を満足することで、球面収差およびコマ収差を良好に補正することができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなるため、球面収差およびコマ収差を補正することが困難になる。条件式（７）の上限値を３．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の上限値を、３．６０、３．５０、３．２０、３．００、２．８０、２．６０、２．５０、２．４０、さらに２．３０に設定してもよい。
　条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなるため、球面収差およびコマ収差を補正することが困難になる。条件式（７）の下限値を－１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の下限値を、０．５０、０．８０、１．００、１．２０、１．４０、１．５０、さらに１．５５に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、第３レンズ群Ｇ３が像側へ移動することが望ましい。これにより、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正し、本実施形態を満足する変倍比を確保することができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、以下の条件式（８）～（１０）を満足する正レンズを有することが望ましい。
　１８．０＜νｄＰ＜３５．０　　　　　　　　　　　　　　・・・（８）
　１．８３＜ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＜２．１２・・・（９）
　０．７０２＜θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）　　・・・（１０）
　但し、νｄＰ：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　ｎｄＰ：正レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　θｇＦＰ：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰとし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰとし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰとしたとき、次式で定義される
　θｇＦＰ＝（ｎｇＰ－ｎＦＰ）／（ｎＦＰ－ｎＣＰ）
　なお、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＰは、次式で定義される
　νｄＰ＝（ｎｄＰ－１）／（ｎＦＰ－ｎＣＰ）
　条件式（８）は、第２レンズ群Ｇ２における正レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（８）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、軸上色収差の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（８）の上限値を３２．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（８）の上限値を３１．５とすることが好ましい。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、軸上色収差の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（８）の下限値を２０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（８）の下限値を、２２．００、２３．００、２３．５０、２４．００、２５．００、さらに２６．００とすることが好ましい。
　条件式（９）は、第２レンズ群Ｇ２における正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（９）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（９）の対応値が上記の範囲から外れると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（９）の上限値を２．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（９）の上限値を２．０８、さらに２．０６とすることが好ましい。また、条件式（９）の下限値を１．８４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（９）の下限値を１．８５とすることが好ましい。
　条件式（１０）は、第２レンズ群Ｇ２における正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１０）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、正レンズの異常分散性が小さくなるため、色収差の補正が困難となる。条件式（１０）の下限値を０．７０４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を、０．７０８、０．７１０、さらに０．７１５とすることが好ましい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　２５．００°＜２ωｗ＜５０．００°　・・・（１１）
　但し、２ωｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全画角
　条件式（１１）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの全画角を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、本実施形態を満足する広い画角を有しつつ、コマ収差、歪曲収差、および像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。条件式（１１）の下限値を２７．００°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を、２９．００°、３０．００°、３２．００°、さらに３３．００°に設定してもよい。また、条件式（１１）の上限値を４８．００°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を、４５．００°、４２．００°、４０．００°、３８．００°、３６．００°、さらに３５．００°に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　５．００°＜２ωｔ＜２０．００°　・・・（１２）
　但し、２ωｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全画角
　条件式（１２）は、望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全画角を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、コマ収差、歪曲収差、および像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。条件式（１２）の上限値を１８．００°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を、１６．００°、１５．００°、１４．００°、さらに１３．００°に設定してもよい。一方、条件式（１２）の下限値を７．００°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を、８．００°、１０．００°、１１．００°、さらに１２．００°に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
　０．２０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜０．８５　・・・（１３）
　但し、ＢＦｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカス
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（１３）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカスと、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との比を規定するものである。条件式（１３）を満足することで、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１３）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対してバックフォーカスが大きくなりすぎるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。条件式（１３）の上限値を０．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３）の上限値を、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、さらに０．５５に設定してもよい。
　条件式（１３）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対してバックフォーカスが小さくなりすぎるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。また、鏡筒のメカ部材を配置することが困難になる。条件式（１３）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を、０．３０、０．３５、０．４０、さらに０．４２に設定してもよい。
　続いて、図１６を参照しながら、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、後続レンズ群ＧＲとを配置する（ステップＳＴ１）。そして、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。変倍の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、第３レンズ群Ｇ３は光軸に沿って像側へ移動する。また、後続レンズ群ＧＲに、物体側から順に、合焦の際に移動する負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを配置する（ステップＳＴ３）。さらに、少なくとも上記条件式（１）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４）。このような製造方法によれば、球面収差等の諸収差が良好に補正された変倍光学系を製造することが可能になる。
　以下、本実施形態の実施例に係る変倍光学系ＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３は、第１～第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ｛ＺＬ（１）～ＺＬ（７）｝が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。各図には、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に移動するレンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。さらに、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。
　これらの図（図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３）において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表７を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの空気換算距離（バックフォーカス）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。また、［全体諸元］の表において、θｇＦＰは、第２レンズ群における正レンズの部分分散比を示す。ｍＴＦ１は、望遠端状態において無限遠物体から近距離物体（最も近距離の物体）へ合焦する際の第１合焦レンズ群の移動量を示す（物体側への移動量の符号を＋とし、像側への移動量の符号を－とする）。ｍＴＦ２は、望遠端状態において無限遠物体から近距離物体（最も近距離の物体）へ合焦する際の第２合焦レンズ群の移動量を示す。βＴＦ１は、望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の第１合焦レンズ群の横倍率を示す。βＴＦ２は、望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の第２合焦レンズ群の横倍率を示す。βＷＦ１は、広角端状態において無限遠物体に合焦する場合の第１合焦レンズ群の横倍率を示す。βＷＦ２は、広角端状態において無限遠物体に合焦する場合の第２合焦レンズ群の横倍率を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りを、それぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。
　θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　　…（Ａ）
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　・・・（Ｂ）
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。ここでは無限遠および近距離に合焦させたときのそれぞれについて、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態における面間隔を示す。［可変間隔データ］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、βは撮影倍率を示す。
　［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８と、負の屈折力を有する第９レンズ群Ｇ９とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５、第７レンズ群Ｇ７、および第８レンズ群Ｇ８は、別個に図１の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４、第６レンズ群Ｇ６、および第９レンズ群Ｇ９は、像面Ｉに対して固定される。第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７と、第８レンズ群Ｇ８と、第９レンズ群Ｇ９とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当する。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凹形状の負レンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の最も物体側に、開口絞りＳが配設され、変倍の際、第５レンズ群Ｇ５とともに移動する。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６４とから構成される。正レンズＬ６２は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７２とから構成される。
　第８レンズ群Ｇ８は、両凸形状の正レンズＬ８１から構成される。
　第９レンズ群Ｇ９は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ９１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ９２とから構成される。負メニスカスレンズＬ９１は、物体側のレンズ面が非球面である。第９レンズ群Ｇ９の像側に、像面Ｉが配置される。すなわち、第９レンズ群Ｇ９は、最終レンズ群に該当する。
　本実施例では、第７レンズ群Ｇ７を像面Ｉ側へ移動させ、第８レンズ群Ｇ８を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第７レンズ群Ｇ７は、第１合焦レンズ群に該当し、第８レンズ群Ｇ８は、第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
θｇＦＰ＝0.6319
ｍＴＦ１＝-11.525
ｍＴＦ２＝11.525
βＴＦ１＝0.514
βＴＦ２＝1.472
βＷＦ１＝0.515
βＷＦ２＝1.472
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　　　2.88277　　 　　2.8637　　　　　2.87906
　２ω　　 　　33.79332　　　　17.81742　　　　12.27158
　　Ｙ　　 　　21.70　　　 　　21.70　　　 　　21.70
　ＴＬ　　　　199.88619　　 　199.88619　　 　199.88619
　ＢＦ　　 　　32.5469　　 　　32.5469　　 　　32.5469
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　 θｇＦ
　　1　　116.34563　 　2.80　　 　2.00100　　　29.12
　　2　　 85.133　　 　9.70　　 　1.49782　　　82.57
　　3　 　　∞　　 　　0.10
　　4　 　92.01324　 　7.70　　 　1.43385　　　95.25
　　5　　696.98757　 　D5（可変）
　　6　 　58.77　　　　1.90　　 　1.60300　　　65.44
　　7　 　31.87745　　10.30
　　8　 -186.53352　 　1.60　　 　1.49782　　　82.57
　　9　　105.34866　 　0.80
　　10　　41.08366　 　3.70　　 　1.66382　　　27.35　 0.6319
　　11　　64.00891　 　5.50
　　12 　-71.62319　 　1.90　　 　1.49782　　　82.57
　　13　　88.67881　 　D13（可変）
　　14　　69.46271　 　3.20　　 　1.94595　　　17.98
　　15 　201.8299　　　D15（可変）
　　16 　126.26563　 　4.70　　 　1.49782　　　82.57
　　17　-126.26563　 　0.10
　　18　　47.66354　 　3.85　　 　1.49782　　　82.57
　　19 　122.86616　 　D19（可変）
　　20　　　∞　　 　　3.50　　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21 　-84.82141　 　1.80　　 　1.92286　　　20.88
　　22　　52.171　　 　5.00　　 　1.49782　　　82.57
　　23　-170.93248　 　D23（可変）
　　24 　111.64091　 　1.70　　 　1.85026　　　32.35
　　25　　60.55636　 　2.00
　　26* 　58.68256　 　7.70　　 　1.59306　　　66.97
　　27 　-55.839　　 　1.70　　 　1.62004　　　36.4
　　28 　-95.85894　 　1.30
　　29　　58.0393　　　2.70　　 　1.80100　　　34.92
　　30 　135.30037　 　D30（可変）
　　31　-369.28597　 　2.00　　 　1.94595　　　17.98
　　32 　-98.65201　 　0.80
　　33　1344.92022　 　1.25　　 　1.71300　　　53.96
　　34　　37.13115　 　D34（可変）
　　35 　119.39985　 　3.85　　 　1.90265　　　35.77
　　36　-119.39985　 　D36（可変）
　　37*　-83.23047　 　1.90　　 　1.51696　　　64.14
　　38　-335.27926　 　4.10
　　39 　-54.71091　 　1.90　　 　1.56384　　　60.71
　　40　-276.64763　 　BF
［非球面データ］
　第２６面
　κ=0.00,A4=-2.00E-06,A6=8.31E-10
　A8=-6.83E-12,A10=2.63E-14,A12=-3.55E-17
　第３７面
　κ=0.00,A4=1.18E-06,A6=1.63E-09
　A8=-7.32E-12,A10=2.41E-14,A12=-2.65E-17
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　147.97696
　G2　　　　6　　 　-40.5909
　G3　 　　14　　 　110.66613
　G4　 　　16　　　　69.76371
　G5　 　　20　　 　-62.56946
　G6　 　　24　　　　56.88582
　G7　 　　31　　 　-87.28124
　G8　 　　35　　　　66.64828
　G9　 　　37　　 　-76.28082
［可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　　ｆ　　71.50119　　　135　 　　196　　 　―　　　　―　　　　―
　　β　　　　―　　　　―　　　　―　　-0.08318　-0.14416　-0.19832
　　D5　 　1.59716　33.49859　49.53103　 1.59716　33.49859　49.53103
　　D13 　37.80333　11.65214　 1.60516　37.80333　11.65214　 1.60516
　　D15 　14.09965　 8.34942　 2.36395　14.09965　 8.34942　 2.36395
　　D19　　4.24982　 7.0795　　8.12305　 4.24982　 7.0795　　8.12305
　　D23　　5.35666　 2.52698　 1.48342　 5.35666　 2.52698　 1.48342
　　D30　　3.81632　 6.22894　 4.10722　 5.10137　11.89468　15.63265
　　D34 　28.12371　22.59291　27.70989　24.58984　10.97816　 4.65903
　　D36　　3.7896　　6.90778　 3.91252　 6.03843　12.8568　 15.43795
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆＦ１）／ｆＦ２＝1.31
　条件式（２）　ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＝-1.000
　条件式（３）　βＴＦ１／βＴＦ２＝0.349
　条件式（４）　（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＝0.996
　条件式（５）　ｆ１／（－ｆ２）＝3.65
　条件式（６）　ｆ１／ｆ３＝1.34
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４＝2.12
　条件式（８）　νｄＰ＝27.35
　条件式（９）　ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＝2.0536
条件式（１０）　θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）＝0.7183
条件式（１１）　２ωｗ＝33.79°
条件式（１２）　２ωｔ＝12.27°
条件式（１３）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.46
　図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、別個に図３の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４、および第７レンズ群Ｇ７は、像面Ｉに対して固定される。第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２と、両凹形状の負レンズＬ４３と両凸形状の正レンズＬ４４との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４５と、両凸形状の正レンズＬ４６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４８とから構成される。第４レンズ群Ｇ４における正メニスカスレンズＬ４２と負レンズＬ４３との間に、開口絞りＳが配設され、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。正レンズＬ４６は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１から構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凹形状の負レンズＬ７１から構成される。負レンズＬ７１は、物体側のレンズ面が非球面である。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。すなわち、第７レンズ群Ｇ７は、最終レンズ群に該当する。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させ、第６レンズ群Ｇ６を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第５レンズ群Ｇ５は、第１合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は、第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表２に、第２実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
θｇＦＰ＝0.6319
ｍＴＦ１＝-11.541
ｍＴＦ２＝11.541
βＴＦ１＝0.413
βＴＦ２＝1.463
βＷＦ１＝0.444
βＷＦ２＝1.463
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　　　2.87938　　 　　2.83556　　 　　2.81768
　２ω　　 　　33.81302　　　　17.80714　　　　12.26884
　　Ｙ　　 　　21.70　　　 　　21.70　　　 　　21.70
　ＴＬ　　　　196.12284　　 　196.12284　　 　196.12284
　ＢＦ　　 　　36.61267　　　　36.61267　　　　36.61267
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　108.74314　 　2.8　　　　1.95000　　　31.13
　　2　　 80.29769　 　9.7　　　　1.49782　　　82.57
　　3　 -691.77549　 　0.1
　　4　 　93.78423　 　7.7　　　　1.43385　　　95.23
　　5　　338.64045　 　D5（可変）
　　6　　 71.48912　 　1.9　　　　1.59349　　　67.89
　　7　　 30.17301　 　9.4
　　8 　-137.03151　 　1.6　　　　1.49782　　　82.57
　　9 　　93.66474　 　0.8
　　10　　44.41047　 　3.94815　　1.66382　　　27.35　 0.6319
　　11　　87.61105　 　5.59008
　　12　 -54.89519　 　1.9　　　　1.49782　　　82.57
　　13　-689.02421　 　D13（可変）
　　14　　75.42635　 　4.5　　　　1.94595　　　30.42
　　15 　490.04562　 　D15（可変）
　　16　　94.04866　 　4　　　　　1.49782　　　59.34
　　17　1181.8169　　　0.1
　　18　　56.70631　 　4　　　　　1.49782　　　69.79
　　19　 243.15543　 　4.5
　　20　　　∞　　 　　3.5　　　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　-180.79776　 　1.8　　　　1.92286　　　29.82
　　22　　38.61345　 　4.2　　　　1.49782　　　67.44
　　23　-792.77195　 　4.35979
　　24 　479.73489　 　1.7　　　　1.80518　　　22.51
　　25　　75.80342　 　2
　　26* 　58.49695　 　7.7　　　　1.59306　　　67
　　27 　-63.34766　 　1.7　　　　1.60342　　　46.96
　　28 　-90.09789　 　1.3
　　29　　66.31481　 　2.5　　　　1.80400　　　44.63
　　30 　153.3585　　　D30（可変）
　　31　-130.80634　 　2.2　　　　1.94594　　　17.98
　　32 　-67.89935　 　0.8
　　33　-163.52036　 　1.25　　 　1.56883　　　31.71
　　34　　37.07534　 　D34（可変）
　　35　　66.52215　 　4.75　　 　1.80100　　　48.75
　　36　-175.782　　 　D36（可変）
　　37*　-73.66538　 　1.9　　　　1.71999　　　82.57
　　38 　282.5465　　　BF
［非球面データ］
　第２６面
　κ=0.00,A4=-2.17E-06,A6=1.23E-09
　A8=-8.20E-12,A10=2.53E-14,A12=-2.96E-17
　第３７面
　κ=0.00,A4=9.91E-08,A6=2.50E-09
　A8=-1.38E-11,A10=4.59E-14,A12=-5.72E-17
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　139.63445
　G2　　　　6　　 　-43.68068
　G3　 　　14　　　　93.7469
　G4　 　　16　　　　86.63044
　G5　 　　31　　 　-83.20858
　G6　 　　35　　　　60.77856
　G7　 　　37　　 　-80.9748
［可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　　ｆ　　71.49616　　135　　196.00002　　　―　　　　―　　　　―
　　β　　　　―　　　　―　　　　―　　-0.08386　-0.14611　-0.20261
　　D5　　 1.98083　33.88478　49.73838　 1.98083　33.88478　49.73838
　　D13　 47.67943　16.00066　 1.60866　47.67943　16.00066　 1.60866
　　D15　　2.53884　 2.31366　 0.85206　 2.53884　 2.31366　 0.85206
　　D30　　6.84927　 7.75031　 3.99572　 8.37353　13.43196　15.53626
　  D34　 26.8749　 21.64199　27.84545　23.36912　 9.9946　　4.76438
　  D36　　6.00155　10.33343　 7.88455　 7.98308　16.29916　19.42509
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆＦ１）／ｆＦ２＝1.37
　条件式（２）　ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＝-1.000
　条件式（３）　βＴＦ１／βＴＦ２＝0.282
　条件式（４）　（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＝0.930
　条件式（５）　ｆ１／（－ｆ２）＝3.20
　条件式（６）　ｆ１／ｆ３＝1.49
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４＝1.61
　条件式（８）　νｄＰ＝27.35
　条件式（９）　ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＝2.0536
条件式（１０）　θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）＝0.7183
条件式（１１）　２ωｗ＝33.81°
条件式（１２）　２ωｔ＝12.27°
条件式（１３）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.51
　図４（Ａ）、図４（Ｂ）、および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８と、正の屈折力を有する第９レンズ群Ｇ９と、負の屈折力を有する第１０レンズ群Ｇ１０とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第７レンズ群Ｇ７、第８レンズ群Ｇ８、および第９レンズ群Ｇ９は、別個に図５の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第６レンズ群Ｇ６、および第１０レンズ群Ｇ１０は、像面Ｉに対して固定される。第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７と、第８レンズ群Ｇ８と、第９レンズ群Ｇ９と、第１０レンズ群Ｇ１０とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凹形状の負レンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の最も物体側に、開口絞りＳが配設され、変倍の際、第５レンズ群Ｇ５とともに移動する。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６４とから構成される。正レンズＬ６２は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ７１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７２とから構成される。
　第８レンズ群Ｇ８は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８１から構成される。
　第９レンズ群Ｇ９は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ９１から構成される。正メニスカスレンズＬ９１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第１０レンズ群Ｇ１０は、両凹形状の負レンズＬ１０１から構成される。第１０レンズ群Ｇ１０の像側に、像面Ｉが配置される。すなわち、第１０レンズ群Ｇ１０は、最終レンズ群に該当する。
　本実施例では、第７レンズ群Ｇ７を像面Ｉ側へ移動させ、第８レンズ群Ｇ８を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第７レンズ群Ｇ７は、第１合焦レンズ群に該当し、第８レンズ群Ｇ８は、第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表３に、第３実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
θｇＦＰ＝0.6319
ｍＴＦ１＝-14.058
ｍＴＦ２＝19.682
βＴＦ１＝0.520
βＴＦ２＝0.829
βＷＦ１＝0.473
βＷＦ２＝0.810
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　　　2.8471　　　　　2.86934　　 　　2.91965
　２ω　 　　　33.70556　　　　17.86124　　　　12.26972
　　Ｙ　　 　　21.70　　　 　　21.70　　　 　　21.70
　ＴＬ　　　　207.00792　　 　207.00792　　 　207.00792
　Ｂｆ　　 　　32.57205　　　　32.57205　　　　32.57205
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　 θｇＦ
　　1　　101.99194　 　2.80　　 　2.00100　　　29.12
　　2　　 78.37407　 　9.70　　 　1.49782　　　82.57
　　3　-1022.4124　　　0.10
　　4　　 75.80458　 　7.70　　 　1.43385　　　95.23
　　5　　278.09823　 　D5（可変）
　　6 　　67.03073　 　1.90　　 　1.60300　　　65.44
　　7 　　29.65154　 　7.20
　　8　-4189.1769　　　1.60　　 　1.49782　　　82.57
　　9 　　72.21235　 　2.92
　　10　　41.05723　 　3.70　　 　1.66382　　　27.35　 0.6319
　　11　　51.79281　 　6.99
　　12　 -47.57525　 　1.90　　 　1.49782　　　82.57
　　13　 876.17776　 　D13（可変）
　　14　　75.45331　 　3.20　　 　1.94594　　　17.98
　　15　 263.87074　 　D15（可変）
　　16　　99.38463　 　4.70　　 　1.49782　　　82.57
　　17　-385.66566　 　0.10
　　18　　69.30883　 　3.85　　 　1.49782　　　82.57
　　19　1544.1877　　　D19（可変）
　　20　　　∞　　 　　3.50　　　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　 -84.39308　 　1.80　　 　1.92286　　　20.88
　　22　　76.70869　 　5.00　　 　1.49782　　　82.57
　　23　-157.06149　 　D23（可変）
　　24 　168.47838　 　1.70　　 　1.85026　　　32.35
　　25　　77.42169　 　2.00
　　26*　 59.12213　 　7.70　　 　1.59349　　　67
　　27　 -51.6115　　　1.70　　 　1.62004　　　36.4
　　28　 -89.79626　 　1.30
　　29　　87.29534　 　2.70　　 　1.80100　　　34.92
　　30　 136.2385　　　D30（可変）
　　31　 627.77024　 　2.00　　 　1.94594　　　17.98
　　32　-206.69697　 　0.80
　　33　 386.92798　 　1.25　　 　1.71300　　　53.96
　　34　　42.23229　 　D34（可変）
　　35　　66.92449　 　4.00　　 　1.90265　　　35.77
　　36　 418.69787　 　D36（可変）
　　37* -553.02647　 　3.00　　 　1.55518　　　71.49
　　38　 -77.65664　 　D38（可変）
　　39 　-70.45081　 　1.90　　 　1.56384　　　60.71
　　40　　88.47517　 　BF
［非球面データ］
　第２６面
　κ=0.00,A4=-2.06E-06,A6=3.72E-10
　A8=-2.74E-12,A10=1.30E-14,A12=-1.97E-17
　第３７面
　κ=0.00,A4=-5.43E-07,A6=5.65E-10
　A8=-1.54E-12,A10=4.63E-15,A12=-5.42E-18
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　124.35572
　G2　　　　6　　 　-34.94136
　G3　 　　14　　 　110.79292
　G4　 　　16　　　　76.69466
　G5　 　　20　　 　-76.01113
　G6　 　　24　　　　72.09875
　G7　 　　31　　　-114.02434
　G8　 　　35　　　　87.7742
　G9　 　　37　　 　162.36222
　G10　　　39　　 　-69.26098
［可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　　ｆ　　71.48828　　　135　　 　196　　 　―　　　　―　　　　―
　　β　　　　―　　　　―　　　　―　　-0.08481　-0.15088　-0.20696
　　D5　 　3.14675　27.96403　40.90704　 3.14675　27.96403　40.90704
　　D13　 29.53764　 8.15958　 1.60832　29.53764　 8.15958　 1.60832
　　D15　 19.15996　 9.78302　 1.19195　19.15996　 9.78302　 1.19195
　　D19　　4.5　　 　8.45422　 8.9974　　4.5　　 　8.45422　 8.9974
　　D23　　1.47462　 3.45814　 5.11428　 1.47462　 3.45814　 5.11428
　　D30　　3.7091　　6.11122　 3.97416　 5.8438　 13.08039　18.03258
　　D34 　35.19368　27.95231　37.56575　29.85694　10.52937　 3.82554
　　D36　　3.33819　 8.98173　 3.81873　 6.54023　19.4355　 23.50052
　　D38　　8.23679　 7.4325　　5.11912　 8.23679　 7.4325　　5.11912
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆＦ１）／ｆＦ２＝1.30
　条件式（２）　ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＝-0.714
　条件式（３）　βＴＦ１／βＴＦ２＝0.628
　条件式（４）　（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＝1.126
　条件式（５）　ｆ１／（－ｆ２）＝3.56
　条件式（６）　ｆ１／ｆ３＝1.12
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４＝1.62
　条件式（８）　νｄＰ＝27.35
　条件式（９）　ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＝2.0536
条件式（１０）　θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）＝0.7183
条件式（１１）　２ωｗ＝33.71°
条件式（１２）　２ωｔ＝12.27°
条件式（１３）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.46
　図６（Ａ）、図６（Ａ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、第４実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、負の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は、別個に図７の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第５レンズ群Ｇ５、および第８レンズ群Ｇ８は、像面Ｉに対して固定される。第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７と、第８レンズ群Ｇ８とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、両凸形状の正レンズＬ５４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５５との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５６とから構成される。第５レンズ群Ｇ５の最も物体側に、開口絞りＳが配設され、変倍の際、第５レンズ群Ｇ５とともに像面Ｉに対して固定される。正レンズＬ５４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６２とから構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凸形状の正レンズＬ７１から構成される。
　第８レンズ群Ｇ８は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ８２とから構成される。負メニスカスレンズＬ８１は、物体側のレンズ面が非球面である。第８レンズ群Ｇ８の像側に、像面Ｉが配置される。すなわち、第８レンズ群Ｇ８は、最終レンズ群に該当する。
　本実施例では、第６レンズ群Ｇ６を像面Ｉ側へ移動させ、第７レンズ群Ｇ７を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第６レンズ群Ｇ６は、第１合焦レンズ群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は、第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表４に、第４実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
θｇＦＰ＝0.6319
ｍＴＦ１＝-10.175
ｍＴＦ２＝12.210
βＴＦ１＝0.437
βＴＦ２＝1.476
βＷＦ１＝0.462
βＷＦ２＝1.476
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　　　2.88923　　 　　2.87811　　 　　2.87676
　２ω　　 　　33.62692　　　　17.8017　　 　　12.26826
　　Ｙ　　 　　21.70　　　 　　21.70　　　 　　21.70
　ＴＬ　　　　207.00795　　 　207.00795　　 　207.00795
　ＢＦ　　 　　32.57205　　　　32.57205　　　　32.57205
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　 θｇＦ
　　1　　104.96946　 　2.80　　 　2.00100　　　29.12
　　2 　　81.23029　 　9.70　　 　1.49782　　　82.57
　　3  -5013.309　　 　0.10
　　4 　　98.76892　 　7.70　　 　1.43385　　　95.23
　　5　　349.12389　 　D5（可変）
　　6　　 62.87568　 　1.90　　 　1.60300　　　65.44
　　7　　 32.61551　 　8.00
　　8　-1223.4377　　　1.60　　 　1.49782　　　82.57
　　9　　 88.74378　 　2.77
　　10　　43.50207　 　3.70　　 　1.66382　　　27.35　　0.6319
　　11　　56.12991　 　7.85
　　12　 -59.98159　   1.90　　 　1.49782　　　82.57
　　13   180.55889　   D13（可変）
　　14　　72.53962　 　3.20　　 　1.94594　　　17.98
　　15　 224.56923　   D15（可変）
　　16　 107.03817　   4.70　　 　1.49782　　　82.57
　　17　-183.81713　 　0.10
　　18　　54.21049　 　3.85　　 　1.49782　　　82.57
　　19　 173.7794　　　D19（可変）
　　20　　　∞　　 　　3.50　　　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　 -89.65067　 　1.80　　 　1.92286　　　20.88
　　22　　53.92556　 　5.00　　 　1.49782　　　82.57
　　23　-180.67725　 　1.50
　　24　 151.38095　 　1.70　　 　1.85026　　　32.35
　　25　　72.515　　 　2.00
　　26* 　60.75581　 　7.70　　 　1.59349　　　67
　　27　 -54.39087　 　1.70　 　　1.62004　　　36.4
　　28　 -94.7071　　　1.30
　　29　　58.34653　 　2.70　　 　1.80100　　　34.92
　　30　 116.10532　 　D30（可変）
　　31　-642.22297　 　2.00　　 　1.94594　　　17.98
　　32　-108.81859　 　0.80
　　33　1100.6245　　　1.25　　 　1.71300　　　53.96
　　34　　36.03135　 　D34（可変）
　　35　　70.63159　 　3.85　　 　1.90265　　　35.77
　　36　-359.66973　 　D36（可変）
　　37* 1093.756　　 　1.90　　 　1.53793　　　55.01
　　38　　73.85081　 　8.76
　　39　 -68.15582　 　1.90　　 　1.56384　　　60.71
　　40　-183.66574　　　BF
［非球面データ］
　第２６面
　κ=0.00,A4=-1.87E-06,A6=-4.52E-10
　A8=3.30E-12,A10=-9.39E-15,A12=1.05E-17
　第３７面
　κ=0.00,A4=-5.10E-07,A6=2.18E-09
　A8=-1.11E-11,A10=3.84E-14,A12=-5.02E-17
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　151.31596
　G2　　　　6　　 　-40.77182
　G3　 　　14　　 　112.1271
　G4　 　　16　　　　73.19762
　G5　 　　20　　 　204.39955
　G6　 　　31　　 　-85.38342
　G7　 　　35　　　　65.68378
　G8　 　　37　　 　-81.7079
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　　ｆ　　71.48789　　　135　196.00001　　　―　　　　―　　　　―
　　β　　　　―　　　　―　　　　―　　-0.08409　-0.14666　-0.20387
　　D5　　 1.85197　33.16708　49.31235　 1.85197　33.16708　49.31235
　　D13　 39.7348　 11.81928　 1.60349　39.7348　 11.81928　 1.60349
　　D15　 16.28719　 9.45385　 1.9819　 16.28719　 9.45385　 1.9819
　　D19　　4.5　　 　7.93374　 9.47621　 4.5　　　 7.93374　 9.47621
　　D30　　3.7　　 　5.7618　　4.22253　 4.95966　10.39125　14.39741
　　D34　 29.10973　22.62707　26.97381　25.70866　11.51639　 4.5890
　　D36　　2.5956　　7.01646　 4.209　 　4.73702　13.49769　16.41886
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆＦ１）／ｆＦ２＝1.30
　条件式（２）　ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＝-0.833
　条件式（３）　βＴＦ１／βＴＦ２＝0.296
　条件式（４）　（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＝0.947
　条件式（５）　ｆ１／（－ｆ２）＝3.71
　条件式（６）　ｆ１／ｆ３＝1.35
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４＝2.07
　条件式（８）　νｄＰ＝27.35
　条件式（９）　ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＝2.0536
条件式（１０）　θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）＝0.7183
条件式（１１）　２ωｗ＝33.63°
条件式（１２）　２ωｔ＝12.27°
条件式（１３）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.456
　図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、第５実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８と、負の屈折力を有する第９レンズ群Ｇ９とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５、第７レンズ群Ｇ７、および第８レンズ群Ｇ８は、別個に図９の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４、第６レンズ群Ｇ６、および第９レンズ群Ｇ９は、像面Ｉに対して固定される。第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７と、第８レンズ群Ｇ８と、第９レンズ群Ｇ９とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凹形状の負レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の最も物体側に、開口絞りＳが配設され、変倍の際、第５レンズ群Ｇ５とともに移動する。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６３とから構成される。正レンズＬ６２は、像側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と、両凹形状の負レンズＬ７２とから構成される。
　第８レンズ群Ｇ８は、両凸形状の正レンズＬ８１から構成される。
　第９レンズ群Ｇ９は、両凹形状の負レンズＬ９１から構成される。第９レンズ群Ｇ９の像側に、像面Ｉが配置される。すなわち、第９レンズ群Ｇ９は、最終レンズ群に該当する。
　本実施例では、第７レンズ群Ｇ７を像面Ｉ側へ移動させ、第８レンズ群Ｇ８を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第７レンズ群Ｇ７は、第１合焦レンズ群に該当し、第８レンズ群Ｇ８は、第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表５に、第５実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
θｇＦＰ＝0.625146
ｍＴＦ１＝-11.629
ｍＴＦ２＝7.977
βＴＦ１＝0.444
βＴＦ２＝1.684
βＷＦ１＝0.386
βＷＦ２＝1.680
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　　　2.79867　　 　　2.84973　　 　　2.88046
　２ω　　 　　33.269　　　　　17.64798　　　　12.20244
　　Ｙ　　 　　21.70　　　 　　21.70　　　 　　21.70
　ＴＬ　　　　194.00000　　 　194.00000　　 　194.00000
　ＢＦ　　 　　32.56419　　　　32.56419　　　　32.56419
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　142.398　　 　2.80　　 　1.85000　　　27.03
　　2　　 89.22539　　11.50　　 　1.49782　　　82.57
　　3　 -475.12414　 　0.20
　　4　　 78.29293　 　7.00　　 　1.43385　　　95.23
　　5　　169.60505　 　D5（可変）
　　6　 2649.01093　 　2.00　　 　1.55705　　　45.85
　　7　　 40.96873　 　5.00
　　8　　 91.52844　 　7.00　　 　1.80809　　　22.74
　　9　 -108.37528　 　0.10
　　10　-300.55351　 　1.60　　 　1.49782　　　82.57
　　11　　49.61316　 　9.00
　　12　 -50.05975　 　2.00　　 　1.66046　　　27.57　 0.625146
　　13　-282.49474　 　D13（可変）
　　14　　62.00807　 　3.50　　 　1.92286　　　20.88
　　15　 104.61485 　  D15（可変）
　　16　　71.46374　 　5.00　　 　1.49782　　　82.57
　　17　 705.70649　 　0.10
　　18 　 54.57663　 　6.50　　 　1.60300　　　65.44
　　19　-278.60199　 　D19（可変）
　　20　　　∞　　 　　3.00　　　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　-104.70389　 　1.80　　 　1.90499　　　26.68
　　22　　30.2441　　　5.00　　 　1.51188　　　68.34
　　23　 130.63306　 　D23（可変）
　　24　　39.55621　 　1.80　　 　1.79124　　　28.25
　　25　　31.45913　 　1.00
　　26　　35.35387　 　7.00　　 　1.55332　　　71.68
　　27* -111.74355　 　1.00
　　28　　58.49751　 　2.50　　 　1.81057　　　40.15
　　29　 105.99178　 　D29（可変）
　　30　-286.5457　　　2.00　　 　1.94594　　　17.98
　　31　 -84.48026　 　0.80
　　32　-270.24499　 　1.25　　 　1.59349　　　67
　　33　　32.39702　 　D33（可変）
　　34　　77.85755　 　4.80　　 　1.80100　　　34.92
　　35　 -88.13641　 　D35（可変）
　　36　 -75.46523　 　2.00　　 　1.72200　　　34.56
　　37　 104.96677　 　BF
［非球面データ］
　第２７面
　κ=0.00,A4=2.11E-06,A6=-1.20E-09
　A8=-2.82E-13,A10=-3.58E-15,A12=0.00E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　164.12723
　G2　　　　6　　 　-47.62588
　G3　 　　14　　 　158.7209
　G4　 　　16　　　　52.56296
　G5　 　　20　　 　-38.49179
　G6　 　　24　　　　46.69749
　G7　 　　30　　 　-80.39666
　G8　 　　34　　　　52.28209
　G9　 　　36　　 　-60.52463
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　　ｆ　　　71.5　 　135　　 　196　　　　―　　　　―　　　　―
　　β　　　　―　　　　―　　　　―　　-0.0839　 -0.14665　-0.20273
　　D5　　 3.50002　37.12414　54.5663　　3.50002　37.12414　54.5663
　　D13　 37.00636　10.01061　 2　　　　37.00636　10.01061　 2
　　D15　 18.05993　11.43157　 2　　　　18.05993　11.43157　 2
　　D19　　3.82591　 6.93485　 8.82776　 3.82591　 6.93485　 8.82776
　　D23　　7.16459　 4.05564　 2.16276　 7.16459　 4.05564　 2.16276
　　D29　　4.89453　 5.25712　 2.03164　 6.68467　11.36918　13.66092
　　D33　 16.59265　15.71825　22.606　　13.60117　 5.68565　 3
　　D35　　5.706　 　6.21782　 2.55555　 6.90733　10.13836　10.53228
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆＦ１）／ｆＦ２＝1.54
　条件式（２）　ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＝-1.458
　条件式（３）　βＴＦ１／βＴＦ２＝0.264
　条件式（４）　（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＝1.155
　条件式（５）　ｆ１／（－ｆ２）＝3.45
　条件式（６）　ｆ１／ｆ３＝1.03
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４＝3.12
　条件式（８）　νｄＰ＝27.57
　条件式（９）　ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＝2.0533
条件式（１０）　θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）＝0.7123
条件式（１１）　２ωｗ＝33.27°
条件式（１２）　２ωｔ＝12.20°
条件式（１３）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.46
　図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、第６実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８と、負の屈折力を有する第９レンズ群Ｇ９とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５、第７レンズ群Ｇ７、および第８レンズ群Ｇ８は、別個に図１１の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４、第６レンズ群Ｇ６、および第９レンズ群Ｇ９は、像面Ｉに対して固定される。第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７と、第８レンズ群Ｇ８と、第９レンズ群Ｇ９とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１から構成される。正レンズＬ４１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凹形状の負レンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の最も物体側に、開口絞りＳが配設され、変倍の際、第５レンズ群Ｇ５とともに移動する。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６４とから構成される。正レンズＬ６２は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ７１と、両凹形状の負レンズＬ７２とから構成される。
　第８レンズ群Ｇ８は、両凸形状の正レンズＬ８１から構成される。
　第９レンズ群Ｇ９は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ９１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ９２とから構成される。負レンズＬ９１は、物体側のレンズ面が非球面である。第９レンズ群Ｇ９の像側に、像面Ｉが配置される。すなわち、第９レンズ群Ｇ９は、最終レンズ群に該当する。
　本実施例では、第７レンズ群Ｇ７を像面Ｉ側へ移動させ、第８レンズ群Ｇ８を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第７レンズ群Ｇ７は、第１合焦レンズ群に該当し、第８レンズ群Ｇ８は、第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表６に、第６実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
θｇＦＰ＝0.6319
ｍＴＦ１＝-10.496
ｍＴＦ２＝11.546
βＴＦ１＝0.495
βＴＦ２＝1.497
βＷＦ１＝0.435
βＷＦ２＝1.497
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　　　2.83129　　 　　2.85335　　 　　2.87996
　２ω　　 　　33.76242　　　　17.81528　　　　12.26938
　　Ｙ　　 　　21.70　　　 　　21.70　　　 　　21.70
　ＴＬ　　　　191.79997　　 　191.79997　　 　191.79997
　ＢＦ　　 　　32.65404　　　　32.65404　　　　32.65404
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　113.29192　 　2.8     　 2.001　　　　29.12
　　2　　 81.40925　　10.5　　　　1.49782　　　82.57
　　3　 -795.64249　 　0.1
　　4　　 74.88525　 　8.2　　　　1.433848　 　95.23
　　5　　376.798　　 　D5（可変）
　　6　　 82.73428　 　1.9　　　　1.59349　　　67
　　7　　 31.04017　 　9.35
　　8　 -168.77759　 　1.6　　　　1.49782　　　82.57
　　9　　115.02437　 　0.8
　　10　　41.14809　 　3.8　　　　1.663819　 　27.35　 0.6319
　　11　　73.00001　 　5.6
　　12　 -61.06953　 　1.9　　　　1.49782　　　82.57
　　13　　98.51376　 　D13（可変）
　　14　　86.14679　 　3.4　　　　1.94595　　　17.98
　　15　 694.90071　 　D15（可変）
　　16* 　52.81421　   8　　　　　1.553319　 　71.68
　　17　-117.98245　 　D17（可変）
　　18　　　∞　　 　　3.7　　　　　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　19　 -65.12937　   1.8　　　　1.92286　　　20.88
　　20　  57.80344　   5.30　　 　1.49782　　　82.57
　　21　-111.65652　   D21（可変）
　　22  　92.32113　   1.7　　　　1.935421　 　18.16
　　23  　60.00966　   2
　　24*　 58.92406　   7.60　 　　1.59201　　　66.89
　　25　 -55　　　　   1.7　　　　1.62004　　　36.4
　　26 　-91.54022　   1.3
　　27 　 59.23711　   2.8　　　　1.746869　 　23.4
　　28　 126.70086　   D28（可変）
　　29　 448.34721　   2.4     　 1.94595　　　17.98
　　30　 -94.32707　   0.8
　　31　-205.67313　   1.25　　 　1.794772　 　36.19
　　32　　38.13601　   D32（可変）
　　33　 112.2489　　  3.85　　 　1.90265　　　35.72
　　34　-112.24891　   D34（可変）
　　35*　-72.74439　   1.9     　 1.49782　　　82.57
　　36　 498.35011　   4.9
　　37　 -37.82283　   1.90　　 　1.716676　 　52.08
　　38　 -51.98812　 　 BF
［非球面データ］
　第１６面
　κ=0.00,A4=2.07E-07,A6=1.58E-10
　A8=-2.50E-13,A10=2.86E-16,A12=0.00E+00
　第２４面
　κ=0.00,A4=-1.36E-06,A6=6.98E-10
　A8=-4.57E-12,A10=1.66E-14,A12=-2.22E-17
　第３５面
　κ=0.00,A4=1.84E-07,A6=3.48E-09
　A8=-1.61E-11,A10=6.41E-14,A12=-9.19E-17
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　126.73821
　G2　　　　6　　 　-35.76434
　G3　 　　14　　 　103.67509
　G4　 　　16　　　　67.05334
　G5　 　　18　　 　-59.65998
　G6　 　　22　　　　57.09316
　G7　 　　29　　 　-82.17953
　G8　 　　33　　　　62.68745
　G9　 　　35　　 　-77.91319
［可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　　ｆ　　71.49323　 　135　　 　196　　　　―　　　　―　　　　―
　　β　　　　―　　　　―　　　　―　　-0.08339　-0.14602　-0.1994
　　D5　 　1.6　　　28.92133　42.60181　 1.6　　　28.92133　42.60181
　　D13 　30.28784　 9.66169　 1.59632　30.28784　 9.66169　 1.59632
　　D15 　13.82513　 7.12995　 1.51484　13.82513　 7.12995　 1.51484
　　D17　　4.5　　 　6.8522　　7.51331　 4.50　　　6.85　　　7.51
　　D21　　4.51511　 2.16291　 1.5018　　4.51511　 2.16291　 1.5018
　　D28　　4.04215　 6.41537　 4.00083　 5.37286　11.89757　14.49678
　　D32 　22.88318　19.60826　26.72334　19.55641　 8.36976　 4.68183
　　D34　　7.29656　 8.19826　 3.49773　 9.29262　13.95456　15.04328
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆＦ１）／ｆＦ２＝1.31
　条件式（２）　ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＝-0.909
　条件式（３）　βＴＦ１／βＴＦ２＝0.331
　条件式（４）　（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＝1.139
　条件式（５）　ｆ１／（－ｆ２）＝3.54
　条件式（６）　ｆ１／ｆ３＝1.22
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４＝1.89
　条件式（８）　νｄＰ＝27.35
　条件式（９）　ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＝2.0536
条件式（１０）　θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）＝0.7183
条件式（１１）　２ωｗ＝33.76°
条件式（１２）　２ωｔ＝12.27°
条件式（１３）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.46
　図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、第７実施例に係る変倍光学系が広角端状態から望遠端状態に変化する際のレンズの動きを示す図である。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は、別個に図１３の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１および第６レンズ群Ｇ６は、像面Ｉに対して固定される。第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、両凹形状の負レンズＬ３４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と、両凸形状の正レンズＬ３７と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３８との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３９とから構成される。第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３３と負レンズＬ３４との間に、開口絞りＳが配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３７は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１から構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１から構成される。負メニスカスレンズＬ６１は、物体側のレンズ面が非球面である。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。すなわち、第６レンズ群Ｇ６は、最終レンズ群に該当する。
　本実施例では、第４レンズ群Ｇ４を像面Ｉ側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第４レンズ群Ｇ４は、第１合焦レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は、第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表７に、第７実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
θｇＦＰ＝0.6319
ｍＴＦ１＝-8.644
ｍＴＦ２＝19.018
βＴＦ１＝0.467
βＴＦ２＝1.259
βＷＦ１＝0.443
βＷＦ２＝1.259
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　　　2.91966　　 　　2.90716　　 　　2.86166
　２ω　　 　　34.08866　　　　17.93464　　　　12.307
　　Ｙ　　 　　21.70　　　 　　21.70　　　 　　21.70
　ＴＬ　　　　208.41341　　 　208.41341　　 　208.41341
　ＢＦ　　 　　31.14475　　　　31.14475　　　　31.14475
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　 θｇＦ
　　1　　135.3501　　　2.8　　　　1.911144　 　31.13
　　2 　　88.2984　　　9.7　　　　1.49782　　　82.57
　　3　-2014.0365　　　0.1
　　4　　 87.0008　　　7.7　　　　1.433848　 　95.23
　　5　 1270.4367　　　D5（可変）
　　6　　 96.7322　　　1.9     　 1.580538　 　67.89
　　7　　 32.0715　　　9.4
　　8　 -149.5985　　　1.6　　　　1.49782　　　82.57
　　9　　 84.947　　 　0.8
　　10　　47.7033　　　4.1051　 　1.663819　 　27.35　　0.6319
　　11　 132.9068　　　4.917
　　12　 -59.1191　　　1.9　　　　1.49782　　　82.57
　　13　-410.9838　　　D13（可変）
　　14　　75.2493　　　4.0117　 　1.919756　 　30.42
　　15　 406.1688　　　3
　　16　 110.8456　　　3　　　　　1.643929　 　59.34
　　17　 221.1361　　　0.1
　　18　　55.6433　　　5　　　　　1.510139　 　69.79
　　19　-452.609　　 　4.5
　　20　　　∞　　 　　3.5     　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　-128.1374　　　1.8　　　　1.924139　 　29.82
　　22　　38.7647　　　4.2　　　　1.513006　 　67.44
　　23　 324.5195　　　4.1
　　24　 111.4412　　　1.7     　 1.77151　　　22.51
　　25　　58.0313　　　1.7
　　26*　 61.5731　　　8.5　　　　1.593493　 　67
　　27　 -26.7185　　　1.7　　　　1.627041　 　46.96
　　28　 -76.4024　　　1.3
　　29　　47.8194　　　2.5　　　　1.772125　 　44.63
　　30　　60.849　　 　D30（可変）
　　31　-289.2655　　　2.2     　 1.945944　 　17.98
　　32　 -56.7163　　　0.8
　　33　 -62.5979　　　1.25　　 　1.631431　 　31.71
　　34　　46.593　　 　D34（可変）
　　35　　84.1615　　　4.75　　 　1.764819　 　48.75
　　36　-185.6155　　　D36（可変）
　　37*　-52.3045　　　1.9　　　　1.49782　　　82.57
　　38　-319.0332　　　BF
［非球面データ］
　第２６面
　κ=0.00,A4=-1.61284E-06,A6=4.35900E-10
　A8=-1.44229E-12,A10=4.99341E-15,A12=-5.72670E-18
　第３７面
　κ=0.00,A4=7.70231E-07,A6=2.20982E-09
　A8=-9.92801E-12,A10=2.79429E-14,A12=-2.96640E-17
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　145.20607
　G2　　　　6　　 　-47.94048
　G3　 　　14　　　　59.76284
　G4　 　　31　　　-100.34191
　G5　 　　35　　　　76.29409
　G6　 　　37　　　-125.96848
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　　ｆ　  71.47903　 　135　 196.00001　　―　　　　―　　　　―
　　β　　　　―　　　　―　　　　―　　-0.07596　-0.13523　-0.18897
　　D5　　 1.6　　　36.65047　53.37203　 1.6　　　36.65047　53.37203
　　D13　 50.34136　17.30611　 1.5894　 50.34136　17.30611　 1.5894
　　D30　　4.89104　 5.69832　 3.75297　 5.82603　 9.72514　12.39738
　　D34　 30.18447　22.82939　30.17853　25.97701　 9.1382　　2.51645
　　D36　 14.96274　19.49533　13.08668　18.23522　29.1597　 32.10436
［条件式対応値］
　条件式（１）　（－ｆＦ１）／ｆＦ２＝1.32
　条件式（２）　ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＝-0.455
　条件式（３）　βＴＦ１／βＴＦ２＝0.371
　条件式（４）　（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＝1.056
　条件式（５）　ｆ１／（－ｆ２）＝3.03
　条件式（６）　ｆ１／ｆ３＝2.43
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４＝-1.45
　条件式（８）　νｄＰ＝27.35
　条件式（９）　ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＝2.0536
条件式（１０）　θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）＝0.7183
条件式（１１）　２ωｗ＝34.09°
条件式（１２）　２ωｔ＝12.31°
条件式（１３）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.44
　図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　各実施例によれば、球面収差等の諸収差が良好に補正された変倍光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本実施形態に係る変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　変倍光学系の数値実施例として、６群、７群、８群、９群、および１０群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、５群や１１群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、変倍光学系の最も物体側や最も像面側に、レンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　ＧＲ　後続レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (16)

  1. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、合焦の際に移動する負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　０．８０＜（－ｆＦ１）／ｆＦ２＜５．００
    　但し、ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＦ２：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　－２．００＜ｍＴＦ１／ｍＴＦ２＜－０．１０
    　但し、ｍＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の前記第１合焦レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とし、像側への移動量の符号を－とする）
    　　　　ｍＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の前記第２合焦レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とし、像側への移動量の符号を－とする）
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜βＴＦ１／βＴＦ２＜１．００
    　但し、βＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の前記第１合焦レンズ群の横倍率
    　　　　βＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の前記第２合焦レンズ群の横倍率
  4. 　前記第１合焦レンズ群は、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際に像側へ移動する請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  5. 　前記第２合焦レンズ群は、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際に物体側へ移動する請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－１０．００＜（βＴＦ１／βＷＦ１）×（βＴＦ２／βＷＦ２）＜１０．００
    　但し、βＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の前記第１合焦レンズ群の横倍率
    　　　　βＷＦ１：広角端状態において無限遠物体に合焦する場合の前記第１合焦レンズ群の横倍率
    　　　　βＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体に合焦する場合の前記第２合焦レンズ群の横倍率
    　　　　βＷＦ２：広角端状態において無限遠物体に合焦する場合の前記第２合焦レンズ群の横倍率
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．５０＜ｆ１／（－ｆ２）＜５．００
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．８０＜ｆ１／ｆ３＜２．５０
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  9. 　前記後続レンズ群は、第４レンズ群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－２．００＜ｆ１／ｆ４＜４．００
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  10. 　広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、前記第３レンズ群が像側へ移動する請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  11. 　前記第２レンズ群は、以下の条件式を満足する正レンズを有する請求項１～１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１８．０＜νｄＰ＜３５．０
    　１．８３＜ｎｄＰ＋（０．０１４２５×νｄＰ）＜２．１２
    　０．７０２＜θｇＦＰ＋（０．００３１６×νｄＰ）
    　但し、νｄＰ：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　ｎｄＰ：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　θｇＦＰ：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰとし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰとし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰとしたとき、次式で定義される
    　θｇＦＰ＝（ｎｇＰ－ｎＦＰ）／（ｎＦＰ－ｎＣＰ）
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　２５．００°＜２ωｗ＜５０．００°
    　但し、２ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全画角
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　５．００°＜２ωｔ＜２０．００°
    　但し、２ωｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全画角
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．２０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜０．８５
    　但し、ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  15. 　請求項１～１４のいずれかに記載の変倍光学系を搭載して構成される光学機器。
  16. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを有した変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、合焦の際に移動する負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する変倍光学系の製造方法。
    　０．８０＜（－ｆＦ１）／ｆＦ２＜５．００
    　但し、ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＦ２：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
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