WO2019172039A1 - ころ軸受及びころ軸受用保持器 - Google Patents

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Definitions

  • This invention relates to a roller bearing and a cage for a roller bearing in which a plurality of cage segments are arranged in an annular shape.
  • a roller bearing having a plurality of cage segments arranged sequentially in a circumferential direction between an outer ring and an inner ring is well known as a relatively large roller bearing such as a use for supporting a main shaft of a wind power generator. .
  • a plurality of cage segments are arranged in the circumferential direction without gaps and are assembled between the outer ring and the inner ring, but there is a gap between the cage segment to be assembled first and the cage segment to be assembled last.
  • last gap The circumferential dimension of such a last gap is set to be larger than 0.075% and smaller than 0.12% of the circumference of a circle passing through the center of the cage segment at room temperature (Patent Document 1). .
  • a linear expansion coefficient of the resin constituting the retainer segment is generally 1.3 ⁇ 10 -5 /°C ⁇ 1.7 ⁇ 10 -5 / °C , greater than the linear expansion coefficient of the steel material constituting the inner and outer rings Because.
  • the cage segments adjacent to each other with a gap at the low rotation speed at the beginning of rotation of the roller bearings, etc. should be narrowed by gravity. It moves to forward feed and collides, and the impact increases as the gap increases.
  • large roller bearings such as the main shaft support roller bearings of wind power generators
  • relatively large impact noise is likely to occur and unspecified cage segments are prone to deformation and damage, extending the life of the roller bearings. It will also damage.
  • the linear expansion coefficient of a resin cage segment filled with carbon fiber or glass fiber is set to 1.
  • X10 ⁇ 5 / ° C. to 3 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C., and the “last gap” at room temperature is greater than 0.075% and less than 0.12% of the circumference of the circle passing through the center of the cage segment It is known to do (Patent Document 2).
  • the linear expansion coefficient of the resin cage segment can be adjusted in all directions, that is, not only in the direction parallel to the fiber but also in the direction perpendicular to the fiber (Patent Document 3).
  • the problem of the present invention is to solve the above-mentioned conventional problems, and it is difficult for the initial failure due to the generation of the collision sound due to the collision between the cage segments and the breakage of the cage element from the beginning of use of the roller bearing,
  • Resin cage segments are roller bearings that are less likely to cause collision noise and cage element breakage due to collision between cage segments, and that provide stable cage performance during use.
  • a roller bearing that can be applied to a large roller bearing used for supporting a main shaft of a wind power generator.
  • an outer ring and an inner ring made of steel, a plurality of rollers disposed between the outer ring and the inner ring, and a pocket that accommodates the rollers, the outer ring and A roller bearing having a plurality of cage segments arranged in an annular manner in a continuous manner between the inner rings in the circumferential direction and having a bearing temperature used in a wide temperature range such as ⁇ 40 ° C. to 150 ° C.
  • the cage segment contains a heat-expandable filler to form a resin roller bearing having a linear expansion coefficient of less than 1.0 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C.
  • the roller bearing is a state in which the plurality of cage segments are annular cages arranged without gaps in the circumferential direction, and a cage segment arranged first, a cage segment arranged last,
  • the bearing temperature has a clearance R> 0 at the lower limit value (for example, ⁇ 40 ° C.) of the operating temperature range, and the bearing temperature is the upper limit value (for example, 150 ° C.) of the operating temperature range. It is assumed that the thermal expansion amount of the cage segment is adjusted so that the directional dimension is less than 0.12% of the circumference of a circle passing through the center of the annular radial thickness of the cage segment.
  • the above-mentioned first cage segment refers to the cage segment that is placed first when the cage segments are successively arranged in the circumferential direction and arranged annularly, and the last cage segment is the adjacent cage When the segments are brought into contact with each other and sequentially arranged in the circumferential direction, the cage segments are arranged last.
  • a plurality of cage segments are connected to the roller bearing in a circumferential direction to constitute one annular cage.
  • the roller bearing of the present invention configured as described above has a minimum final clearance for incorporation of the cage segment at the lower limit value of the predetermined temperature range of the bearing use temperature. There is no useless movement such as dropping due to gravity, and collision noise due to collision between the cage segments and damage to the cage element are unlikely to occur.
  • the cage segment includes a thermally expandable filler and is made of a resin having a coefficient of linear expansion of less than 1.0 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C.
  • the amount of expansion of the cage segment increases as the bearing temperature increases. It is smaller than the linear expansion coefficient of the outer ring and the inner ring (1.0 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C., which is considered to be the lowest value), so that the final gap is expanded until a steady state is reached.
  • the bearing temperature is the upper limit value (for example, 150 ° C.) of the predetermined temperature range
  • the circumferential dimension of the gap passes through the center of the radial thickness of the annular cage due to the setting of the linear expansion coefficient of the cage segment. It is regulated to some extent at less than 0.12% of the circumference of the circle. For this reason, the cage segment made of resin functions stably as a satisfactory cage during use of the bearing, and collision noise is not generated due to collision between the cage segments and the cage element is hardly damaged.
  • the circumferential dimension of the gap at the lower limit of the predetermined temperature range is such that the circumferential dimension of the cage segment is such that the useless movement that causes collision between cage segments from the beginning of use of the roller bearing is minimized. It is preferably more than 0 and 0.075% or less of the circumference of a circle passing through the center of the radial thickness.
  • the type of the thermally expandable filler to be filled in the resin cage segment may be a thermally expandable filler having a linear expansion coefficient less than the linear expansion coefficient of the steel material constituting the outer ring and the inner ring.
  • the thermally expandable filler can be employed.
  • Such thermally expandable fillers may include, for example, either or both carbon fibers or glass fibers.
  • the filling ratio of the heat-expandable filler may be set to 20 wt% or more and 40 wt% or less for the resin composition used as the molding material for the cage segment.
  • the roller bearing configured as described above can cope with the solution of the above-described technical problems in a large-sized roller bearing, and can be applied as, for example, a roller bearing for supporting a main shaft of a wind power generator.
  • a roller bearing retainer comprising a plurality of retainer segments that are used in the above-described roller bearings and are arranged in an annular manner sequentially connected in the circumferential direction is a retainer from the beginning of use of a relatively large roller bearing. It is possible to prevent the occurrence of an initial failure due to the generation of a collision sound due to the collision between segments or the breakage of the cage element.
  • the cage segment of a roller bearing used at a given bearing temperature is made of a resin containing a thermally expandable filler and having a coefficient of linear expansion less than a predetermined linear expansion coefficient.
  • the bearing temperature is set at a lower limit of the predetermined temperature range between the arranged cage segments and a minimum clearance is provided for incorporation, and at the upper limit of the predetermined temperature range, the clearance is less than the predetermined dimension.
  • such a roller bearing has an advantage that can be applied particularly to a main shaft support roller bearing of a wind power generator.
  • the roller bearing retainer that can be applied to the roller bearing that exhibits the above-described advantages. Become a vessel.
  • FIG. 1-3 has a steel outer ring 1 and an inner ring 2, a plurality of tapered rollers 3 disposed between the outer ring 1 and the inner ring 2, and a pocket 4 for accommodating the tapered rollers 3.
  • the tapered roller bearing includes a plurality of cage segments 5 made of resin and arranged in a ring between the outer ring 1 and the inner ring 2 sequentially in the circumferential direction.
  • the cage segment 5 has a predetermined thermal expansibility.
  • the cage segment 5 constitutes one unit of the annular cage 6 shown in FIG. 3, and is a plane including the rotation axis of the bearing, and is arranged at equal angular intervals around the axis. It can be said that 6 is divided (divided into 12 equal parts in the figure). Each cage segment 5 is provided with one or more pockets (three in the drawing) for accommodating the tapered rollers 3.
  • the cage segment 5 has a column portion 7a or a column portion 7b on both sides of each of the plurality of open pockets 4, and the column portion 7a has a shape in which a flat surface and an arcuate claw portion 9 are integrated in a back surface. Yes, the columns 7b are integrated such that the surfaces having the arcuate claw portions 9 are back to back.
  • One end of the column portions 7a and 7b in the longitudinal direction is connected by a connecting portion 8a, and the other end is connected by a connecting portion 8b.
  • the tapered rollers 3 rotating at the arcuate claw portions 9 facing each other on the outer ring 1 side or the inner ring 2 side are prevented from being detached and are rotatably held.
  • the tapered roller 3 is retained in the pocket 4 by the arc-shaped claw portion 9 and rolls rotatably while contacting the raceway surfaces of the outer ring 1 and the inner ring 2.
  • the tapered roller bearing A of the embodiment has the cage first arranged in a state where the plurality of cage segments 5 are arranged in the circumferential direction to form the annular cage 6.
  • a clearance R (Fig. 1) is set at the lower limit value of the bearing operating temperature between the flat surfaces of the segment 5a and the cage segment 5b disposed at the end, and the clearance R is set at the upper limit value of the bearing operating temperature.
  • the amount of thermal expansion of the cage segment 5 is limited so that the circumferential dimension is less than 0.12% of the circumference of a circle passing through the center of the annular radial thickness of the cage segment 5.
  • the tapered roller bearing of the embodiment configured as described above has a cage segment 5a arranged at the beginning of the annular cage 6 and finally arranged at a lower limit value of the assumed bearing use temperature, for example, ⁇ 40 ° C.
  • a gap R (“last gap") R having a minimum size is formed between the cage segment 5b and the cage segment 5b.
  • the circumferential dimension of the gap R at the lower limit value of the predetermined temperature range is preferably more than 0 and 0.075% or less of the circumference of a circle passing through the center of the cage segment 5.
  • the tapered roller bearing of the embodiment in which the clearance R is set does not cause unnecessary movement such as dropping due to the gravity of the cage segment 5 at a specific position from the beginning of use, and the collision due to the collision between the cage segments 5. Sound generation and damage to the cage element are unlikely to occur.
  • the temperature of the bearing rises after the start of operation, and after a certain period of time, it reaches a steady state at a slightly lower temperature.
  • the time required to reach a steady state depends on the size of the bearing, the rotational speed, and the lubrication method, but it takes 20 minutes to several hours. Further, the temperature of the bearing in a steady state is usually room temperature at the time of use or about 10 to 40 ° C. higher than normal temperature, preferably 100 ° C. or less.
  • the parts of the roller bearing including the outer ring 1, the inner ring 2, and usually the tapered roller 3, are made of steel.
  • large tapered roller bearings have appropriate hardness and toughness, so that case hardening steel (carburized steel) and induction hardening steel such as nitrile / chromium / molybdenum steel, chromium steel, chrome molybdenum steel, It is a suitable steel material.
  • high / medium carbon alloy steel such as high carbon chrome bearing steel, corrosion resistant bearing steel such as stainless steel, and the like may be used.
  • the linear expansion coefficient of these steel materials is about 1.2 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C. (for example, about 1.5 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C. in S30C), and the steel type having a higher carbon content tends to be smaller, but the bearing
  • the case-hardened steel used as a material is about 1.12 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C.
  • the cage segment 5 is made of resin, and a polymer material that can be injection-molded is widely used because of practical necessity.
  • a cage molding material a well-known aliphatic polyamide resin reinforced with glass fiber, an aromatic polyamide resin, or the like can also be used. These polyamide resin cages can be used continuously at temperatures from -40 to 120 ° C.
  • resin materials for cage molding include polyacetal (POM), polybutylene terephthalate (PBT), polyethylene terephthalate (PET), syndiotactic polystyrene (SPS), polyphenylene sulfide (PPS), polyether ether ketone ( PEEK), liquid crystal polymer (LCP), fluororesin, polyether nitrile (PEN), polycarbonate (PC), modified polyphenylene ether (mPPO), polysulfone (PSF), polyethersulfone (PES), polyarylate (PAR), Polyamideimide (PAI), polyetherimide (PEI), thermoplastic polyimide (PI), etc. are also mentioned.
  • POM polyacetal
  • PBT polybutylene terephthalate
  • PET polyethylene terephthalate
  • SPS syndiotactic polystyrene
  • PPS polyphenylene sulfide
  • PEEK polyether ether ketone
  • LCP liquid crystal poly
  • the cage segment 5 contains a thermally expandable filler and is blended so that the linear expansion coefficient is less than 1.0 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C. by adjusting the blending amount of the thermally expandable filler employed as the filler. Prepared.
  • the thermal expansion filler may be any thermal expansion filler that is less than the linear expansion coefficient of the steel constituting the outer ring and the inner ring.
  • the linear expansion coefficient of the steel is 1.12 ⁇ 10 ⁇ .
  • Such a heat-expandable filler is preferably one that can be added in a small amount as much as possible and has good addition efficiency.
  • beta - eucryptite (LiAlSiO 4 ), bismuth iron nickel oxide (BiNi 1-X Fe x O 3 ) and the like are well known as compounds showing a negative coefficient of thermal expansion and can be used.
  • the linear expansion coefficient ( ⁇ ) when polyamide (MC nylon), PEEK, POM, PPS, PEI is used as the resin material of the cage segment and the fiber volume content is 60% is that of the thermally expandable filler.
  • ⁇ 2 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C. to 4 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C.
  • ⁇ ⁇ 8 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C .- ⁇ It is about 13 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C.
  • ⁇ ⁇ 15 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C. when an aromatic polyamide (aramid) fiber is employed.
  • the tapered roller bearing A of the embodiment can be used as a roller bearing for supporting a main shaft of a wind power generator. That is, the nacelle 10 that supports the main components of the main shaft support structure of the large-scale wind power generator is installed at a high position away from the installation surface, and is horizontally swiveled on the support base 12 via the swivel seat bearing 11. It is installed freely.
  • a main shaft 14 that fixes a blade 13 that receives wind power to one end is rotatably supported in the nacelle 10 via a tapered roller bearing A.
  • the other end of the main shaft 14 is connected to the speed increaser 15, and its output shaft is coupled to the rotor shaft 17 of the generator 16.
  • the filler contained in the resin is shown as carbon fiber or glass fiber.
  • a mixture thereof or powdery carbon black or the like may be used. It is good also as a structure containing a filler and a granular filler.
  • a tapered roller is used as the roller accommodated in the cage segment.
  • the present invention is not limited to this, and a cylindrical roller, a needle roller, a rod roller, or the like may be used.
  • the generation of a collision sound or the breakage of the cage element due to the collision between the cage segments from the beginning of the normal use state does not occur. Since the good function of the cage is achieved stably during use, it was recognized that it can sufficiently withstand the operation of the wind power generator.
  • roller bearing or the roller bearing retainer according to the present invention is suitable for use in a relatively large roller bearing in addition to the main shaft support structure of a wind power generator.
  • the present invention can be applied to uses that are required to prevent noise caused by a collision or to improve durability.

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Abstract

鋼材製の外輪（１）および内輪（２）の間で周方向に順次連ねて環状に配置される複数の樹脂製の保持器セグメント（５）を備えた円すいころ軸受であり、保持器セグメント（５）は、所定の熱膨張性フィラーを所定量含んだ樹脂製のものであり、熱膨張性フィラーを含有する樹脂の線膨張係数が１．０×１０－５／℃未満である。最初に配置された保持器セグメント（５ａ）と、最後に配置された保持器セグメント（５ｂ）との平坦面同士のすき間（Ｒ）は、軸受使用温度の上限値で、保持器セグメント（５）の環状の径方向厚さの中央を通る円の円周の０．１２％未満になるように保持器セグメント（５）の熱膨張量を制限する。

Description

ころ軸受及びころ軸受用保持器
　この発明は、ころ軸受及び複数の保持器セグメントを環状に配列したころ軸受用保持器に関するものである。
　一般に、風力発電機の主軸を支持する用途など、比較的大型のころ軸受として、外輪および内輪の間で周方向に順次連ねて配置される複数の保持器セグメントを備えたころ軸受が周知である。
　このようなころ軸受は、複数の保持器セグメントを周方向に無間隙に配置して外輪および内輪の間に組み込むが、最初に組み込む保持器セグメントと最後に組み込む保持器セグメントとの間にはすき間（以下、「最後すき間」と略称する場合がある。）が形成される。このような最後すき間の周方向の寸法は、室温で保持器セグメントの中央を通る円の円周の０．０７５％よりも大きく、０．１２％よりも小さく設定している（特許文献１）。
　このような最後すき間は、軸受の使用状態においても維持されるが、軸受温度が室温以上に上昇すると縮小する。保持器セグメントを構成する樹脂の線膨張係数は、通常１．３×１０－５／℃～１．７×１０－５／℃であり、内輪および外輪を構成する鋼材の線膨張係数よりも大きいからである。
　そのため、室温にて複数の前記保持器セグメントを周方向に無間隙に配置してころ軸受を組み立てる際に、最初に配置される保持器セグメントと最後に配置される保持器セグメントとの間に形成される最後すき間は、使用時に縮小することを想定して、予め室温下で軸受が使用開始されるときに必要なすき間以上に大きくしている。軸受の使用中に次第にすき間が小さくなり、最終的にすき間が全くなくなってしまうと、保持器セグメント同士の周方向の突っ張り合いや変形等が起こり、ころ軸受の回転機能が円滑でなくなり不安定化する。
　しかし、最後すき間が軸受の組立当初からあまり大きく設けられすぎると、ころ軸受の回転当初等における低回転速度の状態では、すき間を空けて隣り合う保持器セグメント同士は、重力によってすき間を詰めるように順送りに移動して衝突し、その衝撃はすき間が大きいほど大きくなる。風力発電機の主軸支持用ころ軸受のように、特に大型のころ軸受では、比較的大きな衝突音が発生したり、不特定の保持器セグメントに変形や損傷が生じやすく、ころ軸受の長寿命化を損ねることにもなる。
　例えば、風力発電機の主軸支持構造において、大型ころ軸受の保持器セグメント同士の衝突による問題を回避するために、炭素繊維やガラス繊維などを充填した樹脂製の保持器セグメントの線膨張係数を１×１０－５／℃～３×１０－５／℃とし、室温における「最後すき間」を保持器セグメントの中央を通る円の円周の０．０７５％よりも大きく、０．１２％よりも小さくすることが知られている（特許文献２）。
　また、上記同様に保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損を防ぐために、樹脂材料に繊維状の充填材を添加するだけでなく、粒子状の無機充填材を配合することにより、樹脂製の保持器セグメントの線膨張係数を全方向に調節し、すなわち、繊維と平行な方向だけでなく、繊維と垂直な方向についても調整することができる（特許文献３）。
特開２００８－２９８２７２号公報 特開２０１０－０４８３４２号公報 特開２０１６－１５３６７４号公報
　しかし、上記した従来の技術では、ころ軸受の使用中に軸受温度が上昇した際、樹脂製の保持器セグメントの線膨張係数は、鋼材製の内輪および外輪の線膨張係数に比べて大きいので、使用中の軸受温度の上昇により「最後すき間」が縮小することは避けられなかった。
　そのため、ころ軸受に、室温下では過大な「最後すき間」を形成しておく必要があり、使用当初の保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損による初期不良の発生しやすい状態になる。
　そこで、この発明の課題は、上記した従来の問題点を解決し、ころ軸受の使用当初から保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損による初期不良が発生し難くし、樹脂製の保持器セグメントが、保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損を起こし難く、使用中に安定して保持器の良好な機能が奏されるころ軸受であり、特に風力発電機の主軸支持に用いられるような大型のころ軸受に適用できるころ軸受とすることである。
　上記の課題を解決するために、この発明では、鋼材製の外輪および内輪と、前記外輪および前記内輪の間に配置される複数のころと、前記ころを収容するポケットを有し、前記外輪および前記内輪の間で周方向に順次連ねて環状に配置される複数の保持器セグメントとを備え、軸受温度が、例えば－４０℃～１５０℃のように広温度範囲で使用されるころ軸受について、前記保持器セグメントが熱膨張性フィラーを含んで線膨張係数１．０×１０－５／℃未満の樹脂製のころ軸受としたのである。
　そして、ころ軸受は、複数の前記保持器セグメントが周方向に無間隙に配置された環状の保持器となる状態で、最初に配置された保持器セグメントと、最後に配置された保持器セグメントとの間に軸受温度が使用温度範囲の下限値（例えば－４０℃）ですき間Ｒ＞０を有しており、さらに軸受温度が使用温度範囲の上限値（例えば１５０℃）で前記すき間Ｒの周方向寸法が、前記保持器セグメントの前記環状の径方向厚さの中央を通る円の円周の０．１２％未満になるように、保持器セグメントの熱膨張量が調整されたものとする。
　上記した最初の保持器セグメントとは、保持器セグメントを周方向に順次連ねて環状に配置する際に、最初に配置される保持器セグメントをいい、最後の保持器セグメントとは、隣接する保持器セグメントを当接させ、周方向に順次連ねて配置していった際に、最後に配置される保持器セグメントをいう。複数の保持器セグメントが周方向に連なってころ軸受に組み込まれ、一つの環状の保持器を構成する。
　上記したように構成されるこの発明のころ軸受は、軸受使用温度の所定温度範囲の下限値において、保持器セグメントの組み込みのために最小限の最後すき間を有するので、使用当初から保持器セグメントの重力による落下などの無駄な動きがなく、保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損が起こりにくい。
　また、前記保持器セグメントは熱膨張性フィラーを含んで線膨張係数１．０×１０－５／℃未満の樹脂製であるので、軸受温度が上昇するにつれて、保持器セグメントの膨張量は、鋼材製の外輪および内輪の線膨張係数（最も低い値と考えられる１．０×１０－５／℃）よりも小さく、そのために定常状態に至るまで最後すき間は広がる。
　しかし、軸受温度が前記所定温度範囲の上限値（例えば１５０℃）でも前記すき間の周方向寸法は、保持器セグメントの線膨張係数の設定により、環状の保持器の径方向厚さの中央を通る円の円周の０．１２％未満である程度に規制されている。そのため、樹脂製の保持器セグメントが、軸受の使用中に安定して良好な保持器の機能を果たし、保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損が起こりにくい。
　ころ軸受の使用当初から保持器セグメント同士の衝突を起こすような無駄な動きができるだけ少なくなるように、前記所定温度範囲の下限値で、すき間の周方向寸法が、前記保持器セグメントの前記環状の径方向厚さの中央を通る円の円周の０を超え０．０７５％以下であることが好ましい。
　また、樹脂製の保持器セグメントに充填する熱膨張性フィラーの種類は、外輪および内輪を構成する鋼材の線膨張係数未満の線膨張係数の熱膨張性フィラーであればよく、周知の繊維状その他の熱膨張性フィラーを採用することができる。そのような熱膨張性フィラーは、例えば炭素繊維またはガラス繊維のいずれかまたは両方を含むものであってよい。
　熱膨張性フィラーの充填比率は、保持器セグメントの成型材料となる樹脂組成物について、２０重量％以上４０重量％以下を目安にすればよい。
　このように構成されるころ軸受は、大型のころ軸受における前記した技術的課題の解決に対応できるものであり、例えば風力発電機の主軸支持用ころ軸受として適用できるものになる。
　また、上記したころ軸受に用いられて、周方向に順次連ねて環状に配置して用いられる複数の保持器セグメントからなるころ軸受用保持器は、比較的大型のころ軸受の使用当初から保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損による初期不良の防止を可能とするものになる。
　この発明は、所定の軸受温度で使用されるころ軸受の前記保持器セグメントを、熱膨張性フィラーを含んで所定線膨張係数未満の樹脂製とし、さらに最初に配置された保持器セグメントと最後に配置された保持器セグメントとの間に軸受温度が所定温度範囲の下限値で組み込みに最小限のすき間を設けておき、しかも所定温度範囲の上限値で所定寸法未満のすき間を有するように設けたので、ころ軸受の使用当初から保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損による初期不良が発生する恐れがなくなり、樹脂製の保持器セグメントが軸受の使用中に安定して良好な保持器の機能を果たし、保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損が起こりにくい利点を有するころ軸受になる。
　また、このようなころ軸受は、特に風力発電機の主軸支持用ころ軸受に適用できる利点があり、上記した保持器セグメントを用いることにより、上記した利点を奏するころ軸受に適用できるころ軸受用保持器になる。
実施形態の円すいころ軸受を示し、最初に配置された保持器セグメントと最後に配置された保持器セグメントとの間のすき間を示す拡大断面図 実施形態の円すいころ軸受に用いた保持器セグメントの斜視図 実施形態の円すいころ軸受の軸に直交する断面図 実施形態の風力発電機の主軸支持用ころ軸受の使用状態の説明図
　この発明の実施形態を以下に添付図面に基づいて説明する。
　図１－３に示す実施形態は、鋼材製の外輪１および内輪２と、外輪１および内輪２の間に配置される複数の円すいころ３と、この円すいころ３を収容するポケット４を有し、外輪１および内輪２の間で周方向に順次連ねて環状に配置される複数の樹脂製の保持器セグメント５とを備えた円すいころ軸受であり、保持器セグメント５は、所定の熱膨張性フィラーを所定量含んだ樹脂製のものであり、熱膨張性フィラーを含有する樹脂の線膨張係数(以下、線膨張係数＝αで示す場合がある。)が１．０×１０－５／℃未満である。
　図２に示すように保持器セグメント５は、図３に示される環状保持器６の一単位を構成するものであり、軸受の回転軸線を含む平面で、軸周りに等角度間隔で環状保持器６を分割(図示では１２等分に分割)したものであるともいえる。それぞれの保持器セグメント５は、円すいころ３を収容するポケット４を一以上(図示では３か所)備えている。
　保持器セグメント５は、複数開口する各ポケット４の両側に柱部７ａまたは柱部７ｂを有しており、柱部７ａは平坦面と円弧状爪部９が背面合せで一体化された形状であり、柱部７ｂは円弧状爪部９を有する面同士が背面合せで一体化されている。これら柱部７ａ、７ｂの長手方向の一端部は連結部８ａで連結され、また他端部は連結部８ｂで連結されている。また外輪１側または内輪２側においてそれぞれ対向する円弧状爪部９で回転する円すいころ３を抜け止めし、かつ回転自在に保持している。
　円すいころ３は、円弧状爪部９でポケット４内に抜け止めされており、外輪１および内輪２の軌道面に接しながら回転自在に転動する。
　また、図３に示すように、実施形態の円すいころ軸受Ａは、複数の保持器セグメント５が周方向に配置されて環状保持器６が形成されている状態で、最初に配置された保持器セグメント５ａと、最後に配置された保持器セグメント５ｂとの平坦面同士の間に軸受使用温度の下限値ですき間Ｒ(図１)を設定し、さらに、軸受使用温度の上限値ですき間Ｒの周方向寸法が、保持器セグメント５の環状の径方向厚さの中央を通る円の円周の０．１２％未満になるように、保持器セグメント５の熱膨張量は制限されている。
　上記したように構成される実施形態の円すいころ軸受は、想定される軸受使用温度の下限値の例えば－４０℃において、環状保持器６の最初に配置された保持器セグメント５ａと最後に配置された保持器セグメント５ｂとの間に、これらの組み込みの際に必要最小限の大きさのすき間(「最後すき間」)Ｒを形成している。
　前記所定温度範囲の下限値でのすき間Ｒの周方向寸法は、保持器セグメント５の中央を通る円の円周の０を超え０．０７５％以下であることが好ましい。
　このようにすき間Ｒの設定された実施形態の円すいころ軸受は、使用当初から特定の位置にある保持器セグメント５の重力による落下などの無駄な動きはなく、保持器セグメント５同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損が起こりにくい。
　軸受の温度は、運転開始後に上昇し、ある時間を経過するとこれよりやや低い温度で定常状態になる。定常状態になるまでの時間は、軸受の大きさ、回転速度や潤滑方法により異なるが、２０分から数時間を要する。また定常状態での軸受の温度は、使用時の室温または常温より１０～４０℃程度高い状態が通常であり、好ましくは１００℃以下で使用することが好ましい。
　外輪１、内輪２、さらに通常は円すいころ３を含めて、ころ軸受の部品は、鋼材で形成されている。例えば大型の円すいころ軸受は、それに適当な硬さと靱性が備えられるように、ニッル・クロム・モリブデン鋼、クロム鋼、クロムモリブデン鋼等の肌焼き鋼（浸炭鋼）や高周波焼入鋼は、より適切な鋼材である。また、一般的な軸受材料としては、高炭素クロム軸受鋼等の高・中炭素合金鋼、ステンレス鋼などの耐食軸受鋼などが採用される場合もある。
　これらの鋼材の線膨張係数は、１．２×１０－５／℃程度（例えばS30Cでは１．５×１０－５／℃程度）であり、炭素量の多い鋼種ほど小さくなる傾向があるものの軸受材料として用いられる肌焼き鋼は、１．１２×１０－５／℃程度である。
　保持器セグメント５は、樹脂製であり、実用上の必要から射出成形のできる高分子材料が広く用いられている。保持器成形材料として周知のガラス繊維で強化した脂肪族ポリアミド樹脂、芳香族ポリアミド樹脂などを使用することもできる。これらのポリアミド樹脂の保持器は、－４０～１２０℃までの温度で連続使用が可能なものである。
　また、その他の保持器成形の樹脂材料として、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、シンジオタクチック・ポリスチレン（ＳＰＳ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、フッ素樹脂、ポリエーテルニトリル（ＰＥＮ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、変性ポリフェニレンエーテル（ｍＰＰＯ）、ポリサルホン（ＰＳＦ）、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、および熱可塑性ポリイミド（ＰＩ）等も挙げられる。
　このうち、ポリフェニレンサルファイド(ＰＰＳ)樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂などは、射出成形性、摺動性、耐久性等の点から好ましいものである。
　保持器セグメント５は、熱膨張性フィラーを含んでおり、充填材として採用する熱膨張性フィラーの配合量等の調整により、線膨張係数１．０×１０－５／℃未満となるように配合して調製される。
　熱膨張性フィラーは、外輪および内輪を構成する鋼材の線膨張係数未満の熱膨張性フィラーであればよく、例えば肌焼き鋼を採用する場合に、同鋼の線膨張係数１．１２×１０－５／℃未満の熱膨張性のもの（すなわち、繊維方向の熱膨張性、または線膨張係数のもの）を採用し、さらにそれより小さな線膨張係数１×１０－５／℃未満のもの、好ましくはマイナスの線膨張係数の熱膨張性フィラーを採用することができる。
　このような熱膨張性フィラーは、できるだけ少量を添加できる添加効率の良いものが好ましく、例えば炭素繊維は線膨張係数がマイナス（加熱すると繊維方向に縮む）であり、α＝－０．５×１０－５／℃～０．６×１０－５／℃であり、パラ系芳香族ポリアミド繊維もαが０に近いマイナスの線膨張係数であり、またガラス繊維のα＝０．５×１０－５／℃である。
　さらに、ベータユークリプタイト（LiAlSiO4）やビスマス鉄ニッケル酸化物（BiNi1-XFexO3）なども負の熱膨張率を示す化合物として周知であり、使用可能なものである。
　また、保持器セグメントの樹脂材料として、ポリアミド（ＭＣナイロン）、ＰＥＥＫ、ＰＯＭ、ＰＰＳ、ＰＥＩを採用し、繊維体積含有率６０％とした場合の線膨張係数(α)は、熱膨張性フィラーがＰＡＮ系炭素繊維の場合に、α＝２×１０－５／℃～４×１０－５／℃程度であり、ピッチ系炭素繊維を採用した場合にα＝―８×１０－５／℃～－１３×１０－５／℃程度であり、芳香族ポリアミド（アラミド）繊維を採用した場合にα＝―１５×１０－５／℃程度である。
　図４に示すように、実施形態の円すいころ軸受Ａは、風力発電機の主軸支持用のころ軸受として用いることができる。すなわち、大型の風力発電機の主軸支持構造の主要部品を支持するナセル１０は、設置面から離れた高い位置に設置されるものであり、旋回座軸受１１を介して支持台１２上に水平旋回自在に設置されている。
　風力を受けるブレード１３を一端に固定する主軸１４は、ナセル１０内で、円すいころ軸受Ａを介して、回転自在に支持されている。主軸１４の他端は増速機１５に接続され、その出力軸が発電機１６のロータ軸１７に結合されている。
　なお、上記の実施形態では、保持器セグメントの素材として、樹脂中に含まれる充填材を炭素繊維またはガラス繊維として示したが、これらの混合物であってもよく、またはカーボンブラック等の粉末状の充填材や粒状の充填材を含む構成としてもよい。さらにまた、上記の実施形態においては、保持器セグメントに収容されるころとして、円すいころを用いたが、これに限らず、円筒ころや針状ころ、棒状ころ等を用いてもよい。
　上記した実施形態の円すいころ軸受Ａを用いた風力発電機の主軸支持装置では、通常の使用状態の当初から保持器セグメント同士の衝突による衝突音の発生や保持器素子の破損が起こることがなく、使用中に安定して保持器の良好な機能が奏されるため、風力発電機の運転に充分に耐えるものと認められた。
　この発明に係るころ軸受またはそのころ軸受用保持器は、風力発電機の主軸支持構造の他、比較的大型のころ軸受に用いることに適したものであり、比較的大型の保持器セグメント同士の衝突による騒音防止の求められる用途や耐久性を向上させることの求められる用途に適用できるものである。
１　外輪
２　内輪
３　円すいころ
４　ポケット
５　保持器セグメント
５ａ　最初に配置された保持器セグメント
５ｂ　最後に配置された保持器セグメント
６　環状保持器
７ａ、７ｂ　柱部
８ａ，８ｂ　連結部
９　円弧状爪部
１０　ナセル
１１　旋回座軸受
１２　支持台
１３　ブレード
１４　主軸
１５　増速機
１６　発電機
１７　ロータ軸
Ａ　円すいころ軸受
Ｒ　すき間

Claims (8)

  1. 　鋼材製の外輪および内輪と、前記外輪および前記内輪の間に配置される複数のころと、前記ころを収容するポケットを有し、前記外輪および前記内輪の間で周方向に順次連ねて環状に配置される複数の保持器セグメントとを備え、所定温度範囲の軸受温度で使用されるころ軸受であって、
    　前記保持器セグメントは熱膨張性フィラーを含んで線膨張係数１．０×１０－５／℃未満の樹脂製であり、
    　複数の前記保持器セグメントが周方向に無間隙に配置された環状の保持器の最初に配置された保持器セグメントと最後に配置された保持器セグメントとの間に軸受温度が前記所定温度範囲の下限値ですき間（Ｒ）を有し、
    　軸受温度が前記所定温度範囲の上限値での前記すき間（Ｒ）の周方向寸法が、前記保持器セグメントの前記環状の径方向厚さの中央を通る円の円周の０．１２％未満であるころ軸受。
  2. 　前記所定温度範囲が、－４０～１５０℃である請求項１に記載のころ軸受。
  3. 　前記所定温度範囲の下限値でのすき間（Ｒ）の周方向寸法が、前記保持器セグメントの前記環状の径方向厚さの中央を通る円の円周の０を超え０．０７５％以下である請求項１または２に記載のころ軸受。
  4. 　前記熱膨張性フィラーは、外輪および内輪を構成する鋼材の線膨張係数未満の線膨張係数の熱膨張性フィラーである請求項１～３のいずれかに記載のころ軸受。
  5. 　前記熱膨張性フィラーは、少なくとも炭素繊維またはガラス繊維のいずれかを含むものである請求項１～４のいずれかに記載のころ軸受。
  6. 　前記熱膨張性フィラーの充填比率が、２０重量％以上４０重量％以下である請求項５に記載のころ軸受。
  7. 　前記ころ軸受が、風力発電機の主軸支持用ころ軸受である請求項１～６のいずれかに記載のころ軸受。
  8. 　請求項１～７のいずれかに記載のころ軸受に用いられ、周方向に順次連ねて環状に配置して用いられる複数の保持器セグメントからなるころ軸受用保持器。
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