WO2019163464A1 - 同期電動機の制御装置及び同期発電機の制御装置 - Google Patents

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WO2019163464A1
WO2019163464A1 PCT/JP2019/003343 JP2019003343W WO2019163464A1 WO 2019163464 A1 WO2019163464 A1 WO 2019163464A1 JP 2019003343 W JP2019003343 W JP 2019003343W WO 2019163464 A1 WO2019163464 A1 WO 2019163464A1
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WO
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synchronous motor
temperature
synchronous
voltage
control device
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Application number
PCT/JP2019/003343
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English (en)
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辻　剛志
嘉久 小野
山下　幸生
武蔵 坂本
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三菱重工業株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
    • F02B37/04—Engines with exhaust drive and other drive of pumps, e.g. with exhaust-driven pump and mechanically-driven second pump
    • F02B37/10—Engines with exhaust drive and other drive of pumps, e.g. with exhaust-driven pump and mechanically-driven second pump at least one pump being alternatively or simultaneously driven by exhaust and other drive, e.g. by pressurised fluid from a reservoir or an engine-driven pump
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P29/00—Arrangements for regulating or controlling electric motors, appropriate for both AC and DC motors
    • H02P29/02—Providing protection against overload without automatic interruption of supply
    • H02P29/024—Detecting a fault condition, e.g. short circuit, locked rotor, open circuit or loss of load
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P29/00—Arrangements for regulating or controlling electric motors, appropriate for both AC and DC motors
    • H02P29/60—Controlling or determining the temperature of the motor or of the drive
    • H02P29/62—Controlling or determining the temperature of the motor or of the drive for raising the temperature of the motor
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Definitions

  • the present disclosure relates to a synchronous motor control device and a synchronous generator control device.
  • a permanent magnet synchronous motor it is generally performed to estimate the temperature of a permanent magnet portion of a rotor by measuring a counter electromotive force.
  • the magnet temperature becomes high, there is a possibility that failure such as burst of the magnet holding sleeve due to demagnetization or thermal expansion may occur. Therefore, the magnet temperature is an important monitoring item in realizing stable motor driving.
  • the magnet temperature becomes high when a voltage is applied to the synchronous motor it is preferable to estimate it during the period when the synchronous motor is driven as much as possible.
  • the back electromotive force cannot be accurately measured, so that the temperature estimation accuracy decreases.
  • a method has been proposed in which the counter electromotive force is estimated from the current of the synchronous motor by calculation, and the temperature is estimated from the estimated counter electromotive force (for example, see Patent Document 1). According to this method, even if the voltage is applied to the synchronous motor, the back electromotive force can be obtained with a certain accuracy.
  • Patent Document 1 since the method disclosed in Patent Document 1 needs to calculate the counter electromotive force from the current of the synchronous motor by calculation, the calculation processing becomes complicated. Such a problem is a problem that can occur in the same way for a synchronous generator.
  • the present disclosure has been made in view of such circumstances, and a synchronous motor control device and a synchronous generator control capable of easily estimating a magnet temperature without using a temperature monitoring sensor.
  • An object is to provide an apparatus.
  • a first aspect of the present disclosure is a control apparatus for a synchronous motor using a permanent magnet as a rotor, a voltage measurement unit that measures a phase voltage of the synchronous motor, and a temperature estimation unit that estimates a temperature of the permanent magnet.
  • the temperature estimation means uses a stop means for stopping voltage application to the synchronous motor for a predetermined period, and a voltage value measured by the voltage measurement means during the stop period during which the voltage application is stopped.
  • the application of voltage to the synchronous motor is temporarily stopped while the synchronous motor is driven, and a free spin state that rotates with no load is set. Since the phase voltage of the synchronous motor, that is, the counter electromotive force is measured during the free spin period, the measurement accuracy of the counter electromotive force can be improved. This makes it possible to estimate the magnet temperature.
  • the synchronous motor control device may further include a rotation speed control means for increasing the rotation speed of the synchronous motor in a speed adjustment period provided immediately before the stop period.
  • the synchronous motor control device since the rotational speed of the synchronous motor is increased in the speed adjustment period set immediately before the stop period, the synchronization at the end of the stop period with respect to the rotational speed of the synchronous motor before the speed adjustment period. A decrease in the rotational speed of the electric motor can be reduced. Thereby, the fall of the rotation speed of the synchronous motor by temperature estimation can be suppressed.
  • the rotation speed control means increases the rotation speed of the synchronous motor based on a preset rotation speed increase width, and the rotation speed increase width decreases during the stop period. It may be set according to the rotation speed range of the synchronous motor.
  • control apparatus for a synchronous motor it is possible to set a rotation speed increase range so that the rotation speed of the synchronous motor at the end of the stop period is a desired value.
  • the rotation speed control means increases the rotation speed of the synchronous motor based on a preset rotation speed increase width, and the rotation speed increase width is determined at the start of the speed adjustment period.
  • the fluctuation range of the rotation speed of the synchronous motor may be set to a value that is less than a predetermined value.
  • control apparatus for a synchronous motor it is possible to suppress the fluctuation range of the rotational speed of the synchronous motor by temperature measurement to be less than a predetermined value.
  • the period required for the magnet temperature, which has been decreased by stopping the voltage application to the synchronous motor, to recover to the magnet temperature before stopping the voltage application to the synchronous motor is predicted or
  • the temperature estimation means may estimate the magnet temperature of the synchronous motor at a time interval longer than the period measured and predicted or measured in advance.
  • the synchronous motor control device it is possible to avoid temperature estimation in a recovery period in which the magnet temperature lowered by estimating the magnet temperature recovers to the temperature before the estimation of the magnet temperature.
  • the temperature estimation means may estimate the magnet temperature of the synchronous motor when the load of the synchronous motor is equal to or higher than a preset high load threshold.
  • the control device for the synchronous motor it is possible to estimate the magnet temperature in a high load region where the magnet temperature is assumed to be high. Thereby, the temperature of the high temperature range of magnet temperature can be grasped
  • the temperature estimation means may estimate the magnet temperature of the synchronous motor when the rotational speed of the synchronous motor satisfies a predetermined stability condition.
  • the control device for the synchronous motor it is possible to estimate the magnet temperature when the rotation of the synchronous motor is stable. Thereby, the estimation accuracy of the magnet temperature can be stabilized.
  • the temperature estimation may be notified before the temperature estimation by the temperature estimation unit is started.
  • the synchronous motor control device it is possible to notify the user that temperature estimation is performed.
  • the synchronization with the synchronous motor may be resumed.
  • control device for the synchronous motor it is possible to automatically restart the synchronization with the synchronous motor after the magnet temperature is calculated.
  • a second aspect of the present disclosure includes a compressor that is driven by a turbine and that pumps outside air to an internal combustion engine, a synchronous motor that is coupled to a rotating shaft of the compressor, and a control device for the synchronous motor. It is.
  • a third aspect of the present disclosure is a control device for a synchronous generator that uses a permanent magnet as a rotor, and converts the generated power generated by the synchronous generator into power suitable for a load or a system and outputs the converted power.
  • Power conversion means power storage means provided in a DC bus included in the power conversion means, voltage measurement means for measuring the phase voltage of the synchronous generator, and temperature estimation means for estimating the temperature of the permanent magnet
  • the temperature estimation means uses a stop means for stopping the power generation of the synchronous generator for a predetermined period, and a voltage value measured by the voltage measurement means during a stop period in which the power generation of the synchronous generator is stopped.
  • a temperature control means for calculating the magnet temperature of the synchronous generator.
  • the synchronous generator is temporarily stopped in a state where the synchronous generator is generating power, and is set to a free spin state in which it rotates with no load. Since the phase voltage of the synchronous generator is measured in this free spin state, the measurement accuracy of the counter electromotive force can be improved. Thereby, the estimation accuracy of the magnet temperature can be improved.
  • the stopping unit is configured to stop the power generation of the synchronous generator by disconnecting the connection between the synchronous generator and the power conversion unit over the predetermined period. Also good.
  • the synchronous generator control device it is possible to easily stop the generation of the synchronous generator.
  • the control device for a synchronous generator may further include voltage control means for increasing the voltage of the DC bus in a voltage adjustment period provided immediately before the stop period.
  • the voltage of the DC bus is increased in the voltage adjustment period set immediately before the stop period, so that the energy stored in the storage means provided in the DC bus can be increased. It becomes possible. As a result, surplus energy stored in the power storage means is output during the stop period in which power generation is stopped, so that a drop in output power during the stop period can be suppressed.
  • the voltage control means increases the voltage of the DC bus based on a preset voltage increase width, and the voltage increase width is the power at the start of the voltage adjustment period.
  • the difference between the power output from the conversion means and the power output from the power conversion means during the stop period may be set to be within a preset allowable range.
  • the difference between the power output before the voltage adjustment period and the power output during the stop period can be suppressed within an allowable range. Thereby, the fall of the output electric power by temperature estimation can be suppressed.
  • the synchronous generator control device it may be notified that the temperature estimation is performed a predetermined period before the start of the voltage adjustment period.
  • control device for the synchronous generator it is possible to notify the user that temperature estimation is performed.
  • the synchronization with the synchronous generator may be resumed after the temperature calculation means performs the magnet temperature calculation of the synchronous generator.
  • control device for the synchronous generator it is possible to automatically restart the synchronization with the synchronous generator after the magnet temperature is calculated.
  • a fourth aspect of the present disclosure includes a compressor that is driven by a turbine and that pumps outside air to an internal combustion engine, a synchronous generator that is coupled to a rotating shaft of the compressor, and a controller for the synchronous generator. It is a feeder.
  • a fifth aspect of the present disclosure is a ship including the supercharger and an internal combustion engine to which outside air is pumped by the supercharger.
  • a sixth aspect of the present disclosure is a method for estimating a magnet temperature of a synchronous motor using a permanent magnet as a rotor, the step of stopping voltage application to the synchronous motor for a predetermined period, and the voltage application being stopped
  • a synchronous motor magnet temperature estimation method comprising: measuring a counter electromotive force of the synchronous motor during a stop period; and calculating a magnet temperature of the synchronous motor using the measured counter electromotive force.
  • a seventh aspect of the present disclosure is a magnet temperature estimation method for a synchronous generator using a permanent magnet as a rotor, the step of temporarily stopping power generation of the synchronous generator over a predetermined period, and the synchronous generator A step of measuring a counter electromotive force of the synchronous generator during a stop period in which power generation of the synchronous generator is stopped, and a step of calculating a magnet temperature of the synchronous generator using the measured counter electromotive force It is a magnet temperature estimation method of a generator.
  • FIG. 6 is a flowchart illustrating a processing procedure of magnet temperature estimation processing during powering according to an embodiment of the present disclosure. It is the figure which showed an example of the change of the rotation speed during execution of the magnet temperature estimation process shown in FIG. 6 is a flowchart illustrating a processing procedure of magnet temperature estimation processing during power generation according to an embodiment of the present disclosure. It is the figure which showed an example of the rotation speed of a generator motor during execution of the magnet temperature estimation process shown in FIG. It is the figure which showed the other example of the change of the rotation speed during execution of the magnet temperature estimation process shown in FIG.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a schematic configuration of a supercharger system according to an embodiment of the present disclosure.
  • the supercharger system is a system that is mounted on a ship and used, and includes a supercharger 10, a generator motor 30, and a control device 50 for the generator motor 30 as main components.
  • the supercharger 10 includes an exhaust turbine 21 that is driven by exhaust gas discharged from a marine diesel engine (internal combustion engine), and a compressor 23 that is driven by the exhaust turbine 21 to pump outside air to the internal combustion engine.
  • the supercharger 10 not only uses the engine exhaust gas discharged from the marine diesel engine as a compressor driving force of the supercharger but also uses it as power for driving the generator motor 30 to obtain generated power. is there.
  • the generator motor 30 is connected to the rotary shafts of the exhaust turbine 21 and the compressor 23, functions as a synchronous motor during powering, and assists in driving the compressor 23. It functions as a synchronous generator during regeneration and outputs generated power.
  • a permanent magnet synchronous motor using a permanent magnet for the rotor is employed as the generator motor 30 for example.
  • the control device 50 includes a power conversion device 20 provided between the supercharger 10 and the inboard system 16, and an arithmetic processing device 40 that controls the power conversion device 20.
  • the power converter 20 includes a first power converter 12, a second power converter 14, and a smoothing capacitor (power storage unit) 22 as main components.
  • the first power conversion unit 12 and the second power conversion unit 14 are connected via the DC bus 15, and the smoothing capacitor 22 is provided between the DC bus 15 to reduce DC voltage fluctuation.
  • the first power conversion unit 12 functions as an inverter that converts DC power into AC power and outputs the AC power to the generator motor 30 when the generator motor 30 is powered, and generates power from the generator motor 30 as DC during regeneration. It functions as an active rectifier that converts it into electric power and outputs it to the DC bus 15.
  • the second power conversion unit 14 functions as an active rectifier that converts the three-phase AC power from the inboard system 16 into DC power and outputs it to the DC bus 15 during powering of the generator motor 30, and during regeneration, It functions as an inverter that converts DC power from the first power converter 12 into three-phase AC power suitable for the system and outputs it to the inboard system 16.
  • Each of the first power conversion unit 12 and the second power conversion unit 14 is configured by, for example, a circuit in which six switching elements are bridge-connected.
  • the structure of the 1st power converter 12 and the 2nd power converter 14 it is not limited to the said example, It is also possible to employ
  • a contactor (connection switching means) 45 for switching connection / disconnection between the power conversion device 20 and the generator motor 30 is provided on the three-phase electric wire connecting the power conversion device 20 and the generator motor 30.
  • the mechanism for switching connection / disconnection between the power conversion device 20 and the generator motor 30 is not limited to the contactor 45, and a mechanism capable of switching connection / disconnection between the power conversion device 20 and the generator motor 30 may be adopted as appropriate. Is possible.
  • a voltage sensor 17 for measuring the DC voltage Vdc, in other words, the voltage across the smoothing capacitor 22, is provided between the DC buses 15 of the power conversion device 20. At least one phase of the three-phase wire connecting the power converter 20 and the generator motor 30 is provided with a voltage sensor (voltage measuring means) 18 (see FIG. 2) for measuring the phase voltage (back electromotive force) Ve. It has been.
  • various sensors for measuring the current, the rotational speed, etc. required for realizing the control of the generator motor 30 during power running and power generation. Abbreviation) is provided. The measurement values obtained by these various sensors are output to the arithmetic processing unit 40 as shown in FIG.
  • the arithmetic processing unit 40 is a microprocessor, for example, a CPU, a ROM (Read Only Memory) for storing a program executed by the CPU, a RAM (Random Access Memory) functioning as a work area when each program is executed, A communication unit or the like for exchanging data with other devices is provided.
  • a series of processes for realizing various functions is stored in a storage medium or the like in the form of a program as an example, and the CPU reads the program into a RAM or the like to execute information processing / arithmetic processing.
  • the program may be preinstalled in a ROM or other storage medium, provided in a state stored in a computer-readable storage medium, or distributed via wired or wireless communication means. May be applied.
  • the computer-readable storage medium is a magnetic disk, a magneto-optical disk, a CD-ROM, a DVD-ROM, a semiconductor memory, or the like.
  • the arithmetic processing unit 40 controls the first power conversion unit 12 and the second power conversion unit 14 based on voltage values measured by the voltage sensors 17 and 18. For example, at the time of power running of the generator motor 30, the arithmetic processing unit 40 is a control signal (for example, PWM signal) for making the rotation speed of the generator motor 30 coincide with the rotation speed command given from the host controller (not shown). And a control signal is given to the first power conversion unit 12. Thereby, based on the control signal, each switching element of the first power conversion unit 12 is opened and closed, whereby the DC power supplied from the DC bus 15 is converted into three-phase AC power and supplied to the generator motor 30. It will be. Since there are many known techniques for driving control of the synchronous motor, these known techniques may be adopted as appropriate. In the case of sensorless, an estimated value may be used for the actual rotational speed.
  • a control signal for example, PWM signal
  • the arithmetic processing unit 40 converts the DC power supplied from the DC bus 15 into AC power having the same frequency as that of the inboard system 16. 14 is controlled. Also for this control, a known technique relating to a control method of the synchronous generator may be adopted as appropriate.
  • the generator motor 30 when the generator motor 30 is powered, the three-phase AC power from the inboard system 16 is converted into DC power by the second power conversion unit 14, and is converted to the first power conversion unit 12 through the DC bus 15. Supplied.
  • the first power converter 12 is driven based on a control signal from the arithmetic processing unit 40 to convert DC power into AC power.
  • the AC power is supplied to the generator motor 30 and the generator motor 30 rotates.
  • the power generated by the generator motor 30 is converted into DC power by the first power converter 12 and supplied to the second power converter 14 through the DC bus 15.
  • the second power conversion unit 14 is driven based on a control signal (for example, a PWM signal) from the arithmetic processing unit 40, and thus the DC power from the first power conversion unit 12 is three-phase suitable for the inboard system 16. It is converted into AC power and output to the inboard system 16.
  • FIG. 2 is a schematic functional block diagram mainly describing a magnet temperature estimation function for estimating the permanent magnet temperature of the generator motor 30 among various functions provided in the arithmetic processing unit 40.
  • the arithmetic processing device 40 includes a power running temperature estimation unit 41 and a power generation temperature estimation unit 42.
  • the power running temperature estimation unit 41 estimates the temperature of the permanent magnet of the generator motor 30 (hereinafter referred to as “magnet temperature”) at a predetermined timing or at a predetermined time interval when the generator motor 30 is in a power running.
  • the power running temperature estimation unit 41 includes a stop unit 51, a temperature calculation unit 52, a rotation speed control unit 53, and an abnormality determination unit 54.
  • the stopping unit 51 stops the voltage application to the generator motor 30 for a predetermined period while the generator motor 30 is being driven. For example, the stop unit 51 stops the control signal to the first power conversion unit 12 to open all the switching elements included in the first power conversion unit 12, thereby applying voltage to the generator motor 30. Stop. Alternatively, the voltage application may be stopped by opening the contactor 45.
  • the temperature calculation unit 52 is a voltage value measured by the voltage sensor 18 during a stop period in which voltage application is stopped by the stop unit 51, that is, in a free spin state in which the generator motor 30 rotates in a no-load state. That is, the magnet temperature of the generator motor 30 is calculated using the back electromotive force (induced voltage) Ve.
  • the temperature calculation unit 52 has a magnet temperature characteristic in which a counter electromotive force or a parameter correlated with the counter electromotive force (for example, a magnetic flux change rate) and a magnet temperature of the generator motor 30 are associated with each other. Using the temperature characteristics, the magnet temperature corresponding to the counter electromotive force Ve measured by the voltage sensor 18 is acquired.
  • the method for estimating the magnet temperature from the back electromotive force Ve is a known technique, and these known techniques can be appropriately employed.
  • the method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-10477 can be employed. Since the magnet temperature characteristic changes according to the rotation speed, the magnet temperature characteristic may be prepared for each rotation speed.
  • the rotation speed control unit 53 increases the rotation speed of the generator motor 30 in the speed adjustment period provided immediately before the stop period in which the voltage application is stopped by the stop unit 51. This can be realized, for example, by outputting a control signal for increasing the rotational speed to the first power converter 12. For example, the rotation speed control unit 53 increases the rotation speed of the generator motor 30 based on a preset rotation speed increase width ⁇ (see FIG. 4).
  • the rotation speed increase width ⁇ during the speed adjustment period is set according to, for example, the rotation speed width of the generator motor 30 that decreases during the stop period.
  • the rotation speed increase width ⁇ is set to a rotation speed width corresponding to the rotation speed width of the generator motor 30 that decreases during the stop period.
  • the abnormality determination unit 54 compares the magnet temperature calculated by the temperature calculation unit 52 with a preset allowable temperature, and determines that there is an abnormality when the magnet temperature is equal to or higher than the allowable temperature. When the abnormality determination unit 54 determines that there is an abnormality, for example, the arithmetic processing unit 40 stops the generator motor 30 and generates an alarm to notify the occurrence of the abnormality.
  • FIG. 3 is a flowchart showing an example of the processing procedure of the magnet temperature estimation process executed at the time of power running
  • FIG. 4 is a diagram showing an example of the change in the rotation speed during the execution of the magnet temperature estimation process shown in FIG. It is.
  • the horizontal axis represents time
  • the vertical axis represents the rotational speed of the generator motor 30.
  • the magnet temperature estimation process shown in FIG. 3 is a process executed at “predetermined time interval” or “predetermined timing”, for example.
  • predetermined timing include the following timing.
  • the magnet temperature is estimated when a state where the load of the generator motor 30 is in a preset high load range continues for a predetermined period.
  • the magnet temperature has a correlation with the load of the generator motor 30, and the magnet temperature increases when the load is high. Therefore, the magnet temperature in the high temperature region can be grasped by estimating the magnet temperature under a load as high as possible.
  • the upper limit value of the high load range may be set to a load that ensures a margin for increasing the rotational speed. This is because the rotational speed increase control by the rotational speed control unit will be insufficient unless the load range is set.
  • the “predetermined stability condition” includes, for example, a state where the rotation speed is within a preset rotation speed range for a predetermined time.
  • the power running temperature estimation unit 41 performs temperature estimation in a state where the voltage application to the generator motor 30 is stopped as described above. If the voltage application to the generator motor 30 is stopped during the transition period in which the rotational speed is fluctuating, the rotational speed cannot be changed during that period, which may hinder control. Therefore, the control of the generator motor 30 can be stabilized by excluding such a transition period and performing temperature estimation during a period when the rotation speed is stable.
  • the upper limit of the “rotational speed range” may be set with a predetermined margin with respect to the rotational speed upper limit value of the generator motor 30. As a result, the rotation speed increase control by the rotation speed control unit can be performed.
  • the temperature estimation timing condition may be set to the same load and the same rotation speed.
  • the “predetermined time interval” at which the magnet temperature estimation process is executed is performed until the magnet temperature lowered by stopping the voltage application to the generator motor 30 is restored to the magnet temperature before the voltage application to the generator motor 30 is stopped.
  • the period required for this is predicted or measured in advance, and is set to a longer time interval than the predicted or measured period. By setting such a time interval, it is possible to avoid temperature estimation in the recovery period in which the magnet temperature lowered by estimating the magnet temperature recovers to the temperature before the estimation of the magnet temperature. Even when the temperature estimation is performed at the “predetermined timing” as described above, it is preferable not to perform the temperature estimation at least until the magnet temperature recovers to the temperature before the temperature estimation.
  • the stop unit 51 stops the voltage application to the generator motor 30 (SA3). This stop of voltage application is maintained, for example, until a predetermined stop period ends. During this stop period (between times t2 and t3 shown in FIG. 4), since the voltage application to the generator motor 30 is stopped, the generator motor 30 is in a free spin state that rotates in a no-load state.
  • the counter electromotive force Ve generated by the rotation of the generator motor 30 is measured by the voltage sensor 18 (SA4).
  • the counter electromotive force Ve measured by the voltage sensor 18 is output to the arithmetic processing unit 40.
  • the magnet temperature of the generator motor 30 is calculated by the temperature calculation unit 52 using the back electromotive force Ve measured by the voltage sensor 18 (SA5).
  • the abnormality determining unit 54 compares the calculated magnet temperature with a preset allowable temperature (SA6). As a result, when the magnet temperature is lower than the allowable temperature (SA6: YES), the process waits until the stop period ends (SA7). When the stop period ends (SA7: YES), the voltage application to the first power converter 12 is resumed, and the contactor 45 is closed to resume the synchronization with the generator motor 30 (SA8). The magnet temperature estimation process is terminated. Thereby, normal power running control is resumed (after time t3 in FIG. 4).
  • step SA7 when the predetermined stop period has ended (see step SA7), normal power running control has been resumed, but it takes time to resume synchronization with the generator motor 30. Therefore, in consideration of the time required for synchronization with the generator motor 30, the voltage application to the first power converter 12 may be started without waiting for the end of the stop period.
  • the rotational speed of the generator motor 30 becomes a predetermined threshold set to a value higher by a predetermined rotational speed ⁇ than the rotational speed before the rotational speed increase control (the rotational speed at time t1 in FIG. 4).
  • the synchronization process with the generator motor 30 may be started by resuming the voltage application.
  • the power generation temperature estimation unit 42 estimates the magnet temperature of the generator motor 30 at a predetermined timing or a predetermined time interval when the generator motor 30 generates power.
  • the power generation temperature estimation unit 42 includes a stop unit 61, a temperature calculation unit 62, a voltage control unit 63, and an abnormality determination unit 64.
  • the stop unit 61 stops the power generation of the generator motor 30 for a predetermined period. For example, the stop unit 61 stops the control signal of the first power conversion unit 12 so that all the switching elements included in the first power conversion unit 12 are opened, thereby generating the generator motor 30 and the first power conversion unit. 12, eventually connecting to the second power converter 14 is disconnected, and power generation is stopped. Alternatively, by opening the contactor 45, the connection between the generator motor 30 and the power converter 20 may be mechanically disconnected to stop the power generation.
  • the temperature calculation unit 62 uses the voltage value measured by the voltage sensor 18 during the stop period in which the power generation is stopped by the stop unit 51, that is, the magnet temperature of the generator motor 30 using the back electromotive force (induced voltage) Ve. Is calculated. Since the calculation processing by the temperature calculation unit 62 is the same as that of the temperature calculation unit 52 described above, detailed description thereof is omitted. The temperature calculation unit 62 and the temperature calculation unit 52 may share the same temperature calculation unit.
  • the voltage control unit 63 increases the DC voltage Vdc of the DC bus 15 of the generator motor 30 in the voltage adjustment period provided immediately before the stop period.
  • the voltage control unit 63 controls the first power conversion unit 12 based on a preset voltage increase width ⁇ V to increase the DC voltage Vdc of the DC bus 15 by a voltage increase width ⁇ V.
  • the voltage increase width ⁇ V is, for example, a supply power output from the power conversion device 20 to the inboard system 16 at the start of the voltage adjustment period and a supply power output from the power conversion apparatus 20 to the inboard system 16 during the stop period.
  • the difference is set to be within a preset allowable range.
  • the supply power output from the generator motor 30 to the inboard system 16 via the power converter 20 in the steady state is W [kW]
  • the stop period is T [s]
  • the supplied power output to the inboard system 16 during the stop period T can be made constant. That is, the voltage increase width ⁇ V in the voltage adjustment period is preferably set to a voltage value that satisfies the following expression (2).
  • the power stored in the smoothing capacitor 22 during the stop period T is supplied to the inboard system 16.
  • the smoothing capacitor 22 is not used and the secondary battery separately from the smoothing capacitor 22 is used. It is good also as supplying electric power to ship system 16 from.
  • the secondary battery and the inboard system 16 are connected and power is supplied from the secondary battery.
  • the abnormality determination unit 64 compares the magnet temperature calculated by the temperature calculation unit 62 with a preset allowable temperature, and determines that there is an abnormality when the magnet temperature is equal to or higher than the allowable temperature. If the abnormality determination unit 64 determines that there is an abnormality, for example, the arithmetic processing unit 40 stops the generator motor 30 and generates an alarm to notify the occurrence of the abnormality.
  • FIG. 5 is a flowchart showing an example of the processing procedure of the magnet temperature estimation process during power generation
  • FIG. FIG. 5 is a diagram showing an example of a change in power supplied to the inboard system 16.
  • the horizontal axis represents time
  • the vertical axis represents the generator motor speed, the DC voltage, and the supplied power from the top.
  • the magnet temperature estimation process during power generation shown in FIG. 5 may be performed when the power generation by the generator motor 30 satisfies a predetermined stability condition.
  • the stable condition is, for example, a case where a state where the fluctuation of the generated power is within a predetermined range is maintained for a predetermined time.
  • voltage increase control for increasing the voltage of the DC bus 15 by a predetermined voltage increase width ⁇ V over the voltage adjustment period is performed by the voltage control unit 63 (SB1).
  • the DC voltage Vdc increases by a predetermined voltage increase width ⁇ V.
  • the stop unit 61 disconnects the generator motor 30 and the power converter 20, and the generator motor 30 stops generating power (SB3).
  • the generator motor 30 enters a free spin state.
  • the counter electromotive force Ve generated by the rotation of the generator motor 30 is measured by the voltage sensor 18 (SB4).
  • the counter electromotive force Ve measured by the voltage sensor 18 is output to the arithmetic processing unit 40.
  • the temperature calculating unit 62 calculates the magnet temperature of the generator motor 30 using the back electromotive force Ve measured by the voltage sensor 18 (SB5).
  • the abnormality determining unit 64 compares the calculated magnet temperature with a preset allowable temperature (SB6). As a result, when the magnet temperature is lower than the allowable temperature (SB6: YES), it is determined whether or not the stop period has ended (SB7). As a result, when the stop period is ended (SB7: YES), the contactor 45 is closed to reconnect the generator motor 30 and the power converter 20, and the synchronization with the generator motor 30 is resumed. (SB8), the magnet temperature estimation process is terminated.
  • step SB7 when the predetermined stop period has ended (see step SB7), normal power generation control is resumed. Instead, when the magnet temperature reaches a predetermined temperature, the generator motor 30 and It is also possible to restart the synchronization.
  • the predetermined temperature is set to a value equal to or lower than the allowable temperature. In this case, the synchronization with the generator motor 30 can be resumed when the magnet temperature reaches the predetermined temperature without waiting for the end of the predetermined stop period.
  • the amount of power generation is controlled so that the DC voltage Vdc does not increase too much.
  • the control device 50 for the generator motor 30 during powering of the generator motor 30, voltage is temporarily applied to the generator motor 30 while the generator motor 30 is driven. And the phase voltage of the generator motor 30 is measured during this stop period, so that the back electromotive force measurement system can be improved. Thereby, the magnet temperature can be estimated. Since the rotational speed of the synchronous motor is increased in the speed adjustment period set immediately before the stop period, the decrease in the rotational speed of the synchronous motor at the end of the stop period with respect to the rotational speed of the synchronous motor before the speed adjustment period is reduced. Can do. Thereby, the fall of the rotation speed of the synchronous motor by temperature estimation can be suppressed.
  • Rotational speed increase width ⁇ during the speed adjustment period is set according to the rotational speed width of the generator motor 30 that decreases during the stop period. For example, a value in which the fluctuation range of the rotational speed of the generator motor 30 from the start of the speed adjustment period (for example, time t1 in FIG. 4) to the end of the stop period (for example, time t3 in FIG. 4) is less than a predetermined value.
  • the rotation speed increase width ⁇ the rotation speed of the generator motor 30 before the speed adjustment period (for example, the rotation speed before the time t1 in FIG. 4) and the rotation speed of the generator motor 30 at the end of the stop period ( For example, the difference from the rotation speed at time t3 in FIG. 4 can be suppressed to be less than a predetermined value.
  • the generator motor 30 When the generator motor 30 generates power, the generator motor 30 is temporarily stopped in a state where the generator motor 30 is generating power, and the phase voltage of the generator motor 30 is measured during this stop period. Measurement accuracy can be improved. As a result, the magnet temperature can be estimated even during power generation.
  • the voltage of the DC bus 15 is increased, so that the energy stored in the smoothing capacitor 22 provided in the DC bus 15 can be increased.
  • surplus energy stored in the smoothing capacitor 22 can be output to the inboard system 16, and it is possible to suppress a drop in supplied power during the stop period.
  • the difference between the power output from the power converter 20 to the inboard system 16 at the start of the voltage adjustment period and the power output from the power converter 20 to the inboard system 16 during the stop period is set in advance.
  • the voltage increase width ⁇ V so as to be within an allowable range (for example, the same value), it is possible to suppress a drop in supply power during the stop period within the allowable range.
  • the magnet temperature could not be estimated and a telemeter thermometer or the like had to be provided.
  • the magnet temperature can be estimated as described above, so that a telemeter thermometer or the like is unnecessary depending on the estimation accuracy of the magnet temperature. It becomes possible to do.
  • the rotational speed increase width ⁇ is set as the rotational speed width of the generator motor 30 that decreases during the stop period, but the setting value of the rotational speed increase width ⁇ is set in this example. It is not limited.
  • ) of the rotational speed of the generator motor 30 from the start of the speed adjustment period (time t1) to the end of the stop period (time t3) is a predetermined value.
  • the rotation speed increase width ⁇ may be set to a value that is less than.
  • FIG. 7 shows an example in which ⁇ is set such that the fluctuation range (
  • a speed adjustment period is provided immediately before the stop period, and the rotation speed of the generator motor 30 is increased during this speed adjustment period.
  • the processing of steps SA1 and SA2 shown in FIG. 3 can be omitted.
  • the voltage adjustment period provided immediately before the stop period may be omitted, and the stop period may be entered without increasing the voltage of the DC bus 15.
  • the processing of steps SB1 and SB2 shown in FIG. 5 can be omitted.
  • the temperature calculation units 52 and 62 when temperature estimation is performed by the temperature calculation units 52 and 62, it may be notified that the temperature estimation is started a predetermined time before the temperature estimation starts. This notification may be maintained until the temperature estimation ends. Thus, by notifying that the temperature estimation is performed, it is possible to notify the user in advance that the temperature estimation is performed.
  • an operation or control for changing the rotational speed from a predetermined time before the start of the temperature estimation to the end of the temperature estimation may be forcibly prohibited (the rotational speed).
  • Change prohibition means guidance may be provided so that manual input operations are not performed.
  • a message such as “Do not perform manual input operation” may be displayed on a display unit (not shown) to visually notify the user, or may be notified audibly by voice or the like.
  • the magnet temperature estimation processing described in the above embodiment is an example, and unnecessary steps can be deleted, new steps can be added, and the processing order can be changed within the scope of the present disclosure. It is.
  • the case where the synchronous motor control device and the synchronous generator control device of the present disclosure are applied to a hybrid supercharger mounted on a ship has been described as an example. It is not limited to.
  • the control device for a synchronous motor according to the present disclosure can be widely applied to a device including an electric motor such as an air conditioner.
  • the control device for a synchronous generator according to the present disclosure can be widely applied to devices including a generator.
  • a magnet is used during power running and power generation. It is good also as performing a magnet temperature estimation process preferentially in the direction where temperature is assumed to become high temperature. For example, in the hybrid turbocharger described above, since the magnet temperature is higher during power generation, it is preferable to execute the magnet temperature estimation process mainly during power generation.

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Abstract

温度監視のためのセンサを用いることなく、磁石温度を容易に推定することを目的とする。発電電動機の力行時において、電圧印加を所定期間停止させ、電圧印加が停止している停止期間中に同期電動機の逆起電力を計測し、計測した逆起電力を用いて、同期電動機の磁石温度を演算する。発電電動機の発電時においては、発電電動機の発電を所定期間にわたって一時的に停止させ、発電が停止されている停止期間中に発電電動機の逆起電力を計測し、計測した逆起電力を用いて、発電電動機の磁石温度を演算する。

Description

同期電動機の制御装置及び同期発電機の制御装置
　　本開示は、同期電動機の制御装置及び同期発電機の制御装置に関するものである。
　従来、永久磁石同期モータでは、逆起電力を計測することにより、ロータの永久磁石部の温度を推定することが一般的に行われている。磁石温度が高くなると、減磁や熱膨張による磁石保持スリーブのバースト等の故障が起きるおそれがある。したがって、安定したモータ駆動を実現する上で磁石温度は重要な監視事項となる。
　磁石温度は、同期モータに電圧が印加されている状態で高くなるため、可能な限り同期モータが駆動している期間に推定することが好ましい。しかしながら、同期モータに電圧が印加されている状態では、逆起電力を正確に計測することができないため、温度の推定精度が低下してしまう。そこで、例えば、同期モータの電流から逆起電力を演算によって推定し、推定逆起電力から温度を推定する方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この方法によれば、同期モータに電圧が印加されている状態であっても、一定の精度で逆起電力を得ることができる。
特開２００２－１０６７７号公報
　しかしながら、特許文献１に開示されている方法は、同期モータの電流から逆起電力を演算によって算出する必要があるため、演算処理が煩雑化する。このような問題は、同期発電機についても同様に生じ得る問題である。
　本開示は、このような事情に鑑みてなされたものであって、温度監視のためのセンサを用いることなく、磁石温度を容易に推定することのできる同期電動機の制御装置及び同期発電機の制御装置を提供することを目的とする。
　本開示の第一態様は、回転子に永久磁石を使用した同期電動機の制御装置であって、前記同期電動機の相電圧を計測する電圧計測手段と、前記永久磁石の温度を推定する温度推定手段とを備え、前記温度推定手段は、前記同期電動機への電圧印加を所定期間停止させる停止手段と、前記電圧印加が停止している停止期間中に前記電圧計測手段によって計測された電圧値を用いて、前記同期電動機の磁石温度を演算する温度演算手段と、前記停止期間の直前に設けられた速度調整期間において、前記同期電動機の回転数を上昇させる回転数制御手段とを具備する同期電動機の制御装置である。
　上記同期電動機の制御装置によれば、同期電動機が駆動している状態で一時的に同期電動機への電圧印加を停止し、無負荷で回転するフリースピン状態とする。このフリースピン期間において同期電動機の相電圧、すなわち、逆起電力を計測するので、逆起電力の計測精度を向上させることができる。これにより、磁石温度の推定を行うことが可能となる。
　上記同期電動機の制御装置は、前記停止期間の直前に設けられた速度調整期間において、前記同期電動機の回転数を上昇させる回転数制御手段を更に備えていてもよい。
　上記同期電動機の制御装置によれば、停止期間の直前に設定された速度調整期間において、同期電動機の回転数を上昇させるので、速度調整期間前の同期電動機の回転数に対する停止期間終了時における同期電動機の回転数の低下を小さくすることができる。これにより、温度推定による同期電動機の回転数の落ち込みを抑制することができる。
　上記同期電動機の制御装置において、前記回転数制御手段は、予め設定された回転数上昇幅に基づいて前記同期電動機の回転数を上昇させ、前記回転数上昇幅は、前記停止期間中に低下する前記同期電動機の回転数幅に応じて設定されていてもよい。
　上記同期電動機の制御装置によれば、停止期間終了時における同期電動機の回転数を所望の値とするような回転数上昇幅を設定することが可能となる。
　上記同期電動機の制御装置において、前記回転数制御手段は、予め設定された回転数上昇幅に基づいて前記同期電動機の回転数を上昇させ、前記回転数上昇幅は、前記速度調整期間の開始時から前記停止期間の終了時までにおける前記同期電動機の回転数の変動幅が所定値未満となる値に設定されていてもよい。
　上記同期電動機の制御装置によれば、温度測定による同期電動機の回転数の変動幅を所定値未満に抑制することが可能となる。
　上記同期電動機の制御装置において、前記同期電動機への電圧印加を停止することによって低下した磁石温度が前記同期電動機への電圧印加を停止する前の前記磁石温度に回復するまでに要する期間を予測または予め計測し、予測または計測した前記期間よりも長めの時間間隔で、前記温度推定手段が前記同期電動機の磁石温度を推定することとしてもよい。
　上記同期電動機の制御装置によれば、磁石温度の推定を行うことにより低下した磁石温度が磁石温度の推定前の温度まで回復する回復期間における温度推定を回避することが可能となる。
　上記同期電動機の制御装置において、前記温度推定手段は、前記同期電動機の負荷が予め設定された高負荷閾値以上である場合に、前記同期電動機の磁石温度を推定することとしてもよい。
　上記同期電動機の制御装置によれば、磁石温度が高いと想定される高負荷領域において磁石温度の推定を行うことが可能となる。これにより、磁石温度の高温域の温度を把握することができる。
　上記同期電動機の制御装置において、前記温度推定手段は、前記同期電動機の回転数が所定の安定条件を満たす場合に、前記同期電動機の磁石温度を推定することとしてもよい。
　上記同期電動機の制御装置によれば、同期電動機の回転が安定しているときに磁石温度を推定することが可能となる。これにより、磁石温度の推定精度を安定させることができる。
　上記同期電動機の制御装置において、前記温度推定手段による温度推定が開始される前に、温度推定を行うことを報知することとしてもよい。
　上記同期電動機の制御装置によれば、温度推定が行われることをユーザに知らせることが可能となる。
　上記同期電動機の制御装置において、前記温度演算手段による前記同期電動機の磁石温度演算が行われた後に、前記同期電動機との同期を再開させることとしてもよい。
　上記同期電動機の制御装置によれば、磁石温度が演算された後に自動的に同期電動機との同期を再開させることが可能となる。
　本開示の第二態様は、タービンにより駆動されて内燃機関に外気を圧送する圧縮機と、前記圧縮機の回転軸に連結される同期電動機と、上記同期電動機の制御装置とを備える過給機である。
　本開示の第三態様は、回転子に永久磁石を使用した同期発電機の制御装置であって、前記同期発電機によって発電された発電電力を負荷または系統に適した電力に変換して出力する電力変換手段と、前記電力変換手段が備える直流バスに設けられた蓄電手段と、前記同期発電機の相電圧を計測する電圧計測手段と、前記永久磁石の温度を推定する温度推定手段とを備え、前記温度推定手段は、前記同期発電機の発電を所定期間にわたって停止させる停止手段と、前記同期発電機の発電が停止されている停止期間中に前記電圧計測手段によって計測された電圧値を用いて、前記同期発電機の磁石温度を演算する温度演算手段とを具備する同期発電機の制御装置である。
　上記同期発電機の制御装置によれば、同期発電機が発電している状態で一時的に同期発電機の発電を停止し、無負荷で回転するフリースピン状態とする。このフリースピン状態において同期発電機の相電圧を計測するので、逆起電力の計測精度を向上させることができる。これにより、磁石温度の推定精度を向上させることが可能となる。
　上記同期発電機の制御装置において、前記停止手段は、前記同期発電機と前記電力変換手段との接続を前記所定期間にわたって非接続状態とすることで、前記同期発電機の発電を停止させることとしてもよい。
　上記同期発電機の制御装置によれば、容易に同期発電機の発電を停止させることが可能となる。
　上記同期発電機の制御装置は、前記停止期間の直前に設けられた電圧調整期間において、前記直流バスの電圧を上昇させる電圧制御手段を更に備えることとしてもよい。
　上記同期発電機の制御装置によれば、停止期間の直前に設定された電圧調整期間において、直流バスの電圧を上昇させるので、直流バスに設けられた蓄電手段に蓄えられるエネルギーを上昇させることが可能となる。これにより、発電が停止している停止期間において、蓄電手段に蓄えられた余剰のエネルギーが出力されることとなるので、停止期間における出力電力の落ち込みを抑制することが可能となる。
　上記同期発電機の制御装置において、前記電圧制御手段は、予め設定された電圧上昇幅に基づいて前記直流バスの電圧を上昇させ、前記電圧上昇幅は、前記電圧調整期間の開始時において前記電力変換手段から出力される電力と、前記停止期間において前記電力変換手段から出力される電力との差分が予め設定されている許容範囲内となるように設定されていてもよい。
　上記同期発電機の制御装置によれば、電圧調整期間前に出力していた電力と停止期間中に出力する電力との差分を許容範囲内に抑えることが可能となる。これにより、温度推定による出力電力の落ち込みを抑制することができる。
　上記同期発電機の制御装置において、前記電圧調整期間の開始時から所定期間前に、温度推定を行うことを報知することとしてもよい。
　上記同期発電機の制御装置によれば、温度推定が行われることをユーザに知らせることができる。
　上記同期発電機の制御装置において、前記温度演算手段による前記同期発電機の磁石温度演算が行われた後に、前記同期発電機との同期を再開させることとしてもよい。
　上記同期発電機の制御装置によれば、磁石温度が演算された後に自動的に同期発電機との同期を再開させることが可能となる。
　本開示の第四態様は、タービンにより駆動されて内燃機関に外気を圧送する圧縮機と、前記圧縮機の回転軸に連結される同期発電機と、上記同期発電機の制御装置とを備える過給機である。
　本開示の第五態様は、上記過給機と、前記過給機によって外気が圧送される内燃機関とを備える船舶である。
　本開示の第六態様は、回転子に永久磁石を使用した同期電動機の磁石温度推定方法であって、前記同期電動機への電圧印加を所定期間停止させる工程と、前記電圧印加が停止している停止期間中に前記同期電動機の逆起電力を計測する工程と、計測した前記逆起電力を用いて、前記同期電動機の磁石温度を演算する工程とを有する同期電動機の磁石温度推定方法である。
　本開示の第七態様は、回転子に永久磁石を使用した同期発電機の磁石温度推定方法であって、前記同期発電機の発電を所定期間にわたって一時的に停止させる工程と、前記同期発電機の発電が停止されている停止期間中に前記同期発電機の逆起電力を計測する工程と、計測した前記逆起電力を用いて、前記同期発電機の磁石温度を演算する工程とを有する同期発電機の磁石温度推定方法である。
　本開示によれば、温度監視のためのセンサを用いることなく、磁石温度を容易に推定することができるという効果を奏する。
本開示の一実施形態に係る過給機システムの概略構成を示した図である。 本開示の一実施形態に係る演算処理装置が備える種々の機能のうち、発電電動機の永久磁石温度を推定する磁石温度推定機能について主に記載した概略機能ブロック図である。 本開示の一実施形態に係る力行時の磁石温度推定処理の処理手順を示したフローチャートである。 図３に示した磁石温度推定処理の実行中における回転数の変移の一例を示した図である。 本開示の一実施形態に係る発電時の磁石温度推定処理の処理手順を示したフローチャートである。 図５に示した磁石温度推定処理の実行中における発電電動機の回転数、直流電圧、供給電力の変移の一例を示した図である。 図３に示した磁石温度推定処理の実行中における回転数の変移の他の例を示した図である。
　以下、本開示の一実施形態に係る同期電動機の制御装置及び同期発電機の制御装置について図面を参照して説明する。以下の開示では、一実施形態に係る同期電動機の制御装置及び同期発電機の制御装置を船舶に搭載されるハイブリッド過給機に適用した場合を例示して説明する。
　図１は、本開示の一実施形態に係る過給機システムの概略構成を示した図である。図１に示すように、過給機システムは、船舶に搭載されて使用されるシステムであり、過給機１０と、発電電動機３０と、発電電動機３０の制御装置５０とを主な構成として備えている。
　過給機１０は、舶用ディーゼルエンジン（内燃機関）から排出された排ガスによって駆動される排気タービン２１と、排気タービン２１により駆動されて内燃機関に外気を圧送する圧縮機２３とを備えている。過給機１０は、舶用ディーゼルエンジンから排出されるエンジン排ガスを過給機の圧縮機駆動力として利用するだけでなく、発電電動機３０を駆動する動力としても利用して、発電電力を得るものである。
　発電電動機３０は、排気タービン２１および圧縮機２３の回転軸に連結され、力行時において同期電動機として機能し、圧縮機２３の駆動をアシストする。回生時において同期発電機として機能し、発電電力を出力する。発電電動機３０として、例えば、回転子に永久磁石を使用した永久磁石同期モータが採用される。
　制御装置５０は、過給機１０と船内系統１６との間に設けられた電力変換装置２０と、電力変換装置２０を制御する演算処理装置４０とを備える。電力変換装置２０は、第１電力変換部１２と、第２電力変換部１４と、平滑コンデンサ（蓄電手段）２２とを主な構成として備えている。第１電力変換部１２と第２電力変換部１４とは直流バス１５を介して接続され、平滑コンデンサ２２は、直流バス１５間に設けられて、直流電圧変動を低減する。
　第１電力変換部１２は、発電電動機３０の力行時においては、直流電力を交流電力に変換して発電電動機３０に出力するインバータとして機能し、回生時においては、発電電動機３０の発電電力を直流電力に変換して直流バス１５に出力する能動整流器として機能する。
　第２電力変換部１４は、発電電動機３０の力行時においては、船内系統１６からの三相交流電力を直流電力に変換して直流バス１５に出力する能動整流器として機能し、回生時においては、第１電力変換部１２からの直流電力を系統に適した三相交流電力に変換して船内系統１６に出力するインバータとして機能する。
　上記第１電力変換部１２及び第２電力変換部１４の各々は、例えば、６つのスイッチング素子をブリッジ接続してなる回路で構成されている。ここで、第１電力変換部１２及び第２電力変換部１４の構成については、上記例に限定されず、他の構成を採用することも可能である。
　過給機システムにおいて、電力変換装置２０と発電電動機３０とを接続する三相電線には、電力変換装置２０と発電電動機３０との接続／切断を切り替えるコンタクタ（接続切替手段）４５が設けられている。電力変換装置２０と発電電動機３０との接続／切断を切り替える機構は、上記コンタクタ４５に限定されず、電力変換装置２０と発電電動機３０との接続／切断を切り替え可能な機構を適宜採用することが可能である。
　電力変換装置２０の直流バス１５間には、直流電圧Ｖｄｃ、換言すると、平滑コンデンサ２２の端子間電圧を計測するための電圧センサ１７（図２参照）が設けられている。電力変換装置２０と発電電動機３０とを接続する三相電線の少なくとも一相には、相電圧（逆起電力）Ｖｅを計測するための電圧センサ（電圧計測手段）１８（図２参照）が設けられている。過給機システムには、上記電圧センサ１７、１８の他、力行時及び発電時における発電電動機３０の制御を実現するために必要とされる電流や回転数等を計測するための各種センサ（図示略）が設けられている。
　これら各種センサによる計測値は、図２に示すように演算処理装置４０に出力される。
　演算処理装置４０は、マイクロプロセッサであり、例えば、ＣＰＵ、ＣＰＵが実行するプログラム等を記憶するためのＲＯＭ（Ｒｅａｄ　Ｏｎｌｙ　Ｍｅｍｏｒｙ）、各プログラム実行時のワーク領域として機能するＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ　Ａｃｃｅｓｓ　Ｍｅｍｏｒｙ）、他の装置とデータの授受を行うための通信部等を備えている。そして、各種機能を実現するための一連の処理は、一例として、プログラムの形式で記憶媒体等に記憶されており、このプログラムをＣＰＵがＲＡＭ等に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、各種機能が実現される。プログラムは、ＲＯＭやその他の記憶媒体に予めインストールしておく形態や、コンピュータ読み取り可能な記憶媒体に記憶された状態で提供される形態、有線又は無線による通信手段を介して配信される形態等が適用されてもよい。コンピュータ読み取り可能な記憶媒体とは、磁気ディスク、光磁気ディスク、ＣＤ－ＲＯＭ、ＤＶＤ－ＲＯＭ、半導体メモリ等である。
　演算処理装置４０は、電圧センサ１７、１８によって計測された電圧値等に基づいて第１電力変換部１２及び第２電力変換部１４を制御する。例えば、発電電動機３０の力行時においては、演算処理装置４０は、上位制御装置（図示略）から与えられる回転数指令に発電電動機３０の回転数を一致させるための制御信号（例えば、ＰＷＭ信号）を生成し、制御信号を第１電力変換部１２に与える。これにより、制御信号に基づいて、第１電力変換部１２の各スイッチング素子が開閉することにより、直流バス１５から供給された直流電力が三相交流電力に変換され、発電電動機３０に供給されることとなる。同期電動機の駆動制御については多くの公知技術が存在することから、これら公知技術を適宜採用すればよい。センサレスの場合には、実回転数は推定値を用いればよい。
　発電電動機３０の発電時（回生時）においては、演算処理装置４０は、直流バス１５から供給された直流電力を船内系統１６と同一の周波数の交流電力に変換するように、第２電力変換部１４を制御する。この制御についても同期発電機の制御方法に関する公知技術を適宜採用すればよい。
　このような過給機システムにおいて、発電電動機３０の力行時には、船内系統１６からの三相交流電力が第２電力変換部１４によって直流電力に変換され、直流バス１５を通じて第１電力変換部１２に供給される。第１電力変換部１２は、演算処理装置４０からの制御信号に基づいて駆動されることにより、直流電力を交流電力に変換する。交流電力は、発電電動機３０に供給され、発電電動機３０が回転する。
　発電電動機３０の発電時には、発電電動機３０の発電電力が第１電力変換部１２によって直流電力に変換され、直流バス１５を通じて第２電力変換部１４に供給される。第２電力変換部１４は、演算処理装置４０からの制御信号（例えば、ＰＷＭ信号）に基づいて駆動されることにより、第１電力変換部１２からの直流電力を船内系統１６に適した三相交流電力に変換して船内系統１６に出力する。
　次に、本実施形態に係る制御装置５０が備える磁石温度推定機能について、図面を参照して詳しく説明する。
　図２は、演算処理装置４０が備える種々の機能のうち、発電電動機３０の永久磁石温度を推定する磁石温度推定機能について主に記載した概略機能ブロック図である。
　図２に示すように、演算処理装置４０は、力行時温度推定部４１と、発電時温度推定部４２とを備えている。
　力行時温度推定部４１は、発電電動機３０の力行時において、所定のタイミングまたは所定の時間間隔で、発電電動機３０の永久磁石の温度（以下「磁石温度」という。）を推定する。
　具体的には、力行時温度推定部４１は、停止部５１と、温度演算部５２と、回転数制御部５３と、異常判定部５４とを備える。
　停止部５１は、発電電動機３０の駆動中において、発電電動機３０への電圧印加を所定期間停止させる。例えば、停止部５１は、第１電力変換部１２への制御信号を停止させることにより、第１電力変換部１２が備えるスイッチング素子を全て開状態とすることで、発電電動機３０への電圧印加を停止させる。あるいは、コンタクタ４５を開状態とすることで、電圧印加を停止させてもよい。
　温度演算部５２は、停止部５１によって電圧印加が停止されている停止期間中に、すなわち、発電電動機３０が無負荷状態で回転しているフリースピン状態において、電圧センサ１８によって計測された電圧値、すなわち逆起電力（誘起電圧）Ｖｅを用いて発電電動機３０の磁石温度を演算する。例えば、温度演算部５２は、逆起電力または逆起電力に相関を持つパラメータ（例えば、磁束変化率等）と発電電動機３０の磁石温度とを関連付けた磁石温度特性を有しており、この磁石温度特性を用いて、電圧センサ１８によって計測された逆起電力Ｖｅに対応する磁石温度を取得する。逆起電力Ｖｅから磁石温度を推定する方法については公知の技術であり、これら公知の技術を適宜採用することが可能である。例えば、一例として、特開２００２－１０６７７号公報に開示されている方法を採用することができる。磁石温度特性は回転数に応じて変化するため、回転数毎に磁石温度特性を用意してもよい。
　回転数制御部５３は、停止部５１によって電圧印加が停止される停止期間の直前に設けられた速度調整期間において、発電電動機３０の回転数を上昇させる。これは、例えば、第１電力変換部１２に対して回転数を上昇させる制御信号を出力することで実現可能である。例えば、回転数制御部５３は、予め設定された回転数上昇幅Δω（図４参照）に基づいて発電電動機３０の回転数を上昇させる。
　速度調整期間における回転数上昇幅Δωは、例えば、停止期間中に低下する発電電動機３０の回転数幅に応じて設定されている。本実施形態では、一例として、回転数上昇幅Δωは、停止期間中に低下する発電電動機３０の回転数幅に相当する回転数幅に設定されている。
　異常判定部５４は、温度演算部５２によって演算された磁石温度と予め設定されている許容温度とを比較し、磁石温度が許容温度以上である場合に異常と判定する。異常判定部５４によって異常と判定された場合には、例えば、演算処理装置４０は、発電電動機３０を停止させるとともに、アラームを発生させて、異常発生を報知する。
　次に、上記力行時温度推定部４１によって実行される磁石温度推定処理について図３及び図４を参照して説明する。図３は、力行時に実行される磁石温度推定処理の処理手順の一例を示したフローチャート、図４は、図３に示した磁石温度推定処理の実行中における回転数の変移の一例を示した図である。図４において、横軸は時間、縦軸は発電電動機３０の回転数を示している。
　図３に示した磁石温度推定処理は、例えば、「所定の時間間隔」または「所定のタイミング」で実行される処理である。
　ここで、「所定のタイミング」として、例えば、以下のようなタイミングが挙げられる。
　ｉ）発電電動機３０の負荷が予め設定された高負荷閾値以上である場合。より具体的には、発電電動機３０の負荷が予め設定されている高負荷範囲にある状態が所定期間継続したときに、磁石温度の推定を行う。磁石温度は、発電電動機３０の負荷と相関があり、負荷が高いときに磁石温度も高くなる。したがって、可能な限り高負荷の状態で磁石温度を推定することで、高温域での磁石温度を把握することができる。高負荷範囲の上限値は、回転数上昇の余裕度が確保された負荷に設定するとよい。このような負荷範囲に設定しなければ、回転数制御部による回転数上昇制御が不十分となってしまうからである。
　ｉｉ）発電電動機３０の回転数が所定の安定条件を満たす場合。「所定の安定条件」とは、例えば、回転数が予め設定された回転数範囲内にある状態が所定時間継続したとき等が挙げられる。例えば、力行時温度推定部４１は、上述したように、発電電動機３０への電圧印加を停止した状態で温度推定を行う。回転数が変動している過渡期において発電電動機３０への電圧印加を停止すると、その期間においては、回転数を変更することができないため、制御に支障をきたす可能性がある。したがって、このような過渡期を除外し、回転数が安定している期間に温度推定を行うことで、発電電動機３０の制御を安定させることができる。上記「回転数範囲」の上限は、発電電動機３０の回転数上限値に対して所定の余裕度を持って設定されるとよい。これにより、回転数制御部による回転数上昇制御が可能となる。
　上記種々の条件を満たす期間において、温度推定のタイミングの条件は、同じ負荷及び同じ回転数に設定されているとよい。このようにすることで、毎回、同じ運転条件下で温度推定を行うことができ、磁石温度の変移を把握することができる。
　磁石温度推定処理を実行する「所定の時間間隔」は、発電電動機３０への電圧印加を停止することによって低下した磁石温度が発電電動機３０への電圧印加を停止する前の磁石温度に回復するまでに要する期間を予測または予め計測し、予測または計測した期間よりも長めの時間間隔に設定される。このような時間間隔に設定することで、磁石温度の推定を行うことにより低下した磁石温度が磁石温度の推定前の温度まで回復する回復期間における温度推定を回避することが可能となる。
　上記のように「所定のタイミング」で温度推定を行う場合にも、少なくとも磁石温度が温度推定前の温度まで回復するまでの期間は温度推定を行わないようにするとよい。
　以下、図３及び図４を参照して、本実施形態における力行時の磁石温度推定処理について説明する。
　まず、速度調整期間にわたって、発電電動機３０の回転数を所定の回転数幅上昇させる回転数上昇制御が行われる（ＳＡ１）。これにより、例えば、図４に示す時刻ｔ１からｔ２の速度調整期間において、発電電動機３０の回転数は所定の回転数上昇幅Δω上昇することとなる。
　次に、速度調整期間が終了、換言すると、所定の回転数幅の上昇が完了すると（ＳＡ２：ＹＥＳ）、停止部５１によって発電電動機３０への電圧印加が停止される（ＳＡ３）。この電圧印加の停止は、例えば、所定の停止期間が終了するまで維持される。この停止期間中（図４に示す時刻ｔ２からｔ３の間）は、発電電動機３０への電圧印加が停止された状態なので、発電電動機３０は無負荷状態で回転するフリースピン状態となる。発電電動機３０が回転することにより発生した逆起電力Ｖｅは、電圧センサ１８によって計測される（ＳＡ４）。電圧センサ１８によって計測された逆起電力Ｖｅは、演算処理装置４０に出力される。
　次に、温度演算部５２により、電圧センサ１８によって計測された逆起電力Ｖｅを用いて、発電電動機３０の磁石温度が演算される（ＳＡ５）。次に、異常判定部５４によって、演算された磁石温度と予め設定されている許容温度とが比較される（ＳＡ６）。この結果、磁石温度が許容温度未満である場合には（ＳＡ６：ＹＥＳ）、停止期間が終了するまで待機する（ＳＡ７）。そして、停止期間が終了すると（ＳＡ７：ＹＥＳ）、第１電力変換部１２への電圧印加を再開し、コンタクタ４５を閉状態とすることで、発電電動機３０との同期を再開させ（ＳＡ８）、磁石温度推定処理を終了する。これにより、通常の力行制御が再開される（図４の時刻ｔ３以降）。
　一方、ステップＳＡ６において、磁石温度が許容温度以上である場合には（ＳＡ６：ＮＯ）、アラームを発生させて異常発生を報知し（ＳＡ９）、演算処理装置４０による発電電動機３０の制御を停止させる（ＳＡ１０）。
　図３では、所定の停止期間が終了した場合に（ステップＳＡ７参照）、通常の力行制御を再開していたが、発電電動機３０との同期を再開するまでには時間を要する。したがって、発電電動機３０との同期に要する時間を加味して、上記停止期間の終了を待たずに第１電力変換部１２への電圧印加を開始させることとしてもよい。この場合、例えば、発電電動機３０の回転数が回転数上昇制御を行う前の回転数（図４の時刻ｔ１の回転数）よりも所定回転数α高い値に設定された所定の閾値となった場合に、電圧印加を再開させることにより、発電電動機３０との同期処理を開始することとしてもよい。
　次に、発電時温度推定部４２について説明する。
　図２に示すように、発電時温度推定部４２は、発電電動機３０の発電時において、所定のタイミングまたは所定の時間間隔で、発電電動機３０の磁石温度を推定する。
　具体的には、発電時温度推定部４２は、停止部６１と、温度演算部６２と、電圧制御部６３と、異常判定部６４とを備えている。
　停止部６１は、発電電動機３０の発電を所定期間停止させる。例えば、停止部６１は、第１電力変換部１２の制御信号を停止させることにより、第１電力変換部１２が備えるスイッチング素子を全て開状態とすることで、発電電動機３０と第１電力変換部１２、ひいては第２電力変換部１４との接続を非接続状態とし、発電を停止させる。あるいは、コンタクタ４５を開状態とすることにより、発電電動機３０と電力変換装置２０との接続を機械的に非接続状態とし、発電を停止させてもよい。
　温度演算部６２は、停止部５１によって発電が停止されている停止期間中に、電圧センサ１８によって計測された電圧値、すなわち、逆起電力（誘起電圧）Ｖｅを用いて発電電動機３０の磁石温度を演算する。この温度演算部６２による演算処理は、上述した温度演算部５２と同様であるため、詳細な説明は省略する。温度演算部６２と温度演算部５２とで同一の温度演算部を共有してもよい。
　電圧制御部６３は、停止期間の直前に設けられた電圧調整期間において、発電電動機３０の直流バス１５の直流電圧Ｖｄｃを上昇させる。例えば、電圧制御部６３は、予め設定された電圧上昇幅ΔＶに基づいて、第１電力変換部１２を制御することにより、直流バス１５の直流電圧Ｖｄｃを電圧上昇幅ΔＶ上昇させる。
　電圧上昇幅ΔＶは、例えば、電圧調整期間の開始時において電力変換装置２０から船内系統１６へ出力される供給電力と、停止期間において電力変換装置２０から船内系統１６へ出力される供給電力との差分が、予め設定されている許容範囲内となるように設定されている。
　例えば、定常時において、発電電動機３０から電力変換装置２０を介して船内系統１６に出力される供給電力をＷ［ｋＷ］、停止期間をＴ［ｓ］とし、停止期間中においても定常時と同じ供給電力を維持する場合には、船内系統１６に供給する電力量Ｊは、Ｊ＝Ｗ［ｋＷ］・Ｔ［ｓ］で表される。
　このエネルギーＪを電圧調整期間において平滑コンデンサ２２に余剰分として蓄えれば、発電電動機３０の発電が停止する停止期間において、発電電動機３０に代えて平滑コンデンサ２２から電力を供給することができ、船内系統１６に供給される電力を一定に維持することが可能となる。
　ここで、定常時における直流バス１５の電圧をＶ、電圧調整期間における電圧上昇幅をΔＶとした場合、電圧調整期間の終了時（停止期間の開始時）において平滑コンデンサ２２に保持されるエネルギー余剰分Ｊ＿ｃｏｎは、以下の（１）式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　上記エネルギー余剰分Ｊ＿ｃｏｎが、上述したエネルギーＪ＝Ｗ・Ｔ以上であれば、停止期間Ｔにおいて船内系統１６に出力する供給電力を一定とすることができる。すなわち、電圧調整期間における電圧上昇幅ΔＶは以下の（２）式を満たす電圧値に設定されるとよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　上述した記例では、停止期間Ｔにおいて平滑コンデンサ２２に蓄えられた電力を船内系統１６に供給することとしたが、例えば、平滑コンデンサ２２を用いず、平滑コンデンサ２２とは別置きの二次電池から電力を船内系統１６に供給することとしてもよい。例えば、停止期間Ｔにおいて、二次電池と船内系統１６とを接続し、二次電池から電力を供給する。二次電池を用いる場合、停止期間の直前に設けられた電圧調整期間に限らず、任意のタイミングで二次電池に電力を蓄積することが可能である。二次電池の一例としては、船舶に搭載される予備電源としての無停電電源装置が挙げられる。
　異常判定部６４は、温度演算部６２によって演算された磁石温度と予め設定されている許容温度とを比較し、磁石温度が許容温度以上である場合に異常と判定する。異常判定部６４によって異常と判定された場合には、例えば、演算処理装置４０は、発電電動機３０を停止させるとともに、アラームを発生させて、異常発生を報知する。
　次に、上記発電時温度推定部４２によって実行される磁石温度推定処理について図５及び図６を参照して説明する。図５は、発電時における磁石温度推定処理の処理手順の一例を示したフローチャート、図６は、発電時の磁石温度推定処理の実行中における発電電動機３０の回転数変移、直流バス１５の電圧変移、及び船内系統１６へ供給される供給電力の変移の一例を示した図である。図６において、横軸は時間、縦軸はそれぞれ上から発電電動機回転数、直流電圧、及び供給電力を示している。
　図５に示した発電時における磁石温度推定処理は、発電電動機３０による発電が所定の安定条件を満たしている場合に行われるとよい。ここで、安定条件とは、例えば、発電電力の変動が所定範囲内である状態が所定時間維持されている場合等である。
　発電時の磁石温度推定処理では、まず、電圧調整期間にわたって、直流バス１５の電圧を所定の電圧上昇幅ΔＶ上昇させる電圧上昇制御が電圧制御部６３によって行われる（ＳＢ１）。これにより、例えば、図６に示す時刻ｔ１からｔ２の電圧調整期間において、直流電圧Ｖｄｃは所定の電圧上昇幅ΔＶ上昇することとなる。
　次に、電圧調整期間が終了すると（ＳＢ２：ＹＥＳ）、停止部６１によって発電電動機３０と電力変換装置２０との接続が切断され、発電電動機３０の発電が停止する（ＳＢ３）。発電電動機３０の発電が停止されると、発電電動機３０はフリースピン状態となる。発電電動機３０が回転することにより発生した逆起電力Ｖｅは、電圧センサ１８によって計測される（ＳＢ４）。電圧センサ１８によって計測された逆起電力Ｖｅは、演算処理装置４０に出力される。
　次に、温度演算部６２により、電圧センサ１８によって計測された逆起電力Ｖｅを用いて、発電電動機３０の磁石温度が演算される（ＳＢ５）。次に、異常判定部６４によって、演算された磁石温度と予め設定されている許容温度とが比較される（ＳＢ６）。この結果、磁石温度が許容温度未満である場合には（ＳＢ６：ＹＥＳ）、停止期間が終了したか否かを判定する（ＳＢ７）。この結果、停止期間が終了した場合には（ＳＢ７：ＹＥＳ）、コンタクタ４５を閉状態とすることで、発電電動機３０と電力変換装置２０とを再び接続させ、発電電動機３０との同期が再開され（ＳＢ８）、磁石温度推定処理を終了する。これにより、演算処理装置４０による通常の発電制御が再開される（図６の時刻ｔ３以降）。発電を再開する際には、発電量を制御して直流電圧Ｖｄｃが上がりすぎないようにする。
　一方、ステップＳＢ６において、磁石温度が許容温度以上である場合には（ＳＡ６：ＮＯ）、アラームを発生させて異常発生を報知し（ＳＢ９）、演算処理装置４０による発電電動機３０の制御を停止させる（ＳＢ１０）。
　図５では、所定の停止期間が終了した場合に（ステップＳＢ７参照）、通常の発電制御を再開していたが、これに代えて、磁石温度が所定温度となった場合に、発電電動機３０との同期を再開することとしても良い。所定温度は、例えば、上記許容温度以下の値に設定されている。この場合、所定の停止期間の終了を待たずに、磁石温度が所定温度となったときに発電電動機３０との同期を再開することができる。発電を再開する際には、発電量を制御して直流電圧Ｖｄｃが上がりすぎないようにする。
　以上説明したように、本実施形態に係る発電電動機３０の制御装置５０によれば、発電電動機３０の力行時において、発電電動機３０が駆動している状態で一時的に発電電動機３０への電圧印加を停止し、この停止期間において発電電動機３０の相電圧を計測するので、逆起電力の計測制度を向上させることができる。これにより、磁石温度の推定が可能となる。
　停止期間の直前に設定された速度調整期間において、同期電動機の回転数を上昇させるので、速度調整期間前の同期電動機の回転数に対する停止期間終了時における同期電動機の回転数の低下を小さくすることができる。これにより、温度推定による同期電動機の回転数の落ち込みを抑制することができる。
　速度調整期間における回転数上昇幅Δωは、停止期間中に低下する発電電動機３０の回転数幅に応じて設定される。例えば、速度調整期間の開始時（例えば、図４における時刻ｔ１）から停止期間の終了時（例えば、図４における時刻ｔ３）までの発電電動機３０の回転数の変動幅が所定値未満となる値に回転数上昇幅Δωを設定することで、速度調整期間前の発電電動機３０の回転数（例えば、図４における時刻ｔ１以前の回転数）と、停止期間終了時における発電電動機３０の回転数（例えば、図４における時刻ｔ３の回転数）との差分を所定値未満に抑制することができる。
　発電電動機３０の発電時においては、発電電動機３０が発電している状態で一時的に発電電動機３０の発電を停止し、この停止期間において発電電動機３０の相電圧を計測するので、逆起電力の計測精度を向上させることができる。これにより、発電時においても、磁石温度の推定が可能となる。
　停止期間の直前に設けられた電圧調整期間において、直流バス１５の電圧を上昇させるので、直流バス１５に設けられた平滑コンデンサ２２に蓄えられるエネルギーを上昇させることが可能となる。これにより、発電が停止している停止期間において、平滑コンデンサ２２に蓄えられた余剰のエネルギーを船内系統１６に出力することができ、停止期間における供給電力の落ち込みを抑制することが可能となる。この際、電圧調整期間の開始時において電力変換装置２０から船内系統１６に出力される電力と、停止期間において電力変換装置２０から船内系統１６に出力される電力との差分が予め設定されている許容範囲内（例えば、同じ値）となるように、電圧上昇幅ΔＶを設定することで、停止期間中における供給電力の落ち込みを許容範囲内に抑制することができる。
　従来は、発電電動機３０の力行中または発電中において逆起電力を精度よく計測できなかったため、磁石温度の推定ができず、テレメータ温度計などを設ける必要があった。これに対し、本実施形態に係る発電電動機３０の制御装置５０によれば、上述したように、磁石温度の推定が可能となるので、磁石温度の推定精度によっては、テレメータ温度計などを不要とすることが可能となる。
　本開示の技術的範囲は上記実施形態に記載の範囲には限定されない。本開示の要旨を逸脱しない範囲で上記実施形態に多様な変更又は改良を加えることができ、該変更又は改良を加えた形態も本開示の技術的範囲に含まれる。
　例えば、本実施形態では、図４に示すように、停止期間中に低下する発電電動機３０の回転数幅に回転数上昇幅Δωを設定したが、回転数上昇幅Δωの設定値はこの例に限定されない。例えば、図７に示すように、速度調整期間の開始時（時刻ｔ１）から停止期間の終了時（時刻ｔ３）までにおける発電電動機３０の回転数の変動幅（｜ω１－ω２｜）が所定値未満となる値に、回転数上昇幅Δωが設定されていてもよい。図７では、変動幅（｜ω１－ω２｜）が最小となるΔωに設定した例を示している。
　力行時においては停止期間の直前に速度調整期間を設け、この速度調整期間において発電電動機３０の回転数を上昇させたが、この速度調整期間を設けずに、換言すると、発電電動機３０の回転数上昇制御を行わずに、停止期間に入ることとしてもよい。この場合、例えば、図３に示したステップＳＡ１、ＳＡ２の処理を省略することができる。
　同様に、発電時においても、停止期間の直前に設けられていた電圧調整期間を省略し、直流バス１５の電圧上昇を行うことなく、停止期間に入ることとしても良い。この場合、例えば、図５に示したステップＳＢ１、ＳＢ２の処理を省略することができる。
　上述した実施形態において、温度演算部５２、６２によって温度推定が行われる場合に、その温度推定の開始時から所定時間前に温度推定が開始されることを報知することとしてもよい。この報知は、温度推定が終了するまで維持されてもよい。このように、温度推定が行われることを報知することで、ユーザに温度推定が行われることを事前に通知することができる。
　温度推定を報知する方法に代えて、または、加えて、温度推定開始時の所定時間前から温度推定終了時まで回転数を変更する操作や制御を強制的に禁止することとしてもよい（回転数変更禁止手段）。例えば、手動による入力操作が行われないようにガイダンスすることとしてもよい。例えば、「手動による入力操作は行わないでください」等のメッセージを表示部（図示略）に表示させることで視覚的に報知したり、音声等により聴覚的に報知したりしてもよい。
　上記実施形態で説明した磁石温度推定処理は一例であり、本開示の主旨を逸脱しない範囲内において不要なステップを削除したり、新たなステップを追加したり、処理順序を入れ替えたりすることが可能である。
　本実施形態では、船舶に搭載されるハイブリッド過給機に本開示の同期電動機の制御装置及び同期発電機の制御装置を適用した場合を例示して説明したが、この適用先はハイブリッド過給機に限定されない。例えば、本開示の同期電動機の制御装置は、空気調和機等のように、電動機を備える装置に対して広く適用することが可能である。同様に、本開示の同期発電機の制御装置は、発電機を備える装置に対して広く適用することができる。
　上述したハイブリッド過給機のように、力行機能と発電機能とを併せ持つ装置に本開示の同期電動機の制御装置及び同期発電機の制御装置を適用する場合には、力行時と発電時とで磁石温度が高温になると想定される方で優先的に磁石温度推定処理を実行することとしてもよい。例えば、上述したハイブリッド過給機においては、発電時の方が磁石温度は高温になるので、主に発電時に磁石温度推定処理を実行することが好ましい。
１０　　　　：過給機
１２　　　　：第１電力変換部
１４　　　　：第２電力変換部
１５　　　　：直流バス
１６　　　　：船内系統
１７　　　　：電圧センサ
１８　　　　：電圧センサ
２０　　　　：電力変換装置
２１　　　　：排気タービン
２２　　　　：平滑コンデンサ
２３　　　　：圧縮機
３０　　　　：発電電動機
４０　　　　：演算処理装置
４１　　　　：力行時温度推定部
４２　　　　：発電時温度推定部
４５　　　　：コンタクタ
５０　　　　：制御装置
５１　　　　：停止部
５２　　　　：温度演算部
５３　　　　：回転数制御部
５４　　　　：異常判定部
６１　　　　：停止部
６２　　　　：温度演算部
６３　　　　：電圧制御部
６４　　　　：異常判定部

Claims (20)

  1. 　回転子に永久磁石を使用した同期電動機の制御装置であって、
    　前記同期電動機の相電圧を計測する電圧計測手段と、
    　前記永久磁石の温度を推定する温度推定手段と
    を備え、
    　前記温度推定手段は、
    　前記同期電動機への電圧印加を所定期間停止させる停止手段と、
    　前記電圧印加が停止している停止期間中に前記電圧計測手段によって計測された電圧値を用いて、前記同期電動機の磁石温度を演算する温度演算手段と
    を具備する同期電動機の制御装置。
  2. 　前記停止期間の直前に設けられた速度調整期間において、前記同期電動機の回転数を上昇させる回転数制御手段を備える請求項１に記載の同期電動機の制御装置。
  3. 　前記回転数制御手段は、予め設定された回転数上昇幅に基づいて前記同期電動機の回転数を上昇させ、
    　前記回転数上昇幅は、前記停止期間中に低下する前記同期電動機の回転数幅に応じて設定されている請求項２に記載の同期電動機の制御装置。
  4. 　前記回転数制御手段は、予め設定された回転数上昇幅に基づいて前記同期電動機の回転数を上昇させ、
    　前記回転数上昇幅は、前記速度調整期間の開始時から前記停止期間の終了時までにおける前記同期電動機の回転数の変動幅が所定値未満となる値に設定されている請求項２に記載の同期電動機の制御装置。
  5. 　前記同期電動機への電圧印加を停止することによって低下した磁石温度が前記同期電動機への電圧印加を停止する前の前記磁石温度に回復するまでに要する期間を予測または予め計測し、予測または計測した前記期間よりも長めの時間間隔で、前記温度推定手段が前記同期電動機の磁石温度を推定する請求項１に記載の同期電動機の制御装置。
  6. 　前記温度推定手段は、前記同期電動機の負荷が予め設定された高負荷閾値以上である場合に、前記同期電動機の磁石温度を推定する請求項１に記載の同期電動機の制御装置。
  7. 　前記温度推定手段は、前記同期電動機の回転数が所定の安定条件を満たす場合に、前記同期電動機の磁石温度を推定する請求項１に記載の同期電動機の制御装置。
  8. 　前記温度推定手段による温度推定が開始される前に、温度推定を行うことを報知する請求項１に記載の同期電動機の制御装置。
  9. 　前記温度演算手段による前記同期電動機の磁石温度演算が行われた後に、前記同期電動機との同期を再開させる請求項１に記載の同期電動機の制御装置。
  10. 　タービンにより駆動されて内燃機関に外気を圧送する圧縮機と、
    　前記圧縮機の回転軸に連結される同期電動機と、
    　請求項１に記載の同期電動機の制御装置と
    を備える過給機。
  11. 　回転子に永久磁石を使用した同期発電機の制御装置であって、
    　前記同期発電機によって発電された発電電力を負荷または系統に適した電力に変換して出力する電力変換手段と、
    　前記電力変換手段が備える直流バスに設けられた蓄電手段と、
    　前記同期発電機の相電圧を計測する電圧計測手段と、
    　前記永久磁石の温度を推定する温度推定手段と
    を備え、
    　前記温度推定手段は、
    　前記同期発電機の発電を所定期間にわたって停止させる停止手段と、
    　前記同期発電機の発電が停止されている停止期間中に前記電圧計測手段によって計測された電圧値を用いて、前記同期発電機の磁石温度を演算する温度演算手段と
    を具備する同期発電機の制御装置。
  12. 　前記停止手段は、前記同期発電機と前記電力変換手段との接続を前記所定期間にわたって非接続状態とすることで、前記同期発電機の発電を停止させる請求項１１に記載の同期発電機の制御装置。
  13. 　前記停止期間の直前に設けられた電圧調整期間において、前記直流バスの電圧を上昇させる電圧制御手段を備える請求項１１に記載の同期発電機の制御装置。
  14. 　前記電圧制御手段は、予め設定された電圧上昇幅に基づいて前記直流バスの電圧を上昇させ、
    　前記電圧上昇幅は、前記電圧調整期間の開始時において前記電力変換手段から出力される電力と、前記停止期間において前記電力変換手段から出力される電力との差分が予め設定されている許容範囲内となるように設定されている請求項１３に記載の同期発電機の制御装置。
  15. 　前記電圧調整期間の開始時から所定期間前に、温度推定を行うことを報知する請求項１３に記載の同期発電機の制御装置。
  16. 　前記温度演算手段による前記同期発電機の磁石温度演算が行われた後に、前記同期発電機との同期を再開させる請求項１１に記載の同期発電機の制御装置。
  17. 　タービンにより駆動されて内燃機関に外気を圧送する圧縮機と、
    　前記圧縮機の回転軸に連結される同期発電機と、
    　請求項１１に記載の同期発電機の制御装置と
    を備える過給機。
  18. 　請求項１０または請求項１７に記載の過給機と、
    　前記過給機によって外気が圧送される内燃機関と
    を備える船舶。
  19. 　回転子に永久磁石を使用した同期電動機の磁石温度推定方法であって、
    　前記同期電動機への電圧印加を所定期間停止させる工程と、
    　前記電圧印加が停止している停止期間中に前記同期電動機の逆起電力を計測する工程と、
    　計測した前記逆起電力を用いて、前記同期電動機の磁石温度を演算する工程と
    を有する同期電動機の磁石温度推定方法。
  20. 　回転子に永久磁石を使用した同期発電機の磁石温度推定方法であって、
    　前記同期発電機の発電を所定期間にわたって一時的に停止させる工程と、
    　前記同期発電機の発電が停止されている停止期間中に前記同期発電機の逆起電力を計測する工程と、
    　計測した前記逆起電力を用いて、前記同期発電機の磁石温度を演算する工程と
    を有する同期発電機の磁石温度推定方法。
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