WO2019107126A1

WO2019107126A1 - 燃料噴射装置

Info

Publication number: WO2019107126A1
Application number: PCT/JP2018/041789
Authority: WO
Inventors: 拓矢渡井; 威生三宅; 保夫生井沢; 明靖宮本
Original assignee: 日立オートモティブシステムズ株式会社
Priority date: 2017-11-30
Filing date: 2018-11-12
Publication date: 2019-06-06
Also published as: JP2021028472A

Abstract

本発明の燃料噴射装置によれば、燃料噴射装置先端の燃料の付着を抑止し、かつ、任意のペネトレーションの設計を目的とする。そのため、噴射孔１１７は、上流側に形成され下流側に向かうにつれ流路断面積が小さくなる流路縮小部１１７Ａと、前記流路縮小部１１７Ａよりも下流側に形成され下流側に向かうにつれ流路断面積が大きくなる流路拡大部１０７Ｂとを備え、上流側の流路縮小部１０７Ａの軸方向長さＬ、下流側の流路拡大部１０７Ｂの軸方向長さＬ´がＬ´＜Ｌ＜２Ｌ´の関係にあるように構成される。

Description

燃料噴射装置

　本発明は、燃料噴射装置に関する。

　本技術分野の背景技術として、特開２００９－８０８７号公報（特許文献１）がある。
この公報には、「少なくとも１つの噴霧孔（１）はノズル本体の内側に孔入口（９）、およびノズル本体（３）の外側に孔出口（１１）を有する。噴霧孔（１）には孔入口部分（１５）が設けられ、孔入口（９）から開始するこの孔入口部分（１５）は、孔入口（９）における比較的より大きな流れ面積から孔入口部分（１５）の終端と孔出口部分（１７）の開始点との間の交差部分における比較的小さな流れ面積まで減少する流れ面積を有する。孔入口部分（１５）との交差部分から開始する孔出口部分（１７）は、孔入口部分（１５）との交差部分における比較的小さな流れ面積から孔出口（１１）における比較的より大きな流れ面積まで増加する流れ面積を有する。」技術が開示されていると記載されている（要約参照）。

特開２００９－８０８７号公報

　内燃機関の有害排気成分低減のためには、燃料噴射装置先端の燃料付着を抑制し、かつ、任意のペネトレーション（噴霧の軸方向長さ）の設計が求められている。上記特許文献１の燃料噴射装置の噴孔ノズルは、孔入口における比較的より大きな流れ面積から孔入口部分の終端と孔出口部分の開始点との間の交差部分における比較的小さな流れ面積まで減少する流れ面積を有し、孔入口部分との交差部分から開始する孔出口部分は、孔入口部分との交差部分における比較的小さな流れ面積から孔出口における比較的より大きな流れ面積まで増加する流れ面積を有した形状を提案させている。

　しかしながら、上記特許文献１に開示されている構成では、噴孔出口にかけて流れ面積が増加する噴孔形状部が、噴孔入口から流れ面積が減少する噴孔形状部に対して小さく、流れ面積が増加する噴孔形状部に燃料噴霧が引き寄せられるため、燃料が付着しやすく、デポジット蓄積の原因になり、有害排気成分の増加原因になる。

　また、噴孔をレーザー加工機によって穴加工した場合、レーザー加工の原理からステップホールを設けることが極めて困難であり、噴孔長さＬと噴孔径Ｄの比であるＬ／Ｄ値がブランク形状の肉厚に依存するため、ペネトレーションの設計が困難になる。

　そこで、本発明は、燃料噴射装置先端の燃料付着を抑制しつつ、噴孔長さＬと噴孔径Ｄの比であるＬ／Ｄの調整を可能とした燃料噴射装置を提供する。

　上記課題を解決するために、本発明の燃料噴射装置は、燃料流路を開閉する弁体と、弁体シート部が着座するシート部と、前記シート部の下流側に位置する噴射孔が形成される噴射孔形成部材と、を備えた燃料噴射弁において、前記噴射孔は、上流側に形成され下流側に向かうにつれ流路断面積が小さくなる流路縮小部と、前記流路縮小部よりも下流側に形成され下流側に向かうにつれ流路断面積が大きくなる流路拡大部とを備え、上流側の前記流路縮小部の軸方向長さＬ、下流側の前記流路拡大部の軸方向長さＬ´がＬ´＜Ｌ＜２Ｌ´の関係にあるように構成される。

　本発明の燃料噴射装置によれば、燃料噴射装置先端の燃料の付着を抑止し、かつ、任意のペネトレーションの設計を目的とする。

燃料噴射装置の全体を示す断面図である。噴孔カップ１０６周辺の断面拡大図である。Ｌ／Ｄとペネトレーションの関係である。噴孔カップ１０６周辺の断面拡大図である。噴孔カップ１０６周辺の断面拡大図（ＬｓよりＬｔの方が長くなる構成時）である。 θが４５°以下の場合のレーザー加工の概要を示す図である。 θが４５°以上の場合のレーザー加工の概要を示す図である。

　以下、本発明の実施例について、図面を用いて説明する。

　図１から図４を用いて、本発明の実施例に係る燃料噴射装置２０４の構成について説明する。図１は本実施例による燃料噴射装置２０４の縦断面図である。図２と図４は図１の噴孔カップ１１６周辺を中心とした部分拡大図で、本実施例における燃料噴射装置２０４の特徴となる部品に限定し、形状を簡略化して示したものである。

　図２から図４では動作や機能を分かり易くするために部品の大きさや隙間の大きさは実際の比率と異なり、機能を説明するために不要な部品は省略されている。各図面において同一の構成要素には同一の符号が与えられており、重複する説明は省略している。

　図１において、噴孔カップ支持体１０１は直径が小さい小径筒状部２２と直径が大きい大径筒状部２３とを備えている。小径筒状部２２の先端部分の内周部に、案内部１１５、燃料噴射孔１１７（噴射孔と呼んでも良い）が形成された噴孔カップ（燃料噴射孔形成部材）１１６が挿入または圧入される。噴孔カップ１１６の先端面の外周部の縁部が燃料噴射装置２０４の軸方向から全周溶接されることにより、小径筒状部２２に固定される。案内部１１５は可動部材である針弁１１４Ａの先端に設けられる。針弁１１４Ａの下流部が燃料噴射装置２０４の軸方向に上下運動する際に、その外周部を案内する機能を有する。

　噴孔カップ１１６には案内部１１５の下流側に円錐状のシート部３９が形成されている。このシート部３９には針弁１１４Ａの先端に設けた針弁１１４Ａが当接または燃料の流れを遮断するシート部が形成される。またシート部３９のシート部から針弁１１４Ａの先端の弁体シート部が離れると高圧燃料が燃料噴射孔１１７を通過して噴射される。噴孔カップ支持体１０１の外周部には溝が形成されており、この溝に樹脂材製のチップシール１３２に代表される燃焼ガスのシール部材が嵌め込まれている。

　噴孔カップ支持体１０１の大径筒状部２３の内周下端部には可動部材である針弁１１４Ａの上流部をガイドする針弁案内部材１１３が大径筒状部２３の絞り加工部２５に圧入固定されている。針弁案内部材１１３は中央に針弁１１４Ａをその軸方向にガイドする案内部１２７が設けられており、その周囲に複数個の燃料通路１２６が穿孔されている。細長い形状の針弁１１４Ａの上流部は針弁案内部材１１３の案内部１２７によって径方向の位置を規定され、かつ軸方向にまっすぐに往復運動するようガイドされる。なお図１において、開弁方向は弁軸方向における上方向、閉弁方向は弁軸方向における下方向である。

　針弁１１４Ａは、弁体先端部１１４Ｂが設けられている下端部と反対の上流部に針弁１１４Ａの直径より大きい外径を有する段付き部１２９を有する頭部１１４Ｃが設けられている。段付き部１２９の上端面には針弁１１４Ａを閉弁方向に付勢するスプリング１１０の着座面が設けられており、頭部１１４Ｃと併せてスプリング１１０を保持する。

　針弁１１４Ａとは別体で構成された可動子１０２は針弁１１４Ａが貫通する貫通孔１２８を中央に有する。可動子１０２と針弁案内部材１１３との間に可動子１０２を開弁方向に付勢するゼロスプリング１１２が保持されている。

　頭部１１４Ｃの段付き部１２９の直径より貫通孔１２８の直径の方が小さいので、針弁１１４Ａを噴孔カップ１１６のシート部に向かって押付けるスプリング１１０の付勢力もしくは重力の作用下においては、ゼロスプリング１１２によって保持された可動子１０２の上側面と針弁１１４Ａの段付き部１２９の下端面が当接し、両者は係合している。可動子１０２がゼロスプリング１１２の付勢力により重力に逆らう上方へ動いた場合には可動子１０２の上側面と針弁１１４Ａの段付き部１２９の下端面とが協働して動作する。一方でスプリング１１０の付勢力により、可動子１０２が重力に沿った下方へ動いた場合にも、可動子１０２の上側面と針弁１１４Ａの段付き部１２９の下端面とが協働して動作する。

　噴孔カップ支持体１０１の大径筒状部２３の内周部には固定コア１０７が圧入され、圧入接触位置１１８で溶接接合されている。この溶接接合により噴孔カップ支持体１０１の大径筒状部２３の内部と外気との間に形成される隙間が密閉される。固定コア１０７は中心に針弁１１４Ａの段付き部１２９の直径よりわずかに大きい直径の貫通孔１０７Ｄが燃料導入通路として設けられている。

　固定コア１０７の下端面や、可動子１０２の上端面及び衝突端面にはメッキを施して耐久性を向上させても良い。可動子１０２に比較的、軟らかい軟磁性ステンレス鋼を用いた場合においても、硬質クロムメッキや無電解ニッケルメッキを用いることで、耐久信頼性を確保することができる。

　針弁１１４Ａの頭部１１４Ｃに設けられた段付き部１２９の上端面に形成されたスプリング受け面にはスプリング１１０の下端が当接することで、針弁１１４Ａは下方向に付勢される。スプリング１１０の他端は固定コア１０７の貫通孔１０７Ｄの内部に圧入されて固定される調整子５４で受け止められることで、スプリング１１０が頭部１１４Ｃと調整子５４の間に保持されている。調整子５４の固定位置を調整することでスプリング１１０が針弁１１４Ａをシート部３９に押付ける初期荷重を調整することができる。

　噴孔カップ支持体１０１の大径筒状部２３の外周には円筒形状のハウジング１０３が固定される。ハウジング１０３の底部には中央に貫通孔が設けられており、貫通孔には噴孔カップ支持体１０１の大径筒状部２３が挿入されて固定される。ハウジング１０３の内周部は噴孔カップ支持体１０１の大径筒状部２３の外周面に対向して外周ヨーク部を形成する。またハウジング１０３の外周部の内周面はコイル１０５と対向するように構成され、外周ヨーク部を形成する。

　ハウジング１０３によって形成される筒状空間内には環状を成すように巻回されたコイル１０５が配置されている。コイル１０５は半径方向外側に向かって開口する断面がＵ字状の溝を持つ環状のコイルボビン１０４と、この溝の中に巻きつけられた銅線で形成される。コイル１０５の巻き始め、巻き終わり端部には剛性のある導体１０９が固定されており、固定コア１０７に設けた貫通孔より引き出されている。この導体１０９と固定コア１０７、噴孔カップ支持体１０１の大径筒状部２３の外周はハウジング１０３の上端開口部内周から絶縁樹脂が注入され、モールド成形され、樹脂成形体１３１で覆われる。かくして、コイル１０５の周りにトロイダル状の磁気通路が形成される。

　導体１０９の先端部に形成されたコネクタ４３Ａには高電圧電源、バッテリ電源より電力を供給するプラグが接続され、図示しないエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）によって通電、非通電が制御される。コイル１０５に駆動電流が流れると、固定コア１０７、可動子１０２、大径筒状部２３、ハウジング１０３等から構成される磁気回路に磁束が流れることで可動子１０２と固定コア１０７との間に磁気吸引力が発生する。可動子１０２が固定コア１０７に吸引される磁気吸引力がスプリング１１０の設定荷重を超えると、可動子１０２が上方へ動く。そして可動子１０２の凹み部の上側面が針弁１１４Ａの段付き部１２９の下端面と係合して、可動子１０２と針弁１１４Ａとが共に上方へ移動する。
その後、可動子１０２は可動子１０２の上端面が固定コア１０７の下端面に衝突するまで移動する。

　その結果、針弁１１４Ａの先端側の弁体先端部１１４Ｂの弁体シート部がシート部３９より離座することで、燃料が燃料通路１１８を通り、噴孔カップ１１６の先端側に形成された燃料噴射孔１１７を通って内燃機関の燃焼室内に噴射される。

　可動子１０２は固定コア１０７に吸引されて固定コア１０７と衝突することで反対側の下流側にバウンドするが、針弁１１４Ａは可動子１０２が衝突した後もさらに上方への移動を継続する。つまり、針弁１１４Ａは可動子衝突位置から上側にオーバーシュートし、その後、スプリング１１０に付勢されることで、再び下流方向へ移動する。その後、コイル１０５が通電した状態であれば、針弁１１４Ａの段付き部１２９の下端面が可動子１０２の凹み部の上側面と係合することで針弁１１４Ａは静止する。

　コイル１０５の通電により針弁１１４Ａは、先端側の弁体先端部１１４Ｂの弁体シート部がシート部３９より離座し、上方向に引き上げられ、コイル１０５が非通電となると、針弁１１４Ａは下方向に動いて閉弁する。このように針弁１１４Ａが往復動作をする際に細長い形状の針弁１１４Ａは針弁案内部材１１３の案内部１２７と、噴孔カップ１１６の案内部１１５の２箇所によって弁軸方向に沿って上下方向の往復運動がガイドされる。

　電磁コイル１０５への通電が断たれると、磁束が消滅し、可動子１０２に作用する磁気吸引力も消滅する。この状態では、針弁１１４Ａの頭部１１４Ｃを下流方向に押す初期荷重設定用のスプリング１１０の付勢力がゼロスプリング１１２の上流方向への付勢力に打ち勝って可動子１０２、針弁１１４Ａに作用する。その結果、可動子１０２はスプリング１１０の付勢力によって、弁体先端部１１４Ｂの弁体シート部がシート部３９に接触する閉弁位置に押し戻される。

　針弁１１４Ａの先端の弁体先端部１１４Ｂの弁体シート部がシート部３９に接触し閉弁位置にある間、針弁１１４Ａは針弁案内部材１１３の案内部１２７のみによりガイドされており、噴孔カップ１１６の案内部１１５とは接触していない。このとき、頭部１１４Ｃの段付き部１２９が可動子１０２の上面に当接して可動子１０２を、ゼロスプリング１１２の付勢力に打ち勝って針弁案内部材１１３の側へ移動させる。弁体先端部１１４Ｂの弁体シート部がシート部３９に衝突すると、可動子１０２は針弁１１４Ａと別体であるため、慣性力によって針弁案内部材１１３の側への移動を継続する。針弁１１４Ａはシート部３９に衝突した後に、開弁方向に跳ね返る。このとき針弁１１４Ａの外周部と可動子１０２の内周部との間に流体による摩擦が発生するので、運動エネルギが摩擦エネルギに変換されて小さくなる
　また慣性質量の大きな可動子１０２が針弁１１４Ａと別体で構成されているため、針弁１１４Ａがシート部３９に衝突した際の運動エネルギが小さくなるため、針弁１１４Ａの跳ね返りが小さくなる。また、可動子１０２の慣性力は可動子１０２と針弁１１４Ａとが一体であることに比べて小さくなるため、ゼロスプリング１１２を圧縮した後に受ける反発力が小さくなる。よって可動子１０２の跳ね返り現象によって針弁１１４Ａが開弁方向に再び動かされる現象は発生し難くなる。結果として、針弁１１４Ａの跳ね返りは最小限に抑えられ、コイル１０４、１０５への通電が断たれた後に針弁１１４Ａが開いて、燃料が不作為に噴射される、いわゆる二次噴射現象が抑制され、エミッション軽減効果が期待できる。

　次に、噴孔カップ１１６の噴射孔１１７について詳細に説明する。　
　図２は図１における噴孔カップ１１６周辺を拡大した図である。本実施例の燃料噴射弁は図１で示したように燃料流路を開閉する弁体（針弁１１４Ａ）と、弁体シート部が着座するシート部３９と、シート部３９の下流側に位置する噴射孔１１７が形成される噴射孔形成部材１１６と、を備えている。噴射孔１１７は、上流側に形成され下流側に向かうにつれ流路断面積が小さくなる流路縮小部１１７Ａと、流路縮小部１１７Ａよりも下流側に形成され下流側に向かうにつれ流路断面積が大きくなる流路拡大部１１７Ｂを備える。そして本実施例では、上流側の流路縮小部１１７Ａの軸方向長さＬ、下流側の流路拡大部１１７Ｂの軸方向長さＬ´がＬ´＜Ｌ＜２Ｌ´の関係にあるように構成される。

　本実施例の上記構成によれば、まず流路縮小部１１７Ａにより噴霧形成部を構成する噴射孔１１７の内部の燃料圧力が低下することを抑えることができ減圧沸騰の発生を抑制することが可能である。したがって、噴射孔１１７の有効通路面積が大きくなり、燃料の流れのはく離を抑制し噴孔カップ１１６の下流側（つまりエンジンシリンダの燃焼室側）の表面１１８に付着する燃料を抑制することができる。また、流路拡大部１１７Ｂにより、流路縮小部１１７Ａの軸方向長さＬを調整することが可能となる。流路拡大部１１７Ｂの軸方向長さＬ’により流路縮小部１１７Ａの軸方向長さＬを調整することができるため、これにより噴射孔径Ｄとの比であるＬ／Ｄを調整しペネトレーションを設計することが可能となる。なお、ペネトレーションとは噴射孔１１７から噴射される燃料の噴霧の長さのことである。図３はＬ／Ｄとペネトレーションの関係を示す図であり、Ｌ／Ｄが小さくなるほどペネトレーションは短くなる。ここで、流路拡大部１１７Ｂの軸方向長さＬ´は、製造のし易さ、製造コストの観点から短いほど良い。一方で流路縮小部１１７Ａは噴射孔１１７に流れる燃料の流れを整える機能を有するために軸方向長さＬとして一定の長さが確保される必要がある。このため、幾何学的にＬ´＜Ｌの関係になることが望ましい。しかしながら、有害排気成分の排出に繋がる流路拡大部１１７Ｂの壁面１２２の燃料付着を抑制するためには、噴霧と流路拡大部１１７Ｂとの接触を避けるためには流路拡大部１１７Ｂの噴射孔径Ｄ´部を大きくする必要がある。また、流路拡大部の軸方向長さＬ´は長いほど噴孔カップ１１６の表面１１８と噴霧との距離が長くなるので燃料付着の観点から望ましいが、前記の理由からＬ＜２Ｌ´の関係がよい。図４は図１における噴孔カップ１１６の周辺を拡大した図である。図２と同じ図面であるが、異なる部位の長さや角度を示すための図面である。図２、図４において右側が内径側であり、下側が先端側を示す。図４に示すように本実施例では、下流側の流路拡大部１１７Ｂの軸方向断面において、先端側に位置する先端側内径部の長さＬｔに対し、シート部の側に位置するシート部側内径部の長さＬｓの方が長くなるように構成される。

　ここで図５の噴孔カップ１１６の断面図のようなＬｓよりＬｔの方が長くなる構成の場合、軸１２４が燃料噴射装置の軸１２６の方向に向いた構成になり、流路縮小部１１７Ａの軸方向長さＬａや流路拡大部１１７Ｂの軸方向長さＬａ‘が幾何学的に長くなりレーザー穴加工が不可能になる。これに対して、本実施例では上記したように、図４のような構成にすることで、噴射孔の加工が幾何学的に可能となる。また本実施例では、流路拡大部１１７Ｂの軸方向断面において、先端側に位置する先端側内径部とシート部３９の側に位置するシート部側内径部との鋭角の交差角度θ´が２９°～７０°の間になるように構成される。本発明者らの鋭意検討の結果、公差角度θ´が２９°以上あることで噴霧が流路拡大部１１７Ｂの壁面１２２に接触しないようにできることを見出したものである。また、噴霧同士の干渉を抑えるため、７０°以下でないと隣り合う噴射孔１２３と重なりを回避する。

　また本実施例では、流路縮小部１１７Ａの軸方向断面において、先端側に位置する先端側内径部と、シート部３９の側に位置するシート部側内径部との鋭角の交差角度θが５°～４５°の間になるように構成される。本発明者らの鋭意検討の結果、公差角度θが５°以上あることで、噴射孔１１７の流路拡大部１１７Ａの燃料の圧力低下を抑えることができ、減圧沸騰を抑制できることを見出したものである。

　ここで、図６はθが４５°以下の場合の噴孔カップ１１６に対しレーザー加工の概要を示す図である。図６に示すように噴孔カップ１１６に噴射孔１１７を形成する場合、レーザー発信器１４０からレーザー１４１ａを照射し加工をする。ここで、レーザー加工原理から流路縮小部１１７Ａの壁面１２５ａを延長して噴射孔１１７の軸１２４と交わる仮想上の頂点１０９ａと、噴孔カップ１１６ａの表面１１８と噴射孔１１７の軸１２４と交わる仮想上の点１１０との関係は、頂点１０９ａが点１１０より下流側（先端側）にある必要がある。本実施例では上記したようにθを４５°以下とすることで、レーザー発信器１４０によりに流路縮小部１１７Ａを形成することが可能である。

　次に図７はθが４５°以上の場合のレーザー加工の概要を示す図である。図７に示すようにθｂが４５°以上の形状の場合、流路縮小部１１７Ａ´の壁面１２５ｂを延長して噴射孔１１７´の軸１２４と交わる仮想上の頂点１０９ｂと、噴孔カップ１１６ｂの表面１１８と噴射孔１１７´の軸１２４と交わる仮想上の点１１０との関係は、頂点１０９ｂが点１１０より上流側（燃料噴射弁内側）に構成される。このような形状の場合は、レーザー１４１ｂが流路縮小部１１７Ａ´と流路拡大部１１７Ｂ´の交点１３２と干渉して加工不可能領域１３１が発生してしまう。これに対して本実施例によれば図６で説明したようにため、レーザー発信器１４０によりに流路縮小部１１７Ａを形成することが可能である。

　また本実施例では、噴射孔１１７は、上流側の流路縮小部１１７Ａのうち、テーパ面に対して短い長さで形成される上流側開口部が径方向外側に広がるＲ部１２１により構成する。このＲ部１２１は流体研磨の加工方法にて形成することが望ましい。このような形状にすることで、流れの剥離を低減し、噴霧の揺れを低減することで壁面１２２に付着する燃料を抑制する。

　また本実施例では、下流側の流路拡大部１１７Ｂの下流側開口部がＲ部１２１の最大広がり角度に対して径方向外側への広がり角度が小さくなるように構成される。つまり本実施例において、上流側の流路縮小部１１７ＡにはＲ部１２１を形成するものの、下流側の流路拡大部１１７ＢにはＲ部を形成しないように構成している。これにより、必要な噴射形状を確保しつつ生産コストを低減することが可能である。

　なお、本実施例においては上流側の流路縮小部１１７Ａと下流側の流路拡大部１１７Ｂとがそれぞれテーパ形状で構成され、これらの間に一定の径で構成される円筒部１１７Ｃが形成される。燃料が円筒部１１７Ｃに沿った流れを抑制し、流路拡大部１１７Ｂの壁面１２２の燃料付着を抑制する。

　なお、本実施例において噴射孔形成部材１１６には、噴射孔１１７が複数形成されている。また燃料噴射弁が取り付けられるエンジンシリンダの上部には点火プラグが取り付けられる。そして複数の噴射孔１１７のうち、点火プラグ先端部を最も指向する第一噴射孔の両側に形成される第二噴射孔及び第三噴射孔の流路縮小部１１７Ａと流路拡大部１１７Ｂとの接続部１１７Ｃの流路断面積が他の噴射孔に比べて大きくなるように構成されていることが望ましい。

　つまり、第二噴射孔及び第三噴射孔は、点火プラグ先端部とエンジンピストンとの間において中間位置を指向するものであり、これの噴射孔径を大きくすることでペネトレーションを短くすることが可能となる。よって、エンジンシリンダの壁面、又はピストンへの燃料付着を低減することが可能である。

　２０４…燃料噴射弁、１１６…噴孔カップ、１１７…噴射孔、１１７Ａ…流路縮小部、１１７Ｂ…流路拡大部。

Claims

　燃料流路を開閉する弁体と、弁体シート部が着座するシート部と、前記シート部の下流側に位置する噴射孔が形成される噴射孔形成部材と、を備えた燃料噴射弁において、
　前記噴射孔は、上流側に形成され下流側に向かうにつれ流路断面積が小さくなる流路縮小部と、前記流路縮小部よりも下流側に形成され下流側に向かうにつれ流路断面積が大きくなる流路拡大部とを備え、
　上流側の前記流路縮小部の軸方向長さＬ、下流側の前記流路拡大部の軸方向長さＬ´がＬ´＜Ｌ＜２Ｌ´の関係にあるように構成された燃料噴射弁。
　前記噴射孔は、下流側の前記流路拡大部の軸方向断面において、先端側に位置する先端側内径部の長さＬｔに対し、前記シート部の側に位置するシート部側内径部の長さＬｓの方が長くなるように構成された燃料噴射弁。
　前記噴射孔は、下流側の前記流路拡大部の軸方向断面において、先端側に位置する先端側内径部と、前記シート部の側に位置するシート部側内径部との鋭角の交差角度が２９°～７０°の間になるように構成された燃料噴射弁。
　請求項１に記載の燃料噴射弁において、
　前記噴射孔は、上流側の前記流路縮小部の軸方向断面において、先端側に位置する先端側内径部と、前記シート部の側に位置するシート部側内径部との鋭角の交差角度が５°～４５°の間になるように構成された燃料噴射弁。
　請求項１に記載の燃料噴射弁において、
　前記噴射孔は、上流側の前記流路縮小部のうち、テーパ面に対して短い長さで形成される上流側開口部が径方向外側に広がるＲ部により構成された燃料噴射弁。
　請求項５に記載の燃料噴射弁において、
　下流側の前記流路拡大部の下流側開口部が前記Ｒ部の最大広がり角度に対して径方向外側への広がり角度が小さくなるように構成された燃料噴射弁。