WO2019066153A1 - 공기 조화기 - Google Patents

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홍석표
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엘지전자 주식회사
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Definitions

  • the present invention relates to an air conditioner.
  • the air conditioner can be defined as a device for supplying warm air or cold air to the room by using a phase change cycle of the refrigerant.
  • the phase change cycle of the refrigerant includes a compressor for compressing the gaseous refrigerant at a low temperature and a low pressure into a gaseous refrigerant at a high temperature and a high pressure, a condenser for phase-changing the gaseous refrigerant at high temperature and high pressure compressed by the compressor, And an evaporator for expanding the liquid phase refrigerant having passed through the condenser into a low-temperature low-pressure two-phase refrigerant and an evaporator for converting the low-temperature low-pressure two-phase refrigerant passing through the expansion to a low- have.
  • the condenser When the phase change cycle of the refrigerant operates as a device for supplying cold air, the condenser is disposed outdoors, and the evaporator is disposed indoors.
  • the compressor, the condenser, the expansion valve, and the evaporator are connected by a refrigerant pipe to constitute a refrigerant circulation closed circuit.
  • Cu copper
  • copper piping Although copper (Cu) piping is generally used as the refrigerant piping, copper piping has some problems.
  • a scale is accumulated on the inner circumferential surface of the pipe, which may adversely affect the reliability of the pipe. That is, if the scale is accumulated on the inner circumferential surface of the copper pipe, it is necessary to carry out a cleaning operation to wash the inner circumferential surface of the pipe or a pipe replacement operation may be required.
  • the copper pipe has a disadvantage that it can not have enough pressure resistance characteristics to withstand high pressure.
  • a new refrigerant such as R410a, R22, R32 is applied to a high pressure by a compressor
  • the operation time of the refrigerant cycle accumulates, have.
  • the copper pipe since the copper pipe has a small stress margin to withstand the refrigerant pressure inside the pipe, it is vulnerable to vibration transmitted from the compressor. For this reason, in order to absorb the vibration transmitted to the copper pipe and thus the noise, the length of the pipe is lengthened, and at the same time, the pipe is bent and arranged in the x, y, and z axis directions.
  • the installation space for accommodating the copper pipe is not sufficient in the inside of the washing machine using the air conditioner outdoor unit or the heat pump, so that it is difficult to install the pipe.
  • the stainless steel pipe is made of stainless steel material, has stronger corrosion resistance than copper pipe, and is less expensive than copper pipe. Since the stainless steel pipe has a larger strength and hardness than the copper pipe, the vibration and noise absorbing ability is superior to the copper pipe.
  • the stainless steel pipe has better withstand pressure characteristics than the copper pipe, there is no risk of breakage even at high pressure.
  • a general conventional stainless steel pipe has a disadvantage that it is disadvantageous to expand the pipe connection or pipe bending because the strength and hardness are excessively high as compared with the copper pipe.
  • the piping constituting the refrigerant cycle can be arranged in a shape bent at a specific curvature at a specific point, and there is a disadvantage that it is impossible to bend the piping when using the conventional stainless steel pipe.
  • Another object of the present invention is to provide an air conditioner provided with a refrigerant pipe having strength and hardness higher than that of the copper pipe.
  • Another object of the present invention is to provide an air conditioner which can prevent a refrigerant pipe from being corroded by a refrigerant pressure condition inside a pipe or an environmental condition outside the pipe.
  • Another object of the present invention is to provide an air conditioner having a refrigerant pipe capable of maintaining a limit pressure at a predetermined level or higher even if the thickness of the pipe is reduced.
  • Another object of the present invention is to provide an air conditioner in which a refrigerant pipe capable of reducing the pressure loss of a refrigerant flowing inside a pipe by increasing the inner diameter of the pipe is provided.
  • Another object of the present invention is to provide an air conditioner provided with a refrigerant pipe with improved vibration absorbing capability.
  • Another object of the present invention is to provide an air conditioner capable of determining the inner diameter of a refrigerant pipe based on the determined outer diameter of the refrigerant pipe and the thickness of the pipe determined according to the type of the refrigerant.
  • a refrigerant pipe including a compressor, an outdoor heat exchanger, and a main expansion device, the refrigerant pipe connecting the compressor, the outdoor heat exchanger and the main expansion device
  • An indoor unit including an indoor heat exchanger, and an indoor unit connected to the outdoor unit and the indoor unit by a connection pipe, wherein the air conditioner has a refrigerating capacity of not less than 23 kW and not more than 35 kW,
  • the air conditioner has a refrigerating capacity of not less than 23 kW and not more than 35 kW
  • a mixed refrigerant containing 50% or more of R32 is used
  • the refrigerant pipe includes a ductile stainless steel pipe having a delta ferrite base structure of 1% or less based on the particle size area.
  • the air conditioner according to the present invention has the following effects.
  • the operation efficiency of the air conditioner can be improved.
  • the application of the ostenerite-based stainless steel pipe makes it possible to secure ductility at the level of copper pipe compared with the conventional stainless steel pipe, and as a result, the bent stainless steel pipe can be applied to the refrigerant circulation cycle. That is, there is an advantage that the degree of freedom of forming the refrigerant pipe is increased as compared with the conventional stainless steel pipe. Further, there is an advantage that a relatively inexpensive ductile stainless steel pipe can be used without using an expensive copper pipe.
  • the soft stainless steel pipe according to the present embodiment has ductility at the copper pipe level and its strength and hardness are larger than those of the copper pipe, the pressure resistant ability is remarkably superior to that of the copper pipe and various kinds of new refrigerants having high saturated vapor pressure are introduced into the refrigerant cycle There are advantages to use. There is an advantage that the so-called refrigerant degree of freedom is increased.
  • the vibration absorbing ability is remarkably superior to that of the copper pipe.
  • it is not necessary to lengthen the pipe for vibration and noise absorption, and it is not necessary to bend the pipe several times. Therefore, it is easy to secure the space for installing the refrigerant cycle, and the manufacturing cost can be reduced by reducing the pipe length.
  • the ductility of the ductile stainless steel pipe according to the present embodiment is improved, so that the workability of the pipe can be increased. Further, since the ductile stainless steel pipe is excellent in corrosion resistance as compared with the copper pipe, there is an advantage that the life of the pipe is prolonged.
  • the strength of the suction piping disposed adjacent to the compressor can be improved, so that vibration and breakage of the suction piping can be prevented. Since the ductility of the suction pipe is increased, the suction pipe can be easily bended and installed in a limited space.
  • the suction pipe composed of the ductile stainless steel pipe can secure the ductility at the copper pipe level but the strength is larger than that of the copper pipe, the thickness of the pipe pipe can be reduced. That is, even if the piping thickness is thinner than the copper piping, the limit pressure of the piping can be maintained, so that the piping thickness can be reduced.
  • the discharge pipe composed of the ductile stainless steel pipe can secure ductility at the copper pipe level but has a strength greater than that of the copper pipe, the thickness of the pipe pipe can be reduced. That is, even if the piping thickness is thinner than the copper piping, the limit pressure of the piping can be maintained, so that the piping thickness can be reduced.
  • the inner diameter of the suction / discharge pipe is increased under the same outer diameter condition as that of the copper pipe, and the pressure loss of the refrigerant flowing in the pipe due to the increase in inner diameter is reduced.
  • the pressure loss inside the piping decreases, the refrigerant flow rate increases and the coefficient of performance (COP) of the refrigerant circulation cycle is improved.
  • FIG. 1 is a system diagram showing the configuration of an outdoor unit constituting an air conditioner according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a photograph of a microstructure of a stainless steel having austenite base structure of 99% and a delta ferrite structure of 1% or less.
  • FIG. 3 is a microstructure photograph of a stainless steel having only austenitic matrix structure.
  • FIG. 4 is a view showing an outer diameter and an inner diameter of a refrigerant pipe according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a flow chart showing a method of manufacturing a ductile stainless steel pipe according to an embodiment of the present invention.
  • Fig. 6 is a schematic view showing the cold rolling step (S1) of Fig. 5;
  • FIG. 7 schematically illustrates the slitting step S2 of Fig. 5; Fig.
  • FIG. 8 is a view schematically showing the forming step S3 of FIG.
  • 9 to 12 are sectional views showing a process of manufacturing a flexible stainless steel pipe according to the manufacturing method of FIG.
  • FIG. 13 is a schematic view showing a brightness annealing step (S7) of FIG. 5; FIG.
  • FIG. 14 is an S-N curve test graph comparing the fatigue limit of the conventional stainless steel pipe and the conventional copper pipe according to the embodiment of the present invention.
  • 15 is an experimental graph showing an S-N curve of a ductile stainless steel pipe according to an embodiment of the present invention.
  • 16 is an experimental graph comparing the pressure loss in a pipe of a gas pipe when a ductile stainless steel pipe or a conventional copper pipe according to an embodiment of the present invention is used as a gas pipe.
  • 17 is an experimental result table showing performance of a ductile stainless steel pipe and a conventional copper pipe according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 18 is a view showing a plurality of ductile stainless steel pipes, aluminum (Al) pipes and copper pipes which are objects to be tested for corrosion resistance.
  • FIG. 19 is a table showing corrosion depth measured for each pipe in FIG. 18;
  • 21 is a view showing a flexible stainless steel pipe according to an embodiment of the present invention formed of a curved pipe.
  • first, second, A, B, (a), and (b) may be used. These terms are intended to distinguish the constituent elements from other constituent elements, and the terms do not limit the nature, order or order of the constituent elements.
  • FIG. 1 is a system diagram showing a configuration of an outdoor unit constituting an air conditioner according to an embodiment of the present invention.
  • an air conditioner according to an embodiment of the present invention includes an outdoor unit 10 disposed outdoors and an indoor unit (not shown) disposed in the room.
  • the indoor unit includes an indoor heat exchanger that performs heat exchange with air in the indoor space.
  • the outdoor unit 10 includes a compressor 110 and an oil separator 120 disposed at the outlet of the compressor 110 for separating oil from refrigerant discharged from the compressor 110.
  • the compressor (110) may include an inverter scroll compressor.
  • the outdoor unit 10 includes a recovery flow path 116 for recovering oil from the oil separator 120 to the compressor 110.
  • a high pressure sensor 125 for sensing the discharge high pressure of the refrigerant discharged from the compressor 110 and a refrigerant passing through the high pressure sensor 125 are connected to the outlet of the oil separator 120 through the outdoor heat exchanger 200, The flow switching unit 130 is provided.
  • the refrigerant flows into the outdoor heat exchanger 200 by the flow switching unit 130 (see a solid line arrow).
  • the refrigerant flows to the indoor heat exchanger side of the indoor unit by the flow switching unit 130 (see the dotted arrow).
  • the refrigerant that has passed through the outdoor heat exchange device 200 may be introduced into the supercooling heat exchanger 240.
  • the supercooling heat exchanger 240 is configured to heat the first refrigerant passing through the outdoor heat exchanger 200 and the first refrigerant after the refrigerant (the second refrigerant) of the first refrigerant is branched and expanded It can be understood as an intermediate heat exchanger.
  • the outdoor unit (10) includes a supercooling flow path (242) through which the second refrigerant is branched.
  • the supercooling passage 242 is provided with a supercooling expansion device 243 for reducing the pressure of the second refrigerant.
  • the supercooling expansion device 243 may include an EEV (Electric Expansion Valve).
  • the second refrigerant heat-exchanged in the supercooling heat exchanger 240 may flow into the compressor 110 after passing through the gas-liquid separator 250 or directly into the compressor 110.
  • the gas-liquid separator 250 separates the two-phase refrigerant passed through the supercooling heat exchanger 240 into a liquid and a gas, and allows only the gaseous refrigerant to flow into the compressor 110.
  • the supercooling passage 242 is branched into a first guide passage 244 for guiding the refrigerant to the gas-liquid separator 250 and a second guide passage 246 for guiding the refrigerant to the gas-liquid separator 250.
  • the first guide passage 244 is provided with a supercooling bypass valve 245 for selectively blocking the flow of the refrigerant.
  • the amount of the refrigerant flowing into the gas-liquid separator 250 can be adjusted according to on / off or opening of the supercooling bypass valve 245.
  • the second guide passage 246 is provided with an injection valve 248 capable of controlling the amount of refrigerant injected into the compressor 110.
  • the injection valve 248 may include EEV.
  • the amount of the refrigerant injected into the compressor 110 can be adjusted according to on / off or opening of the injection valve 248.
  • the outdoor unit 10 is further provided with a receiver 252 for storing at least a portion of the first refrigerant that has passed through the supercooling heat exchanger 240 and a receiver 252 for discharging the refrigerant from the outlet side of the supercooling heat exchanger 240 to the receiver 252, And includes a receiver inlet flow path 255 for guiding the flow of the refrigerant.
  • the receiver 252 may be coupled to the gas-liquid separator 250. That is, the receiver 252 and the gas-liquid separator 250 may be partitioned inside the refrigerant storage tank.
  • the gas-liquid separator 250 is provided at an upper portion of the refrigerant storage tank, and the receiver 252 is provided at a lower portion thereof.
  • the receiver inlet channel 255 is provided with a receiver inlet valve 253 for controlling the flow of the refrigerant.
  • the receiver inlet channel 255 is provided with a decompression device to reduce the pressure of the refrigerant flowing into the receiver 252.
  • the receiver 252 may be integrally coupled to the gas-liquid separator 250 so that the heat is transferred from the receiver 252 to the gas-liquid separator 250.
  • the liquid refrigerant in the gas-liquid separator 250 is evaporated into the gaseous refrigerant by the transmitted heat, so that the amount of the low-pressure gaseous refrigerant flowing into the compressor 110 can be increased.
  • a receiver outlet pipe 256 is connected to the receiver 252.
  • the receiver outlet pipe 256 may extend to the gas-liquid separator 250. At least a portion of the refrigerant stored in the receiver 252 may be introduced into the gas-liquid separator 250 through the receiver outlet pipe 256.
  • the receiver outlet pipe (256) is provided with a receiver outlet valve (254) capable of regulating the amount of refrigerant discharged from the receiver (252).
  • the amount of refrigerant flowing into the gas-liquid separator 250 can be adjusted according to on / off or opening of the receiver outlet valve 254.
  • the first refrigerant that has passed through the supercooling heat exchanger 240 may flow into the indoor unit through the connection pipe 270.
  • the outdoor heat exchanger (200) includes a plurality of heat exchangers (210, 212) and an outdoor fan (218).
  • the plurality of heat exchanging units 210 and 212 includes a first heat exchanging unit 210 and a second heat exchanging unit 212 connected in parallel.
  • the outdoor heat exchanger 200 includes a variable flow passage 220 for guiding the flow of the refrigerant from the outlet side of the first heat exchange section 210 to the inlet side of the second heat exchange section 212.
  • the variable flow path 220 extends from the first outlet pipe 230 which is the outlet pipe of the first heat exchanging unit 210 to the inlet pipe 212a which is the inlet pipe of the second heat exchanging unit 212 .
  • the outdoor heat exchanging apparatus 200 is provided with a first valve 222 provided in the variable flow path 2200 to selectively block the flow of the refrigerant. Depending on whether the first valve 222 is on or off, The refrigerant passing through the first heat exchanging unit 210 may be selectively introduced into the second heat exchanging unit 212.
  • the refrigerant having passed through the first heat exchanging unit 210 flows to the inlet pipe 212a through the variable flow path 220, Heat exchanged at the portion 212.
  • the refrigerant having passed through the second heat exchanging unit 212 may be introduced into the supercooling heat exchanger 240 through the second outlet pipe 231.
  • the refrigerant having passed through the first heat exchanging unit 210 can be introduced into the supercooling heat exchanger 240 through the first outlet pipe 230 have.
  • the first outlet pipe 230 is provided with a second valve 232 for controlling the flow of refrigerant and the second outlet pipe 231 is provided with a third valve 233 for controlling the flow of refrigerant.
  • the second valve 232 and the third valve 233 may be connected in parallel.
  • the first outlet pipe 230 and the second outlet pipe 231 are joined together and connected to the inlet pipe of the supercooling heat exchanger 240.
  • the outdoor heat exchanger (200) includes a plurality of temperature sensors (211, 213, 214).
  • the plurality of temperature sensors 211, 213 and 214 may include a first temperature sensor 211 provided to the first heat exchanging unit 210, a second temperature sensor 213 provided to the second heat exchanging unit 213, And a third temperature sensor 214 provided in the second outlet pipe 231.
  • the first temperature sensor 211 and the second temperature sensor 213 may be disposed in the refrigerant pipe of the first heat exchanging unit 210 and the refrigerant pipe of the second heat exchanging unit 212, respectively.
  • the outdoor unit 10 may further include an outdoor temperature sensor 215 for sensing the temperature of the outdoor unit.
  • the air conditioner when the air conditioner performs the cooling operation mode, the high-temperature and high-pressure gaseous refrigerant that has passed through the compressor 110 and the oil separator 120 is flowed by the flow switching unit 130 to the outdoor heat exchanger 200).
  • the refrigerant flowing into the outdoor heat exchange device 200 passes through both the first heat exchanging part 210 and the second heat exchanging part 212.
  • the air conditioner can perform the normal cooling operation mode.
  • the first valve 222 is opened or opened, the second valve 232 is closed, and the third valve 233 is opened.
  • the refrigerant heat-exchanged in the first heat exchanging part 210 flows into the second heat exchanging part 212 through the variable flow path 220 and the inlet pipe 212a. And, the refrigerant is restricted from flowing to the first outlet pipe (230).
  • the refrigerant heat-exchanged in the second heat exchanging part (212) may be introduced into the supercooling heat exchanger (240) through the second outlet pipe (231).
  • the flow of the refrigerant flowing into the supercooling heat pipe unit 240 has been described above and will not be described here.
  • the refrigerant can be circulated in the outdoor unit (10) and the indoor unit.
  • the refrigerant may include R32 or R134a as a single refrigerant.
  • the R32 is a methane-based halogenated carbon compound represented by the formula CH 2 F 2 .
  • R32 is a conventional R22: the has a high discharge pressure of the compressor characteristic as a low-environment-friendly refrigerant, ozone depletion coefficient (Ozone Depletion Potential, ODP) compared to the (formula CHCLF 2).
  • ODP ozone Depletion Potential
  • R134a is an ethane halocarbon-based compound is represented by the formula CF 3 CH 2 F.
  • R134a is the conventional R12: is as a refrigerant, which replaces the (formula CCl 2 F 2) it can be an air conditioner.
  • the refrigerant may include R410a as a non-azeotropic refrigerant.
  • R410a is a material obtained by mixing R32 and R125 (chemical formula: CHF2CF3) in a weight ratio of 50:50.
  • R32 and R125 chemical formula: CHF2CF3
  • R407c may be included as the non-azeotropic mixed refrigerant in the refrigerant.
  • R407c is a material obtained by mixing R32, R125, and R134a at a weight ratio of 23:25:52. Since the ozone destruction coefficient is lower than that of the conventional R22 and the vapor pressure similar to that of the conventional R22 is formed, It is possible to minimize the replacement of the equipment and thus to reduce the cost.
  • R410a is used as the refrigerant circulating in the air conditioner.
  • the air conditioner according to the present embodiment can be filled with the above-described refrigerant.
  • the filling amount of the refrigerant can be determined based on the length of the refrigerant pipe constituting the air conditioner.
  • the refrigerant charge amount may be 7.7 kg.
  • the air conditioner according to the present embodiment includes oil for lubricating or cooling the compressor.
  • the oil may include a PAG-type freezer oil, a PVE-type freezer oil, or a POE-type freezer oil.
  • the PAG refrigerator oil is a synthetic oil made of propylene oxide as a raw material and has a relatively high viscosity, so that it has excellent viscosity characteristics with temperature. Therefore, when the PAG-based freezer oil is used, it is possible to reduce the load on the compressor.
  • the PVE-based refrigerating machine oil is a synthetic oil produced by using vinyl ether as a raw material, and has good compatibility with a refrigerant, high volume resistivity, and excellent electrical stability.
  • the PVE refrigerating machine oil may be used in a compressor using refrigerant R32, R134a, R410a, or R407c.
  • the POE-based refrigerating machine oil is a synthetic oil obtained by dehydrating condensation of a polyhydric alcohol and a carboxylic acid, and has good compatibility with a refrigerant, and has excellent oxidation stability and thermal stability in air.
  • the POE refrigerating machine oil may be used in a compressor using refrigerant R32 or R410a.
  • a PVE-type refrigerator oil for example, FVC68D, may be used as the refrigerator oil.
  • the refrigerant piping may include a new material piping that is strong and has excellent processability.
  • the new material pipe may be made of a stainless steel material and a material having at least copper (Cu) -containing impurities.
  • the new material pipe has a strength higher than that of the copper (Cu) pipe, and can be made more workable than a stainless steel pipe.
  • the new material pipe may be referred to as a " ductile stainless steel pipe ".
  • the ductile stainless steel pipe refers to a pipe made of soft stainless steel.
  • the refrigerant pipe (50) is constituted by a copper pipe
  • the kind of the refrigerant capable of circulating the copper pipe may be limited.
  • the range of the operating pressure may be different depending on the kind of the refrigerant. If a high-pressure refrigerant having a large operating pressure range is used for the copper pipe, the copper pipe may be broken and thus the leakage of the refrigerant may occur.
  • Flexible stainless steel has characteristics of being low in strength and hardness as compared with conventional stainless steel, but having good bending property.
  • the ductility stainless steel pipe according to the embodiment of the present invention is lower in strength and hardness than conventional stainless steel but retains at least the strength and hardness of the copper pipe and has a bending property similar to that of copper pipe, This is very good.
  • the flexural and bending properties are used in the same sense.
  • the refrigerant pipe includes a suction pipe (51) for guiding the suction of the refrigerant to the compressor (110).
  • the suction pipe 51 can be understood as a pipe extending from the supercooling heat exchanger 240 to the compressor and a pipe extending from the gas-liquid separator 250 to the compressor 110.
  • the suction pipe 51 may include the soft stainless steel pipe.
  • the refrigerant pipe (50) further includes a discharge pipe (52) for discharging the refrigerant compressed by the compressor (110). It can be understood that the discharge pipe 52 is a pipe extending from the discharge portion of the compressor 110 to the oil separator 120.
  • the discharge pipe 52 may include the ductile stainless steel pipe. Since the high-pressure gaseous refrigerant flows into the discharge pipe 52, the outer diameter of the discharge pipe 52 may be smaller than the outer diameter of the suction pipe 51.
  • the strength of the discharge pipe 52 is required to be maintained at a setting strength or higher do. Since the discharge pipe 52 is made of the new material pipe, the strength of the discharge pipe 52 can be kept high and the refrigerant leakage due to the breakage of the discharge pipe 52 can be prevented.
  • the suction pipe 51 can be formed of a new material pipe.
  • constituent elements defining the characteristics of the ductile stainless steel according to the embodiment of the present invention will be described. It is to be noted that the constituent ratios of the constituent elements described below are weight percent (wt%).
  • the stainless steel according to an embodiment of the present invention includes carbon (C) and chromium (Cr). Carbon reacts with chromium to precipitate into chromium carbide, which causes depletion of chromium at or near the grain boundary, causing corrosion. Therefore, it is preferable that the content of carbon is kept small.
  • Carbon is an element that acts to increase creep strength when combined with other elements. If the content of carbon exceeds 0.03%, it causes a deterioration in ductility. Therefore, in the present invention, the content of carbon is set to 0.03% or less.
  • the austenite structure has a lower yield strength than the ferrite structure or martensite structure. Therefore, in order for the ductile stainless steel of the present invention to have a flexural (or flexural) degree similar or equal to that of copper, the base structure of stainless steel is preferably made of austenite.
  • silicon is an element forming ferrite
  • the proportion of ferrite in the matrix increases and the stability of ferrite increases. While it is desirable that the content of silicon be kept as low as possible, it is impossible to completely block the introduction of silicon into the impurities during the manufacturing process.
  • the content of silicon contained in the stainless steel according to the embodiment of the present invention is set to 1.7% or less.
  • Manganese acts to inhibit phase transformation of the matrix structure of stainless steel into a martensitic system and to stabilize the austenite zone by expanding it. If the content of manganese is less than 1.5%, the effect of inhibiting the phase transformation by manganese does not sufficiently appear. Therefore, in order to sufficiently obtain the effect of suppressing the phase transformation by manganese, the lower limit of manganese content is set to 1.5%.
  • the content of manganese is set at 3.5%.
  • Manganese is an element that improves the corrosion resistance of stainless steel.
  • Corrosion initiation refers to the first occurrence of corrosion in the absence of corrosion in the base material, and corrosion initiation resistance refers to the property of inhibiting the first occurrence of corrosion on the base material. This can be interpreted in the same sense as the corrosion resistance.
  • the lower limit of the content of chromium is set to 15.0%.
  • the upper limit of chromium content is set at 18.0%.
  • Nickel has the property of improving the corrosion growth resistance of stainless steel and stabilizing the austenite structure.
  • Corrosive growth means that the corrosion that has already occurred in the base material spreads over a wide range, and the corrosion growth resistance means a property of suppressing the growth of corrosion.
  • the stainless steel does not have sufficient corrosion growth resistance, so that the lower limit content of nickel of the present invention is set to 7.0%.
  • the upper limit content of nickel in the present invention is set to 9.0%.
  • Copper inhibits the transformation of the base structure of the stainless steel into martensite structure, thereby enhancing the ductility of the stainless steel. If the content of copper is less than 1.0%, the effect of suppressing the phase transformation by copper is not sufficiently exhibited. Therefore, in the present invention, in order to sufficiently attain the effect of inhibiting the phase transformation by copper, the lower limit of the content of copper is set to 1.0%.
  • the content of copper should be 1.0% or more.
  • the upper limit of the content of copper is set to 4.0% so that the effect of suppressing the phase transformation of copper is maintained below the saturation level and economic efficiency is secured.
  • Molybdenum Mo, molybdenum: not more than 0.03%
  • a stainless steel When a stainless steel is classified on the side of a metal structure (or a base structure), it is classified into austenite type stainless steel containing chromium (18%) and nickel (8%) as a main component and ferrite comprising chromium (18% Ferrite type stainless steel, and martensite type stainless steel containing chromium (8%) as a main component.
  • the ductile stainless steel of the present invention is preferably an austenitic stainless steel.
  • the austenite structure has lower yield strength and hardness than ferrite structure or martensite structure. Further, when the crystal size is grown under the same conditions, the average grain size of the austenite is the largest, which is advantageous for increasing the ductility.
  • the base structure of the stainless steel is composed only of an austenite structure.
  • austenite since it is very difficult to control the base structure of stainless steel by austenite only, it is bound to include other base structures.
  • delta ferrite delta ferrite
  • stainless steel has an austenite base structure of 90% or more, preferably 99% or more, and a delta ferrite base structure of 1% or less based on the grain size area. Accordingly, one of the methods for increasing the ductility of stainless steels is to reduce the amount of delta ferrite contained in austenitic stainless steels.
  • the soft stainless steel according to the embodiment of the present invention has a delta ferrite base structure of 1% or less, the fact that the delta ferrite is locally distributed at specific grains rather than being uniformly distributed throughout the crystal grains, Do.
  • FIG. 2 is a microstructure photograph of a stainless steel having 99% of an austenite base structure and 1% or less of a delta ferrite structure
  • Fig. 3 is a photograph of a microstructure of a stainless steel having only an austenite base structure.
  • the stainless steel having the structure of FIG. 2 is a microstructure of soft stainless steel according to an embodiment of the present invention.
  • the stainless steel of FIG. 2 and the stainless steel of FIG. 3 have an average particle size corresponding to particle size numbers 5.0 to 7.0.
  • the average particle size is described below again.
  • Table 1 below is a graph comparing the mechanical properties of the stainless steel (material 1) in Fig. 2 and the stainless steel (material 2) in Fig.
  • material 2 has lower physical properties in strength and hardness than material 1. Further, it can be seen that the material 2 has a higher elongation than the material 1. From this, it can be said that, in order to lower the strength and hardness of the stainless steel, it is ideal that the stainless steel is composed of only the austenite base structure. However, since it is difficult to completely remove the delta ferrite base structure, it is desirable to minimize the proportion of the delta ferrite base structure.
  • the delta ferrite structure when the delta ferrite structure is densely distributed in a specific crystal grain rather than being uniformly distributed, it is more effective in softening the stainless steel.
  • the large grain 101 represents an austenitic matrix structure
  • the small grain 102 in the form of black spots represents a delta ferrite matrix structure
  • the average grain size of the stainless steel may be determined according to the composition and / or the heat treatment conditions.
  • the average particle size of the stainless steel influences the strength and hardness of the stainless steel. For example, the smaller the average particle size, the greater the strength and hardness of the stainless steel, and the larger the average particle size, the smaller the strength and hardness of the stainless steel.
  • the ductile stainless steel according to the embodiment of the present invention has characteristics of low strength and hardness as compared with conventional stainless steel in addition to good bending property by controlling the content of copper and the particle size area of delta ferrite, It has higher characteristics than hardness.
  • the average grain size of the stainless steel is limited to 30 to 60 mu m.
  • the average grain size of a typical austenite structure is less than 30 ⁇ ⁇ . Therefore, the average particle size should be increased to 30 ⁇ or more through the manufacturing process and the heat treatment.
  • the average particle size of 30 to 60 ⁇ m corresponds to a grain size number of 5.0 to 7.0.
  • an average particle size smaller than 30 ⁇ m corresponds to an ASTM particle size number of 7.5 or greater.
  • the average particle size of the stainless steel is smaller than 30 ⁇ m or the particle size number is larger than 7.0, it does not have the characteristics of low strength and low hardness required in the present invention.
  • the average particle size (or particle size number) of stainless steels is a key factor determining low strength and low hardness properties of stainless steels.
  • the stainless steels of Comparative Examples 2 to 5 have an excessively large strength and hardness as compared with the copper pipe, so that the workability is poor even if the corrosion of copper and the pressure resistance are solved.
  • the stainless steel according to the embodiment of the present invention has higher strength and hardness than conventional copper pipes and has lower strength and hardness than the stainless steels of Comparative Examples 2 to 5, so that corrosion resistance and pressure resistance It is suitable to be used as high-pressure new refrigerant piping such as R32.
  • the ductile stainless steel defined in the present invention means stainless steel having 99% of austenite and 1% or less of delta ferrite, the constituent elements as described above being contained in a predetermined ratio .
  • FIG. 4 is a view showing an outer diameter and an inner diameter of a refrigerant pipe according to an embodiment of the present invention.
  • the compressor 110 when the compressor 110 according to the embodiment of the present invention is operated, the refrigerant sucked into the compressor 110 is subjected to a temperature change after compression. Due to such a change in temperature, a change in the stress on the side of the suction pipe 51 and the side of the discharge pipe 52 is more severe than in other pipes.
  • the suction pipe 51 and the discharge pipe 52 in which the pressure and the vibration are most severely exhibited when the state of the refrigerant changes, are formed as soft stainless steel pipes subjected to the softening process, Feature.
  • the present invention is not limited to the suction piping and the discharge piping, and any one or more pipes connecting the outdoor unit and the indoor unit may be constructed of the flexible stainless steel pipe according to the variation of the stress.
  • the air conditioning capacity of the air conditioner according to the present embodiment can be selected in the range of 23 kW to 35 kW.
  • the outer diameter of the ductile stainless steel pipe can be determined based on the air conditioning capability of the selected air conditioner.
  • the refrigerant that can be used in the air conditioner of the present invention may include R32, R134a, R401a, or R407c as described above.
  • the thickness of the ductile stainless steel pipe may be determined differently depending on the kind of the refrigerant.
  • the thickness of the ductile stainless steel pipe may be determined according to the following equation.
  • the following formulas are calculated based on ASME B31.1, which provides codes for the piping standards and guidelines, and the KGS Code, which categorizes the technical specifications of the facilities, technologies and inspections specified by gas related laws and regulations.
  • T extra corrosion is determined to be 0.2 when the material of the pipe is made of copper, aluminum or stainless steel.
  • the outer diameter of the flexible stainless steel pipe used for the suction pipe 51 or the discharge pipe 52 is a, and its inner diameter can be defined as b.
  • Equation (1) it can be seen that the minimum thickness of the pipe is proportional to the outer diameter of the pipe and inversely proportional to the allowable stress.
  • the permissible stress means the maximum value of the stress (deformation force) allowed to exert the weight, which is considered to be tolerable without deformation or breakage of the pipe when an external force is applied to the pipe, by dividing the reference strength by the safety factor.
  • the allowable stress standard of the ductile stainless steel pipe is ASME SEC.
  • VIII Div. 1 the permissible stress S can be set to a value obtained by dividing the tensile strength of the pipe by 3.5 or a value obtained by dividing the yield strength of the pipe by 1.5.
  • the permissible stress is a value that varies depending on the material of the pipe.
  • VIII Div. 1 can be determined to be 93.3 Mpa.
  • the stainless steel can have a larger stress margin than copper, so that the degree of design freedom of the pipe can be increased.
  • the stress transmitted to the pipe it is possible to escape the restriction that the length of the pipe must be made long. For example, in order to reduce the vibration transmitted from the compressor 110, there is no need to bend the piping several times in a loop form within a limited installation space.
  • the air conditioning capability of the air conditioner that is, the cooling capability or the heating capability
  • the outer diameter of the ductile stainless steel pipe can be determined in accordance with the refrigerating capacity of the compressor. That is, the capacity of the compressor can be a criterion for determining the outer diameter of the ductile stainless steel pipe.
  • the suction pipe 51 and the discharge pipe 52 are formed of the soft stainless steel pipe in the air conditioner having an air conditioning capacity of 23 kW or more and 35 kW or less
  • the outer diameter of the suction pipe 51 is 22.20 mm
  • the outer diameter of the discharge pipe 52 may be 15.88 mm.
  • the design pressure may be the pressure of the refrigerant, which may correspond to the condensation pressure of the refrigerant cycle.
  • the condensation pressure may be determined based on the temperature value of the refrigerant condensed in the outdoor heat exchanger 120 or the indoor heat exchanger (hereinafter referred to as the condensation temperature).
  • the design pressure may refer to the saturated vapor pressure of the refrigerant at the condensation temperature.
  • the condensing temperature of the air conditioner is about 65 ⁇ or so.
  • the saturation vapor pressure at 65 ° C is 4.15, so the design pressure P can be determined to be 4.15 (MPa).
  • the allowable stress (S) is determined by ASME SEC. VIII Div. 1, and the design pressure (P) is 4.15 MPa when the refrigerant is R410a and the refrigerant temperature is 65 degrees.
  • the minimum thickness of the pipe calculated according to the outer diameter of the pipe by applying the determined allowable stress (S) and the design pressure (P) to Equation (1) can be confirmed by the following Table 4.
  • Table 4 shows the minimum thickness of ductile stainless steel pipe derived from ASME B31.1 and the minimum thickness of ductile stainless steel pipe derived from JIS B 8607.
  • the embodiment is a flexible stainless steel pipe
  • the comparative example is an existing copper pipe.
  • JIS B 8607 in the case of JIS B 8607 as a reference code of the pipe is used in Japan, there does not take into account the margin of the thickness t extra value in accordance with such corrosion, threads, unlike ASME B31.1 processing a minimum thickness smaller than the ASME B31.1 Lt; / RTI > t extra value can be set to 0.2 (mm) for copper, copper alloy, aluminum, aluminum alloy, stainless steel.
  • the minimum thickness of the ductile stainless steel pipe according to the embodiment is derived based on ASME B31.1. However, considering the pressure when using refrigerant of R410a, it is possible to apply a predetermined margin determined between about 0.1 and 0.2 mm Thickness. That is, it is understood that the embodiment suggests a minimum thickness by placing a margin as an example, and if the calculated thickness is greater than or equal to the calculated minimum thickness, the magnitude of the margin can be varied based on the safety factor.
  • the applicable pipe thickness is 0.50 mm and the comparative example is 0.622 mm. That is, when a pipe designed to have the same outer diameter is formed of a flexible stainless steel pipe as in the embodiment, it means that the thickness of the pipe can be further reduced, which means that the inner diameter of the pipe can be further increased.
  • the minimum thickness of the suction pipe 51 is 0.77 mm for ASME B31.1, 0.57 m for JIS B 8607, and 1.00 mm for the embodiment using the margin .
  • the limit thickness value applicable to the suction pipe 51 is 0.57 mm on the basis of JIS B 8607.
  • the minimum thickness of the discharge pipe 52 is 0.61 mm for ASME B31.1 and 0.41 mm for JIS B 8607, 0.70 mm can be formed.
  • the limit thickness value applicable to the discharge pipe 52 is 0.41 mm based on JIS B 8607.
  • the outer diameter of the pipe used in the compressor 110 according to the present embodiment is determined by the refrigerating capacity of the compressor or the air conditioning capacity of the air conditioner, and the design pressure can be determined according to the refrigerant used.
  • the allowable stress of the stainless steel is larger than the allowable stress of copper, so that the thickness of the pipe can be reduced by applying it to Equation have. That is, by using a ductile stainless steel pipe having a relatively high strength or hardness, the allowable stress can be increased, thereby realizing reduction in thickness at the same pipe outer diameter.
  • the inner diameter can be designed to be larger, so that the flow resistance of the refrigerant can be reduced and the circulation efficiency of the refrigerant can be improved have.
  • FIG. 5 is a flow chart showing a manufacturing method of a ductile stainless steel pipe according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 6 is a schematic view of the cold rolling step (S1) of FIG. 5
  • FIG. 8 is a view schematically showing the forming step S3 of FIG. 5
  • FIGS. 9 to 12 are views showing a process of manufacturing a flexible stainless steel pipe according to the manufacturing method of FIG.
  • FIG. 13 is a view schematically showing the brightness annealing step (S7) of FIG.
  • the ductile stainless steel pipe according to the present invention has a composition including copper, a base structure composed of austenite, and an average particle size of 30 to 60 ⁇ , It has hardness property.
  • austenite has resistance to abrasion and hardness properties compared to ferrite or martensite. Therefore, in order to manufacture the ductile stainless steel pipe having the characteristics of low strength and low hardness required in the present invention, it is required to have an austenite base structure of not less than 99% and not more than 1% of the delta ferrite base structure .
  • the present invention is characterized in that not only the composition ratio of the ductile stainless steel pipe but also an additional heat treatment is performed to have a structure of austenite base of 99% or more and a delta ferrite base structure of 1% or less based on the particle size area of the ductile stainless steel pipe .
  • pipes made of ductile stainless steel have a higher strength and hardness than copper, so that they can not be manufactured by a single process.
  • the heat treatment process of the ductile stainless steel pipe includes a cold rolling step (S1), a slitting step (S2), a forming step (S3), a welding step (S4) A cutting process S 5, a drawing process S 6, and a bright annealing S 7 process.
  • the cold rolling step (S1) can be understood as a step of passing the ductile stainless steel produced in the casting step through two rolls rotating below the recrystallization temperature and rolling. That is, the cold-rolled ductile stainless steel can be calibrated on the surface irregularities and wrinkles of the thin plate, and the surface can be given metallic luster.
  • the flexible stainless steel may be in the form of a steel sheet 410, and the sheet 410 may be provided in a coil shape by an uncoiler.
  • the sheet 410 is passed between two rolling rolls 420 arranged in the up and down direction to receive a continuous force, so that the surface area can be widened and its thickness can be thinned.
  • the ductile stainless steel is provided in the form of a sheet having a thickness of 1.6 mm to 3 mm in the casting process, and the sheet can be cold-worked to a thickness of 1 mm or less through the cold rolling step (S1).
  • the slitting step (S2) can be understood as a step of cutting the cold-worked sheet (410) into a plurality of pieces with a desired width using a slitter. That is, the single sheet 410 can be cut and processed into a plurality of pieces through the slitting process S2.
  • the slitter 432 may include a shaft disposed in the vertical direction of the sheet 410 and a rotary cutter 432a coupled to the shaft.
  • a plurality of the rotary cutters 432a may be spaced apart from each other in the width direction of the sheet 410 in the axis.
  • the spacing intervals of the plurality of rotary cutters 432a may be equal to each other and may be different from each other in some cases.
  • the single sheet 410 is separated into a plurality of sheets 410a, 410b, 410c, and 410d by the plurality of rotary cutters 432a .
  • the seat 410 may have an appropriate diameter or width of the refrigerant pipe to be applied.
  • the sheet 410 can be pressed by a plurality of support rollers 433 and 434 arranged in the vertical direction so as to be precisely cut by the slitter 432.
  • an end rim portion Bur may be formed on the outer surface of the sheet 410, and such Bur needs to be removed. If the bur is left on the outer surface of the seat 410, welding failure occurs in the process of welding the pipe processed with the seat 410 to another pipe, and the refrigerant leaks through the poor welding portion It can cause problems. Accordingly, in the present invention, when the slitting process S2 is completed, a polishing process for removing bur needs to be additionally performed.
  • the forming step S3 can be understood as a step of forming a flexible stainless steel in the form of a sheet 410a through a plurality of forming rolls 440 to form the pipe 410e.
  • the sheet 410a is wound on the outer circumferential surface of the uncoiler in the form of a coil, and the coil wound by the rotation of the uncoiler is unwound, Into the forming rolls 440 of FIG.
  • the sheet 410a having entered the multi-stage forming rolls 440 may be formed into a pipe 410e having both side ends adjacent to each other while sequentially passing through the forming rolls 440.
  • Fig. 9 shows that the sheet-shaped flexible stainless steel is formed into the shape of the pipe 10e. That is, the ductile stainless steel in the form of the sheet 10a can be formed into a pipe 410e whose both side ends 411a and 411b are brought close to each other through the forming step S3.
  • the welding step S4 can be understood as a step of making welded pipes by joining the side ends 411a and 411b of the pipe 410e, which have been dried by the forming step S3 and brought close to each other, to each other.
  • the joint pipe in the welding process S4 may be realized by welding both sides of the welded joint by a melting welding machine, for example, a conventional electric resistance welding machine, an argon welding machine or a high frequency welding machine.
  • Fig. 10 shows a pipe in which a sheet made of soft stainless steel is rolled and welded. Concretely, the side ends 411a and 411b of the pipe 410e are welded in the longitudinal direction of the pipe, thereby joining the both side ends 411a and 411b to each other.
  • a weld zone 413 is formed along the longitudinal direction of the pipe 410e.
  • the welded portion 413 is formed with the beads 413a and 413b slightly protruding from the outer circumferential surface 11 and the inner circumferential surface 412 of the pipe 410e so that the outer circumferential surface 411 of the pipe 410a, And the inner circumferential surface 412 do not constitute a smooth surface.
  • Heat-affected zones (HAZ) 414a and 414b may be formed on both sides of the welded portion 413 by heat in the welding process.
  • the heat affected portions 414a and 414b are formed along the longitudinal direction of the pipe similarly to the welded portion 413.
  • the cutting step S5 may be understood as a step of partially cutting the bead 413a of the welded portion 413 and making the outer peripheral surface 411 of the pipe into a smooth surface.
  • the cutting step S5 may be continuous with the welding step S4.
  • the cutting step S5 may include a step of partially cutting the bead 413a using a bite while moving the pipe in the longitudinal direction through press bead rolling.
  • Fig. 11 shows a ductile stainless steel pipe completed up to the cutting step (S5). That is, the bead 413a formed on the outer peripheral surface 411 of the pipe 410e may be removed through the cutting process S5. In some cases, the cutting step S5 may be performed together with the welding step S4, and the cutting step S5 may be omitted.
  • the drawing step S6 can be understood as a step of applying an external force to the bead 413b of the welded portion 413 to make the inner peripheral surface 412 of the pipe 410e a smooth surface.
  • the drawing process S6 may include dies having holes having an inner diameter smaller than the outer diameter of the pipe 410e manufactured through the forming process S3 and the welding process S4, S3 and a welding step S4.
  • the pipe 410e may be formed by a drawer including a plug having an outer diameter smaller than the inner diameter of the pipe 410e.
  • the pipe 410e having undergone the welding step S4 and / or the cutting step S5 passes between the hole formed in the die and the plug.
  • the bead 413a formed on the outer peripheral surface 411 of the pipe 410e Since it is formed protruding outside the center of the outer peripheral surface 411 of the pipe, it can be removed by plastic deformation without passing through the hole of the die.
  • the bead 413b formed on the inner circumferential surface 412 of the pipe 410e is protruded toward the center of the inner circumferential surface 412 of the pipe 410e, so that the bead 413b can be removed while being plastically deformed without passing through the plug.
  • the welding beads 413a and 413b on the inner circumferential surface 412 and the outer circumferential surface 411 of the pipe can be removed while the drawing process S6 as described above is performed. Since the weld bead 413a on the inner circumferential surface 412 of the pipe is removed, generation of a jaw on the inner circumferential surface 412 of the pipe during expansion for the refrigerant pipe can be prevented originally.
  • Fig. 12 shows a ductile stainless steel pipe completed up to the drawing step (S6). That is, the beads 413a and 413b formed on the outer peripheral surface 411 and the inner peripheral surface 412 of the pipe 410e can be removed through the drawing process S6.
  • the reason for making the outer peripheral surface 411 and the inner peripheral surface 412 of the pipe 410e smooth and smooth by cutting and drawing is to form a uniform inner diameter inside the pipe and to facilitate connection with other pipes.
  • the reason for forming a uniform inner diameter in the piping is to maintain smooth refrigerant flow and constant pressure of the refrigerant.
  • a groove may be formed in the outer peripheral surface 411 and the inner peripheral surface 412 of the pipe 410e through machining after the drawing process S6.
  • Step 7 Bright annealing step (S7)
  • the bright annealing step S7 can be understood as a step of heating the pipe 410e from which the weld bead has been removed to remove heat history and residual stress remaining in the pipe 410e.
  • the steel sheet has an austenitic matrix structure of 99% or more based on the grain size of the soft stainless steel and has a delta ferrite matrix structure of 1% or less, and the average grain size of the soft stainless steel is 30 to 60 ⁇ m
  • the present heat treatment process is performed.
  • the average particle size (or particle size number) of ductile stainless steels is a key factor determining the low strength and low hardness properties of stainless steels.
  • the brass annealing step (S7) is performed by annealing the pipe 410e from which the weld bead has been removed in a stream of reducing or non-oxidizing gas, cooling it as it is after annealing.
  • the pipe 410e from which the weld bead has been removed passes through an annealing furnace 450 at a constant speed.
  • the inside of the annealing furnace 450 is filled with atmospheric gas, and the inside of the annealing furnace 450 may be heated to a high temperature by an electric heater or a gas burner.
  • the pipe 410e receives a predetermined heat input while passing through the annealing furnace 450.
  • the ductility of the ductile stainless steel depends on the austenitic matrix structure and the average particle size of 30 to 60 mu m As shown in FIG.
  • the heat input amount refers to a heat amount entering the metal member, and the heat input amount plays a very important role in the metallographic microstructure control. Accordingly, the present embodiment suggests a heat treatment method for controlling the heat input amount.
  • the heat input amount may be determined according to the heat treatment temperature, the atmospheric gas, or the feed rate of the pipe 410e.
  • the heat treatment temperature is 1050 to 1100 ⁇ ⁇
  • the atmospheric gas is hydrogen or nitrogen
  • the feed rate of the pipe 410e is 180 to 172 mm / min. Therefore, the pipe 410e can pass through the annealing furnace 450 at a feeding speed of 180 to 172 mm / min at a temperature of 1050 to 1100 ° C for annealing annealing of the annealing furnace 450.
  • the annealing heat treatment temperature is less than 1050 deg. C, sufficient recrystallization of the ductile stainless steel does not occur, the fine grain structure is not obtained, and the flattened structure becomes a crystal grain and the creep strength is impaired. On the contrary, when the annealing heat treatment temperature exceeds 1100 ° C, it causes intercrystalline cracking or ductility deterioration.
  • the pipe 410e from which the weld bead is removed passes the annealing furnace 450 at a conveying speed of less than 180 mm / min, the productivity is deteriorated for a long time.
  • the pipe 410e passes the annealing furnace 450 at a conveying speed exceeding 172 mm / min, not only the stress existing in the soft stainless steel is sufficiently removed, but also the average particle size of the ost 30 mu m or less. That is, if the feeding speed of the pipe 410e is too high, the average particle size of the soft stainless steel becomes 30 mu m or less, and the low strength and low hardness properties required in the present invention can not be obtained.
  • the ductile stainless steel according to the present invention manufactured by the present invention may be temporarily stored in a coiled state by a spool or the like and then shipped.
  • FIG. 14 is a graph showing SN curve curves that can compare the fatigue limit of a conventional stainless steel pipe and a conventional copper pipe according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 15 is a graph showing an SN curve of a ductile stainless steel pipe according to an embodiment of the present invention.
  • the fatigue limit (or endurance limit) of the soft stainless steel pipe according to the embodiment of the present invention is about 200.52 MPa. This is about 175 MPa (8 times) higher than the conventional copper pipe's fatigue limit of 25 MPa. That is, the ductile stainless steel pipe may have improved durability, reliability, life expectancy, and freedom in design as compared with conventional copper pipes.
  • the effect of the ductile stainless steel pipe will be described in more detail.
  • the flexible stainless steel pipe can determine the maximum allowable stress value based on the fatigue limit value.
  • the maximum permissible stress of the ductile stainless steel pipe can be set to 200 MPa when the air conditioner is started or stopped, and can be set to 90 MPa when the air conditioner is in operation.
  • the reason why the maximum permissible stress is small in the operation of the air conditioner can be understood as reflecting the stress due to the refrigerant flowing in the piping in the operating state.
  • the maximum permissible stress means a maximum stress that can be allowed to safely use a pipe or the like.
  • a pipe or the like can receive an external force during use, and stress is generated in the pipe due to the external force.
  • the internal stress becomes equal to or higher than a certain critical stress value determined by factors such as solid materials, the pipe may be permanently deformed or broken. Therefore, by setting the maximum allowable stress, the pipe can be safely used.
  • the fatigue limit endurance limit is defined as the fatigue limit (fatigue limit) or the fatigue limit (fatigue limit).
  • the S-N curve shows the number of repetitions (N, cycle) until a certain stress (stress) is repeated. Specifically, the solid material is destroyed more rapidly if subjected to repeated stresses, and the number of repetitions of stress to failure is affected by the amplitude of the applied stress. Therefore, it can be analyzed through the S-N curve whether the size of the solid material is affected by the number of repetitions of the stress and the stress until the solid material is broken.
  • the vertical axis represents the stress amplitude (Stress), and the horizontal axis represents the log number of the repetition times.
  • Stress stress amplitude
  • the S-N curve is a curve drawn along the logarithm of the number of repetitions until the material is destroyed when the stress amplitude is applied.
  • the S-N curve of the metallic material increases as the stress amplitude decreases, the number of repetitions until fracture increases. If the stress amplitude is below a certain value, it is not destroyed even if it repeats infinitely.
  • the stress value at which the S-N curve becomes horizontal means the fatigue limit or endurance limit of the above-mentioned material.
  • the S-N curve of the conventional copper pipe based on the fatigue fracture test data of the conventional soft copper pipe of FIG. 14 shows that the fatigue limit of the copper pipe of the related art is about 25 MPa. That is, the maximum allowable stress of the copper pipe is 25 MPa.
  • the stress of the piping may have a value of about 25 to 30 MPa.
  • the conventional copper pipe has a problem that the lifetime of the pipe is shortened and the durability is deteriorated due to the stress value exceeding the degree of fatigue as described above.
  • the SN curve of the present invention based on the fatigue fracture test data of the soft stainless steel pipe is about 200.52 MPa and the fatigue limit of the soft stainless steel pipe is 8 times that of the copper pipe . That is, the maximum allowable stress of the ductile stainless steel pipe is about 200 MPa. Even when the maximum operating load of the air conditioner is considered, the stress in the piping provided in the air conditioner does not exceed the maximum permissible stress of the ductile stainless steel pipe. Accordingly, when the flexible stainless steel pipe is used in an air conditioner, the life of the pipe is extended, and durability and reliability are improved
  • the flexible stainless steel pipe has a design margin of about 175 MPa as compared with the fatigue limit of the copper pipe.
  • the outer diameter of the ductile stainless steel pipe is the same as the outer diameter of the conventional copper pipe, and the inner diameter is enlarged.
  • the minimum thickness of the ductile stainless steel pipe may be smaller than the minimum thickness of the copper pipe, and even in this case, the maximum allowable stress may be higher than the conventional copper pipe due to a relatively high design margin. As a result, there is an effect that the degree of freedom of designing the ductile stainless steel pipe is improved.
  • a stress more than the fatigue limit of the conventional copper pipe can be generated in the pipe according to the operating condition of the air conditioner.
  • the maximum stress value generated in the ductile stainless steel pipe does not reach the fatigue limit of the ductile stainless steel pipe.
  • 16 is an experimental graph comparing the pressure loss in a pipe of a gas pipe when a ductile stainless steel pipe or a conventional copper pipe according to an embodiment of the present invention is used as a gas pipe, 3 is a table showing the performance of the ductile stainless steel pipe and the conventional copper pipe according to the embodiment of the present invention.
  • the gas piping can be understood as a pipe for guiding the flow of vaporized low-pressure gaseous refrigerant or compressed high-pressure gaseous refrigerant on the basis of the refrigerant cycle.
  • FIGS. 16 (a) and 17 (a) are experimental graphs in the standard piping 5m, and FIGS. 16 (b) and 17 (b) Graph.
  • the ductility stainless steel pipe according to the embodiment of the present invention is significantly improved in durability and design freedom as compared with the conventional copper pipe as described above. Therefore, the soft stainless steel pipe has the same outer diameter as the copper pipe, and can have an inner diameter enlarged more than the copper pipe. Due to the enlarged inner diameter, the flow resistance of the refrigerant in the ductile stainless steel pipe may be reduced and the refrigerant flow rate may increase. Further, the soft stainless steel pipe can reduce the pressure loss inside the pipe compared to the conventional copper pipe.
  • the pressure loss in the pipe of the gas pipe is about 2.3 KPa smaller than the pressure loss of the copper pipe in the conventional stainless steel pipe when the cooling pipe is in the cooling mode, .
  • the pressure loss (DELTA P) of the soft stainless steel pipe is about 6.55 KPa
  • the pressure loss (DELTA P) of the copper pipe is about 8.85 KPa. That is, in the standard piping (5m) cooling mode, the pressure loss of the ductile stainless steel pipe is about 26% less than the pressure loss of the copper pipe.
  • the pressure loss (DELTA P) of the ductile stainless steel pipe is about 1.2 KPa smaller than the pressure loss (DELTA P) of the conventional copper pipe when the pressure loss in the gas pipe is in the heating mode in the standard pipe (5m). That is, in the heating mode, the pressure loss (DELTA P) of the soft stainless steel pipe is about 3.09 KPa, and the pressure loss (DELTA P) of the copper pipe is about 4.29 KPa. That is, in the standard pipe (5 m) heating mode, the pressure loss of the ductile stainless steel pipe is about 28% less than the pressure loss of the copper pipe.
  • the pressure loss in the pipe of the gas pipe is about 16.9 KPa smaller than the pressure loss of the copper pipe in the conventional example, when the pipe is in the cooling mode with a length of 50 m.
  • the pressure loss (DELTA P) of the soft stainless steel pipe is about 50.7 KPa
  • the pressure loss (DELTA P) of the copper pipe is about 67.6 KPa. That is, in the cooling mode of the long pipe 50m, the pressure loss of the soft stainless steel pipe is about 26% less than the pressure loss of the copper pipe.
  • the pressure loss in the pipe of the gas pipe is smaller by about 10.2 KPa than the pressure loss amount DELTA P of the conventional copper pipe when the ducted pipe 50m is in the heating mode. That is, in the heating mode, the pressure loss (DELTA P) of the soft stainless steel pipe is about 29.03 KPa, and the pressure loss (DELTA P) of the copper pipe is about 39.23 KPa. That is, in the heating mode of the long pipe (50 m), the pressure loss of the soft stainless steel pipe is about 26% less than the pressure loss of the copper pipe.
  • a refrigerant pressure loss may occur in the gas pipe, the suction pipe 51 of the compressor 110, or the discharge pipe 52.
  • the refrigerant pressure loss causes an adverse effect such as a decrease in refrigerant circulation amount, a decrease in volume efficiency, an increase in compressor discharge gas temperature, an increase in power per unit refrigeration capacity, and a decrease in coefficient of performance (COP).
  • the pressure loss in the pipe can be reduced as compared with the conventional copper pipe, (For example, power consumption (kW)) of the compressor can be decreased and the coefficient of performance (COP) can be increased.
  • the cooling capacity is about 9.36 (kW) for the copper pipe and about 9.45 (kW) for the ductile stainless steel pipe. That is, the amount of heat Q of the ductile stainless steel pipe is about 100.9% higher than that of the copper pipe.
  • the power consumption of the copper pipe is about 2.07 (kW) and the ductility of the stainless steel pipe is about 2.06 (kW). Therefore, since the COP is 4.53 in the copper pipe and 4.58 in the ductile stainless steel pipe, the ductility of the ductile stainless steel pipe is improved to about 100.9% of the conventional copper pipe.
  • the heating capacity is about 11.28 (kW) for the copper pipe, and about 11.31 (kW) for the ductile stainless steel pipe. That is, the amount of heat Q of the ductile stainless steel pipe is about 100.2% higher than that of the copper pipe.
  • the power consumption of the copper pipe is about 2.55 (kW) and the ductility of the stainless steel pipe is about 2.55 (kW). Therefore, since the COP is 4.43 in the copper pipe and 4.44 in the ductile stainless steel pipe, the ductility of the ductile stainless steel pipe is improved to about 100.2% of the conventional copper pipe.
  • the improvement of the efficiency (performance coefficient) due to the reduction of the pressure loss on the pipe inside the pipe is more evident in the pipe 50m than the standard pipe 5m. That is, as the length of the pipe becomes longer, the performance of the ductile stainless steel pipe improved as compared with the conventional copper pipe can be further improved.
  • the cooling capacity of the copper pipe is about 7.77 (kW) and the ductility of the stainless steel pipe is about 8.03 (kW) when the cooling mode is the long pipe 5m. That is, the amount of heat Q of the ductile stainless steel pipe is about 103.4% higher than that of the copper pipe.
  • the power consumption of the copper pipe is about 2.08 (kW)
  • the power consumption of the ductile stainless steel pipe is about 2.08 (kW). Therefore, the COP is 3.74 in the copper pipe and 3.86 in the ductile stainless steel pipe, so that the ductility of the ductile stainless steel pipe is improved to about 103.2% of that of the conventional copper pipe.
  • the heating capacity of the copper pipe is about 8.92 (kW)
  • the heating capacity of the ductile stainless steel pipe is about 9.07 (kW). That is, the heat quantity Q of the ductile stainless steel pipe has a value of about 101.7% of the copper pipe.
  • the power consumption of the copper pipe is about 2.54 (kW) and the ductility of the stainless steel pipe is about 2.53 (kW). Accordingly, since the COP is 3.51 in the copper pipe and 3.58 in the ductile stainless steel pipe, the efficiency of the ductile stainless steel pipe is improved to about 102% of the efficiency of the conventional copper pipe.
  • FIG. 18 is a view showing a plurality of ductile stainless steel pipes, an aluminum (Al) pipe and a copper pipe, which are objects to be tested for corrosion resistance
  • FIG. 19 is a table for measuring the corrosion depth for each pipe shown in FIG. 18, 19 is a graph of the result.
  • Corrosion resistance means the property of a material to withstand corrosion and erosion. It is also called corrosion resistance. In general, stainless steel or titanium is more corrosion resistant than carbon steel because it does not corrode more.
  • the corrosion resistance test includes a salt water spray test and a gas test. Through the above corrosion resistance test, the resistance of the product to the atmosphere including the salt can be judged, and the heat resistance, the quality of the protective film and the uniformity can be examined.
  • the cyclic corrosion test refers to a corrosion test in which an atmosphere of spraying, drying and wetting is repeatedly carried out for the purpose of approaching or promoting the natural environment. For example, evaluation can be performed by setting the test time to be 30 cycles, 60 cycles, 90 cycles, 180 cycles, and the like, with one cycle being 8 hours, 2 hours of salt water spraying, 4 hours of drying and 2 hours of wetting.
  • the salt spray test during the composite corrosion test is the most widely used as an accelerated test method for examining the corrosion resistance of plating, and is a test for exposing a sample in a spray of saline to examine corrosion resistance.
  • the corrosion depth ( ⁇ m) was measured by defining arbitrary positions (D1, D2) in each pipe.
  • the pipe measured to have the deepest corrosion depth is an aluminum pipe having an average of 95 mu m.
  • the average copper pipe is 22 ⁇ m
  • the ductile stainless steel pipe has an average value of 19 ⁇ m, which is the most corrosion-resistant measurement value.
  • the maximum value (Max) of the corrosion depth ( ⁇ m) is the deepest of the aluminum pipe 110 ⁇ m, the copper pipe 49 ⁇ m, and the soft stainless steel pipe 36 ⁇ m.
  • the piping uses not only an intro duct but also a bend formed by bending the external force of the operator who installs the piping.
  • the straight pipe or the pipe connects the outdoor unit and the indoor unit.
  • Conventional stainless steel piping has a higher strength than copper piping. Therefore, due to the high strength of the conventional stainless steel pipe, it is very difficult for an operator to apply an external force to the pipe to form a bent pipe. Therefore, there has been a problem that copper pipes or aluminum pipes must be used for the convenience of installation work.
  • the strength of the soft stainless steel pipe according to the embodiment of the present invention is lower than the strength of the conventional stainless steel and can be lowered to a level higher than the strength of the conventional copper pipe. Therefore, since the above-mentioned bend or the like can be formed, the low moldability of the conventional stainless steel pipe can be solved. In this regard, the bendability test will be described in detail below.
  • FIG. 21 is a view showing a flexible stainless steel pipe according to an embodiment of the present invention formed of a bending pipe
  • FIG. 22 is a cross-sectional view of the bending pipe
  • FIG. 23 is a cross sectional view of a flexible stainless steel pipe
  • the ductile stainless steel pipe according to the embodiment of the present invention may be constituted by a bending force.
  • the ductile stainless steel pipe may have a lance shape shown in FIG. 21 (a) or an S shape shown in FIG. 21 (b).
  • the centerline of the ductile stainless steel pipe may include a curved portion having a curvature so as to be bent in the other direction in one direction. And the curvature has a radius of curvature (R).
  • the curvature radius R is defined as a value indicating the degree of curvature at each point of the curve.
  • the radius of curvature R of the ductile stainless steel pipe forming the curved pipe may include a minimum radius of curvature Rmin that can be used in a pipe which does not cause wrinkles even when the straight pipe is formed into a curved pipe and does not generate vibration .
  • the minimum radius of curvature (Rmin) can be measured in a bend that meets the setting criterion for the ratio of maximum and minimum outside diameter.
  • the ductile stainless steel pipe may be constituted by a bend so that the ratio (E / F) of the maximum outer diameter F to the minimum outer diameter E is greater than 0.85 and less than 1.
  • the ratio (E / F) of the maximum and minimum diameters is a conservatively estimated standard based on the standards of ASME (American Society of Mechanical Engineers) and JIS (Japanese Industrial Standards) (Table 5).
  • Table 5 shows the setting criteria for the ratio of the maximum and minimum outside diameters.
  • D is the outer diameter of the straight pipe (reference pipe)
  • R is the radius of curvature
  • Fig. 23 shows the results of testing the bending properties of the ductile stainless steel pipe satisfying the setting criteria (ratio of maximum and minimum outside diameter).
  • the ductility (PHI) of the ductile stainless steel pipe is 15.88 (mm).
  • bending means that the beam bends downward or upward when the load is caught.
  • a tensile force acts on the bottom portion
  • compressive force acts on the bottom portion.
  • a force N applied to the aluminum pipe, the copper pipe, and the ductility stainless steel pipe according to the deformation length (mm) of the pipe diameter ⁇ of 15.88 (mm) is shown.
  • the minimum radius of curvature (Rmin) is measured at the pipe diameter ( ⁇ ) of 15.88 (mm)
  • the copper pipe is 85 mm and the ductile stainless steel pipe is 70 mm.
  • the soft stainless steel pipe has a radius of curvature (R) smaller than that of the copper pipe, it can be bent equal to or higher than that of the copper pipe.
  • the flexible stainless steel pipe can form a curved pipe at a level equivalent to that of the copper pipe, the ductility is improved as compared with the conventional stainless steel pipe.
  • the workable bending force of the operator is assumed to be the maximum bending load of the copper pipe and the aluminum pipe.
  • the bendable force of the operator can be 900N.
  • the maximum bending load of the flexible stainless steel pipe is 750 N, and the maximum bending load of the copper pipe and the aluminum pipe is 900 N. That is, the maximum bending load of the ductile stainless steel pipe is smaller than that of other conventional pipes.
  • the operator can form the flexible stainless steel pipe to bend using a force within 83% of the maximum bending load of the copper pipe and the aluminum pipe.
  • the operator can make the flexible stainless steel pipe into a bend by applying less force than a force applied to make the copper pipe and the aluminum pipe into a bend.
  • the flexible stainless steel pipe according to the embodiment of the present invention has an effect of improving the formability as compared with the conventional stainless steel pipe, copper pipe and aluminum pipe. Therefore, there is an advantage that the ease of installation is improved.

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Abstract

본 실시예에 따른 공기 조화기는, 압축기와, 실외 열교환기 및 메인 팽창장치를 포함하고, 상기 압축기, 상기 실외 열교환기 및 상기 메인 팽창장치를 연결하는 냉매배관에 의하여 냉매가 순환되는 실외기와, 실내 열교환기를 포함하는 실내기 및 상기 실외기와 상기 실내기는 연결배관에 의하여 연결되는 공기 조화기로서, 상기 공기 조화기의 냉동능력은 23kW 이상 35kW 이하를 가지고, 상기 냉매로는 R32가 50% 이상 함유된 혼합냉매가 사용되며, 상기 냉매배관에는, 입도면적을 기준으로 1% 이하의 델타 페라이트 기지조직을 가지는 연성 스테인리스 강관이 포함된다.

Description

공기 조화기
본 발명은 공기 조화기에 관한 것이다.
공기 조화기는 냉매의 상변화 사이클을 이용하여 실내로 따뜻한 공기 또는 차가운 공기를 공급하는 장치로 정의될 수 있다.
상세히, 상기 냉매의 상변화 사이클은, 저온 저압의 기상 냉매를 고온 고압의 기상 냉매로 압축하는 압축기와, 상기 압축기에 의하여 압축된 고온 고압의 기상 냉매를 고온 고압의 액상 냉매로 상변화시키는 응축기와, 상기 응축기를 통과한 고온 고압의 액상 냉매를 저온 저압의 2상 냉매로 팽창시키는 팽창변과, 상기 팽창변을 통과한 저온 저압의 2상 냉매를 저온 저압의 기상 냉매로 상변화시키는 증발기를 포함할 수 있다.
상기 냉매의 상변화 사이클이 차가운 공기를 공급하는 장치로 작동하는 경우, 상기 응축기는 실외에 배치되고, 상기 증발기는 실내에 배치된다. 그리고, 상기 압축기, 응축기, 팽창변, 및 증발기는 냉매 배관에 의하여 연결되어, 냉매 순환 폐회로를 구성한다.
상기 냉매 배관은 일반적으로 구리 소재의 동(Cu) 배관이 많이 사용되고 있으나, 상기 동 배관은 몇가지 문제점을 안고 있다.
첫째, 냉매로서 물이 사용되는 전열교환기에 상기 동 배관이 사용될 경우, 배관의 내주면에 스케일(scale)이 누적되어, 배관의 신뢰성에 악영향을 줄 수 있다. 즉, 상기 동 배관의 내주면에 스케일이 누적되면 관 내주면을 씻어내는 세관 작업이 필요하거나, 관 교체 작업이 필요할 수 있다.
둘째, 동 배관은 고압을 견딜 수 있는 내압 특성을 충분히 가지지 못하는 단점이 있다. 특히 압축기에 의하여 고압으로 압축되는 냉매, 예컨대 R410a, R22,R32와 같은 신냉매가 적용되는 냉매 순환 사이클에 상기 동 배관이 적용될 경우, 냉매 사이클의 운전 시간이 누적됨에 따라 고압을 견디지 못하고 파손될 우려가 있다.
셋째, 동 배관은 배관 내부의 냉매 압력을 견디기 위한 응력 마진 값이 작기 때문에, 압축기로부터 전달되는 진동에 취약한 단점이 있다. 이러한 이유로 인하여, 동 배관으로 전달되는 진동과 그에 따른 소음을 흡수하기 위하여, 배관의 길이를 길게 하고, 동시에 x,y, 및 z축 방향으로 배관을 휘어서 배치한다.
그 결과, 에어컨 실외기 또는 히트 펌프를 사용하는 세탁기의 내부에는 동 배관을 수용할 수 있는 설치 공간이 충분하지 못하기 때문에, 배관 설치에 어려움이 따른다.
또한, 시장에서 구리 가격이 상대적으로 높고 가격 변동이 심하기 때문에, 동 배관을 사용하기에 어려움이 따른다.
이러한 문제점을 개선하기 위하여 최근에는 스테인리스 강관이 동 배관을 대체할 수 있는 새로운 수단으로 떠오르고 있다.
스테인리스 강관은 스테인리스강 소재로 이루어지며, 동 배관에 비하여 강한 내식성을 가지며, 동 배관보다 가격이 저렴한 장점이 있다. 그리고, 스테인리스 강관은 동 배관에 비하여 강도와 경도가 크기 때문에, 진동 및 소음의 흡수 능력이 동 배관에 비하여 뛰어난 장점이 있다.
또한, 스테인리스 강관은 동 배관에 비하여 내압 특성이 좋기 때문에, 고압에도 파손 염려가 없다.
그러나, 일반적인 종래의 스테인리스 강관은, 동 배관에 비하여 강도와 경도가 과도하게 높기 때문에, 관 연결을 위한 확관 작업 또는 관 벤딩 작업에 불리한 단점이 있다. 특히, 냉매 사이클을 구성하는 배관은 특정 지점에서 특정 곡률로 휘어지는 형태로 배치될 수 있는데, 종래의 스테인리스 강관을 사용할 경우 배관을 휘는 작업이 불가능한 단점이 있다.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여, 동배관 수준의 연성을 확보하여 가공성이 개선되는 냉매배관이 구비되는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 동배관 이상의 강도와 경도를 구비하는 냉매배관이 구비되는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 배관 내부의 냉매압력 조건, 또는 배관 외부의 환경조건등에 의하여 냉매배관이 부식되는 것을 방지할 수 있는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 배관의 두께를 줄여도 한계 압력을 설정수준 이상으로 유지할 수 있는 냉매배관이 구비되는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 배관의 내경을 증가하여 배관 내부를 흐르는 냉매의 압력 손실이 감소할 수 있는 냉매배관이 구비되는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 진동 흡수능력이 개선된 냉매배관이 구비되는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다. 특히, 냉매배관이 압축기로부터 전달되는 진동을 용이하게 흡수하도록 함으로써, 냉매배관의 길이를 감소할 수 있는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 압축기의 능력에 기초하여 결정되는 공조능력에 따라 냉매배관의 외경을 결정할 수 있는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 상기 결정된 냉매배관의 외경 및 냉매의 종류에 따라 결정되는 배관의 두께에 기초하여, 냉매배관의 내경을 결정할 수 있는 공기 조화기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기한 과제를 해결하기 위하여, 본 실시예에 따른 제 1 발명은, 압축기와, 실외 열교환기 및 메인 팽창장치를 포함하고, 상기 압축기, 상기 실외 열교환기 및 상기 메인 팽창장치를 연결하는 냉매배관에 의하여 냉매가 순환되는 실외기와, 실내 열교환기를 포함하는 실내기 및 상기 실외기와 상기 실내기는 연결배관에 의하여 연결되는 공기 조화기로서, 상기 공기 조화기의 냉동능력은 23kW 이상 35kW 이하를 가지고, 상기 냉매로는 R32가 50% 이상 함유된 혼합냉매가 사용되며, 상기 냉매배관에는, 입도면적을 기준으로 1% 이하의 델타 페라이트 기지조직을 가지는 연성 스테인리스 강관이 포함된다.
상기와 같은 구성을 이루는 본 발명에 따른 공기 조화기에 의하면 다음과 같은 효과가 있다.
공기 조화기의 냉동 능력에 부합하는 냉매를 사용함으로써, 공기 조화기의 운전효율이 개선될 수 있다.
또한, 오스테아니트계 스테인리스 강관이 적용됨으로써, 종래의 스테인리스 강관에 비하여 동 배관 수준의 연성을 확보할 수 있고, 그 결과 냉매 순환 사이클에 굽은 스테인리스 강관이 적용될 수 있는 장점이 있다. 즉, 종래의 스테인리스 강관에 비하여 냉매 배관의 성형 자유도가 증가하는 장점이 있다. 그리고, 값비싼 동 배관을 사용하지 않고, 상대적으로 저렴한 연성 스테인리스 강관을 사용할 수 있다는 이점이 있다.
본 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관은 동 배관 수준의 연성이 확보되면서 강도와 경도는 동 배관보다 크기 때문에, 내압 능력이 동 배관에 비하여 현저히 뛰어나, 포화 증기압이 높은 다양한 종류의 신 냉매를 냉매 사이클에 사용할 수 있는 장점이 있다. 소위 냉매 자유도가 증가하는 장점이 있다.
그리고, 동 배관에 비하여 강도와 경도가 큰 스테인리스 강관은 동 배관에 비하여 응력 마진이 높기 때문에, 진동 흡수 능력이 동 배관에 비하여 현저히 뛰어난 장점이 있다. 다시 말하면, 스테인리스 강관의 경우 진동과 소음 흡수를 위하여 배관을 길게 할 필요가 없기 때문에, 배관을 여러 번 벤딩할 필요가 없게 된다. 따라서, 냉매 사이클 설치를 위한 공간 확보가 용이하게 되고, 배관 길이 축소에 따른 제조 비용 절감 효과를 얻을 수 있는 장점이 있다.
또한, 본 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 연성이 개선되므로, 배관의 가공성이 증가할 수 있다. 그리고, 상기 연성 스테인리스 강관은 동 배관에 비하여 내식성이 뛰어나기 때문에, 배관 수명이 길어지는 장점이 있다.
압축기에 인접하게 배치되는 흡입배관의 강도를 개선할 수 있으므로 흡입배관의 진동 및 파손을 방지할 수 있다. 그리고, 흡입배관의 연성이 증가하므로, 흡입배관을 가공(벤딩)하여 제한된 공간내에 용이하게 설치할 수 있다.
그리고, 연성 스테인리스 강관으로 구성되는 흡입배관은 동 배관 수준의 연성을 확보할 수 있으면서 강도가 동 배관보다 크기 때문에, 배관의 두께를 줄일 수 있다. 즉, 동 배관에 비하여 배관 두께가 얇아지더라도, 구비 배관의 한계 압력을 유지할 수 있기 때문에, 배관 두께의 축소가 가능하다.
압축기의 토출측에 배치되어 고압의 냉매가 유동하는 토출배관의 강도를 개선할 수 있으므로, 토출배관의 진동 및 파손을 방지할 수 있다. 그리고, 토출배관의 연성이 증가하므로, 흡입배관을 가공(벤딩)하여 제한된 공간내에 용이하게 설치할 수 있다.
그리고, 연성 스테인리스 강관으로 구성되는 토출배관은 동 배관 수준의 연성을 확보할 수 있으면서 강도가 동 배관보다 크기 때문에, 배관의 두께를 줄일 수 있다. 즉, 동 배관에 비하여 배관 두께가 얇아지더라도, 구비 배관의 한계 압력을 유지할 수 있기 때문에, 배관 두께의 축소가 가능하다.
그 결과, 동 배관과 동일한 외경 조건에서 흡입/토출배관의 내경이 증가하게 되고, 내경 증가로 인하여 배관 내부를 흐르는 냉매의 압력 손실이 감소하는 장점이 있다. 배관 내부의 압력 손실이 감소함에 따라, 냉매 유동량이 증가하여 냉매 순환 사이클의 성적 계수(COP)가 향상되는 결과를 가져오는 장점이 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 공기 조화기를 구성하는 실외기의 구성을 보여주는 시스템 도면.
도 2는 99%의 오스테나이트 기지 조직과 1% 이하의 델타 페라이트 조직을 갖는 스테인리스강의 미세 조직 사진.
도 3은 오스테나이트 기지 조직만을 갖는 스테인리스강의 미세 조직 사진.
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 냉매배관의 외경 및 내경을 보여주는 도면.
도 5는 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 제조방법을 보인 플로우 챠트.
도 6은 도 5의 냉간 압연 공정(S1)을 개략적으로 보인 도면.
도 7은 도 5의 슬리팅 공정(S2)을 개략적으로 보인 도면.
도 8은 도 5의 포밍 공정(S3)을 개략적으로 보인 도면이고.
도 9 내지 도 12는 도 5의 제조방법에 따라 연성 스테인리스 강관을 제조하는 과정을 보인 단면도.
도 13은 도 5의 광휘소둔 공정(S7)을 개략적으로 보인 도면.
도 14는 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관과 종래의 동 배관의 피로한도를 비교할 수 있는 S-N 곡선(Curve) 실험 그래프.
도 15는 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 S-N 곡선을 보여주는 실험 그래프.
도 16은 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관 또는 종래의 동 배관이 가스배관(Gas Pipe)으로 사용되는 경우, 가스배관(Gas Pipe)의 관내 압력손실을 비교하는 실험 그래프.
도 17은 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관과 종래 동 배관의 성능을 보여주는 실험결과 테이블.
도 18은 내식성을 시험하기 위한 대상재인 복수개의 연성 스테인리스 강관, 알루미늄(Al) 배관 및 동 배관을 보여주는 도면.
도 19는 상기 도 18의 배관별로 부식 깊이를 측정한 결과 테이블.
도 20은 도 19의 결과 그래프.
도 21은 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관이 곡관으로 구성되는 모습을 보여주는 도면.
도 22는 상기 곡관의 일 단면을 보여주는 도면.
도 23은 연성 스테인리스 강관, 동 배관 및 알루미늄 배관의 변형 길이에 따른 벤딩 하중을 비교하는 실험 그래프.
이하, 본 발명의 일부 실시 예들을 예시적인 도면을 통해 상세하게 설명한다. 각 도면의 구성요소들에 참조부호를 부가함에 있어서, 동일한 구성요소들에 대해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 한 동일한 부호를 가지도록 하고 있음에 유의해야 한다. 또한, 본 발명의 실시 예를 설명함에 있어, 관련된 공지 구성 또는 기능에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 실시 예에 대한 이해를 방해한다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략한다.
또한, 본 발명의 실시 예의 구성 요소를 설명하는 데 있어서, 제 1, 제 2, A, B, (a), (b) 등의 용어를 사용할 수 있다. 이러한 용어는 그 구성 요소를 다른 구성 요소와 구별하기 위한 것일 뿐, 그 용어에 의해 해당 구성 요소의 본질이나 차례 또는 순서 등이 한정되지 않는다. 어떤 구성 요소가 다른 구성요소에 "연결", "결합" 또는 "접속"된다고 기재된 경우, 그 구성 요소는 그 다른 구성요소에 직접적으로 연결되거나 접속될 수 있지만, 각 구성 요소 사이에 또 다른 구성 요소가 "연결", "결합" 또는 "접속"될 수도 있다고 이해되어야 할 것이다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 공기 조화기를 구성하는 실외기의 구성을 보여주는 시스템 도면이다.
도 1을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 공기 조화기에는, 실외에 배치되는 실외기(10) 및 실내에 배치되는 실내기(미도시)가 포함된다. 상기 실내기에는, 실내 공간의 공기와 열교환하는 실내 열교환기가 포함된다.
상기 실외기(10)에는, 압축기(110)와, 상기 압축기(110)의 출구 측에 배치되며 상기 압축기(110)에서 토출된 냉매 중 오일을 분리하기 위한 오일 분리기(120)가 포함된다. 상기 압축기(110)에는 인버터 스크롤 압축기가 포함될 수 있다.
상기 실외기(10)에는, 상기 오일 분리기(120)로부터 상기 압축기(110)로 오일을 회수하기 위한 회수 유로(116)가 포함된다. 상기 오일 분리기(120)의 출구측에는, 상기 압축기(110)에서 토출된 냉매의 토출 고압을 감지하기 위한 고압센서(125) 및 상기 고압센서(125)를 거친 냉매를 실외 열교환 장치(200) 또는 실내기 측으로 가이드 하는 유동 전환부(130)가 제공된다.
상기 공기 조화기가 냉방 운전하는 경우, 냉매는 상기 유동 전환부(130)에 의하여 상기 실외 열교환 장치(200)로 유입된다(실선 화살표 참조). 반면에, 상기 공기 조화기가 난방 운전하는 경우, 냉매는 상기 유동 전환부(130)에 의하여 상기 실내기의 실내 열교환기측으로 유동한다(점선 화살표 참조).
상기 공기 조화기가 냉방 운전하는 경우, 상기 실외 열교환 장치(200)를 통과한 냉매는 과냉각 열교환기(240)로 유입될 수 있다. 상기 과냉각 열교환기(240)는, 상기 실외 열교환 장치(200)를 통과한 제 1 냉매와, 상기 제 1 냉매 중 일부의 냉매(제 2 냉매)가 분지되어 팽창된 후 상기 제 1 냉매와 열교환하는 중간 열교환기로 이해될 수 있다.
상기 실외기(10)에는, 상기 제 2 냉매가 분지되는 과냉각 유로(242)가 포함된다. 그리고, 상기 과냉각 유로(242)에는, 상기 제 2 냉매를 감압하기 위한 과냉각 팽창장치(243)가 제공된다. 상기 과냉각 팽창장치(243)에는, EEV(Electric Expansion Valve)가 포함될 수 있다.
상기 과냉각 열교환기(240)에서 열교환된 제 2 냉매는 기액 분리기(250)를 통과한 후 상기 압축기(110)로 유입되거나, 상기 압축기(110)로 바로 유입될 수 있다. 상기 기액 분리기(250)는 상기 과냉각 열교환기(240)를 통과한 2상 냉매를 액체와 기체로 분리하고, 기상 냉매만 상기 압축기(110)로 유입되도록 하는 장치이다.
상세히, 상기 과냉각 유로(242)는 냉매를 상기 기액 분리기(250)로 가이드 하는 제 1 가이드 유로(244) 및 상기 압축기(110)로 가이드 하는 제 2 가이드 유로(246)로 분지된다.
상기 제 1 가이드 유로(244)에는, 냉매의 유동을 선택적으로 차단하는 과냉각 바이패스 밸브(245)가 제공된다. 상기 과냉각 바이패스 밸브(245)의 온/오프 또는 개도에 따라, 상기 기액 분리기(250)로 유입되는 냉매의 양이 조절될 수 있다.
상기 제 2 가이드 유로(246)에는, 상기 압축기(110)로 인젝션 되는 냉매의 양을 조절할 수 있는 인젝션 밸브(248)가 제공된다. 상기 인젝션 밸브(248)에는, EEV가 포함될 수 있다. 상기 인젝션 밸브(248)의 온/오프 또는 개도에 따라, 상기 압축기(110)로 인젝션 되는 냉매의 양이 조절될 수 있다.
상기 실외기(10)에는, 상기 과냉각 열교환기(240)를 통과한 제 1 냉매의 적어도 일부를 저장하는 리시버(252), 및 상기 과냉각 열교환기(240)의 출구측에서 상기 리시버(252)로 분지되어, 냉매의 유동을 가이드 하는 리시버 입구유로(255)가 포함된다.
상기 리시버(252)는 상기 기액 분리기(250)와 결합될 수 있다. 즉, 상기 리시버(252)와 기액 분리기(250)는 냉매 저장탱크의 내부에 구획되어 형성될 수 있다. 일례로, 상기 냉매 저장탱크의 상부에는 기액 분리기(250)가 제공되고, 하부에는 상기 리시버(252)가 제공된다.
그리고, 상기 리시버 입구유로(255)에는, 냉매의 유동을 조절하는 리시버 입구밸브(253)가 제공된다. 상기 리시버 입구밸브(253)가 개방되면, 상기 제 1 냉매 중 적어도 일부의 냉매가 상기 리시버(252)로 유입될 수 있다. 그리고, 상기 리시버 입구유로(255)에는 감압장치가 제공되어, 상기 리시버(252)로 유입되는 냉매를 감압시킬 수 있다. 상기 리시버(252)가 상기 기액 분리기(250)와 일체로 결합되어, 상기 리시버(252)로부터 상기 기액 분리기(250)로 열이 전달될 수 있다. 그리고, 전달되는 열에 의하여 상기 기액 분리기(250) 내의 액상 냉매가 기상 냉매로 증발하여, 상기 압축기(110)로 유입되는 저압의 기상 냉매의 양이 증가되도록 할 수 있다.
상기 리시버(252)에는, 리시버 출구배관(256)이 연결된다. 상기 리시버 출구배관(256)은 상기 기액 분리기(250)로 연장될 수 있다. 상기 리시버(252)에 저장된 적어도 일부의 냉매는 상기 리시버 출구배관(256)을 통하여 상기 기액 분리기(250)로 유입될 수 있다.
그리고, 상기 리시버 출구배관(256)에는, 상기 리시버(252)로부터 배출되는 냉매의 양을 조절할 수 있는 리시버 출구밸브(254)가 제공된다. 상기 리시버 출구밸브(254)의 온/오프 또는 개도에 따라, 상기 기액 분리기(250)로 유입되는 냉매의 양이 조절될 수 있다.
한편, 상기 과냉각 열교환기(240)를 통과한 제 1 냉매는 연결배관(270)을 통하여 실내기로 유입될 수 있다.
이하에서는, 상기 실외 열교환장치(200)의 구성에 대하여 설명한다.
상기 실외 열교환장치(200)에는, 복수의 열교환부(210,212) 및 실외 팬(218)이 포함된다. 상기 복수의 열교환부(210,212)에는, 병렬 연결되는 제 1 열교환부(210) 및 제 2 열교환부(212)가 포함된다.
그리고, 상기 실외 열교환장치(200)에는, 상기 제 1 열교환부(210)의 출구측으로부터 상기 제 2 열교환부(212)의 입구측으로 냉매의 유동을 가이드 하는 가변유로(220)가 포함된다. 상기 가변유로(220)는, 상기 제 1 열교환부(210)의 출구측 배관인 제 1 출구배관(230)으로부터 상기 제 2 열교환부(212)의 입구측 배관인 입구배관(212a)으로 연장된다.
상기 실외 열교환장치(200)에는, 상기 가변유로(2200에 제공되어 냉매의 흐름을 선택적으로 차단하는 제 1 밸브(222)가 제공된다. 상기 제 1 밸브(222)의 온/오프 여부에 따라, 상기 제 1 열교환부(210)를 통과한 냉매는 상기 제 2 열교환부(212)에 선택적으로 유입될 수 있다.
상세히, 상기 제 1 밸브(222)가 온 또는 개방되면, 상기 제 1 열교환부(210)를 통과한 냉매는 상기 가변유로(220)를 거쳐 상기 입구배관(212a)으로 유동되며, 상기 제 2 열교환부(212)에서 열교환 된다. 그리고, 상기 제 2 열교환부(212)를 통과한 냉매는 제 2 출구배관(231)을 통하여 상기 과냉각 열교환기(240)로 유입될 수 있다.
반면에, 상기 제 1 밸브(222)가 오프 또는 폐쇄되면, 상기 제 1 열교환부(210)를 통과한 냉매는 상기 제 1 출구배관(230)을 통하여 상기 과냉각 열교환기(240)로 유입될 수 있다.
상기 제 1 출구배관(230)에는 냉매의 유동을 조절하는 제 2 밸브(232)가 제공되며, 상기 제 2 출구배관(231)에는 냉매의 유동을 조절하는 제 3 밸브(233)가 제공된다. 상기 제 2 밸브(232)와 제 3 밸브(233)는 병렬 연결될 수 있다.
상기 제 2 밸브(232)가 개방되거나 그 개도가 증대되면, 상기 제 1 출구배관(230)을 통하여 유동하는 냉매의 양이 증가된다. 그리고, 상기 제 3 밸브(233)가 개방되거나 그 개도가 증대되면, 상기 제 2 출구배관(231)을 통하여 유동하는 냉매의 양이 증가된다.
상기 제 1 출구배관(230)과 제 2 출구배관(231)은 합지되어, 상기 과냉각 열교환기(240)의 입구측 배관에 연결된다.
상기 실외 열교환장치(200)에는, 다수의 온도센서(211,213,214)가 포함된다. 상기 다수의 온도센서(211,213,214)에는, 상기 제 1 열교환부(210)에 제공되는 제 1 온도센서(211)와, 상기 제 2 열교환부(213)에 제공되는 제 2 온도센서(213) 및 상기 제 2 출구배관(231)에 제공되는 제 3 온도센서(214)가 포함된다.
상기 제 1 온도센서(211) 및 제 2 온도센서(213)는 각각 상기 제 1 열교환부(210)의 냉매배관 및 제 2 열교환부(212)의 냉매배관에 배치될 수 있다.
그리고, 상기 실외기(10)에는, 외기의 온도를 감지하는 실외 온도센서(215)가 더 포함될 수 있다.
이하에서는, 냉방운전을 수행할 때의 냉매 유동모습에 대하여 도면을 참조하여 설명한다.
상세히, 공기 조화기가 냉방운전 모드를 수행하는 경우, 상기 압축기(110)와 오일 분리기(120)를 통과한 고온 고압의 기상 냉매는 상기 유동 전환부(130)에 의하여 유동 방향이 상기 실외 열교환장치(200)로 유입된다. 그리고, 상기 실외 열교환장치(200)로 유입된 냉매는 상기 제 1 열교환부(210) 및 제 2 열교환부(212)를 모두 통과하게 된다.
상세히, 외기온도 조건 또는 압축기의 토출고압 조건이 미리 설정된 조건에 부합하는 경우, 상기 공기 조화기는 일반 냉방운전 모드를 수행할 수 있다.
상기 일반 냉방운전 모드가 수행되면, 상기 제 1 밸브(222)는 온 또는 개방되며, 상기 제 2 밸브(232)는 폐쇄, 상기 제 3 밸브(233)는 개방된다.
따라서, 상기 제 1 열교환부(210)에서 열교환 된 냉매는 상기 가변유로(220) 및 입구배관(212a)을 통하여 상기 제 2 열교환부(212)로 유입된다. 그리고, 냉매가 상기 제 1 출구배관(230)으로 유동하는 것은 제한된다.
그리고, 상기 제 2 열교환부(212)에서 열교환 된 냉매는 상기 제 2 출구배관(231)을 통하여, 상기 과냉각 열교환기(240)로 유입될 수 있다. 상기 과냉각 열효관기(240)로 유입된 냉매의 유동에 대해서는 위에서 설명하였으므로 생략한다.
[냉매]
한편, 공기 조화기의 냉방 또는 난방운전을 위하여, 상기 실외기(10) 및 실내기에는 냉매가 순환될 수 있다. 일례로, 상기 냉매에는, 단일 냉매로서 R32 또는 R134a가 포함될 수 있다.
상기 R32는 메탄계 할로겐화 탄소화합물로서, 화학식 CH2F2로 표현된다. 상기 R32는 종래의 R22(화학식 : CHCLF2)에 비하여, 오존파괴계수(Ozone Depletion Potential, ODP)가 낮은 친환경 냉매로서 압축기의 토출압력이 높은 특성을 가진다.
상기 R134a는 에탄계 할로겐화 탄소화합물로서, 화학식 CF3CH2F로 표현된다. 상기 R134a는 종래의 R12(화학식 : CCl2F2)를 대체하는 냉매로서 공기 조화기에 사용될 수 있다.
다른 예로서, 상기 냉매에는 비공비 혼합냉매로서 R410a가 포함될 수 있다.
상기 R410a는 R32와 R125 (화학식 : CHF2CF3)를 50:50의 중량비로 혼합한 물질로서, 증발기에서 증발(포화액=>포화기체)될 때 온도가 상승되고 응축기에서 응축(포화기체=>포화액)될 때 온도가 하강되는 성질을 가지므로, 열교환 효율이 개선되는 효과를 가질 수 있다.
더 다른 예로서, 상기 냉매에는 비공비 혼합냉매로서 R407c가 포함될 수 있다. 상기 R407c는 R32와 R125 및 R134a를 23:25:52의 중량비로 혼합한 물질로서, 종래의 R22에 비하여 오존파괴계수가 낮을 뿐만 아니라, 종래의 R22와 비슷한 증기압을 형성하므로, 기존의 냉매사이클을 이루는 장비의 교체를 최소화할 수 있어 비용이 절감되는 효과를 가질 수 있다.
본 실시예에서는 상기 공기 조화기를 순환하는 냉매로서 R410a를 사용한다.
[냉매 순환량]
본 실시예에 따른 공기 조화기에는, 상기한 냉매가 충진될 수 있다. 냉매의 충진량은 상기 공기 조화기를 구성하는 냉매 배관의 길이에 기초하여 결정될 수 있다. 본 실시예에서 냉매의 충진량은 7.7kg일 수 있다.
[오일]
본 실시예에 따른 공기 조화기에는 압축기의 윤활 또는 냉각을 위한 오일이 포함된다. 상기 오일에는, PAG계 냉동기유, PVE계 냉동기유 또는 POE계 냉동기유가 포함될 수 있다.
상기 PAG계 냉동기유는 프로필렌 옥시드(Propylene Oxide)를 원료로 하여 만들어진 합성유로서, 점도가 상대적으로 높아 온도에 따른 점도특성이 우수하다. 따라서, 상기 PAG계 냉동기유가 사용되면, 압축기의 부하를 적게 하는 것이 가능하다.
상기 PVE계 냉동기유는 비닐에테르(Vinyl ether)를 원료 하여 만들어진 합성유로서, 냉매와의 상용성이 좋고 체적저항률이 높아 전기 안정성이 우수한 특성을 가진다. 일례로, 상기 PVE계 냉동기유는 냉매 R32, R134a, R410a, 또는 R407c를 사용하는 압축기에 사용될 수 있다.
상기 POE계 냉동기유는 다가알콜과 카르본산을 탈수축합 하여 만든 합성유로서 냉매와의 상용성이 좋고 공기 중에서의 산화안정성 및 열안정성이 우수한 특성을 가진다. 일례로, 상기 POE계 냉동기유는 냉매 R32 또는 R410a를 사용하는 압축기에 사용될 수 있다.
본 실시예에서는, 냉동기유로서 PVE계 냉동기유, 일례로 FVC68D가 사용될 수 있다.
[신소재 배관] : 연성 스테인리스 강관
상기 냉매배관에는, 강하면서도 가공성이 우수한 신소재 배관이 포함될 수 있다. 상세히, 상기 신소재 배관에는, 스테인리스 소재와, 적어도 구리(Cu)가 포함한 불순물을 가지는 물질로 구성될 수 있다. 상기 신소재 배관은 동(Cu) 배관의 강도보다는 큰 강도를 가지며, 스테인리스 강관보다는 가공성이 좋게 구성될 수 있다. 일례로, 상기 신소재 배관을 "연성 스테인리스 강관"이라 이름할 수 있다. 상기 연성 스테인리스 강관은 연성 스테인리스 강으로 제조되는 배관을 의미한다.
상기 냉매배관(50)이 동 배관으로 구성된다면, 상기 동 배관을 순환할 수 있는 냉매의 종류는 제한될 수 있다. 냉매는 그 종류에 따라 작동압력의 범위가 다르게 형성될 수 있다. 만약, 작동압력의 범위가 큰, 즉 상승할 수 있는 고압이 높은 냉매가 동 배관에 사용되는 경우, 상기 동 배관이 파손되고 이에 따라 냉매의 누설이 발생될 수 있다.
그러나, 본 실시예와 같이, 신소재 배관으로서 연성 스테인리스 강관을 사용하는 경우, 상기한 문제점이 발생되는 것을 방지할 수 있다.
[연성 스테인리스강의 성질]
연성 스테인리스강은, 종래의 스테인리스강에 비하여 강도와 경도가 낮은 반면, 휨성이 좋은 특징이 있다. 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관은 강도와 경도에 있어서 종래의 일반적인 스테인리스강보다 낮지만 적어도 동관의 강도와 경도 이상을 유지하며, 동관의 휨성과 유사한 수준의 휨성을 가지기 때문에 관의 굽힘 가공성이 매우 좋다고 할 수 있다. 여기서 휨성과 굽힘성은 동일한 의미로 사용됨을 밝혀둔다.
결국, 상기 연성 스테인리스강의 강도는 상기 동 배관의 강도보다 높기 때문에 배관의 파손염려가 줄어들 수 있다. 따라서, 공기 조화기에 선택할 수 있는 냉매의 종류가 많아지는 효과가 나타난다.
[압축기의 흡입배관]
상기 냉매배관에는, 상기 압축기(110)로 냉매의 흡입을 가이드 하는 흡입 배관(51)이 포함된다. 상기 흡입 배관(51)은, 상기 과냉각 열교환기(240)로부터 상기 압축기로 연장되는 배관, 및 상기 기액 분리기(250)로부터 상기 압축기(110)로 연장되는 배관으로 이해될 수 있다.
상기 흡입 배관(51)에는, 상기 연성 스테인리스강관이 포함될 수 있다.
[압축기의 토출배관]
상기 냉매배관(50)에는, 상기 압축기(110)에서 압축된 냉매를 토출하는 토출 배관(52)이 더 포함된다. 상기 토출 배관(52)은 상기 압축기(110)의 토출부로부터 상기 오일 분리기(120)로 연장되는 배관인 것으로 이해될 수 있다.
상기 토출 배관(52)에는 상기 연성 스테인리스강관이 포함될 수 있다. 그리고, 상기 토출 배관(52)에는 고압의 기상냉매가 유동하므로, 상기 토출 배관(52)의 외경은 상기 흡입 배관(51)의 외경보다 상대적으로 작게 형성될 수 있다.
또한, 상기 토출 배관(52)에는 고압의 가스냉매가 유동하고 압축기(100)에서 발생되는 진동에 의하여 움직임이 크게 발생할 수 있으므로, 상기 토출 배관(52)의 강도는 설정강도 이상으로 유지되는 것이 요구된다. 상기 토출 배관(52)이 상기 신소재 배관으로 구성됨으로써, 토출 배관(52)의 강도가 높게 유지되고 상기 토출 배관(52)의 파손에 따른 냉매 누설을 방지할 수 있다.
한편, 상기 흡입 배관(51)에는 상대적으로 낮은 저압의 냉매가 유동하기는 하나, 상기 압축기(100)에 인접하게 위치한 배관으로서, 상기 압축기(100)의 진동에 의하여 움직임이 크게 발생할 수 있다. 따라서, 상기 흡입 배관(51)의 강도는 설정강도 이상으로 유지되는 것이 요구되므로, 상기 흡입 배관(51)은 신소재 배관으로 구성될 수 있다.
이하에서는 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스강의 특성을 정의하는 구성 소들에 대하여 설명하며, 이하에서 설명되는 각 구성 요소의 구성비는 중량비(weight percent, wt%)임을 밝혀둔다.
1. 스테인리스강의 조성(composition)
(1) 탄소(C, carbon) : 0.3% 이하
본 발명의 실시예에 따른 스테인리스 강은 탄소(C)와 크롬(Cr, chromium)을 포함한다. 탄소는 크롬과 반응하여 크롬탄화물(chromium carbide)로 석출되는데, 입계(grain boundary) 또는 그 주변에 크롬이 고갈되어 부식의 원인이 된다. 따라서, 탄소의 함량은 적게 유지되는 것이 바람직하다.
탄소는 타 원소와 결합하여 크리프 강도(creep strength)를 높이는 작용을 하는 원소이고, 탄소의 함량이 0.03%를 초과하면 오히려 연성을 저하시키는 요인이 된다. 따라서, 본 발명에서는 탄소의 함량을 0.03% 이하로 설정한다.
(2) 규소(Si, silicon) : 0 초과 1.7% 이하
오스테나이트 조직은 페라이트 조직 또는 마르텐사이트 조직에 비해 낮은 항복 강도를 가진다. 따라서, 본 발명의 연성 스테인리스 강이 구리와 유사 또는 동등한 수준의 휨성(또는 휨 자유도)를 가지기 위해서는 스테인리스 강의 기지 조직이 오스테나이트로 이루어지는 것이 좋다.
그러나, 규소는 페라이트를 형성하는 원소이기 대문에, 규소의 함량이 증가할 수록 기지 조직에서 페라이트의 비율이 증가하게 되고, 페라이트의 안정성이 높아지게 된다. 규소의 함량은 가능한 한 적게 유지되는 것이 바람직하지만, 제조 과정에서 규소가 불순물로 유입되는 것을 완전히 차단하는 것은 불가능하다.
규소의 함량이 1.7%를 초과하면 스테인리스 강이 구리 소재 수준의 연성을 가지기 어렵고, 충분한 가공성을 확보하기 어려워진다. 따라서, 본 발명의 실시예에 따른 스테인리스 강에 포함되는 규소의 함량을 1.7% 이하로 설정한다.
(3) 망간(Mn, manganess) : 1.5 ~ 3.5%
망간은 스테인리스 강의 기지 조직이 마르텐사이트계로 상변태되는 것을 억제하고, 오스테나이트 구역을 확대시켜 안정화하는 작용을 한다. 만일, 망간의 함량이 1.5% 미만이면, 망간에 의한 상변태 억제 효과가 충분히 나타나지 않는다. 따라서, 망간에 의한 상변태 억제 효과를 충분히 얻기 위해서는 망간의 함량 하한을 1.5%로 설정한다.
그러나, 망간의 함량이 증가할 수록 스테인리스 강의 항복 강도가 상승하여, 스테인리스 강의 연성을 저하시키는 요인이 되므로, 망간의 함량 산한을 3.5%로 설정한다.
(4) 크롬(Cr, chromium) : 15 ~ 18%
망간은 스테인리스강의 부식개시저항성(Corrosion Initiation Resistance)을 향상시키는 원소이다. 부식개시란, 부식되지 않음 모재(base material)에 부식이 존재하지 않은 상태에서 최초로 부식이 발생하는 것을 의미하고, 부식개시저항성이란 모재에 최초로 부식이 발생하는 것을 억제하는 성질을 의미한다. 이는, 내식성과 동일한 의미로 해석될 수 있다.
크롬의 함량이 15.0%보다 낮으면 스테인리스 강이 충분한 부식개시 저항성(또는 내식성)을 갖지 못하므로, 본 발명에서는 크롬의 함량 하한을 15.0%로 설정한다.
반대로, 크롬의 함량이 너무 많아지면 상온에서 페라이트 조직이 되어 연성이 감소하게 되며, 특히 고온에서 오스테나이트의 안정성이 없어져 취화하기 때문에 강도의 저하를 초래한다. 따라서, 본 발명에서는 크롬의 함량 상한을 18.0%로 설정한다.
(5) 니켈(Ni, nickel) : 7.0 ~ 9.0%
니켈은 스테인리스 강의 부식성장저항성(Corrosion Growth Resistance)을 향상시키고, 오스테나이트 조직을 안정화시키는 성질을 가지고 있다.
부식성장이란, 이미 모재에 발생된 부식이 넓은 범위로 퍼지면서 성장하는 것을 의미하고, 부식성장저항성이란, 부식의 성장을 억제하는 성질을 의미한다.
니켈의 함량이 7.0%보다 낮으면 스테인리스 강이 충분한 부식성장저항성을 가지지 못하므로, 본 발명의 니켈의 함량 하한을 7.0%로 설정한다.
또한, 니켈의 함량이 과잉되면 스테인리스강의 강도와 경도를 증가시켜 스테인리스 강의 충분한 가공성을 확보하기 어려워진다. 뿐만 아니라, 비용 증가를 초래하여 경제적인 면에서도 바람직하지 않다. 따라서, 본 발명에서 니켈의 함량 상한을 9.0%로 설정한다.
(6) 구리(Cu, Copper) : 1.0 ~ 4.0%
구리는 스테인리스강의 기지 조직이 마르텐사이트 조직으로 상변태되는 것을 억제하여, 스테인리스강의 연성을 높이는 작용을 하다. 구리의 함량이 1.0% 미만이면 구리에 의한 상변태 억제 효과가 충분히 나타나지 않는다. 따라서, 본 발명에서는 구리에 의한 상변태 억제 효과를 충분히 얻기 위해서, 구리의 함량 하한을 1.0%로 설정한다.
특히, 스테인리스강이 구리의 휨성과 동등 또는 유사한 수준의 휨성을 가지도록 하기 위해서는, 구리의 함량이 1.0% 이상으로 되어야 한다.
구리의 함량이 증가할수록, 기지 조직의 상변태 억제 효과가 증가하지만, 그 증가폭은 점차 작아진다. 그리고, 구리의 함유량이 과잉되어 4 ~ 4.5%를 초과하면 그 효과는 포화되고 마르텐사이트 발생을 촉진하기 때문에 바람직하지 않다. 그리고, 구리가 고가의 원소이기 때문에 경제성에도 영향을 주게 된다. 따라서, 구리의 상변태 억제 효과가 포화 수준 미만으로 유지되고 경제성이 확보될 수 있도록 구리의 함량 상한을 4.0%로 설정한다.
(7) 몰리브덴(Mo, molybdenum) : 0.03% 이하
(8) 인(P, phosphorus) : 0.04% 이하
(9) 황(S, sulfer) : 0.04% 이하
(10) 질소(N, nitrogen) : 0.03% 이하
몰리브덴, 인, 황. 및 질소는 강철 반제품에 본래부터 포함되어 있는 원소들로 스테인리스강을 경화시키므로, 가능한 낮은 함량으로 유지하는 것이 바람직하다.
2. 스테인리스강의 기지 조직(matrix structure)
스테인리스 강을 금속 조직(또는 기지조직) 측면에서 분류하면, 크롬(18%)과 니켈(8%)을 주성분으로 하는 오스테나이트계(Ostenite type) 스테인리스강과, 크롬(18%)을 주성분으로 하는 페라이트계(Ferrite type) 스테인리스 강, 및 크롬(8%)을 주성분으로 하는 마르텐사이트계(Martensite type) 스테인리스 강으로 분류된다.
그리고, 오스테나이트계 스테인리스강이 염분이나 산에 대한 내식성이 우수하고, 연성이 큰 특징을 가지고 있기 때문에, 본 발명의 연성 스테인리스강은 기지 조직이 오스테나이트계 스테인리스강이 좋다.
또한, 오스테나이트 조직은 페라이트 조직이나 마르텐사이트 조직에 비해 항복 강도와 경도가 낮은 특성을 가진다. 나아가, 동일한 조건에서 결정 크기를 성장시켰을 때, 오스테나이트의 평균 입도 크기가 가장 커서 연성을 높이는데 유리하다.
스테인리스강의 연성을 높이기 위해서는, 스테인리스 강의 기지 조직이 오스테나이트 조직으로만 이루어지는 것이 가장 바람직하다. 그러나, 스테인리스 강의 기지 조직을 오스테나이트만으로 제어하는 것이 매우 어렵기 때문에, 다른 기지 조직을 포함할 수 밖에 없다.
상세히, 오스테나이트계 스테인리스강의 연성에 영향을 주는 다른 기지 조직은 열처리 과정에서 발생하는 델타 페라이트(δ-Ferrite)이다. 즉, 상기 델타 페라이트의 함유량이 많을수록 스테인리스강의 경도는 높아지는 반면 연성은 떨어지게 된다.
스테인리스 강이 입도 면적을 기준으로 90% 이상 바람직하게는 99% 이상의 오스테나이트 기지 조직을 가지고, 1% 이하의 델타 페라이트 기지 조직을 가지는 것이 좋다. 따라서, 스테인리스 강의 연성을 크게 하기 위한 방법들 중 하나로서 오스테나이트계 스테인리스강에 포함된 델타 페라이트의 양을 감소시키는 것을 들 수 있다.
본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강이 1% 이하의 델타 페라이트 기지 조직을 가지는 경우에도, 상기 델타 페라이트가 결정립 전체에 균일하게 분포되는 것보다 국부적으로 특정 결정립에 밀집 분포되는 것이 연성 증가에 유리하다.
[연성 스테인리스 강의 미세조직]
도 2는 99%의 오스테나이트 기지 조직과 1% 이하의 델타 페라이트 조직을 갖는 스테인리스강의 미세 조직 사진이고, 도 3은 오스테나이트 기지 조직만을 갖는 스테인리스강의 미세 조직 사진이다. 도 2의 조직을 가지는 스테인리스강이 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강의 미세 조직이다.
도 2의 스테인리스 강과 도 3의 스테인리스 강은 입도번호 5.0 ~ 7.0에 해당하는 평균 입도 크기를 갖는다. 평균 입도 크기에 대해서는 아래에서 다시 설명한다.
아래 표 1은, 도 2의 스테인리스 강(소재 1)과 도 2의 스테인리스 강(소재 2)의 기계적 물성을 비교한 그래프이다.
종류 기계적 물성
항복강도[MPa] 인장강도[MPa 경도[Hv] 연신율[%]
소재 1 스테인리스강(오스테나이트 + 델타 페라이트) 180 500 120 52
소재 2 스테인리스강(오스테나이트) 160 480 110 60
상기 [표 1]을 참조하면, 소재 2가 소재 1에 비하여 강도와 경도에 있어서 더 낮은 물성을 갖는 것을 알 수 있다. 또한, 소재 2가 소재 1에 비하여 높은 연신율을 가지는 것을 알 수 있다. 이로부터, 스테인리스강의 강도와 경도를 낮추기 위해서는 스테인리스강이 오스테나이트 기지 조직만으로 이루어지는 것이 이상적이라 할 수 있다. 그러나, 델타 페라이트 기지 조직을 완전히 제거하는데는 어려움이 많으므로, 델타 페라이트 기지 조직의 비율을 최소한으로 가져가는 것이 좋다.
또한, 상술한 바와 같이, 델타 페라이트 조직이 균일하게 분포되는 것보다 특정 결정립에 밀집하여 분포하면 스테인리스 강의 연질화에 더 좋은 효과가 있다.
도 2에서 큰 결정립(101)은 오스테나이트 기지 조직을 나타내고, 흑색 반점 형태의 작은 결정립(102)이 델타 페라이트 기지 조직을 나타낸다.
3. 스테인리스강의 평균 입도 크기(average diameter)
스테인리스강의 평균 입도 크기는, 조성 및/또는 열처리 조건에 따라 결정될 수 있다. 스테인리스 강의 평균 입도 크기는, 스테인리스 강의 강도와 경도에 영향을 미친다. 이를테면, 평균 입도 크기가 작을수록 스테인리스강의 강도와 경도는 커지고, 평균 입도 크기가 클수록 스테인리스강의 강도와 경도는 작아진다.
본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스강은, 구리의 함량과 델타 페라이트의 입도 면적을 조절하여 휨성이 좋은 특성 외에, 종래의 일반적인 스테인리스강에 비하여 강도와 경도가 낮은 특성을 가지며, 구리의 강도와 경도보다는 높은 특성을 가진다.
이를 위해서는, 스테인리스강의 평균 입도 크기를 30 ~ 60μm로 제한한다. 일반적인 오스테나이트 조직의 평균 입도 크기는 30μm보다 작다. 따라서, 제조 공정 및 열처리를 통해 평균 입도 크기를 30μm 이상으로 성장시켜야 한다.
미국재료시험협회(American Society for Testing and Materials, ASTM)의 기준에 따르면, 30 ~ 60μm의 평균 입도 크기는 5.0 ~ 7.0의 입도 번호(Grain size No.)에 해당한다. 이에 반해, 30μm보다 작은 평균 입도 크기는 ASTM 입도번호 7.5 이상에 해당한다.
스테인리스강의 평균 입도 크기가 30μm보다 작거나 입도 번호가 7.0보다 크면, 본 발명에서 요구하는 저강도 및 저경도의 특성을 가지지 못한다. 특히, 스테인리스강의 평균 입도 크기(또는 입도 번호)는 스테인리스강의 저강도 및 저경도 특성을 결정하는 핵심 인자에 해당한다.
아래 [표 2]를 참조하면, 종래의 동배관은 저강도 및 저경도의 물성을 가지므로, 냉매 순환 사이클을 구성하는 냉매 배관으로 상용화되어 있으나, 부식으로 인한 신뢰성 문제 및 신냉매에 대한 내압력성 문제를 안고 있다.
그리고, 비교예 2 내지 5의 스테인리스강들은 동배관에 비하여 과도하게 큰 강도와 경도를 가지기 때문에, 구리의 부식성과 내압력성 문제는 해결하더라도 가공성이 떨어지는 문제점을 안고 있다.
이에 반해, 본 발명의 실시예에 따른 스테인리스 강은 종래의 동배관보다 강도와 경도가 크고, 비교예 2 내지 5의 스테인리스강보다 낮은 강도와 경도를 가지기 때문에, 동 배관이 가지는 내식성과 내압력성 문제를 해소할 수 있어 R32와 같은 고압 신냉매용 배관으로 사용되기 적절하다.
뿐만 아니라, 동배관보다 높은 연신율을 가지기 때문에, 기존의 스테인리스강이 가지는 가공성 문제도 해결되는 장점이 있다.
종류 기계적 물성
항복강도[MPa] 인장강도[MPa] 경도[Hv] 연신율[%]
비교예 1 동배관(C1220T) 100 270 100 45이상
비교에 2-5 스테인리스강(입도번호 7.5이상) 200 내외 500 내외 130 내외 50이상
본 발명 스테인리스강(입도번호 5.0 ~ 7.0) 160 내외 480 내외 120 이하 60 이상
정리하면, 본 발명에서 정의되는 연성 스테인리스강은, 상기에서 설명된 바와 같은 구성 요소들이 설정 비율만큼 함유되고, 99%의 오스테나이트와 1%이하의 델타 페라이트를 가지는 스테인리스 강을 의미한다고 할 수 있다.
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 냉매배관의 외경 및 내경을 보여주는 도면이다.
도 1 및 도 4를 함께 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 압축기(110)가 구동하면, 상기 압축기(110)로 흡입된 냉매는 압축 후 온도 변화를 수반하게 된다. 이러한 온도의 변화로 인해 흡입 배관(51)과 토출 배관(52)측에서 응력의 변화가 다른 배관에 비해 심하게 발생된다.
본 실시예는 도 4에서와 같이 냉매의 상태 변화시 압력 및 진동이 가장 심하게 나타나는 흡입 배관(51) 및 토출 배관(52)을 연질화 과정을 거친 연성 스테인리스 강관으로 형성하여 허용 응력을 높이는 점에 특징이 있다. 그러나, 흡입 배관 및 토출 배관에만 한정되는 것은 아니며 응력의 변동 상황에 따라 실외기 및 실내기를 연결하는 어느 하나 이상의 배관을 상기 연성 스테인리스 강관으로 구성할 수 있다.
본 실시예에 따른 공기 조화기의 공조능력은 23kW~35kW 범위에서 선택될 수 있다. 상기 선택된 공기 조화기의 공조능력에 기초하여, 상기 연성 스테인리스 강관의 외경이 결정될 수 있다.
그리고, 본 발명의 공기 조화기에서 사용될 수 있는 냉매에는, 상기한 바와 같이 R32, R134a, R401a, 또는 R407c가 포함될 수 있다. 특히, 본 발명에서 상기 연성 스테인리스 강관의 두께는 상기 냉매의 종류에 따라 상이하게 결정될 수 있다.
[연성 스테인리스 강관의 두께 설정방법]
상기 연성 스테인리스 강관의 두께는 다음과 같은 수학식에 따라 결정될 수 있다. 하기의 수학식은 배관에 관한 규격 및 지침에 관한 코드를 제공하는 ASME B31.1 및 가스관계법령에서 정한 시설, 기술, 검사 등의 기술적 사항을 코드화한 KGS Code에 근거하여 산출된 것이다.
Figure PCTKR2018000560-appb-M000001
여기서, tm은 스테인리스 배관의 최소 두께, P는 설계압력(MPa), D0는 스테인리스 배관의 외경(mm), S는 허용 응력(M/mm2), Textra는 부식, 나사산가공 등에 따른 여유두께를 의미한다. 상기 Textra는 배관의 재질이 구리, 알루미늄 또는 스테인리스 강으로 구성되는 경우 0.2로 결정된다.
[배관 관경의 정의]
도 4에 도시된 바와 같이, 흡입배관(51) 또는 토출배관(52)에 사용되는 연성 스테인리스 강관의 외경은 a이고, 그 내경은 b로 정의될 수 있다. 수학식 1을 살펴보면, 배관의 최소 두께는 배관의 외경에는 비례하고, 허용 응력에는 반비례함을 알 수 있다.
[허용 응력, S]
허용 응력은 기준 강도를 안전율로 나눈 것으로, 배관에 외력이 가해지는 경우 배관의 변형 또는 파손이 발생하지 않고 견딜만하다고 인정되어 중량을 가하도록 허용되어 있는 응력(변형력)의 최대값을 의미한다.
본 실시예에서 연성 스테인리스 강관의 허용응력 기준은 ASME SEC. VIII Div. 1에 기재된 코드를 만족하도록 도출된 것으로, 허용 응력(S)은 배관의 인장 강도를 3.5로 나눈 값 또는 배관의 항복 강도를 1.5로 나눈 값 중에 작은 값으로 설정될 수 있다. 허용 응력은 배관의 재질에 의해 변화되는 값이며, SME SEC. VIII Div. 1 기준 93.3Mpa로 결정될 수 있다.
배관에 동일한 응력이 가해지는 경우, 구리에 비해 스테인리스는 응력의 마진이 크게 형성될 수 있으므로, 배관의 설계 자유도가 증가될 수 있다. 결국, 배관에 전달되는 응력을 줄이기 위하여, 배관의 길이를 길게 형성하여야 하는 제한에서 벗어날 수 있다. 일례로, 압축기(110)로부터 전달되는 진동을 저감하기 위하여, 제한된 설치공간 내에서, 루프(loop) 형태로 배관을 여러 번 절곡(bending)하여 배치할 필요가 없게 된다.
[연성 스테인리스 강관의 외경]
압축기(110)의 능력에 기초하여, 상기 공기 조화기의 공조능력, 즉 냉방능력 또는 난방능력이 결정될 수 있다. 그리고, 연성 스테인리스 강관의 외경은 압축기의 냉동 능력에 따라 그 크기가 결정될 수 있다. 즉, 압축기의 용량이 상기 연성 스테인리스 강관의 외경을 결정하는 기준이 될 수 있다.
일례로, 23kW 이상 35kW 이하의 공조 능력을 갖는 공기 조화기에 있어서, 상기 흡입배관(51) 및 토출배관(52)을 상기 연성 스테인리스 강관으로 구성하는 경우, 흡입 배관(51)의 외경은 22.20㎜, 토출 배관(52)의 외경은 15.88㎜일 수 있다.
[냉매의 종류에 따른 설계압력, P]
설계압력은 냉매의 압력으로서, 냉매 사이클의 응축압력에 대응될 수 있다. 일례로, 상기 응축압력은 실외 열교환기(120) 또는 실내 열교환기에서 응축되는 냉매의 온도값(이하, 응축온도)에 기초하여 결정될 수 있다. 그리고, 상기 설계압력은 상기 응축온도에서 냉매의 포화 증기압을 의미할 수 있다. 일반적으로, 공기 조화기의 응축온도는 약 65℃ 내외로 형성된다.
냉매의 종류에 따른 포화증기압은 [표 3]에 개시된다.
냉매온도(℃) R134a(Mpa) R410a(Mpa) R32(Mpa)
-20 0.03 0.30 0.30
0 0.19 0.70 0.71
20 1.47 1.35 1.37
40 0.91 2.32 1.47
60 1.58 3.73 3.85
65 1.79 4.15 4.30
[표 3]을 참조하면, R410A를 냉매로 사용한 경우 65℃에서의 포화증기압이 4.15로 나타나므로 상기 설계압력(P)을 4.15(MPa)로 결정될 수 있다.
[냉매 R410a가 흐르는 연성 스테인리스 강관의 최소 두께 계산]
상기한 바와 같이, 허용 응력(S)은 ASME SEC. VIII Div. 1을 기준으로 93.3 MPa이며, 설계 압력(P)은 냉매가 R410a이고 냉매의 온도가 65도 일 때 4.15 MPa로 결정된다. 결정된 허용 응력(S)과 설계 압력(P)을 수학식 1에 적용하여 배관의 외경에 따라 계산된 배관의 최소 두께를 다음과 같은 [표 4]를 통해 확인할 수 있다.
표준 배관 외경 최소 두께(㎜)
마진을 적용한실시예(연성 스테인리스 강관) 비교예(구리 배관) 계산된 최소두께(R410a)
R410a ASME B31.1(tm) JIS B 8607(tm-texrta)
φ4.00 0.40 0.30 0.10
φ4.76 0.40 0.32 0.12
φ5.00 0.40 0.33 0.13
φ6.35 0.40 0.622 0.36 0.16
φ7.00 0.40 0.38 0.18
φ7.94 0.50 0.622 0.40 0.20
φ9.52 0.50 0.622 0.44 0.24
φ12.70 0.60 0.622 0.53 0.33
φ15.88 0.70 0.800 0.61 0.41
φ19.05 0.80 0.800 0.69 0.49
φ22.20 1.00 1.041 0.77 0.57
φ25.40 1.00 1.168 0.85 0.65
φ28.00 1.00 1.168 0.92 0.72
φ31.80 1.20 1.283 1.01 0.81
φ34.90 1.20 1.283 1.09 0.89
φ38.10 1.20 1.410 1.18 0.98
φ41.28 1.20 1.410 1.26 1.06
φ50.80 1.50 1.50 1.30
φ54.00 1.50 1.623 1.58 1.38
[표 4]를 참조하면, ASME B31.1에 근거하여 도출된 연성 스테인리스 강관의 최소 두께와 JIS B 8607에 근거하여 도출된 연성 스테인리스 강관의 최소 두께를 확인할 수 있다. 여기서, 실시예는 연성 스테인리스 강관을 적용한 것이고 비교예는 기존의 동 배관을 적용한 것이다.
JIS B 8607는 일본에서 사용되는 배관의 기준 코드로서 JIS B 8607의 경우에는 ASME B31.1와는 달리 부식, 나사산가공 등에 따른 여유두께인 textra값을 고려하지 않으므로 최소두께가 ASME B31.1보다 작게 도출된다. textra값은 보통 동, 동합금, 알루미늄, 알루미늄 합금, 스테인리스의 경우 0.2(mm)로 설정될 수 있다.
실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 최소 두께는 ASME B31.1에 근거하여 도출된 것이지만, R410a의 냉매를 사용하는 경우의 압력을 고려하여 약 0.1~0.2mm 사이에서 결정되는 소정의 마진을 두어 적용 가능한 두께를 결정한 것이다. 즉, 실시예는, 하나의 예로서 마진을 두어 최소 두께를 제안하는 것으로 이해되며, 계산된 최소 두께 이상이라면 상기 마진의 크기는 안전율에 기초하여 변동 가능하다.
구체적으로, [표 4]에서 동일한 외경(φ7.94)의 경우를 살펴보면, 실시예는 적용가능한 배관의 두께가 0.50mm 이며 비교예는 0.622mm임을 확인할 수 있다. 즉, 동일한 외경을 갖도록 설계된 배관을 실시예와 같이 연성 스테인리스 강관으로 형성한 경우에는 배관의 두께를 더욱 감소시킬 수 있음을 의미하며, 이는 배관의 내경을 더욱 크게 형성할 수 있음을 의미한다.
상기 흡입배관(51)의 외경은 22.20mm이므로, 상기 흡입 배관(51)의 최소 두께는 ASME B31.1의 경우 0.77mm, JIS B 8607의 경우 0.57m이며, 마진을 적용한 실시예의 경우 1.00mm를 형성할 수 있다.
따라서, 상기 기준들 중, 상기 흡입배관(51)에 적용될 수 있는 한계 두께값은 JIS B 8607을 기준으로, 0.57mm가 된다. 결국, 상기 흡입배관(51)의 내경은 21.06mm(=22.20-2*0.57) 이하로 형성될 수 있다.
또한, 상기 토출배관(52)의 외경은 15.88mm이므로, 상기 토출배관(52)의 최소두께는, ASME B31.1의 경우 0.61mm, JIS B 8607의 경우 0.41mm이며, 마진을 적용한 실시예의 경우 0.70mm를 형성할 수 있다.
따라서, 상기한 기준들 중, 상기 토출배관(52)에 적용될 수 있는 한계 두께값은 JIS B 8607을 기준으로, 0.41mm가 된다. 결국, 상기 토출배관(52)의 내경은 15.06mm (=15.88-2*0.41) 이하로 형성될 수 있다.
정리하면, 본 실시예에 따른 압축기(110)에 사용되는 배관의 외경은 압축기의 냉동 능력 또는 공기 조화기의 공조능력에 의하여 결정되며, 설계압력은 사용되는 냉매에 따라 결정될 수 있다.
실시예와 같이 흡입 배관과 토출 배관을 연성 스테인리스 강관으로 구성하는 경우, 스테인리스의 허용응력이 구리의 허용응력에 비하여 크기 때문에, 수학식 1에 이를 적용하면 배관의 두께를 감소시킬 수 있음을 알 수 있다. 즉, 강도 또는 경도가 상대적으로 높은 연성 스테인리스 강관을 사용함으로써 허용응력이 증가될 수 있고, 이에 따라 동일한 배관 외경에서의 두께 감소를 구현할 수 있는 것이다.
따라서, 본 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관은 종래의 동 배관과 동일한 외경을 가지도록 설계되더라도 내경이 더 커지도록 설계될 수 있으므로, 냉매의 유동저항을 감소시킬 수 있고 냉매의 순환효율이 개선될 수 있다.
도 5는 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 제조방법을 보인 플로우 챠트이고, 도 6은 도 5의 냉간 압연 공정(S1)을 개략적으로 보인 도면이고, 도 7은 도 5의 슬리팅 공정(S2)을 개략적으로 보인 도면이고, 도 8은 도 5의 포밍 공정(S3)을 개략적으로 보인 도면이고, 도 9 내지 도 12는 도 5의 제조방법에 따라 연성 스테인리스 강관을 제조하는 과정을 보인 단면도이고, 도 13은 도 5의 광휘소둔 공정(S7)을 개략적으로 보인 도면이다.
앞서 설명된 바와 같이, 종래의 스테인리스강은 구리보다 높은 강도 및 경도를 가지므로 가공성의 문제가 제기되었고, 특히 스테인리스강으로 굽힘 가공을 수행하는 것이 제한되는 문제점이 있었다.
[요구되는 연성 스테인리스 강관의 성질]
이러한 문제를 해결하기 위하여, 본 발명에 따른 연성 스테인리스 강관은, 구리를 포함하는 조성, 오스테나이트로 이루어지는 기지조직, 30~60㎛의 평균 입도 크기를 가짐으로써, 종래의 스테인리스강보다 저강도 및 저경도의 물성을 가진다.
특히, 오스테나이트는 페라이트나 마르텐사이트에 비해 저항복강도 및 저경도 특성을 가진다. 따라서, 본 발명에서 요구하는 저강도 및 저경도의 특성을 가진 연성 스테인리스 강관을 제조하기 위해서는, 연성 스테인리스 강관의 입도 면적을 기준으로 99% 이상의 오스테나이트 기지조직을 갖고 1% 이하의 델타 페라이트 기지조직을 가져야 한다.
이를 위하여, 본 발명에서는 연성 스테인리스 강관의 조성비뿐만 아니라, 추가적인 열처리를 수행하여, 연성 스테인리스 강관의 입도 면적을 기준으로 99% 이상의 오스테나이트 기지조직을 갖고 1% 이하의 델타 페라이트 기지조직을 가지는 것을 특징으로 한다.
<연성 스테인리스 강관의 열처리 공정>
연성 스테인리스 강관의 열처리 공정에 대하여 구체적으로 설명한다.
구리로 이루어진 배관이 인발이라는 단일 공정으로 형성될 수 있는 것과 달리, 연성 스테인리스강으로 이루어진 배관은 구리보다 높은 강도 및 경도를 갖기 때문에 단일 공정으로는 제조되기 어렵다.
본 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 열처리 공정은, 냉간 압연 공정(S1), 슬리팅(Slitting) 공정(S2), 포밍(Forming) 공정(S3), 용접(Welding) 공정(S4), 절삭(Cutting) 공정(S5), 인발(Drawing) 공정(S6) 및 광휘소둔(Bright Annealing)(S7) 공정을 포함할 수 있다.
[제 1 공정 : 냉간 압연 공정(S1)]
냉간 압연 공정(S1)은, 주조 공정에서 생산된 연성 스테인리스강을 재결정 온도 이하로 회전하는 2개의 롤 사이를 통과시켜 압연하는 공정으로 이해될 수 있다. 즉, 냉간 압연된 연성 스테인리스강은 박판의 표면 요철이나 주름 등이 교정되고 표면에 금속광택이 부여될 수 있다.
도 6에 도시된 바와 같이, 연성 스테인리스강은 시트(steet)(410) 형상으로 이루어지며, 시트(410)는 언코일러(uncoiler)에 의해 코일(Coil) 형상으로 감아져서 제공될 수 있다.
상기 시트(410)는 상하로 배치되어 회전하는 2개의 압연 롤(Roll)(420) 사이를 통과하여 연속적인 힘을 받음으로써, 표면적은 넓어지고 그 두께는 얇아질 수 있다. 본 실시예에서, 연성 스테인리스강은 주조 공정에서 1.6mm~3mm의 두께를 가진 시트 형태로 제공되며, 냉간 압연 공정(S1)을 통해 시트의 두께가 1mm 이하로 냉간 가공될 수 있다.
[제 2 공정 : 슬리팅 공정(S2)]
슬리팅 공정(S2)은, 냉간 가공된 시트(410)를 슬리터를 이용하여 원하는 폭으로 다수 개로 절단하는 공정으로 이해될 수 있다. 즉, 단일의 시트(410)는 슬리팅 공정(S2)을 거쳐 다수 개로 절단되어 가공될 수 있다.
도 7에 도시된 바와 같이, 냉간 가공된 시트(410)는 언코일러(431)의 외주면에 코일 형태로 감아진 상태에서, 언코일러(431)의 회전에 의해 감아진 코일이 풀리면서 상기 시트(410)가 슬리터(432)를 통과할 수 있다.
일 예로, 상기 슬리터(432)는 상기 시트(410)의 상하 방향으로 배치되는 축 및 상기 축에 결합되는 회전 커터(432a)를 포함할 수 있다. 상기 회전 커터(432a)는 상기 축에서 상기 시트(410)의 폭 방향으로 다수 개가 이격 배치될 수 있다. 상기 다수 개의 회전 커터(432a)의 이격 간격은 서로 동일할 수 있고 경우에 따라서는 서로 다를 수 있다.
따라서, 상기 시트(410)가 상기 슬리터(432)를 통과하게 되면, 단일의 시트(410)는 다수 개의 회전 커터(432a)에 의해 다수 개의 시트(410a, 410b, 410c, 410d)로 분리될 수 있다. 이러한 과정을 통해, 상기 시트(410)는 적용될 냉매배관의 적합한 직경 또는 폭을 가질 수 있다. 이때, 상기 시트(410)는 상기 슬리터(432)에 의해 정밀하게 절단되도록, 상하 방향으로 배치되는 다수의 지지 롤러(433, 434)에 의해 가압될 수 있다.
한편, 슬리팅 공정(S2)이 완료되면, 상기 시트(410)의 외면에 끝말림부(Bur)가 형성될 수 있는데, 이러한 Bur는 제거될 필요가 있다. 만약, 상기 시트(410)의 외면에 Bur가 잔존하게 되면, 상기 시트(410)로 가공된 배관이 다른 배관과 용접되는 과정에서 용접 불량이 발생할 뿐만 아니라, 용접이 불량한 부분을 통해 냉매가 누수되는 문제를 초래할 수 있다. 따라서, 본 발명에서는 슬리팅 공정(S2)이 완료되면, Bur 제거를 위한 연마 공정이 추가로 이루어질 필요가 있다.
[제 3 공정 : 포밍 공정(S3)]
포밍 공정(S3)은, 시트(410a) 형태의 연성 스테인리스강을 여러 단계의 성형 롤들(440)을 통과시켜 배관(410e) 형태로 성형하는 공정으로 이해될 수 있다.
도 8에 도시된 바와 같이, 상기 시트(410a)는 언코일러의 외주면에 코일 형태로 감아진 상태에서, 언코일러의 회전에 의해 감아진 코일이 풀리면서 수직 또는 수평방향으로 교호적으로 배치된 다단의 성형 롤들(440)로 진입된다. 이러한 다단의 성형 롤들(440)로 진입된 시트(410a)는 순차적으로 성형 롤들(440)을 통과하면서 양측단이 서로 인접한 배관(410e) 형상으로 성형될 수 있다.
도 9는 시트 형태의 연성 스테인리스강을 말아 배관(10e)의 형상으로 성형된 것을 보이고 있다. 즉, 시트(10a) 형태의 연성 스테인리스강은 포밍 공정(S3)을 통해 양측단(411a, 411b)이 서로 가까워진 배관(410e)으로 성형될 수 있다.
[제 4 공정 : 용접 공정(S4)]
용접 공정(S4)은, 포밍 공정(S3)에 의해 말려져 서로 가까워진 배관(410e)의 양측단(411a, 411b)을 서로 접합하여 이음매 파이프(welded pipe)로 만드는 공정으로 이해될 수 있다. 용접 공정(S4)에서의 이음매 파이프는 용융 용접기, 예를 들면 통상의 전기 저항 용접기, 아르곤 용접기 또는 고주파 용접기 등에 의해 맞대어진 양측단이 용접됨으로써 구현될 수 있다.
도 10은 연성 스테인리스강으로 이루어진 시트를 말아 용접한 배관을 도시한 것이다. 구체적으로, 상기 배관(410e)의 양측단(411a, 411b)을 배관의 길이 방향으로 용접함으로써 상기 양측단(411a, 411b)을 서로 접합시킨다.
이때, 용접 과정에서 상기 배관(410e)의 길이 방향을 따라 용접부(weld zone)(413)가 형성된다. 도 10에 도시된 바와 같이, 상기 용접부(413)에는 배관(410e)의 외주면(11) 및 내주면(412)으로부터 약간 돌출된 비드(413a, 413b)가 형성되기 때문에, 상기 배관의 외주면(411) 및 내주면(412)은 평활면(smooth surface)을 구성하지 않는다.
상기 용접부(413)의 양측에는 용접 과정에서의 열에 의해 열영향부(HAZ :heat-affected zone, 414a, 414b)가 더 형성될 수 있다. 상기 열영향부(414a, 414b)도 용접부(413)와 마찬가지로 배관의 길이 방향을 따라 형성된다.
[제 5 공정 : 절삭 공정(S5)]
절삭 공정(S5)은, 상기 용접부(413)의 비드(413a)를 부분적으로 잘라내어 배관의 외주면(411)을 평활면으로 만드는 공정으로 이해될 수 있다. 상기 절삭 공정(S5)은 용접 공정(S4)과 연속적으로 이루어질 수 있다.
일 예로, 절삭 공정(S5)은 프레스 비드 롤링(press bead rolling)을 통해 배관을 길이 방향으로 이동시키면서 바이트(bite)를 이용하여 비드(413a)를 부분적으로 잘라내는 과정을 포함할 수 있다.
도 11은 절삭 공정(S5)까지 마친 연성 스테인리스 강관을 보여준다. 즉, 절삭 공정(S5)을 통해 상기 배관(410e)의 외주면(411)에 형성된 비드(413a)가 제거될 수 있다. 경우에 따라서, 절삭 공정(S5)은 용접 공정(S4)과 함께 수행될 수 있으며, 이와는 다르게 절삭 공정(S5)은 생략될 수 있다.
[제 6 공정 : 인발 공정(S6)]
인발 공정(S6)은, 상기 용접부(413)의 비드(413b)에 외력을 가해 배관(410e)의 내주면(412)을 평활면으로 만드는 공정으로 이해될 수 있다.
일 예로, 인발 공정(S6)은 포밍 공정(S3) 및 용접 공정(S4)을 거쳐 제조된 배관(410e)의 외경보다 작은 내경을 가지는 홀(hole)이 형성된 다이스(dies)와, 포밍 공정(S3) 및 용접 공정(S4)을 거쳐 제조된 상기 배관(410e)의 내경보다 작은 외경을 가지는 플러그(plug)를 포함하는 인발기(引拔機)에 의해 수행될 수 있다.
구체적으로, 용접 공정(S4) 및/또는 절삭 공정(S5)을 거친 배관(410e)은 다이스에 형성된 홀과 플러그 사이를 통과하는데, 이때 배관(410e)의 외주면(411)에 형성된 비드(413a)는 배관의 외주면(411)의 중심 외측으로 돌출되어 형성되기 때문에 다이스의 홀을 통과하지 못하고 소성 변형되면서 제거될 수 있다.
마찬가지로, 상기 배관(410e)의 내주면(412)에 형성된 비드(413b)는 배관(410e)의 내주면(412) 중심부 측으로 돌출되어 형성되기 때문에 플러그를 통과하지 못하고 소성 변형되면서 제거될 수 있다.
즉, 상술한 바와 같은 인발 공정(S6)을 거치면서 상기 배관의 내주면(412) 및 외주면(411) 상의 용접 비드(413a, 413b)가 제거될 수 있다. 그리고, 상기 배관의 내주면(412) 상의 용접 비드(413a)가 제거되기 때문에, 냉매배관을 위한 확관 시 배관의 내주면(412) 상에 턱이 발생하는 것을 원천적으로 방지할 수 있다.
도 12는 인발 공정(S6)까지 마친 연성 스테인리스 강관을 보여준다. 즉, 인발 공정(S6)을 통해 상기 배관(410e)의 외주면(411) 및 내주면(412)에 형성된 비드(413a, 413b)가 제거될 수 있다.
절삭과 인발을 통해 배관(410e)의 외주면(411)과 내주면(412)을 평활면으로 만드는 이유는, 배관 내부의 균일한 내경을 형성하고, 타 배관과의 연결을 용이하게 하기 위함이다. 또한, 배관 내부의 균일한 내경을 형성하는 이유는 원활한 냉매의 흐름과 일정한 냉매의 압력을 유지시키기 위함이다. 도시되지는 않았으나, 인발 공정(S6) 이후에 기계 가공을 통해 배관(410e)의 외주면(411)과 내주면(412)에 그루브(미도시)를 형성할 수 있다.
[제 7 공정 : 광휘소둔 공정(S7)]
광휘소둔(Bright Annealing) 공정(S7)은, 용접 비드가 제거된 배관(410e)을 가열하여 내부에 남아있는 열이력 및 잔류응력을 제거하는 공정으로 이해될 수 있다. 본 실시예에서는 연성 스테인리스강의 입도 면적을 기준으로 99% 이상의 오스테나이트 기지조직을 갖고 1% 이하의 델타 페라이트 기지조직을 가지도록 함과 동시에, 연성 스테인리스강의 평균 입도 크기를 30~60㎛로 성장시키기 위하여, 본 열처리 공정을 수행하는 것을 특징으로 한다.
특히, 연성 스테인리스강의 평균 입도 크기(또는 입도번호)는 스테인리스강의 저강도 및 저경도 특성을 결정하는 핵심 인자에 해당한다. 구체적으로, 광휘소둔 공정(S7)은 용접 비드가 제거된 배관(410e)을 환원성이나 비산화성 가스의 기류 내에서 소둔을 행하고, 소둔 후에 그대로 냉각시킴으로써 수행된다.
도 13에 도시된 바와 같이, 용접 비드가 제거된 배관(410e)은 일정 속도로 소둔로(annealing furnace, 450)를 통과한다. 상기 소둔로(450) 내에는 분위기 가스가 채워지고, 상기 소둔로(450) 내부는 전기히터 또는 가스버너 등에 의해 고온으로 가열된 상태일 수 있다.
즉, 상기 배관(410e)은 상기 소둔로(450)를 통과하면서 소정 입열량(heat input)을 얻게 되고, 이러한 입열량에 의해서 연성 스테인리스강은 오스테나이트 기지조직과, 30~60㎛의 평균 입도 크기를 갖도록 형성될 수 있다.
상기 입열량은 금속부재에 들어간 열량을 의미하며, 상기 입열량은 금속학적 미세조직 조절에 대단히 중요한 역할을 한다. 따라서, 본 실시예에서는 상기 입열량을 제어하기 위한 열처리 방법을 제시한다.
광휘소둔 공정(S7)에서 상기 입열량은 열처리 온도, 분위기 가스 또는 배관(410e)의 이송속도에 따라 정해질 수 있다.
본 실시예에 따른 광휘소둔 공정(S7)의 경우, 열처리 온도는 1050~1100℃이고, 분위기 가스는 수소 또는 질소이며, 배관(410e)의 이송속도는 180~172mm/min이다. 따라서, 상기 배관(410e)은 소둔로(450)의 소둔 열처리 온도 1050~1100℃에서 180~172mm/min의 이송속도로 소둔로(450)를 통과할 수 있다.
여기서, 소둔 열처리 온도가 1050℃ 미만이면 연성 스테인리스강의 충분한 재결정이 일어나지 않고, 세립조직이 얻어지지 않을 뿐만 아니라 결정립의 편평(扁平)한 가공조직이 되어 크리프강도를 손상시키게 된다. 반대로, 소둔 열처리 온도가 1100℃를 초과하면 고온 입계균열(intercrystalline cracking)이나 연성저하를 초래하게 된다.
또한, 용접 비드가 제거된 배관(410e)이 소둔로(450)를 180mm/min 미만의 이송속도로 통과할 경우, 장시간에 의해 생산성이 떨어지는 문제가 있다. 반대로, 배관(410e)이 소둔로(450)를 172mm/min을 초과한 이송속도로 통과할 경우, 연성 스테인리스강 내에 존재하는 응력이 충분히 제거되지 않을 뿐만 아니라, 오스트나이트 기지조직의 평균 입도 크기가 30㎛ 이하로 형성된다. 즉, 배관(410e)의 이송속도가 너무 빠르면, 연성 스테인리스강의 평균 입도 크기가 30㎛ 이하로 되어, 본 발명에서 요구하는 저강도 및 저경도의 특성을 가질 수 없게 된다.
상술한 바와 같이, 냉간 압연 공정(S1), 슬리팅 공정(S2), 포밍 공정(S3), 용접 공정(S4), 절삭 공정(S5), 인발 공정(S6) 및 광휘소둔 공정(S7)을 거쳐 제조된 본 발명에 따른 연성 스테인리스강은 스풀(spool) 등에 의해 코일링된 상태로 임시적으로 보관된 후 출하될 수 있다.
도시되진 않았으나, 광휘소둔 공정(S7)이 완료된 후에, 형상 교정 및 표면 연마 가공이 추가로 수행될 수 있다.
<피로 파괴 시험>
도 14는 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관과 종래의 동 배관의 피로한도를 비교할 수 있는 S-N 곡선(Curve) 실험 그래프이고, 도 15는 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 S-N 곡선을 보여주는 실험 그래프이다.
도 14 및 도 15를 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 피로한도(또는 내구한도)는 약 200.52 MPa 이다. 이는 종래 동 배관의 피로한도 25 MPa에 비해 약 175 MPa (8배) 높은 값이다. 즉, 상기 연성 스테인리스 강관은, 종래 동 배관보다 내구성, 신뢰성, 기대수명, 설계 자유도면에서 향상된 효과를 가질 수 있다. 이하에서는, 상기 연성 스테인리스 강관의 효과에 대해 좀 더 상세히 설명한다.
[최대 허용응력]
상기 연성 스테인리스 강관은 상기 피로한도 값에 기초하여, 최대 허용응력 값을 결정할 수 있다. 일례로, 상기 연성 스테인리스 강관의 최대 허용응력은, 공기 조화기의 기동 또는 정지 시에 200MPa로 설정할 수 있으며, 공기 조화기의 운전 시에는 90MPa로 설정할 수 있다. 상기 공기 조화기의 운전 시에 최대 허용응력이 작은 값을 가지는 이유는 운전 상태에서 배관 내부를 유동하는 냉매에 의한 응력을 반영한 것으로 이해할 수 있다.
상기 최대 허용응력은 배관 등을 안전하게 사용하는데 허용될 수 있는 최대 한도의 응력을 의미한다. 일례로, 배관 등은 사용 중 외력을 받을 수 있으며, 상기 외력에 의하여 배관의 내부에는 응력이 발생한다. 여기서, 상기 내부 응력이 고체재료 등의 요인에 의해 정해지는 어느 한계 응력 값 이상이 되는 경우, 상기 배관은 영구변형을 일으키거나 파괴될 수 있다. 따라서, 최대 허용응력을 정함으로써 상기 배관을 안전하게 사용할 수 있도록 한다.
[피로한도]
강(Steel) 등과 같은 고체재료에 반복 응력이 연속으로 가해지면, 상기 고체재료는 인장강도보다 훨씬 낮은 응력에서 파괴될 수 있다. 이를 재료의 피로(fatigue)라고 하며, 상기 피로에 의한 파괴를 피로 파괴라 한다. 상기 재료의 피로는 재료가 반복하중을 받으면 발생한다. 그리고 반복하중에 따라 어느 한도를 넘으면 종국적으로 재료가 파단될 수 있는데, 아무리 반복하중을 받아도 파단되지 않는 한도를 피로한도(fatigue limit endurance limit) 또는 내구한도라 정의한다.
[피로한도와 S-N 곡선의 관계]
S-N 곡선은, 어떠한 응력(Stress)을 반복했을 경우, 파괴하기까지의 반복 횟수(N, cycle)를 나타낸 것이다. 상세히, 고체재료는 여러 번 반복해서 작용하는 응력을 받으면 더 빨리 파괴되며, 파괴되기까지의 응력의 반복횟수는 가해지는 응력의 진폭에 영향을 받는다. 따라서, 상기 S-N 곡선을 통해, 상기 고체재료가 파괴되기까지 어느 정도 크기의 응력과 응력의 반복횟수에 영향을 받는지 분석할 수 있다.
도 14 및 도 15의 S-N 곡선 실험 그래프에서, 세로축은 응력진폭(Stress)을 나타내며, 가로축은 반복횟수의 로그(Log)값을 나타낸다. 그리고 S-N 곡선은, 응력진폭을 가했을 때 재료가 파괴되기까지의 반복횟수의 로그 값을 따라 그어지는 곡선이다. 일반적으로, 금속재료의 S-N 곡선은 응력진폭이 작을수록 파괴까지의 반복횟수는 증가한다. 그리고 응력진폭이 어느 값 이하가 되면 무한히 반복하더라도 파괴되지 않는다. 여기서, S-N 곡선이 수평이 되는 한계의 응력 값은 상술한 재료의 피로한도 또는 내구한도를 의미한다.
[동 배관의 피로한도 문제점]
도 14의 종래 연질 동 배관의 피로파괴 실험데이터에 기초하는 종래 동 배관의 S-N 곡선을 살펴보면, 종래 동 배관의 피로한도는 약 25 MPa인 것을 확인할 수 있다. 즉, 상기 동 배관의 최대 허용응력은 25 MPa이다. 그러나, 공기 조화기의 운전 상태 또는 조건에 따라, 상기 공기 조화기의 기동 또는 정지 시에는 배관의 응력이 약 25 ~ 30 MPa의 값을 가지는 경우가 발생할 수 있다. 결국, 종래 동 배관은 상술한 바와 같이 피로한도 이상의 응력 값으로 인하여, 배관의 수명이 단축되고, 내구성을 떨어지는 문제가 있다.
[연성 스테인리스 강관의 효과]
도 14 및 도 15에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 피로파괴 실험데이터에 기초하는 본 발명의 S-N 곡선을 살펴보면, 상기 연성 스테인리스 강관의 피로한도는 약 200.52 MPa로, 상기 동 배관 대비 8배의 값을 가진다. 즉, 상기 연성 스테인리스 강관의 최대 허용응력은 약 200 MPa 이다. 공기 조화기의 최대 운전부하를 고려하더라도, 공기 조화기에 구비되는 배관 내의 응력은 상기 연성 스테인리스 강관의 최대 허용응력을 초과하지 않는다. 따라서, 상기 연성 스테인리스 강관이 공기 조화기에 사용될 경우, 배관의 수명이 연장되며, 내구성 및 신뢰성이 향상되는 장점이 있다
상기 연성 스테인리스 강관은, 상기 동 배관의 피로한도에 비해 약 175MPa의 설계 여유가 존재한다. 상세히, 상기 연성 스테인리스 강관의 외경은 종래 동 배관의 외경과 동일하고, 내경은 확장되도록 형성할 수 있다.
즉, 상기 연성 스테인리스 강관의 최소 두께는 상기 동 배관의 최소 두께보다 작을 수 있으며, 이러한 경우에도 상대적으로 높은 설계 여유로 인하여 종래 동 배관보다 높은 최대 허용응력을 가질 수 있다. 결국, 상기 연성 스테인리스 강관의 설계 자유도가 향상되는 효과가 있다.
<응력 측정 실험>
상기 공기 조화기의 운전 조건에 따라 종래 동 배관의 피로한도 이상의 응력이 배관 내에 발생할 수 있다. 반면에, 연성 스테인리스 강관이 공기 조화기에 사용되는 경우, 상기 연성 스테인리스 강관에서 발생되는 최대 응력 값은 상기 연성 스테인리스 강관의 피로한도에 미치지 못한다. 이하에서는, 이와 관련하여 상세히 설명한다.
<성능(COP)의 향상>
도 16은 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관 또는 종래의 동 배관이 가스배관(Gas Pipe)으로 사용되는 경우, 가스배관(Gas Pipe)의 관내 압력손실을 비교하는 실험 그래프이고, 도 17은 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관과 종래 동 배관의 성능을 보여주는 실험결과 테이블이다.
상기 가스배관은, 냉매 사이클을 기준으로, 증발된 저압의 기상 냉매 또는 압축된 고압의 기상 냉매의 유동을 가이드 하는 배관으로서 이해될 수 있다.
보다 상세히, 도 16의 (a) 및 도 17의 (a)는 표준배관(5m)에서의 실험 그래프이고, 도 16의 (b) 및 도 17의 (b)는 장배관(50m)에서의 실험 그래프이다.
[관내 압력 손실 비교]
도 16의 (a) 및 도 16의 (b)를 참고하면, 그래프의 세로축은 가스배관에서의 압력변화량 또는 압력손실량(△P= Pin-Pout, 단위 KPa)을 나타내며, 가로축은 공기 조화기의 냉방모드 또는 난방모드를 나타낸다.
본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관은, 상술한 바와 같이 종래 동 배관보다 내구성 및 설계 자유도가 크게 향상된다. 따라서, 상기 연성 스테인리스 강관은, 상기 동 배관과 동일한 외경을 가지며, 상기 동 배관보다 확대된 내경을 가질 수 있다. 상기 확대된 내경에 의하여, 상기 연성 스테인리스 강관은 상기 동 배관보다 냉매의 유동 저항이 감소하고, 냉매유량이 증가할 수 있다. 그리고, 상기 연성 스테인리스 강관은 종래의 동 배관보다 관내 측 압력손실을 저감 시킬 수 있다.
[표준배관에서의 관내 압력손실 비교]
도 16의 (a)를 참조하면, 가스 배관의 관내 압력손실은, 5m의 길이를 가지는 표준배관에 대하여, 냉방모드일 때 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량이 종래 동 배관의 압력 손실량보다 약 2.3 KPa 작게 형성된다. 상세히, 냉방모드에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량(△P)은 약 6.55 KPa 이며, 상기 동 배관의 압력 손실량(△P)은 약 8.85 KPa으로 나타난다. 즉, 표준배관(5m) 냉방모드에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량은 상기 동 배관의 압력 손실량보다 약 26% 감소한 값을 가진다.
또한, 상기 가스배관의 관내 압력손실은 표준배관(5m)에서 난방모드일 때, 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량(△P)이 종래 동 배관의 압력 손실량(△P)보다 약 1.2 KPa 작다. 즉, 난방모드에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량(△P)은 약 3.09 KPa 이며, 상기 동 배관의 압력 손실량(△P)은 약 4.29 KPa이다. 즉, 표준배관(5m) 난방모드에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량은 상기 동 배관의 압력 손실량보다 약 28% 감소한 값을 가진다.
[장배관에서의 관내 압력손실 비교]
도 16의 (b)를 참조하면, 가스배관의 관내 압력손실은, 50m의 길이를 가지는 장배관에서 냉방모드일 때, 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량이 종래 동 배관의 압력 손실량보다 약 16.9 KPa 작다. 상세히, 냉방모드에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량(△P)은 약 50.7 KPa 이며, 상기 동 배관의 압력 손실량(△P)은 약 67.6 KPa 이다. 즉, 장배관(50m)의 냉방모드에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량은 상기 동 배관의 압력 손실량보다 약 26% 감소한 값을 가진다.
또한, 상기 가스배관의 관내 압력손실은, 장배관(50m)에서 난방모드일 때, 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량(△P)이 종래 동 배관의 압력 손실량(△P)보다 약 10.2 KPa 작다. 즉, 난방모드에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량(△P)은 약 29.03 KPa 이며, 상기 동 배관의 압력 손실량(△P)은 약 39.23 KPa이다. 즉, 장배관(50m) 난방모드에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 압력 손실량은 상기 동 배관의 압력 손실량보다 약 26% 감소한 값을 가진다.
[성능계수]
상기 가스배관(Gas Pipe), 압축기(110)의 흡입배관(51) 또는 토출배관(52)의 내부에서는 냉매 압력손실이 발생할 수 있다. 상기 냉매 압력손실은, 냉매 순환량 감소, 체적효율 감소, 압축기 토출가스 온도상승, 단위 냉동 능력당 동력의 증가, 성능계수(COP) 감소라는 악영향을 초래한다.
따라서, 상기 도 16에서 나타나는 것과 같이, 상술한 가스배관, 흡입배관 또는 토출배관을 연성 스테인리스 강관으로 구성하는 경우, 종래의 동 배관보다 관내 압력 손실을 저감 시킬 수 있으므로, 냉매유량이 증가하며, 압축기의 압축일 (예를 들어, 소비전력(kW))이 감소되고, 성능계수(COP)를 증가시킬 수 있다.
[표준배관에서의 성능 계수 비교]
도 17의 (a)를 참고하면, 표준배관(5m)에서 냉방모드일 때, 냉방 능력은 동 배관이 약 9.36(kW)이고, 상기 연성 스테인리스 강관이 약 9.45(kW)이다. 즉, 상기 연성 스테인리스 강관의 열량(Q)는 상기 동 배관의 약 100.9% 증가한 값을 가진다. 그리고 소비전력은 동 배관이 약 2.07 (kW)이고, 상기 연성 스테인리스 강관이 약 2.06 (kW)이다. 따라서, 효율(COP)은, 상기 동 배관에서 4.53이고 상기 연성 스테인리스 강관에서 4.58이므로, 상기 연성 스테인리스 강관이 종래 동 배관의 약 100.9%로 향상된 효율을 가진다.
또한, 표준배관(5m)에서 난방모드일 때, 난방능력은 동 배관이 약 11.28(kW)이고, 상기 연성 스테인리스 강관이 약 11.31(kW)이다. 즉, 상기 연성 스테인리스 강관의 열량(Q)은 상기 동 배관의 약 100.2% 증가한 값을 가진다. 그리고 소비전력은 동 배관이 약 2.55 (kW)이고, 상기 연성 스테인리스 강관이 약 2.55 (kW)이다. 따라서, 효율(COP)은, 상기 동 배관에서 4.43이고 상기 연성 스테인리스 강관에서 4.44이므로, 상기 연성 스테인리스 강관이 종래 동 배관의 약 100.2%로 향상된 효율을 가진다.
[장배관에서의 성능 계수 비교]
상기 배관의 관내 측 압력손실 저감에 따른 효율(성능계수)의 향상은, 상기 표준배관(5m)보다 장배관(50m)에서 더욱 확연히 드러난다. 즉, 배관의 길이가 길어질수록, 종래 동 배관에 비교하여 개선되는 연성 스테인리스 강관의 성능이 더욱 향상될 수 있다.
도 17의 (b)를 참고하면, 장배관(5m)에서 냉방모드일 때, 냉방 능력은 동배관이 약 7.77 (kW)이고, 상기 연성 스테인리스 강관이 약 8.03 (kW)이다. 즉, 상기 연성 스테인리스 강관의 열량(Q)은 상기 동 배관의 약 103.4% 증가한 값을 가진다. 그리고, 동 배관의 소비전력은 약 2.08 (kW)이고, 상기 연성 스테인리스 강관의 소비전력은 약 2.08 (kW)이다. 따라서, 효율(COP)은, 상기 동 배관에서 3.74 이고, 상기 연성 스테인리스 강관에서 3.86이므로, 상기 연성 스테인리스 강관이 종래 동 배관의 약 103.2%로 향상된 효율을 가진다.
또한, 장배관(50m)에서 난방모드일 때, 동 배관의 난방능력은 약 8.92 (kW)이고, 상기 연성 스테인리스 강관의 난방능력은 약 9.07 (kW)이다. 즉, 상기 연성 스테인리스 강관의 열량(Q)은 상기 동 배관의 약 101.7% 값을 가진다. 그리고 소비전력은 동 배관이 약 2.54 (kW)이고, 상기 연성 스테인리스 강관이 약 2.53 (kW)이다. 따라서, 효율(COP)은, 상기 동 배관에서 3.51이고, 상기 연성 스테인리스 강관에서 3.58이므로, 상기 연성 스테인리스 강관의 효율은 종래 동 배관의 효율 대비 약 102%로 향상된다.
<내식성 시험>
도 18은 내식성을 시험하기 위한 대상재인 복수개의 연성 스테인리스 강관, 알루미늄(Al) 배관 및 동 배관을 보여주는 도면이고, 도 19는 상기 도 18의 배관별로 부식 깊이를 측정한 결과 테이블이고, 도 20은 도 19의 결과 그래프이다.
내식성은 어떤 물질이 부식이나 침식에 잘 견디는 성질을 의미한다. 이는 내부식성이라고도 한다. 일반적으로, 스테린리스강이나 티타늄은 탄소강보다 잘 부식되지 않기 때문에 내식성이 강하다. 한편, 내식성 시험은, 염수 분무시험, 가스시험 등의 방식이 있다. 상기 내식성 시험을 통해 염분을 포함한 대기에 대한 제품의 저항성을 판단하고, 내열화성, 보호피막의 품질, 균일성 등을 조사할 수 있다.
[복합부식시험]
도 18 내지 도 20을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관, 다른 배관 비교군(Al,Cu)과 함께 복합부식시험(cyclic corrosion test)을 수행한 경우, 부식 깊이(μm)가 비교군에 비해 가장 작은 값을 가지므로 내식성이 가장 우수한 배관인 것을 확인할 수 있다. 이하에서는 이와 관련하여 상세히 상세 설명한다.
상기 복합부식시험(cyclic corrosion test)은, 자연 환경에 근접 또는 촉진시킬 목적으로 염수 분무, 건조, 습윤의 분위기를 반복하여 행하는 부식 시험법을 의미한다. 예를 들어, 1사이클을 8시간으로 하고, 염수 분무 2시간, 건조 4시간, 습윤 2시간으로 하여 30사이클, 60사이클, 90사이클, 180사이클 등, 시험 시간을 정해놓고 실시하여 평가할 수 있다. 상기 복합부식시험 중 염수 분무 시험은, 도금의 내식성을 조사하는 촉진시험법으로 가장 넓게 실시되며, 식염수의 분무 중에서 시료를 폭로시켜 내식성을 조사하는 시험이다.
도 18을 참조하면, 상기 복합부식시험을 수행하는 복수개의 연성 스테인리스 강관(S1,S2,S3), 복수개의 알루미늄 배관(A1,A2,A3) 및 복수개의 동 배관(C1,C2,C3)을 보여주며, 각각의 배관에서 임의의 위치(D1,D2)를 정하여 부식 깊이(μm)를 측정하였다.
[시험 결과 및 연성 스테인리스 강관의 장점]
도 19 및 도 20을 참조하면, 부식 깊이가 가장 깊은 것으로 측정된 배관은 평균 95μm를 가지는 알루미늄 배관이다. 그 다음으로 동 배관이 평균 22μm이고, 연성 스테인리스 강관은 평균 19 μm로 가장 내식성이 우수한 측정 값을 가진다. 또한, 부식 깊이(μm)의 최대치(Max)도 알루미늄 배관이 110μm로 가장 깊으며, 그 다음으로 동 배관이 49μm이고, 상기 연성 스테인리스 강관은 36μm로 가장 최하 값을 가진다.
종래 동 배관을 대체하기 위해 알루미늄 배관의 사용을 시도하였으나, 상술한 실험 결과와 같이 부식이 쉽게 일어나는 등 내식성이 가장 떨어지므로 큰 단점이 존재한다. 반면에, 상기 연성 스테인리스 강관은 내식성이 가장 우수하며, 앞서 상술하였던 내구성 및 성능면에서도 종래의 배관보다 우수한 효과가 있다.
<벤딩성 시험>
개별적인 설치환경에 따라 배관을 연결하는 공기 조화기 설치작업의 경우, 상기 배관은, 직관뿐만 아니라 배관을 설치하는 작업자의 외력으로 벤딩을 주어 형성하는 곡관도 사용한다. 그리고 상기 직관 또는 곡관은 실외기와 실내기 등을 연결한다.
종래 스테인리스 배관은 동 배관보다 강도가 매우 높다. 따라서, 종래 스테인리스 배관의 높은 강도로 인하여, 작업자가 배관에 외력을 가하여 휘어지는 곡관을 형성하는 것은 매우 어렵다. 따라서, 설치작업의 편의성을 위해, 동 배관 또는 알루미늄 배관을 사용해야 하는 문제가 있었다.
그러나 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관의 강도는 종래의 스테인리스 강의 강도보다는 낮고 종래의 동 배관의 강도보다는 높은 수준으로 낮아질 수 있다. 따라서, 상술한 곡관 등을 형성할 수 있으므로 종래 스테인리스 배관에 대한 낮은 성형성을 해결할 수 있다. 이와 관련하여, 이하에서 벤딩성 실험에 대해 상세히 설명한다.
[곡관의 형상 및 곡률반경]
도 21은 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관이 곡관으로 구성되는 모습을 보여주는 도면이고, 도 22는 상기 곡관의 일 단면을 보여주는 도면이고, 도 23은 연성 스테인리스 강관, 동 배관 및 알루미늄 배관의 변형 길이에 따른 벤딩 하중을 비교하는 실험 그래프이다.
도 21을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관은 벤딩 힘에 의해 곡관으로 구성될 수 있다. 예를 들어, 상기 연성 스테인리스 강관은 도 21의 (a)에 도시되는 ㄱ자 형상 또는 도 21의 (b)에 도시되는 S자 형상을 가질 수 있다.
도 21의 (a) 및 도 21의 (b)를 참조하면, 상기 연성 스테인리스 강관의 중심선은 일 방향에서 타 방향으로 절곡되도록 곡률을 가지는 곡선 부분을 포함할 수 있다. 그리고 상기 곡선은 곡률 반경(R)을 가진다.
상기 곡률반경(R)은, 곡선의 각 점에 있어서 만곡의 정도를 표시하는 값으로 정의된다. 한편, 상기 곡관을 형성하는 연성 스테인리스 강관의 곡률반경(R)은, 직관을 곡관으로 성형하여도 주름이 생기지 않으며, 진동이 발생하지 않는 배관에서 사용 가능한 최소 곡률반경(Rmin)을 포함할 수 있다. 그리고 최소 곡률반경(Rmin)은 최대, 최소 외경의 비에 대한 설정기준을 만족하는 곡관에서 측정할 수 있다.
[연성 스테인리스 강관의 최대/최소 외경의 비]
도 22를 참조하면, 연성 스테인리스 강관은 최대 외경(F)과 최소 외경(E)의 비(E/F)가 0.85를 초과하고 1보다 작은 값을 가지도록, 곡관으로 구성될 수 있다.
상기 최대, 최소 외경의 비(E/F)는 ASME(American Society of Mechanical Engineers) 및 JIS(Japanese Industrial Standards)의 기준(표 5)을 기초로 보수적으로 산정한 기준이다.
이하 [표 5]는 최대, 최소 외경의 비에 대한 설정기준을 보여준다.
ASME (F-E) < 0.08*D
JIS R>4D 일때, E > (2/3)*D
설정 기준 (E/F) > 0.85
상기 [표 5]에서, D는 직관(기준 배관)에서의 외경 값이며, R는 곡률 반경을 의미한다.
[연성 스테인리스 강관, 동 배관 및 알루미늄 배관의 벤딩성 비교]
도 23에서는, 상기 설정기준(최대, 최소 외경의 비)을 만족하는 연성 스테인리스 강관의 벤딩성을 시험한 결과를 보여준다. 본 벤딩성 시험에서, 상기 연성 스테인리스 강관의 관경(Ф)은 15.88(mm) 이다.
한편, 벤딩(bending)은, 하중이 걸렸을 때 보가 번형하는 상태로 아래 또는 위로 휘는 것을 의미한다. 상기 보가 하방으로 휘는 경우 밑부분은 인장력이 작용하며, 보가 상방으로 휘는 경우 밑부분은 압축력이 작용한다.
도 23을 참조하면, 각각 관경(Ф)이 15.88 (mm)인, 알루미늄 배관, 동 배관 및 연성 스테인리스 강관의 변형 길이(mm)에 따라 가해지는 힘(N)이 도시된다.
한편, 상기 관경(Ф)이 15.88 (mm)에서 최소 곡률 반경(Rmin)을 측정하면, 동 배관은 85 mm 이며, 연성 스테인리스 강관은 70 mm 이다. 이에 의하면, 상기 연성 스테인리스 강관은, 동 배관보다 작은 곡률 반경(R)을 가지는 것이므로 상기 동 배관에 비해 동등 또는 그 이상으로 휘어질 수 있다.
따라서, 상기 연성 스테인리스 강관은, 상기 동 배관과 동등한 수준으로 곡관을 형성할 수 있기 때문에, 종래의 스테인리스 배관에 비해 성형성이 향상되는 효과가 있다. 이때, 작업자의 벤딩 가능한 힘은, 동 배관 및 알루미늄 배관의 최대 벤딩 하중으로 가정한다. 본 실시예에서 작업자의 벤딩 가능한 힘은 900N일 수 있다.
벤딩성 시험 결과 그래프를 살펴보면, 변형 길이 0~2.5mm 구간에서는 가해지는 힘(N)이 급격히 상승하며, 그 이후 변형 길이에서의 힘은, 점차 기울기가 작아지다가 최대치의 힘(N)으로 점근해 간다.
또한, 상기 벤딩성 시험 결과 그래프에서 최대 벤딩 하중을 비교해 보면, 상기 연성 스테인리스 강관의 최대 벤딩 하중은 750 N이며, 구리 배관 및 알루미늄 배관의 최대 벤딩 하중은 900N 이다. 즉, 상기 연성 스테인리스 강관의 최대 벤딩 하중이 다른 종래의 배관보다 가장 작게 나타난다.
따라서, 작업자는 동 배관 및 A알루미늄 배관의 최대 벤딩 하중의 83% 이내의 힘을 사용하여 연성 스테인리스 강관을 휘도록 성형할 수 있다. 결국, 작업자는 상기 동 배관 및 알루미늄 배관을 곡관으로 만들기 위해 가하는 힘보다 적은 힘을 들여 상기 연성 스테인리스 강관을 곡관으로 만들 수 있다.
정리하면, 본 발명의 실시예에 따른 연성 스테인리스 강관은, 종래의 스테인리스 배관뿐만 아니라, 동 배관 및 알루미늄 배관에 비해 성형성이 향상되는 효과가 있다. 따라서, 설치 작업의 용이성도 향상되는 장점이 있다.

Claims (6)

  1. 압축기와, 실외 열교환기 및 메인 팽창장치를 포함하고, 상기 압축기, 상기 실외 열교환기 및 상기 메인 팽창장치를 연결하는 냉매배관에 의하여 냉매가 순환되는 실외기와,
    실내 열교환기를 포함하는 실내기 및
    상기 실외기와 상기 실내기는 연결배관에 의하여 연결되는 공기 조화기로서,
    상기 공기 조화기의 냉동능력은 23kW 이상 35kW 이하를 가지고,
    상기 냉매로는 R32가 50% 이상 함유된 혼합냉매가 사용되며,
    상기 냉매배관에는, 입도면적을 기준으로 1% 이하의 델타 페라이트 기지조직을 가지는 연성 스테인리스 강관이 포함되는 공기 조화기.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 냉매의 충진량은 7.7kg인 것을 특징으로 하는 공기 조화기.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 연성 스테인리스 강관은,
    오스테나이트(austenite) 기지조직(matrix structure)과 30~60μm의 평균 입도크기(average diameter)를 가지며,
    상기 연성 스테인리스 강관의 ASTM(American Society for Testing and Materials) 입도 번호는 5.0~7.0인 것을 특징으로 하는 공기 조화기.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 냉매 배관에는, 상기 압축기로 냉매의 흡입을 가이드하는 흡입 배관이 포함되고,
    상기 흡입 배관의 외경은 22.20mm이고, 최대 내경은 21.06mm인 것을 특징으로 하는 공기 조화기.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 냉매 배관에는, 상기 압축기로부터 냉매의 토출을 가이드하는 토출 배관이 포함되고,
    상기 토출 배관의 외경은 15.88mm이고, 최대 내경은 15.06mm인 것을 특징으로 하는 공기 조화기.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 압축기는 인버터 스크롤 압축기인 것을 특징으로 하는 공기 조화기.
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