WO2018135230A1 - 潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び変速機 - Google Patents

潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び変速機 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to a lubricating oil composition, a method for producing a lubricating oil composition, and a transmission.
  • lubricating oil compositions used for various applications such as transmission systems such as transmissions, shock absorbers, and power steering, engines, hydraulic operation, and the like have been required to have characteristics corresponding to each application.
  • the characteristics of the lubricating oil composition are often greatly affected by the properties of the base oil, the type of additive, etc., and in order to produce a lubricating oil composition that can exhibit the required characteristics, Development is widespread.
  • Patent Document 1 proposes a lubricating base oil that satisfies a predetermined flash point, kinematic viscosity at 40 ° C., viscosity index, 5% distillation temperature in a distillation test, pour point, and aromatic content (% C A ). ing.
  • a special viscosity characteristic required for transmission applications not only lowering the viscosity, but also preventing the viscosity from becoming high so that the stirring resistance does not increase at low temperatures, while maintaining a sufficient oil film at high temperatures. Viscosity characteristics that the viscosity is difficult to be lowered are also required.
  • This viscosity characteristic can be obtained, for example, by increasing the viscosity index of the lubricating oil composition, and the use of poly- ⁇ -olefin or the like as a lubricating base oil has been studied (for example, Patent Document 2).
  • a viscosity index improver such as polymethacrylate, polyolefin, or a copolymer of a (meth) acrylate monomer and an olefin monomer to the base oil has been studied (for example, Patent Documents). 3).
  • JP 2004-182931 A JP 2011-121991 A JP 2012-201806 A
  • the lubricating base oil described in Patent Document 1 is a high-viscosity base oil having a kinematic viscosity at 40 ° C. of 9.0 mm 2 / s or more, it is difficult to say that the base oil has excellent viscosity characteristics. .
  • the ability to increase the viscosity index is generally proportional to the average molecular weight, and the higher the average molecular weight, the higher the performance.
  • the average molecular weight is large, the molecular chain of the base oil and the viscosity index improver is cut by the mechanical shearing force applied to the lubricating oil composition during use, and the performance decreases. Therefore, the viscosity of the lubricating oil composition is lowered, and the oil film cannot be sufficiently retained, and the lubricating performance is lowered. That is, it can be said that high viscosity index and high shear stability are contradictory performances.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide a lubricating oil composition having both a high viscosity index and high shear stability, a lubricating method using the same, and a transmission.
  • this invention provides the lubricating oil composition which has the following structure, the lubrication method using the same, and a transmission.
  • the kinematic viscosity at 1.40 ° C. is 4.0 mm 2 / s or more and less than 6.0 mm 2 / s
  • the kinematic viscosity at 100 ° C. is 1.0 mm 2 / s or more and less than 2.0 mm 2 / s
  • a lubricating oil composition comprising a base oil having a flash point of 140 ° C. or higher and a polymethacrylate having a structural unit represented by the following general formula (1).
  • R 11 represents an aliphatic hydrocarbon group having 24 to 40 carbon atoms
  • X 11 represents a functional group containing an oxygen atom
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. is 4.0 mm 2 / s or more and less than 6.0 mm 2 / s
  • the kinematic viscosity at 100 ° C. is 1.0 mm 2 / s or more and less than 2.0 mm 2 / s
  • the manufacturing method of a lubricating oil composition which has a process of mix
  • R 11 represents an aliphatic hydrocarbon group of 24 or more and 40 or less carbon atoms
  • X 11 represents a functional group containing an oxygen atom.
  • a lubricating oil composition that achieves both a high viscosity index and a high shear stability, a lubricating method using the same, and a transmission.
  • the present embodiment an embodiment of the present invention (hereinafter also referred to as “the present embodiment”) will be described.
  • the numerical values “above” and “below” relating to the description of the numerical range are numerical values that can be arbitrarily combined.
  • the lubricating oil composition of this embodiment has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 4.0 mm 2 / s or more and less than 6.0 mm 2 / s, and a kinematic viscosity at 100 ° C. of 1.0 mm 2 / s or more and 2.0 mm 2. / S and a base oil having a flash point of 140 ° C. or higher and a polymethacrylate having a specific structure.
  • the base oil contained in the lubricating oil composition of the present embodiment satisfies the following requirements (I) and (II).
  • a high viscosity index and high shear stability cannot be achieved.
  • fuel efficiency cannot be obtained by reducing the viscosity.
  • Flash point is 140 degreeC or more.
  • the kinematic viscosity at 40 ° C., the kinematic viscosity at 60 ° C., the kinematic viscosity at 100 ° C., and the viscosity index mean values measured according to JIS K2283, and the flash point is JIS K 2265. And the value measured by the Cleveland Open Type (COC) method.
  • the base oil may be either a mineral oil or a synthetic oil, is inexpensive, is compatible with a higher viscosity index and a higher shear stability, and has a viewpoint of obtaining fuel savings by lowering the viscosity.
  • Mineral oil is preferred.
  • the base oil may be two or more mineral oils, two or more synthetic oils, or a mixed oil obtained by mixing at least one mineral oil and at least one synthetic oil.
  • the mineral oil and the synthetic oil contained in the mixed oil may not satisfy the requirements (I) and (II). In consideration of ease of preparation, it is preferable that at least a part of the mineral oil and synthetic oil contained in the mixed oil satisfy the requirements (I) and (II).
  • the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment has a viscosity index that is so low that the viscosity index cannot be calculated by the calculation method specified in JIS K2283, as specified in requirement (I).
  • requirement (II) it is a high flash point base oil having a flash point of 140 ° C. or higher.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment uses the base oil having the above properties to achieve both a higher viscosity index and high shear stability, and has fuel savings due to lower viscosity, and higher It can be a highly safe lubricating oil composition having properties that hardly evaporate at the flash point.
  • the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment has a relatively small difference between the kinematic viscosity at 40 ° C. and the kinematic viscosity at 100 ° C. as defined in the requirement (I), and the temperature dependence of the viscosity. The nature is low. Therefore, the lubricating oil composition of the present embodiment has a low viscosity temperature dependency.
  • Kinematic viscosity at 40 ° C. of the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment is a 4.0 mm 2 / s or more, preferably 4.2 mm 2 / s or more, more preferably 4. 3 mm 2 / s or more, further preferably 4.4 mm 2 / s or more.
  • the upper limit of the kinematic viscosity (V 40) is less than 6.0 mm 2 / s, preferably 5.8 mm 2 / s or less, more preferably 5.7 mm 2 / s or less, more preferably 5.6 mm 2 / S or less.
  • the kinematic viscosity (V 100 ) at 100 ° C. of the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment is 1.0 mm 2 / s or more, preferably 1.2 mm 2 / s or more, more preferably 1. It is 3 mm 2 / s or more, more preferably 1.4 mm 2 / s or more, and still more preferably 1.5 mm 2 / s or more.
  • the upper limit of the kinematic viscosity (V 100) is less than 2.0 mm 2 / s, preferably 1.95 mm 2 / s or less, more preferably 1.90 mm 2 / s or less, more preferably 1.85 mm 2 / S or less.
  • the base oil used with the lubricating oil composition of this embodiment is mineral oil, the viscosity index measured according to JIS K2283 cannot be calculated.
  • the flash point of the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment is 140 ° C. or higher, preferably 142 ° C. or higher, more preferably 144 ° C. or higher, still more preferably 146 ° C. or higher, and still more preferably.
  • the aniline point of the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment is preferably 70 ° C or higher, more preferably 80 ° C or higher, still more preferably 85 ° C or higher, still more preferably 90 ° C or higher, Usually 110 ° C. or lower.
  • Base oils having an aniline point of 70 ° C. or higher tend to have a high paraffin content and a low aromatic content and are likely to have a high flash point.
  • an aniline point means the value measured based on JISK2256 (U-shaped pipe method).
  • Density at 15 °C of the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment is preferably 0.860 g / cm 3 or less, more preferably 0.850 g / cm 3 or less, more preferably 0.840 g / cm 3 In the following, it is more preferably 0.830 g / cm 3 or less, particularly preferably 0.825 g / cm 3 or less, and usually 0.800 g / cm 3 or more. If the base oil satisfies the requirements (I) and (II) and further has a density of 0.860 g / cm 3 or less, the temperature dependency of the viscosity is lower, and both higher viscosity index and higher shear stability are achieved.
  • the density at 15 ° C. is a value measured in accordance with JIS K2249.
  • the paraffin content (% C P ) is preferably 60 or more and 80 or less, more preferably 62 or more and 79 or less, and further preferably 66 or more and 78 or less. More preferably, it is 68 or more and 77 or less.
  • the naphthene content (% C N ) is preferably 10 or more and 40 or less, more preferably 13 or more and 38 or less, still more preferably 16 or more and 34 or less, and still more preferably 20 or more and 32 or less.
  • the aromatic content (% C A ) is preferably less than 2.0, more preferably less than 1.0, and still more preferably less than 0.1.
  • the paraffin content (% C P ), naphthene content (% C N ), and aromatic content (% C A ) are measured by ASTM D-3238 ring analysis (ndM method). The ratio (percentage) of the paraffin content, naphthene content, and aromatic content.
  • the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment further satisfies the following requirement (III).
  • the lubricating oil composition of the present embodiment is excellent in fuel economy and has a smaller temperature dependency of viscosity.
  • (hereinafter, also simply referred to as “complex viscosity temperature gradient ⁇
  • the base oil used with the lubricating oil composition of this embodiment is a mixed oil, it is preferable that the mixed oil satisfies the requirement (III).
  • strain amount described in requirement (III) is a value appropriately set in accordance with the temperature in the range of 0.1 to 100%.
  • of the complex viscosity indicates that the value of the complex viscosity ⁇ * at ⁇ 10 ° C. and the value of the complex viscosity ⁇ * at ⁇ 25 ° C.
  • the base oil satisfying the requirement (III) has a complex viscosity temperature gradient ⁇
  • of the complex viscosity specified in the requirement (III) is preferably 0.08 Pa ⁇ s / ° C. or less, more preferably 0.05 Pa ⁇ s / ° C. or less, and still more preferably 0. 0.02 Pa ⁇ s / ° C. or less, more preferably 0.01 Pa ⁇ s / ° C. or less, still more preferably 0.005 Pa ⁇ s / ° C. or less, and particularly preferably 0.0030 Pa ⁇ s / ° C. or less.
  • of the complex viscosity specified in the requirement (III) is not particularly limited as to the lower limit value, but is preferably 0.0001 Pa ⁇ s / ° C. or more, more preferably 0.0005 Pa ⁇ s. / ° C. or higher, more preferably 0.0010 Pa ⁇ s / ° C. or higher.
  • the base oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment is preferably a mineral oil obtained by subjecting the following raw material oil to the refining treatment described below.
  • the following matters are examples of the preparation method, and the preparation can also be performed by considering other matters.
  • the raw material oil for example, atmospheric residual oil obtained by atmospheric distillation of crude oil such as paraffinic mineral oil, intermediate mineral oil, naphthenic mineral oil, etc .; distillate obtained by distillation of the atmospheric residual oil under reduced pressure;
  • the distillate oil is a mineral oil or wax (GTL) that has been subjected to one or more purification processes such as solvent removal, solvent extraction, hydrofinishing, solvent dewaxing, catalytic dewaxing, isomerization dewaxing, and vacuum distillation. Wax, etc.).
  • GTL mineral oil or wax
  • These feedstock oils may be used alone or in combination of two or more.
  • a light oil fraction is preferably included, and a light oil fraction obtained by hydrocracking heavy gas oil is more preferably included.
  • Kinematic viscosity at 40 ° C. of the feedstock is preferably 4.0 mm 2 / s or more 6.0 mm 2 / s or less, more preferably 4.2 mm 2 / s or more 5.8 mm 2 / s or less, more preferably 4 It is not less than 4 mm 2 / s and not more than 5.6 mm 2 / s.
  • the flash point of the raw material oil is usually 70 ° C or higher and lower than 140 ° C.
  • paraffin content (% C P ), aromatic content (% C A ) and naphthene content (% C N ) of the raw material oil measured according to ASTM D-3238 ring analysis (ndM method) Is preferably in the range shown below from the viewpoint of preparing a mineral oil having a low viscosity dependency due to temperature while reducing the viscosity to the extent specified by the requirement (I).
  • Paraffin content (% C P ) preferably 60 or more, more preferably 65 or more, still more preferably 68 or more, and still more preferably 70 or more.
  • 80 or less More preferably, it is 79 or less, More preferably, it is 78 or less.
  • the proportion of each component with respect to the total amount of 100% by volume of the aroma, naphthene, n-paraffin, and isoparaffin components of the raw material oil measured according to ASTM D2786 and the GC-FID method is the requirement (I From the viewpoint of preparing a mineral oil having a low viscosity dependency due to temperature, while reducing the viscosity to the extent specified in (1), the following range is preferable.
  • aromatic component means a generic name of hydrocarbon compounds having an aromatic ring, and is preferably 25% by volume or less, more preferably 15% by volume or less, and further preferably 10% by volume or less.
  • n-paraffin is a general term for linear saturated hydrocarbon compounds, preferably 1% to 50% by volume, more preferably 4% to 30% by volume, and still more preferably 6%.
  • the volume is 15% by volume or more.
  • isoparaffin content means a generic name of a branched saturated hydrocarbon compound, and is preferably 8% by volume or more, more preferably 25% by volume or more, and further preferably 30% by volume or more.
  • 70 volume% or less Preferably it is 70 volume% or less, More preferably, it is 68 volume% or less, More preferably, it is 65 volume% or less.
  • the 10% distillation temperature of the raw material oil measured by a distillation test according to JIS K2249 is preferably 250 ° C or higher, more preferably 260 ° C or higher, still more preferably 270 ° C or higher, and even more preferably 275 ° C or higher. Moreover, it is normally 290 degrees C or less. Further, the 90% distillation temperature of the raw material oil measured by the distillation test is preferably 320 ° C. or higher, more preferably 350 ° C. or higher, still more preferably 355 ° C. or higher, even more preferably 360 ° C. or higher, particularly Preferably it is 366 degreeC or more, and is 400 degrees C or less normally. When the 10% distillation temperature and 90% distillation temperature of the raw material oil are within the above ranges, a high flash point base oil as defined in the requirement (II) can be prepared.
  • the mass average molecular weight (Mw) of the raw material oil is preferably 150 or more and 450 or less, more preferably 180 or more and 400 or less, and still more preferably 200 or more and 350 or less.
  • Mw mass average molecular weight
  • the mass mean molecular weight (Mw) of raw material oil means the value measured based on ASTM D2502.
  • the kinematic viscosity of the raw material oil at 40 ° C. and 100 ° C. is not significantly different from the range specified in the requirement (I).
  • the flash point of the low-viscosity feedstock as described above is usually less than 140 ° C. and does not satisfy the requirement (II).
  • of the complex viscosity specified in the requirement (III) of the raw material oil is likely to be high, and there is a problem in terms of low-temperature viscosity characteristics.
  • the mineral oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment has a high flash point and a low viscosity by applying the refining treatment shown below while using such a raw material oil. In spite of this, the temperature dependence of the viscosity is kept low, and the low temperature viscosity characteristics are excellent.
  • the mineral oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment is preferably obtained by subjecting the raw material oil to a purification treatment.
  • purification conditions are set suitably according to the kind of raw material oil to be used.
  • the purification treatment preferably includes at least hydroisomerization dewaxing treatment, and more preferably includes hydroisomerization dewaxing treatment and hydrofinishing treatment.
  • the mineral oil used in the lubricating oil composition of the present embodiment is preferably obtained through hydroisomerization dewaxing treatment, and further hydrofinishing treatment after hydroisomerization dewaxing treatment. It is more preferable that it was obtained through this.
  • hydroisomerization dewaxing treatment and “hydrofinishing treatment” will be described.
  • the hydroisomerization dewaxing process is a purification process performed for the purpose of isomerization in which straight-chain paraffin contained in the raw material oil is changed to branched-chain isoparaffin.
  • the aromatic isomerization and dewaxing treatment can open the aromatic component to form a paraffin component, or remove impurities such as a sulfur component and a nitrogen component.
  • the presence of linear paraffin in the feedstock oil is one of the factors that increase the value of the temperature gradient ⁇
  • the hydroisomerization dewaxing treatment is preferably performed in the presence of a hydroisomerization dewaxing catalyst.
  • a hydroisomerization dewaxing catalyst for example, a support such as silica aluminophosphate (SAPO) or zeolite, nickel (Ni) / tungsten (W), nickel (Ni) / molybdenum (Mo), cobalt (Co) / Catalysts supporting metal oxides such as molybdenum (Mo) and noble metals such as platinum (Pt) and lead (Pd).
  • the hydrogen partial pressure in the hydroisomerization dewaxing treatment is preferably 2.0 MPa or more and 25 MPa or less, more preferably 2.5 MPa or more and 22 MPa or less, and still more preferably 3, from the viewpoint of a mineral oil that satisfies the requirement (III). It is 0 MPa or more and 10 MPa or less, More preferably, it is 3.5 MPa or more and 6 MPa or less.
  • the reaction temperature in the hydroisomerization dewaxing treatment is set higher than the reaction temperature in the general hydroisomerization dewaxing treatment from the viewpoint of a mineral oil that satisfies the requirements (II) and (III). Specifically, it is preferably 250 ° C. or higher and 400 ° C. or lower, more preferably 275 ° C. or higher and 380 ° C. or lower, further preferably 280 ° C. or higher and 370 ° C. or lower, and still more preferably 285 ° C. or higher and 360 ° C. or lower. .
  • the reaction temperature is high, isomerization of linear paraffin to branched isoparaffin can be promoted, and the base oil satisfying the requirements (II) and (III) can be easily prepared.
  • the liquid hourly space velocity in the hydroisomerization dewaxing (LHSV) from the viewpoint of the base oil that meets the requirements (III), preferably 5.0Hr -1 or less, more preferably 3.0 hr -1 or less, more preferably 2.0 hr -1 or less, even more preferably at 1.5hr -1 or less.
  • the LHSV in the hydroisomerization dewaxing treatment is preferably 0.1 hr ⁇ 1 or more, more preferably 0.2 hr ⁇ 1 or more.
  • the feed rate of the hydrogen gas in the hydroisomerization dewaxing process, the raw material Oil 1 kiloliter supplied preferably 100 Nm 3 or more 1,000 Nm 3 or less, more preferably 200 Nm 3 or more 800 Nm 3 or less, more preferably is 250Nm 3 more than 650Nm 3 below.
  • the hydrofinishing treatment is a purification treatment performed for the purpose of complete saturation of aromatic components contained in the raw material oil and removal of impurities such as sulfur and nitrogen.
  • the hydrofinishing treatment is preferably performed in the presence of a hydrogenation catalyst.
  • the hydrogenation catalyst include amorphous carriers such as silica / alumina and alumina, crystalline carriers such as zeolite, nickel (Ni) / tungsten (W), nickel (Ni) / molybdenum (Mo), cobalt ( Examples thereof include a catalyst supporting a metal oxide such as Co) / molybdenum (Mo) and a noble metal such as platinum (Pt) and lead (Pd).
  • the hydrogen partial pressure in the hydrofinishing treatment is preferably set to be higher than the pressure in the general hydrotreatment from the viewpoint of the mineral oil satisfying the requirement (III), specifically, preferably It is 16 MPa or more, more preferably 17 MPa or more, still more preferably 18 MPa or more, and the upper limit is preferably 30 MPa or less, more preferably 22 MPa or less.
  • the reaction temperature in the hydrofinishing treatment is preferably 200 ° C. or higher and 400 ° C. or lower, more preferably 250 ° C. or higher and 350 ° C. or lower, more preferably 280 ° C. or higher and 330 ° C. or lower, from the viewpoint of obtaining a mineral oil that satisfies the requirement (III). It is.
  • the liquid hourly space velocity (LHSV) in the hydrofinishing treatment is preferably 5.0 hr ⁇ 1 or less, more preferably 2.0 hr ⁇ 1 or less, and still more preferably 1 from the viewpoint of a mineral oil that satisfies the requirement (III). .0Hr -1 or less, also from the viewpoint of productivity, preferably 0.1 hr -1 or more, more preferably 0.2 hr -1 or more, still more preferably 0.3 hr -1 or more.
  • the feed rate of the hydrogen gas in the hydrofinishing process, per kiloliter oil (produced oil hydroisomerization dewaxing process is performed) is supplied, preferably 100 Nm 3 or more 2,000 Nm 3 or less, more preferably 200 Nm 3 or more 1,500 nm 3 or less, further preferably 250 Nm 3 or more 1,100 nm 3 or less.
  • the product oil obtained is subjected to distillation under reduced pressure, and a fraction having a kinematic viscosity at 40 ° C. within the range specified in the requirement (I) is recovered.
  • a mineral oil used in the lubricating oil composition can be obtained.
  • the mineral oil obtained here has a high flash point while being reduced in viscosity as defined in requirement (I).
  • various conditions (pressure, temperature, time, etc.) of the vacuum distillation are appropriately adjusted so that the kinematic viscosity of the obtained mineral oil at 40 ° C. and 100 ° C. is within the range specified in the requirement (I). .
  • the lubricating oil composition of the present embodiment may contain a synthetic oil as a base oil.
  • Synthetic oils include, for example, ⁇ -olefin homopolymers or ⁇ -olefin copolymers (eg, ⁇ -olefin copolymers having 8 to 14 carbon atoms such as ethylene- ⁇ -olefin copolymers).
  • Various ethers polyalkylene glycols; alkylbenzenes and the like.
  • the content of the base oil in the lubricating oil composition of the present embodiment is usually 60% by mass or more, preferably 70% by mass or more, more preferably 80% by mass or more based on the total amount of the composition. Moreover, as an upper limit, it is usually less than 100 mass%, Preferably it is 99 mass% or less, More preferably, it is 98 mass% or less, More preferably, it is 97 mass% or less.
  • the base oil satisfies the requirements (I) and (II), preferably the requirement (III) (hereinafter may be referred to as “base oil A”), the requirements (I) and
  • base oil B a mixed oil containing a base oil that does not satisfy (II)
  • the base oil must satisfy the requirements (I ) And (II) are not particularly limited, but are preferably 20% by mass or more, more preferably 25% by mass or more, still more preferably 30% by mass or more, and the upper limit is less than 100% by mass. Good.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment may contain other additives in addition to polymethacrylate, but these additives may be provided together with the diluent oil and used as they are. There is a case. In such a case, the content of the diluent oil is considered in the content of the base oil.
  • the polymethacrylate contained in the lubricating oil composition of the present embodiment has a structural unit represented by the following general formula (1), and has a functional group containing an oxygen atom in the molecule.
  • this polymethacrylate if this polymethacrylate is not included, it is impossible to achieve both a high viscosity index and a high shear stability, and it is not possible to obtain fuel saving performance by reducing the viscosity.
  • R 11 represents an aliphatic hydrocarbon group having 24 to 40 carbon atoms
  • X 11 represents a functional group containing an oxygen atom.
  • the carbon number of R 11 is 23 or less, a high viscosity index cannot be obtained, while when the carbon number is 41 or more, high shear stability cannot be obtained.
  • the aliphatic hydrocarbon group having 24 to 40 carbon atoms of R 11 include an alkylene group and an alkenylene group, and an alkylene group is preferable from the viewpoint of achieving both higher viscosity index and high shear stability. Any of linear, branched, and cyclic may be used, but linear and branched are preferred from the viewpoint of achieving both higher viscosity index and high shear stability. From the same viewpoint, the number of carbon atoms is preferably 26 or more, more preferably 28 or more, still more preferably 30 or more, and the upper limit may be 40 or less.
  • alkylene group having 24 to 40 carbon atoms examples include various tetracosylene groups such as n-tetracosylene group, isotetracosylene group, and isomers thereof (hereinafter referred to as linear, branched, and isomers thereof).
  • the functional group having a predetermined number of carbon atoms including the body may be abbreviated as various functional groups.
  • alkenylene group having 24 to 40 carbon atoms include those obtained by removing two hydrogen atoms from the alkylene group.
  • X 11 is a functional group containing an oxygen atom.
  • the functional group does not contain an oxygen atom, a high viscosity index and high shear stability cannot be obtained.
  • hydroxy group, alkoxy group, aldehyde group, carboxy group, ester group, nitro group, amide group, carbamate group, sulfo group and the like are preferably mentioned.
  • Group and an alkoxy group are more preferable, and a hydroxy group is still more preferable.
  • an alkoxy group what contains a C1-C30 alkyl group is preferable.
  • the alkyl group having 1 to 30 carbon atoms is monovalent by adding one hydrogen atom to R 11 in the general formula (1) and an alkylene group exemplified as R 21 in the following general formula (2). This is illustrated.
  • the polymethacrylate used in the present embodiment has other structural units represented by the following general formula (2) as long as it has the structural units represented by the general formula (1). May be.
  • R 21 represents a divalent aliphatic hydrocarbon group having 1 to 40 carbon atoms
  • X 21 represents a monovalent functional group
  • the divalent aliphatic hydrocarbon group having 1 to 40 carbon atoms of R 21 in addition to the aliphatic hydrocarbon group having 24 to 40 carbon atoms exemplified as the above R 11 , 1 to 23 carbon atoms are used. And a divalent aliphatic hydrocarbon group.
  • the divalent aliphatic hydrocarbon group having 1 to 23 carbon atoms is preferably an alkylene group or an alkenylene group from the viewpoint of easily achieving both high viscosity index and high shear stability. preferable.
  • the alkylene group may be linear or branched, and the number of carbon atoms is more preferably 1 or more and 30 or less.
  • alkylene group having 1 to 23 carbon atoms examples include methylene group, 1,1-ethylene group, 1,2-ethylene group, 1,3-propylene group, 1,2-propylene group, 2,2-propylene group, etc.
  • alkenylene group having 2 to 23 carbon atoms examples
  • Examples of the monovalent functional group of X 21 include aryl groups such as phenyl group, benzyl group, tolyl group, and xylyl group, heterocyclic groups such as furanyl group, thiophenyl group, pyridinyl group, carbazolyl group, and the following general formula ( 3) and an organic group containing a hetero atom represented by (4), or when R 21 has 1 to 23 carbon atoms, in addition to these monovalent functional groups, the oxygen atom exemplified as X 11 above And functional groups containing
  • R 31 , R 32 and R 41 each independently represent a hydrogen atom or a monovalent aliphatic hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms.
  • a monovalent aliphatic hydrocarbon group an alkyl group, an alkenyl group, etc. are mentioned preferably from a viewpoint of coexistence with a higher viscosity index and high shear stability, and an alkyl group is more preferable.
  • the alkyl group include those obtained by adding one hydrogen atom to R 11 in the general formula (1) and R 21 in the following general formula (2) to add one hydrogen atom.
  • the alkenyl group of R 31, R 32 and R 41 a hydrogen atom is obtained by removing two exemplified alkyl groups.
  • the proportion of the structural unit is not particularly limited, but a higher viscosity index and high shear stability.
  • the copolymerization ratio with the structural unit represented by the general formula (2) is preferably 10:90 to 90:10, more preferably 20:80 to 80:20, and 30:70 to 70:30. Further preferred.
  • the mass average molecular weight (Mw) of the polymethacrylate is preferably 5,000 or more, more preferably 15,000 or more, still more preferably 20,000 or more, and particularly preferably 25,000 or more. Moreover, as an upper limit, 100,000 or less are preferable, 80,000 or less are more preferable, 70,000 or less are still more preferable, 55,000 or less are especially preferable.
  • Mw mass average molecular weight
  • the mass average molecular weight (Mw) of the polymethacrylate can be determined by a gel permeation chromatography (GPC) method and obtained from a calibration curve prepared using polystyrene.
  • GPC gel permeation chromatography
  • the weight average molecular weight of each polymer can be calculated as a polystyrene equivalent value by the following GPC method.
  • ⁇ GPC measurement device Column: TOSO GMHHR-H (S) HT ⁇ Detector: RI detector for liquid chromatogram WATERS 150C ⁇ Measurement conditions> Solvent: 1,2,4-trichlorobenzene Measurement temperature: 145 ° C -Flow rate: 1.0 ml / min-Sample concentration: 2.2 mg / ml-Injection volume: 160 microliters-Calibration curve: Universal Calibration ⁇ Analysis program: HT-GPC (Ver, 1.0)
  • the content of polymethacrylate is usually 1% by mass or more, preferably 3% by mass or more, more preferably 5% by mass or more, still more preferably 6% by mass or more, and the upper limit is usually 1% by mass or more based on the total amount of the composition. It is 20 mass% or less, 18 mass% or less is preferable, 15 mass% or less is more preferable, and 12 mass% or less is still more preferable.
  • content of polymethacrylate is content of polymethacrylate except dilution oil in this case.
  • a diluent oil it can select from the said mineral oil illustrated as what can be used as a base oil, a synthetic oil, etc. suitably, and can use it.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment may further contain, as necessary, other additives for lubricating oil that are generally used as long as the effects of the present invention are not impaired.
  • additives for lubricating oil in the range not overlapping with the above polymethacrylate, for example, pour point depressant, metal detergent, dispersant, antiwear agent, extreme pressure agent, antioxidant, antifoam Agents, friction modifiers, rust inhibitors, metal deactivators and the like.
  • the lubricant additive a commercially available additive package containing a plurality of additives may be used. Furthermore, the above additives may be used alone or in combination of two or more. Further, the lubricating oil composition of the present embodiment may be composed of the above base oil and polymethacrylate, or may be composed of the above base oil, polymethacrylate and other additives. .
  • each additive can be appropriately adjusted according to the type of the additive within a range not impairing the effects of the present invention.
  • it is usually 0.1% by mass or more and 15% by mass or less, preferably 0.2% by mass or more, more preferably 0.3% by mass or more, based on the total amount of the composition,
  • the upper limit is preferably 14% by mass or less, more preferably 12% by mass or less, and still more preferably 10% by mass or less.
  • the kinematic viscosity of the lubricating oil composition of the present embodiment is preferably 1 mm 2 / s or more 10 mm 2 / s or less, more preferably 2 mm 2 / s or more 8 mm 2 / s or less, more preferably 3 mm 2 / s or more 7 mm 2 / s or less. 40 ° C.
  • the kinematic viscosity of the lubricating oil composition of the present embodiment 5 mm 2 / is preferably not less than 25 mm 2 / s or less s, more preferably not more than 8 mm 2 / s or more 23mm 2 / s, 10mm 2 / s or more 20 mm 2 / S or less is more preferable.
  • 5 mm 2 / is preferably not less than 25 mm 2 / s or less s, more preferably not more than 8 mm 2 / s or more 23mm 2 / s, 10mm 2 / s or more 20 mm 2 / S or less is more preferable.
  • the viscosity index of the lubricating oil composition of the present embodiment is preferably 280 or more, more preferably 300 or more, and still more preferably 310 or more.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment has a high viscosity index, it can exhibit excellent lubricating performance having an appropriate viscosity at low and high temperatures, and the overall viscosity can be reduced. Therefore, excellent fuel economy is also exhibited.
  • the lubricating oil composition of this embodiment has a 40 ° C. kinematic viscosity change rate of preferably 5% or less, more preferably 4% or less, still more preferably 3% or less, and particularly preferably 2.5%. % Or less.
  • the rate of change in kinematic viscosity at 40 ° C. is an index of shear stability indicating the change in kinematic viscosity before and after sonication. The smaller the rate of change, the lower the effect of sonication and the higher the shear stability. It can be said.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment has a small kinematic viscosity change rate as described above and exhibits high shear stability.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment has a 100 ° C. kinematic viscosity change rate of preferably 5% or less, more preferably 4% or less, and further preferably 3.5% or less.
  • the kinematic viscosity change rates at 40 ° C. and 100 ° C. are values measured and calculated by the method described in Examples.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment has a low kinematic viscosity change rate at low and high temperatures, and exhibits high shear stability in any environment.
  • the Brookfield viscosity at ⁇ 40 ° C. of the lubricating oil composition of the present embodiment is preferably 1900 mPa ⁇ s or less, more preferably 1800 mPa ⁇ s or less, and further preferably 1700 mPa ⁇ s or less.
  • the Brookfield viscosity at ⁇ 40 ° C. is a value measured by the method described in Examples.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment has a low Brookfield viscosity, so that it has excellent low-temperature fluidity, and exhibits excellent lubricating performance even in a low-temperature environment.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment has both a high viscosity index and high shear stability, and has fuel efficiency due to low viscosity. Therefore, the lubricating oil composition of the present embodiment is suitably used for transmissions such as manual transmissions, automatic transmissions, continuously variable transmissions, and the like mounted on, for example, gasoline automobiles, hybrid automobiles, electric automobiles, and the like. Among these, from the viewpoint of more effectively utilizing the characteristics of the lubricating oil composition of the present embodiment, it is particularly suitably used as a lubricating oil composition for continuously variable transmissions to which mechanical shearing force is applied. Moreover, it is suitably used for other applications such as an internal combustion engine, a hydraulic machine, a turbine, a compressor, a machine tool, a cutting machine, a gear (gear), a fluid bearing, and a machine having a rolling bearing.
  • transmissions such as manual transmissions, automatic transmissions, continuously variable transmissions, and the like mounted on, for example, gasoline automobiles, hybrid automobiles
  • the manufacturing method of the lubricating oil composition of this embodiment has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 4.0 mm 2 / s or more and less than 6.0 mm 2 / s, and a kinematic viscosity at 100 ° C. of 1.0 mm 2 / s or more 2 Less than 0.0 mm 2 / s and having a step of blending a base oil having a flash point of 140 ° C. or higher and the polymethacrylate represented by the above general formula (1).
  • a lubricating oil composition containing a base oil having a point of 140 ° C. or higher and a polymethacrylate having the structural unit represented by the general formula (1), that is, the lubricating oil composition of the present embodiment is obtained.
  • the base oil and polymethacrylate used in the method for producing the lubricating oil composition of the present embodiment are as described above.
  • the resulting lubricating oil composition is also as described above.
  • the method may include a step of mixing the base oil and polymethacrylate and stirring the mixture by a known method to uniformly disperse the polymethacrylate in the base oil. preferable. Moreover, what is necessary is just to mix
  • the transmission of this embodiment uses the lubricating oil composition of this embodiment.
  • the transmission according to the present embodiment uses a lubricating oil composition that achieves both high viscosity index and high shear stability and has low fuel consumption due to low viscosity, so gasoline vehicles, hybrid vehicles, electric vehicles, etc. It is suitably used for a transmission such as a manual transmission, an automatic transmission, or a continuously variable transmission mounted on the vehicle. Especially, it uses suitably for the continuously variable transmission to which a mechanical shearing force is added especially from a viewpoint of utilizing the characteristic of the lubricating oil composition of this embodiment more effectively.
  • Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 Based on the formulation (mass%) shown in Table 1, a lubricating oil composition was prepared. About the obtained lubricating oil composition, the property was measured with the following method, various tests were done, and the physical property was evaluated. The evaluation results are shown in Table 1.
  • the properties of the lubricating oil composition were measured and evaluated by the following methods.
  • Kinematic viscosity Kinematic viscosity at 40 ° C and 100 ° C was measured according to JIS K2283: 2000.
  • Viscosity index (VI) It measured based on JISK2283: 2000.
  • Flash point Measured by the Cleveland open method (COC) method in accordance with JIS K2265.
  • Base oils A, B, C and D are mineral oils having the properties shown in Table 2 below.
  • Polymethacrylate polymethacrylate having a functional group containing an oxygen atom in the molecule (in formula (1), R 11 has at least one selected from alkyl groups having 24 to 40 carbon atoms, and X 11 Includes a structural unit wherein is a hydroxy group.), Weight average molecular weight: 35,000, polymethacrylate content with respect to the total amount including diluted oil: 50% by mass (individual polymethacrylate in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2) Content (mass%): 10.70, 10.60, 9.50, 8.00) Other additives: (additive package) anti-friction agent (tricresyl phosphate, sulfur), friction modifier (fatty acid ester), dispersant (polybutenyl succinimide), metal deactivator (thiadiazole) ) And antifoaming agent (silicone type).
  • additives additives: (additive package) anti-friction agent (tricresyl phosphate, sulfur), friction modifier (fatty acid ester), dis
  • the lubricating oil compositions of Examples 1 and 2 have extremely high viscosity indexes of 320 and 317, both of which are 280 or more, and the rate of change in kinematic viscosity at 40 ° C. is 1.84%. 2.06%, 100 ° C. kinematic viscosity change rate is 2.95% and 3.10%, both kinematic viscosity change rates are small, and can suppress the decrease in viscosity index improvement performance due to mechanical shear force. From this, it was confirmed that the composition achieved both high viscosity index and high shear stability.
  • the lubricating oil compositions of Examples 1 and 2 is 40 ° C.
  • kinematic viscosity is 14.71mm 2 /s,14.57mm 2 / s, 100 °C kinematic viscosity 5.01 mm 2 /S,4.94Mm It was confirmed that the viscosity was reduced as a whole at 2 / s and at low and high temperatures, and that excellent fuel economy could be achieved.
  • the Brookfield viscosities at ⁇ 40 ° C. were 1450 mPa ⁇ s, 1630 mPa ⁇ s and 1900 mPa ⁇ s or less, and it was confirmed that the composition exhibited excellent lubricating performance even in a low temperature environment.
  • the lubricating oil composition of Comparative Example 1 using 60N mineral oil as the base oil and Comparative Example 2 using 70N mineral oil has a 40 ° C. kinematic viscosity change rate and a 100 ° C. kinematic viscosity change rate superior to those of the examples.
  • the viscosity index is low at 267 and 231 and the numerical values of the kinematic viscosity at 40 ° C. and the kinematic viscosity at 100 ° C. are generally larger than those of the examples, so that the high viscosity index and high shear stability are obtained. Therefore, it cannot be said that the composition is compatible with the properties, and it cannot be said that the composition is reduced in viscosity.
  • Brookfield viscosity at -40 ° C exceeds 2452 mPa ⁇ s, 1961 mPa ⁇ s and 1900 mPa ⁇ s, which is larger than that of the example and confirmed to be inferior in lubrication performance in a low temperature environment. It was done.
  • the lubricating oil composition of the present embodiment has the characteristics of having both a high viscosity index and high shear stability and having fuel saving properties due to low viscosity, for example, gasoline vehicles, hybrid vehicles, electric vehicles, etc. It is suitably used for a transmission such as a manual transmission, an automatic transmission, or a continuously variable transmission mounted on the vehicle. Especially, it is used suitably as a lubricating oil composition for continuously variable transmissions to which mechanical shearing force is further applied. Moreover, it is suitably used for other applications such as an internal combustion engine, a hydraulic machine, a turbine, a compressor, a machine tool, a cutting machine, a gear (gear), a fluid bearing, and a machine having a rolling bearing.

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Abstract

高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立する４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、特定の構造を有するポリメタクリレートを含有する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機を提供する。

Description

潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び変速機
　本発明は、潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び変速機に関する。
　近年、変速機、緩衝器、パワーステアリング等の駆動系機器、エンジン、油圧作動等の様々な用途に用いられる潤滑油組成物には、各用途に応じた特性が求められている。潤滑油組成物の特性は、基油の性状、添加剤の種類等によって大きく左右される場合が多く、要求された特性を発現し得る潤滑油組成物を製造するため、基油及び添加剤の開発が広く行われている。
　省燃費化に対応するために、低粘度化を図ることが行われている（例えば、特許文献１）。特許文献１には、所定の引火点、４０℃における動粘度、粘度指数、蒸留試験における５％留出温度、流動点及び芳香族分（％ＣＡ）を満足する潤滑油基油が提案されている。また、特に変速機の用途に求められる特有の粘度特性として、低粘度化だけではなく、低温下で撹拌抵抗が大きくならないように、粘度が高くなりにくく、一方、高温下で油膜を十分に保持できるように、粘度が低くなりにくいという粘度特性も求められる。この粘度特性は、例えば、潤滑油組成物の粘度指数を高めることによって得ることができ、潤滑油基油としてポリ－α－オレフィン等の利用が検討されている（例えば、特許文献２）。また、粘度指数を高めるため、基油にポリメタクリレート、ポリオレフィン、また（メタ）アクリレートモノマーとオレフィンモノマーとの共重合体等の粘度指数向上剤を添加することも検討されている（例えば、特許文献３）。
特開２００４－１８２９３１号公報 特開２０１１－１２１９９１号公報 特開２０１２－２０１８０６号公報
　しかしながら、特許文献１に記載の潤滑油基油は、４０℃における動粘度が９．０ｍｍ２／ｓ以上という高粘度の基油であるため、優れた粘度特性が得られる基油とは言い難い。
　粘度指数を高める性能は、一般的にその平均分子量と比例関係にあり、平均分子量が大きいほど性能は高くなる傾向にある。一方、平均分子量が大きいと、使用中に潤滑油組成物に加えられる機械的せん断力により、基油、粘度指数向上剤の分子鎖が切断されて、その性能が低下する。そのため、潤滑油組成物は、粘度が低下して、油膜を十分に保持できなくなり、潤滑性能が低下することとなる。すなわち、高い粘度指数と高いせん断安定性とは相反する性能であるといえる。
　変速機、緩衝器、パワーステアリング等の駆動系機器、エンジン、油圧作動等の様々な用途において、手動変速機、自動変速機、無段変速機等の変速機は、潤滑油組成物への機械的せん断力が大きいことから、せん断安定性が求められている。中でも無段変速機は、無段階で変速するため変速ショックがなく、シフトアップ時のエンジン回転数の落ち込みがなく加速性能が向上する等の理由から注目されているが、機械的せん断力が特に大きく、より厳しいせん断安定性が求められることとなる。
　しかし、特許文献２に記載されるポリ－α－オレフィンでは、基油としての粘度指数が高い、すなわち平均分子量が大きく、また特許文献３に記載される粘度指数向上剤も平均分子量が大きいため、いずれも機械的せん断力が加えられることで潤滑性能が低下する。このように、高い粘度指数と高いせん断安定性という相反する性能を高いレベルで同時に満足させることは年々難しくなっている。
　本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機を提供することを目的とする。
　本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、下記の発明により上記課題を解決できることを見出した。すなわち、本発明は、下記の構成を有する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機を提供するものである。
１．４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、下記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートを含有する潤滑油組成物。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
（一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。
２．４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、下記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートとを配合する工程を有する、潤滑油組成物の製造方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
（一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。
３．上記１に記載の潤滑油組成物を用いる変速機。
　本発明によれば、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機を提供することができる。
　以下、本発明の実施形態（以下、「本実施形態」と称することもある。）について説明する。なお、本明細書中において、数値範囲の記載に関する「以上」、「以下」の数値は任意に組み合わせできる数値である。
〔潤滑油組成物〕
　本実施形態の潤滑油組成物は、４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、特定構造を有するポリメタクリレートを含有するものである。
［基油］
　本実施形態の潤滑油組成物に含まれる基油は、下記要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たすものである。本実施形態において、下記要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たさないと、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立することができない。また、低粘度化を図ることによる省燃費性が得られない。
・要件（Ｉ）：４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満である。
・要件（ＩＩ）：引火点が１４０℃以上である。
　なお、本明細書において、４０℃における動粘度、６０℃における動粘度、１００℃における動粘度及び粘度指数は、ＪＩＳ　Ｋ２２８３に準拠して測定された値を意味し、引火点は、ＪＩＳ　Ｋ　２２６５に準拠し、クリーブランド開放式（ＣＯＣ）法により測定された値を意味する。
　本実施形態において、基油は、鉱油、合成油のいずれであってもよく、安価であり、より高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を得る観点から、鉱油が好ましい。また、本実施形態において、基油は、鉱油のみを二種以上を、合成油のみを二種以上を、又は少なくとも一種の鉱油と少なくとも一種の合成油とを混合した混合油でもよく、混合油として要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たしていれば、該混合油に含まれる鉱油、合成油は要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たすものでなくてもよい。調製の容易性を考慮すると、該混合油に含まれる鉱油、合成油の少なくとも一部が要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たすものであることが好ましい。
　一般的に基油の性状として、低粘度化するほど、引火点は低くなる傾向にある。それに対して、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油は、要件（Ｉ）で規定するように、粘度指数がＪＩＳ　Ｋ２２８３で規定の算出法では算出不能であるほどに低粘度化されつつも、要件（ＩＩ）で規定するように、引火点が１４０℃以上である高引火点の基油である。そのため、本実施形態の潤滑油組成物は、上記性状を有する基油を用いることで、より高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有し、また高引火点で蒸発しにくい性状を有する安全性の高い潤滑油組成物となり得る。
　また、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油は、要件（Ｉ）で規定されるように、４０℃における動粘度と１００℃における動粘度の差異が比較的小さく、粘度の温度依存性が低い。そのため、本実施形態の潤滑油組成物は、粘度の温度依存性が低いものとなる。
　本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油の４０℃における動粘度（Ｖ４０）は、４．０ｍｍ２／ｓ以上であり、好ましくは４．２ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは４．３ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは４．４ｍｍ２／ｓ以上である。
　また、動粘度（Ｖ４０）の上限は、６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、好ましくは５．８ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは５．７ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは５．６ｍｍ２／ｓ以下である。
　本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油の１００℃における動粘度（Ｖ１００）は、１．０ｍｍ２／ｓ以上であり、好ましくは１．２ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは１．３ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは１．４ｍｍ２／ｓ以上、より更に好ましくは１．５ｍｍ２／ｓ以上である。
　また、動粘度（Ｖ１００）の上限は、２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、好ましくは１．９５ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは１．９０ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは１．８５ｍｍ２／ｓ以下である。
　なお、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油が鉱油の場合、ＪＩＳ　Ｋ２２８３に準拠して測定される粘度指数は算出不能である。
　また、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油の引火点は、１４０℃以上であり、好ましくは１４２℃以上、より好ましくは１４４℃以上、更に好ましくは１４６℃以上、より更に好ましくは１５０℃以上、特に好ましくは１５４℃以上であり、また上限は、通常１８０℃以下である。
　本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油のアニリン点は、好ましくは７０℃以上、より好ましくは８０℃以上、更に好ましくは８５℃以上、より更に好ましくは９０℃以上であり、また、通常１１０℃以下である。
　アニリン点が７０℃以上である基油は、パラフィン分が多く、芳香族分が少ない傾向があり、高引火点となり易い。
　なお、本明細書において、アニリン点は、ＪＩＳ　Ｋ２２５６（Ｕ字管法）に準拠して測定された値を意味する。
　本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油の１５℃における密度は、好ましくは０．８６０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．８５０ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．８４０ｇ／ｃｍ３以下、より更に好ましくは０．８３０ｇ／ｃｍ３以下、特に好ましくは０．８２５ｇ／ｃｍ３以下であり、また、通常０．８００ｇ／ｃｍ３以上である。
　要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たしつつ、さらに密度が０．８６０ｇ／ｃｍ３以下の基油であれば、粘度の温度依存性がより低く、より高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有し、また高引火点で蒸発しにくい性状を有する安全性の高い引火点がより高く安全性の高い基油とすることができる。
　なお、本明細書において、１５℃における密度は、ＪＩＳ　Ｋ２２４９に準拠して測定された値である。
　本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油が鉱油の場合、そのパラフィン分（％ＣＰ）は、好ましくは６０以上８０以下、より好ましくは６２以上７９以下、更に好ましくは６６以上７８以下、より更に好ましくは６８以上７７以下である。
　ナフテン分（％ＣＮ）は、好ましくは１０以上４０以下、より好ましくは１３以上３８以下、更に好ましくは１６以上３４以下、より更に好ましくは２０以上３２以下である。
　芳香族分（％ＣＡ）としては、好ましくは２．０未満、より好ましくは１．０未満、更に好ましくは０．１未満である。
　なお、本明細書において、パラフィン分（％ＣＰ）、ナフテン分（％ＣＮ）、及び芳香族分（％ＣＡ）は、ＡＳＴＭ　Ｄ－３２３８環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）により測定した、パラフィン分、ナフテン分、及び芳香族分の割合（百分率）を意味する。
　本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油は、さらに下記要件（ＩＩＩ）を満たすことが好ましい。当該要件（ＩＩＩ）を満たすことで、本実施形態の潤滑油組成物は、省燃費性に優れ、粘度の温度依存性がより小さいものとなる。
・要件（ＩＩＩ）：回転型レオメータを用いて、角速度６．３ｒａｄ／ｓ、歪み量０．１～１００％の条件下で計測した、－１０℃と－２５℃の２点間における複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜（以下、単に「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」ともいう）が０．１Ｐａ・ｓ／℃以下である。
　なお、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油が混合油である場合、当該混合油が要件（ＩＩＩ）を満たすものであることが好ましい。
　要件（ＩＩＩ）に記載の「歪み量」は、０．１～１００％の範囲で、温度に応じて適宜設定される値である。
　また、上記の「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、－１０℃における複素粘度η＊の値と、－２５℃における複素粘度η＊の値とを、それぞれ独立に、もしくは、－１０℃から－２５℃又は－２５℃から－１０℃まで温度を連続的に変化させながら測定し、当該値を温度－複素粘度の座標平面においた際、－１０℃と－２５℃の２点間における複素粘度の単位あたりの変化量（傾きの絶対値）を示す値である。より具体的には、下記計算式（ｆ１）から算出される値を意味する。
・計算式（ｆ１）：複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜＝｜（［－２５℃における複素粘度η＊］－［－１０℃における複素粘度η＊］）／（－２５－（－１０））｜
　つまり、要件（ＩＩＩ）で規定する「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、温度を低下させた経時変化を基油の低温特性として示している。
　ところで、鉱油には、ワックス分が含まれているため、鉱油の温度を徐々に低下させていくと、鉱油中のワックス分が析出し、ゲル状構造を形成する。なお、ワックス分は、パラフィン等の構造によって、析出してくる温度が異なる。このワックス分のゲル状構造は、壊れ易いため、機械的な作用で、鉱油の粘度が変化してしまう。従来、使用されている低温粘度特性のパラメータは、このようなワックス分の析出を考慮したものではなかった。
　それに対して、要件（ＩＩＩ）で規定する「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、鉱油中に含まれるワックス分の析出速度を加味し、ワックス分の析出に伴う摩擦係数の変化を考慮した、鉱油の低温粘度特性をより示す正確に評価し得る指標である。よって、要件（ＩＩＩ）は、実質的には基油として鉱油が含まれる場合に適用される要件であるといえる。
　要件（ＩＩＩ）を満たす基油は、複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜が０．１Ｐａ・ｓ／℃以下であり、ワックス分の析出速度を速くならないように調整されているため、摩擦係数の上昇を引き起こし難く、より低粘度でありつつも、粘度の温度依存性がより低いものとなる。そのため、当該基油を用いることで、本実施形態の潤滑油組成物は、省燃費性に優れ、粘度の温度依存性がより小さいものとなる。
　上記観点から、要件（ＩＩＩ）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜は、好ましくは０．０８Ｐａ・ｓ／℃以下、より好ましくは０．０５Ｐａ・ｓ／℃以下、更に好ましくは０．０２Ｐａ・ｓ／℃以下、更に好ましくは０．０１Ｐａ・ｓ／℃以下、より更に好ましくは０．００５Ｐａ・ｓ／℃以下、特に好ましくは０．００３０Ｐａ・ｓ／℃以下である。
　また、要件（ＩＩＩ）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜は、下限値については特に制限は無いが、好ましくは０．０００１Ｐａ・ｓ／℃以上、より好ましくは０．０００５Ｐａ・ｓ／℃以上、更に好ましくは０．００１０Ｐａ・ｓ／℃以上である。
（鉱油の調製例）
　要件（Ｉ）及び（ＩＩ）、好ましくは要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油は、原料となる原料油の選択と、原料油を用いた鉱油の製造方法に関して、以下に示す事項を適宜考慮することで、容易に調製することができる。つまり、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油は、以下に示す原料油を、以下に示す精製処理を施して得られた鉱油であることが好ましい。
　なお、以下の事項は、調製法の一例であって、これら以外の事項を考慮することによっても調製可能である。
（原料油の選択）
　原料油としては、例えば、パラフィン系鉱油、中間系鉱油、ナフテン系鉱油等の原油を常圧蒸留して得られる常圧残油；当該常圧残油を減圧蒸留して得られる留出油；当該留出油を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化仕上げ、溶剤脱ろう、接触脱ろう、異性化脱ろう、減圧蒸留等の精製処理の一つ以上の処理を施した鉱油又はワックス（ＧＴＬワックス等）等が挙げられる。
　これらの原料油は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　前記原料油は、要件（Ｉ）で規定する程度に低粘度化しつつも、温度による粘度依存性が低く、かつ、要件（ＩＩ）で規定するような高引火点の鉱油に調製する観点から、軽油留分を含むことが好ましく、重質軽油を水素化分解して得られた軽油留分を含むことがより好ましい。
　前記原料油の４０℃における動粘度は、好ましくは４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは４．２ｍｍ２／ｓ以上５．８ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは４．４ｍｍ２／ｓ以上５．６ｍｍ２／ｓ以下である。
　前記原料油の１００℃における動粘度は、好ましくは１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは１．２ｍｍ２／ｓ以上１．９ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは１．４ｍｍ２／ｓ以上１．８５ｍｍ２／ｓ以下である。
　前記原料油の引火点としては、通常７０℃以上１４０℃未満である。
　ＡＳＴＭ　Ｄ－３２３８環分析（ｎ－ｄ－Ｍ法）に準拠して測定した、前記原料油のパラフィン分（％ＣＰ）、芳香族分（％ＣＡ）及びナフテン分（％ＣＮ）としては、要件（Ｉ）で規定する程に低粘度化しつつも、温度による粘度依存性が低い鉱油に調製する観点から、以下に示す範囲であることが好ましい。
・パラフィン分（％ＣＰ）：好ましくは６０以上、より好ましくは６５以上、更に好ましくは６８以上、より更に好ましくは７０以上である。また、上限としては、好ましくは８０以下であり、より好ましくは７９以下であり、更に好ましくは７８以下である。
・芳香族分（％ＣＡ）：好ましくは１０．０以下、より好ましくは５．０以下、更に好ましくは４．４以下、より更に好ましくは４．２以下である。
・ナフテン分（％ＣＮ）：好ましくは１０以上４０以下、より好ましくは１３以上３５以下、更に好ましくは１６以上３２以下、より更に好ましくは２０以上３２以下である。
　ＡＳＴＭ　Ｄ２７８６及びＧＣ－ＦＩＤ法に準拠して測定した、前記原料油のアロマ分、ナフテン分、ｎ－パラフィン分、及びイソパラフィン分の全量１００体積％に対する、各成分が占める割合としては、要件（Ｉ）で規定する程度に低粘度化しつつも、温度による粘度依存性が低い鉱油に調製する観点から、以下に示す範囲であることが好ましい。
・上記「アロマ分」は、芳香族環を有する炭化水素化合物の総称を意味し、好ましくは２５体積％以下、より好ましくは１５体積％以下、更に好ましくは１０体積％以下である。また、下限としては、好ましくは１体積％以上であり、より好ましくは１．５体積％以上であり、更に好ましくは２体積％以上である。
・上記「ナフテン分」は、飽和環状炭化水素化合物の総称を意味し、好ましくは７０体積％以下、より好ましくは６０体積％以下、更に好ましくは５０体積％以下である。また、下限としては、好ましくは１０体積％以上であり、より好ましくは１２体積％以上であり、更に好ましくは１５体積％以上である。
・上記「ｎ－パラフィン分」は、直鎖状飽和炭化水素化合物の総称を意味し、好ましくは１体積％以上５０体積％以下、より好ましくは４体積％以上３０体積％以下、更に好ましくは６体積％以上１５体積％以下である。
・上記「イソパラフィン分」は、分岐状飽和炭化水素化合物の総称を意味し、好ましくは８体積％以上、より好ましくは２５体積％以上、更に好ましくは３０体積％以上である。また、上限としては、好ましくは７０体積％以下であり、より好ましくは６８体積％以下であり、更に好ましくは６５体積％以下である。
　ＪＩＳ　Ｋ２２４９に準拠した蒸留試験によって測定される、前記原料油の１０％留出温度は、好ましくは２５０℃以上、より好ましくは２６０℃以上、更に好ましくは２７０℃以上、より更に好ましくは２７５℃以上であり、また、通常２９０℃以下である。
　また、上記蒸留試験によって測定される、前記原料油の９０％留出温度は、好ましくは３２０℃以上、より好ましくは３５０℃以上、更に好ましくは３５５℃以上、より更に好ましくは３６０℃以上、特に好ましくは３６６℃以上であり、また、通常４００℃以下である。
　原料油の１０％留出温度及び９０％留出温度が上記範囲であることで、要件（ＩＩ）で規定するような高引火点の基油を調製することができる。
　前記原料油の質量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは１５０以上４５０以下、より好ましくは１８０以上４００以下、更に好ましくは２００以上３５０以下である。質量平均分子量（Ｍｗ）が上記範囲にあること、及びｎ－パラフィン分及びイソパラフィン分が上記範囲にあることにより、高引火点の基油をより容易に調製することができる。
　なお、本明細書において、原料油の質量平均分子量（Ｍｗ）は、ＡＳＴＭ　Ｄ２５０２に準拠して測定された値を意味する。
　前記原料油の４０℃及び１００℃における動粘度としては、上述の通り、要件（Ｉ）で規定する範囲と大きな差異は無い。
　ただし、上記のような低粘度の原料油の引火点は、通常１４０℃未満であり、要件（ＩＩ）を満たすものではない。また、当該原料油の要件（ＩＩＩ）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜も高くなりやすく、低温粘度特性の点でも問題がある。
　一方で、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる鉱油は、このような原料油を用いつつも、以下に示すような精製処理を施すことによって、高引火点であり、かつ、低粘度でありつつも粘度の温度依存性を低く抑え、低温粘度特性に優れたものとしている。
（鉱油の製造方法）
　本実施形態の潤滑油組成物で用いられる鉱油は、上記原料油に対して、精製処理を施して得られたものであることが好ましい。なお、使用する原料油の種類に応じて、精製処理の種類や精製条件は適宜設定されることが好ましい。
　精製処理としては、少なくとも水素化異性化脱ろう処理を含むことが好ましく、水素化異性化脱ろう処理及び水素化仕上げ処理を含むことがより好ましい。
　つまり、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる鉱油は、水素化異性化脱ろう処理を経て得られたものであることが好ましく、水素化異性化脱ろう処理の後に、さらに水素化仕上げ処理を経て得られたものであることがより好ましい。
　以下、「水素化異性化脱ろう処理」及び「水素化仕上げ処理」について説明する。
（水素化異性化脱ろう処理）
　水素化異性化脱ろう処理は、上述の通り、原料油中に含まれる直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへとする異性化を目的に行われる精製処理である。
　また、水素化異性化脱ろう処理によって、芳香族分を開環させパラフィン分としたり、硫黄分や窒素分等の不純物の除去等も行うこともできる。
　この水素化異性化処理によって、分岐鎖のイソパラフィンの割合が多くなり、温度による粘度依存性が低く、高引火点の鉱油に調製することができる。
　また、原料油中の直鎖パラフィンの存在については、要件（ＩＩＩ）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜の値を大きくする要因の一つとなる。そのため、本処理では、直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへと異性化をし、複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜の値を低く調整することが好ましい。
　他に、本処理を行うことで、鉱油の流動点を低下させることもできるため、低温粘度特性をより向上させた鉱油を得ることができる。
　水素化異性化脱ろう処理は、水素化異性化脱ろう触媒の存在下で行われることが好ましい。
　水素化異性化脱ろう触媒としては、例えば、シリカアルミノフォスフェート（ＳＡＰＯ）やゼオライト等の担体に、ニッケル（Ｎｉ）／タングステン（Ｗ）、ニッケル（Ｎｉ）／モリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）／モリブデン（Ｍｏ）等の金属酸化物、白金（Ｐｔ）や鉛（Ｐｄ）等の貴金属を担持した触媒が挙げられる。
　水素化異性化脱ろう処理における水素分圧としては、要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、好ましくは２．０ＭＰａ以上２５ＭＰａ以下、より好ましくは２．５ＭＰａ以上２２ＭＰａ以下、更に好ましくは３．０ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、より更に好ましくは３．５ＭＰａ以上６ＭＰａ以下である。
　水素化異性化脱ろう処理における反応温度としては、要件（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、一般的な水素化異性化脱ろう処理での反応温度よりも高めに設定されることが好ましく、具体的には、好ましくは２５０℃以上４００℃以下、より好ましくは２７５℃以上３８０℃以下、更に好ましくは２８０℃以上３７０℃以下、より更に好ましくは２８５℃以上３６０℃以下である。
　当該反応温度が高温であることで、直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへ異性化を促進させることができ、要件（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）を満たす基油の調製が容易となる。
　また、水素化異性化脱ろう処理における液時空間速度（ＬＨＳＶ）としては、要件（ＩＩＩ）を満たす基油とする観点から、好ましくは５．０ｈｒ－１以下、より好ましくは３．０ｈｒ－１以下、更に好ましくは２．０ｈｒ－１以下、より更に好ましくは１．５ｈｒ－１以下である。
　また、生産性の向上の観点から、水素化異性化脱ろう処理におけるＬＨＳＶは、好ましくは０．１ｈｒ－１以上、より好ましくは０．２ｈｒ－１以上である。
　水素化異性化脱ろう処理における水素ガスの供給割合としては、供給する原料油１キロリットルに対して、好ましくは１００Ｎｍ３以上１，０００Ｎｍ３以下、より好ましくは２００Ｎｍ３以上８００Ｎｍ３以下、更に好ましくは２５０Ｎｍ３以上６５０Ｎｍ３以下である。
（水素化仕上げ処理）
　水素化仕上げ処理は、原料油中に含まれる芳香族分の完全飽和化、及び、硫黄分や窒素分等の不純物の除去等を目的に行われる精製処理である。
　水素化仕上げ処理は、水素化触媒の存在下で行われることが好ましい。
　水素化触媒としては、例えば、シリカ／アルミナ、アルミナ等の非晶質担体、ゼオライト等の結晶質担体に、ニッケル（Ｎｉ）／タングステン（Ｗ）、ニッケル（Ｎｉ）／モリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）／モリブデン（Ｍｏ）等の金属酸化物、白金（Ｐｔ）や鉛（Ｐｄ）等の貴金属を担持した触媒が挙げられる。
　水素化仕上げ処理における水素分圧としては、要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、一般的な水素化処理での圧力よりも高めに設定されることが好ましく、具体的には、好ましくは１６ＭＰａ以上、より好ましくは１７ＭＰａ以上、更に好ましくは１８ＭＰａ以上であり、また上限は、好ましくは３０ＭＰａ以下、より好ましくは２２ＭＰａ以下である。
　水素化仕上げ処理における反応温度としては、要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、好ましくは２００℃以上４００℃以下、より好ましくは２５０℃以上３５０℃以下、更に好ましくは２８０℃以上３３０℃以下である。
　水素化仕上げ処理における液時空間速度（ＬＨＳＶ）としては、要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、好ましくは５．０ｈｒ－１以下、より好ましくは２．０ｈｒ－１以下、更に好ましくは１．０ｈｒ－１以下であり、また、生産性の観点から、好ましくは０．１ｈｒ－１以上、より好ましくは０．２ｈｒ－１以上、更に好ましくは０．３ｈｒ－１以上である。
　水素化仕上げ処理における水素ガスの供給割合としては、供給する油分（水素化異性化脱ろう処理が施された生成油）１キロリットルに対して、好ましくは１００Ｎｍ３以上２，０００Ｎｍ３以下、より好ましくは２００Ｎｍ３以上１，５００Ｎｍ３以下、更に好ましくは２５０Ｎｍ３以上１，１００Ｎｍ３以下である。
（後処理）
　上述の精製処理の終了後、得られた生成油に対して、減圧蒸留を施し、４０℃における動粘度が要件（Ｉ）で規定の範囲となる留分を回収することで、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる鉱油を得ることができる。
　ここで得られる鉱油は、要件（Ｉ）で規定するように低粘度化されつつも、高引火点を有するものである。
　なお、減圧蒸留の諸条件（圧力、温度、時間等）としては、得られる鉱油の４０℃及び１００℃における動粘度が、要件（Ｉ）で規定の範囲内となるように、適宜調整される。
（合成油）
　本実施形態の潤滑油組成物は、基油として合成油を含んでいてもよい。
　合成油としては、例えば、α－オレフィン単独重合体、又はα－オレフィン共重合体（例えば、エチレン－α－オレフィン共重合体等の炭素数８～１４のα－オレフィン共重合体）等のポリα－オレフィン；イソパラフィン；ポリオールエステル、二塩基酸エステル（例えば、ジトリデシルグルタレート等）、三塩基酸エステル（例えば、トリメリット酸２－エチルヘキシル）、リン酸エステル等の各種エステル；ポリフェニルエーテル等の各種エーテル；ポリアルキレングリコール；アルキルベンゼン等が挙げられる。
（基油の含有量）
　本実施形態の潤滑油組成物における基油の含有量は、組成物全量基準で通常６０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上である。また、上限としては、通常１００質量％未満、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９８質量％以下、更に好ましくは９７質量％以下である。
　本実施形態において、基油が、要件（Ｉ）及び（ＩＩ）、好ましくは要件（ＩＩＩ）を満たす基油（以後、「基油Ａ」と称する場合がある。）と、要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たさない基油（以後、「基油Ｂ」と称する場合がある。）とを含む混合油の場合、基油全量中の基油Ａの含有量は、基油が要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たしていれば特に制限はないが、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましく、３０質量％以上が更に好ましく、また上限は、１００質量％未満であればよい。
　なお、本実施形態の潤滑油組成物は、後述するように、ポリメタクリレートのほか、他の添加剤を含むことがあるが、これらの添加剤は希釈油とともに提供されることがあり、そのまま用いる場合がある。このような場合、希釈油の含有量は、上記基油の含有量において考慮するものとする。
［ポリメタクリレート］
　本実施形態の潤滑油組成物に含まれるポリメタクリレートは、下記一般式（１）で表される構造単位を有するものであり、分子中に酸素原子を含む官能基を有するものである。本実施形態において、このポリメタクリレートを含まないと、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立することができず、また低粘度化を図ることによる省燃費性が得られない。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
　一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。ここで、Ｒ１１の炭素数が２３以下では高い粘度指数が得られず、一方、炭素数が４１以上では高いせん断安定性が得られない。
　Ｒ１１の炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基としては、アルキレン基、アルケニレン基等が挙げられ、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、アルキレン基が好ましい。直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよいが、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、直鎖状、分岐状のものが好ましい。また、同様の観点から、炭素数は２６以上が好ましく、２８以上がより好ましく、３０以上が更に好ましく、また上限としては、４０以下であればよい。
　炭素数２４以上４０以下のアルキレン基としては、例えば、ｎ－テトラコシレン基、イソテトラコシレン基、及びこれらの異性体等の各種テトラコシレン基（以下、直鎖状、分岐状、及びこれらの異性体までを含めた所定炭素数を有する官能基のことを各種官能基と略記することがある。）、各種ペンタコシレン基、各種ヘキサコシレン基、各種ヘプタコシレン基、各種オクタコシレン基、各種ノナコシレン基、各種トリアコンチレン基、各種ヘントリアコンチレン基、各種ドトリアコンチレン基、各種トリトリアコンチレン基、各種テトラトリアコンチレン基、各種ペンタトリアコンチレン基、各種ヘキサトリアコンチレン基、各種ヘプタトリアコンチレン基、各種オクタトリアコンチレン基、各種ノナトリアコンチレン基、各種テトラコンチレン基等が挙げられる。
　また、炭素数２４以上４０以下のアルケニレン基としては、上記アルキレン基から水素原子を２つ除いたものが例示される。
　一般式（１）中、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基である。酸素原子を含む官能基ではない場合、高い粘度指数と高いせん断安定性とが得られない。より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、ヒドロキシ基、アルコキシ基、アルデヒド基、カルボキシ基、エステル基、ニトロ基、アミド基、カーバメート基、スルホ基等が好ましく挙げられ、ヒドロキシ基、アルコキシ基がより好ましく、ヒドロキシ基が更に好ましい。
　ここで、アルコキシ基としては、炭素数１以上３０以下のアルキル基を含むものが好ましい。炭素数１以上３０以下のアルキル基としては、上記一般式（１）中のＲ１１、下記一般式（２）中のＲ２１として例示されるアルキレン基に水素原子を１つ加えて１価としたものが例示される。
　また、本実施形態で用いられるポリメタクリレートとしては、上記一般式（１）で表される構造単位を有するものであれば、下記一般式（２）で表される他の構造単位を有していてもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
　一般式（２）中、Ｒ２１は炭素数１以上４０以下の２価の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ２１は１価の官能基を示す。
　Ｒ２１の炭素数１以上４０以下の２価の脂肪族炭化水素基としては、上記のＲ１１として例示した炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基に加えて、炭素数１以上２３以下の２価の脂肪族炭化水素基も挙げられる。炭素数１以上２３以下の２価の脂肪族炭化水素基としては、高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図りやすくする観点から、アルキレン基、アルケニレン基が好ましく挙げられ、アルキレン基がより好ましい。アルキレン基としては、直鎖状、分岐状のいずれであってもよく、炭素数は１以上３０以下がより好ましい。
　炭素数１以上２３以下のアルキレン基としては、メチレン基、１，１－エチレン基、１，２－エチレン基、１，３－プロピレン基、１，２－プロピレン基、２，２－プロピレン基等の各種プロピレン基、各種ブチレン基、各種ペンチレン基、各種ヘキシレン基、各種へプチレン基、各種オクチレン基、各種ノニレン基、各種ノニレン基、各種デシレン基、各種ウンデシレン基、各種ドデシレン基、各種トリデシレン基、各種テトラデシレン基、各種ペンタデシレン基、各種ヘキサデシレン基、各種ヘプタデシレン基、各種オクタデシレン基、各種ノナデシレン基、各種イコシレン基、各種ヘンイコシレン基、各種ドコシレン基、各種トリコシレン基等が挙げられる。
　また、炭素数２以上２３以下のアルケニレン基としては、上記アルキレン基から水素原子を２つ除いたものが例示される。
　Ｘ２１の１価の官能基としては、例えば、フェニル基、ベンジル基、トリル基、キシリル基等のアリール基、フラニル基、チオフェニル基、ピリジニル基、カルバゾリル基等のヘテロ環基、下記一般式（３）及び（４）で示されるヘテロ原子を含む有機基、またＲ２１の炭素数が１以上２３以下のときは、これらの１価の官能基に加えて、上記Ｘ１１として例示した酸素原子を含む官能基等も挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000007
　一般式（３）及び（４）中、Ｒ３１、Ｒ３２及びＲ４１は各々独立に、水素原子、炭素数１以上３０以下の１価の脂肪族炭化水素基を示す。１価の脂肪族炭化水素基としては、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、アルキル基、アルケニル基等が好ましく挙げられ、アルキル基がより好ましい。アルキル基としては、上記一般式（１）中のＲ１１、下記一般式（２）中のＲ２１として例示されるアルキレン基に水素原子を１つ加えて１価としたものが例示される。また、Ｒ３１、Ｒ３２及びＲ４１のアルケニル基としては、アルキル基から水素原子を２つ除いたものが例示される。
　本実施形態で用いられるポリメタクリレートは、上記一般式（１）で表される構造単位を有していれば、該構造単位の割合は特に制限はないが、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、該一般式（１）で表される構造単位と、例えば、上記の他の構造単位等の該一般式（１）で表される構造単位以外の構造単位（例えば、上記一般式（２）で表される構造単位）との共重合比は、１０：９０～９０：１０が好ましく、２０：８０～８０：２０がより好ましく、３０：７０～７０：３０が更に好ましい。
　ポリメタクリレートの質量平均分子量（Ｍｗ）は、５，０００以上が好ましく、１５，０００以上がより好ましく、２０，０００以上が更に好ましく、２５，０００以上が特に好ましい。また、上限としては、１００，０００以下が好ましく、８０，０００以下がより好ましく、７０，０００以下が更に好ましく、５５，０００以下が特に好ましい。ポリメタクリレートの質量平均分子量（Ｍｗ）が上記範囲であることにより、機械的せん断力による粘度指数向上性能の低下を抑制し、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図ることができ、また低粘度化によるより優れた省燃費性も得られる。
　ここで、ポリメタクリレートの質量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法により測定し、ポリスチレンを用いて作成した検量線から求めることができる。例えば、上記各ポリマーの質量平均分子量は、以下のＧＰＣ法により、ポリスチレン換算値として算出することができる。
＜ＧＰＣ測定装置＞
・カラム：ＴＯＳＯ　ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ
・検出器：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器　ＷＡＴＥＲＳ　１５０Ｃ
＜測定条件等＞
・溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
・測定温度：１４５℃
・流速：１．０ミリリットル／分
・試料濃度：２．２ｍｇ／ミリリットル
・注入量：１６０マイクロリットル
・検量線：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ　Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
・解析プログラム：ＨＴ－ＧＰＣ（Ｖｅｒ，１．０）
　ポリメタクリレートの含有量は、組成物全量基準で、通常１質量％以上であり、３質量％以上が好ましく、５質量％以上がより好ましく、６質量％以上が更に好ましく、また上限としては、通常２０質量％以下であり、１８質量％以下が好ましく、１５質量％以下がより好ましく、１２質量％以下が更に好ましい。ポリメタクリレートの含有量を上記範囲とすることにより、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図ることができる。なお、ポリメタクリレートは希釈油を伴った形態で用いられることがあるが、この場合、ポリメタクリレートの含有量は、希釈油を除いたポリメタクリレートの含有量である。また、希釈油としては、基油として用い得るものとして例示した上記鉱油、合成油等から適宜選択して用いることができる。
［その他添加剤］
　本実施形態の潤滑油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、さらに一般的に用いられる潤滑油用添加剤を、その他添加剤として含有してもよい。
　このような潤滑油用添加剤としては、上記のポリメタクリレートと重複しない範囲で、例えば、流動点降下剤、金属系清浄剤、分散剤、耐摩耗剤、極圧剤、酸化防止剤、消泡剤、摩擦調整剤、防錆剤、金属不活性化剤等が挙げられる。また、上記の添加剤としての機能を複数有する化合物（例えば、耐摩耗剤及び極圧剤としての機能を有する化合物）を用いてもよい。
　なお、当該潤滑油用添加剤として、複数の添加剤を含有する市販品の添加剤パッケージを用いてもよい。さらに、上記の添加剤は、単独で又は２種以上を併用してもよい。
　また、本実施形態の潤滑油組成物は、上記の基油とポリメタクリレートとからなるものであってもよいし、上記の基油及びポリメタクリレートとその他添加剤とからなるものであってもよい。
　上記各添加剤の含有量は、本発明の効果を損なわない範囲内で、添加剤の種類に応じて、適宜調整することができる。添加剤を含有する場合は、組成物全量基準で、通常０．１質量％以上１５質量％以下であり、０．２質量％以上が好ましく、０．３質量％以上がより好ましく、０．５質量％以上が更に好ましく、また上限は、１４質量％以下が好ましく、１２質量％以下がより好ましく、１０質量％以下が更に好ましい。
［潤滑油組成物の性状］
　本実施形態の潤滑油組成物の１００℃動粘度は、好ましくは１ｍｍ２／ｓ以上１０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは２ｍｍ２／ｓ以上８ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは３ｍｍ２／ｓ以上７ｍｍ２／ｓ以下である。本実施形態の潤滑油組成物の４０℃動粘度は、５ｍｍ２／ｓ以上２５ｍｍ２／ｓ以下が好ましく、８ｍｍ２／ｓ以上２３ｍｍ２／ｓ以下がより好ましく、１０ｍｍ２／ｓ以上２０ｍｍ２／ｓ以下が更に好ましい。潤滑油組成物の動粘度が上記範囲内であると、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図ることができ、低粘度化によるより高い省燃費性が得られる。また、これと同様の観点から、本実施形態の潤滑油組成物の粘度指数は、２８０以上が好ましく、３００以上がより好ましく、３１０以上が更に好ましい。
　このように、本実施形態の潤滑油組成物は粘度指数が高いことから、低温及び高温において適度な粘度を有した優れた潤滑性能を発現し得るものとなり、また全体的に低粘度化が図られているため、優れた省燃費性も発現するものとなる。
　本実施形態の潤滑油組成物は、４０℃動粘度変化率が、好ましくは５％以下であり、より好ましくは４％以下であり、更に好ましくは３％以下であり、特に好ましくは２．５％以下である。４０℃動粘度変化率は、超音波処理前後の動粘度の変化を示すせん断安定性の指標となるものであり、その変化率が小さいほど、超音波処理の影響が低く、せん断安定性が高いといえる。本実施形態の潤滑油組成物は、上記のように動粘度変化率が小さく、高いせん断安定性を発現するものである。また、本実施形態の潤滑油組成物は、１００℃動粘度変化率は、好ましくは５％以下であり、より好ましくは４％以下であり、更に好ましくは３．５％以下である。なお、本明細書において、４０℃及び１００℃の動粘度変化率は、実施例に記載の方法により測定、算出された値である。
　このように、本実施形態の潤滑油組成物は、低温及び高温において、動粘度変化率が小さく、いかなる環境下においても高いせん断安定性を発現するものである。
　本実施形態の潤滑油組成物の－４０℃におけるブルックフィールド粘度は、好ましくは１９００ｍＰａ・ｓ以下であり、より好ましくは１８００ｍＰａ・ｓ以下であり、更に好ましくは１７００ｍＰａ・ｓ以下である。なお、本明細書において、－４０℃におけるブルックフィールド粘度は、実施例に記載の方法により測定した値である。
　このように、本実施形態の潤滑油組成物は、ブルックフィールド粘度が低くなるため、低温流動性に優れたものとなり、低温環境下であっても、優れた潤滑性能を発現するものである。
［潤滑油組成物の用途］
　本実施形態の潤滑油組成物は、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有するものである。そのため、本実施形態の潤滑油組成物は、例えば、ガソリン自動車、ハイブリッド自動車、電気自動車等に搭載される手動変速機、自動変速機、無段変速機等の変速機用として好適に用いられる。中でも、本実施形態の潤滑油組成物の特徴をより有効活用する観点から、特に機械的せん断力が加わる無段変速機用の潤滑油組成物として好適に用いられる。また、他の用途、例えば、内燃機関、油圧機械、タービン、圧縮機、工作機械、切削機械、歯車（ギヤ）、流体軸受け、転がり軸受けを備える機械等にも好適に用いられる。
〔潤滑油組成物の製造方法〕
　本実施形態の潤滑油組成物の製造方法は、４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、上記一般式（１）で表されるポリメタクリレートとを配合する工程を有するものであり、該製造方法により、４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、上記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートを含有する潤滑油組成物、すなわち本実施形態の潤滑油組成物が得られる。
　本実施形態の潤滑油組成物の製造方法で用いられる基油、ポリメタクリレートは、上述の通りである。また、得られる潤滑油組成物も上述の通りである。
　本実施形態の潤滑油組成物の製造方法において、上記基油とポリメタクリレートとを配合した後、公知の方法により撹拌して、該基油中にポリメタクリレートを均一に分散させる工程を有することが好ましい。また、その他添加剤を用いる場合は、上記基油とポリメタクリレートとを同時に配合すればよい。
〔変速機〕
　本実施形態の変速機は、本実施形態の潤滑油組成物を用いたものである。本実施形態の変速機は、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有する潤滑油組成物を用いていることから、ガソリン自動車、ハイブリッド自動車、電気自動車等に搭載される手動変速機、自動変速機、無段変速機等の変速機に好適に用いられる。中でも、本実施形態の潤滑油組成物の特徴をより有効活用する観点から、特に機械的せん断力が加わる無段変速機に好適に用いられる。
　次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
実施例１、２、比較例１、２
　表１に示す配合処方（質量％）に基づき、潤滑油組成物を調製した。得られた潤滑油組成物について、以下の方法により性状を測定し、また各種試験を行い、その物性を評価した。評価結果を表１に示す。
　潤滑油組成物の性状の測定、及び評価は以下の方法で行った。
（１）動粘度
　ＪＩＳ　Ｋ２２８３：２０００に準拠し、４０℃、１００℃における動粘度を測定した。
（２）粘度指数（ＶＩ）
　ＪＩＳ　Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した。
（３）引火点
　ＪＩＳ　Ｋ２２６５に準拠し、クリーブランド開放式（ＣＯＣ）法により測定した。
（４）１５℃における密度
　ＪＩＳ　Ｋ２２４９に準拠して測定した。
（５）動粘度変化率の算出
　潤滑油組成物に対して、ＪＡＳＯ　Ｍ３４７－９５に準拠し、超音波を６０分間照射して得られた超音波処理品、及び超音波処理前の潤滑油組成物について、ＪＩＳ　Ｋ２２８３：２０００に準拠して４０℃動粘度（ｖ１、ｖ０）を測定したときの、低下率（（ｖ０－ｖ１）／ｖ０×１００）を算出し、４０℃動粘度変化率とした。また、４０℃動粘度の代わりに１００℃動粘度も測定し、１００℃動粘度変化率も算出した。
（６）ブルックフィールド粘度
　ＡＳＴＭ　Ｄ２９８３－０９に準拠して、－４０℃でのブルックフィールド粘度を測定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　本実施例で用いた表１に示される各成分の詳細は以下のとおりである。ここで、潤滑油組成物の１００℃動粘度を概ね５ｍｍ２／ｓ程度とすることも考慮し、基油、ポリメタクリレート、その他添加剤の含有量を調整した。
・基油Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤは、以下表２に示される性状を有する鉱油である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
・ポリメタクリレート：分子中に酸素原子を含む官能基を有するポリメタクリレート（一般式（１）中、Ｒ１１として炭素数２４以上４０以下のアルキル基から選ばれる少なくとも１種を有し、かつＸ１１がヒドロキシ基である構造単位を含む。）、質量平均分子量：３５，０００、希釈油込みの総量に対するポリメタクリレート含有量：５０質量％（実施例１、２、比較例１及び２におけるポリメタクリレート単体の含有量（質量％）：１０．７０、１０．６０、９．５０、８．００）
・その他添加剤：（添加剤パッケージ）摩擦防止剤（トリクレジルホスフェート、硫黄系）、摩擦調整剤（脂肪酸エステル）、分散剤（ポリブテニルコハク酸イミド）、金属不活性化剤（チアジアゾール系）、消泡剤（シリコーン系）を含有。
　表１の結果により、実施例１及び２の潤滑油組成物は、粘度指数が３２０、３１７といずれも２８０以上の極めて高いものであり、また、４０℃動粘度変化率が１．８４％、２．０６％、１００℃動粘度変化率が２．９５％、３．１０％と、動粘度変化率がいずれも小さく、機械的せん断力による粘度指数向上性能の低下を抑制し得るものであることから、高い粘度指数と高いせん断安定性との両立が図られた組成物であることが確認された。さらに、実施例１及び２の潤滑油組成物は、４０℃動粘度が１４．７１ｍｍ２／ｓ、１４．５７ｍｍ２／ｓであり、１００℃動粘度が５．０１ｍｍ２／ｓ、４．９４ｍｍ２／ｓと、低温及び高温において全体的に低粘度化が図られており、優れた省燃費性を発現し得るものであることも確認された。また、－４０℃のブルックフィールド粘度は１４５０ｍＰａ・ｓ、１６３０ｍＰａ・ｓと１９００ｍＰａ・ｓ以下であり、低温環境下であっても、優れた潤滑性能を発現する組成物であることが確認された。
　一方、基油として６０Ｎ鉱油を用いた比較例１、７０Ｎ鉱油を用いた比較例２の潤滑油組成物は、４０℃動粘度変化率、１００℃動粘度変化率が実施例のものより優れている点もあるが、粘度指数は２６７、２３１といずれも低く、４０℃動粘度、１００℃動粘度の数値も全体的に実施例のものに比べて大きいことから、高い粘度指数と高いせん断安定性との両立が図られた組成物とはいえず、また低粘度化が図られた組成物ともいえないものであった。また、－４０℃のブルックフィールド粘度は２４５２ｍＰａ・ｓ、１９６１ｍＰａ・ｓと１９００ｍＰａ・ｓを超えており、実施例のものに比べて大きく、低温環境下での潤滑性能に劣るものであることも確認された。
　本実施形態の潤滑油組成物は、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有するという特性を有することから、例えば、ガソリン自動車、ハイブリッド自動車、電気自動車等に搭載される手動変速機、自動変速機、無段変速機等の変速機用として好適に用いられる。中でも、機械的せん断力がより加わる無段変速機用の潤滑油組成物として好適に用いられる。また、他の用途、例えば、内燃機関、油圧機械、タービン、圧縮機、工作機械、切削機械、歯車（ギヤ）、流体軸受け、転がり軸受けを備える機械等にも好適に用いられる。

Claims (16)

  1. 　４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、下記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートを含有する潤滑油組成物。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
    （一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。）
  2. 　基油の１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満である、請求項１に記載の潤滑油組成物。
  3. 　前記基油が鉱油であり、該鉱油の原料油が重質軽油を水素化分解して得られる軽油留分を含む、請求項１～３のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
  4. 　前記原料油のパラフィン分（％ＣＰ）が６０以上である、請求項３に記載の潤滑油組成物。
  5. 　前記原料油の芳香族分（％ＣＡ）が１０．０以下である、請求項３又は４に記載の潤滑油組成物。
  6. 　前記原料油のアロマ分、ナフテン分、ｎ－パラフィン分、及びイソパラフィン分の全量１００体積％に対する、ｎ－パラフィン分が占める割合が１体積％以上５０体積％以下である、請求項３に記載の潤滑油組成物。
  7. 　前記原料油のＪＩＳ　Ｋ２２５４に準拠した蒸留試験において、１０％留出温度が２５０℃以上であり、９０％留出温度が３２０℃以上である、請求項３～６のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
  8. 　前記原料油の４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ以下であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ以下である、請求項３～７のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
  9. 　前記酸素原子を含む官能基が、ヒドロキシ基である請求項１～８のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
  10. 　前記ポリメタクリレートの質量平均分子量が、５，０００以上１００，０００以下である請求項１～９のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
  11. 　前記ポリメタクリレートの含有量が、組成物全量基準で、１質量％以上２０質量％以下である請求項１～１０のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
  12. 　粘度指数が２８０以上である請求項１～１１のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
  13. 　変速機用である請求項１～１２のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
  14. 　無段変速機用である請求項１３に記載の潤滑油組成物。
  15. 　４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、下記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートとを配合する工程を有する、潤滑油組成物の製造方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
    （一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。）
  16. 　請求項１～１２のいずれか１項に記載の潤滑油組成物を用いる変速機。
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