JP2012180535A - 潤滑油基油及びその製造方法、並びに該基油を含有する潤滑油組成物 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】炭化水素系の潤滑油基油であって、粘度指数が130以上であり、環分析によるパラフィン分(%CP)が90%以上であり、かつ−35℃におけるCCS粘度が3,000mPa・s以下であることを特徴とする潤滑油基油、及びその製造方法並びに該基油を用いた潤滑油組成物である。
【選択図】なし
Description
近年、このような省エネルギータイプのエンジンオイルの基油として、粘度指数が120以上の高粘度指数基油が使用されるようになってきた。粘度指数が高くなれば、相対的に酸化安定性は向上することは従来から知られていたが、高粘度指数基油は、一般に溶剤脱ろう法で製造されており、低温流動性に劣るという欠点があった。例えば、特許文献1には、粘度指数が120以上、好ましくは140以上の高粘度指数基油が開示されているが、低い流動点にするのは難しいことが記載されている。したがって、高粘度指数を有し、低温流動性に優れた潤滑油基油が求められている。
しかし、従来の鉱油系潤滑油基油においては、粘度指数が不足する場合には、粘度指数向上剤を多量配合して見かけの高温粘度を上げる手法が行われてきた。この粘度指数向上剤は、通常、高分子のポリメタクリレートやオレフィンコポリマーであることから、これらを配合した潤滑油組成物は、長期にわたり使用すると粘度指数向上剤が、熱的、機械的せん断を受けて粘度低下を引き起こし、その結果、潤滑油の本質的目的である粘度保持による摩耗の防止や、潤滑の保持が困難となる。
また、他の手段としては高価な合成基油を用いて粘度指数を向上することも試みられているが、限定された用途に適用されるのみであった。
また、最近では、溶剤抽出で得られたワックスを水素化異性化脱ロウ処理により、粘度指数140前後の高粘度指数の潤滑油基油が生産され、内燃機関用潤滑油に用いることが提案されている(例えば、特許文献2参照)。
すなわち、本発明の要旨は下記のとおりである。
1.炭化水素系の潤滑油基油であって、粘度指数が130以上であり、環分析によるパラフィン分(%CP)が90%以上であり、かつ−35℃におけるCCS粘度が3,000mPa・s以下であることを特徴とする潤滑油基油、
2.−35℃におけるCCS粘度が2,200mPa・s以下である前記1記載の潤滑油基油、
3.粘度指数が140以上である前記1又は2に記載の潤滑油基油、
4.100℃における動粘度が2〜10mm2/sの範囲で、蒸留試験における5%留出温度が380℃以上であり、かつNoack値が12質量%以下である前記1〜3のいずれかに記載の潤滑油基油、
5.100℃における動粘度が3〜6mm2/sの範囲である前記4に記載の潤滑油基油、
6.環分析によるナフテン分(%Cn)が7%以下である前記1〜5のいずれかに記載の潤滑油基油、
7.硫黄分含有量が30質量ppm以下である前記1〜6のいずれかに記載の潤滑油基油、
8.2,6−ジ−t−ブチル−p−クレゾールを0.5質量%添加したときのRBOT値(150℃)が480分以上である前記1〜7のいずれかに記載の潤滑油基油、
9.粘度指数180以上のワックス留分を、異性化脱ろう工程、減圧蒸留工程、水素化仕上げ工程、減圧蒸留工程の順に処理することを特徴とする前記1〜8のいずれかに記載の潤滑油基油の製造方法、
10.前記1〜8のいずれかに記載の潤滑油基油を含有する潤滑油組成物、
11.粘度指数向上剤として、平均分子量が40,000以下のポリメタクリレートを配合したことを特徴とする前記10に記載の潤滑油組成物、
12.フェノール系及び/又はアミン系の酸化安定剤、無灰系防錆剤、及び流動点降下剤を配合したことを特徴とする前記10又は11に記載の潤滑油組成物、
13.潤滑油組成物が、自動変速機用潤滑油組成物、無段変速機用潤滑油組成物、又は油圧作動油組成物である前記10又は11に記載の潤滑油組成物、
14.潤滑油組成物が、油圧作動油組成物である前記12に記載の潤滑油組成物、
を提供するものである。
粘度指数が130未満であると、低温流動性が低下することがある。また粘度指数が130未満であると、前記−35℃におけるCCS粘度が3,000mPa・sを超える可能性がある。好ましい粘度指数は、140以上、さらに150以上、特に160以上である。なお、上記の粘度指数はJIS K 2283に従って測定されたものである。
また、環分析によるパラフィン分(%CP)は90%以上である。%CPが90%未満であると、酸化安定性が低下することがある。なお、%CPはASTM D−3238に従って測定されたものである。
また、−35℃におけるCCS粘度(SAEによるコールド・クランキング・シミュレータ粘度)は3,000mPa・s以下である。−35℃におけるCCS粘度が3,000mPa・sを超えると、低温流動性が低下し、例えば低温でのエンジンの始動性が悪化するなどの弊害を生ずる恐れがある。好ましい−35℃におけるCCS粘度は2,200mPa・s以下、特に2,100mPa・s以下である。なお、上記のCCS粘度はJIS K 2010に従って測定されたものである。
100℃における動粘度は2〜10mm2/sの範囲にあることが好ましい。さらには3〜8mm2/sの範囲、特におよそ3〜6mm2/sの範囲である。この動粘度はJIS K 2283に従って測定されたものである。
また、蒸留試験における5%留出温度は380℃以上が好ましい。5%留出温度が380℃以上であると、耐蒸発性が向上し、オイル消費量を減少することができる。より好ましくは、385〜500℃の範囲である。なお、上記の蒸留試験における5%留出温度はJIS K 2254(ガスクロマトグラフ法)に従って測定されたものである。
また、酸化安定性として、2、6−ジ−t−ブチル−p−クレゾールを0.5質量%添加したときの回転ボンベ酸化試験(RBOT試験)でRBOT値(150℃)が480分以上であることが好ましい。このRBOT値が480分以上であれば、酸化寿命を著しく延長できる。より好ましくは、RBOT値が500分以上である。RBOT値はJIS K 2514により測定される。
環分析によるナフテン分(%Cn)に関しては、7%以下であることが好ましく、3%以下であることがより好ましい。%Cnが7%以下であれば、良好な酸化安定性を得ることができる。
また、引火点は、通常、基油の(動)粘度によって変化するが、本発明の潤滑油基油は、従来公知の基油に比較して引火点が高い。例えば、150ニュートラル相当の動粘度の場合、本発明の潤滑油基油の引火点は240℃以上が好ましく、さらには250℃以上、特に260℃以上が好ましい。
さらに、密度については、引火点の場合と同様、基油の(動)粘度によって変化するが、本発明の潤滑油基油は、従来公知の基油に比較して密度が低い。例えば、150ニュートラル相当の動粘度の場合でいえば、本発明の潤滑油基油の密度は、0.85g/cm3以下、さらに0.84g/cm3以下、特に0.83g/cm3以下が好ましい。
上記潤滑油基油は、エンジン油,ATF、油圧作動油の用途を始め、目的に応じて、その他の潤滑油基油や各種の添加剤を配合して使用することができる。すなわち、本発明の潤滑油基油は、それ自体でも潤滑油として使用可能であるが、通常は、目的に応じて他の潤滑油基油、各種添加剤を配合してそれぞれの用途に適合した潤滑油として使用するのがよい。
本発明におけるは潤滑油基油の製造方法特に制限されるものではないが、好ましくは、粘度指数180以上のワックスを、下記の如く(a)異性化脱ろう工程、(b)減圧蒸留工程、(c)水素化仕上げ工程、(d)減圧蒸留工程の順に処理することにより製造することができる。
(a)異性化脱ろう工程
原料として、粘度指数180以上のワックスを使用する。さらに、100℃における動粘度が4〜20mm2/s、蒸留試験における10%留出温度が380℃以上のものが好ましい。具体的には、減圧軽油を水素化分解して得られるボトム油を溶剤脱ろうして得られるワックス留分、或いはフィッシャー・トロプッシュ合成によるものなどを使用することができる。
この異性化脱ろうは、SAPO(シリカアルミノフォスフェート)やゼオライト等の担体にPtやPd等の貴金属を担持した水素化異性化触媒の存在下、水素化処理を行うことにより実施される。
水素分圧については、通常10MPa以上、好ましくは13〜22MPa、より好ましくは15〜21MPaである。反応温度については、通常250〜500℃、好ましくは280〜480℃、より好ましくは300〜450℃である。液時空間速度(LHSV)については、通常0.1〜10hr-1、好ましくは0.3〜8hr-1、より好ましくは0.5〜2hr-1である。供給水素ガスの割合については、供給油1キロリットルに対して、通常100〜1,000Nm3、好ましくは200〜800Nm3、より好ましくは250〜650Nm3である。
前工程の生成油を減圧蒸留により、引火点200〜210℃となるように軽質留分を除去する。
(c)水素化仕上げ工程
この水素化仕上げは、前工程で得られた生成油について、シリカ/アルミナ、アルミナ等の非晶質やゼオライト等の結晶質担体にNi/Mo、Co/Mo、Ni/W等の金属酸化物やPt,Pd等の貴金属を担持した水素化触媒の存在下、水素化処理を行うことにより実施される。
水素分圧については、通常10MPa以上、好ましくは13〜22MPa、より好ましくは15〜21MPaである。反応温度については、通常200〜350℃、好ましくは250〜330℃、より好ましくは280〜320℃である。液時空間速度(LHSV)については、通常0.1〜10hr-1、好ましくは0.2〜5hr-1、より好ましくは0.4〜2hr-1である。供給水素ガスの割合については、供給油1kLに対して、通常100〜1,000Nm3、好ましくは200〜800Nm3、より好ましくは250〜650Nm3である。
(d)減圧蒸留工程
前工程の生成油を減圧蒸留にて100℃における動粘度が2.0〜10.0mm2/sとなるように調整する。
以上の四工程によって、本発明における好ましい性状を有する潤滑油基油を効率よく低コストで製造することができる。
本発明の潤滑油組成物においては、潤滑油基油として、上記本発明の潤滑油基油を用いるが、目的に応じて、他の潤滑油基油を混合して用いても良い。その場合、潤滑油組成物の潤滑油基油のうち、本発明の前記潤滑油基油の含有割合は、潤滑油基油全量基準で60質量%以上であることが好ましく、さらに80質量%以上、特に90質量%以上であることが好ましい。本発明の潤滑油基油を潤滑油基油全体の60質量%以上含有すれば、本発明の潤滑油基油の特性を十分に生かした組成物を得ることができる。
鉱油としては、例えばパラフィン系鉱油,ナフテン系鉱油,中間基系鉱油などが挙げられ、具体例としては、溶剤精製または水添精製による軽質ニュートラル油,中質ニュートラル油,重質ニュートラル油,ブライトストックなどを挙げることができる。一方合成油としては、例えば、ポリ−α−オレフィン,α−オレフィンコポリマー,ポリブテン,アルキルベンゼン,ポリオールエステル,二塩基酸エステル,多価アルコールエステル,ポリオキシアルキレングリコール,ポリオキシアルキレングリコールエステル,ポリオキシアルキレングリコールエーテル、シクロアルカン系化合物などを挙げることができる。
上記ポリメタクリレートの平均分子量は10,000〜40,000が好ましく、16,000〜30,000のポリメタクリレートがより好ましい。なお、ここでいう平均分子量は、重量平均分子量である。また、上記ポリメタクリレートの配合量は、組成物全量基準で0.2〜15質量%が好ましく、0.5〜10質量%、さらには1〜5質量%が好ましい。上記ポリメタクリレートの配合量が、組成物全量基準で0.2〜15質量%であれば、粘度指数をさらに高め、高度なせん断安定性を保つ効果が得られる。せん断安定性については、KRLせん断試験DIN51650(CECL45)における粘度低下が5%以下、特に3%以下であることが好ましい。
上記潤滑油組成物には、所望により、通常のATF或いはCVTF用添加剤、市販の添加剤パッケージ、或いは後述の如き他の一般添加剤を含むことができる。
本発明における前記潤滑油組成物は、機械的せん断、熱的せん断を受けても粘度低下は殆どなく、熱負荷条件下においても当初の粘度特性を長期にわたり保持し、粘度低下に起因する摩耗や潤滑不良、及び粘度上昇に起因する機械の作動不良や誤動作などを防止することができる。
このような潤滑油組成物は、特に、油圧作動油、タービン油、圧縮機油、工作機械用潤滑油、歯車油、流体軸受け油、転がり軸受け油などの工業用潤滑油に好適に用いることができる。
また、アミン系化合物の例としては、アルキル化ジフェニルアミン,フェニル−α−ナフチルアミンなどが挙げられる。
これらの酸化防止剤は、一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。酸化防止剤の配合量は、組成物全量基準で0.01〜5.0質量%が好ましく、0.1〜3.0質量%がさらに好ましい。
前記流動点降下剤は、例えばポリアルキルメタクリレート,ポリブテン,ポリアルキルスチレン,ポリビニルアセテート,ポリアルキルアクリレート,エチレン−酢酸ビニル系共重合体,エチレン−アルキルアクリレート系共重合体,塩素化ポリエチレン,アルケニルこはく酸アミド系化合物等が挙げられる。これらの流動点降下剤は、一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。流動点降下剤の配合量は、組成物全量基準で0.1〜2.0質量%が好ましく、0.1〜1.0質量%がさらに好ましい。
本発明の潤滑油組成物は、通常の二次水素化基油を用いた場合に比べ、極めて高い粘度指数が得られるので、粘度指数向上剤を特に添加する必要はなく、或いは添加しても少量でよい。そのため、良好なせん断安定性が得られる。この効果、は粘度指数150以上の潤滑油基油を用いる場合に、特に著しい。
また、引火点については、ISO VG32グレード(40℃動粘度;28.8〜35.2)において、250℃以上のものが得られる。これは、通常の二次水素化基油を用いた潤滑油よりは高引火点であり難燃性である。
さらに、通常の二次水素化基油を用いた場合より高酸化安定性である。また、低密度であるために、圧力損失が小さく省エネルギーの点でも優れている。
また、流動点は−35℃以下であり、低温特性などにも優れている。
さらに、酸価(指示薬法)は0.12mgKOH/g以下であり、色(JIS K 2580)は1.0以下である。
このような潤滑油組成物は、あらゆる潤滑油組成物、中でも各種工業用潤滑油、特に油圧作動油として好適に用いることができる。
清浄分散剤としては、例えばアルカリ土類金属スルホネート,アルカリ土類金属フェネート,アルカリ土類金属サリチレート,アルカリ土類金属ホスホネート等の金属系清浄剤;アルケニルコハク酸イミド,ベンジルアミン,アルキルポリアミン,アルケニルコハク酸エステル等の無灰系分散剤が挙げられる。
耐摩耗剤としては、例えば硫化オキシジチオリン酸モリブデン(MoDTP)、硫化オキシジチオカルバミン酸モリブデン(MoDTC)などなどの有機モリブデン化合物、ジチオリン酸亜鉛(ZnDTP)、ジチオカルバミン酸亜鉛(ZnDTC)などの有機亜鉛化合物、アルキルメルカプチルボレートなどの有機ホウ素化合物、グラファイト,二硫化モリブデン,硫化アンチモン,ホウ素化合物,ポリテトラフルオロエチレンなどの固体潤滑剤などを挙げることができる。
摩擦低減剤としては、例えば脂肪族アルコール、脂肪酸、脂肪酸エステル、脂肪族アミン、脂肪族アミン塩、脂肪族アミド等が挙げられる。
粘度指数向上剤としては、前記以外に,ポリイソブチレン系,エチレン−プロピレン共重合体系,スチレン−イソプレン共重合体系,スチレン−ブタジエン水添共重合体系などを併用することができる。
抗乳化剤としては、例えばひまし油の硫酸エステル塩、石油スルホン酸塩、エアロゾルOT型などのアニオン活性剤;第四級アンモニウム塩、イミダゾリン型などのカチオン活性剤;アルキレンオキシドなどの非イオン活性剤等が挙げられる。
消泡剤として、例えばジメチルポリシロキサン,ポリアクリレート等が挙げられる。
実施例1
減圧軽油を水素化分解して得られたボトム油を溶剤脱ろうして得られたワックス1を原料(原料1、第1表)として水素化異性化触媒(Pt/ゼオライト)を用いて、反応温度330℃、水素分圧16MPa、水素/油比800Nm3/kL、LHSV1.0hr-1の条件で異性化脱ろうした。得られた生成油を減圧蒸留にて引火点200〜210℃となるように軽質分を除去した。この軽質分を除去した生成油を、Ni,W/アルミナ触媒を使用して、反応温度290℃、水素分圧20MPa、水素/油比1,000Nm3/kL、LHSV0.5hr-1の条件で水素化仕上げを行った。得られた生成油を減圧蒸留にて100℃における動粘度4.0〜5.0mm2/sとなるように調整し基油1を得た。得られた基油1はパラフィン分(%CP)が97.0%と非常に高い値を示した。この基油に酸化防止剤DBPC(2,6−ジ−t−ブチル−p−クレゾール)を0.5質量%添加してRBOT酸化試験を行った。基油1の性状を第2表に示す。
実施例2
粘度指数の異なるワックス2を原料(原料2、第1表)として、実施例1と同じ条件で水素化異性化脱ろう、減圧蒸留、水素化仕上げ、減圧蒸留を行い基油2を得た。この基油に酸化防止剤DBPCを0.5質量%添加したもののRBOT酸化試験を行った。基油1の性状を第2表に示す。
ワックスの代わりにワックスにワキシーオイルを混合し、粘度指数を調整したものを原料(原料3、第1表)として実施例1と同じ条件で水素化異性化脱ろうし、その後実施例1と同様に減圧蒸留し、次いで反応温度250℃、水素分圧20MPa、水素/油比1,000Nm3/kL、LHSV1.0hr-1の条件で水素化仕上げを行った。その後、実施例1と同じ条件で減圧蒸留を行い比較基油Iを得た。この基油に酸化防止剤DBPCを0.5質量%添加したもののRBOT酸化試験を行った。比較基油Iの性状を第2表に示す。
下記により、ATF/CVTF用潤滑油組成物を調製して評価試験を行った。
(1) 基油
原料1を原料として、実施例1と同じ条件で水素化異性化脱ろう、減圧蒸留、水素化仕上げ、減圧蒸留を行い、基油3(70ニュートラル、以下「70N」と略す),基油4(100ニュートラル、以下「100N」と略す)及び基油5(150ニュートラル、以下「150N」と略す)を得た。また、比較のために、従来の鉱物系の比較基油II〜IV(各々70N,100N,150N)及び比較基油V(ポリ−α−オレフィン、以下「PAO」と略す)を準備した。これら基油の性状を第3表に示す。
上記による基油3〜5及び比較基油II〜Vを用い、第4表及び第5表の処方により添加剤を配合してATF/CVTF用潤滑油組成物を調製した。なお、実施例5,7及び比較例3,5,6では、平均分子量3万のポリメタクリレート(PMA)を所定量配合した。これらの組成物について、粘度特性、粘度指数、低温粘度、KRL剪断粘度低下、及び酸化安定性としての粘度変化と酸化上昇を測定した。その結果を、第4表及び第5表に示す。
*1 粘度特性:JIS K2283に準拠。
*2 粘度指数:JIS K2283に準拠。
*3 低温粘度:−40℃におけるブルックフィールド粘度。
*4 KRLせん断粘度低下:KRLせん断試験DIN51350(CECL45)にかけた後、その初期値に対する粘度低下の割合(%)で示す。その値は小さいほど良好である。
*5 酸化安定性:JIS K2514に準拠し、150℃で480時間の条件で行った。
** ATF/CVTF用添加剤:金属不活性剤、酸化防止剤、清浄剤、分散剤、耐摩耗剤、消泡剤等。
上記において、基油3を用いた実施例3は、粘度指数が高く、KRL試験による機械的せん断による粘度低下も極めて少ない。また、150℃で480時間曝される酸化安定性試験による、粘度変化や油中の酸性成分の増加(酸価上昇)も少ない。これに対して従来の粘度指数の高い基油を用いた比較例2は、粘度指数122でと低いと共に、酸化安定性試験における粘度変化、酸価上昇が実施例3よりかなり大きくい(粘度増加が実施例3の3.8倍、酸価上昇が5.2倍)。
基油4を用いた実施例4は、ATF/CVTF用潤滑油として極めて好適な例であり、粘度指数が高いと共に、機械的安定性、熱及び酸化安定性に優れている。これに対して、従来の粘度指数の高い基油を用いた比較例3は、粘度指数が低く、低温粘度も50,000mPa・s以上であり、通常のATFの規格である20,000mPa・s以下を満足することはできない。
実施例5は、汎用性のあるATF/CVTF用潤滑油の例であり、基油3と基油5の混合油にPMAを配合したものである。これは高い粘度指数を有し、機械的せん断、及び熱・酸化安定性に優れている。一方、比較例4は、従来の基油を用いて同様な粘度特性を有する組成物の例である。しかし、十分に高い粘度指数を有しないことから、低温で流動性を失い(固化)、また、熱・酸化安定性も実施例5に比べて大幅に劣っている。
実施例7は、基油4に平均分子量30,000のPMAを2質量%配合した例であり、粘度指数は180以上で非常に高く同時に機械的せん断も3%以下に抑制されている。一方、比較例6は、合成基油として、ポリアルファオレフィン(PAO)を用いた例である。PAOは、高粘度指数ではあるが、実施例7と同程度の粘度特性を得るためには、PMAの配合を必要とし、その結果、機械的せん断による粘度低下は10%と大きい。
上記の如く、本発明における基油3〜5はいずれも高粘度指数で、かつ機械的せん断を受けにくく、熱・酸化安定性に優れた潤滑油組成物として好適なことが分かる。
(1)基油
前記第1表に示す原料1を用いて、実施例1と同じ条件で水素化異性化脱ろう、減圧蒸留、水素化仕上げ、減圧蒸留を行い基油6を得た。基油6の性状を第6表に示す。なお、比較のために、従来の鉱物系基油(比較基油VI)及び合成基油としてのPAO(比較基油VII)の性状を併記した。
基油6を、従来の比較基油VI及びVIIと比べれば、高粘度指数、高引火点で、かつ低密度のものであることが分かる。
上記の基油6を用い、第7表の処方により添加剤を配合して実施例8の油圧作動油組成物を調製した。
また、比較例7として、(i)2次水素化精製鉱油(比較基油VI)と(ii)2次水素化異性化脱ろう鉱油(比較基油VIII)の混合油を用い、第7表の処方により添加剤を配合して通常の耐摩耗型、高粘度指数を有する油圧作動油を調製した。
実施例8及び比較例7の組成物についての各性状を測定した結果を第8表に示す。
*6 −30℃におけるブルックフィールド粘度。
*7 せん断安定性(超音波):超音波によるせん断安定性試験、周波数10KHz,振幅28μ,時間30分,油量30mLの条件で測定した。
上記の結果、本発明による基油6を用いた実施例8の組成物は、粘度指数は160以上、引火点は260℃以上であると共に、高せん断安定性、高酸化安定性を有し、しかも低密度であるため省エネルギーに有利な油圧作動油であることが分かる。
Claims (13)
- 炭化水素系の潤滑油基油であって、粘度指数が130以上であり、環分析によるパラフィン分(%CP)が90%以上であり、かつ−35℃におけるCCS粘度が3,000mPa・s以下であるとともに、2,6−ジ−t−ブチル−p−クレゾールを0.5質量%添加したときのRBOT値(150℃)が480分以上であることを特徴とする潤滑油基油。
- −35℃におけるCCS粘度が2,200mPa・s以下である請求項1記載の潤滑油基油。
- 粘度指数が140以上である請求項1又は2に記載の潤滑油基油。
- 100℃における動粘度が2〜10mm2/sの範囲で、蒸留試験における5%留出温度が380℃以上であり、かつNoack値が12質量%以下である請求項1〜3のいずれかに記載の潤滑油基油。
- 100℃における動粘度が3〜6mm2/sの範囲である請求項4に記載の潤滑油基油。
- 環分析によるナフテン分(%Cn)が7%以下である請求項1〜5のいずれかに記載の潤滑油基油。
- 硫黄分含有量が30質量ppm以下である請求項1〜6のいずれかに記載の潤滑油基油。
- 粘度指数180以上のワックス留分を、異性化脱ろう工程、減圧蒸留工程、水素化仕上げ工程、減圧蒸留工程の順に処理することを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の潤滑油基油の製造方法。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の潤滑油基油を含有する潤滑油組成物。
- 粘度指数向上剤として、平均分子量が40,000以下のポリメタクリレートを配合したことを特徴とする請求項9に記載の潤滑油組成物。
- フェノール系及び/又はアミン系の酸化安定剤、無灰系防錆剤、及び流動点降下剤を配合したことを特徴とする請求項9又は10に記載の潤滑油組成物。
- 潤滑油組成物が、自動変速機用潤滑油組成物、無段変速機用潤滑油組成物、又は油圧作動油組成物である請求項9又は10に記載の潤滑油組成物。
- 潤滑油組成物が、油圧作動油組成物である請求項11に記載の潤滑油組成物。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9598659B2 (en) | 2013-03-25 | 2017-03-21 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Hydraulic fluid composition |
JP2018115301A (ja) * | 2017-01-20 | 2018-07-26 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び変速機 |
CN108977260A (zh) * | 2018-03-16 | 2018-12-11 | 中海油气(泰州)石化有限公司 | 超低温液压油 |
CN114250101A (zh) * | 2021-12-29 | 2022-03-29 | 安美科技股份有限公司 | 一种cnc加工中心的防抖动立式导轨油及其制备方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06306384A (ja) * | 1993-04-22 | 1994-11-01 | Kyoseki Seihin Gijutsu Kenkyusho:Kk | 省燃費型潤滑油 |
JP2001520302A (ja) * | 1997-10-20 | 2001-10-30 | モービル・オイル・コーポレイション | イソパラフィン系潤滑油ベースストック組成物 |
JP2002038182A (ja) * | 2000-05-17 | 2002-02-06 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 潤滑油基油及びその製造方法 |
JP2002524609A (ja) * | 1998-09-04 | 2002-08-06 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 脱ロウ処理を含まない合成潤滑剤および潤滑剤基油の製造方法 |
JP2002524605A (ja) * | 1998-09-04 | 2002-08-06 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 高級合成潤滑剤基油 |
JP2002527530A (ja) * | 1998-09-04 | 2002-08-27 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | フィッシャー−トロプシュワックスの水素異性化油をPt/H−モルデナイトにより脱ロウして製造されるイソパラフィン基油 |
JP5108200B2 (ja) * | 2003-11-04 | 2012-12-26 | 出光興産株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、並びに該基油を含有する潤滑油組成物 |
-
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06306384A (ja) * | 1993-04-22 | 1994-11-01 | Kyoseki Seihin Gijutsu Kenkyusho:Kk | 省燃費型潤滑油 |
JP2001520302A (ja) * | 1997-10-20 | 2001-10-30 | モービル・オイル・コーポレイション | イソパラフィン系潤滑油ベースストック組成物 |
JP2002524609A (ja) * | 1998-09-04 | 2002-08-06 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 脱ロウ処理を含まない合成潤滑剤および潤滑剤基油の製造方法 |
JP2002524605A (ja) * | 1998-09-04 | 2002-08-06 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 高級合成潤滑剤基油 |
JP2002527530A (ja) * | 1998-09-04 | 2002-08-27 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | フィッシャー−トロプシュワックスの水素異性化油をPt/H−モルデナイトにより脱ロウして製造されるイソパラフィン基油 |
JP2002038182A (ja) * | 2000-05-17 | 2002-02-06 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 潤滑油基油及びその製造方法 |
JP5108200B2 (ja) * | 2003-11-04 | 2012-12-26 | 出光興産株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、並びに該基油を含有する潤滑油組成物 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
JPN7011000418; THE SIXTH ICIS-LOW World Base Oils Conference 2002 , 2002 * |
JPN7011000419; ICIS-LOW World Base Oils Conference 2003 , 2003 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9598659B2 (en) | 2013-03-25 | 2017-03-21 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Hydraulic fluid composition |
JP2018115301A (ja) * | 2017-01-20 | 2018-07-26 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び変速機 |
WO2018135230A1 (ja) * | 2017-01-20 | 2018-07-26 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び変速機 |
US11124726B2 (en) | 2017-01-20 | 2021-09-21 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Lubricating oil composition, method for producing lubricating oil composition, and transmission gear |
CN108977260A (zh) * | 2018-03-16 | 2018-12-11 | 中海油气(泰州)石化有限公司 | 超低温液压油 |
CN114250101A (zh) * | 2021-12-29 | 2022-03-29 | 安美科技股份有限公司 | 一种cnc加工中心的防抖动立式导轨油及其制备方法 |
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Publication number | Publication date |
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