WO2018008550A1 - スクロール圧縮機 - Google Patents

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WO2018008550A1
WO2018008550A1 PCT/JP2017/024162 JP2017024162W WO2018008550A1 WO 2018008550 A1 WO2018008550 A1 WO 2018008550A1 JP 2017024162 W JP2017024162 W JP 2017024162W WO 2018008550 A1 WO2018008550 A1 WO 2018008550A1
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wrap
gap
lap
center
end plate
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PCT/JP2017/024162
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亮太 中井
泰弘 村上
康夫 水嶋
匡宏 野呂
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ダイキン工業株式会社
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Publication date
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Definitions

  • the present invention relates to a scroll compressor.
  • a scroll compressor includes a fixed wrap and a swivel wrap having a tooth bottom portion that has a step formed so as to become deeper from the outer peripheral side toward the inner peripheral side (Patent Document 1 (International Publication No. WO2014 / 155646). )reference).
  • the inventors of the present application have found that in this type of scroll compressor, the temperature in the operating compression chamber increases exponentially rather than increasing linearly from the outer peripheral side toward the inner peripheral side. It was. Therefore, for example, even if a step is formed so as to be deeper from the outer peripheral side toward the inner peripheral side in the tooth bottom portion as in the scroll compressor of Patent Document 1, the step is not sufficient, and as a result, the fixed scroll There is a risk of contact with the orbiting scroll.
  • the volumes of the fixed side wrap and the turning side wrap are designed to be smaller. In such a configuration, the refrigerant is easily overcompressed under a high load condition, that is, the temperature is likely to rise, so the above-described problem becomes more prominent.
  • An object of the present invention is to provide a scroll compressor that suppresses contact between a fixed scroll and a turning scroll.
  • the scroll compressor according to the first aspect of the present invention includes a fixed scroll and a turning scroll.
  • the fixed scroll has a first base and a first wrap.
  • the first wrap is formed in a spiral shape on the first base.
  • the orbiting scroll forms a compression chamber together with the fixed scroll.
  • the orbiting scroll has a second base and a second wrap.
  • the second wrap is formed in a spiral shape on the second base.
  • the scroll compressor satisfies at least one of the first condition and the second condition.
  • the first condition is that the first gap between the tip of the first wrap and the second base changes from the outer peripheral side of the first wrap toward the inner peripheral side, and from the center of the first wrap to the middle of the first lap.
  • the change rate of the first gap is larger than the change rate of the first gap from the middle of the first lap to the outer peripheral end of the first lap.
  • the second condition is that the second gap between the tip of the second wrap and the first base changes from the outer peripheral side of the second wrap toward the inner peripheral side, and from the center of the second wrap to the middle of the second lap.
  • the change rate of the second gap is larger than the change rate of the second gap from the middle of the second lap to the outer peripheral end of the second lap.
  • the rate of change of the first gap from the center of the first lap to the middle of the first lap is the first rate from the middle of the first lap to the outer peripheral edge of the first lap.
  • the first gap from the center of the first lap to the middle of the first lap is locally increased. Therefore, in the part from the center of the 1st lap to the middle of the 1st lap, contact with the tip of the 1st lap and the 2nd base can be controlled.
  • contact between the fixed scroll and the orbiting scroll can be suppressed by satisfying at least one of the first condition and the second condition.
  • the portion from the center of the first lap to the middle of the first lap is the center of the first lap, and from the center of the second lap to the middle of the second lap Is the center of the second wrap.
  • the first gap in the center of the first wrap is locally localized in anticipation of the expansion of the first lap due to heat in the center of the compression chamber, which can be particularly high temperature. It is set to be large. Therefore, contact between the fixed scroll and the orbiting scroll at the center of the compression chamber can be suppressed.
  • the second gap at the center of the second wrap is set to be locally large in anticipation of expansion of the second lap due to heat in the center of the compression chamber, which can be particularly high. Therefore, contact between the fixed scroll and the orbiting scroll at the center of the compression chamber can be suppressed.
  • the first gap changes stepwise from the outer peripheral side of the first lap toward the inner peripheral side.
  • the second gap changes in a step shape from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the second wrap.
  • the first gap and the second gap gradually change toward the center of the compression chamber, it is possible to effectively suppress contact between the fixed scroll and the orbiting scroll. it can.
  • At least one of the first wrap and the second base is formed in a stepped shape, so that the first gap extends from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the first wrap. Changes to a step.
  • the second gap changes in a stepped shape from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the second wrap.
  • At least one of the first wrap and the second base includes at least one step portion in the range of the central portion of the first wrap.
  • At least one of the second wrap and the first base includes at least one step portion in the range of the central portion of the second wrap.
  • the first gap is formed. Therefore, it becomes easy to process.
  • at least one of the second lap and the first base is formed in a step shape, for example, processing for forming the second gap is facilitated as compared with a case where the second lap and the first base are formed in a slope shape.
  • the first gap can be easily locally increased by the step portion included in the range of the center portion of the first lap.
  • the second gap can be easily locally increased by the step portion included in the range of the center portion of the second lap.
  • the center portion of the first wrap is in a range of 540 ° from the center of the first wrap.
  • the center portion of the second lap is in a range of 540 ° from the center of the second lap.
  • the first gap in the range from the center of the first lap to 540 ° and the second gap in the range from 540 ° to the center of the second lap can be particularly high. Is locally increased. Therefore, the contact between the fixed scroll and the orbiting scroll can be effectively suppressed.
  • the rate of change of the first gap from the center of the first lap to the middle of the first lap is the first rate from the middle of the first lap to the outer peripheral edge of the first lap. It is in the range of 4.5 times to 5.5 times the change rate of one gap.
  • the rate of change of the second gap from the center of the second lap to the middle of the second lap is 4.5 times to 5.5 times the rate of change of the second gap from the middle of the second lap to the outer peripheral edge of the second lap. Double the range.
  • the change rate of the first gap from the center of the first lap to the middle of the first lap is the first rate from the middle of the first lap to the outer peripheral edge of the first lap.
  • the rate of change of the second gap from the center of the second lap to the middle of the second lap is between 4.5 and 5.5 times the rate of change of the gap. Since it is in the range of 4.5 to 5.5 times the rate of change of the second gap to the outer peripheral end, the contact between the fixed scroll and the orbiting scroll can be effectively suppressed.
  • the fixed scroll and the orbiting scroll compress a refrigerant containing more than 50% by weight of R32 as a refrigerant.
  • the scroll compressor according to the seventh aspect of the present invention satisfies at least one of the first condition and the second condition, so that contact between the fixed scroll and the orbiting scroll can be suppressed.
  • the contact between the fixed scroll and the orbiting scroll can be suppressed by satisfying at least one of the first condition and the second condition.
  • the contact between the fixed scroll and the orbiting scroll can be effectively suppressed.
  • processing for forming the first gap and the second gap becomes easy. Further, the first gap at the center of the first lap and the second gap at the center of the second lap can be easily increased locally.
  • the contact between the fixed scroll and the orbiting scroll can be effectively suppressed.
  • the refrigerant containing R32 in an amount of more than 50% by weight is compressed, so that the first wrap and the second wrap are more easily deformed. Contact between the scroll and the orbiting scroll can be suppressed.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a scroll compressor 101 according to the present embodiment.
  • the scroll compressor 101 is used in a refrigeration apparatus such as an air conditioner.
  • the scroll compressor 101 compresses the refrigerant gas circulating in the refrigerant circuit of the refrigeration apparatus.
  • a refrigerant containing more than 50% by weight of R32 can be used as the refrigerant.
  • the scroll compressor 101 mainly includes a casing 10, a compression mechanism 15, a housing 23, an Oldham coupling 39, a drive motor 16, a lower bearing 60, a crankshaft 17, and a suction.
  • a tube 19 and a discharge tube 20 are provided.
  • the casing 10 includes a cylindrical body casing portion 11, a bowl-shaped upper wall section 12, and a bowl-shaped bottom wall section 13.
  • the upper wall portion 12 is welded to the upper end portion of the trunk portion casing portion 11 in an airtight manner.
  • the bottom wall portion 13 is welded to the lower end portion of the body casing portion 11 in an airtight manner.
  • the casing 10 is installed so that the cylindrical axial direction of the trunk casing 11 is along the vertical direction.
  • a compression mechanism 15, a housing 23, a drive motor 16, a crankshaft 17, and the like are accommodated inside the casing 10.
  • An oil sump space 10 a in which lubricating oil is stored is formed at the bottom of the casing 10. Lubricating oil is used to keep the lubricity of sliding parts such as the compression mechanism 15 good during the operation of the scroll compressor 101.
  • the compression mechanism 15 sucks and compresses the low-temperature and low-pressure refrigerant gas and discharges the compressed refrigerant that is the high-temperature and high-pressure refrigerant gas.
  • the compression mechanism 15 is mainly composed of a fixed scroll 24 and a turning scroll 26.
  • the fixed scroll 24 is fixed with respect to the casing 10.
  • the orbiting scroll 26 performs a revolving motion with respect to the fixed scroll 24.
  • the fixed scroll 24 includes a first end plate 24a as a first base and a first wrap 24b.
  • the first wrap 24b is formed upright on the first end plate 24a.
  • the first wrap 24b has a spiral shape.
  • the height of the first wrap 24b is preferably 20 to 40 mm.
  • the number of turns of the first wrap 24b is longer than the number of turns of the second wrap 26b described later. Specifically, it is long by about 1/2 turn.
  • No outer peripheral surface is formed on the outermost periphery of the first wrap 24b.
  • the outermost periphery of the first wrap 24 b is connected to the edge of the fixed scroll 24.
  • a main suction hole 24c is formed in the first end plate 24a.
  • the main suction hole 24c is a space that connects the suction pipe 19 and a compression chamber 40 described later.
  • the main suction hole 24c forms a suction space.
  • the suction space is a space for introducing a low-temperature and low-pressure refrigerant gas from the suction pipe 19 into the compression chamber 40.
  • a discharge hole 41 is formed at the center of the first end plate 24a.
  • an enlarged recess 42 communicating with the discharge hole 41 is formed on the upper surface of the first end plate 24a.
  • the enlarged recess 42 is a space recessed in the upper surface of the first end plate 24a.
  • a lid 44 is fixed to the upper surface of the fixed scroll 24 with bolts 44 a so as to close the enlarged recess 42.
  • the fixed scroll 24 and the lid 44 are tightly sealed through a gasket (not shown).
  • a muffler space 45 that silences the operation sound of the compression mechanism 15 is formed by covering the enlarged recess 42 with the lid 44.
  • the fixed scroll 24 is formed with a first compressed refrigerant channel 46 that communicates with the muffler space 45 and opens on the lower surface of the fixed scroll 24.
  • An oil groove 24e is formed on the lower surface of the first end plate 24a.
  • the orbiting scroll 26 includes a second end plate 26a as a second base and a second wrap 26b.
  • the second end plate 26a has a disk shape.
  • An upper end bearing 26c is formed at the center of the lower surface of the second end plate 26a.
  • the second wrap 26b is formed upright on the second end plate 26a.
  • the second wrap 26b has a spiral shape.
  • the height of the second wrap 26b is preferably 20 to 40 mm.
  • the orbiting scroll 26 has an oil supply hole 63 formed therein.
  • the oil supply pore 63 communicates the outer peripheral portion of the upper surface of the second end plate 26a and the space inside the upper end bearing 26c.
  • the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 form a compression chamber 40 by the engagement of the first wrap 24b and the second wrap 26b.
  • the compression chamber 40 is a space surrounded by the first end plate 24a, the first wrap 24b, the second end plate 26a, and the second wrap 26b.
  • the volume of the compression chamber 40 is gradually reduced by the revolving motion of the orbiting scroll 26.
  • the lower surfaces of the first end plate 24a and the first wrap 24b of the fixed scroll 24 slide on the upper surfaces of the second end plate 26a and the second wrap 26b of the orbiting scroll 26.
  • the surface of the fixed scroll 24 that slides with the orbiting scroll 26 is referred to as a sliding surface 24d.
  • a first gap is formed between the tip of the first wrap 24b (that is, the portion of the first wrap 24b facing the second end plate 26a) and the second end plate 26a.
  • a second gap is formed between the tip of the second wrap 26b (that is, the portion of the second wrap 26b facing the first end plate 24a) and the first end plate 24a.
  • the first condition is that the first gap changes from the outer peripheral side of the first wrap 24b toward the inner peripheral side, and the range from the center 24p (see FIG. 2) of the first wrap 24b to the middle of the first wrap 24b.
  • the change rate of the first gap at is a condition that the change rate of the first gap in the range from the middle of the first lap 24b to the outer peripheral end of the first lap 24b is larger.
  • the range from the center 24p of the first wrap 24b to the middle of the first wrap 24b is a range from the center 24p of the first wrap 24b to 540 °.
  • the range from the middle of the first wrap 24b to the outer peripheral end of the first wrap 24b is a range from 540 ° to 1080 ° of the first wrap 24b.
  • the change rate of the first gap in the range from the center 24p of the first lap 24b to 540 ° is the height of the first gap in the range from the center 24p of the first lap 24b to 540 °.
  • the change rate of the first gap in the range from 540 ° to 1080 ° of the first lap 24b is the change amount of the height of the first gap in the range from 540 ° to 1080 ° of the first lap 24b. It is a value divided by the number of steps included in the portion corresponding to the range of 540 ° to 1080 ° of the first wrap 24b in the two end plates 26a.
  • the second condition is that the second gap changes from the outer peripheral side of the second wrap 26b toward the inner peripheral side, and the range from the center 26p (see FIG. 3) of the second wrap 26b to the middle of the second wrap 26b.
  • the change rate of the second gap is a condition that the change rate of the second gap in the range from the middle of the second wrap 26b to the outer peripheral end of the second wrap 26b is larger.
  • the range from the center 26p of the second wrap 26b to the middle of the second wrap 26b is a range from the center 26p of the second wrap 26b to 540 °.
  • the range from the middle of the second wrap 26b to the outer peripheral end of the second wrap 26b is a range from 540 ° to 900 ° of the second wrap 26b.
  • the change rate of the second gap in the range from the center 26p of the second wrap 26b to 540 ° is the height of the second gap in the range from the center 26p of the second wrap 26b to 540 °.
  • the rate of change of the second gap in the range of 540 ° to 900 ° of the second lap 26b is the amount of change in the height of the second gap in the range of 540 ° to 900 ° of the second wrap 26b. This is a value divided by the number of steps included in the portion corresponding to the range of 540 ° to 900 ° of the second lap 26b of the one end plate 24a.
  • the housing 23 is disposed below the compression mechanism 15.
  • the outer peripheral surface of the housing 23 is joined to the inner peripheral surface of the body casing portion 11 in an airtight manner. Thereby, the internal space of the casing 10 is partitioned into a high-pressure space S ⁇ b> 1 below the housing 23 and a low-pressure space S ⁇ b> 2 that is a space above the housing 23.
  • the housing 23 mounts a fixed scroll 24 and sandwiches the orbiting scroll 26 together with the fixed scroll 24.
  • a second compressed refrigerant channel 48 is formed through the outer periphery of the housing 23 in the vertical direction. The second compressed refrigerant channel 48 communicates with the first compressed refrigerant channel 46 on the upper surface of the housing 23, and communicates with the high-pressure space S ⁇ b> 1 on the lower surface of the housing 23.
  • the crank chamber S3 is recessed in the upper surface of the housing 23.
  • a housing through hole 31 is formed in the housing 23.
  • the housing through hole 31 penetrates the housing 23 in the vertical direction from the center of the bottom surface of the crank chamber S3 to the center of the lower surface of the housing 23.
  • a portion that is a part of the housing 23 and in which the housing through hole 31 is formed is referred to as an upper bearing 32.
  • the housing 23 is formed with an oil return passage 23a that connects the high-pressure space S1 near the inner surface of the casing 10 and the crank chamber S3.
  • the Oldham Joint 39 is an annular member installed between the orbiting scroll 26 and the housing 23.
  • the Oldham joint 39 is a member for preventing rotation of the orbiting scroll 26 that is revolving.
  • the drive motor 16 is a brushless DC motor disposed below the housing 23.
  • the drive motor 16 mainly includes a stator 51 that is fixed to the inner surface of the casing 10 and a rotor 52 that is disposed with an air gap provided inside the stator 51.
  • the outer peripheral surface of the stator 51 is provided with a plurality of core cut portions that are formed from the upper end surface to the lower end surface of the stator 51 and are notched at predetermined intervals in the circumferential direction.
  • the core cut portion forms a motor cooling passage 55 that extends in the vertical direction between the body casing portion 11 and the stator 51.
  • the rotor 52 is connected to the crankshaft 17 passing through the center of rotation in the vertical direction.
  • the rotor 52 is connected to the compression mechanism 15 via the crankshaft 17.
  • (1-6) Lower Bearing The lower bearing 60 is disposed below the drive motor 16. The outer peripheral surface of the lower bearing 60 is joined to the inner surface of the casing 10 in an airtight manner. The lower bearing 60 supports the crankshaft 17.
  • crankshaft 17 is arranged so that its axial direction is along the vertical direction.
  • the crankshaft 17 has a shape in which the axial center of the upper end portion is slightly eccentric with respect to the axial center of the portion excluding the upper end portion.
  • the crankshaft 17 has a balance weight 18.
  • the balance weight 18 is fixed in close contact with the crankshaft 17 at a height position below the housing 23 and above the drive motor 16.
  • the crankshaft 17 is connected to the rotor 52 through the rotation center of the rotor 52 in the vertical direction.
  • the crankshaft 17 is connected to the orbiting scroll 26 by fitting the upper end portion of the crankshaft 17 into the upper end bearing 26c.
  • the crankshaft 17 is supported by the upper bearing 32 and the lower bearing 60.
  • the crankshaft 17 has a main oil supply passage 61 extending in its axial direction.
  • the upper end of the main oil supply passage 61 communicates with an oil chamber 67 formed by the upper end surface of the crankshaft 17 and the lower surface of the second end plate 26a.
  • the oil chamber 67 communicates with the sliding surface 24d and the oil groove 24e through the oil supply hole 63 of the second end plate 26a, and finally communicates with the low pressure space S2 through the compression chamber 40.
  • the lower end of the main oil supply path 61 is connected to an oil supply pipe that is a pipe for supplying the lubricating oil stored in the oil reservoir space 10 a to the compression mechanism 15.
  • the crankshaft 17 has a first sub oil supply path 61a, a second sub oil supply path 61b, and a third sub oil supply path 61c branched from the main oil supply path 61.
  • the first sub oil supply path 61a, the second sub oil supply path 61b, and the third sub oil supply path 61c extend in the horizontal direction.
  • the first sub oil supply passage 61 a is open to the sliding surface between the crankshaft 17 and the upper end bearing 26 c of the orbiting scroll 26.
  • the second sub oil supply passage 61 b opens in the sliding surface between the crankshaft 17 and the upper bearing 32 of the housing 23.
  • the third sub oil supply passage 61 c is open on the sliding surface between the crankshaft 17 and the lower bearing 60.
  • the suction pipe 19 is a pipe for introducing the refrigerant of the refrigerant circuit from the outside of the casing 10 to the compression mechanism 15.
  • the suction pipe 19 is fitted into the upper wall portion 12 of the casing 10 in an airtight manner.
  • the suction pipe 19 penetrates the low pressure space S2 in the vertical direction.
  • the discharge pipe 20 is a pipe for discharging the compressed refrigerant from the high-pressure space S1 to the outside of the casing 10.
  • the discharge pipe 20 is fitted in the body casing part 11 of the casing 10 in an airtight manner.
  • the discharge pipe 20 penetrates the high-pressure space S1 in the horizontal direction.
  • FIG. 2 is a bottom view of the fixed scroll 24 viewed along the vertical direction.
  • a plurality of regions are formed in the refrigerant flow path portion 24 f from the main suction hole 24 c to the discharge hole 41 in the fixed scroll 24.
  • four regions are formed. That is, the first region 34a, the second region 34b, the third region 34c, and the fourth region 34d are formed.
  • the first region 34a is the innermost region of the refrigerant flow path portion 24f.
  • the first region 34a is a region corresponding to a range from the center 24p (that is, the start of winding) of the first wrap 24b to 540 °.
  • a range from the center 24p of the first wrap 24b to 540 ° is defined as the central portion of the first wrap 24b
  • the first region 34a is defined as the central portion of the first end plate 24a.
  • the central portions of the first wrap 24 b and the first end plate 24 a form the central portion of the compression chamber 40.
  • the second area 34b is an area following the first area 34a.
  • the second region 34b is a region between the first region 34a and the third region 34c.
  • the second region 34b is a region corresponding to a range from 540 ° to 720 ° of the first wrap 24b.
  • the third area 34c is an area following the second area 34b.
  • the third region 34c is a region between the second region 34b and the fourth region 34d.
  • the third region 34c is a region corresponding to a range from 720 ° to 900 ° of the first wrap 24b.
  • the fourth area 34d is an area following the third area 34c.
  • the fourth region 34d is the outermost region on the refrigerant flow path portion 24f.
  • the fourth region 34d is a region corresponding to a range from 900 ° to the outer peripheral end (1080 °) of the first wrap 24b.
  • the range from the 540 ° to the outer peripheral edge of the first wrap 24b is defined as the non-center portion of the first wrap 24b, and the second region 34b, the third region 34c, and the fourth region 34d are defined as the first region. It is defined as the non-central part of the end plate 24a. Non-center portions of the first wrap 24 b and the first end plate 24 a form non-center portions of the compression chamber 40.
  • FIG. 3 is a top view of the orbiting scroll 26 viewed along the vertical direction.
  • a plurality of regions are formed in the refrigerant flow path portion 26f surrounded by the outer peripheral end from the center 26p of the second wrap 26b in the orbiting scroll 26.
  • four regions are formed. That is, the first region 36a, the second region 36b, the third region 36c, and the fourth region 36d are formed.
  • the first region 36a is the innermost region of the refrigerant flow path portion 26f.
  • the first region 36a is a region corresponding to a range from the center 26p (that is, the start of winding) of the second wrap 26b to 540 °.
  • a range from the center 26p of the second wrap 26b to 540 ° is defined as the center of the second wrap 26b
  • the first region 36a is defined as the center of the second end plate 26a.
  • the central portions of the second wrap 26 b and the second end plate 26 a form the central portion of the compression chamber 40.
  • the second area 36b is an area following the first area 36a.
  • the second region 36b is a region between the first region 36a and the third region 36c.
  • the second region 36b is a region corresponding to a range from 540 ° to 660 ° of the second wrap 26b.
  • the third area 36c is an area following the second area 36b.
  • the third region 36c is a region between the second region 36b and the fourth region 36d.
  • the third region 36c is a region corresponding to a range from 660 ° to 780 ° of the second wrap 26b.
  • the fourth area 36d is an area following the third area 36c.
  • the fourth region 36d is the outermost region on the refrigerant flow path portion 26f.
  • the fourth region 36d is a region corresponding to a range from 780 ° to the outer peripheral end (900 °) of the second wrap 26b.
  • the range from 540 ° to the outer peripheral edge of the second wrap 26b is defined as the non-center portion of the second wrap 26b, and the second region 36b, the third region 36c, and the fourth region 36d are defined as the second region. It is defined as the non-central part of the end plate 26a.
  • the non-center portion of the second wrap 26 b and the second end plate 26 a forms the non-center portion of the compression chamber 40.
  • FIG. 4A is a diagram illustrating a first gap that is a gap between the first wrap 24b and the second end plate 26a.
  • the horizontal axis indicates the angle from the center 26p of the second wrap 26b.
  • the vertical axis indicates the height of the first gap. That is, the vertical axis indicates the distance between the tip of the first wrap 24b and the second end plate 26a (particularly the refrigerant flow path portion 26f).
  • the gap height h 1 indicates the distance between the tip of the first wrap 24b and the first region 36a.
  • Gap height h 2 indicates the distance between the tip and the second region 36b of the first lap 24b.
  • the clearance height h 3 indicates the distance between the tip of the first wrap 24b and the third region 36c.
  • the clearance height h 4 indicates the distance between the tip of the first wrap 24b and the fourth region 36d.
  • the height of the refrigerant flow path portion 26f changes from the outer peripheral side toward the inner peripheral side.
  • the height of the refrigerant flow path portion 26f decreases from the outer peripheral side toward the inner peripheral side. That is, the refrigerant flow path portion 26f is thin. In the present embodiment, the height decreases stepwise from the outer peripheral side toward the inner peripheral side. More specifically, the fourth region 36d, the third region 36c, the second region 36b, and the first region 36a become lower in this order.
  • a step 66a is formed at the boundary between the second region 36b and the first region 36a
  • a step 66b is formed at the boundary between the third region 36c and the second region 36b
  • the fourth region 36d and the third region 36c is formed at the boundary.
  • the height of the first lap 24b is constant.
  • the height of the first gap changes from the outer peripheral side of the first wrap 24b toward the inner peripheral side.
  • the height of the first gap is wider from the outer peripheral side of the first wrap 24b toward the inner peripheral side.
  • the height of the first gap changes in a step shape.
  • the gap height h 1 is the largest and the gap height h 4 is the smallest.
  • the amount of change in the height of the refrigerant flow path portion 26f can be regarded as the amount of change in the first gap as it is.
  • the center portion of the second end plate 26a includes a stepped portion 66a. Therefore, the gap height between the outer peripheral end (that is, the stepped portion 66a) at the center of the second end plate 26a and the inner peripheral end is different. Specifically, the difference is the difference between the gap height h 1 and the gap height h 2 .
  • the height of the stepped portion 66a is h 1 -h 2 .
  • the non-center portion of the second end plate 26a includes two step portions. That is, it includes a stepped portion 66b and a stepped portion 66c.
  • the height of the step 66b is h 2 -h 3 and the height of the step 66c is h 3 -h 4 .
  • FIG. 4B is a diagram illustrating a second gap that is a gap between the first end plate 24a and the second lap 26b.
  • the horizontal axis indicates the angle from the center 24p of the first wrap 24b.
  • the vertical axis indicates the height of the second gap. That is, the vertical axis indicates the distance between the first end plate 24a (particularly the refrigerant flow path portion 24f) and the tip of the second wrap 26b.
  • the gap height h 5 indicates the distance between the tip of the second wrap 26b and the first region 34a.
  • the clearance height h 6 indicates the distance between the tip of the second wrap 26b and the second region 34b.
  • the clearance height h 7 indicates the distance between the tip of the second wrap 26b and the third region 34c.
  • the clearance height h 8 indicates the distance between the tip of the second wrap 26b and the fourth region 34d.
  • the height of the refrigerant flow path portion 24f changes from the outer peripheral side toward the inner peripheral side.
  • the height of the refrigerant flow path portion 24f decreases from the outer peripheral side toward the inner peripheral side. That is, the thickness of the refrigerant flow path portion 24f is thin. In the present embodiment, the height decreases stepwise from the outer peripheral side toward the inner peripheral side. More specifically, the fourth region 34d, the third region 34c, the second region 34b, and the first region 34a become lower in this order.
  • a stepped portion 64a is formed at the boundary between the second region 34b and the first region 34a
  • a stepped portion 64b is formed at the boundary between the third region 34c and the second region 34b
  • the fourth region 34d and the third region 34c is formed at the boundary.
  • the height of the second lap 26b is constant.
  • the height of the second gap changes from the outer peripheral side of the second wrap 26b toward the inner peripheral side.
  • the height of the second gap is increased from the outer peripheral side of the second wrap 26b toward the inner peripheral side.
  • the height of the second gap changes in a step shape. Gap height h 5 is the largest, the gap height h 8 is the smallest.
  • the amount of change in the height of the refrigerant flow path portion 24f can be regarded as the amount of change in the second gap as it is.
  • the center portion of the first end plate 24a includes a stepped portion 64a. Therefore, the gap height between the outer peripheral end (that is, the stepped portion 64a) at the center of the first end plate 24a and the inner peripheral end is different. Specifically, the difference is the difference between the gap height h 5 and the gap height h 6 .
  • the height of the stepped portion 64a is h 5 -h 6 .
  • the non-center portion of the first end plate 24a includes two step portions. That is, it includes a stepped portion 64b and a stepped portion 64c.
  • the height of the step portion 64b is h 6 -h 7
  • the height of the step portion 64c is h 7 -h 8.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating a change in the height of the first gap.
  • the horizontal axis indicates the angle of the second wrap 26b
  • the vertical axis indicates the height of the first gap.
  • the gap height h 4 is defined as a reference for the gap height.
  • the height of the stepped portion 66c is defined as 1 ⁇ m
  • the height of the stepped portion 66b is defined as 9 ⁇ m
  • the height of the stepped portion 66a is defined as 26 ⁇ m.
  • the clearance height h 3 can be expressed as h 4 +1, the clearance height h 2 as h 4 +10, and the clearance height h 1 as h 4 +36.
  • the rate of change of the first gap at the center portion of the second end plate 26a is larger than the rate of change of the first gap at the non-center portion of the second end plate 26a. More specifically, the rate of change of the first gap at the center of the second end plate 26a is 5.2 times the rate of change of the first gap at the non-center of the second end plate 26a.
  • the first gap locally increases in the range of the central portion of the second end plate 26a.
  • the rate of change of the first gap at the center portion of the second end plate 26a is in the range of 4.5 to 5.5 times the rate of change of the first gap at the non-center portion of the second end plate 26a. It is.
  • FIG. 5B is a diagram illustrating a change in the height of the second gap.
  • the horizontal axis indicates the angle of the first wrap 24b
  • the vertical axis indicates the height of the second gap.
  • the gap height h 8 is defined as a reference for the gap height.
  • the height of the stepped portion 64c is defined as 1 ⁇ m
  • the height of the stepped portion 64b is defined as 9 ⁇ m
  • the height of the stepped portion 64a is defined as 26 ⁇ m.
  • the gap height h 7 can be represented as h 8 +1
  • the gap height h 6 can be represented as h 8 +10
  • the gap height h 5 can be represented as h 8 +36.
  • the rate of change of the second gap at the center portion of the first end plate 24a is larger than the rate of change of the second gap at the non-center portion of the first end plate 24a. More specifically, the rate of change of the second gap at the center portion of the first end plate 24a is 5.2 times the rate of change of the second gap at the non-center portion of the first end plate 24a.
  • the second gap locally increases in the range of the central portion of the first end plate 24a.
  • the rate of change of the second gap at the center of the first end plate 24a ranges from 4.5 times to 5.5 times the rate of change of the second gap at the non-center portion of the first end plate 24a. It is.
  • the low-temperature and low-pressure refrigerant before being compressed is supplied from the suction pipe 19 to the compression chamber 40 of the compression mechanism 15 via the main suction hole 24c.
  • the compression chamber 40 moves from the outer peripheral portion of the fixed scroll 24 toward the center portion while gradually reducing the volume.
  • the refrigerant in the compression chamber 40 is compressed to become a compressed refrigerant.
  • the temperature of the compression chamber 40 increases with the movement. In particular, when the refrigerant is compressed under a high load condition, the temperature rises more. As the temperature rises, the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 expand.
  • the first gap and the second gap are locally large in the central portion of the compression chamber 40, which is more easily affected by heat. Therefore, even if the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 are expanded by heat, the contact between the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 can be suppressed.
  • the compressed refrigerant is discharged from the discharge hole 41 to the muffler space 45, and then discharged to the high-pressure space S1 via the first compressed refrigerant channel 46 and the second compressed refrigerant channel 48. Then, the compressed refrigerant descends the motor cooling passage 55 and reaches the high pressure space S ⁇ b> 1 below the drive motor 16. Then, the compressed refrigerant reverses the flow direction and raises the air gap between the other motor cooling passage 55 and the drive motor 16. Finally, the compressed refrigerant is discharged from the discharge pipe 20 to the outside of the scroll compressor 101.
  • the rate of change of the first gap at the center of the second end plate 26a is the rate of change of the first gap at the non-center of the second end plate 26a. Greater than rate of change.
  • the first gap in the range of the center portion of the second end plate 26a is locally increased. Accordingly, contact between the tip of the first wrap 24b and the second end plate 26a can be suppressed at the center of the second end plate 26a.
  • the first gap in the central part of the first wrap 24b is set to be locally large, Contact between the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 at the center of the compression chamber 40 can be suppressed.
  • the rate of change of the second gap at the center portion of the first end plate 24a is larger than the rate of change of the second gap at the non-center portion of the first end plate 24a.
  • the second gap in the range of the central portion of the first end plate 24a is locally increased. Therefore, contact between the tip of the second wrap 26b and the first end plate 24a can be suppressed at the center of the first end plate 24a. Since the second gap in the center of the second wrap 26b is set to be locally large in anticipation of expansion of the second wrap 26b due to heat in the center of the compression chamber 40, which can be particularly high temperature, Contact between the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 at the center of the compression chamber 40 can be suppressed.
  • the first gap changes in a step shape from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the first wrap 24b.
  • the second gap changes in a step shape from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the second wrap 26b. Since the first gap and the second gap gradually change toward the center of the compression chamber 40, the contact between the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 can be effectively suppressed.
  • the second end plate 26a includes a step portion 66a in the range of the central portion of the first wrap 24b, and the first end plate 24a has a step in the range of the central portion of the second wrap 26b. Part 64a.
  • the step portion 66a By the step portion 66a, the first gap at the center of the second end plate 26a can be easily increased locally. Similarly, the stepped portion 64a can easily locally increase the second gap at the center of the first end plate 24a.
  • the second end plate 26a is formed in a step shape, so that the first gap changes in a step shape from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the first wrap 24b. .
  • the first end plate 24a in a stepped shape, the second gap changes in a stepped shape from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the second wrap 26b. Therefore, for example, processing for forming the first gap and the second gap is facilitated as compared with the case where the slope is formed.
  • the center portion of the first wrap 24b is in a range of 540 ° from the center of the first wrap 24b.
  • the center portion of the second wrap 26b is in a range of 540 ° from the center of the second wrap 26b.
  • the first gap in the range up to 540 ° from the center of the first wrap 24b and the second gap in the range of 540 ° from the center of the second wrap 26b, which can be particularly high, are locally increased, so that they are fixed. Contact between the scroll 24 and the orbiting scroll 26 can be effectively suppressed.
  • the rate of change of the first gap at the center portion of the second end plate 26a is from 4.5 times the rate of change of the first gap at the non-center portion of the second end plate 26a.
  • the range is 5.5 times.
  • the rate of change of the second gap at the center portion of the first end plate 24a is in the range of 4.5 to 5.5 times the rate of change of the second gap at the non-center portion of the first end plate 24a.
  • the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 compress a refrigerant containing more than 50% by weight of R32 as a refrigerant.
  • the refrigerant containing more than 50% by weight of R32 and the R410A refrigerant are compressed under the same conditions, the refrigerant containing more than 50% by weight of R32 has a higher temperature than the refrigerant of R410A. That is, the first wrap 24b and the second wrap 26b are more easily deformed. Even in this case, since the scroll compressor 101 satisfies the first condition and the second condition, the contact between the fixed scroll 24 and the orbiting scroll 26 can be suppressed.
  • the second end plate 26a is formed in a step shape, but the form in which the first gap changes in a step shape from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the first wrap 24b is not limited to this.
  • the first wrap 24b may be formed in a step shape, and the first wrap 24b and the second end plate 26a may be formed in a step shape. That is, it is sufficient that at least one of the first wrap 24b and the second end plate 26a is formed in a stepped shape. It is sufficient that at least one of the first wrap 24b and the second end plate 26a includes a stepped portion in the range of the central portion of the first wrap 24b.
  • the first end plate 24a is formed in a step shape, but the form in which the second gap changes in a step shape from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the second wrap 26b is limited to this. I can't.
  • the second wrap 26b may be formed in a step shape, and the second wrap 26b and the first end plate 24a may be formed in a step shape. That is, it is sufficient that at least one of the second wrap 26b and the first end plate 24a is formed in a stepped shape. It is sufficient that at least one of the second wrap 26b and the first end plate 24a includes a stepped portion in the range of the center portion of the second wrap 26b.
  • the center portion of the first end plate 24a is in the range of 540 ° from the center of the first wrap 24b, but the range of the center portion of the first end plate 24a is not limited to this.
  • the range of the central portion of the first end plate 24a may change according to the number of step portions. For example, when four step portions are formed in the refrigerant flow path portion 24f, the center portion of the first end plate 24a may be in a range of 360 ° from the center of the first wrap 24b.
  • the center portion of the second end plate 26a is in a range of 540 ° from the center of the second lap 26b, the range of the center portion of the second end plate 26a is not limited thereto.
  • the range of the center portion of the second end plate 26a may change according to the number of step portions. For example, when four step portions are formed in the refrigerant flow path portion 26f, the center portion of the second end plate 26a may be in a range of 360 ° from the center of the second wrap 26b.
  • each of the center portion of the first end plate 24a and the center portion of the second end plate 26a has one step portion, but the form of the center portion of the first end plate 24a and the center portion of the second end plate 26a. Is not limited to this.
  • Each of the center portion of the first end plate 24a and the center portion of the second end plate 26a may have two or more step portions. That is, each of the center portion of the first end plate 24a and the center portion of the second end plate 26a may include at least one step portion.
  • the first gap and the second gap have changed in a step shape, but the form of the first gap and the second gap is not limited to the step shape.
  • the first gap and the second gap may change in a slope shape.
  • the scroll compressor 101 satisfies both the first condition and the second condition.
  • only the first condition may be satisfied, or only the second condition may be satisfied. That is, it is sufficient to satisfy at least one of the first condition and the second condition.
  • only the first gap at the center of the compression chamber 40 may be locally large, or only the second gap at the center of the compression chamber 40 may be locally large. That is, it is only necessary that the gap in the central portion of the compression chamber 40 is locally large in at least one of the first gap and the second gap.
  • the change in the height of the first gap is the same as the change in the height of the second gap, but may be different from the change in the height of the second gap.

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Abstract

スクロール圧縮機（１０１）は、固定スクロール（２４）と旋回スクロール（２６）を備える。固定スクロール（２４）の第１ラップ（２４ｂ）の先端と旋回スクロール（２６）の第２鏡板（２６ａ）との第１隙間は、第１ラップ（２４ｂ）の外周側から内周側に向かって変化し、かつ、第１ラップ（２４ｂ）の中心から第１ラップ（２４ｂ）の途中までの第１隙間の変化率は、第１ラップ（２４ｂ）の途中から第１ラップ（２４ｂ）の外周端までの第１隙間の変化率よりも大きいという第１条件、および、第２ラップ（２６ｂ）の先端と第１鏡板（２４ａ）との第２隙間は、第２ラップ（２６ｂ）の外周側から内周側に向かって変化し、かつ、第２ラップ（２６ｂ）の中心から第２ラップ（２６ｂ）の途中までの第２隙間の変化率は、第２ラップ（２６ｂ）の途中から第２ラップ（２６ｂ）の外周端までの第２隙間の変化率よりも大きいという第２条件を満たす。

Description

スクロール圧縮機
　本発明は、スクロール圧縮機に関する。
　外周側から内周側に向かって深くなるように段差が形成された歯底部を有する固定側ラップおよび旋回側ラップを備えるスクロール圧縮機が知られている（特許文献１（国際公開番号ＷＯ２０１４／１５５６４６）参照）。
　この種のスクロール圧縮機では、運転中の圧縮室内の温度は外周側から内周側に向かって一次関数的に上昇するというよりも指数関数的に上昇することを、本願の発明者達は見出した。したがって、例えば、特許文献１のスクロール圧縮機のように、歯底部において外周側から内周側に向かって深くなるように段差が形成されたとしても、段差が十分でなく、結果として、固定スクロールと旋回スクロールとが接触する恐れがある。特に、低負荷条件で高い圧縮効率が要求されている場合には、固定側ラップおよび旋回側ラップの容積は、より小さく設計される。このような構成においては、高負荷条件で冷媒が過圧縮され易い、すなわち、より温度が上昇し易いので、上述の課題は、より顕著になる。
　本発明の課題は、固定スクロールと旋回スクロールの接触を抑制するスクロール圧縮機を提供することである。
　本発明の第１観点に係るスクロール圧縮機は、固定スクロールと旋回スクロールを備える。固定スクロールは、第１ベースと第１ラップを有する。第１ラップは、第１ベースに渦巻状に形成されている。旋回スクロールは、固定スクロールと共に圧縮室を形成する。旋回スクロールは、第２ベースと第２ラップを有する。第２ラップは、第２ベースに渦巻状に形成されている。スクロール圧縮機は、第１条件および第２条件の少なくとも一方を満たす。第１条件は、第１ラップの先端と第２ベースとの第１隙間が第１ラップの外周側から内周側に向かって変化し、かつ、第１ラップの中心から第１ラップの途中までの第１隙間の変化率が第１ラップの途中から第１ラップの外周端までの第１隙間の変化率よりも大きい、という条件である。第２条件は、第２ラップの先端と第１ベースとの第２隙間が第２ラップの外周側から内周側に向かって変化し、かつ、第２ラップの中心から第２ラップの途中までの第２隙間の変化率が第２ラップの途中から第２ラップの外周端までの第２隙間の変化率よりも大きい、という条件である。
　本発明の第１観点に係るスクロール圧縮機では、第１ラップの中心から第１ラップの途中までの第１隙間の変化率が、第１ラップの途中から第１ラップの外周端までの第１隙間の変化率よりも大きい場合に、第１ラップの中心から第１ラップの途中までの第１隙間は、局所的に大きくなる。したがって、第１ラップの中心から第１ラップの途中までの部分において、第１ラップの先端と第２ベースとの接触を抑制することができる。
　同様に、第２ラップの中心から第２ラップの途中までの第２隙間の変化率が、第２ラップの途中から第２ラップの外周端までの第２隙間の変化率よりも大きい場合に、第２ラップの中心から第２ラップの途中までの第２隙間は、局所的に大きくなる。したがって、第２ラップの中心から第２ラップの途中までの部分において、第２ラップの先端と第１ベースとの接触を抑制することができる。
　以上のように、第１条件および第２条件の少なくとも一方を満たすことにより、固定スクロールと旋回スクロールの接触を抑制することができる。
　本発明の第２観点に係るスクロール圧縮機においては、第１ラップの中心から第１ラップの途中までの部分は第１ラップの中心部であり、第２ラップの中心から第２ラップの途中までの部分は第２ラップの中心部である。
　本発明の第２観点に係るスクロール圧縮機では、特に高温となり得る、圧縮室の中心部において、熱による第１ラップの膨張を見越して、第１ラップの中心部の第１隙間が局所的に大きくなるように設定されている。したがって、圧縮室の中心部での固定スクロールと旋回スクロールの接触を抑制することができる。
　同様に、特に高温となり得る、圧縮室の中心部において、熱による第２ラップの膨張を見越して、第２ラップの中心部の第２隙間が局所的に大きくなるように設定されている。したがって、圧縮室の中心部での固定スクロールと旋回スクロールの接触を抑制することができる。
　本発明の第３観点に係るスクロール圧縮機においては、第１隙間は、第１ラップの外周側から内周側に向かって段差状に変化している。第２隙間は、第２ラップの外周側から内周側に向かって段差状に変化している。
　本発明の第３観点に係るスクロール圧縮機では、第１隙間および第２隙間が圧縮室の中心部に向かって徐々に変化するので、固定スクロールと旋回スクロールの接触を効果的に抑制することができる。
　本発明の第４観点に係るスクロール圧縮機においては、第１ラップおよび第２ベースの少なくとも一方が段差状に形成されることにより、第１隙間は第１ラップの外周側から内周側に向かって段差状に変化している。第２ラップおよび第１ベースの少なくとも一方が段差状に形成されることにより、第２隙間は第２ラップの外周側から内周側に向かって段差状に変化している。第１ラップおよび第２ベースの少なくとも一方は、第１ラップの中心部の範囲に少なくとも１つの段差部を含む。第２ラップおよび第１ベースの少なくとも一方は、第２ラップの中心部の範囲に少なくとも１つの段差部を含む。
　本発明の第４観点に係るスクロール圧縮機では、第１ラップおよび第２ベースの少なくとも一方が段差状に形成されるので、例えばスロープ状に形成される場合に比べて、第１隙間の形成のための加工が容易になる。同様に、第２ラップおよび第１ベースの少なくとも一方が段差状に形成されるので、例えばスロープ状に形成される場合に比べて、第２隙間の形成のための加工が容易になる。また、第１ラップの中心部の範囲に含まれる段差部によって、第１隙間を容易に局所的に大きくすることができる。同様に、第２ラップの中心部の範囲に含まれる段差部によって、第２隙間を容易に局所的に大きくすることができる。
　本発明の第５観点に係るスクロール圧縮機においては、第１ラップの中心部は、第１ラップの中心から５４０°までの範囲である。第２ラップの中心部は、第２ラップの中心から５４０°までの範囲である。
　本発明の第５観点に係るスクロール圧縮機では、特に高温になり得る、第１ラップの中心から５４０°までの範囲の第１隙間および第２ラップの中心から５４０°までの範囲の第２隙間が局所的に大きくなる。したがって、固定スクロールと旋回スクロールの接触を効果的に抑制することができる。
　本発明の第６観点に係るスクロール圧縮機においては、第１ラップの中心から第１ラップの途中までの第１隙間の変化率は、第１ラップの途中から第１ラップの外周端までの第１隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲である。第２ラップの中心から第２ラップの途中までの第２隙間の変化率は、第２ラップの途中から第２ラップの外周端までの第２隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲である。
　本発明の第６観点に係るスクロール圧縮機では、第１ラップの中心から第１ラップの途中までの第１隙間の変化率は、第１ラップの途中から第１ラップの外周端までの第１隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲であり、第２ラップの中心から第２ラップの途中までの第２隙間の変化率は、第２ラップの途中から第２ラップの外周端までの第２隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲であるので、固定スクロールと旋回スクロールの接触を効果的に抑制することができる。
　本発明の第７観点に係るスクロール圧縮機においては、固定スクロールおよび旋回スクロールは、冷媒としてＲ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒を圧縮する。
　Ｒ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒とＲ４１０Ａ冷媒が同条件により圧縮された場合には、Ｒ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒は、Ｒ４１０Ａ冷媒よりも高温になる。すなわち、第１ラップおよび第２ラップが、より変形し易くなる。このような場合であっても、本発明の第７観点に係るスクロール圧縮機は、第１条件および第２条件の少なくとも一方を満たすので、固定スクロールと旋回スクロールの接触を抑制することができる。
　本発明の第１観点に係るスクロール圧縮機では、第１条件および第２条件の少なくとも一方を満たすことにより、固定スクロールと旋回スクロールの接触を抑制することができる。
　本発明の第２観点に係るスクロール圧縮機では、圧縮室の中心部での固定スクロールと旋回スクロールの接触を抑制することができる。
　本発明の第３観点に係るスクロール圧縮機では、固定スクロールと旋回スクロールの接触を効果的に抑制することができる。
　本発明の第４観点に係るスクロール圧縮機では、第１隙間および第２隙間の形成のための加工が容易になる。また、第１ラップの中心部での第１隙間および第２ラップの中心部での第２隙間を容易に局所的に大きくすることができる。
　本発明の第５観点に係るスクロール圧縮機では、特に高温になり得る部分での固定スクロールと旋回スクロールの接触を効果的に抑制することができる。
　本発明の第６観点に係るスクロール圧縮機では、固定スクロールと旋回スクロールの接触を効果的に抑制することができる。
　本発明の第７観点に係るスクロール圧縮機では、Ｒ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒が圧縮されることにより、第１ラップおよび第２ラップがより変形し易くなる場合であっても、固定スクロールと旋回スクロールの接触を抑制することができる。
本実施形態に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。 固定スクロールの下面図である。 旋回スクロールの上面図である。 第１ラップと第２鏡板の間の隙間である第１隙間を説明する図である。 第１鏡板と第２ラップの間の隙間である第２隙間を説明する図である。 第１隙間の高さの変化を説明する図である。 第２隙間の高さの変化を説明する図である。
　本発明の実施形態を以下に示す。なお、以下の実施形態は、具体例に過ぎず、特許請求の範囲に係る発明を限定するものではない。
　＜第１実施形態＞
　図１は、本実施形態に係るスクロール圧縮機１０１の縦断面図である。スクロール圧縮機１０１は、空気調和装置等の冷凍装置に用いられる。スクロール圧縮機１０１は、冷凍装置の冷媒回路を循環する冷媒ガスを圧縮する。冷媒としてＲ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒を用いることができる。
　（１）スクロール圧縮機の構成
　スクロール圧縮機１０１は、主として、ケーシング１０と、圧縮機構１５と、ハウジング２３と、オルダム継手３９と、駆動モータ１６と、下部軸受６０と、クランクシャフト１７と、吸入管１９と、吐出管２０とを備える。
　　（１－１）ケーシング
　ケーシング１０は、円筒状の胴部ケーシング部１１と、椀状の上壁部１２と、椀状の底壁部１３とから構成されている。上壁部１２は、胴部ケーシング部１１の上端部に気密状に溶接されている。底壁部１３は、胴部ケーシング部１１の下端部に気密状に溶接されている。胴部ケーシング部１１の円筒状の軸方向が鉛直方向に沿うように、ケーシング１０は設置されている。
　ケーシング１０の内部には、圧縮機構１５、ハウジング２３、駆動モータ１６、およびクランクシャフト１７等が収容されている。ケーシング１０の底部には、潤滑油が貯留される油溜まり空間１０ａが形成されている。潤滑油は、スクロール圧縮機１０１の運転中において、圧縮機構１５等の摺動部の潤滑性を良好に保つために使用される。
　　（１－２）圧縮機構
　圧縮機構１５は、低温低圧の冷媒ガスを吸引および圧縮して、高温高圧の冷媒ガスである圧縮冷媒を吐出する。圧縮機構１５は、主に、固定スクロール２４と旋回スクロール２６とから構成されている。固定スクロール２４は、ケーシング１０に対して固定されている。旋回スクロール２６は、固定スクロール２４に対して公転運動を行う。
　　　（１－２－１）固定スクロール
　固定スクロール２４は、第１ベースとしての第１鏡板２４ａと、第１ラップ２４ｂとを有する。第１ラップ２４ｂは、第１鏡板２４ａに直立して形成されている。第１ラップ２４ｂは、渦巻き形状である。第１ラップ２４ｂの高さは、好ましくは、２０～４０ｍｍである。第１ラップ２４ｂの巻き数は、後述の第２ラップ２６ｂの巻き数よりも長い。具体的には、約１／２巻き分だけ長い。第１ラップ２４ｂの最外周には、外周面が形成されていない。第１ラップ２４ｂの最外周は、固定スクロール２４の縁部につながっている。第１鏡板２４ａには、主吸入孔２４ｃが形成されている。主吸入孔２４ｃは、吸入管１９と後述する圧縮室４０とを接続する空間である。主吸入孔２４ｃは、吸入空間を形成する。吸入空間は、低温低圧の冷媒ガスを吸入管１９から圧縮室４０に導入するための空間である。
　第１鏡板２４ａの中央部には、吐出孔４１が形成されている。第１鏡板２４ａの上面には、吐出孔４１と連通する拡大凹部４２が形成されている。拡大凹部４２は、第１鏡板２４ａの上面に凹設された空間である。固定スクロール２４の上面には、拡大凹部４２を塞ぐように蓋体４４がボルト４４ａにより固定されている。固定スクロール２４および蓋体４４は、ガスケット（図示せず）を介して密着してシールされている。拡大凹部４２に蓋体４４が覆い被せられることにより、圧縮機構１５の運転音を消音させるマフラー空間４５が形成されている。固定スクロール２４には、マフラー空間４５と連通し、固定スクロール２４の下面に開口する第１圧縮冷媒流路４６が形成されている。第１鏡板２４ａの下面には、油溝２４ｅが形成されている。
　　　（１－２－２）旋回スクロール
　旋回スクロール２６は、第２ベースとしての第２鏡板２６ａと、第２ラップ２６ｂとを有する。第２鏡板２６ａは、円盤形状である。第２鏡板２６ａの下面中央部には、上端軸受２６ｃが形成されている。第２ラップ２６ｂは、第２鏡板２６ａに直立して形成されている。第２ラップ２６ｂは、渦巻き形状である。第２ラップ２６ｂの高さは、好ましくは、２０～４０ｍｍである。旋回スクロール２６には、給油細孔６３が形成されている。給油細孔６３は、第２鏡板２６ａの上面外周部と、上端軸受２６ｃの内側の空間とを連通している。
　第１ラップ２４ｂと第２ラップ２６ｂとが噛み合うことにより、固定スクロール２４および旋回スクロール２６は圧縮室４０を形成する。圧縮室４０は、第１鏡板２４ａと、第１ラップ２４ｂと、第２鏡板２６ａと、第２ラップ２６ｂとによって囲まれる空間である。圧縮室４０の容積は、旋回スクロール２６の公転運動によって徐々に減少する。旋回スクロール２６の公転中に、固定スクロール２４の第１鏡板２４ａおよび第１ラップ２４ｂの下面は、旋回スクロール２６の第２鏡板２６ａおよび第２ラップ２６ｂの上面と摺動する。本明細書において、旋回スクロール２６と摺動する固定スクロール２４の面を、摺動面２４ｄと呼ぶ。
　詳しくは後述するが、第１ラップ２４ｂの先端（すなわち、第１ラップ２４ｂのうち第２鏡板２６ａに対向する部分）と第２鏡板２６ａとの間には、第１隙間が形成されている。第２ラップ２６ｂの先端（すなわち、第２ラップ２６ｂのうち第１鏡板２４ａに対向する部分）と第１鏡板２４ａとの間には、第２隙間が形成されている。本実施形態においては、第１隙間および第２隙間に関して、次に示す第１条件および第２隙間の両方が満たされる。
　第１条件は、第１隙間が第１ラップ２４ｂの外周側から内周側に向かって変化し、かつ、第１ラップ２４ｂの中心２４ｐ（図２参照）から第１ラップ２４ｂの途中までの範囲での第１隙間の変化率が、第１ラップ２４ｂの途中から第１ラップ２４ｂの外周端までの範囲での第１隙間の変化率よりも大きいという条件である。本実施形態においては、第１ラップ２４ｂの中心２４ｐから第１ラップ２４ｂの途中までの範囲は、第１ラップ２４ｂの中心２４ｐから５４０°までの範囲である。第１ラップ２４ｂの途中から第１ラップ２４ｂの外周端までの範囲は、第１ラップ２４ｂの５４０°から１０８０°までの範囲である。
　詳しくは後述するが、第１ラップ２４ｂの中心２４ｐから５４０°までの範囲での第１隙間の変化率は、第１ラップ２４ｂの中心２４ｐから５４０°までの範囲での第１隙間の高さの変化量を、第２鏡板２６ａのうち第１ラップ２４ｂの中心２４ｐから５４０°までの範囲に相当する部分に含まれる段差数で除した値である。第１ラップ２４ｂの５４０°から１０８０°までの範囲での第１隙間の変化率は、第１ラップ２４ｂの５４０°から１０８０°までの範囲での第１隙間の高さの変化量を、第２鏡板２６ａのうち第１ラップ２４ｂの５４０°から１０８０°までの範囲に相当する部分に含まれる段差数で除した値である。
　第２条件は、第２隙間が第２ラップ２６ｂの外周側から内周側に向かって変化し、かつ、第２ラップ２６ｂの中心２６ｐ（図３参照）から第２ラップ２６ｂの途中までの範囲での第２隙間の変化率が、第２ラップ２６ｂの途中から第２ラップ２６ｂの外周端までの範囲での第２隙間の変化率よりも大きいという条件である。本実施形態においては、第２ラップ２６ｂの中心２６ｐから第２ラップ２６ｂの途中までの範囲は、第２ラップ２６ｂの中心２６ｐから５４０°までの範囲である。第２ラップ２６ｂの途中から第２ラップ２６ｂの外周端までの範囲は、第２ラップ２６ｂの５４０°から９００°までの範囲である。
　詳しくは後述するが、第２ラップ２６ｂの中心２６ｐから５４０°までの範囲での第２隙間の変化率は、第２ラップ２６ｂの中心２６ｐから５４０°までの範囲での第２隙間の高さの変化量を、第１鏡板２４ａのうち第２ラップ２６ｂの中心２６ｐから５４０°までの範囲に相当する部分に含まれる段差数で除した値である。第２ラップ２６ｂの５４０°から９００°までの範囲での第２隙間の変化率は、第２ラップ２６ｂの５４０°から９００°までの範囲での第２隙間の高さの変化量を、第１鏡板２４ａのうち第２ラップ２６ｂの５４０°から９００°までの範囲に相当する部分に含まれる段差数で除した値である。
　　（１－３）ハウジング
　ハウジング２３は、圧縮機構１５の下方に配置されている。ハウジング２３の外周面は、胴部ケーシング部１１の内周面に気密状に接合されている。これにより、ケーシング１０の内部空間は、ハウジング２３の下方の高圧空間Ｓ１と、ハウジング２３の上方の空間である低圧空間Ｓ２とに区画されている。ハウジング２３は、固定スクロール２４を載置し、固定スクロール２４と共に旋回スクロール２６を挟持している。ハウジング２３の外周部には、第２圧縮冷媒流路４８が鉛直方向に貫通して形成されている。第２圧縮冷媒流路４８は、ハウジング２３の上面において第１圧縮冷媒流路４６と連通し、ハウジング２３の下面において高圧空間Ｓ１と連通する。
　ハウジング２３の上面には、クランク室Ｓ３が凹設されている。ハウジング２３には、ハウジング貫通孔３１が形成されている。ハウジング貫通孔３１は、クランク室Ｓ３の底面中央部から、ハウジング２３の下面中央部まで、ハウジング２３を鉛直方向に貫通している。本明細書において、ハウジング２３の一部であり、かつ、ハウジング貫通孔３１が形成されている部分を、上部軸受３２という。ハウジング２３には、ケーシング１０の内面近傍の高圧空間Ｓ１とクランク室Ｓ３とを連通する油戻し通路２３ａが形成されている。
　　（１－４）オルダム継手
　オルダム継手３９は、旋回スクロール２６とハウジング２３との間に設置される環状の部材である。オルダム継手３９は、公転している旋回スクロール２６の自転を防止するための部材である。
　　（１－５）駆動モータ
　駆動モータ１６は、ハウジング２３の下方に配置されるブラシレスＤＣモータである。駆動モータ１６は、主に、ケーシング１０の内面に固定されるステータ５１と、ステータ５１の内側にエアギャップを設けて配置されるロータ５２とから構成される。
　ステータ５１の外周面には、ステータ５１の上端面から下端面に亘り、かつ、周方向に所定間隔をおいて切欠形成されている複数のコアカット部が設けられている。コアカット部は、胴部ケーシング部１１とステータ５１との間を鉛直方向に延びるモータ冷却通路５５を形成する。
　ロータ５２は、その回転中心を鉛直方向に貫通するクランクシャフト１７に連結されている。ロータ５２は、クランクシャフト１７を介して、圧縮機構１５に接続されている。
　　（１－６）下部軸受
　下部軸受６０は、駆動モータ１６の下方に配置されている。下部軸受６０の外周面は、ケーシング１０の内面に気密状に接合されている。下部軸受６０は、クランクシャフト１７を支持する。
　　（１－７）クランクシャフト
　クランクシャフト１７は、その軸方向が鉛直方向に沿うように配置されている。クランクシャフト１７は、その上端部の軸心が上端部を除く部分の軸心に対してわずかに偏心している形状を有している。クランクシャフト１７は、バランスウェイト１８を有する。バランスウェイト１８は、ハウジング２３の下方かつ駆動モータ１６の上方の高さ位置において、クランクシャフト１７に密着して固定されている。
　クランクシャフト１７は、ロータ５２の回転中心を鉛直方向に貫通してロータ５２に連結されている。クランクシャフト１７は、その上端部が上端軸受２６ｃに嵌入することで、旋回スクロール２６に接続されている。クランクシャフト１７は、上部軸受３２および下部軸受６０によって支持されている。
　クランクシャフト１７は、その軸方向に延びている主給油路６１を内部に有している。主給油路６１の上端は、クランクシャフト１７の上端面と第２鏡板２６ａの下面とによって形成される油室６７と連通している。油室６７は、第２鏡板２６ａの給油細孔６３を介して、摺動面２４ｄおよび油溝２４ｅに連通し、圧縮室４０を介して最終的に低圧空間Ｓ２に連通する。主給油路６１の下端は、油溜まり空間１０ａに貯留される潤滑油を圧縮機構１５に供給するための管である油供給管に接続されている。
　クランクシャフト１７は、主給油路６１から分岐する第１副給油路６１ａ、第２副給油路６１ｂおよび第３副給油路６１ｃを有している。第１副給油路６１ａ、第２副給油路６１ｂおよび第３副給油路６１ｃは、水平方向に延びている。第１副給油路６１ａは、クランクシャフト１７と旋回スクロール２６の上端軸受２６ｃとの摺動面に開口している。第２副給油路６１ｂは、クランクシャフト１７とハウジング２３の上部軸受３２との摺動面に開口している。第３副給油路６１ｃは、クランクシャフト１７と下部軸受６０との摺動面に開口している。
　　（１－８）吸入管
　吸入管１９は、ケーシング１０の外部から圧縮機構１５へ、冷媒回路の冷媒を導入するための管である。吸入管１９は、ケーシング１０の上壁部１２に気密状に嵌入されている。吸入管１９は、低圧空間Ｓ２を鉛直方向に貫通する。
　　（１－９）吐出管
　吐出管２０は、高圧空間Ｓ１からケーシング１０の外部へ、圧縮冷媒を吐出するための管である。吐出管２０は、ケーシング１０の胴部ケーシング部１１に気密状に嵌入されている。吐出管２０は、高圧空間Ｓ１を水平方向に貫通する。
　（２）固定スクロールおよび旋回スクロールの詳細
　図２は、鉛直方向に沿って視た固定スクロール２４の下面図である。固定スクロール２４のうちの主吸入孔２４ｃから吐出孔４１までの冷媒流路部分２４ｆには、複数の領域が形成されている。本実施形態においては、４つの領域が形成されている。すなわち、第１領域３４ａ、第２領域３４ｂ、第３領域３４ｃ、および第４領域３４ｄが形成されている。
　第１領域３４ａは、冷媒流路部分２４ｆのうち最も内周側の領域である。本実施形態においては、第１領域３４ａは、第１ラップ２４ｂの中心２４ｐ（すなわち巻き始め）から５４０°までの範囲に対応する領域である。本実施形態においては、第１ラップ２４ｂの中心２４ｐから５４０°までの範囲を第１ラップ２４ｂの中心部と定義し、第１領域３４ａを第１鏡板２４ａの中心部と定義する。第１ラップ２４ｂおよび第１鏡板２４ａの中心部は、圧縮室４０の中心部を形成する。
　第２領域３４ｂは、第１領域３４ａに続く領域である。第２領域３４ｂは、第１領域３４ａと第３領域３４ｃの間の領域である。本実施形態においては、第２領域３４ｂは、第１ラップ２４ｂの５４０°から７２０°までの範囲に対応する領域である。
　第３領域３４ｃは、第２領域３４ｂに続く領域である。第３領域３４ｃは、第２領域３４ｂと第４領域３４ｄの間の領域である。本実施形態においては、第３領域３４ｃは、第１ラップ２４ｂの７２０°から９００°までの範囲に対応する領域である。
　第４領域３４ｄは、第３領域３４ｃに続く領域である。第４領域３４ｄは、冷媒流路部分２４ｆのうち最も外周側の領域である。本実施形態においては、第４領域３４ｄは、第１ラップ２４ｂの９００°から外周端（１０８０°）までの範囲に対応する領域である。
　本実施形態においては、第１ラップ２４ｂの５４０°から外周端までの範囲を第１ラップ２４ｂの非中心部と定義し、第２領域３４ｂ、第３領域３４ｃ、および第４領域３４ｄを第１鏡板２４ａの非中心部と定義する。第１ラップ２４ｂおよび第１鏡板２４ａの非中心部は、圧縮室４０の非中心部を形成する。
　図３は、鉛直方向に沿って視た旋回スクロール２６の上面図である。旋回スクロール２６のうちの第２ラップ２６ｂの中心２６ｐから外周端に囲まれた冷媒流路部分２６ｆには、複数の領域が形成されている。本実施形態においては、４つの領域が形成されている。すなわち、第１領域３６ａ、第２領域３６ｂ、第３領域３６ｃ、および第４領域３６ｄが形成されている。
　第１領域３６ａは、冷媒流路部分２６ｆのうち最も内周側の領域である。本実施形態においては、第１領域３６ａは、第２ラップ２６ｂの中心２６ｐ（すなわち巻き始め）から５４０°までの範囲に対応する領域である。本実施形態においては、第２ラップ２６ｂの中心２６ｐから５４０°までの範囲を第２ラップ２６ｂの中心部と定義し、第１領域３６ａを第２鏡板２６ａの中心部と定義する。第２ラップ２６ｂおよび第２鏡板２６ａの中心部は、圧縮室４０の中心部を形成する。
　第２領域３６ｂは、第１領域３６ａに続く領域である。第２領域３６ｂは、第１領域３６ａと第３領域３６ｃの間の領域である。本実施形態においては、第２領域３６ｂは、第２ラップ２６ｂの５４０°から６６０°までの範囲に対応する領域である。
　第３領域３６ｃは、第２領域３６ｂに続く領域である。第３領域３６ｃは、第２領域３６ｂと第４領域３６ｄの間の領域である。本実施形態においては、第３領域３６ｃは、第２ラップ２６ｂの６６０°から７８０°までの範囲に対応する領域である。
　第４領域３６ｄは、第３領域３６ｃに続く領域である。第４領域３６ｄは、冷媒流路部分２６ｆのうち最も外周側の領域である。本実施形態においては、第４領域３６ｄは、第２ラップ２６ｂの７８０°から外周端（９００°）までの範囲に対応する領域である。
　本実施形態においては、第２ラップ２６ｂの５４０°から外周端までの範囲を第２ラップ２６ｂの非中心部と定義し、第２領域３６ｂ、第３領域３６ｃ、および第４領域３６ｄを第２鏡板２６ａの非中心部と定義する。第２ラップ２６ｂおよび第２鏡板２６ａの非中心部は、圧縮室４０の非中心部を形成する。
　図４Ａは、第１ラップ２４ｂと第２鏡板２６ａの間の隙間である第１隙間を説明する図である。図４Ａにおいては、横軸は第２ラップ２６ｂの中心２６ｐからの角度を示す。縦軸は第１隙間の高さを示す。すなわち、縦軸は第１ラップ２４ｂの先端と第２鏡板２６ａ（特に冷媒流路部分２６ｆ）との距離を示す。隙間高さｈ1は、第１ラップ２４ｂの先端と第１領域３６ａとの距離を示す。隙間高さｈ2は、第１ラップ２４ｂの先端と第２領域３６ｂとの距離を示す。隙間高さｈ3は、第１ラップ２４ｂの先端と第３領域３６ｃとの距離を示す。隙間高さｈ4は、第１ラップ２４ｂの先端と第４領域３６ｄとの距離を示す。
　図４Ａに示されるように、冷媒流路部分２６ｆの高さは、外周側から内周側に向かって変化している。冷媒流路部分２６ｆの高さは、外周側から内周側に向かって低くなっている。すなわち、冷媒流路部分２６ｆの厚みが薄くなっている。本実施形態においては、外周側から内周側に向かって段差状に低くなっている。より詳細には、第４領域３６ｄ、第３領域３６ｃ、第２領域３６ｂ、第１領域３６ａの順に低くなっている。
　冷媒流路部分２６ｆが段差状に低くなることによって、冷媒流路部分２６ｆには、３つの段差部６６が形成されている。すなわち、第２領域３６ｂと第１領域３６ａの境界に段差部６６ａが形成され、第３領域３６ｃと第２領域３６ｂの境界に段差部６６ｂが形成され、第４領域３６ｄと第３領域３６ｃの境界に段差部６６ｃが形成されている。
　一方、第１ラップの２４ｂの高さは一定である。結果として、第１隙間の高さは、第１ラップ２４ｂの外周側から内周側に向かって変化している。第１隙間の高さは、第１ラップ２４ｂの外周側から内周側に向かって広くなっている。第１隙間の高さは、段差状に変化している。隙間高さｈ1が最も大きく、隙間高さｈ4が最も小さい。
　以上のように、冷媒流路部分２６ｆの高さが変化している一方、第１ラップ２４ｂの高さは一定である。したがって、冷媒流路部分２６ｆの高さの変化量をそのまま第１隙間の変化量とみなすことができる。
　本実施形態においては、第２鏡板２６ａの中心部は段差部６６ａを含む。したがって、第２鏡板２６ａの中心部の外周端（すなわち段差部６６ａ）と内周端の隙間高さは異なる。具体的には、隙間高さｈ1と隙間高さｈ2の差だけ異なる。段差部６６ａの高さはｈ1－ｈ2である。
　本実施形態においては、第２鏡板２６ａの非中心部は２つの段差部を含む。すなわち、段差部６６ｂおよび段差部６６ｃを含む。段差部６６ｂの高さはｈ2－ｈ3であり、段差部６６ｃの高さはｈ3－ｈ4である。
　図４Ｂは、第１鏡板２４ａと第２ラップ２６ｂの間の隙間である第２隙間を説明する図である。図４Ｂにおいては、横軸は第１ラップ２４ｂの中心２４ｐからの角度を示す。縦軸は第２隙間の高さを示す。すなわち、縦軸は第１鏡板２４ａ（特に冷媒流路部分２４ｆ）と第２ラップ２６ｂの先端との距離を示す。隙間高さｈ5は、第２ラップ２６ｂの先端と第１領域３４ａとの距離を示す。隙間高さｈ6は、第２ラップ２６ｂの先端と第２領域３４ｂとの距離を示す。隙間高さｈ7は、第２ラップ２６ｂの先端と第３領域３４ｃとの距離を示す。隙間高さｈ8は、第２ラップ２６ｂの先端と第４領域３４ｄとの距離を示す。
　図４Ｂに示されるように、冷媒流路部分２４ｆの高さは、外周側から内周側に向かって変化している。冷媒流路部分２４ｆの高さは、外周側から内周側に向かって低くなっている。すなわち、冷媒流路部分２４ｆの厚みが薄くなっている。本実施形態においては、外周側から内周側に向かって段差状に低くなっている。より詳細には、第４領域３４ｄ、第３領域３４ｃ、第２領域３４ｂ、第１領域３４ａの順に低くなっている。
　冷媒流路部分２４ｆが段差状に低くなることによって、冷媒流路部分２４ｆには、３つの段差部６４が形成されている。すなわち、第２領域３４ｂと第１領域３４ａの境界に段差部６４ａが形成され、第３領域３４ｃと第２領域３４ｂの境界に段差部６４ｂが形成され、第４領域３４ｄと第３領域３４ｃの境界に段差部６４ｃが形成されている。
　一方、第２ラップの２６ｂの高さは一定である。結果として、第２隙間の高さは、第２ラップ２６ｂの外周側から内周側に向かって変化している。第２隙間の高さは、第２ラップ２６ｂの外周側から内周側に向かって広くなっている。第２隙間の高さは、段差状に変化している。隙間高さｈ5が最も大きく、隙間高さｈ8が最も小さい。
　以上のように、冷媒流路部分２４ｆの高さが変化している一方、第２ラップ２６ｂの高さは一定である。したがって、冷媒流路部分２４ｆの高さの変化量をそのまま第２隙間の変化量とみなすことができる。
　本実施形態においては、第１鏡板２４ａの中心部は段差部６４ａを含む。したがって、第１鏡板２４ａの中心部の外周端（すなわち段差部６４ａ）と内周端の隙間高さは異なる。具体的には、隙間高さｈ5と隙間高さｈ6の差だけ異なる。段差部６４ａの高さはｈ5－ｈ6である。
　本実施形態においては、第１鏡板２４ａの非中心部は２つの段差部を含む。すなわち、段差部６４ｂおよび段差部６４ｃを含む。段差部６４ｂの高さはｈ6－ｈ7であり、段差部６４ｃの高さはｈ7－ｈ8である。
　図５Ａは、第１隙間の高さの変化を説明する図である。図５Ａにおいて、横軸は第２ラップ２６ｂの角度を示し、縦軸は第１隙間の高さを示す。ここでは、隙間高さｈ4を隙間高さの基準として定義する。また、一例として、段差部６６ｃの高さを１μｍ、段差部６６ｂの高さを９μｍ、段差部６６ａの高さを２６μｍと定義する。そうすると、隙間高さｈ3をｈ4＋１、隙間高さｈ2をｈ4＋１０、隙間高さｈ1をｈ4＋３６と表すことができる。
　本実施形態においては、第２鏡板２６ａの中心部での変化量は、ｈ1－ｈ2＝２６μｍである。第２鏡板２６ａの中心部の段差数は１であるので、第２鏡板２６ａの中心部での変化率は、２６である。第２鏡板２６ａの非中心部での変化量は、ｈ2－ｈ4＝１０μｍである。第２鏡板２６ａの非中心部の段差数は２であるので、第２鏡板２６ａの非中心部での変化率（段差当たりの変化量の平均）は１０／２＝５である。
　以上のように、第２鏡板２６ａの中心部での第１隙間の変化率は、第２鏡板２６ａの非中心部での第１隙間の変化率よりも大きい。より詳細には、第２鏡板２６ａの中心部での第１隙間の変化率は、第２鏡板２６ａの非中心部での第１隙間の変化率の５．２倍である。第１隙間は、第２鏡板２６ａの中心部の範囲において局所的に大きくなる。なお、好ましくは、第２鏡板２６ａの中心部での第１隙間の変化率は、第２鏡板２６ａの非中心部での第１隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲である。
　図５Ｂは、第２隙間の高さの変化を説明する図である。図５Ｂにおいて、横軸は第１ラップ２４ｂの角度を示し、縦軸は第２隙間の高さを示す。ここでは、隙間高さｈ8を隙間高さの基準として定義する。また、一例として、段差部６４ｃの高さを１μｍ、段差部６４ｂの高さを９μｍ、段差部６４ａの高さを２６μｍと定義する。そうすると、隙間高さｈ7をｈ8＋１、隙間高さｈ6をｈ8＋１０、隙間高さｈ5をｈ8＋３６と表すことができる。
　本実施形態においては、第１鏡板２４ａの中心部での変化量は、ｈ5－ｈ6＝２６μｍである。第１鏡板２４ａの中心部の段差数は１であるので、第１鏡板２４ａの中心部での変化率は、２６である。第１鏡板２４ａの非中心部での変化量は、ｈ6－ｈ8＝１０μｍである。第１鏡板２４ａの非中心部の段差数は２であるので、第１鏡板２４ａの非中心部での変化率（段差当たりの変化量の平均）は１０／２＝５である。
　以上のように、第１鏡板２４ａの中心部での第２隙間の変化率は、第１鏡板２４ａの非中心部での第２隙間の変化率よりも大きい。より詳細には、第１鏡板２４ａの中心部での第２隙間の変化率は、第１鏡板２４ａの非中心部での第２隙間の変化率の５．２倍である。第２隙間は、第１鏡板２４ａの中心部の範囲において局所的に大きくなる。なお、好ましくは、第１鏡板２４ａの中心部での第２隙間の変化率は、第１鏡板２４ａの非中心部での第２隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲である。
　（３）スクロール圧縮機の動作
　最初に、駆動モータ１６が駆動することによって、ロータ５２が回転する。これにより、ロータ５２に固定されているクランクシャフト１７が回転する。クランクシャフト１７の回転運動は、上端軸受２６ｃを介して旋回スクロール２６に伝達される。クランクシャフト１７の上端部の軸心は、クランクシャフト１７の回転運動の軸に対して偏心している。旋回スクロール２６は、オルダム継手３９を介してハウジング２３に係合されている。これにより、旋回スクロール２６は、自転することなく、固定スクロール２４に対して公転運動を行う。
　圧縮される前の低温低圧の冷媒は、吸入管１９から主吸入孔２４ｃを経由して、圧縮機構１５の圧縮室４０に供給される。旋回スクロール２６の公転運動により、圧縮室４０は容積を徐々に減少させながら固定スクロール２４の外周部から中心部に向かって移動する。その結果、圧縮室４０の冷媒は圧縮されて圧縮冷媒となる。圧縮室４０が固定スクロール２４の外周部から中心部に向かって移動する場合に、圧縮室４０の温度は移動に伴い上昇する。特に、冷媒が高負荷条件で圧縮される場合には、温度がより上昇する。温度の上昇に伴い、固定スクロール２４および旋回スクロール２６は膨張する。
　ここで、本実施形態のスクロール圧縮機１０１では、熱による影響をより受け易い、圧縮室４０の中心部において、第１隙間および第２隙間が局所的に大きい。したがって、固定スクロール２４および旋回スクロール２６が熱により膨張したとしても、固定スクロール２４と旋回スクロール２６の接触を抑制することができる。
　圧縮冷媒は、吐出孔４１からマフラー空間４５へ吐出された後、第１圧縮冷媒流路４６および第２圧縮冷媒流路４８を経由して、高圧空間Ｓ１へ吐出される。そして、圧縮冷媒は、モータ冷却通路５５を下降して、駆動モータ１６の下方の高圧空間Ｓ１に到達する。そして、圧縮冷媒は、流れの向きを反転させて、他のモータ冷却通路５５および駆動モータ１６のエアギャップを上昇する。最終的に、圧縮冷媒は、吐出管２０からスクロール圧縮機１０１の外部に吐出される。
　（４）スクロール圧縮機の特徴
　本実施形態のスクロール圧縮機１０１においては、第２鏡板２６ａの中心部での第１隙間の変化率は、第２鏡板２６ａの非中心部での第１隙間の変化率よりも大きい。第２鏡板２６ａの中心部の範囲での第１隙間は、局所的に大きくなる。したがって、第２鏡板２６ａの中心部において、第１ラップ２４ｂの先端と第２鏡板２６ａとの接触を抑制することができる。特に高温となり得る、圧縮室４０の中心部において、熱による第１ラップ２４ｂの膨張を見越して、第１ラップ２４ｂの中心部の第１隙間が局所的に大きくなるように設定されているので、圧縮室４０の中心部での固定スクロール２４と旋回スクロール２６の接触を抑制することができる。
　同様に、第１鏡板２４ａの中心部での第２隙間の変化率は、第１鏡板２４ａの非中心部での第２隙間の変化率よりも大きい。第１鏡板２４ａの中心部の範囲での第２隙間は、局所的に大きくなる。したがって、第１鏡板２４ａの中心部において、第２ラップ２６ｂの先端と第１鏡板２４ａとの接触を抑制することができる。特に高温となり得る、圧縮室４０の中心部において、熱による第２ラップ２６ｂの膨張を見越して、第２ラップ２６ｂの中心部の第２隙間が局所的に大きくなるように設定されているので、圧縮室４０の中心部での固定スクロール２４と旋回スクロール２６の接触を抑制することができる。
　本実施形態のスクロール圧縮機１０１においては、第１隙間は、第１ラップ２４ｂの外周側から内周側に向かって段差状に変化している。第２隙間は、第２ラップ２６ｂの外周側から内周側に向かって段差状に変化している。第１隙間および第２隙間が圧縮室４０の中心部に向かって徐々に変化するので、固定スクロール２４と旋回スクロール２６の接触を効果的に抑制することができる。
　本実施形態のスクロール圧縮機１０１においては、第２鏡板２６ａは、第１ラップ２４ｂの中心部の範囲に段差部６６ａを含み、第１鏡板２４ａは、第２ラップ２６ｂの中心部の範囲に段差部６４ａを含む。段差部６６ａによって、第２鏡板２６ａの中心部での第１隙間を容易に局所的に大きくすることができる。同様に、段差部６４ａによって、第１鏡板２４ａの中心部での第２隙間を容易に局所的に大きくすることができる。
　本実施形態のスクロール圧縮機１０１においては、第２鏡板２６ａが段差状に形成されることにより、第１隙間が第１ラップ２４ｂの外周側から内周側に向かって段差状に変化している。第１鏡板２４ａが段差状に形成されることにより、第２隙間が第２ラップ２６ｂの外周側から内周側に向かって段差状に変化している。よって、例えばスロープ状に形成される場合に比べて、第１隙間および第２隙間の形成のための加工が容易になる。
　本実施形態のスクロール圧縮機１０１においては、第１ラップ２４ｂの中心部は、第１ラップ２４ｂの中心から５４０°までの範囲である。第２ラップ２６ｂの中心部は、第２ラップ２６ｂの中心から５４０°までの範囲である。特に高温になり得る、第１ラップ２４ｂの中心から５４０°までの範囲の第１隙間および第２ラップ２６ｂの中心から５４０°までの範囲の第２隙間を局所的に大きくしているので、固定スクロール２４と旋回スクロール２６の接触を効果的に抑制することができる。
　本実施形態のスクロール圧縮機１０１においては、第２鏡板２６ａの中心部での第１隙間の変化率は、第２鏡板２６ａの非中心部での第１隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲である。第１鏡板２４ａの中心部での第２隙間の変化率は、第１鏡板２４ａの非中心部での第２隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲である。以上により、固定スクロール２４と旋回スクロール２６の接触を効果的に抑制することができる。
　本実施形態のスクロール圧縮機１０１においては、固定スクロール２４および旋回スクロール２６は、冷媒としてＲ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒を圧縮する。Ｒ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒とＲ４１０Ａ冷媒が同条件により圧縮された場合には、Ｒ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒は、Ｒ４１０Ａ冷媒よりも高温になる。すなわち、第１ラップ２４ｂおよび第２ラップ２６ｂが、より変形し易くなる。この場合であっても、スクロール圧縮機１０１は、第１条件および第２条件を満たすので、固定スクロール２４と旋回スクロール２６の接触を抑制することができる。
　＜変形例＞
　本発明の実施形態に適用可能な変形例を説明する。
　（１）変形例Ａ
　以上の説明では、第２鏡板２６ａが段差状に形成されたが、第１隙間が第１ラップ２４ｂの外周側から内周側に向かって段差状に変化する形態は、これに限られない。第１ラップ２４ｂが段差状に形成されてもよいし、第１ラップ２４ｂおよび第２鏡板２６ａが段差状に形成されてもよい。すなわち、第１ラップ２４ｂおよび第２鏡板２６ａの少なくとも一方が段差状に形成されていればよい。第１ラップ２４ｂおよび第２鏡板２６ａの少なくとも一方が第１ラップ２４ｂの中心部の範囲に段差部を含めばよい。
　同様に、以上の説明では、第１鏡板２４ａが段差状に形成されたが、第２隙間が第２ラップ２６ｂの外周側から内周側に向かって段差状に変化する形態は、これに限られない。第２ラップ２６ｂが段差状に形成されてもよいし、第２ラップ２６ｂおよび第１鏡板２４ａが段差状に形成されてもよい。すなわち、第２ラップ２６ｂおよび第１鏡板２４ａの少なくとも一方が段差状に形成されていればよい。第２ラップ２６ｂおよび第１鏡板２４ａの少なくとも一方が第２ラップ２６ｂの中心部の範囲に段差部を含めばよい。
　（２）変形例Ｂ
　以上の説明では、冷媒流路部分２４ｆおよび冷媒流路部分２６ｆのそれぞれに、３つの段差部が形成されていたが、２つの段差部が形成されてもよいし、４つ以上の段差部が形成されてもよい。
　（３）変形例Ｃ
　以上の説明では、第１鏡板２４ａの中心部が第１ラップ２４ｂの中心から５４０°までの範囲であったが、第１鏡板２４ａの中心部の範囲はこれに限られない。第１鏡板２４ａの中心部の範囲は、段差部の数に応じて変化してもよい。例えば、４つの段差部が冷媒流路部分２４ｆに形成されている場合には、第１鏡板２４ａの中心部は第１ラップ２４ｂの中心から３６０°までの範囲としてもよい。
　同様に、第２鏡板２６ａの中心部が第２ラップ２６ｂの中心から５４０°までの範囲であったが、第２鏡板２６ａの中心部の範囲はこれに限られない。第２鏡板２６ａの中心部の範囲は、段差部の数に応じて変化してもよい。例えば、４つの段差部が冷媒流路部分２６ｆに形成されている場合には、第２鏡板２６ａの中心部は第２ラップ２６ｂの中心から３６０°までの範囲としてもよい。
　（４）変形例Ｄ
　以上の説明では、第１鏡板２４ａの中心部および第２鏡板２６ａの中心部のそれぞれは、１つの段差部を有したが、第１鏡板２４ａの中心部および第２鏡板２６ａの中心部の形態はこれに限られない。第１鏡板２４ａの中心部および第２鏡板２６ａの中心部のそれぞれは、２つ以上の段差部を有してもよい。すなわち、第１鏡板２４ａの中心部および第２鏡板２６ａの中心部のそれぞれは、少なくとも１つの段差部を含めばよい。
　（５）変形例Ｅ
　以上の説明では、第１隙間および第２隙間が段差状に変化したが、第１隙間および第２隙間の形態は段差状に限られない。第１隙間および第２隙間は、スロープ状に変化してもよい。
　（６）変形例Ｆ
　以上の説明では、スクロール圧縮機１０１が第１条件および第２条件の両方を満たしたが、第１条件のみを満たしてもよいし、第２条件のみを満たしてもよい。すなわち、第１条件および第２条件の少なくとも一方を満たせばよい。より詳細には、圧縮室４０の中心部での第１隙間のみが局所的に大きくてもよいし、圧縮室４０の中心部での第２隙間のみが局所的に大きくてもよい。すなわち、第１隙間および第２隙間の少なくとも一方において、圧縮室４０の中心部の隙間が局所的に大きくなっていればよい。第１条件および第２条件の少なくとも一方を満たすことにより、固定スクロール２４と旋回スクロール２６の接触を抑制することができる。
　（７）変形例Ｇ
　以上の説明では、第１隙間の高さの変化は、第２隙間の高さの変化と同一であったが、第２隙間の高さの変化とは異なってもよい。
　以上のように、本発明は実施形態を用いて説明されたが、本発明の技術的範囲は上記の実施形態に記載の範囲に限定されない。多様な変更または改良を上記の実施形態に加えることが可能であることは、当業者に明らかである。その様な変更または改良を加えた形態も本発明の技術的範囲に含まれ得ることは、特許請求の範囲の記載から明らかである。
２４　　固定スクロール
２４ａ　第１鏡板
２４ｂ　第１ラップ
２６　　旋回スクロール
２６ａ　第２鏡板
２６ｂ　第２ラップ
４０　　圧縮室
１０１　スクロール圧縮機
国際公開番号ＷＯ２０１４／１５５６４６

Claims (7)

  1. 　第１ベース（２４ａ）と、前記第１ベースに形成された渦巻状の第１ラップ（２４ｂ）とを有する固定スクロール（２４）と、
    　前記固定スクロールと共に圧縮室（４０）を形成し、第２ベース（２６ａ）と、前記第２ベースに形成された渦巻状の第２ラップ（２６ｂ）とを有する旋回スクロール（２６）と、
    　を備え、
    　前記第１ラップの先端と前記第２ベースとの第１隙間は、前記第１ラップの外周側から内周側に向かって変化し、かつ、前記第１ラップの中心から前記第１ラップの途中までの前記第１隙間の変化率は、前記第１ラップの途中から前記第１ラップの外周端までの前記第１隙間の変化率よりも大きいという第１条件、および、
    　前記第２ラップの先端と前記第１ベースとの第２隙間は、前記第２ラップの外周側から内周側に向かって変化し、かつ、前記第２ラップの中心から前記第２ラップの途中までの前記第２隙間の変化率は、前記第２ラップの途中から前記第２ラップの外周端までの前記第２隙間の変化率よりも大きいという第２条件の少なくとも一方を満たす、
    　スクロール圧縮機（１０１）。
  2. 　前記第１ラップの中心から前記第１ラップの途中までの部分は、前記第１ラップの中心部であり、
    　前記第２ラップの中心から前記第２ラップの途中までの部分は、前記第２ラップの中心部である、
    　請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  3. 　前記第１隙間は、前記第１ラップの外周側から内周側に向かって段差状に変化し、前記第２隙間は、前記第２ラップの外周側から内周側に向かって段差状に変化している、
    　請求項２に記載のスクロール圧縮機。
  4. 　前記第１ラップおよび前記第２ベースの少なくとも一方が段差状に形成されることにより、前記第１隙間は、前記第１ラップの外周側から内周側に向かって段差状に変化し、
    　前記第２ラップおよび前記第１ベースの少なくとも一方が段差状に形成されることにより、前記第２隙間は、前記第２ラップの外周側から内周側に向かって段差状に変化し、
    　前記第１ラップおよび前記第２ベースの少なくとも一方は、前記第１ラップの中心部の範囲に少なくとも１つの段差部（６６ａ）を含み、
    　前記第２ラップおよび前記第１ベースの少なくとも一方は、前記第２ラップの中心部の範囲に少なくとも１つの段差部（６４ａ）を含む、
    　請求項３に記載のスクロール圧縮機。
  5. 　前記第１ラップの中心部は、前記第１ラップの中心から５４０°までの範囲であり、
    　前記第２ラップの中心部は、前記第２ラップの中心から５４０°までの範囲である、
    　請求項２から請求項４のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。
  6. 　前記第１ラップの中心から前記第１ラップの途中までの前記第１隙間の変化率は、前記第１ラップの途中から前記第１ラップの外周端までの前記第１隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲であり、
    　前記第２ラップの中心から前記第２ラップの途中までの前記第２隙間の変化率は、前記第２ラップの途中から前記第２ラップの外周端までの前記第２隙間の変化率の４．５倍から５．５倍の範囲である、
    　請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。
  7. 　前記固定スクロールおよび前記旋回スクロールは、冷媒としてＲ３２を５０重量％よりも多く含む冷媒を圧縮する、
    　請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6236267U (ja) * 1985-08-20 1987-03-03
JPH0719187A (ja) * 1993-07-01 1995-01-20 Hitachi Ltd スクロール流体機械
WO2014155646A1 (ja) 2013-03-29 2014-10-02 日立アプライアンス株式会社 スクロール圧縮機
JP2016003645A (ja) * 2014-06-19 2016-01-12 日立アプライアンス株式会社 スクロール圧縮機および空気調和機

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5968583A (ja) * 1982-10-09 1984-04-18 Sanden Corp スクロ−ル型流体装置
JP3046486B2 (ja) * 1993-12-28 2000-05-29 株式会社日立製作所 スクロール式流体機械
US5857844A (en) * 1996-12-09 1999-01-12 Carrier Corporation Scroll compressor with reduced height orbiting scroll wrap
JP4658381B2 (ja) * 2001-05-31 2011-03-23 三菱重工業株式会社 スクロール圧縮機
WO2005001292A1 (ja) * 2003-06-17 2005-01-06 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. スクロール圧縮機
KR100677528B1 (ko) 2006-03-07 2007-02-02 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기
JP5030581B2 (ja) * 2006-12-28 2012-09-19 三菱重工業株式会社 スクロール圧縮機
JP4775494B2 (ja) * 2010-02-15 2011-09-21 ダイキン工業株式会社 スクロール圧縮機
JP2012036825A (ja) * 2010-08-06 2012-02-23 Daikin Industries Ltd スクロール圧縮機
CN103688117B (zh) * 2011-07-07 2016-04-06 三菱电机株式会社 制冷空调装置及制冷空调装置的控制方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6236267U (ja) * 1985-08-20 1987-03-03
JPH0719187A (ja) * 1993-07-01 1995-01-20 Hitachi Ltd スクロール流体機械
WO2014155646A1 (ja) 2013-03-29 2014-10-02 日立アプライアンス株式会社 スクロール圧縮機
JP2016003645A (ja) * 2014-06-19 2016-01-12 日立アプライアンス株式会社 スクロール圧縮機および空気調和機

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3483447A4 *

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