WO2017188090A1 - 緩衝器 - Google Patents

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rod
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housing
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敦 作田
萩平 慎一
瞭汰 五味
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Kyb株式会社
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Definitions

  • This invention relates to a shock absorber.
  • the shock absorber is interposed between the vehicle body and the wheel, and attenuates the vibration input to the wheel to suppress the shaking of the vehicle body.
  • the shock absorber includes a cylinder, a cylindrical rod that is inserted in the cylinder so as to be movable in the axial direction, and a piston that is connected to the tip of the rod and divides the cylinder into two chambers. And a valve for providing resistance to the liquid passing through the passage, and a passage for communicating the two chambers with the piston.
  • the housing has a screw portion on the outer periphery on the rod side, and is connected by screwing the screw portion to the inner periphery of the rod.
  • the shock absorber when used as a strut type suspension, the wheel is positioned by the shock absorber, so that a large lateral force acts on the shock absorber when the vehicle turns. Then, since the lateral force acts on the screwed portion of the rod and the housing and the screwed portion may be loosened, it is not preferable that the rod and the housing are screwed together when used for a strut suspension.
  • shock absorber rod and the housing are welded together by friction welding.
  • an object of the present invention is to prevent mixing of oxide scale generated by friction welding the rod and the housing.
  • the present invention for solving the above-described problems includes a cap that covers the joint between the outer periphery of the rod and the piston connecting member and is mounted between the outer periphery of the rod and the piston connecting member without a gap.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a shock absorber according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a main part showing a first modification of the shock absorber according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of a main part showing a second modification of the shock absorber according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a circuit diagram of a damping valve used in the shock absorber of FIG.
  • FIG. 5 is an enlarged longitudinal sectional view of a main part of the shock absorber according to the second embodiment.
  • the shock absorber D1 includes a cylinder 10 filled with a liquid such as hydraulic oil, and a piston 11 that is slidably inserted into the inner periphery of the cylinder 10 and divides the inside of the cylinder into an extension side chamber R1 and a pressure side chamber R2. And a rod 12 movably inserted into the cylinder 10, and the rod 12 and the piston 11 are connected via a piston connecting member.
  • the piston 11 is provided with a damping valve V capable of adjusting a damping force of a shock absorber D1 described later.
  • a bottomed cylindrical housing 2 is provided as a piston connecting member, and the bottom portion 2b of the housing 2 is welded to the tip of the rod 12 by friction welding.
  • the damping valve V is housed inside.
  • the housing 2 has a bottomed cylindrical shape, and includes a cylindrical portion 2a that accommodates the damping valve V therein, a bottom portion 2b that is provided at a rod side end of the cylindrical portion 2a, and an outer peripheral end of the bottom portion 2b.
  • An annular convex portion 2c to be formed is provided.
  • the tip of the rod 12 is welded to the surface between the bottom 2b of the housing 2 and the annular projection 2c by friction welding. Further, a screw portion that can be screwed to the damping valve V is provided on the inner periphery of the lower end in FIG. 1 of the cylindrical portion 2 a of the housing 2, and the damping valve V is screwed to the inner periphery of the housing 2.
  • annular rod guide is attached to the upper end of the cylinder 10 to support the rod 12.
  • annular rebound cushion 3 formed of a flexible rubber such as NBR or synthetic rubber is mounted on the outer periphery of the rod 12, and an annular projection 2 c of the housing 2 has an annular shape on which the rebound cushion 3 is placed.
  • a rebound stopper 1 is mounted.
  • the rebound cushion 3 is elastically deformed between the rod guide and the rebound stopper 1 to alleviate the impact when fully extended.
  • the rebound stopper 1 regulates the stroke amount when the shock absorber D1 is extended by the axial height of the rebound stopper 1.
  • the rebound stopper 1 is made of resin, and as shown in FIG. 1, a small diameter cylindrical portion 1a having an inner diameter substantially equal to the outer diameter of the rod 12, and an annular convex portion of the housing 2 connected to the small diameter cylindrical portion 1a. A large-diameter cylindrical portion 1b having an inner diameter substantially equal to the outer diameter of 2c is provided.
  • the rebound stopper 1 is press-fitted into the rod 12 and the housing 2 while the large-diameter cylindrical portion 1b is in contact with the outer periphery of the annular convex portion 2c of the housing 2 and the small-diameter cylindrical portion 1a is in contact with the outer periphery of the rod 12. ing. As a result, the rebound stopper 1 is attached to the rod 12 and the housing 2 without a gap, covers the joint 4 between the rod 12 and the housing 2, and isolates the joint 4 from the extension chamber R1. Is also functioning.
  • the rebound stopper 1 also functions as a cap, but the rod 12 and the housing 2 are mounted with no gap apart from the rebound stopper 1 on which the rebound cushion 3 is placed. Then, a cap for isolating the joint 4 between the rod 12 and the housing 2 from the extension side chamber R1 may be provided.
  • the rebound stopper 1 since the rebound stopper 1 is also used as a cap, an increase in the number of parts can be prevented.
  • the shape of the rebound stopper 1 is not limited to the above shape.
  • the rebound stopper 1 that also functions as a cap is mounted on the outer periphery of the rod 12 and the housing 2 that is a piston coupling member without a gap, and the joint 4 between the rod 12 and the housing 2 is attached. Covering.
  • the joint portion 4 is isolated from the extension side chamber R1 by the rebound stopper 1, the oxide scale generated at the joint portion 4 when the rod 12 and the housing 2 are welded together by friction welding is combined with the housing 2. It is confined in a space surrounded by the outer periphery of the rod 12 and the rebound stopper 1. Thereby, contamination can be prevented from being mixed into the oil of the shock absorber D1.
  • oxidation scale is also generated on the inner peripheral side of the rod 12, but the inner peripheral side is not in communication with the expansion side chamber R ⁇ b> 1 and the compression side chamber R ⁇ b> 2. There is no possibility that the oxidized scale generated on the inner peripheral side of the water enters the oil in the buffer D1 and becomes contaminated.
  • the piston connecting member is a cylindrical housing 2, but the piston connecting member here means a member that connects the rod 12 and the piston 11, It is not limited.
  • the rebound stopper 1 is made of resin and is mounted in a press-fitted state on the rod 12 and the housing 2 which is a piston connecting member. According to this configuration, since the rebound stopper 1 has elasticity, when the rod 12 and the housing 2 are press-fitted into the rebound stopper 1, the rebound stopper 1 is attached without tightening the outer periphery of the rod 12 and the housing 2. .
  • resin which forms the rebound stopper 1 synthetic resin, rubber
  • the rebound stopper 1 is made of metal, if it is attached to the outer periphery of the rod 12 and the housing 2 with no gap, it functions as a cap that isolates the joint 4 between the rod 12 and the housing 2 from the extension side chamber R1.
  • the cap is made of metal in this configuration, the cap may damage the outer periphery of the rod. Therefore, it is preferable that the cap is made of resin that does not cause damage to the outer periphery of the rod 12 even if the outer periphery of the rod 12 is tightened.
  • the small-diameter cylindrical portion 1a of the rebound stopper 1 is brought into contact with the outer periphery of the rod 12, and the large-diameter cylindrical portion 1b of the rebound stopper 1 is brought into contact with the outer periphery of the annular convex portion 2c of the housing 2,
  • the rebound stopper 1 is mounted on the outer periphery of the rod 12 and the housing 2 with no gap.
  • the means for attaching the rebound stopper 1 is not limited to the above means.
  • annular protrusion 2d is further provided on the outer peripheral end of the annular protrusion 2c, and the annular rebound stopper 1 is fitted between the annular protrusion 2d and the outer periphery of the rod 12, thereby rebound stopper. 1 may be attached, and the joint 4 between the rod 12 and the housing 2 may be isolated from the extension side chamber R1.
  • an annular protrusion 1 c that extends straight to the housing 2 side is provided at the lower end on the inner periphery side of the rebound stopper 1, and the annular protrusion 1 c is located between the annular protrusion 2 c of the housing 2 and the outer periphery of the rod 12.
  • the rebound stopper 1 may be mounted so that the joint 4 between the rod 12 and the housing 2 is isolated from the extension side chamber R1.
  • the piston 11 is provided with a damping valve V that can adjust the damping force when the shock absorber D1 expands and contracts.
  • the damping valve V includes an extension side passage MPe and a pressure side passage MPc that connect the extension side chamber R1 and the pressure side chamber R2 provided in the piston 11, and the extension side passage MPe.
  • An expansion side main valve MVe that provides resistance to the hydraulic fluid that is provided to pass through
  • a pressure side main valve MVc that provides resistance to the hydraulic fluid that passes through and passes through the pressure side passage MPc
  • an expansion side passage MPe or pressure side provided with a throttle O in the middle
  • a pressure control passage PP for reducing the pressure upstream of the passage MPc and guiding it as a back pressure for energizing the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc in the closing direction, and provided downstream of the restriction O of the pressure control passage PP.
  • a solenoid valve EV that has a pressure control valve PV that controls the back pressure and an on-off valve SV that is integrated with the pressure control valve PV and opens and closes the pressure control passage PP, and is controlled by a single solenoid Sol; , Pressure control through A fail-passage FP bypassing the solenoid valve EV branches from the downstream PP diaphragm O, is constituted by a fail-valve FV to open prematurely provided with predetermined pressure fail passage FP.
  • the pressure control passage PP includes an extension side pressure introduction passage Ie and a pressure side pressure discharge passage Ec connected to the extension side chamber R1, and a pressure side pressure introduction passage Ic connected to the pressure side chamber R2.
  • An extension side pressure discharge passage Ee, and an adjustment passage Pc having one end connected to the extension side pressure introduction passage Ie and the pressure side pressure introduction passage Ic and the other end connected to the extension side pressure discharge passage Ee and the pressure side pressure discharge passage Ec. It is configured with.
  • a check valve Cie that allows only the flow of hydraulic fluid from the extension side chamber R1 to the adjustment passage Pc is provided in the middle of the extension side pressure introduction passage Ie, and from the pressure side chamber R2 in the middle of the pressure side pressure introduction passage Ic.
  • a check valve Cic that allows only the flow of hydraulic oil toward the adjustment passage Pc is provided.
  • a check valve Cee that allows only the flow of hydraulic oil from the adjustment passage Pc to the pressure side chamber R2 is provided in the middle of the expansion side pressure discharge passage Ee, and in the middle of the pressure side pressure discharge passage Ec,
  • a check valve Cec that allows only the flow of hydraulic oil from Pc toward the extension side chamber R1 is provided.
  • an electromagnetic valve EV including a throttle O, an on-off valve SV, and a pressure control valve PV is provided in order from the upstream side.
  • the pressure control valve PV is provided in the middle of the pressure control passage PP.
  • the pressure control valve PV includes a pressure and a spring EVs downstream of the throttle O in the pressure control passage PP and upstream of the pressure control valve PV. Is applied in the valve opening direction, and the thrust of the solenoid Sol is applied in the valve closing direction. Therefore, in this pressure control valve PV, the valve opening pressure of the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc can be changed by adjusting the thrust of the solenoid Sol.
  • valve opening pressure of the pressure control valve PV is adjusted, the back pressure acting on the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc is adjusted, and the valve opening pressure of the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc is controlled. it can.
  • the solenoid Sol is not energized, the pressure control passage PP is maximized by the spring EVs.
  • the on-off valve SV integrated with the pressure control valve PV is disposed upstream of the pressure control valve PV.
  • the on-off valve SV is disposed downstream of the throttle O in the pressure control passage PP and upstream of the pressure control valve PV.
  • the on-off valve SV has a cutoff position SVs for blocking the pressure control passage PP and a communication position SVo for opening the pressure control passage PP, and takes the cutoff position SVs by a spring EVs shared with the pressure control valve PV. Yes.
  • the solenoid Sol can be normally energized, the open / close valve SV is pressed by the thrust of the solenoid Sol to take the communication position SVo that opens the pressure control passage PP.
  • this solenoid valve EV can perform pressure control by the pressure control valve PV while controlling the thrust of the solenoid Sol and maintaining the open / close valve SV at the communication position SVo in a state where the solenoid Sol can be normally energized. Since the solenoid Sol is not energized in this state, the pressure control valve PV opens the flow path to the maximum, but the on-off valve SV is switched to the cutoff position SVs, so that the pressure control passage PP is blocked.
  • the pressure downstream of the throttle O in the pressure control passage PP and upstream of the on-off valve SV is guided as a back pressure to the expansion-side main valve MVe and the pressure-side main valve MVc.
  • the pressure downstream of the throttle O in the pressure control passage PP and upstream of the pressure control valve PV becomes back pressure guided to the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc. Since it is none other than normal, when the thrust of the solenoid Sol is adjusted, the back pressure applied to the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc can be controlled.
  • valve opening pressure of the expansion side main valve MVe is determined by the urging force of the spring MVes urging in the closing direction and the back pressure introduced from the pressure control passage PP
  • pressure side main valve MVc is the pressure side main valve MVc.
  • the valve opening pressure is determined by the biasing force of the spring MVcs that biases the valve in the closing direction and the back pressure introduced from the pressure control passage PP.
  • the pressure control valve PV controls the back pressure acting on the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc.
  • the fail passage FP branches from between the throttle O of the adjustment passage Pc and the on-off valve SV and passes downstream of the solenoid valve EV to bypass the solenoid valve EV.
  • the fail valve FV the pressure downstream of the throttle O in the pressure control passage PP acts in the valve opening direction, while the urging force by the spring FVs acts in the valve closing direction. That is, the fail valve FV is a relief valve that opens when the pressure upstream of the fail valve FV reaches a predetermined valve opening pressure set by the spring FVs.
  • the fail valve FV exhibits a relief function, and is a pressure downstream of the throttle O in the pressure control passage PP and upstream of the on-off valve SV. Is controlled to a pressure dependent on the flow pressure characteristic of the fail valve FV and the passage flow rate. Then, at the time of a failure, the back pressure guided to the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc is controlled by the fail valve FV, and the valve opening pressures of the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc are thereby determined. Controlled by pressure.
  • the pressure control valve PV and the fail valve FV are arranged in parallel with the pressure control passage PP. Therefore, when the valve opening pressure of the fail valve FV is smaller than the upper limit pressure that can be controlled by the pressure control valve PV, the pressure control valve PV tries to control the back pressures of the expansion side main valve MVe and the pressure side main valve MVc to the upper limit pressure.
  • the fail valve FV opens, and in such a setting, the upper limit of the back pressure is limited to the opening pressure of the fail valve FV even in a state where the current applied to the solenoid Sol can be normally controlled. Therefore, the valve opening pressure of the fail valve FV is larger than the upper limit pressure that can be controlled by the pressure control valve PV.
  • the shock absorber D1 is a solenoid that responds to the flow of hydraulic oil that passes through the expansion-side main valve MVe and the pressure-side main valve MVc when the piston 11 moves in the axial direction that is the vertical direction in FIG.
  • a damping force can be exerted by applying a resistance based on the valve opening pressure controlled by the amount of current applied to the Sol.
  • the structure of the damping valve V is not particularly limited, and any structure may be used as long as it resists hydraulic fluid that moves the expansion side chamber R1 and the compression side chamber R2 when the shock absorber D1 expands and contracts.
  • the damping valve V passes hydraulic oil that moves from the expansion side chamber R1 to the pressure side chamber R2 into the expansion side passage of the piston 11 that includes the expansion side passage and the pressure side passage that communicate the expansion side chamber R1 and the pressure side chamber R2.
  • the compression side damping valve that allows only the hydraulic fluid that moves from the pressure side chamber R2 to the expansion side chamber R1 in the pressure side passage and that gives the predetermined resistance to the pressure side passage. Each valve may be provided.
  • each of the shock absorbers D1 exhibits a damping force by giving resistance to the flow of hydraulic oil passing through the pressure side passage provided in the piston 11 by the pressure side damping valve.
  • the rod 12 has a hollow portion inside, and a harness H for supplying power to the solenoid Sol that drives the electromagnetic valve EV is inserted into the hollow.
  • the lower end of the harness H is connected to the solenoid Sol through a hole (not shown) opened in the bottom 2b of the housing 2, and the upper end of the harness H extends outward from the upper end of the rod 12 although not shown. Connected to the power supply.
  • a free piston is slidably inserted below the cylinder 10 in FIG. 1, and the free piston fills the gas inside the cylinder 10 and below the pressure side chamber R2 in FIG.
  • An air chamber is formed. Therefore, when the shock absorber D1 expands and contracts and the rod 12 moves in and out of the cylinder 10 and the total volume of the extension side chamber R1 and the compression side chamber R2 changes, the free piston moves up and down in the cylinder 10 to expand the air chamber or The rod volume is reduced to compensate for the rod volume that enters and exits the cylinder 10.
  • the shock absorber D1 is configured as a single-cylinder shock absorber.
  • an outer cylinder that accommodates the cylinder 10 is provided.
  • a reservoir may be used as a reservoir, and the reservoir may be configured as a double cylinder type shock absorber that compensates for the rod volume entering and exiting the cylinder 10.
  • the shock absorber D2 is provided with seal rings 15 and 16 between the rebound stopper 1 (cap) and the outer periphery of the rod 12, and between the rebound stopper 1 and the housing 2 which is a piston connecting member. It differs from buffer D1 of a first embodiment by the point.
  • the shock absorber D2 is provided with annular housing grooves 13 and 14 on the inner periphery of the small diameter cylindrical portion 1a of the rebound stopper 1 and the upper end of the housing 2 facing the large diameter cylindrical portion 1b, respectively.
  • the seal rings 15 and 16 are mounted in the receiving grooves 13 and 14.
  • the receiving grooves 13 and 14 in which the seal rings 15 and 16 are mounted are provided in the small diameter cylindrical portion 1a of the rebound stopper 1 and the upper end portion of the housing 2, respectively. You may make it provide the accommodation grooves 13 and 14 in the outer periphery of the rod 12 facing the part 1a, or the inner periphery of the large diameter cylinder part 1b.
  • the inner diameters of the small diameter cylindrical portion 1a and the large diameter cylindrical portion 1b of the rebound stopper 1 are formed to be slightly larger than the outer diameter of the rod 12 and the outer diameter of the upper end of the housing 2. Even so, the rebound stopper 1 is mounted on the outer periphery of the rod 12 and the housing 2 without a gap by the seal rings 15 and 16 provided between the outer periphery of the rod 12 and the housing 2 and the rebound stopper 1, respectively.
  • the seal rings 15, 16 As a result, the gap is filled and the joint 4 between the rod 12 and the housing 2 is isolated from the extension side chamber R1. Therefore, the oxide scale generated at the joint 4 is confined in a space surrounded by the housing 2, the outer periphery of the rod 12, and the rebound stopper 1.
  • the junction part 4 is isolated from the expansion side chamber R1 by the seal rings 15 and 16, there is no possibility of damaging the outer periphery of the rod 12 even if the rebound stopper 1 is made of metal.
  • the selectivity of the material of the rebound stopper 1 is improved.

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Abstract

ロッド(12)の外周とピストン(11)を連結するピストン連結部材(2)との接合部を覆うとともに、ロッド(12)の外周とピストン連結部材(2)とに隙間のない状態で装着されるキャップ(1)を備えることを特徴とする。

Description

緩衝器
 この発明は、緩衝器に関する。
 緩衝器は、車両の車体と車輪の間に介装されて、車輪に入力された振動を減衰して車体の揺れを抑制する。
 一般的に、緩衝器は、シリンダと、前記シリンダ内を軸方向に移動自在に挿入される筒状のロッドと、前記ロッドの先端に連結されると共に前記シリンダ内を二室に区画するピストンとを備え、前記ピストンに二室を連通させる通路を設けると共に当該通路を通過する液体に抵抗を与えるバルブを前記ピストンに取り付けて構成されている。
 ところが、ピストン部に複雑な構造をしたバルブ、例えば、JP2015-72047(A)に示すような減衰力調整バルブを備える場合には、緩衝器の組立て時にロッドに直接減衰力調整バルブを組み付けようとすると、組み立て作業が複雑になってしまう。そのため、従来の緩衝器では、ロッドの先端にピストン連結部材としての筒状のハウジングを設けて、当該ハウジングの内部に別で組み立てられた減衰力調整バルブを収容するようにして、緩衝器を組み立てている。
 また、前記ハウジングは、ロッド側の外周に螺子部を有しており、当該螺子部を前記ロッドの内周に螺着して連結されている。
 このような緩衝器をアッパーアームとロアアームにより車輪の位置を車体に対して位置決めするような場合には、車両の旋回時に作用する横力がアッパーアームとロアアームにより受けられるため、緩衝器には大きな横力は作用しない。
 しかしながら、当該緩衝器をストラット式のサスペンションとして利用した場合には、緩衝器で車輪の位置決めを行っているため、車両の旋回時に緩衝器に大きな横力が作用する。すると、ロッドとハウジングの螺着部にも当該横力が作用して、螺着部が緩む恐れがあるため、ストラット式のサスペンションに利用する場合、ロッドとハウジングを螺子結合するのは好ましくない。
 そこで、このような緩衝器をストラット式のサスペンションに利用する場合、緩衝器のロッドとハウジングを摩擦圧接で溶接結合している。
 しかしながら、上記のようにロッドとハウジングを摩擦圧接で溶接結合すると、加熱されロッドやハウジングの表面に酸化物の被膜である酸化スケールが生じる。そして、この酸化スケールが緩衝器の油中に混入してしまうと、コンタミナントとなってリーフバルブなどのバルブの隙間に噛み込んで狙った減衰力が発揮されなくなるなどの不具合が生じる恐れがあった。
 そこで、本発明ではロッドとハウジングとを摩擦圧接することにより生じた酸化スケールの混入防止を目的とする。
 前記課題を解決するための本発明は、ロッドの外周とピストン連結部材との接合部を覆うと共に、前記ロッドの外周と前記ピストン連結部材とに隙間のない状態で装着されるキャップを備える。
図1は、第一実施形態に係る緩衝器の縦断面図である。 図2は、第一実施形態に係る緩衝器の第一の変形例を示す要部拡大断面図である。 図3は、第一実施形態に係る緩衝器の第二の変形例を示す要部拡大断面図である。 図4は、図1の緩衝器に利用される減衰バルブの回路図である。 図5は、第二実施形態に係る緩衝器の要部を拡大した縦断面図である。
 以下に、図面を参照しながら本実施の形態について説明する。いくつかの図面を通して付された同じ符号は、同じ部品か対応する部品を示す。
 <第一実施形態>
 本実施の形態に係る緩衝器D1は、作動油などの液体を満たしたシリンダ10と、シリンダ10の内周に摺動自在に挿入されシリンダ内を伸側室R1と圧側室R2に区画するピストン11と、シリンダ10内に移動自在に挿入されるロッド12とを備えており、ロッド12とピストン11はピストン連結部材を介して連結されている。
 本例では、ピストン11に、後述する緩衝器D1の減衰力を調整可能な減衰バルブVが構成されている。
 ここで、本実施の形態に係る緩衝器D1においては、ピストン連結部材として有底筒状のハウジング2が設けられており、このハウジング2は、底部2bがロッド12の先端に摩擦圧接によって溶接結合されると共に、減衰バルブVを内部に収容している。
 具体的には、ハウジング2は、有底筒状であって、減衰バルブVを内部に収容する筒部2aと、筒部2aのロッド側端に設けられる底部2bと、底部2bの外周端に形成される環状凸部2cを備えて構成される。
 そして、ハウジング2の底部2bと環状凸部2cとの間の面にロッド12の先端が摩擦圧接により溶接結合されている。また、ハウジング2の筒部2aの図1中下端内周には、減衰バルブVに螺着可能な螺子部が設けられており、減衰バルブVをハウジング2の内周に螺着している。
 また、図示しないが、シリンダ10の上端には、環状のロッドガイドが装着されており、ロッド12を軸支している。
 さらに、ロッド12の外周にはNBR、合成ゴム等の柔軟なゴムで形成された環状のリバウンドクッション3が装着されており、ハウジング2の環状凸部2cにはリバウンドクッション3を載置する環状のリバウンドストッパ1が装着されている。
 そして、この緩衝器D1にあっては、ロッド12の伸び切り時に、リバウンドクッション3がロッドガイドとリバウンドストッパ1との間で弾性変形して、伸び切り時の衝撃を緩和する。このとき、リバウンドストッパ1は、リバウンドストッパ1の軸方向高さにより緩衝器D1の伸長時のストローク量を規制する。
 また、リバウンドストッパ1は、樹脂製であって、図1に示すように、ロッド12の外径とほぼ等しい内径を有する小径筒部1aと、小径筒部1aに連結しハウジング2の環状凸部2cの外径とほぼ等しい内径を有する大径筒部1bを備えて構成される。
 そして、リバウンドストッパ1は、大径筒部1bをハウジング2の環状凸部2cの外周に、小径筒部1aをロッド12の外周にそれぞれ当接させながら、ロッド12及びハウジング2に圧入嵌合されている。これにより、リバウンドストッパ1は、ロッド12とハウジング2とに隙間のない状態で装着されて、ロッド12とハウジング2との接合部4を覆って、接合部4を伸側室R1から隔離するキャップとしても機能している。
 なお、本実施の形態においては、リバウンドストッパ1がキャップの機能を兼ねているが、リバウンドクッション3が載置されるリバウンドストッパ1とは別に、ロッド12とハウジング2とに隙間のない状態で装着されて、ロッド12とハウジング2との接合部4を伸側室R1から隔離するキャップを設けるようにしてもよい。ただし、本実施の形態では、リバウンドストッパ1にキャップを兼用させているため、部品点数の増加を防止できる。
 なお、キャップ機能を備えるリバウンドストッパ1は、ロッド12の外周とハウジング2とに隙間なく装着されていればよいため、リバウンドストッパ1の形状は上記形状に限定されない。
 本実施の形態においては、キャップとしても機能するリバウンドストッパ1が、ロッド12の外周とピストン連結部材であるハウジング2とに隙間のない状態で装着されて、ロッド12とハウジング2との接合部4を覆っている。この構成によると、接合部4がリバウンドストッパ1によって、伸側室R1から隔離されるため、ロッド12とハウジング2を摩擦圧接により溶接結合した際に接合部4で発生した酸化スケールが、ハウジング2とロッド12の外周とリバウンドストッパ1とに囲まれた空間に閉じ込められる。これにより、緩衝器D1の油中にコンタミナントが混入するのを防止できる。
 なお、ロッド12とハウジング2の接合部4においては、ロッド12の内周側にも酸化スケールは発生するが、内周側は伸側室R1や圧側室R2とは連通していないため、ロッド12の内周側で発生した酸化スケールが緩衝器D1の油中に混入してコンタミナントとなる恐れはない。
 また、本実施の形態では、ピストン連結部材は、筒状のハウジング2とされているが、ここでいうピストン連結部材はロッド12とピストン11を連結する部材という意味合いであって、特にハウジング2に限定されるものではない。
 また、本実施の形態に係るリバウンドストッパ1は樹脂製であって、ロッド12及びピストン連結部材であるハウジング2に圧入状態で装着されている。この構成によると、リバウンドストッパ1が弾性を備えるため、ロッド12及びハウジング2をリバウンドストッパ1に圧入すると、リバウンドストッパ1がロッド12の外周とハウジング2を締め付けて、隙間のない状態で装着される。ここで、リバウンドストッパ1を形成する樹脂としては、例えば、合成樹脂やゴムなどを利用できる。
 なお、リバウンドストッパ1を金属製としてもロッド12の外周とハウジング2に隙間のない状態で装着すれば、ロッド12とハウジング2の接合部4を伸側室R1から隔離するキャップとして機能はするが、本構成においてキャップを金属製とした場合、キャップがロッドの外周を傷つけてしまう恐れがあるため、ロッド12の外周を締め付けてもロッド12の外周を傷つける恐れのない樹脂製とするのが好ましい。
 また、本実施の形態においては、ロッド12の外周にリバウンドストッパ1の小径筒部1aを、ハウジング2の環状凸部2cの外周にリバウンドストッパ1の大径筒部1bをそれぞれ当接させて、リバウンドストッパ1をロッド12の外周とハウジング2に隙間のない状態で装着するようにしている。
 ただし、ロッド12とハウジング2の接合部4が伸側室R1から隔離されるようになっていればよいため、リバウンドストッパ1をロッド12の外周とハウジング2に隙間のない状態で装着されれば、リバウンドストッパ1の装着手段は上記手段には限定されない。
 例えば、図2に示すように、環状凸部2cの外周端にさらに環状突起2dを設けて、環状突起2dとロッド12の外周との間に環状のリバウンドストッパ1を嵌合して、リバウンドストッパ1を装着し、ロッド12とハウジング2の接合部4を伸側室R1から隔離するようにしてもよい。
 または、図3に示すように、リバウンドストッパ1の内周側下端にハウジング2側に真っ直ぐ延びる環状突起1cを設けて、環状突起1cをハウジング2の環状凸部2cとロッド12の外周との間に嵌合して、リバウンドストッパ1を装着し、ロッド12とハウジング2の接合部4を伸側室R1から隔離するようにしてもよい。
 また、本例では、ピストン11に、緩衝器D1の伸縮時の減衰力を調整可能な減衰バルブVが構成されている。具体的には、減衰バルブVは、図4に回路図で示すように、ピストン11に設けられた伸側室R1と圧側室R2を連通する伸側通路MPe及び圧側通路MPcと、伸側通路MPeに設けられ通過する作動油に抵抗を与える伸側主弁MVeと圧側通路MPcに設けられ通過する作動油に抵抗を与える圧側主弁MVcと、途中に絞りOを備えて伸側通路MPeまたは圧側通路MPcの上流の圧力を減圧して伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcを閉方向へ附勢する背圧として導く圧力制御通路PPと、圧力制御通路PPの絞りOよりも下流に設けられて上記背圧を制御する圧力制御弁PVと当該圧力制御弁PVに一体化されて圧力制御通路PPを開閉する開閉弁SVとを有して単一のソレノイドSolによって制御される電磁弁EVと、圧力制御通路PPの絞りOの下流から分岐して電磁弁EVを迂回するフェール通路FPと、フェール通路FPの途中に設けられて所定圧で開弁するフェール弁FVとを備えて構成されている。
 図4に示すように、圧力制御通路PPは、この場合、伸側室R1に接続される伸側圧力導入通路Ieおよび圧側圧力排出通路Ecと、圧側室R2に接続される圧側圧力導入通路Icおよび伸側圧力排出通路Eeと、一端が伸側圧力導入通路Ieおよび圧側圧力導入通路Icに接続されるとともに他端が伸側圧力排出通路Eeおよび圧側圧力排出通路Ecに接続される調整通路Pcとを備えて構成される。
 伸側圧力導入通路Ieの途中には、伸側室R1から調整通路Pcへ向かう作動油の流れのみを許容する逆止弁Cieが設けられ、圧側圧力導入通路Icの途中には、圧側室R2から調整通路Pcへ向かう作動油の流れのみを許容する逆止弁Cicが設けられている。また、伸側圧力排出通路Eeの途中には、調整通路Pcから圧側室R2へ向かう作動油の流れのみを許容する逆止弁Ceeが設けられ、圧側圧力排出通路Ecの途中には、調整通路Pcから伸側室R1へ向かう作動油の流れのみを許容する逆止弁Cecが設けられている。
 よって、緩衝器D1が伸長作動する場合、伸側室R1が圧縮されるので、作動油は、逆止弁Cieを開いて、伸側圧力導入通路Ieを通じて調整通路Pcへ流れる。さらに、作動油は、逆止弁Ceeが開いて伸側圧力排出通路Eeを通じて圧側室R2へ移動する。反対に、緩衝器D1が収縮作動する場合、圧側室R2が圧縮されるので、作動油は、逆止弁Cicを開いて、圧側圧力導入通路Icを通じて調整通路Pcへ流れる。さらに、作動油は、逆止弁Cecが開いて圧側圧力排出通路Ecを通じて伸側室R1へ移動する。つまり、緩衝器D1は、伸長しても収縮しても、調整通路Pcには常に導入通路Ie,Ic側を上流として排出通路Ee,Ec側を下流として一方通行に作動油が流れるようになっている。
 調整通路Pcには、上流側から順に絞りO、開閉弁SVおよび圧力制御弁PVを備えた電磁弁EVが設けられている。
 圧力制御弁PVは、圧力制御通路PPの途中に設けられており、この圧力制御弁PVには、圧力制御通路PPの絞りOの下流であって圧力制御弁PVの上流側の圧力とばねEVsによる附勢力が開弁方向に作用するとともに、ソレノイドSolの推力が閉弁方向に作用している。したがって、この圧力制御弁PVにあっては、ソレノイドSolの推力を調整して、伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcの開弁圧を変更できるようになっている。つまり、圧力制御弁PVの開弁圧を調節して、伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcに作用する背圧を調節し、伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcの開弁圧を制御できる。なお、ソレノイドSolへ通電しない場合、圧力制御通路PPは、ばねEVsによって流路を最大とする。
 他方、圧力制御弁PVと一体化されている開閉弁SVは、圧力制御弁PVより上流に配置されている。開閉弁SVは、圧力制御通路PPの絞りOの下流であって圧力制御弁PVより上流に配置されている。開閉弁SVは、圧力制御通路PPを遮断する遮断ポジションSVsと、圧力制御通路PPを開放する連通ポジションSVoとを備え、圧力制御弁PVと共有するばねEVsによって遮断ポジションSVsを採るようになっている。そして、ソレノイドSolへ正常に通電できる状態では、開閉弁SVは、ソレノイドSolの推力によって押圧されて圧力制御通路PPを開放する連通ポジションSVoを採るようになっている。なお、ソレノイドSolへ通電しない場合や、通電不能或いは正常に通電ができなくなるフェール状態では、ソレノイドSolへの電力供給が行われず、ばねEVsによって押されて、開閉弁SVは圧力制御通路PPを閉じるようになっている。
 したがって、この電磁弁EVは、ソレノイドSolへ正常に通電可能な状態では、ソレノイドSolの推力をコントロールして開閉弁SVを連通ポジションSVoに維持しつつ圧力制御弁PVによる圧力制御を実施でき、フェール状態ではソレノイドSolには通電されないため、圧力制御弁PVは流路を最大開放するが開閉弁SVが遮断ポジションSVsに切換わるので、圧力制御通路PPは遮断される。
 そして、圧力制御通路PPの絞りOの下流であって開閉弁SVよりも上流の圧力が背圧として伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcに導かれるようになっており、開閉弁SVが圧力制御通路PPを開放している状態では、圧力制御通路PPの絞りOよりも下流であって圧力制御弁PVの上流の圧力は、伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcへ導かれる背圧に他ならないから、正常時には、ソレノイドSolの推力を調節すると伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcへ作用させる背圧を制御できる。
 ここで、伸側主弁MVeは、閉方向に附勢するばねMVesの附勢力と圧力制御通路PPから導入される背圧によって開弁圧が決定され、圧側主弁MVcは、圧側主弁MVcを閉方向に附勢するばねMVcsの附勢力と圧力制御通路PPから導入される背圧によって開弁圧が決定される。
 よって、減衰バルブVでは、緩衝器D1が伸縮作動する場合、電磁弁EVが正常である際には、圧力制御弁PVで伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcに作用する背圧を制御して伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcの開弁圧を調整して、緩衝器D1の伸縮作動時の減衰力を制御できる。
 また、前述したように、フェール通路FPは、調整通路Pcの絞りOと開閉弁SVとの間から分岐して電磁弁EVの下流へと通じて電磁弁EVを迂回しており、フェール通路FPの途中にはリリーフ弁で構成されたフェール弁FVが設けられている。フェール弁FVは、圧力制御通路PPの絞りOの下流側の圧力が開弁方向に作用する一方、ばねFVsによる附勢力が閉弁方向に作用している。つまり、フェール弁FVは、フェール弁FVの上流の圧力がばねFVsによって設定される所定の開弁圧に達すると開弁するリリーフ弁とされている。
 よって、圧力制御通路PPがフェール状態において開閉弁SVによって遮断されても、フェール弁FVがリリーフ機能を発揮して、圧力制御通路PPの絞りOの下流であって開閉弁SVよりも上流の圧力がフェール弁FVの流量圧力特性と通過流量に依存した圧力に制御される。すると、フェール時にあっては、伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcに導かれる背圧がフェール弁FVによって制御されて、伸側主弁MVe及び圧側主弁MVcの開弁圧もこれによって所定圧に制御される。
 なお、減衰バルブVの場合、圧力制御弁PVとフェール弁FVとは圧力制御通路PPに対して並列配置される関係にある。そのため、フェール弁FVの開弁圧が圧力制御弁PVで制御できる上限圧力よりも小さい場合、圧力制御弁PVで伸側主弁MVeと圧側主弁MVcの背圧を上限圧に制御しようとしてもフェール弁FVが開弁してしまい、このような設定では、ソレノイドSolへ与える電流を正常にコントロールできる状態においても背圧の上限がフェール弁FVの開弁圧に制限されてしまう。よって、フェール弁FVの開弁圧は、圧力制御弁PVで制御できる上限圧力よりも大きくしてある。
 以上より、緩衝器D1は、シリンダ10に対してピストン11が図1中上下方向となる軸方向に移動する際に、伸側主弁MVeおよび圧側主弁MVcを通過する作動油の流れにソレノイドSolへ与える電流の量によって制御された開弁圧に基づく抵抗を与えて、減衰力を発揮できる。
 なお、減衰バルブVの構造は特に限定されるものではなく、緩衝器D1の伸縮時に伸側室R1と圧側室R2を互いに移動する作動油に抵抗与える構成であればよい。例えば、図示しないが、減衰バルブVは、伸側室R1と圧側室R2を連通する伸側通路と圧側通路を備えるピストン11の伸側通路に伸側室R1から圧側室R2へ移動する作動油の通過のみを許容すると共に作動油の流れに所定の抵抗を与える伸側減衰弁を、圧側通路に圧側室R2から伸側室R1へ移動する作動油の通過のみを許容すると共に所定の抵抗を与える圧側減衰弁をそれぞれ設けて構成されてもよい。この構成によると、シリンダ10に対してピストン11が図1中上下方向となる軸方向に移動する際に、ピストン11に設けた伸側通路を通過する作動油の流れに対して伸側減衰弁で、ピストン11に設けた圧側通路を通過する作動油の流れに対して圧側減衰弁でそれぞれ抵抗を与えて緩衝器D1が減衰力を発揮するようになっている。
 また、図1に示すように、ロッド12は内側に中空部を備えており、当該中空内には、電磁弁EVを駆動するソレノイドSolへ電力供給するハーネスHが挿通されている。そして、ハーネスHの下端はハウジング2の底部2b開口された孔(符示せず)を通じてソレノイドSolに接続されており、ハーネスHの上端について図示はしないがロッド12の上端から外方へ伸びており、電源に接続される。
 また、図示しないが、シリンダ10の図1中下方には、フリーピストンが摺動自在に挿入されており、このフリーピストンによってシリンダ10内であって図1中圧側室R2の下方に気体が充填される気室が形成されている。よって、この緩衝器D1が伸縮してシリンダ10内にロッド12が出入りし、伸側室R1と圧側室R2の合計容積が変化すると、フリーピストンがシリンダ10内で上下動して気室を拡大あるいは縮小させて、ロッド12がシリンダ10内に出入りするロッド体積を補償する。なお、本実施の形態においては、緩衝器D1は、単筒型の緩衝器として構成されているが、気室に代えて、シリンダ10を収容する外筒を設け、当該外筒とシリンダ10との間をリザーバとし、当該リザーバによってシリンダ10内に出入りするロッド体積を補償する複筒型の緩衝器として構成されてもよい。
 <第二実施形態>
 次に第二実施形態に係る緩衝器D2について説明する。緩衝器D2は、図5に示すように、リバウンドストッパ1(キャップ)とロッド12の外周との間と、リバウンドストッパ1とピストン連結部材であるハウジング2の間にそれぞれシールリング15,16を設けている点で、第一実施形態の緩衝器D1と異なる。
 ここでは上述した第一実施形態に係る緩衝器D1との異なる点を中心に説明し、同様の機能を有する構成には同一の符号を付して説明を省略する。
 本実施の形態に係る緩衝器D2は、リバウンドストッパ1の小径筒部1aの内周と、大径筒部1bに対向するハウジング2の上端部にそれぞれ環状の収容溝13,14を設け、これらの収容溝13,14にシールリング15,16が装着されている。この状態で、リバウンドストッパ1を装着すると、リバウンドストッパ1が、ロッド12の外周とハウジング2とに隙間なく装着される。
 なお、本実施の形態においては、シールリング15,16が装着される収容溝13,14は、リバウンドストッパ1の小径筒部1aと、ハウジング2の上端部にそれぞれ設けられているが、小径筒部1aと対向するロッド12の外周や大径筒部1bの内周に収容溝13,14を設けるようにしてもよい。
 本実施の形態に係る緩衝器D2によれば、リバウンドストッパ1の小径筒部1aと大径筒部1bの内径がロッド12の外径とハウジング2の上端の外径よりも多少大きく形成されたとしても、ロッド12の外周及びハウジング2とリバウンドストッパ1との間にそれぞれ設けられたシールリング15,16によって、リバウンドストッパ1がロッド12の外周とハウジング2とに隙間なく装着される。
 上記構成によると、リバウンドストッパ1を製造した際に小径筒部1aと大径筒部1bの内径がロッド12やハウジング2の上端外周径よりも多少大きくなってしまっても、シールリング15,16によって隙間が埋められて、ロッド12とハウジング2との接合部4が伸側室R1から隔離される。そのため、接合部4で生じた酸化スケールが、ハウジング2とロッド12の外周とリバウンドストッパ1とに囲まれた空間に閉じ込められる。つまり、リバウンドストッパ1の小径筒部1aと大径筒部1bの内径の寸法許容差が、シールリング15,16を設けていない場合に比べて大きくなるため、不良品が出にくく歩留まりが高くなる。
 また、本実施の形態によれば、シールリング15,16により、接合部4が伸側室R1から隔離されるため、リバウンドストッパ1を金属製としても、ロッド12の外周を傷つけてしまう恐れがなくなり、リバウンドストッパ1の材料の選択性が向上する。
 以上、本発明の好ましい実施の形態を詳細に説明したが、特許請求の範囲から逸脱しない限り、改造、変形および変更が可能である。
 本願は、2016年4月25日に日本国特許庁に出願された特願2016-086738に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (4)

  1.  緩衝器であって、
     ロッドと、
     前記ロッドに接合されピストンが連結されるピストン連結部材と、
     前記ロッドの外周と前記ピストン連結部材とに隙間のない状態で装着されて前記ロッドと前記ピストン連結部材の接合部を覆うキャップを備える
     緩衝器。
  2.  請求項1に記載の緩衝器であって、
     前記キャップは樹脂製であって、前記ロッド及び前記ピストン連結部材に圧入状態で装着されている
     緩衝器。
  3.  請求項1に記載の緩衝器であって、
     前記キャップと前記ロッドとの間と、前記キャップと前記ピストン連結部材との間にシールリングを設けた
     緩衝器。
  4.  請求項1に記載の緩衝器であって、
     前記ピストン連結部材が、減衰バルブを収容する筒状のハウジングである
     緩衝器。
     
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