WO2017175682A1 - ガラス板構成体 - Google Patents

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順 秋山
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旭硝子株式会社
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    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R2307/00—Details of diaphragms or cones for electromechanical transducers, their suspension or their manufacture covered by H04R7/00 or H04R31/003, not provided for in any of its subgroups
    • H04R2307/023—Diaphragms comprising ceramic-like materials, e.g. pure ceramic, glass, boride, nitride, carbide, mica and carbon materials

Definitions

  • the present invention relates to a glass plate structure having good acoustic performance, and also relates to a diaphragm, an opening member and a glass substrate for a magnetic recording medium using the glass plate structure.
  • cone paper or resin is used as a diaphragm for a speaker or a microphone. Since these materials have a large loss coefficient and are less likely to cause resonance vibration, they are said to have good sound reproduction performance in the audible range. However, since these materials all have low sound velocity values, it is difficult for material vibrations to follow the sound wave frequency when excited at high frequencies, and split vibrations are likely to occur. Therefore, a desired sound pressure is difficult to be generated particularly in a high frequency region.
  • the band that is required to be reproduced is a high-frequency region of 20 kHz or higher, and although it is a band that is difficult to hear with human ears, there are things that are closer to emotions, such as a strong sense of reality. Therefore, it is desirable that the sound wave vibration in the band can be faithfully reproduced.
  • cone paper or resin instead of cone paper or resin, it is conceivable to use materials such as metals, ceramics, and glass that have a high speed of sound propagation to the material.
  • materials such as metals, ceramics, and glass that have a high speed of sound propagation to the material.
  • these materials generally have a loss factor as small as about 1/10 to 1/100 of paper, unintended reverberation tends to remain.
  • a significant timbre degradation can occur due to the occurrence of a resonance mode when excited at the natural frequency of the member.
  • Non-Patent Document 1 A laminated glass having a polybutyl polymer layer having a thickness of 0.5 mm between two glass plates is known as a diaphragm for a speaker (Non-Patent Document 1).
  • the diaphragm is difficult to reproduce in a high frequency region.
  • an object of the present invention is to provide a glass plate structure having good acoustic performance.
  • the present inventor has found that the above problem can be solved by using a predetermined glass plate structure, and has completed the present invention.
  • the present invention is as follows.
  • ⁇ 1> A glass plate structure having a loss coefficient of 1 ⁇ 10 ⁇ 2 or more at 25 ° C. and a longitudinal wave sound velocity value of 5.5 ⁇ 10 3 m / s or more in the plate thickness direction.
  • the glass plate structure according to ⁇ 1> including two or more glass plates and including a liquid layer between at least a pair of glass plates among the glass plates.
  • the thickness of the liquid layer is When the total thickness of the pair of glass plates is 1 mm or less, it is 1/10 or less of the total thickness of the pair of glass plates, When the total thickness of the pair of glass plates exceeds 1 mm, the glass plate structure according to ⁇ 2>, which is 100 ⁇ m or less.
  • ⁇ 4> the a viscosity coefficient 1 ⁇ 10 -4 ⁇ 1 ⁇ 10 3 Pa ⁇ s at 25 ° C. a liquid layer, and a surface tension at 25 ° C. is 15 ⁇ 80 mN / m, the ⁇ 2> or The glass plate structure as described in ⁇ 3>.
  • ⁇ 5> The glass according to any one of ⁇ 2> to ⁇ 4>, wherein the specific elastic modulus of at least one pair of the glass plates is 2.5 ⁇ 10 7 m 2 / s 2 or more. Board construction.
  • the resonance frequency of one glass plate A is Qa
  • the half-value width of the resonance amplitude is wa
  • the resonance frequency of the other glass plate B is Qb
  • resonance is Qb
  • ⁇ 8> The glass plate structure according to any one of ⁇ 2> to ⁇ 7>, wherein the two glass plates constituting the pair of glass plates each have a thickness of 0.01 to 15 mm.
  • the liquid layer contains at least one selected from the group consisting of propylene glycol, dimethyl silicone oil, methyl phenyl silicone oil, methyl hydrogen silicone oil, and modified silicone oil
  • ⁇ 11> The glass plate structure according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 10>, wherein the visible light transmittance is 60% or more.
  • ⁇ 12> The glass plate structure according to any one of ⁇ 2> to ⁇ 11>, including three or more glass plates.
  • ⁇ 13> The glass plate structure according to any one of ⁇ 2> to ⁇ 12>, wherein at least one of the glass plates and at least one of the liquid layers are colored.
  • ⁇ 14> The glass plate structure according to any one of ⁇ 2> to ⁇ 13>, wherein the liquid layer contains a fluorescent material.
  • ⁇ 15> The glass plate structure according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 14>, wherein a coating or a film is formed on at least one outermost surface of the glass plate structure.
  • ⁇ 16> The glass plate structure according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 15>, wherein the glass plate structure has a curved shape.
  • ⁇ 17> The glass plate structure according to any one of ⁇ 2> to ⁇ 16>, wherein a difference between a refractive index of the liquid layer and a refractive index of the pair of glass plates is 0.2 or less. .
  • ⁇ 18> The glass plate structure according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 17>, wherein at least a part of the outer peripheral end surface of the glass plate structure is sealed with a member that does not interfere with vibration of the glass plate structure.
  • ⁇ 19> Including two or more glass plates, including a liquid layer between at least a pair of glass plates among the glass plates, The thickness of the liquid layer is When the total thickness of the pair of glass plates is 1 mm or less, it is 1/10 or less of the total thickness of the pair of glass plates, When the total thickness of the pair of glass plates exceeds 1 mm, the glass plate structure is 100 ⁇ m or less.
  • ⁇ 22> A glass substrate for a magnetic recording medium, using the glass plate structure according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 19>.
  • the present invention sound reproducibility is improved from a low frequency range to a high frequency range in a diaphragm used for a speaker, a microphone, an earphone, a mobile device, or the like.
  • a diaphragm used for a speaker a microphone
  • an earphone a mobile device, or the like.
  • the vibration damping effect can be enhanced in applications such as glass substrates for magnetic recording media.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing an example of the glass plate structure of the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing another example of the glass plate structure of the present invention.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing another example of the glass plate structure of the present invention.
  • FIG. 4 is a perspective view showing still another example of the glass plate structure of the present invention.
  • FIG. 5A is a plan view of the glass plate structure shown in FIG. 4, and
  • FIG. 5B is a cross-sectional view taken along the line A-A ′ in FIG.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing another example of the glass plate structure of the present invention.
  • FIG. 7A is a plan view showing another example of the glass plate structure of the present invention, and FIG.
  • FIG. 7B is a cross-sectional view taken along line A-A ′ in FIG.
  • FIG. 8A is a plan view showing another example of the glass plate structure of the present invention
  • FIG. 8B is a cross-sectional view taken along line A-A ′ in FIG.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view showing still another example of the glass plate structure of the present invention.
  • ⁇ indicating a numerical range is used to mean that the numerical values described before and after it are included as a lower limit value and an upper limit value.
  • the glass plate structure according to the present invention has a loss coefficient at 25 ° C. of 1 ⁇ 10 ⁇ 2 or more and a longitudinal wave sound velocity value in the plate thickness direction of 5.5 ⁇ 10 3 m / s or more. To do.
  • a large loss coefficient means that the vibration damping ability is large.
  • the loss factor a value calculated by the half-width method is used. Represented by ⁇ W / f ⁇ , where W is the frequency width of a point at which the resonance frequency f of the material is -3 dB lower than the peak value of amplitude h (that is, the point at the maximum amplitude of -3 [dB]). Define the value as the loss factor. In order to suppress the resonance, it is only necessary to increase the loss factor, that is, the frequency width W becomes relatively large with respect to the amplitude h, which means that the peak becomes broad.
  • the loss factor is a specific value of the material and the like, and for example, in the case of a single glass plate, it varies depending on the composition and relative density.
  • the loss factor can be measured by a dynamic elastic modulus test method such as a resonance method.
  • Longitudinal wave sound velocity value refers to the speed at which longitudinal waves propagate in the diaphragm.
  • the longitudinal wave velocity value and Young's modulus can be measured by an ultrasonic pulse method described in Japanese Industrial Standard (JIS-R1602-1995).
  • the glass plate structure includes two or more glass plates, and is predetermined between at least a pair of glass plates among the glass plates. It is preferable that the liquid layer is included.
  • the glass plate structure which concerns on this invention can implement
  • the loss factor can be further increased by setting the viscosity and surface tension of the liquid layer within a suitable range. Unlike the case where a pair of glass plates are provided via an adhesive layer, this is considered to be caused by the pair of glass plates not sticking and continuing to have vibration characteristics as each glass plate.
  • the liquid layer preferably has a viscosity coefficient of 1 ⁇ 10 ⁇ 4 to 1 ⁇ 10 3 Pa ⁇ s at 25 ° C. and a surface tension of 15 to 80 mN / m at 25 ° C. If the viscosity is too low, it will be difficult to transmit vibration, and if it is too high, a pair of glass plates located on both sides of the liquid layer will stick together and show vibration behavior as a single glass plate. Is less likely to be attenuated. Moreover, when surface tension is too low, the adhesive force between glass plates will fall and it will become difficult to transmit a vibration. If the surface tension is too high, the pair of glass plates located on both sides of the liquid layer are likely to adhere to each other, and the vibration behavior as a single glass plate is exhibited, so that the resonance vibration is hardly attenuated.
  • the viscosity coefficient of the liquid layer at 25 ° C. is more preferably 1 ⁇ 10 ⁇ 3 Pa ⁇ s or more, and further preferably 1 ⁇ 10 ⁇ 2 Pa ⁇ s or more. Further, it is more preferably 1 ⁇ 10 2 Pa ⁇ s or less, and further preferably 1 ⁇ 10 2 Pa ⁇ s or less.
  • the surface tension at 25 ° C. of the liquid layer is more preferably 20 mN / m or more, and further preferably 30 mN / m or more.
  • the viscosity coefficient of the liquid layer can be measured with a rotational viscometer or the like.
  • the surface tension of the liquid layer can be measured by a ring method or the like.
  • the liquid layer preferably has a vapor pressure of 1 ⁇ 10 4 Pa or less at 25 ° C. and 1 atm, more preferably 5 ⁇ 10 3 Pa or less, and further preferably 1 ⁇ 10 3 Pa or less. Further, when the vapor pressure is high, sealing or the like may be performed so that the liquid layer does not evaporate, but at this time, it is necessary to prevent the vibration of the glass plate constituting body from being disturbed by the sealing material.
  • a thinner liquid layer is preferable from the viewpoint of maintaining high rigidity and transmitting vibrations.
  • the thickness of the liquid layer is preferably 1/10 or less of the total thickness of the pair of glass plates, and 1/20 or less. More preferably, 1/30 or less is further preferable, 1/50 or less is further preferable, 1/70 or less is further preferable, and 1/100 or less is particularly preferable.
  • the thickness of the liquid layer is preferably 100 ⁇ m or less, more preferably 50 ⁇ m or less, further preferably 30 ⁇ m or less, still more preferably 20 ⁇ m or less, and even more preferably 15 ⁇ m or less. Is more preferable, and 10 ⁇ m or less is particularly preferable.
  • the lower limit of the thickness of the liquid layer is preferably 0.01 ⁇ m or more from the viewpoint of film forming properties and durability.
  • the liquid layer is chemically stable, and it is preferable that the liquid layer and the pair of glass plates located on both sides of the liquid layer do not react.
  • “Chemically stable” means, for example, a material that is hardly altered (deteriorated) by light irradiation, or that does not undergo solidification, vaporization, decomposition, discoloration, chemical reaction with glass, etc. at least in the temperature range of ⁇ 20 to 70 ° C. Means.
  • components of the liquid layer include water, oil, organic solvents, liquid polymers, ionic liquids, and mixtures thereof. More specifically, propylene glycol, dipropylene glycol, tripropylene glycol, straight silicone oil (dimethyl silicone oil, methylphenyl silicone oil, methyl hydrogen silicone oil), modified silicone oil, acrylic acid polymer, liquid polybutadiene, glycerin Examples thereof include pastes, fluorine-based solvents, fluorine-based resins, acetone, ethanol, xylene, toluene, water, mineral oil, and mixtures thereof.
  • the main component is propylene glycol or silicone oil. More preferred.
  • the liquid layer is preferably a uniform fluid.
  • the slurry is effective when the design and functionality such as coloring and fluorescence are imparted to the glass plate structure.
  • the content of the powder in the liquid layer is preferably 0 to 10% by volume, more preferably 0 to 5% by volume.
  • the particle size of the powder is preferably 10 nm to 1 ⁇ m, more preferably 0.5 ⁇ m or less from the viewpoint of preventing sedimentation.
  • the liquid layer may contain a fluorescent material. It may be a slurry-like liquid layer in which the fluorescent material is dispersed as a powder, or a uniform liquid layer in which the fluorescent material is mixed as a liquid. Thereby, optical functions, such as light absorption and light emission, can be imparted to the glass plate structure.
  • the glass plate structure (reference numeral “10”) according to the present invention is preferably provided with at least a pair of glass plates so as to sandwich the liquid layer (reference numeral “16”) from both sides (FIG. 1).
  • one glass plate is a glass plate A (reference “11”) and the other is a glass plate B (reference “12”)
  • the glass plate A when the glass plate A resonates, the glass plate B does not resonate due to the presence of the liquid layer.
  • the vibration of the resonance of the glass plate B can be attenuated, the glass plate structure can increase the loss coefficient as compared with the case of the glass plate alone.
  • one glass plate A and the other glass plate B have different peak values of resonance frequencies, and the ranges of the resonance frequencies do not overlap. Those are more preferred. However, even if the glass plate A and the glass plate B have overlapping resonance frequency ranges or the same peak top value, even if one glass plate resonates due to the presence of the liquid layer, the other glass Since the vibrations of the plates are not synchronized, the resonance is canceled to some extent, so that a higher loss factor can be obtained compared to the case of the glass plate alone.
  • the glass plate A and the glass plate B are preferable as the mass difference is small, and it is more preferable that there is no mass difference. If there is a difference in the mass of the glass plate, the resonance of the lighter glass plate can be suppressed by the heavier glass plate, but it is difficult to suppress the resonance of the heavier glass plate by the lighter glass plate. is there. That is, if the mass ratio is biased, the resonance vibrations cannot be canceled in principle due to the difference in inertia force.
  • the mass ratio of the glass plate A and the glass plate B represented by (glass plate A / glass plate B) is preferably 0.8 to 1.25 (8/10 to 10/8), preferably 0.9 to 1.1. (9/10 to 10/9) is more preferable, and 1.0 (10/10) is further preferable.
  • the glass plate is preferably as thin as possible.
  • the thicknesses of the glass plate A and the glass plate B are each preferably 15 mm or less, more preferably 10 mm or less, further preferably 5 mm or less, still more preferably 3 mm or less, particularly preferably 1.5 mm or less. 8 mm or less is particularly preferable.
  • the thicknesses of the glass plates A and B are preferably 0.5 to 15 mm, and 0.8 to 10 mm, respectively. More preferably, the thickness is 1.0 to 8 mm.
  • the thickness of the glass plate A and the glass plate B is preferably 0.3 to 1.2 mm, more preferably 0.4 to 1.0 mm, respectively. More preferably, it is 5 to 0.8 mm.
  • a glass plate having at least one of the glass plate A and the glass plate B having a larger loss coefficient also has a larger vibration attenuation as a glass plate constituting body, which is preferable for use as a vibration plate.
  • the loss coefficient at 25 ° C. of the glass plate is preferably 1 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, more preferably 3 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, and further preferably 5 ⁇ 10 ⁇ 4 or more.
  • the upper limit is not particularly limited, but is preferably 5 ⁇ 10 ⁇ 3 or less from the viewpoint of productivity and manufacturing cost.
  • both the glass plate A and the glass plate B have the said loss coefficient.
  • the loss factor of a glass plate can be measured by the same method as the loss factor in a glass plate structure.
  • the longitudinal wave sound velocity value of the glass plate is preferably 5.5 ⁇ 10 3 m / s or more, more preferably 5.7 ⁇ 10 3 m / s or more, and 6.0 ⁇ 10 3 m / s or more. Is more preferable.
  • the upper limit is not particularly limited, but is preferably 7.0 ⁇ 10 3 m / s or less from the viewpoint of the productivity of the glass plate and the raw material cost.
  • both the glass plate A and the glass plate B satisfy the above sound velocity value.
  • the sound velocity value of a glass plate can be measured by the same method as the longitudinal wave sound velocity value in a glass plate structure.
  • the composition of the glass plate A and the glass plate B is not specifically limited, For example, it is preferable that it is the following range. SiO 2 : 40 to 80% by mass, Al 2 O 3 : 0 to 35% by mass, B 2 O 3 : 0 to 15% by mass, MgO: 0 to 20% by mass, CaO: 0 to 20% by mass, SrO: 0 To 20 mass%, BaO: 0 to 20 mass%, Li 2 O: 0 to 20 mass%, Na 2 O: 0 to 25 mass%, K 2 O: 0 to 20 mass%, TiO 2 : 0 to 10 mass% %, And ZrO 2 : 0 to 10% by mass.
  • the above composition accounts for 95% by mass or more of the entire glass.
  • the composition of the glass plate A and the glass plate B is more preferably in the following range. SiO 2 : 55 to 75 mass%, Al 2 O 3 : 0 to 25 mass%, B 2 O 3 : 0 to 12 mass%, MgO: 0 to 20 mass%, CaO: 0 to 20 mass%, SrO: 0 To 20 mass%, BaO: 0 to 20 mass%, Li 2 O: 0 to 20 mass%, Na 2 O: 0 to 25 mass%, K 2 O: 0 to 15 mass%, TiO 2 : 0 to 5 mass% %, And ZrO 2 : 0 to 5% by mass.
  • the above composition accounts for 95% by mass or more of the entire glass.
  • the specific gravity of the glass plate A and the glass plate B is preferably 2.8 or less, more preferably 2.6 or less, and even more preferably 2.5 or less. Although a minimum is not specifically limited, It is preferable that it is 2.2 or more.
  • the specific modulus of elasticity which is a value obtained by dividing the Young's modulus of the glass plate A and the glass plate B by the density, increases, the rigidity of the glass plate can be increased.
  • the specific elastic modulus of the glass plate A and the glass plate B is preferably 2.5 ⁇ 10 7 m 2 / s 2 or more, more preferably 2.8 ⁇ 10 7 m 2 / s 2 or more. Even more preferably 0 ⁇ 10 7 m 2 / s 2 or more.
  • the upper limit is not particularly limited, is preferably 4.0 ⁇ 10 7 m 2 / s 2 or less.
  • the loss coefficient at 25 ° C. of the glass plate structure according to the present invention is 1 ⁇ 10 ⁇ 2 or more, preferably 2 ⁇ 10 ⁇ 2. or more, more preferably 5 ⁇ 10 -2 or more.
  • the longitudinal wave sound velocity value in the thickness direction of the glass plate constituting body is preferably 5.5 ⁇ 10 3 m / s or more because the higher the sound velocity, the higher the reproducibility of the high frequency sound when the diaphragm is used. More preferably, it is 5.7 ⁇ 10 3 m / s or more, and even more preferably 6.0 ⁇ 10 3 m / s or more.
  • the upper limit is not particularly limited, but is preferably 7.0 ⁇ 10 3 m / s or less.
  • the visible light transmittance determined in accordance with Japanese Industrial Standard is preferably 60% or more, more preferably 65% or more, and further preferably 70% or more.
  • a translucent member uses, such as an opening member for transparent speakers, a transparent microphone, construction, a vehicle, etc. are mentioned, for example.
  • the difference between the refractive index of the liquid layer and the refractive index of the pair of glass plates in contact with the liquid layer is preferably 0.2 or less, more preferably 0.1 or less, and even more preferably 0.01 or less.
  • the glass plate and the liquid layer constituting the glass plate constituting body are color at least one of the glass plate and the liquid layer constituting the glass plate constituting body. This is useful when it is desired to give the glass plate structure a design or when it is desired to have a functionality such as IR cut, UV cut, and privacy glass.
  • the glass plate which comprises a glass plate structure should just be 2 or more, you may use 3 or more glass plates (FIG. 2).
  • the glass plate A and the glass plate B, and in the case of three or more sheets, for example, the glass plate A, the glass plate B, and the glass plate C (symbol “13”) may all use glass plates having different compositions.
  • glass plates having the same composition may be used, or glass plates having the same composition and glass plates having different compositions may be used in combination.
  • the mass and thickness of the glass plate may be all different, all the same, or some different. Especially, it is preferably used from the point of vibration damping property that the mass of the glass plate to comprise is the same.
  • a physical tempered glass plate or a chemically tempered glass plate can be used as at least one of the glass plates constituting the glass plate constituting body. This is useful to prevent breakage of the glass plate structure.
  • the glass plate located on the outermost surface of the glass plate structure is preferably a physically tempered glass plate or a chemically tempered glass plate, and all of the constituting glass plates are physically strengthened.
  • a glass plate or a tempered glass plate is more preferable.
  • the glass plate located on the outermost surface of the glass plate structure is preferably crystallized glass or phase-separated glass.
  • a coating may be formed on the outermost surface of at least one of the glass plate constituents as long as the effects of the present invention are not impaired (FIG. 3). Coating and film application are suitable for preventing scratches, for example.
  • the thickness of the coating or film is preferably 1/5 or less of the thickness of the surface glass plate. Conventionally known materials can be used for the coating and film.
  • the coating include water-repellent coating, hydrophilic coating, water-sliding coating, oil-repellent coating, antireflection coating, and thermal barrier coating.
  • the film include a glass scattering prevention film, a color film, a UV cut film, an IR cut film, a heat shield film, and an electromagnetic wave shield film.
  • the shape of the glass plate structure can be appropriately designed depending on the application, and may be a flat plate shape or a curved surface shape.
  • the material of an enclosure or a baffle board is not specifically limited, It is preferable to use the glass plate structure of this invention.
  • the frame is useful when it is desired to improve the rigidity of the glass plate structure or to maintain a curved surface shape.
  • frame conventionally known materials can be used.
  • the weight of the frame to be used is preferably 20% or less, more preferably 10% or less of the weight of the glass plate.
  • a sealing material (reference numeral “31”) can also be provided between the glass plate structure and the frame, and leakage of the liquid layer from the frame can be prevented.
  • At least a part of the outer peripheral end surface of the glass plate structure may be sealed with a member that does not interfere with the vibration of the glass plate structure (FIG. 6).
  • a member that does not interfere with the vibration of the glass plate structure FOG. 6
  • the sealing material reference numeral “31”
  • rubber, resin, gel or the like having high elasticity can be used.
  • the resin for the sealing material acrylic, cyanoacrylate, epoxy, silicone, urethane, phenol and the like can be used.
  • the curing method include one-component type, two-component mixed type, heat curing, ultraviolet curing, and visible light curing.
  • a thermoplastic resin (hot melt bond) can also be used. Examples include ethylene vinyl acetate, polyolefin, polyamide, synthetic rubber, acrylic, and polyurethane.
  • the thickness of the sealing material is preferably 10 ⁇ m or more and 5 times or less of the total thickness of the glass structure, and more preferably 50 ⁇ m or more and less than the total thickness of the glass structure.
  • the sealing material 31 may be applied to at least a part of the surface of the facing glass plate within a range that does not impair the effects of the present invention. Yes (FIGS. 7 and 8).
  • the area of the sealing material application part is preferably 20% or less, more preferably 10% or less, and particularly preferably 5% or less of the area of the liquid layer so as not to hinder vibration. .
  • the edge portion of the glass plate can be processed into an appropriate shape.
  • the contact area between the sealing material and the glass is increased by chamfering the edge of at least one glass plate (the cross-sectional shape of the glass plate is trapezoidal) or R-chamfering (the cross-sectional shape of the glass plate is substantially arc-shaped).
  • the adhesive strength between the sealing material and the glass can be improved (FIG. 9).
  • the present invention includes two or more glass plates, and includes a liquid layer between at least a pair of the glass plates, and the total thickness of the pair of glass plates is 1 mm or less.
  • the present invention also relates to a glass plate structure which is 1/10 or less of the total thickness of the pair of glass plates, and is 100 ⁇ m or less when the total thickness of the pair of glass plates exceeds 1 mm.
  • the preferable aspect in this glass plate structure is the same as that of the glass plate structure mentioned above.
  • the present invention also relates to a diaphragm including the glass plate structure and a vibrator, an opening member using the glass plate structure, and a glass substrate for a magnetic recording medium using the glass plate structure.
  • the diaphragm for example, by installing one or more vibration elements or vibration detection elements (vibrators) on one or both sides of the glass plate constituting body, it can be used for vibration bodies such as speakers, microphones, earphones, mobile devices, and the like. Can function as a chassis speaker.
  • vibration bodies such as speakers, microphones, earphones, mobile devices, and the like.
  • it is desirable that the position of the vibrator with respect to the diaphragm is at the center of the structure.
  • this material since this material has high sound speed and high attenuation performance, the vibrator may be installed at the end of the glass structure.
  • the diaphragm according to the present invention By using the diaphragm according to the present invention, it is possible to easily reproduce sound in a high frequency region that has been difficult to reproduce in the past. Moreover, since the freedom degree in a magnitude
  • sound or vibration is sampled by a sound collecting microphone or vibration detector installed on or near the surface of the glass plate structure, and the sound sampled by causing the glass plate structure to generate vibration in the same phase or opposite phase. Alternatively, the vibration can be amplified or canceled.
  • the sound pressure level in the space is sampled, and the signal is corrected appropriately by the control filter, and then output to the vibration element on the glass structure installed on the side where the sound wave vibration flows out.
  • Applications of this diaphragm include, for example, full-range speakers, low-frequency sound reproduction speakers in the 15 Hz to 200 Hz band, high-frequency sound reproduction speakers in the 10 kHz to 100 kHz band, and large speakers with a diaphragm area of 0.2 m 2 or more.
  • It can be used for displays, wearable display speakers, electric displays, lighting fixtures, etc. Further, it can be used as a vibration plate or vibration sensor for headphones, earphones or microphones. It can be used as an in-vehicle / machine-mounted speaker as an interior vibration member of a transport machine such as a vehicle.
  • a side mirror, a sun visor, an instrument panel, a dashboard, a ceiling, a door, and other interior panels that function as speakers can be used.
  • the opening member used for a construction / transport machine etc. is mentioned, for example.
  • a glass plate structure that does not resonate easily in the frequency band of noise generated from a drive unit such as a vehicle, an aircraft, a ship, or a generator is used, a particularly excellent generation suppression effect can be obtained with respect to the noise.
  • functions, such as IR cut, UV cut, coloring can also be provided to a glass plate structure.
  • a vibration plate in which one or more vibration elements or vibration detection elements (vibrators) are installed on one side or both sides of a glass plate constituting body can also function as a speaker or a microphone.
  • the glass plate structure according to the present invention By using the glass plate structure according to the present invention, it is possible to easily reproduce sound in a high frequency region that has been difficult to reproduce in the past. Moreover, since the freedom degree in a magnitude
  • sound or vibration is sampled by a sound collecting microphone or vibration detector installed on or near the surface of the glass plate structure, and the sound sampled by causing the glass plate structure to generate vibration in the same phase or opposite phase. Alternatively, the vibration can be amplified or canceled.
  • it can be used as an interior speaker, an exterior speaker, a vehicle windshield having a sound insulation function, a side glass, a rear glass, or a roof glass. At this time, only a specific sound wave vibration may be transmitted or blocked. Moreover, it can also be used as a vehicle window, a structural member, and a decorative board, which are improved in water repellency, snow resistance, ice resistance and antifouling properties by sonic vibration. Specifically, it can be used as a window glass and a mirror for automobiles, as well as a lens, a sensor, and a cover glass thereof.
  • a window glass, a door glass, a roof glass, an interior material, an exterior material, a decorative material, a structural material, an outer wall, a sound insulation plate and a sound insulation wall, and a cover glass for solar cells, which function as a vibration plate and a vibration detection device Can be used. You may make them function as an acoustic reflection (reverberation) board.
  • the water repellency, snow resistance and antifouling properties can also be improved by sonic vibration.
  • the glass plate structure according to the present invention can be obtained by forming a liquid layer between a pair of glass plates.
  • the method for forming a liquid layer between a pair of glass plates is not particularly limited. For example, a method in which a liquid layer is formed on the surface of a glass plate and another glass plate is placed thereon, and a glass in which a liquid layer is formed on the surface. Examples include a method of bonding the plates together, a method of pouring the liquid layer through a gap between two glass plates, and the like.
  • the formation of the liquid layer is not particularly limited, and examples thereof include application and spraying of a liquid constituting the liquid layer on the glass plate surface.
  • ⁇ Evaluation method> Young's modulus, longitudinal wave velocity, density
  • the Young's modulus E and sound velocity V of the glass plate, and the longitudinal wave sound velocity value V of the glass plate structure were measured using Japanese Industrial Standards (JIS-R1602) using test pieces having a length of 60 mm, a width of 12 mm, and a thickness of 0.5 mm to 1 mm. -1995) was measured at 25 ° C. by the ultrasonic pulse method described in Olympus Corporation (using DL35PLUS).
  • the longitudinal wave sound velocity value of the glass plate structure was measured by measuring the sound velocity in the plate thickness direction.
  • the density ⁇ of the glass plate was measured at 25 ° C. by the Archimedes method (Shimadzu Corporation, AUX320).
  • the loss factor of the glass plate and the glass plate constituting body was measured at 25 ° C. with a resonance method internal friction measuring device (Nippon Techno Plus Co., Ltd., JE-HT) using the same test piece as the above measurement. Specifically, an AC voltage was continuously applied to the test piece in a band of 600 Hz to 3000 Hz to cause the glass substrate to freely vibrate in the primary mode, and the change in vibration amplitude was measured.
  • the frequency at which the vibration amplitude h is maximum is defined as the resonance frequency f.
  • the loss coefficient is expressed by W / f using the resonance frequency f of the material obtained by the above measurement and the frequency width W of the point that is ⁇ 3 dB lower than the maximum amplitude (that is, the point at the maximum amplitude ⁇ 3 [dB]). The value was taken as the loss factor.
  • the resonance frequency measurement the decay time of the vibration amplitude when excitation is stopped from the resonance state is measured, and this is used as the loss. The coefficient was calculated.
  • Viscosity coefficient The viscosity coefficient of the liquid layer was measured at 25 ° C. using a rotational viscometer (BROOKFIELD, RVDV-E).
  • the surface tension of the liquid layer was measured by the following method. A metal ring suspended in parallel to the test liquid at 25 ° C. was submerged in the liquid, and then the ring was gradually pulled up in the vertical direction. At this time, the surface tension value was calculated by measuring the peak of the force applied by the liquid film.
  • Example 1 A glass plate 1 of 12 mm ⁇ 60 mm ⁇ 0.5 mm is prepared as the glass plate A, ion-exchanged water is applied thereto as a liquid layer, and a glass plate 2 of 12 mm ⁇ 60 mm ⁇ 0.5 mm is further adhered as the glass plate B.
  • the glass plate structure of 12 mm x 60 mm x 1 mm was obtained.
  • the composition (mass%) and physical property values of the glass plate 1 and the glass plate 2 are shown below.
  • Glass plate 1 SiO 2 : 60%, Al 2 O 3 : 17%, B 2 O 3 : 8%, MgO: 3%, CaO: 4%, SrO: 8%, density: 2.5 g / cm 3
  • Glass plate 2 SiO 2 : 61.5%, Al 2 O 3 : 20%, B 2 O 3 : 1.5 %, MgO: 5.5%, CaO: 4.5%, SrO: 7%, density: 2.7 g / cm 3 , Young's modulus: 85 GPa, specific modulus: 3.2 ⁇ 10 7 m 2 / s 2
  • Example 2 to 12 A glass plate structure was obtained in the same manner as in Example 1 except that the liquid layer was changed. In addition, about Example 6, it replaced with the glass plate 2 of the glass plate B, and used the glass plate 1.
  • FIG. 1 A glass plate structure was obtained in the same manner as in Example 1 except that the liquid layer was changed. In addition, about Example 6, it replaced with the glass plate 2 of the glass plate B, and used the glass plate 1.
  • Table 1 shows the structures and evaluation results of the glass plate structures obtained in Examples 1 to 12
  • Table 2 shows the structures and evaluation results of the glass sheet structures obtained in Comparative Examples 1 to 10, respectively.
  • 10 [lambda]-2 indicated by * shows the 10-2 becomes numerical units.
  • the viscosity coefficient is 0.7 mPa ⁇ s to 60 Pa ⁇ s
  • the surface tension is 21 to 73 mN / m
  • the thickness of the liquid layer is less than 5 ⁇ m, and 1/10 or less of the total thickness of the pair of glass plates.
  • the longitudinal wave sound velocity value in the plate thickness direction is 6.0 ⁇ 10 3 m / s or more
  • the loss coefficient at 25 ° C. is 1.7 ⁇ 10 ⁇ 2 or more. It was a characteristic.
  • the glass plate A and the glass plate B are different types of combinations (glass plate 1 + glass plate 2), and vibration damping is better than that of the same type of combination (glass plate 1 + glass plate 1).
  • the characteristics were shown (for example, see Examples 5 and 6).
  • the glass plate structure according to the present invention has a large longitudinal wave sound velocity value and a large loss factor. Therefore, it can be suitably used for diaphragms used in speakers, microphones, earphones, mobile devices, etc., architectural / vehicle opening members, glass substrates for magnetic recording media, and the like.

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Abstract

損失係数が１×１０－２以上、かつ、板厚方向の縦波音速値が５．５×１０３ｍ／ｓ以上である、ガラス板構成体である。

Description

ガラス板構成体
　本発明は、良好な音響性能を有するガラス板構成体に関し、また、前記ガラス板構成体を用いた振動板、開口部材および磁気記録媒体用ガラス基板にも関する。
　一般的に、スピーカーまたはマイクロフォン用の振動板としてコーン紙や樹脂が用いられている。これらの材料は損失係数が大きく、共振振動が生じにくいことから、可聴域における音の再現性能が良いとされている。
　しかし、これらは何れも材料における音速値が低いため、高周波で励振した際に、音波周波数に材料の振動が追従しにくく、分割振動が発生しやすい。そのため特に高周波数領域において所望の音圧が出にくい。
　近年、特にハイレゾ音源等で再生が求められる帯域は２０ｋＨｚ以上の高周波数領域であり、ヒトの耳では聞こえにくい帯域とされるものの、臨場感が強く感じられるなど、より感情に迫るものがあることから、該帯域の音波振動を忠実に再現できることが望ましい。
　そこで、コーン紙や樹脂に代えて、金属、セラミックス、ガラス等の、材料に伝播する音速が速い素材を用いることが考えられる。しかしながら、一般的にこれら素材はいずれも損失係数が紙と比べて１／１０～１／１００程度と小さいことから、意図しない残響音が残りやすい。さらには、部材の固有振動数で励振した際に共振モードが発生することによる著しい音色の劣化が発生し得る。
Ｏｌｉｖｉｅｒ　Ｍａｌ　ｅｔ．　ａｌ．，"Ａ　Ｎｏｖｅｌ　Ｇｌａｓｓ　Ｌａｍｉｎａｔｅｄ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｆｏｒ　Ｆｌａｔ　Ｐａｎｅｌ　Ｌｏｕｄｓｐｅａｋｅｒｓ"ＡＥＳ　Ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ　１２４，７３４３．
　スピーカー用の振動板として、二枚のガラス板の間に厚さ０．５ｍｍのポリブチル系のポリマー層を有する合せガラスが知られている（非特許文献１）。しかし当該振動板は、高周波数領域での再生は困難なものであった。
　そこで本発明では、良好な音響性能を有するガラス板構成体を提供することを目的とする。
　本発明者は鋭意研鑽を積んだ結果、所定のガラス板構造体とすることにより上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は以下のとおりである。
＜１＞　２５℃における損失係数が１×１０－２以上、かつ、板厚方向の縦波音速値が５．５×１０３ｍ／ｓ以上である、ガラス板構成体。
＜２＞　２枚以上のガラス板を含み、前記ガラス板のうち少なくとも一対のガラス板の間に液体層を含む、前記＜１＞に記載のガラス板構成体。
＜３＞　前記液体層の厚みが、
　前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ以下の場合は、前記一対のガラス板の合計の厚みの１／１０以下であり、
　前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ超の場合は、１００μｍ以下である、前記＜２＞に記載のガラス板構成体。
＜４＞　前記液体層の２５℃における粘性係数が１×１０－４～１×１０３Ｐａ・ｓであり、かつ、２５℃における表面張力が１５～８０ｍＮ／ｍである、前記＜２＞又は＜３＞に記載のガラス板構成体。
＜５＞　前記ガラス板のうち少なくとも一対のガラス板の比弾性率が共に、２．５×１０７ｍ２／ｓ２以上である、前記＜２＞～＜４＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜６＞　前記一対のガラス板を構成する２枚のガラス板のうち、一方のガラス板Ａの共振周波数をＱａ、共振振幅の半値幅をｗａ、他方のガラス板Ｂの共振周波数をＱｂ、共振振幅の半値幅をｗｂとした時に、下記［式１］の関係を満たす、前記＜２＞～＜５＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
　　（ｗａ＋ｗｂ）／４＜｜Ｑａ－Ｑｂ｜・・・［式１］
＜７＞　前記一対のガラス板を構成する２枚のガラス板の質量比が０．８～１．２５である、前記＜２＞～＜６＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜８＞　前記一対のガラス板を構成する２枚のガラス板の厚みが、それぞれ０．０１～１５ｍｍである、前記＜２＞～＜７＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜９＞　前記液体層がプロピレングリコール、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルおよび変性シリコーンオイルからなる群より選ばれる少なくとも１種を含む前記＜２＞～＜８＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１０＞　物理強化ガラス板および化学強化ガラス板の少なくともいずれか一方のガラス板を含む、前記＜１＞～＜９＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１１＞　可視光透過率が６０％以上である、前記＜１＞～＜１０＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１２＞　３枚以上のガラス板を含む、前記＜２＞～＜１１＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１３＞　前記ガラス板のうち少なくとも１枚、および、前記液体層の少なくともいずれか一方が着色された、前記＜２＞～＜１２＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１４＞　前記液体層に蛍光材料を含む、前記＜２＞～＜１３＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１５＞　ガラス板構成体の少なくとも一方の最表面にコーティング又はフィルムが形成された、前記＜１＞～＜１４＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１６＞　ガラス板構成体が曲面形状である、前記＜１＞～＜１５＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１７＞　前記液体層の屈折率と、前記一対のガラス板の屈折率との差がいずれも０．２以下である、前記＜２＞～＜１６＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１８＞　ガラス板構成体の外周端面の少なくとも一部が、ガラス板構成体の振動を妨げない部材でシールされた、前記＜１＞～＜１７＞のいずれかに記載のガラス板構成体。
＜１９＞　２枚以上のガラス板を含み、前記ガラス板のうち少なくとも一対のガラス板の間に液体層を含み、
　前記液体層の厚みが、
　前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ以下の場合は、前記一対のガラス板の合計の厚みの１／１０以下であり、
　前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ超の場合は、１００μｍ以下である、ガラス板構成体。
＜２０＞　前記＜１＞～＜１９＞のいずれかに記載のガラス板構成体および、前記ガラス板構成体の片面または両面に設置された少なくとも１つの振動子を含む振動板。
＜２１＞　前記＜１＞～＜１９＞のいずれかに記載のガラス板構成体または前記＜２０＞に記載の振動板を用いた開口部材。
＜２２＞　前記＜１＞～＜１９＞のいずれかに記載のガラス板構成体を用いた磁気記録媒体用ガラス基板。
　本発明によれば、スピーカーやマイクロフォン、イヤフォン、モバイル機器等に用いられる振動板用途等において、低音域から高周波域にかけて音の再現性が良好となる。また、建築・車両用開口部材用途等において、高い振動減衰能を利用して共振を生じにくくし、共振に起因する異音の発生を抑制することができる。さらには、磁気記録媒体用ガラス基板用途等において、制振効果を高めることができる。
図１は、本発明のガラス板構成体の一例を示す断面図である。 図２は、本発明のガラス板構成体の他の例を示す断面図である。 図３は、本発明のガラス板構成体のその他の例を示す断面図である。 図４は、本発明のガラス板構成体のさらにその他の例を示す斜視図である。 図５（ａ）は、図４に示すガラス板構成体の平面図であり、図５（ｂ）は、図５（ａ）におけるＡ－Ａ’線断面図である。 図６は、本発明のガラス板構成体の他の例を示す断面図である。 図７（ａ）は、本発明のガラス板構成体のその他の例を示す平面図であり、図７（ｂ）は、図７（ａ）におけるＡ－Ａ’線断面図である。 図８（ａ）は、本発明のガラス板構成体のその他の例を示す平面図であり、図８（ｂ）は、図８（ａ）におけるＡ－Ａ’線断面図である。 図９は、本発明のガラス板構成体のさらにその他の例を示す断面図である。
　以下、発明を実施するための形態に基づいて、本発明の詳細およびその他の特徴について説明する。なお、以下の図面において、同一又は対応する部材又は部品には、同一又は対応する符号を付すことにより、重複する説明を省略する。また、図面は、特に指定しない限り、部材又は部品間の相対比を示すことを目的としない。よって、具体的な寸法は、以下の限定的でない実施形態に照らし、適宜選択可能である。
　また本明細書において数値範囲を示す「～」とは、その前後に記載された数値を下限値および上限値として含む意味で使用される。
＜ガラス板構成体＞ 
　本発明に係るガラス板構成体は、２５℃における損失係数が１×１０－２以上、かつ、板厚方向の縦波音速値が５．５×１０３ｍ／ｓ以上であることを特徴とする。なお、損失係数が大きいとは振動減衰能が大きいことを意味する。
　損失係数とは、半値幅法により算出したものを用いる。材料の共振周波数ｆ、振幅ｈであるピーク値から－３ｄＢ下がった点（すなわち、最大振幅－３［ｄＢ］における点）の周波数幅をＷとしたときに、｛Ｗ／ｆ｝で表される値を損失係数と定義する。
　共振を抑えるには、損失係数を大きくすればよく、すなわち、振幅ｈに対し相対的に周波数幅Ｗは大きくなり、ピークがブロードとなることを意味する。
　損失係数は材料等の固有の値であり、例えばガラス板単体の場合にはその組成や相対密度等によって異なる。なお、損失係数は共振法などの動的弾性率試験法により測定することができる。
　縦波音速値とは、振動板中で縦波が伝搬する速度をいう。縦波音速値およびヤング率は、日本工業規格（ＪＩＳ－Ｒ１６０２－１９９５）に記載された超音波パルス法により測定することができる。
　本発明に係るガラス板構成体において、高い損失係数および高い縦波音速値を得るための具体的な構成として、２枚以上のガラス板を含み、前記ガラス板のうち少なくとも一対のガラス板の間に所定の液体層を含むことが好ましい。
（液体層）
　本発明に係るガラス板構成体は、少なくとも一対のガラス板の間に流体からなる層（液体層）を設けることで、高い損失係数を実現することができる。中でも、液体層の粘性や表面張力を好適な範囲にすることで、より損失係数を高くすることができる。
　これは、一対のガラス板を粘着層を介して設ける場合とは異なり、前記一対のガラス板が固着せず、各々のガラス板としての振動特性を持ち続けることに起因するものと考えられる。
　液体層は２５℃における粘性係数が１×１０－４～１×１０３Ｐａ・ｓであり、かつ、２５℃における表面張力が１５～８０ｍＮ／ｍであることが好ましい。粘性が低すぎると振動を伝達しにくくなり、高すぎると液体層の両側に位置する一対のガラス板同士が固着して一枚のガラス板としての振動挙動を示すようになることから、共振振動が減衰されにくくなる。また、表面張力が低すぎるとガラス板間の密着力が低下し、振動を伝達しにくくなる。表面張力が高すぎると、液体層の両側に位置する一対のガラス板同士が固着しやすくなり、一枚のガラス板としての振動挙動を示すようになることから、共振振動が減衰されにくくなる。
　液体層の２５℃における粘性係数は１×１０－３Ｐａ・ｓ以上がより好ましく、１×１０－２Ｐａ・ｓ以上がさらに好ましい。また、１×１０２Ｐａ・ｓ以下がより好ましく、１×１０Ｐａ・ｓ以下がさらに好ましい。
　液体層の２５℃における表面張力は２０ｍＮ／ｍ以上がより好ましく、３０ｍＮ／ｍ以上がさらに好ましい。
　液体層の粘性係数は回転粘度計などにより測定することができる。
　液体層の表面張力はリング法などにより測定することができる。
　液体層は、蒸気圧が高すぎると液体層が蒸発してガラス板構成体としての機能を果たさなくなるおそれがある。そのため、液体層は、２５℃、１ａｔｍにおける蒸気圧が１×１０４Ｐａ以下が好ましく、５×１０３Ｐａ以下がより好ましく、１×１０３Ｐａ以下がさらに好ましい。また、蒸気圧が高い場合には、液体層が蒸発しないようにシール等を施してもよいが、このとき、シール材によりガラス板構成体の振動を妨げないようにする必要がある。
　液体層の厚みは薄いほど、高剛性の維持および振動伝達の点から好ましい。具体的には、前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ以下の場合は、前記液体層の厚みは、前記一対のガラス板の合計の厚みの１／１０以下が好ましく、１／２０以下がより好ましく、１／３０以下がさらに好ましく、１／５０以下がよりさらに好ましく、１／７０以下がことさらに好ましく、１／１００以下が特に好ましい。
　また前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ超の場合は、前記液体層の厚みは、１００μｍ以下が好ましく、５０μｍ以下がより好ましく、３０μｍ以下がさらに好ましく、２０μｍ以下がよりさらに好ましく、１５μｍ以下がことさらに好ましく、１０μｍ以下が特に好ましい。
　液体層の厚みの下限は、製膜性および耐久性の点から０．０１μｍ以上が好ましい。
　液体層は化学的に安定であり、液体層と液体層の両側に位置する一対のガラス板とが、反応しないことが好ましい。
　化学的に安定とは、例えば光照射により変質（劣化）が少ないものであったり、少なくとも－２０～７０℃の温度領域で凝固、気化、分解、変色、ガラスとの化学反応等が生じないものを意味する。
　液体層の成分としては、具体的には、水、オイル、有機溶剤、液状ポリマー、イオン性液体およびそれらの混合物等が挙げられる。
　より具体的には、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、ストレートシリコーンオイル（ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル）、変性シリコーンオイル、アクリル酸系ポリマー、液状ポリブタジエン、グリセリンペースト、フッ素系溶剤、フッ素系樹脂、アセトン、エタノール、キシレン、トルエン、水、鉱物油、およびそれらの混合物、等が挙げられる。中でも、プロピレングリコール、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルおよび変性シリコーンオイルからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むことが好ましく、プロピレングリコールまたはシリコーンオイルを主成分とすることがより好ましい。
　上記の他に、粉体を分散させたスラリーを液体層として使用することもできる。損失係数の向上といった観点からは、液体層は均一な流体であることが好ましいが、ガラス板構成体に着色や蛍光等といった意匠性や機能性を付与する場合には、該スラリーは有効である。
　液体層における粉体の含有量は０～１０体積％が好ましく、０～５体積％がより好ましい。
　粉体の粒径は沈降を防ぐ観点から１０ｎｍ～１μｍが好ましく、０．５μｍ以下がより好ましい。
　また、意匠性・機能性付与の観点から、液体層に蛍光材料を含んでもよい。蛍光材料を粉体として分散させたスラリー状の液体層でも、蛍光材料を液体として混合させた均一な液体層でもよい。これにより、ガラス板構成体に光の吸収および発光といった光学的機能を付与することができる。
（ガラス板）
　本発明に係るガラス板構成体（符号“１０”）は、前記液体層（符号“１６”）を両側から挟むように、少なくとも一対のガラス板を設けることが好ましい（図１）。一方のガラス板をガラス板Ａ（符号“１１”）、他方をガラス板Ｂ（符号“１２”）とすると、ガラス板Ａが共振した場合に、液体層の存在により、ガラス板Ｂが共振しない、又は、ガラス板Ｂの共振の揺れを減衰することができることから、ガラス板構成体は、ガラス板単独の場合と比べて損失係数を高くすることができる。
　前記一対のガラス板を構成する２枚のガラス板のうち、一方のガラス板Ａと他方のガラス板Ｂとの共振周波数のピークトップの値は異なることが好ましく、共振周波数の範囲が重なっていないものがより好ましい。ただし、ガラス板Ａおよびガラス板Ｂの共振周波数の範囲が重複していたり、ピークトップの値が同じであっても、液体層の存在によって、一方のガラス板が共振しても、他方のガラス板の振動が同期しないことで、ある程度共振が相殺されることから、ガラス板単独の場合に比べて高い損失係数を得ることができる。
　すなわち、ガラス板Ａの共振周波数（ピークトップ）をＱａ、共振振幅の半値幅をｗａ、他方のガラス板Ｂの共振周波数（ピークトップ）をＱｂ、共振振幅の半値幅をｗｂとした時に、下記［式１］の関係を満たすことが好ましい。
　　（ｗａ＋ｗｂ）／４＜｜Ｑａ－Ｑｂ｜・・・［式１］
　上記［式１］における左辺の値が大きくなるほどガラス板Ａとガラス板Ｂとの共振周波数の差異（｜Ｑａ－Ｑｂ｜）が大きくなり、高い損失係数が得られるようになることから好ましい。
　そのため、下記［式１’］を満たすことがより好ましく、下記［式１”］を満たすことがより好ましい。
　　（ｗａ＋ｗｂ）／２＜｜Ｑａ－Ｑｂ｜・・・［式１’］
　　（ｗａ＋ｗｂ）／１＜｜Ｑａ－Ｑｂ｜・・・［式１”］
　なお、ガラス板の共振周波数（ピークトップ）および共振振幅の半値幅は、ガラス板構成体における損失係数と同様の方法で測定することができる。
　ガラス板Ａおよびガラス板Ｂは、質量差が小さいほど好ましく、質量差がないことがより好ましい。ガラス板の質量差がある場合、軽い方のガラス板の共振は重い方のガラス板で抑制することはできるが、重い方のガラス板の共振を軽い方のガラス板で抑制することは困難である。すなわち、質量比に偏りがあると、慣性力の差異により原理的に共振振動を互いに打ち消せなくなるためである。
　（ガラス板Ａ／ガラス板Ｂ）で表されるガラス板Ａおよびガラス板Ｂの質量比は０．８～１．２５（８／１０～１０／８）が好ましく、０．９～１．１（９／１０～１０／９）がより好ましく、１．０（１０／１０）がさらに好ましい。
　ガラス板Ａ、ガラス板Ｂの厚みはいずれも薄いほど、ガラス板同士が液体層を介して密着しやすく、また、ガラス板を少ないエネルギーで振動させることができる。そのため、スピーカー等の振動板用途の場合には、ガラス板の厚みは薄いほど好ましい。具体的にはガラス板Ａ、ガラス板Ｂの板厚がそれぞれ１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、５ｍｍ以下がさらに好ましく、３ｍｍ以下がさらにより好ましく、１．５ｍｍ以下が特に好ましく、０．８ｍｍ以下が特により好ましい。一方、薄すぎるとガラス板の表面欠陥の影響が顕著になりやすく割れが生じやすくなったり、強化処理しにくくなることから、０．０１ｍｍ以上が好ましく、０．０５ｍｍ以上がより好ましい。
　また、共振現象に起因する異音の発生を抑制した建築・車両用開口部材用途においては、ガラス板Ａ、ガラス板Ｂの板厚はそれぞれ０．５～１５ｍｍが好ましく、０．８～１０ｍｍがより好ましく、１．０～８ｍｍがさらに好ましい。
　防振効果を高めた磁気記録媒体用ガラス基板用途においては、ガラス板Ａ、ガラス板Ｂの板厚はそれぞれ０．３～１．２ｍｍが好ましく、０．４～１．０ｍｍがより好ましく、０．５～０．８ｍｍがさらに好ましい。
　ガラス板Ａおよびガラス板Ｂの少なくともいずれか一方のガラス板は、損失係数が大きい方が、ガラス板構成体としての振動減衰も大きくなり、振動板用途として好ましい。具体的には、ガラス板の２５℃における損失係数は１×１０－４以上が好ましく、３×１０－４以上がより好ましく、５×１０－４以上がさらに好ましい。上限は特に限定されないが、生産性や製造コストの観点から５×１０－３以下であることが好ましい。また、ガラス板Ａおよびガラス板Ｂの両方が、上記損失係数を有することがより好ましい。
　なお、ガラス板の損失係数は、ガラス板構成体における損失係数と同様の方法で測定することができる。
　ガラス板Ａおよびガラス板Ｂの少なくともいずれか一方のガラス板は、板厚方向の縦波音速値が高い方が高周波領域の音の再現性が向上することから、振動板用途として好ましい。具体的には、ガラス板の縦波音速値が５．５×１０３ｍ／ｓ以上が好ましく、５．７×１０３ｍ／ｓ以上がより好ましく、６．０×１０３ｍ／ｓ以上がさらに好ましい。上限は特に限定されないが、ガラス板の生産性や原料コストの観点から７．０×１０３ｍ／ｓ以下が好ましい。また、ガラス板Ａおよびガラス板Ｂの両方が、上記音速値を満たすことがより好ましい。
　なお、ガラス板の音速値は、ガラス板構成体における縦波音速値と同様の方法で測定することができる。
　ガラス板Ａおよびガラス板Ｂの組成は特に限定されないが、例えば下記範囲であることが好ましい。
　ＳｉＯ２：４０～８０質量％、Ａｌ２Ｏ３：０～３５質量％、Ｂ２Ｏ３：０～１５質量％、ＭｇＯ：０～２０質量％、ＣａＯ：０～２０質量％、ＳｒＯ：０～２０質量％、ＢａＯ：０～２０質量％、Ｌｉ２Ｏ：０～２０質量％、Ｎａ２Ｏ：０～２５質量％、Ｋ２Ｏ：０～２０質量％、ＴｉＯ２：０～１０質量％、かつ、ＺｒＯ２：０～１０質量％。但し上記組成がガラス全体の９５質量％以上を占める。
　ガラス板Ａおよびガラス板Ｂの組成はより好ましくは、下記範囲である。
　ＳｉＯ２：５５～７５質量％、Ａｌ２Ｏ３：０～２５質量％、Ｂ２Ｏ３：０～１２質量％、ＭｇＯ：０～２０質量％、ＣａＯ：０～２０質量％、ＳｒＯ：０～２０質量％、ＢａＯ：０～２０質量％、Ｌｉ２Ｏ：０～２０質量％、Ｎａ２Ｏ：０～２５質量％、Ｋ２Ｏ：０～１５質量％、ＴｉＯ２：０～５質量％、かつ、ＺｒＯ２：０～５質量％。但し上記組成がガラス全体の９５質量％以上を占める。
　ガラス板Ａ、ガラス板Ｂの比重はいずれも小さいほど、少ないエネルギーでガラス板を振動させることができる。具体的にはガラス板Ａ、ガラス板Ｂの比重がそれぞれ２．８以下が好ましく、２．６以下がより好ましく、２．５以下がさらにより好ましい。下限は特に限定されないが、２．２以上であることが好ましい。
　ガラス板Ａ、ガラス板Ｂのヤング率を密度で除した値である比弾性率は、いずれも大きいほど、ガラス板の剛性を高くすることができる。具体的にはガラス板Ａ、ガラス板Ｂの比弾性率がそれぞれ２．５×１０７ｍ２／ｓ２以上が好ましく、２．８×１０７ｍ２／ｓ２以上がより好ましく、３．０×１０７ｍ２／ｓ２以上がさらにより好ましい。上限は特に限定されないが、４．０×１０７ｍ２／ｓ２以下であることが好ましい。
（ガラス板構成体）
　ガラス板構成体における損失係数が大きいほど振動減衰が大きくなることから好ましく、本発明に係るガラス板構成体の２５℃における損失係数は１×１０－２以上であり、好ましくは２×１０－２以上、より好ましくは５×１０－２以上である。
　また、ガラス板構成体の板厚方向の縦波音速値は、音速が速いほど振動板とした際に高周波音の再現性が向上することから、好ましくは５．５×１０３ｍ／ｓ以上であり、より好ましくは５．７×１０３ｍ／ｓ以上、さらにより好ましくは６．０×１０３ｍ／ｓ以上である。上限は特に限定されないが、７．０×１０３ｍ／ｓ以下が好ましい。
　ガラス板構成体の直線透過率が高いと、透光性の部材としての適用が可能となる。そのため、日本工業規格（ＪＩＳ　Ｒ３１０６－１９９８）に準拠して求められた可視光透過率が６０％以上であることが好ましく、６５％以上がより好ましく、７０％以上がさらに好ましい。
　なお、透光性の部材としては、例えば透明スピーカー、透明マイクロフォン、建築、車両用の開口部材等の用途が挙げられる。
　ガラス板構成体の透過率を高めるために、屈折率を整合させることも有用である。すなわち、ガラス板構成体を構成するガラス板と液体層との屈折率は近いほど、界面における反射および干渉が防止されることから好ましい。中でも液体層の屈折率と液体層に接する一対のガラス板の屈折率との差がいずれも０．２以下が好ましく、０．１以下がより好ましく、０．０１以下であることがさらにより好ましい。
　ガラス板構成体を構成するガラス板の少なくとも１枚および液体層の少なくともいずれか一方に着色することも可能である。これは、ガラス板構成体に意匠性を持たせたい場合や、ＩＲカット、ＵＶカット、プライバシーガラス等の機能性を持たせたい場合に有用である。
　ガラス板構成体を構成するガラス板は２枚以上であればよいが、３枚以上のガラス板を用いてもよい（図２）。２枚の場合はガラス板Ａおよびガラス板Ｂが、３枚以上の場合は例えばガラス板Ａ、ガラス板Ｂおよびガラス板Ｃ（符号“１３”）が、すべて異なる組成のガラス板を用いてもよく、すべて同じ組成のガラス板を用いてもよく、同じ組成のガラス板と異なる組成のガラス板とを組み合わせて用いてもよい。中でも、異なる組成からなる２種類以上のガラス板を用いることが振動減衰性の点から好ましく用いられる。
　ガラス板の質量や厚みについても同様に、すべて異なっても、すべて同一でも、一部が異なっていてもよい。中でも、構成するガラス板の質量が全て同一であることが振動減衰性の点から好ましく用いられる。
　ガラス板構成体を構成するガラス板の少なくとも１枚に物理強化ガラス板や化学強化ガラス板を用いることもできる。これは、ガラス板構成体の破壊を防ぐのに有用である。ガラス板構成体の強度を高めたい場合には、ガラス板構成体の最表面に位置するガラス板を物理強化ガラス板又は化学強化ガラス板とすることが好ましく、構成するガラス板の全てが物理強化ガラス板又は強化ガラス板であることがより好ましい。
　また、ガラス板として、結晶化ガラスや分相ガラスを用いることも、縦波音速値や強度を高める点から有用である。特に、ガラス板構成体の強度を高めたい場合には、ガラス板構成体の最表面に位置するガラス板を結晶化ガラス又は分相ガラスとすることが好ましい。
　ガラス板構成体の少なくとも一方の最表面に本発明の効果を損なわない範囲でコーティング（符号“２１”）やフィルム（符号“２２”）を形成してもよい（図３）。コーティングの施工やフィルムの貼付は例えば傷付き防止等に好適である。
　コーティングやフィルムの厚みは、表層のガラス板の板厚の１／５以下であることが好ましい。コーティングやフィルムには従来公知の物を用いることができるが、コーティングとしては例えば撥水コーティング、親水コーティング、滑水コーティング、撥油コーティング、光反射防止コーティング、遮熱コーティング、等が挙げられる。また、フィルムとしては例えばガラス飛散防止フィルム、カラーフィルム、ＵＶカットフィルム、ＩＲカットフィルム、遮熱フィルム、電磁波シールドフィルム等が挙げられる。
　ガラス板構成体の形状は、用途によって適宜設計することができ、平面板状であっても曲面形状でもよい。
　低周波数帯域の出力音圧レベルを上げるため、ガラス板構成体にエンクロージャーまたはバッフル板を付与した構造とすることも出来る。エンクロージャーまたはバッフル板の材質は特に限定されないが、本発明のガラス板構成体を用いることが好ましい。
　ガラス板構成体の少なくとも一方の最表面に本発明の効果を損なわない範囲で、フレーム（枠）（符号“３０”）を設けてもよい（図４、図５）。フレームは、ガラス板構成体の剛性を向上させたい場合、あるいは曲面形状を保持したい場合等に有用である。フレームの材質としては従来公知の物を用いることができるが、例えばＡｌ２Ｏ３、ＳｉＣ、Ｓｉ３Ｎ４、ＡｌＮ、ムライト、ジルコニア、イットリア、ＹＡＧ等のセラミックスおよび単結晶材料、鋼、アルミニウム、チタン、マグネシウム、炭化タングステン等の金属および合金材料、ＦＲＰ等の複合材料、アクリル、ポリカーボネート等の樹脂材料、ガラス材料、木材等を用いることが出来る。
　用いるフレームの重量は、ガラス板の重量の２０％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましい。
　なお、ガラス板構成体とフレームとの間にはシール材（符号“３１”）を有することもでき、液体層のフレームからの漏れを防止することができる。
　ガラス板構成体の外周端面の少なくとも一部を、ガラス板構成体の振動を妨げない部材でシールしてもよい（図６）。シール材（符号“３１”）としては、伸縮性の高いゴム、樹脂、ゲル等を用いることが出来る。
　シール材用の樹脂に関しては、アクリル系、シアノアクリレート系、エポキシ系、シリコーン系、ウレタン系、フェノール系等を用いることができる。硬化方法としては一液型、二液混合型、加熱硬化、紫外線硬化、可視光硬化等が挙げられる。
　熱可塑性樹脂（ホットメルトボンド）を用いることも出来る。例として、エチレン酢酸ビニル系、ポリオレフィン系、ポリアミド系、合成ゴム系、アクリル系、ポリウレタン系が挙げられる。
　ゴムに関しては、例えば天然ゴム、合成天然ゴム、ブタジエンゴム、スチレン・ブタジエンゴム、ブチルゴム、ニトリルゴム、エチレン・プロピレンゴム、クロロプレンゴム、アクリルゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ハイパロン）、ウレタンゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、エチレン・酢酸ビニルゴム、エピクロルヒドリンゴム、多硫化ゴム（チオコール）、水素化ニトリルゴムを用いることが出来る。
　シール材の厚さｔは、薄すぎると十分な強度が確保されず、厚すぎると振動の支障となる。ゆえにシール材の厚さは１０μｍ以上かつガラス構成体の合計厚みの５倍以下であることが好ましく、５０μｍ以上かつガラス構成体の合計厚みより薄いことがより好ましい。
　ガラス板構成体のガラス板と液体層との界面における剥離防止等のために、向かい合うガラス板の面の少なくとも一部に本発明の効果を損なわない範囲で上記のシール材３１を塗布することができる（図７、図８）。この場合、シール材塗布部の面積は振動の支障とならないように液体層の面積の２０％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましく、５％以下であることが特に好ましい。
　また、シール性能を向上するために、ガラス板のエッジ部分を適切な形状に加工することも出来る。例えば少なくとも一方のガラス板の端部をＣ面取り（ガラス板の断面形状が台形形状）またはＲ面取り（ガラス板の断面形状が略円弧状）することにより、シール材とガラスとの接触面積を増大させ、シール材とガラスとの接着強度を向上させることが出来る（図９）。
　また、本発明は、２枚以上のガラス板を含み、前記ガラス板のうち少なくとも一対のガラス板の間に液体層を含み、前記液体層の厚みが、前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ以下の場合は、前記一対のガラス板の合計の厚みの１／１０以下であり、前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ超の場合は、１００μｍ以下である、ガラス板構成体にも関する。
　このガラス板構成体における好ましい態様は、上述したガラス板構成体と同様である。
（振動板、開口部材、磁気記録媒体用ガラス基板）
　本発明は、上記ガラス板構成体および振動子を含む振動板、上記ガラス板構成体を用いた開口部材、および、上記ガラス板構成体を用いた磁気記録媒体用ガラス基板にも関する。
　振動板としては、例えば、ガラス板構成体の片面または両面に１個以上の振動素子や振動検出素子（振動子）を設置することにより、スピーカー、マイクロフォン、イヤフォン、モバイル機器等の筺体振動体や筺体スピーカーとして機能させることができる。出力音圧レベルを向上させるためには２個以上の振動素子をガラス構成体の両面に設置することが望ましい。一般に振動板に対する振動子の位置は構成体の中央部であることが望ましいが、本材料は高音速かつ高減衰性能を有するため、振動子をガラス構成体の端部に設置してもよい。本発明に係る振動板を用いることにより、従来再現が難しかった高周波領域の音の再生が容易に可能となる。また、ガラス板構成体の大きさ、形状、色調等における自由度が高く、意匠性を施すことが可能であることから、デザイン性にも優れた振動板を得ることができる。また、ガラス板構成体表面または近傍に設置した集音用マイクロフォンまたは振動検出器で音声または振動をサンプリングし、これと同位相あるいは逆位相の振動をガラス板構成体に発生させることによりサンプリングした音声または振動を増幅したり打ち消したりすることができる。このとき、上記のサンプリング点における音声または振動の特性が、ガラス構成体に伝搬するまでの間に或る音響伝達関数に基づいて変化する場合、および、ガラス構成体に音響変換伝達関数が存在する場合には、制御フィルタを用いて制御信号の振幅と位相とを補正することにより、振動を精度よく増幅したりキャンセルしたりすることが可能となる。上記のような制御フィルタを構成する際、例えば最小二乗法（ＬＭＳ）アルゴリズムを用いることが出来る。
　より具体的な構成として、例えば、複層ガラスの全部または少なくとも１枚のガラス板を本発明のガラス構成体とし、制御対象の音波振動が流入する側の板の振動レベルまたはガラス間に存在する空間の音圧レベルをサンプリングし、これを制御フィルタにより適切に信号補正した上で音波振動が流出する側に設置されたガラス構成体上の振動素子に出力する構造とすることが出来る。
　本振動板の用途としては、例えば電子機器用部材として、フルレンジスピーカー、１５Ｈｚ～２００Ｈｚ帯の低音再生用スピーカー、１０ｋＨｚ～１００ｋＨｚ帯の高音再生スピーカー、振動板の面積が０．２ｍ２以上の大型スピーカー、振動板の面積が３ｃｍ２以下の小型スピーカー、平面型スピーカー、円筒型スピーカー、透明スピーカー、スピーカーとして機能するモバイル機器用カバーガラス、ＴＶディスプレイ用カバーガラス、映像信号と音声信号とが同一の面から生じるディスプレイ、ウェアラブルディスプレイ用スピーカー、電光表示器、照明器具、等に利用することが出来る。また、ヘッドフォン、イヤフォンまたはマイク用の振動板、振動センサーとして用いることが出来る。
　車両等の輸送機械の内装用振動部材として、車載・機載スピーカーとして用いることができる。例えばスピーカーとして機能するサイドミラー、サンバイザー、インパネ、ダッシュボード、天井、ドア、その他内装パネルとすることが出来る。これらをマイクロフォンおよびアクティブノイズコントロール用振動板として機能させることもできる。
　その他の用途として、超音波発生装置用振動板、超音波モーター用スライダ、低周波発生装置、液中に音波振動を伝搬させる振動子、およびそれを用いた水槽並びに容器、振動素子、振動検出素子、振動減衰装置用のアクチュエータ用材料として用いることができる。
　開口部材としては、例えば、建築・輸送機械等に用いられる開口部材が挙げられる。例えば、車両、航空機、船舶、発電機等の駆動部などから発生する騒音の周波数帯で共振しにくいガラス板構成体を用いた場合、それらの騒音に対して特に優れた発生抑制効果を得ることが可能となる。また、ガラス板構成体にＩＲカット、ＵＶカット、着色等の機能を付与することもできる。
　開口部材に適用する際には、ガラス板構成体の片面または両面に１個以上の振動素子や振動検出素子（振動子）を設置した振動板を、スピーカーやマイクロフォンとして機能させることもできる。本発明に係るガラス板構成体を用いることにより、従来再現が難しかった高周波領域の音の再生が容易に可能となる。また、ガラス板構成体の大きさ、形状、色調等における自由度が高く、意匠性を施すことが可能であることから、デザイン性にも優れた開口部材を得ることができる。また、ガラス板構成体表面または近傍に設置した集音用マイクロフォンまたは振動検出器で音声または振動をサンプリングし、これと同位相あるいは逆位相の振動をガラス板構成体に発生させることによりサンプリングした音声または振動を増幅したり打ち消したりすることができる。
　より具体的には、車内スピーカー、車外スピーカー、遮音機能を有する車両用フロントガラス、サイドガラス、リアガラスまたはルーフガラスとして用いることができる。このとき、特定の音波振動のみを透過または遮断できる仕組みとしてもよい。また、音波振動により撥水性、耐着雪性、耐着氷性、防汚性を向上させた車両用窓、構造部材、化粧板として用いることもできる。具体的には、自動車用窓ガラスやミラーのほか、レンズ、センサーおよびそれらのカバーガラスとして用いることができる。
　建築用開口部材としては、振動板および振動検出装置として機能する窓ガラス、ドアガラス、ルーフガラス、内装材、外装材、装飾材、構造材、外壁、遮音板および遮音壁、および太陽電池用カバーガラスとして用いることが出来る。それらを音響反射（残響）板として機能させてもよい。また、音波振動により上記の撥水性、耐着雪性、防汚性を向上させることもできる。
　磁気記録媒体用ガラス基板としては、ガラス板構成体に高い制振効果を付与することができることから、基板のフラッタリング抑制の点で非常に有用である。
（ガラス板構成体の製造方法）
　本発明に係るガラス板構成体は一対のガラス板の間に液体層を形成することにより得ることができる。
　一対のガラス板の間に液体層を形成する方法は特に限定されず、例えば、ガラス板表面に液体層を形成し、その上に別のガラス板を設置する方法、それぞれ液体層を表面に形成したガラス板同士を貼り合わせる方法、二枚のガラス板の隙間から液体層を流し入れる方法等が挙げられる。
　液体層の形成についても特に限定されず、例えば、ガラス板表面に液体層を構成する液体の塗布、噴霧、等が挙げられる。
　以下に実施例を挙げ、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されない。
＜評価方法＞
（ヤング率、縦波音速値、密度）
　ガラス板のヤング率Ｅおよび音速Ｖ、およびガラス板構成体の縦波音速値Ｖは、長さ６０ｍｍ、幅１２ｍｍ、厚さ０．５ｍｍ～１ｍｍの試験片を用い、日本工業規格（ＪＩＳ－Ｒ１６０２－１９９５）に記載された超音波パルス法により２５℃で測定した（オリンパス株式会社製、ＤＬ３５ＰＬＵＳを使用）。ガラス板構成体の縦波音速値は、板厚方向の音速を測定した。
　ガラス板の密度ρはアルキメデス法（株式会社島津製作所、ＡＵＸ３２０）により２５℃で測定した。
（共振周波数）
　ガラス板およびガラス板構成体の損失係数は、上記測定と同一の試験片を用い、共振法内部摩擦測定装置（日本テクノプラス株式会社、ＪＥ－ＨＴ）により２５℃で計測した。具体的には試験片に６００Ｈｚ～３０００Ｈｚの帯域で交流電圧を連続的に印加することによりガラス基板を曲げ１次モードで自由振動させ、その振動振幅の変化を計測した。振動振幅ｈが最大となる周波数を共振周波数ｆとした。
（損失係数）
　損失係数は、上記測定で求めた材料の共振周波数ｆ、最大振幅より－３ｄＢ下がった点（すなわち、最大振幅－３［ｄＢ］における点）の周波数幅Ｗを用い、Ｗ／ｆで表される値を損失係数とした。
　ピーク形状が非対象になるなどの理由で上記手法が適用できない試験片については、共振周波数測定において、共振状態から加振を停止した際の振動振幅の減衰時間を計測し、これを用いて損失係数を算出した。
（粘性係数）
　液体層の粘性係数は回転粘度計（ＢＲＯＯＫＦＩＥＬＤ社、ＲＶＤＶ－Ｅ）を用い、２５℃で計測した。
（表面張力）
　液体層の表面張力は、以下の方法により測定した。
　２５℃の試験液に対して平行に吊り下げた金属リングを液中に沈め、その後リングを鉛直方向に徐々に引き上げた。この時、液体膜により加えられた力のピークを測定することにより、表面張力値を算出した。
＜実施例１＞
　ガラス板Ａとして１２ｍｍ×６０ｍｍ×０．５ｍｍのガラス板１を用意し、そこに液体層としてイオン交換水を塗布し、さらにガラス板Ｂとして１２ｍｍ×６０ｍｍ×０．５ｍｍのガラス板２を密着させ、１２ｍｍ×６０ｍｍ×１ｍｍのガラス板構成体を得た。ガラス板１およびガラス板２の組成（質量％）および物性値を以下に示す。（ガラス板１）ＳｉＯ２：６０％、Ａｌ２Ｏ３：１７％、Ｂ２Ｏ３：８％、ＭｇＯ：３％、ＣａＯ：４％、ＳｒＯ：８％、密度：２．５ｇ／ｃｍ３、ヤング率：７７ＧＰａ、比弾性率：３．１×１０７ｍ２／ｓ２（ガラス板２）ＳｉＯ２：６１．５％、Ａｌ２Ｏ３：２０％、Ｂ２Ｏ３：１．５％、ＭｇＯ：５．５％、ＣａＯ：４．５％、ＳｒＯ：７％、密度：２．７ｇ／ｃｍ３、ヤング率：８５ＧＰａ、比弾性率：３．２×１０７ｍ２／ｓ２
＜実施例２～１２＞
　液体層を変えた以外は実施例１と同様にしてガラス板構成体を得た。なお、実施例６については、ガラス板Ｂのガラス板２に代えてガラス板１を用いた。
＜比較例１～４＞
　ガラス板Ａとしてガラス板１（比較例１）、ガラス板２（比較例２）、アクリル樹脂（比較例３）、アルミナ焼結体（比較例４）のそれぞれ単体における各種特性評価を行った。
＜比較例５および６＞
　液体層を用いずにガラス板Ａにガラス板Ｂを密着させたガラス板構成体を得た（比較例５）。また、比較例５で得たガラス板構成体を大気雰囲気下９００℃で加熱し、ガラス板Ａとガラス板Ｂとを融着させたガラス板構成体を得た（比較例６）。
＜比較例７～１０＞
　液体層に代えて各種粘着剤またはフィルムを用いてガラス板Ａおよびガラス板Ｂを固着させたガラス板構成体をそれぞれ得た。
　実施例１～１２で得られたガラス板構成体の構成と評価結果を表１に、比較例１～１０で得られたガラス板構成体の構成と評価結果を表２にそれぞれ示す。なお、表中、＊で示す１０Λ－２は、１０－２なる数値単位を示すものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　粘性係数０．７ｍＰａ・ｓ～６０Ｐａ・ｓ、表面張力２１～７３ｍＮ／ｍ、液体層の厚さ５μｍ未満かつ一対のガラス板の合計の厚みの１／１０以下、とした実施例１～１２のガラス板構成体については、板厚方向の縦波音速値はいずれも６．０×１０３ｍ／ｓ以上であり、かつ２５℃における損失係数は１．７×１０－２以上となり、良好な特性であった。
　なお、一対のガラス板としてガラス板Ａとガラス板Ｂとが異種の組み合わせ（ガラス板１＋ガラス板２）であるものが、同種の組み合わせ（ガラス板１＋ガラス板１）のものより良好な振動減衰特性を示した（例えば、実施例５および６等参照）。
　一方、ガラス単板、アルミナ焼結体を用いた場合（比較例１、２、４）、縦波音速値はいずれも６．０×１０３ｍ／ｓ以上であったが、２５℃における損失係数が１×１０－３以下と低く、振動板として適さなかった。アクリル樹脂を用いた場合（比較例３）、２５℃における損失係数の値は２．２×１０－２であったが、縦波音速値は２．７×１０３ｍ／ｓと低かった。
　カップラント剤を用いなかった場合（比較例５）、２５℃における損失係数の値は１．４×１０－３と低く、かつガラス基板間で音波を十分に伝達することができず、振動板として不適であった。ガラス板Ａとガラス板Ｂとを９００℃で融着させた場合（比較例６）、損失係数は単板と同様に低かった。
　カップラント剤に固体を用い、その膜厚を２５μｍ以下、かつ一対のガラス板の合計の厚みの１／１０以下とした場合（比較例７～１０）、いずれも損失係数が低く、振動板として適さなかった。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は２０１６年４月５日出願の日本特許出願（特願２０１６－７５９２８）、２０１６年９月７日出願の日本特許出願（特願２０１６－１７４８０１）、および２０１６年１１月２４日出願の日本特許出願（特願２０１６－２２８３７２）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　本発明に係るガラス板構成体は、縦波音速値が大きく、かつ、損失係数が大きい。そのため、スピーカーやマイクロフォン、イヤフォン、モバイル機器等に用いられる振動板、建築・車両用開口部材、磁気記録媒体用ガラス基板等に好適に用いることができる。
　１０　ガラス板構成体
　１１　ガラス板Ａ
　１２　ガラス板Ｂ
　１３　ガラス板Ｃ
　１６　液体層
　２１　コーティング
　２２　フィルム
　３０　フレーム（枠）
　３１　シール材

Claims (22)

  1. 　２５℃における損失係数が１×１０－２以上、かつ、板厚方向の縦波音速値が５．５×１０３ｍ／ｓ以上である、ガラス板構成体。
  2. 　２枚以上のガラス板を含み、前記ガラス板のうち少なくとも一対のガラス板の間に液体層を含む、請求項１に記載のガラス板構成体。
  3. 　前記液体層の厚みが、
    　前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ以下の場合は、前記一対のガラス板の合計の厚みの１／１０以下であり、
    　前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ超の場合は、１００μｍ以下である、請求項２に記載のガラス板構成体。
  4. 　前記液体層の２５℃における粘性係数が１×１０－４～１×１０３Ｐａ・ｓであり、かつ、２５℃における表面張力が１５～８０ｍＮ／ｍである、請求項２又は３に記載のガラス板構成体。
  5. 　前記ガラス板のうち少なくとも一対のガラス板の比弾性率が共に、２．５×１０７ｍ２／ｓ２以上である、請求項２～４のいずれかに記載のガラス板構成体。
  6. 　前記一対のガラス板を構成する２枚のガラス板のうち、一方のガラス板Ａの共振周波数をＱａ、共振振幅の半値幅をｗａ、他方のガラス板Ｂの共振周波数をＱｂ、共振振幅の半値幅をｗｂとした時に、下記［式１］の関係を満たす、請求項２～５のいずれかに記載のガラス板構成体。
    　　（ｗａ＋ｗｂ）／４＜｜Ｑａ－Ｑｂ｜・・・［式１］
  7. 　前記一対のガラス板を構成する２枚のガラス板の質量比が０．８～１．２５である、請求項２～６のいずれかに記載のガラス板構成体。
  8. 　前記一対のガラス板を構成する２枚のガラス板の厚みが、それぞれ０．０１～１５ｍｍである、請求項２～７のいずれかに記載のガラス板構成体。
  9. 　前記液体層がプロピレングリコール、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルおよび変性シリコーンオイルからなる群より選ばれる少なくとも１種を含む請求項２～８のいずれかに記載のガラス板構成体。
  10. 　物理強化ガラス板および化学強化ガラス板の少なくともいずれか一方のガラス板を含む、請求項１～９のいずれかに記載のガラス板構成体。
  11. 　可視光透過率が６０％以上である、請求項１～１０のいずれかに記載のガラス板構成体。
  12. 　３枚以上のガラス板を含む、請求項２～１１のいずれかに記載のガラス板構成体。
  13. 　前記ガラス板のうち少なくとも１枚、および、前記液体層の少なくともいずれか一方が着色された、請求項２～１２のいずれかに記載のガラス板構成体。
  14. 　前記液体層に蛍光材料を含む、請求項２～１３のいずれかに記載のガラス板構成体。
  15. 　ガラス板構成体の少なくとも一方の最表面にコーティング又はフィルムが形成された、請求項１～１４のいずれかに記載のガラス板構成体。
  16. 　ガラス板構成体が曲面形状である、請求項１～１５のいずれかに記載のガラス板構成体。
  17. 　前記液体層の屈折率と、前記一対のガラス板の屈折率との差がいずれも０．２以下である、請求項２～１６のいずれかに記載のガラス板構成体。
  18. 　ガラス板構成体の外周端面の少なくとも一部が、ガラス板構成体の振動を妨げない部材でシールされた、請求項１～１７のいずれかに記載のガラス板構成体。
  19. 　２枚以上のガラス板を含み、前記ガラス板のうち少なくとも一対のガラス板の間に液体層を含み、
    　前記液体層の厚みが、
    　前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ以下の場合は、前記一対のガラス板の合計の厚みの１／１０以下であり、
    　前記一対のガラス板の合計の厚みが１ｍｍ超の場合は、１００μｍ以下である、ガラス板構成体。
  20. 　請求項１～１９のいずれかに記載のガラス板構成体および、前記ガラス板構成体の片面または両面に設置された少なくとも１つの振動子を含む振動板。
  21. 　請求項１～１９のいずれかに記載のガラス板構成体または請求項２０に記載の振動板を用いた開口部材。
  22. 　請求項１～１９のいずれかに記載のガラス板構成体を用いた磁気記録媒体用ガラス基板。
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