WO2017157378A1 - Wälzlager, exzenterantrieb mit einem solchen wälzlager sowie radialkolbenpumpe und deren verwendung - Google Patents

Wälzlager, exzenterantrieb mit einem solchen wälzlager sowie radialkolbenpumpe und deren verwendung Download PDF

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rolling
radial
shaft
rolling bearing
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Steffen BREHM
Jürgen Klonus
Marcus Gerngross
Thomas Kandler
Richard Frisch
Christopher HALUF
Jan KRÄMER
Markus Baier
Andreas Kohl
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Schaeffler Technologies AG and Co KG
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Definitions

  • the invention relates to a roller bearing, which has at least one outer sleeve with an outer lateral surface and a running surface facing away from the outer lateral surface, and with a number of received in the outer sleeve rolling elements, which are arranged in contact with the tread, wherein the outer sleeve has a first end and a second end.
  • the invention further relates to an eccentric drive, in particular for a radial piston pump, comprising a shaft rotatable about its longitudinal axis and a radial rolling bearing arranged on the shaft, the radial rolling bearing comprising at least one outer sleeve facing away from the shaft and a number of rolling elements accommodated in the outer sleeve, wherein the radial roller bearing is arranged either eccentrically to the longitudinal axis of the shaft on the shaft or is arranged on an eccentric ring which is rotatably connected to the shaft.
  • the invention relates to a radial piston pump comprising at least one pump piston and such an eccentric drive, as well as their use.
  • WO 2008/1 19596 A2 discloses a radial roller bearing with an outer sleeve in the form of a sleeve for an eccentric drive, which is used in particular in radial piston pumps.
  • the radial rolling bearing is arranged eccentrically to the longitudinal axis of a pump shaft on the pump shaft.
  • the object is with regard to the rolling bearing, which has at least one outer sleeve with an outer lateral surface and a running surface facing away from the outer lateral surface, and with a number of received in the outer sleeve rolling elements, which are arranged in contact with the tread, wherein the outer sleeve has a first end and has a second end, achieved in that the lateral surface of the outer sleeve is formed convex such that an outer diameter of the outer sleeve starting from the first end of the outer sleeve at least from the beginning of the tread steadily increases up to a maximum outer diameter and starting from the maximum outer diameter in the direction of the second end at least until the end of the tread steadily decreases.
  • a "start" and an “end” of the tread-seen in longitudinal section through the outer sleeve and the rolling elements- is understood to mean a limit of the tread assigned to the first end or the second end of the outer sleeve.
  • a sloping course i. a steady decrease of the outer diameter in the direction of the first end as well as the second end, present. It is essential, however, that the outer circumferential surface in the region of the first end and the second end, i. in areas which are arranged in the sectional view next to or offset from the tread, has no outer diameter which is greater than the maximum outer diameter D.
  • the inner circumferential surface of the outer sleeve may, in addition to the invention, for example, from the first end to the second end, at least in the region of the raceway of the rolling elements, constant inner diameter. If crowned rolling elements, in particular convex needles, are provided, then the inner circumferential surface, at least in the region of the raceway of the rolling elements, can likewise be adapted to the crowning of the needles or follow the profile of the convex shape of the outer lateral surface, so that the wall thickness is constant ,
  • the outer sleeve of the rolling bearing is formed in particular by pulling.
  • the convex or spherical shape of the outer surface of the outer sleeve is achieved by already known manufacturing technologies, here a deep drawing and crimping of the outer sleeve.
  • a stamp is inserted into the outer sleeve and this formed accordingly.
  • the outer sleeve of the rolling bearing can obtain its shape by a swaging process or by a cutting process.
  • the wall thickness differences are to be understood in the sectional view of the bearing as in the radial direction different distances of the inner and outer lateral surfaces (-Iinie) to the axis of rotation.
  • the lateral surface of the outer sleeve at least in the region of the running surface (9 " ), has a course which corresponds to a parabola of the formula
  • the maximum outer diameter of the outer sleeve extends in particular on a circumferential line of the outer sleeve, which is arranged concentrically to a virtual line which extends through the centers of gravity of the rolling elements.
  • a rolling bearing cage for receiving the rolling elements is also available. This can be designed as a plastic cage or metal cage. But full complement variants of the rolling bearing are possible.
  • the rolling elements of the rolling bearing are preferably formed like a needle, so that a needle bearing is formed.
  • other embodiments of the rolling bearing according to the invention comprising for example spherical, conical or cylindrical rolling elements instead of needle-shaped rolling elements are possible.
  • Variants of the rolling bearing having at least one inner ring which is arranged between the shaft or a shaft portion on the one hand and the rolling elements on the other hand or between the eccentric ring on the one hand and the rolling elements on the other hand, are considered to be inventive. It has proven useful if at the first end and / or the second end of the outer sleeve, a board is formed, which points in the direction of the rolling elements. For this purpose, the end of the outer sleeve is angled at approximately 90 ° and forms a leading edge for rolling elements or Wälz stressesmaschinefig. Such a board limits the path that the rolling elements, if appropriate also a cage, can travel between the first end and the second end of the outer sleeve.
  • a board is formed which faces in the direction of the rolling elements, and that the outer sleeve is formed as a sleeve, wherein the outer sleeve at its, the board opposite end a can bottom is closed.
  • Such variants allow a particularly good sealing of the rolling bearing against
  • the object is for the eccentric drive comprising a shaft rotatable about its longitudinal axis and a radial rolling bearing arranged on the shaft, the radial rolling bearing comprising at least one outer sleeve facing away from the shaft and a number of rolling elements received in the outer sleeve, the radial rolling bearing being either eccentric to the longitudinal axis the wave is arranged on the shaft or on an eccentric ring is arranged, which is rotatably connected to the shaft, achieved in that a rolling bearing according to the invention is provided as a radial rolling bearing.
  • the object is achieved for the radial piston pump characterized in that it comprises an eccentric drive according to the invention and at least one pump piston, wherein the at least one pump piston has a contact surface which is in point contact with the maximum outer diameter of the outer sleeve of the radial roller bearing.
  • the contact surface of the pump piston can be flat or spherical.
  • the radial piston pump according to the invention is improved in terms of their susceptibility to axial thrust. Along with this occurs a reduction in wear and an increase in the life. This is achieved essentially by the convex shape of the lateral surface of the outer sleeve of the radial roller bearing.
  • the eccentric drive transforms a rotational movement of the shaft into a radial lifting movement of the pump pistons which are in contact with the outer lateral surface of the outer sleeve of the roller bearing or radial roller bearing.
  • the point contact between pump piston and outer sleeve does not permit any resulting forces in the axial direction and therefore leads to a purely radial lifting movement of the pump pistons.
  • a load distribution on the rolling elements is ideally pronounced in a point contact according to the invention, while it comes in the previously occurring two-point contact in conjunction with axial thrust to an inhomogeneous load distribution, which leads to increased Axialverschl adopted and tilted barrel.
  • the outer sleeve is formed sufficiently dimensionally stable so that the outer circumferential surface is not deformed during operation of the radial piston pump and in turn leads to a deterioration of the wear behavior.
  • Case steel has proven to be the material for the outer sleeve.
  • the outer sleeve is dimensionally stable with a wall thickness in the range of at least 1 mm to about 2.5 mm.
  • FIGS. 1 to 7 are intended to explain the state of the art and the invention in detail. So shows:
  • FIG. 1 shows a radial piston pump with a rolling bearing according to the prior art in the sectional view
  • FIG. 2 shows the radial piston pump according to FIG. 1 with ideal viewing in half section
  • FIG. 3 shows the radial piston pump according to FIG. 1 when viewed in real-time in half section
  • 4 shows a radial piston pump according to the invention in half section;
  • FIG. 5 shows an eccentric drive according to the invention with a rolling bearing according to the invention in a sectional view
  • FIG 6 shows the radial piston pump according to FIG 4 in an enlarged view in half section
  • FIG. 7 shows a further inventive radial piston pump in a sectional view.
  • the rolling bearing 4 includes an outer sleeve 9 having an outer lateral surface 9 'and one of the outer lateral surface 9' facing away from the tread 9. "It also is a number of captured in the outer sleeve 9 rolling elements 5, which in contact with the tread 9" are arranged, available.
  • the rolling elements 5 are guided by a roller bearing cage 6.
  • the outer sleeve 9 has a first end 10 with a shelf 9a and a second end 1 1 with a further shelf 9b. Within the further shelf 9b is located to fix the position of the rolling bearing cage 6, a disc. 8 In contact with the outer circumferential surface 9 'of the outer sleeve 9 pump piston 12, 13 are arranged, which execute a lifting movement of the shaft 2 about the longitudinal axis 3. In this case, further pump pistons, which are not visible in this view, with the outer circumferential surface 9 'of the outer sleeve 9 are in contact.
  • the eccentric ring 7 rotating with the shaft 2 or the shaft section 2a transforms the rotational movement of the shaft 2 into a radial lifting movement of the contact surfaces 12a, 13a of the pump pistons 12, 13 which are in contact with the outer jacket surface 9 ' .
  • FIG. 2 shows the known radial piston pump 1 according to FIG 1 with ideal viewing in half section.
  • an ideal cylindrical shape of the outer sleeve 9 and the outer circumferential surface 9 ' is assumed.
  • the contact surfaces 12a, 13a of the pump piston 12, 13 are in contact with the outer jacket surface 9 'of the outer sleeve 9, a line contact being formed for this ideal case.
  • FIG. 3 now shows the radial piston pump 1 according to FIG. 1 when viewed in real-time in half section. It is not assumed here of an ideal cylindrical shape of the outer sleeve 9 and the outer circumferential surface 9 ' . Due to a production-related out-of-roundness, the outer sleeve 9 is generally not ideally cylindrical, but slightly incidental and concave. There arises in two places a contact between the respective pump piston 13 and the outer circumferential surface 9 'of the outer sleeve 9, which results in an axial positive guidance of the respective pump piston 12, 13 on the outer sleeve 9.
  • FIGS. 1 to 3 designate the same elements.
  • Tread the rolling bearing 4 ', the outer sleeve 9 with the outer lateral surface 9' and one of the outer lateral surface 9 'facing away 9 "on.
  • needle-shaped rolling elements 5 is provided in contact with the tread 9" are arranged and guided by a roller bearing cage 6.
  • the outer sleeve 9 has a first end 10 and a second end 1 1, wherein at the first end 10 and the second end 1 1 of the outer sleeve 9 each have a shelf 9 a, 9 b is formed, which points in the direction of the rolling elements 5.
  • the lateral surface 9 'of the outer sleeve 9 is convex such that an outer diameter of the outer sleeve 9, starting from the first end 10 of the outer sleeve 9 steadily increases up to a maximum outer diameter D and starting from the maximum outer diameter D in the direction of the second end 1 1 decreases steadily , Conversely, it is of course also possible that an outer diameter of the outer sleeve 9, starting from the second end 1 1 of the outer sleeve 9 steadily increases up to a maximum outer diameter D and starting from the maximum outer diameter D in the direction of the first end 10 decreases steadily.
  • the steady increase in the outer diameter of the outer sleeve 9 up to the maximum outer diameter D can be relationship as the steady decrease of the outer diameter of the outer sleeve 9 only be "from the maximum outer diameter D in the region of the tread. 9 important here, however, that the outer lateral surface 9 'in the area of the first end 10 and the second end 1 1, ie in the areas which are arranged in the sectional view next to or offset from the tread 9 "has no outer diameter which is greater than the maximum outer diameter D. This ensures the desired point contact between outer sleeve 9 and pump piston 12, 13.
  • the maximum outer diameter D of the outer sleeve 9 extends here on a circumferential line of the outer sleeve 9, which is arranged concentrically to a virtual line which extends through the centers of gravity of the needle-shaped rolling elements 5.
  • a punctiform contact is formed between the pump piston 12, 13 or the contact surfaces 12a, 1 3a (see FIG. 1) and the outer lateral surface 9 ' .
  • the point contact allows no resulting forces in the axial direction and therefore leads to a purely radial lifting movement of the pump piston 12, 13. It applies here: Fres- Frad Qualitatively also the load distribution on the rolling elements 5 was drawn, which is ideally designed for such a point contact ,
  • FIG. 5 shows an eccentric drive 14 according to the invention with a rolling bearing 4 ' according to the invention in a sectional view.
  • the rolling bearing 4 ' used here corresponds to that used in FIG.
  • the same reference numerals as in FIG. 4 or FIG. 1 designate the same elements.
  • the convex shape of the outer sleeve 9 can be seen, wherein the maximum outer diameter D of the outer sleeve 9 is noted. Starting from the circumferential line of the outer sleeve 9, which is located at the maximum outer diameter D, the outer diameter of the outer sleeve 9 in the direction of the first end 10 and the second end 1 1 decreases steadily.
  • FIG. 6 shows the radial piston pump 1 ' according to FIG. 4 in an enlarged view in half section.
  • the same reference numerals as in FIG. 4 or FIG. 5 designate the same elements.
  • the contact surface 13a of the pump piston 13 can be seen.
  • NEN which is in point contact with the outer sleeve 9.
  • the outer sleeve 9 must be formed sufficiently stable deformation, so that the outer surface 9 ' is not deformed during operation of the radial piston pump 1 ' and in turn leads to a deterioration of the wear behavior.
  • FIG 7 shows a further radial piston pump 1 " according to the invention in the cross-sectional view
  • the same reference numerals designate the same elements as in FIG 6 or FIG 1.
  • a roller bearing 4 " according to the invention which has an outer sleeve 9 with an outer jacket surface 9 ' and one of the outer jacket surface 9 'facing away running surface che 9 "has. at the first end 10 of the outer sleeve 9, a board 9a is formed, pointing towards the rolling bodies.
  • the outer sleeve 9 is formed here as a sleeve, wherein the outer sleeve 9 at its the board 9a
  • the bush bottom 9c is braced against the shaft 2 or the shaft section 2a via a lug 9d
  • the rolling bearing 4 " is here directly on the shaft section 2a, which is eccentric to the longitudinal axis 3 of the shaft 2 is arranged.
  • the on-board 9a encloses a disc 8 which acts also as a seal and the roller bearing 4 "protects against loss of lubricant.
  • the lateral surface 9 'of the outer sleeve 9 is convexly formed such that an outer diameter of the outer sleeve 9 starting from the first end 10 of the outer sleeve 9 steadily increases up to a maximum outer diameter D and steadily decreases starting from the maximum outer diameter D in the direction of the second end 1 1.
  • the outer sleeve 9 must be designed sufficiently stable in deformation, so that the outer circumferential surface 9 ' does not deformed during operation of the radial piston pump 1 " and in turn leads to a deterioration of the wear behavior.
  • rolling bearing according to the invention comprising, for example, spherical, conical or cylindrical rolling bodies instead of needle-shaped rolling bodies are possible.
  • Variants of the rolling bearing according to the invention which have at least one inner ring which is arranged between the shaft 2 or the shaft portion 2a on the one hand and the rolling elements 5 on the other hand or between the eccentric ring 7 on the one hand and the rolling elements 5 on the other hand, can be used within the meaning of the present invention.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Wälzlager (4', 4"), das mindestens eine Außenhülse (9) mit einer äußeren Mantelfläche (9') und einer der äußeren Mantelfläche (9') abgewandten Lauffläche (9") aufweist, und mit einer Anzahl von in der Außenhülse (9) aufgenommenen Wälzkörpern (5), die in Kontakt zur Lauffläche (9") angeordnet sind, wobei die Außenhülse (9) ein erstes Ende (10) und ein zweites Ende (11) aufweist. Die äußere Mantelfläche (9') der Außenhülse (9) ist konvex ausgebildet derart, dass ein Außendurchmesser der Außenhülse (9) ausgehend vom ersten Ende (10) der Außenhülse (9) zumindest ab Beginn der Lauffläche (9") stetig ansteigt bis zu einem maximalen Außendurchmesser (D) und ausgehend von dem maximalen Außendurchmesser (D) in Richtung des zweiten Endes (11) zumindest bis zum Ende der Lauffläche (9") stetig abnimmt.

Description

Wälzlager, Exzenterantrieb mit einem solchen Wälzlager sowie Radialkolbenpumpe und deren Verwendung
Die Erfindung betrifft ein Wälzlager, das mindestens eine Außenhülse mit einer äuße- ren Mantelfläche und einer der äußeren Mantelfläche abgewandten Lauffläche aufweist, und mit einer Anzahl von in der Außenhülse aufgenommenen Wälzkörpern, die in Kontakt zur Lauffläche angeordnet sind, wobei die Außenhülse ein erstes Ende und ein zweites Ende aufweist. Die Erfindung betrifft weiterhin einen Exzenterantrieb, insbesondere für eine Radialkolbenpumpe, umfassend eine um deren Längsachse ro- tierbare Welle und ein auf der Welle angeordnetes Radialwälzlager, wobei das Radialwälzlager zumindest eine der Welle abgewandte Außenhülse und eine Anzahl von in der Außenhülse aufgenommenen Wälzkörpern umfasst, wobei das Radialwälzlager entweder exzentrisch zur Längsachse der Welle auf der Welle angeordnet ist oder auf einem Exzenterring angeordnet ist, der drehfest mit der Welle verbunden ist. Schließ- lieh betrifft die Erfindung eine Radialkolbenpumpe umfassend mindestens einen Pumpenkolben und einen derartigen Exzenterantrieb, sowie deren Verwendung.
Wälzlager, Exzenterantriebe und Radialkolbenpumpen der eingangs genannten Art sind bereits bekannt.
So offenbart die WO 2008/1 19596 A2 ein Radialwälzlager mit einer Außenhülse in Form einer Büchse für einen Exzenterantrieb, der insbesondere bei Radialkolbenpumpen zur Anwendung kommt. Das Radialwälzlager ist exzentrisch zur Längsachse einer Pumpenwelle auf der Pumpenwelle angeordnet.
Die DE 19839430 A1 beschreibt eine Radialkolbenpumpe mit einer rotierenden Pumpenwelle, einem daran drehfest angeordneten Exzenterring sowie einem Nadellager und einem Pumpenkolben. Die US 2002/1 10301 A offenbart ein Wälzlager mit einer Außenhülse und nadeiförmigen Wälzkörpern, wobei die Wälzkörper in Kontakt zu einer konvex ausgebildeten Lauffläche der Außenhülse stehen. Hinsichtlich der bekannten Radialkolbenpumpen hat es sich als problematisch erwiesen, dass im Kontaktbereich zwischen Pumpenkolben und Außenhülse des Radialwälzlagers aufgrund eines auftretenden Axialschubs ein deutlicher Verschleiß auftritt, der die Lebensdauer der Radialkolbenpumpe begrenzt.
Es hat sich nämlich gezeigt, dass die Form der Außenhülse bei bekannten Wälzlagern, die für Radialkolbenpumpen eingesetzt werden, aufgrund einer fertigungsbedingten Unrundheit nicht zylinderförmig ausgebildet ist, sondern leicht einfallend und konkav ist. Es entsteht an zwei Stellen ein Kontakt zwischen Pumpenkolben und Au- ßendurchmesser der Außenhülse, der in einer axialen Zwangsführung des jeweiligen Pumpenkolbens auf der Außenhülse resultiert. Durch diesen Zweipunktkontakt kommt es bei Vorhandensein systembedingter axialer Kräfte einerseits aufgrund des entstehenden Axialschubs zu einer unvorteilhaften Krafteinleitung in das Wälzlager, die zu einer reduzierten Lebensdauer und einem erhöhten axialen Verschleiß der Lager- anordnung führt. Andererseits kommt es zu einer, in Richtung der Längsachse der Welle der Radialkolbenpumpe ausgeprägten Verkippung des Pumpenkolbens, die einen erhöhten und beschleunigten Verschleiß der Dichtungen in der systemseitigen Führung der Pumpenkolben hervorruft. Als Folge verschlissener Dichtungen erhöht sich der Anteil kleiner Partikel im Hubkolbensystem und es kann beispielsweise bei Einsatz in einem Bremssystem eines Kraftfahrzeugs zu einem Eintrag von Bremsflüssigkeit in die Lageranordnung kommen. Dadurch verringert sich die Lebensdauer der Radialkolbenpumpe noch weiter.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, ein Wälzlager und einen damit ausgebildeten Ex- zenterantrieb anzugeben, die eine signifikante Verlängerung der Lebensdauer einer Radialkolbenpumpe ermöglichen, sowie eine damit ausgebildete Radialkolbenpumpe und deren bevorzugte Verwendung anzugeben.
Die Aufgabe wird hinsichtlich des Wälzlagers, das mindestens eine Außenhülse mit einer äußeren Mantelfläche und einer der äußeren Mantelfläche abgewandten Lauffläche aufweist, und mit einer Anzahl von in der Außenhülse aufgenommenen Wälzkörpern, die in Kontakt zur Lauffläche angeordnet sind, wobei die Außenhülse ein erstes Ende und ein zweites Ende aufweist, dadurch gelöst, dass die Mantelfläche der Außenhülse konvex ausgebildet ist derart, dass ein Außendurchmesser der Außen- hülse ausgehend vom ersten Ende der Außenhülse zumindest ab Beginn der Lauffläche stetig ansteigt bis zu einem maximalen Außendurchmesser und ausgehend von dem maximalen Außendurchmesser in Richtung des zweiten Endes zumindest bis zum Ende der Lauffläche stetig abnimmt.
Dabei wird unter einem„Beginn" und einem„Ende" der Lauffläche - im Längsschnitt durch die Außenhülse und die Wälzkörper gesehen - eine dem ersten Ende bzw. dem zweiten Ende der Außenhülse zugeordnete Begrenzung der Lauffläche verstanden. Zumindest in dem Bereich der äußeren Mantelfläche der Außenhülse, der senkrecht oberhalb oder unterhalb der Lauffläche angeordnet ist, ist demnach beiderseits des maximalen Außendurchmessers D ein abfallender Verlauf, d.h. eine stetige Abnahme des Außendurchmessers in Richtung des ersten Endes wie auch des zweiten Endes, vorhanden. Wesentlich dabei ist allerdings, dass die äußere Mantelfläche im Bereich des ersten Endes und des zweiten Endes, d.h. in Bereichen, die im Schnittbild neben der oder versetzt zur Lauffläche angeordnet sind, keinen Außendurchmesser aufweist, der größer ist als der maximale Außendurchmesser D.
Durch diese konvexe Form der äußeren Mantelfläche der Außenhülse des Wälzlagers ergibt sich ein Punktkontakt zwischen der Außenhülse und dem jeweiligen Pumpen- kolben einer Radialkolbenpumpe, in welche das Wälzlager verbaut wird. Diese veränderten Kontaktbedingungen führen dazu, dass der mindestens eine Pumpenkolben auch bei Vorhandensein axialer Kräfte ausschließlich eine radiale Hubbewegung durchführt. Damit wird zum einen die Lebensdauer der Lageranordnung erhöht, der Verschleiß durch Axialschub reduziert und weiterhin der Verschleiß der Dichtungen in der Führung der Pumpenkolben minimiert.
Die innere Mantelfläche der Außenhülse kann ergänzend zur Erfindung beispielsweise einen vom ersten Ende zum zweiten Ende, zumindest im Bereich der Laufbahn der Wälzkörper, konstanten Innendurchmesser aufweisen. Sind ballige Wälzkörper, ins- besondere ballige Nadeln vorgesehen, so kann die innere Mantelfläche, zumindest im Bereich der Laufbahn der Wälzkörper, ebenfalls der Balligkeit der Nadeln angepasst sein, oder dem Verlauf der konvexen Form der äußeren Mantelfläche folgen, so dass die Wanddicke konstant ist. Die Außenhülse des Wälzlagers wird dabei insbesondere durch Ziehen ausgebildet. Die konvexe oder ballige Form der äußeren Mantelfläche der Außenhülse wird durch bereits bekannte Fertigungstechnologien, hier ein Tiefziehen und Bördeln der Außen- hülse, erreicht. Dabei wird ein Stempel in die Außenhülse eingeführt und diese entsprechend geformt. Es ergibt sich dabei eine optimierte Rauigkeit der Oberfläche der Laufbahn der Außenhülse, die in Folge das Abrollverhalten der Wälzkörper verbessert. Alternativ kann die Außenhülse des Wälzlagers ihre Form durch einen Stauchprozess oder durch einen Zerspanungsvorgang erlangen.
Als besonders vorteilhaft haben sich, insbesondere durch ein Spanlosverfahren hergestellte, Wanddickenunterschiede von 5 bis 25 pm zur Erlangung der hinsichtlich der verbesserten Funktionsweise des Lagers geforderten Balligkeit der konvexen Form bewährt. Die Wanddickenunterschiede sind im Schnittbild des Lagers als in radialer Richtung unterschiedliche Abstände der inneren bzw. äußeren Mantelflächen(-Iinie) zur Drehachse zu verstehen. Bevorzugt weist die Mantelfläche der Außenhülse zumindest im Bereich der Lauffläche (9") einen Verlauf auf, der einer Parabel der Formel
y(x) = ax2
folgt, wobei a Werte im Bereich von 1 ,7 * 10~5 und 2,0 * 10~3 annimmt und ein Scheitelpunkt der Parabel sich am maximalen Außendurchmesser D befindet. Ein solcher Ver- lauf hat sich im Einsatz als besonders dauerhaft und den Verschleiß mindernd erwiesen.
Der maximale Außendurchmesser der Außenhülse verläuft insbesondere auf einer Umfangslinie der Außenhülse, die konzentrisch zu einer virtuellen Linie angeordnet ist, die durch die Schwerpunkte der Wälzkörper verläuft. Dadurch ist eine optimale Lasteinleitung in die Wälzkörper gegeben. ln einer bevorzugten Ausgestaltung des Wälzlagers ist weiterhin ein Wälzlagerkäfig zur Aufnahme der Wälzkörper vorhanden. Dieser kann als Kunststoffkäfig oder Metallkäfig ausgebildet sein. Aber auch vollrollige Varianten des Wälzlagers sind möglich. Die Wälzkörper des Wälzlagers sind bevorzugt nadeiförmig ausgebildet, so dass ein Nadellager ausgebildet ist. Es sind aber weitere Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Wälzlagers umfassend beispielsweise kugelige, kegelige oder zylindrische Wälzkörper anstelle von nadeiförmigen Wälzkörpern möglich. Auch Varianten des Wälzlagers, die mindestens einen Innenring aufweisen, der zwischen der Welle oder einem Wellenabschnitt einerseits und den Wälzkörpern andererseits oder aber zwischen dem Exzenterring einerseits und den Wälzkörpern andererseits angeordnet ist, werden als erfindungsgemäß angesehen. Es hat sich bewährt, wenn an dem ersten Ende und/oder dem zweiten Ende der Außenhülse ein Bord ausgebildet ist, der in Richtung der Wälzkörper zeigt. Dazu ist das Ende der Außenhülse um ca. 90° abgewinkelt und bildet eine Anlaufkante für Wälzkörper oder Wälzkörperkäfig. Ein solcher Bord begrenzt den Weg, den die Wälzkörper, gegebenenfalls auch ein Käfig, zwischen dem ersten Ende und dem zweiten En- de der Außenhülse zurücklegen können.
Weiterhin hat es sich bewährt, wenn an dem ersten Ende oder dem zweiten Ende der Außenhülse ein Bord ausgebildet ist, der in Richtung der Wälzkörper zeigt, und dass die Außenhülse als eine Büchse ausgebildet ist, wobei die Außenhülse an ihrem , dem Bord gegenüberliegenden Ende mit einem Büchsenboden verschlossen ist. Derartige Varianten ermöglichen eine besonders gute Abdichtung des Wälzlagers gegen
Schm ierm ittelverlust.
Die Aufgabe wird für den Exzenterantrieb umfassend eine um deren Längsachse ro- tierbare Welle und ein auf der Welle angeordnetes Radialwälzlager, wobei das Radialwälzlager zumindest eine der Welle abgewandte Außenhülse und eine Anzahl von in der Außenhülse aufgenommenen Wälzkörper umfasst, wobei das Radialwälzlager entweder exzentrisch zur Längsachse der Welle auf der Welle angeordnet ist oder auf einem Exzenterring angeordnet ist, der drehfest mit der Welle verbunden ist, dadurch gelöst, dass als Radialwälzlager ein erfindungsgemäßes Wälzlager vorhanden ist. Auch hier gelten die bereits oben für das erfindungsgemäße Wälzlager genannten Vorteile.
Die Aufgabe wird für die Radialkolbenpumpe dadurch gelöst, dass diese einen erfindungsgemäßen Exzenterantrieb und mindestens einen Pumpenkolben umfasst, wobei der mindestens eine Pumpenkolben eine Kontaktfläche aufweist, die in einem punktförmigen Kontakt zum maximalen Außendurchmesser der Außenhülse des Radial- Wälzlagers steht. Die Kontaktfläche des Pumpenkolbens kann dabei eben oder ballig ausgebildet sein.
Die erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe ist hinsichtlich ihrer Anfälligkeit gegenüber Axialschub verbessert. Damit einhergehend tritt eine Reduzierung des Verschleißes und eine Erhöhung der Lebensdauer auf. Dies wird im Wesentlichen durch die konvexe Form der Mantelfläche der Außenhülse des Radialwälzlagers erreicht. Der Exzenterantrieb transformiert eine Rotationsbewegung der Welle in eine radiale Hubbewegung der sich mit der äußeren Mantelfläche der Außenhülse des Wälzlagers beziehungsweise Radialwälzlagers in Kontakt befindlichen Pumpenkolben. Der Punktkon- takt zwischen Pumpenkolben und Außenhülse lässt keine resultierenden Kräfte in axialer Richtung zu und führt daher zu einer rein radialen Hubbewegung der Pumpenkolben. Eine Lastverteilung auf den Wälzkörpern ist bei einem erfindungsgemäßen Punktkontakt ideal ausgeprägt, während es bei dem bisher auftretenden Zweipunktkontakt in Verbindung mit Axialschub zu einer inhomogenen Lastverteilung kommt, die zu erhöhtem Axialverschleiß sowie verkipptem Lauf führt.
Die Außenhülse ist dabei ausreichend dimensionsstabil ausgebildet, damit deren äußere Mantelfläche sich nicht im Betrieb der Radialkolbenpumpe deformiert und in Folge wieder zu einer Verschlechterung des Verschleißverhaltens führt. Als Material für die Außenhülse hat sich Einsatzstahl bewährt, Insbesondere wird die Außenhülse mit einer Wandstärke im Bereich von mindestens 1 mm bis etwa 2,5 mm dimensionsstabil ausgebildet. Die Verwendung einer erfindungsgemäßen Radialkolbenpumpe zur Erzeugung eines hydraulischen Drucks in einem Bremssystem eines Kraftfahrzeugs hat sich bewährt.
Die Figuren 1 bis 7 sollen den Stand der Technik sowie die Erfindung im Detail erläu- tern. So zeigt:
FIG 1 eine Radialkolbenpumpe mit einem Wälzlager gemäß dem Stand der Technik im Schnittbild; FIG 2 die Radialkolbenpumpe gemäß FIG 1 bei idealer Betrachtung im Halbschnitt; FIG 3 die Radialkolbenpumpe gemäß FIG 1 bei realer Betrachtung im Halbschnitt; FIG 4 eine erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe im Halbschnitt;
FIG 5 einen erfindungsgemäßen Exzenterantrieb mit einem erfindungsgemäßen Wälzlager im Schnittbild;
FIG 6 die Radialkolbenpumpe gemäß FIG 4 in vergrößerter Ansicht im Halbschnitt; und
FIG 7 eine weitere erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe im Schnittbild.
FIG 1 zeigt eine Radialkolbenpumpe 1 mit einem Wälzlager 4 gemäß dem Stand der Technik im Schnittbild, wobei eine Welle 2 mit einer Längsachse 3 vorhanden ist, um welche die Welle 2 rotierbar ist. Auf der Welle 2 bzw. einem Wellenabschnitt 2a ist ein Exzenterring 7 angeordnet, der von dem Wälzlager 4 in Form eines Nadellagers umschlossen ist. Das Wälzlager 4 umfasst eine Außenhülse 9 mit einer äußeren Mantelfläche 9' und einer der äußeren Mantelfläche 9' abgewandten Lauffläche 9". Weiter- hin ist eine Anzahl von in der Außenhülse 9 aufgenommenen Wälzkörpern 5, die in Kontakt zur Lauffläche 9" angeordnet sind, vorhanden. Die Wälzkörper 5 sind durch einen Wälzlagerkäfig 6 geführt. Die Außenhülse 9 weist ein erstes Ende 10 mit einem Bord 9a und ein zweites Ende 1 1 mit einem weiteren Bord 9b auf. Innerhalb des weiteren Bords 9b befindet sich zur Lagefixierung des Wälzlagerkäfigs 6 eine Scheibe 8. ln Kontakt zur äußeren Mantelfläche 9' der Außenhülse 9 sind Pumpenkolben 12, 13 angeordnet, die bei Rotation der Welle 2 um die Längsachse 3 eine Hubbewegung ausführen. Dabei können weitere Pumpenkolben, die in dieser Ansicht nicht sichtbar sind, mit der äußeren Mantelfläche 9' der Außenhülse 9 in Kontakt stehen. Der mit der Welle 2 bzw. dem Wellenabschnitt 2a rotierende Exzenterring 7 transformiert dabei die Rotationsbewegung der Welle 2 in eine radiale Hubbewegung der sich mit der äußeren Mantelfläche 9' in Kontakt befindlichen Kontaktflächen 12a, 13a der Pumpenkolben 12, 13.
FIG 2 zeigt die bekannte Radialkolbenpumpe 1 gemäß FIG 1 bei idealer Betrachtung im Halbschnitt. Dabei wird hier von einer ideal zylindrischen Form der Außenhülse 9 und der äußeren Mantelfläche 9' ausgegangen. Dabei sind die Kontaktflächen 12a, 13a der Pumpenkolben 12, 13 (vergleiche FIG 1 ) in Kontakt zur äußeren Mantelfläche 9' der Außenhülse 9, wobei für diesen Idealfall ein Linienkontakt ausgebildet wird. Es ist auch der theoretische Verlauf der Krafteinleitung in die Wälzkörper 5 dargestellt. Tritt im Betrieb der Radialkolbenpumpe 1 im Kontaktbereich Verschleiß und in Folge ein Axialschub S auf, so wirkt eine radiale Kraft Fmd und eine axiale Kraft Fax. Die resultierende Kraft Fres = V(Frad2+ Fax2) führt zu einem weiteren ungleichmäßigen Verschleiß im Bereich der äußeren Mantelfläche 9' der Außenhülse 9, sowie zu Verschleiß im Bereich der Kontaktflächen 12a, 13a der Pumpenkolben 12, 13 und deren Führung und Abdichtung aufgrund von Verkippung.
FIG 3 zeigt nun die Radialkolbenpumpe 1 gemäß FIG 1 bei realer Betrachtung im Halbschnitt. Dabei wird hier nicht von einer ideal zylindrischen Form der Außenhülse 9 und der äußeren Mantelfläche 9' ausgegangen. Aufgrund einer fertigungsbedingten Unrundheit ist die Außenhülse 9 in der Regel nicht ideal zylinderförmig ausgebildet, sondern leicht einfallend und konkav. Es entsteht an zwei Stellen ein Kontakt zwischen dem jeweiligen Pumpenkolben 13 und der äußeren Mantelfläche 9' der Außenhülse 9, der in einer axialen Zwangsführung des jeweiligen Pumpenkolbens 12, 13 auf der Außenhülse 9 resultiert. Durch diesen Zweipunktkontakt kommt es bei Vorhandensein systembedingter axialer Kräfte Fax einerseits aufgrund des entstehenden Axialschubs S zu einer unvorteilhaften Krafteinleitung in das Wälzlager 4, die zu einer reduzierten Lebensdauer und einem erhöhten axialen Verschleiß der Lageranordnung führt. Andererseits kommt es zu einer, in Richtung der Längsachse 3 der Welle 2 der Radialkolbenpumpe 1 ausgeprägten Verkippung des jeweiligen Pumpenkolbens 12, 13, die einen erhöhten und beschleunigten Verschleiß der Dichtungen in der system- seitigen Führung der Pumpenkolben 12, 13 hervorruft. Als Folge verschlissener Dichtungen erhöht sich der Anteil kleiner Partikel im Hubkolbensystem und es kann bei- spielsweise bei Einsatz in einem Bremssystem eines Kraftfahrzeugs zu einem Eintrag von Bremsflüssigkeit in das Wälzlager 4 kommen. Dadurch verringert sich die Lebensdauer der Radialkolbenpumpe 1 noch weiter.
Tritt im Betrieb der Radialkolbenpumpe 1 ein Axialschub S auf, so wirkt wie zu FIG 2 bereits ausgeführt, eine radiale Kraft Fmd und eine axiale Kraft Fax. Die resultierende Kraft Fres = V(Frad2+ Fax2) führt zu einem Verschleiß im Bereich der äußeren Mantelfläche 9' der Außenhülse 9 sowie im Bereich der Kontaktflächen 12a, 13a der Pumpenkolben 12, 13 und deren Führung und Abdichtung. Es ist auch hier der ungleichmäßige und daher ungünstige Verlauf der Krafteinleitung in die Wälzkörper 5 dargestellt.
FIG 4 zeigt nun eine erste erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe 1 ' mit einem erfindungsgemäßen Wälzlager 4' bzw. Radialwälzlager im Halbschnitt. Gleiche Bezugszeichen wie in den Figuren 1 bis 3 kennzeichnen gleiche Elemente. Das Wälzlager 4' weist die Außenhülse 9 mit der äußeren Mantelfläche 9' und einer der äußeren Mantelfläche 9' abgewandten Lauffläche 9" auf. Es ist eine Anzahl von in der Außenhülse 9 aufgenommenen, nadeiförmigen Wälzkörpern 5 vorhanden, die in Kontakt zur Lauffläche 9" angeordnet sind und von einem Wälzlagerkäfig 6 geführt werden. Die Außenhülse 9 weist dabei ein erstes Ende 10 und ein zweites Ende 1 1 auf, wobei an dem ersten Ende 10 und dem zweiten Ende 1 1 der Außenhülse 9 jeweils ein Bord 9a, 9b ausgebildet ist, der in Richtung der Wälzkörper 5 zeigt. Die Mantelfläche 9' der Außenhülse 9 ist konvex ausgebildet derart, dass ein Außendurchmesser der Außenhülse 9 ausgehend vom ersten Ende 10 der Außenhülse 9 stetig ansteigt bis zu einem maximalen Außendurchmesser D und ausgehend von dem maximalen Außendurchmesser D in Richtung des zweiten Endes 1 1 stetig abnimmt. Umgekehrt ist es aber natürlich auch möglich, dass ein Außendurchmesser der Außenhülse 9 ausgehend vom zweiten Ende 1 1 der Außenhülse 9 stetig ansteigt bis zu einem maximalen Außendurchmesser D und ausgehend von dem maximalen Außendurchmesser D in Richtung des ersten Endes 10 stetig abnimmt. Dabei kann der stetige Anstieg des Außendurchmessers der Außenhülse 9 bis zum maximalen Außendurchmesser D be- ziehungsweise die stetige Abnahme des Außendurchmessers der Außenhülse 9 ab dem maximalen Außendurchmesser D lediglich im Bereich der Lauffläche 9" vorliegen. Wesentlich dabei ist allerdings, dass die äußere Mantelfläche 9' im Bereich des ersten Endes 10 und des zweiten Endes 1 1 , d.h. im Bereichen die im Schnittbild ne- ben der oder versetzt zur Lauffläche 9" angeordnet sind, keinen Außendurchmesser aufweist, der größer ist als der maximale Außendurchmesser D. Dies gewährleistet den angestrebten Punktkontakt zwischen Außenhülse 9 und Pumpenkolben 12, 13.
Der maximale Außendurchmesser D der Außenhülse 9 verläuft hier auf einer Um- fangslinie der Außenhülse 9, die konzentrisch zu einer virtuellen Linie angeordnet ist, die durch die Schwerpunkte der nadeiförmigen Wälzkörper 5 verläuft. Zwischen dem Pumpenkolben 12, 13 beziehungsweise den Kontaktflächen 12a, 1 3a (vergleiche FIG 1 ) und der äußeren Mantelfläche 9' bildet sich ein punktförmiger Kontakt aus. Der Punktkontakt lässt keine resultierenden Kräfte in axialer Richtung zu und führt daher zu einer rein radialen Hubbewegung der Pumpenkolben 12, 13. Es gilt hier: Fres— Frad Qualitativ wurde außerdem die Lastverteilung auf den Wälzkörpern 5 eingezeichnet, die bei einem solchen Punktkontakt ideal ausgestaltet ist.
Es ergibt sich ein gerader Hubverlauf der Pumpenkolben 12, 13 ohne jede Verkippung oder Beschädigung der Führungen und Dichtungen der Pumpenkolben 12, 13 und aufgrund der minimierten punktförmigen Kontaktfläche ein besonders geringer Ver- schleiß im Kontaktbereich zwischen Pumpenkolben 12, 13 und Außenhülse 9.
FIG 5 zeigt einen erfindungsgemäßen Exzenterantrieb 14 mit einem erfindungsgemäßen Wälzlager 4' im Schnittbild. Das hier eingesetzte Wälzlager 4' entspricht dem in FIG 4 eingesetzten. Gleiche Bezugszeichen wie in FIG 4 oder FIG 1 kennzeichnen gleiche Elemente. Deutlich ist die konvexe Form der Außenhülse 9 zu erkennen, wobei der maximale Außendurchmesser D der Außenhülse 9 vermerkt ist. Ausgehend von der Umfangslinie der Außenhülse 9, die sich am maximalen Außendurchmesser D befindet, nimmt der Außendurchmesser der Außenhülse 9 in Richtung des ersten Endes 10 und des zweiten Endes 1 1 stetig ab.
FIG 6 zeigt die Radialkolbenpumpe 1 ' gemäß FIG 4 in vergrößerter Ansicht im Halbschnitt. Gleiche Bezugszeichen wie in FIG 4 oder FIG 5 kennzeichnen gleiche Elemente. In dieser Ansicht ist die Kontaktfläche 13a des Pumpenkolbens 13 zu erken- nen, die in punktförmigem Kontakt zur Außenhülse 9 steht. Die Außenhülse 9 muss dabei ausreichend deformationsstabil ausgebildet sein, damit die äußere Mantelfläche 9' sich nicht im Betrieb der Radialkolbenpumpe 1 ' deformiert und in Folge wieder zu einer Verschlechterung des Verschleißverhaltes führt.
FIG 7 zeigt eine weitere erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe 1 " im Schnittbild. Gleiche Bezugszeichen wie in FIG 6 oder FIG 1 kennzeichnen gleiche Elemente. Es ist ein erfindungsgemäßes Wälzlager 4" vorhanden, das eine Außenhülse 9 mit einer äußeren Mantelfläche 9' und einer der äußeren Mantelfläche 9' abgewandten Laufflä- che 9" aufweist. An dem ersten Ende 10 der Außenhülse 9 ist ein Bord 9a ausgebildet, der in Richtung der Wälzkörper 5 zeigt. Die Außenhülse 9 ist hier als eine Büchse ausgebildet, wobei die Außenhülse 9 an ihrem dem Bord 9a gegenüberliegenden zweiten Ende 1 1 mit einem Büchsenboden 9c verschlossen ist. Der Büchsenboden 9c stützt sich über eine Nase 9d gegen die Welle 2 beziehungsweise den Wellenab- schnitt 2a ab. Das Wälzlager 4" befindet sich hier direkt auf dem Wellenabschnitt 2a, das exzentrisch zur Längsachse 3 der Welle 2 angeordnet ist. Der Bord 9a umschließt eine Scheibe 8, die hier auch als eine Dichtung wirkt und das Wälzlager 4" vor Schmiermittelverlust schützt. Die Mantelfläche 9' der Außenhülse 9 ist konvex ausgebildet derart, dass ein Außendurchmesser der Außenhülse 9 ausgehend vom ersten Ende 10 der Außenhülse 9 stetig ansteigt bis zu einem maximalen Außendurchmesser D und ausgehend von dem maximalen Außendurchmesser D in Richtung des zweiten Endes 1 1 stetig abnimmt. Auch für diese Ausführungsform gilt, dass die Außenhülse 9 dabei ausreichend deformationsstabil ausgebildet sein muss, damit die äußere Mantelfläche 9' sich nicht im Betrieb der Radialkolbenpumpe 1 " deformiert und in Folge wieder zu einer Verschlechterung des Verschleißverhaltes führt.
Es sind weitere Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Wälzlagers umfassend beispielsweise kugelige, kegelige oder zylindrische Wälzkörper anstelle von nadeiförmigen Wälzkörpern möglich. Auch Varianten des erfindungsgemäßen Wälzlagers, die mindestens einen Innenring aufweisen, der zwischen der Welle 2 oder dem Wellenabschnitt 2a einerseits und den Wälzkörpern 5 andererseits oder aber zwischen dem Exzenterring 7 einerseits und den Wälzkörpern 5 andererseits angeordnet ist, sind im Sinne der vorliegenden Erfindung verwendbar. Bezugszeichenliste
1 , 1 ', 1 " Radialkolbenpumpe
Welle
a Wellenabschnitt
Längsachse
, 4', 4" Wälzlager
5 Wälzkörper
Wälzlagerkäfig
7 Exzenterring
8 Scheibe
9 Außenhülse
9' äußere Mantelfläche
9" Lauffläche
9a Bord
9b Bord
9c Büchsenboden
9d Nase
10 erstes Ende der Außenhülse
1 1 zweites Ende der Außenhülse
12, 13 Pumpenkolben
12a, 13a Kontaktfläche
14 Exzenterantrieb
D maximaler Außendurchmesser
S Axialschub

Claims

Patentansprüche
1 . Wälzlager (4', 4"), das mindestens eine Außenhülse (9) mit einer äußeren
Mantelfläche (9') und einer der äußeren Mantelfläche (9') abgewandten Lauffläche (9") aufweist, und mit einer Anzahl von in der Außenhülse (9) aufgenommenen Wälzkörpern (5), die in Kontakt zur Lauffläche (9") angeordnet sind, wobei die Außenhülse (9) ein erstes Ende (10) und ein zweites Ende (1 1 ) aufweist, dadurch gekennzeichnet,
dass die äußere Mantelfläche (9') der Außenhülse (9) konvex ausgebildet ist derart, dass ein Außendurchmesser der Außenhülse (9) ausgehend vom ersten Ende (10) der Außenhülse (9) zumindest ab Beginn der Lauffläche (9") stetig ansteigt bis zu einem maximalen Außendurchmesser (D) und ausgehend von dem maximalen Außendurchmesser (D) in Richtung des zweiten Endes (1 1 ) zumindest bis zum Ende der Lauffläche (9") stetig abnimmt.
2. Wälzlager (4', 4") nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet,
dass die äußere Mantelfläche (9') der Außenhülse (9) zumindest im Bereich der Lauffläche (9") einen Verlauf aufweist, der einer Parabel der Formel
y(x) = ax2
folgt, wobei a Werte im Bereich von 1 ,7 * 10~5 und 2,0 * 10~3 annimmt und ein Scheitelpunkt der Parabel sich am maximalen Außendurchmesser (D) befindet.
3. Wälzlager (4', 4") nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der maximale Außendurchmesser (D) der Außenhülse (9) auf einer Um- fangslinie der Außenhülse (9) verläuft, die konzentrisch zu einer virtuellen Linie angeordnet ist, die durch die Schwerpunkte der Wälzkörper (5) verläuft.
4. Wälzlager (4', 4") nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass weiterhin ein Wälzlagerkäfig (6) zur Aufnahme der Wälzkörper (5) vorhanden ist.
5. Wälzlager (4', 4") nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Wälzkörper (5) nadeiförmig ausgebildet sind.
6. Wälzlager (4', 4") nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass an dem ersten Ende (10) und/oder dem zweiten Ende (1 1 ) der Außenhülse (9) ein Bord (9a, 9b) ausgebildet ist, der in Richtung der Wälzkörper (5) zeigt.
7. Wälzlager (4', 4") nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass an dem ersten Ende (10) oder dem zweiten Ende (1 1 ) der Außenhülse (9) ein Bord (9a, 9b) ausgebildet ist, der in Richtung der Wälzkörper (5) zeigt, und dass die Außenhülse (9) als eine Büchse ausgebildet ist, wobei die Außenhülse (9) an ihrem dem Bord (9a, 9b) gegenüberliegenden Ende mit einem Büchsenboden (9c) verschlossen ist.
8. Exzenterantrieb (14), insbesondere für eine Radialkolbenpumpe (1 ', 1 "), umfassend eine um deren Längsachse (3) rotierbare Welle (2) und ein auf der Welle (2) angeordnetes Radialwälzlager, wobei das Radialwälzlager zumindest eine der Welle (2) abgewandte Außenhülse (9) und eine Anzahl von in der Außenhülse (9) aufgenommene Wälzkörper (5) umfasst, wobei das Radialwälzlager entweder auf einem Exzenterring (7), der drehfest mit der Welle (2) verbunden ist, angeordnet ist oder exzentrisch zur Längsachse (3) der Welle (2) auf der Welle (2) angeordnet ist,
dadurch gekennzeichnet, dass als Radialwälzlager ein Wälzlager (4', 4") nach einem der Ansprüche 1 bis 7 vorhanden ist.
9. Radialkolbenpumpe (1 ', 1 "), umfassend einen Exzenterantrieb (14) nach Anspruch 8 und mindestens einen Pumpenkolben (12, 13), wobei der mindestens eine Pumpenkolben (12, 13) eine Kontaktfläche (12a, 13a) aufweist, die in einem punktförmigen Kontakt zum maximalen Außendurchmesser (D) der Außenhülse (9) des Radialwälzlagers steht. erwendung einer Radialkolbenpumpe (1 ', 1 ") nach Anspruch 9 zur Erzeugung eines hydraulischen Drucks in einem Bremssystem eines Kraftfahrzeugs.
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