WO2017022410A1 - 複合弁及びそれを用いた双方向流制御弁 - Google Patents

複合弁及びそれを用いた双方向流制御弁 Download PDF

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亨 竹内
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Ｋｙｂ株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a composite valve and a bidirectional flow control valve using the same.
  • a bidirectional flow control valve that controls the flow rate of hydraulic fluid flowing bidirectionally between two ports in accordance with electromagnetic force is used.
  • JP 2002-106743A describes a bidirectional flow control valve including a main valve incorporating two valve bodies and a control pressure chamber that urges the main valve in the valve closing direction.
  • the flow rate of the hydraulic fluid flowing between the two ports is controlled by the displacement of the main valve through communication between the control pressure chamber and the low-pressure side port through one of the two valve bodies incorporated in the main valve. .
  • the two valve bodies incorporated in the main valve are separately provided in a flow path extending in the axial direction of the main valve and a flow path extending in the radial direction of the main valve. Be placed. For this reason, in the said bidirectional flow control valve, the outer diameter of a main valve becomes large and the bidirectional flow control valve itself will enlarge. As a result, there is a possibility that the mounting property of the bidirectional flow control valve is deteriorated.
  • the present invention aims to make the composite valve having two valve bodies and the bidirectional flow control valve using the composite valve compact.
  • a first flow path having a first port on the upstream side and a second port on the downstream side, and a second flow path formed by branching from the first flow path and having a third port.
  • the first valve body is provided with a composite valve disposed upstream of the second valve body.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a solenoid valve according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged view of the composite valve of FIG.
  • FIG. 3 is a sectional view taken along line III-III in FIG.
  • FIG. 4 is a view showing a modified example of the composite valve.
  • FIG. 5 is a hydraulic circuit diagram of the composite valve.
  • a composite valve 70 and a solenoid valve 100 using the same according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
  • a solenoid valve 100 shown in FIG. 1 is provided in a construction machine, an industrial machine, or the like, and is used for a flow rate of a working fluid supplied from a fluid pressure source (not shown) to an actuator (load) and a working fluid discharged from the actuator to a tank or the like. Control the flow rate.
  • the solenoid valve 100 is a bidirectional flow control valve capable of controlling both the flow rate of the working fluid flowing from the main port 220 to the sub port 230 and the flow rate of the working fluid flowing from the sub port 230 to the main port 220.
  • the solenoid valve 100 is inserted and fixed in a non-through insertion hole 210 provided in the valve block 200.
  • One end of the valve block 200 opens at the bottom surface of the insertion hole 210 and the other end opens at the outer surface of the valve block 200, and a switching valve (not shown) is connected to either the fluid pressure source or the tank through a pipe (not shown).
  • a main port 220 that is selectively connected to each other, and a sub-port 230 having one end opened in the side surface of the insertion hole 210 and the other end opened in the outer surface of the valve block 200 and connected to the actuator through a pipe (not shown).
  • hydraulic oil is used as a working fluid.
  • the hydraulic fluid flows from the main port 220 to the subport 230 when the main port 220 is connected to the fluid pressure source, and from the subport 230 to the main port 220 when the main port 220 is connected to the tank. Flowing.
  • the working fluid is not limited to working oil, and may be other incompressible fluid or compressible fluid.
  • the solenoid valve 100 includes a main valve 22 that controls the flow rate of hydraulic oil supplied to the actuator or discharged from the actuator through the main port 220 and the sub port 230, and the main valve 22 that is fixed in the insertion hole 210 and slides.
  • a hollow cylindrical sleeve 12 that is freely inserted and a solenoid portion 60 that displaces the main valve 22 in the axial direction are provided.
  • the sleeve 12 includes a sliding support portion 12a that slidably supports the outer peripheral surface of the main valve 22, and a seat portion 13 on which the main valve 22 is seated.
  • two sheet portions of a circular hole-shaped first sheet portion 13 a and a truncated cone-shaped second sheet portion 13 b are formed in this order from the main port 220 side.
  • the central axis of the first sheet portion 13 a and the central axis of the second sheet portion 13 b coincide with the central axis of the sleeve 12.
  • the sleeve 12 is formed with a plurality of communication holes 12b communicating with the space in the sleeve 12 and the subport 230 between the second sheet portion 13b and the sliding support portion 12a at intervals in the circumferential direction.
  • O-rings 51 and 52 are respectively disposed on the outer periphery of the seat portion 13 and the outer periphery of the sliding support portion 12a so as to sandwich the communication hole 12b.
  • the connecting portion between the communication hole 12 b and the sub port 230 is sealed by these two O-rings 51 and 52 that are compressed between the sleeve 12 and the insertion hole 210.
  • the O-ring 51 provided on the outer periphery of the seat portion 13 prevents the main port 220 and the subport 230 from communicating with each other through the gap between the sleeve 12 and the insertion hole 210.
  • the main valve 22 is a cylindrical member, and is disposed in the sleeve 12 such that one end face 22e is positioned on the seat portion 13 side and the sliding portion 22c is slidably supported by the sliding support portion 12a.
  • a cylindrical spool valve 22a that is slidably inserted into the first seat portion 13a is formed on the one end surface 22e side of the main valve 22, and a second spool valve 22a and a sliding portion 22c are provided between the second valve 22a and the sliding portion 22c.
  • a truncated cone-shaped poppet valve 22b seated on the seat portion 13b is formed.
  • the main valve 22 is formed with a step portion 22h having a surface perpendicular to the axial direction of the main valve 22 between the poppet valve 22b and the sliding portion 22c.
  • the pressure of the subport 230 acts on the step portion 22h through the communication hole 12b.
  • a recess 22g communicating with the main port 220 is formed on one end surface 22e of the main valve 22 coaxially with the spool valve 22a.
  • a plurality of through holes 22d having one end opened on a surface sliding with the first seat portion 13a and the other end opened on the inner peripheral surface of the recess 22g are formed at intervals in the circumferential direction.
  • Each through hole 22d closed by the first seat portion 13a gradually opens as the spool valve 22a moves in a direction in which the poppet valve 22b and the second seat portion 13b are separated from each other. That is, the area of each through hole 22d exposed from the first seat portion 13a changes according to the amount of movement of the spool valve 22a. In this way, by changing the opening area of each through hole 22d, the flow rate of the hydraulic oil flowing from the main port 220 to the sub port 230 or the flow rate of the hydraulic oil flowing from the sub port 230 to the main port 220 can be controlled. .
  • Each through-hole 22d is arranged so as not to be completely blocked by the first sheet portion 13a even when the poppet valve 22b contacts the second sheet portion 13b. That is, the opening area of each through-hole 22d becomes the minimum value at the valve closing position where the poppet valve 22b contacts the second seat portion 13b, and gradually increases as the poppet valve 22b is displaced in the valve opening direction.
  • each through-hole 22d may be arrange
  • the flow rate of the hydraulic oil can be set to almost zero until the main valve 22 is displaced to some extent.
  • the other end surface 22f of the main valve 22 faces the pilot pressure chamber 42 defined by the main valve 22, the sleeve 12, and the solenoid unit 60.
  • the valve block 200 includes a main introduction passage 240 that connects the main port 220 and the pilot pressure chamber 42, and a sub introduction passage 250 that connects the subport 230 and the pilot pressure chamber 42.
  • the main introduction passage 240 and the sub introduction passage 250 communicate with the pilot pressure chamber 42 through an annular space 40 formed between the sleeve 12 and the valve block 200 and an introduction hole 41 formed in the sleeve 12 and functioning as an orifice. To do.
  • the main introduction passage 240 is provided with a main introduction check valve 241 that allows only the flow from the main port 220 to the pilot pressure chamber 42, and the sub introduction passage 250 has a passage from the sub port 230 to the pilot pressure chamber 42.
  • a sub-introduction check valve 251 that allows only flow is provided.
  • the hydraulic oil in the main port 220 passes through the main introduction passage 240, the main introduction check valve 241, the annular space 40 and the introduction hole 41, and the pilot pressure chamber. To 42. At this time, the flow from the pilot pressure chamber 42 to the sub port 230 is blocked by the sub introduction check valve 251.
  • the hydraulic oil of the sub port 230 passes through the sub introduction passage 250, the sub introduction check valve 251, the annular space 40 and the introduction hole 41 to the pilot pressure chamber 42. It is guided. At this time, the flow from the pilot pressure chamber 42 to the main port 220 is blocked by the main introduction check valve 241.
  • the main return spring 24 is compressed between the main valve 22 and the solenoid unit 60.
  • the urging force of the main return spring 24 acts in the direction to close the main valve 22.
  • the pressure of the main port 220 acts on the first valve opening pressure receiving surface S1 corresponding to the cross section of the second seat portion 13b of the main valve 22, and acts in the direction of opening the main valve 22.
  • the pressure of the subport 230 acts on the second valve opening pressure receiving surface S2 corresponding to the cross section of the step portion 22h of the main valve 22, and acts in the direction of opening the main valve 22.
  • the pressure in the pilot pressure chamber 42 acts on the valve closing pressure receiving surface S3 corresponding to the cross section of the cylindrical portion 22c, and acts in the direction in which the main valve 22 is closed.
  • the main valve 22 has a valve closing pressure received by the resultant force of the thrust due to the pressure of the main port 220 acting on the first valve opening pressure receiving surface S1 and the thrust due to the pressure of the sub port 230 acting on the second valve opening pressure receiving surface S2.
  • the valve displaces in the valve opening direction.
  • the main valve 22 is further formed by branching from the first communication passage 23a as a first flow path connecting the pilot pressure chamber 42 and the main port 220, and the first communication passage 23a, and the first communication passage 23a and the subport. 230, and a second communication path 23b serving as a second flow path that connects to 230.
  • the first communication passage 23a is a through hole formed in the main valve 22 so that the central axis thereof coincides with the central axis of the main valve 22, and one end opens to the other end surface 22f and the other end opens to the recess 22g. To do. For this reason, the processing of the first communication passage 23a is performed together with the processing of the recess 22g and the like of the main valve 22.
  • the second communication passage 23 b is formed in the radial direction of the main valve 22, one end communicates with the first communication passage 23 a, and the other end opens on the outer peripheral surface of the main valve 22.
  • the other end of the second communication passage 23b is disposed so as to always communicate with the communication hole 12b within a range in which the main valve 22 is displaced in the axial direction.
  • a composite valve 70 described later is provided in the first communication passage 23a.
  • the main valve 22 is further provided with a pilot pressure control valve 25 that controls the pressure in the pilot pressure chamber 42 by adjusting the communication state between the pilot pressure chamber 42 and the first communication passage 23a.
  • the pilot pressure control valve 25 includes a hollow cylindrical pressure compensation sleeve 26 in which a sub seat portion 26d is formed, and a columnar sub valve 27 in which a sub poppet valve 27a seated on the sub seat portion 26d is provided at one end. .
  • the pressure compensation sleeve 26 is slidably inserted into the first communication passage 23a, and is disposed so as to face the pilot pressure chamber 42.
  • the flange portion 26b has a larger outer diameter than the sliding portion 26a.
  • a through hole 26c formed so as to penetrate in the axial direction from the flange portion 26b to the sliding portion 26a.
  • the sub-sheet portion 26d is formed at the opening end of the through hole 26c that opens to the flange portion 26b side. Therefore, the first communication passage 23a and the pilot pressure chamber 42 communicate with each other through the sub seat portion 26d and the through hole 26c.
  • a pressure compensating spring 28 made up of a plurality of disc springs is interposed between the flange 26b and the other end surface 22f of the main valve 22.
  • the pressure compensation sleeve 26 is biased in a direction away from the main valve 22 by a pressure compensation spring 28.
  • the hydraulic oil in the pilot pressure chamber 42 passes through this through hole 26c. It is guided to the first communication passage 23 a and discharged to the main port 220 or the subport 230 through the composite valve 70.
  • the hydraulic oil is guided to the pilot pressure chamber 42 through the main introduction passage 240 or the sub introduction passage 250.
  • the pilot pressure chamber is consequently obtained.
  • the pressure in 42 drops. In this way, the pressure in the pilot pressure chamber 42 is controlled by the pilot pressure control valve 25.
  • the size of the gap between the sub poppet valve 27a and the sub seat portion 26d is adjusted by changing the axial position of the sub valve 27 with respect to the pressure compensation sleeve 26. Since the position of the auxiliary valve 27 in the axial direction is controlled by the solenoid unit 60, the size of the gap is controlled by the solenoid unit 60.
  • the solenoid unit 60 is accommodated in the solenoid tube 14 so as to be slidable, a coil 62 that drives the auxiliary valve 27 when supplied with current, a bottomed cylindrical solenoid tube 14 provided on the outer periphery of the coil 62, and the solenoid tube 14.
  • a plunger 33 to which the auxiliary valve 27 is connected, and a connecting member 16 for connecting the solenoid tube 14 and the sleeve 12 are provided.
  • a cylindrical plunger 33 having a sub-valve 27 fixed to the shaft center, a columnar retainer 34 that is movable in the axial direction, and a plunger 33 and the retainer 34 are compressed and interposed.
  • a sub return spring 35 to be mounted The plunger 33 is urged by the sub return spring 35 in the direction in which the sub poppet valve 27a formed at the tip of the sub valve 27 is seated on the sub seat portion 26d.
  • a plurality of through holes 33a penetrating in the axial direction are formed in the plunger 33, and the spring chamber 44 in which the sub return spring 35 is disposed communicates with the pilot pressure chamber 42 through the through hole 33a. Therefore, the pressure in the spring chamber 44 is equivalent to the pressure in the pilot pressure chamber 42, and the urging force of the sub return spring 35 and the pressure in the spring chamber 44 press the sub poppet valve 27a against the sub seat portion 26d. Acts in the direction.
  • An adjusting screw 36 is threaded through the end 14d of the solenoid tube 14 in the axial direction.
  • One end of the adjusting screw 36 is in contact with the retainer 34 in the spring chamber 44.
  • the position of the retainer 34 in the axial direction is changed, and the biasing force of the sub return spring 35 is changed.
  • the other end of the adjustment screw 36 protruding from the solenoid tube 14 is covered with a cover 63 attached to the solenoid tube 14.
  • the connecting member 16 has an insertion portion 16 a inserted into the insertion hole 210 of the valve block 200 and a flange portion 16 b for fixing the solenoid valve 100 to the valve block 200.
  • the connecting member 16 connects the sleeve 12 and the solenoid tube 14 by screwing the solenoid tube 14 to the inner peripheral surface of the flange portion 16b and screwing the sleeve 12 to the insertion portion 16a.
  • O-ring 53 as a seal member is disposed on the outer periphery of the insertion portion 16a.
  • the O-ring 53 compressed between the connecting member 16 and the insertion hole 210 blocks communication between the insertion hole 210 and the outside. For this reason, the hydraulic oil in the insertion hole 210 is prevented from leaking to the outside, and water, dust and the like are prevented from entering the insertion hole 210 from the outside.
  • a plurality of bolt holes (not shown) through which the bolts 15 are inserted are formed in the flange portion 16b, and the flange portions 16b are fastened to the valve block 200 via the bolts 15.
  • the connecting member 16 is fastened to the valve block 200, the solenoid valve 100 is fixed to the valve block 200.
  • the composite valve 70 includes a first port P1 provided on the upstream side of the first communication passage 23a and connected to the pilot pressure chamber 42 via the pilot pressure control valve 25, and the first communication passage 23a.
  • the second port P2 provided on the downstream side of the main port 220 communicates with the main port 220, and the third port P3 provided on the second communication path 23b communicates with the sub port 230.
  • the composite valve 70 allows only the flow of hydraulic oil from the first port P1 to the third port P3, and permits only the flow of hydraulic oil from the first port P1 to the second port P2. It has the 2nd valve body 72 and the supporting member 76 which accommodates the 2nd valve body 72 slidably while supporting the 1st valve body 71 slidably. As shown in FIG. 2, the first valve body 71 and the second valve body 72 are arranged in series so as to be aligned along the first communication path 23 a formed in a straight line. That is, the first valve body 71 that regulates the flow direction of the hydraulic oil flowing through the second communication passage 23b formed in the radial direction of the main valve 22 is not the second communication passage 23b but the main valve body 72 together with the second valve body 72.
  • the 1st communicating path 23a is not limited to linear form, You may have a bending part. Also in this case, the first valve body 71 and the second valve body 72 are arranged in series along the first communication path 23a.
  • the first valve body 71 is a bottomed cylindrical poppet valve, and includes a hollow cylindrical portion 71a provided along the axial direction of the first communication passage 23a, and a truncated cone-shaped seat portion provided in the first communication passage 23a. And a top portion 71b on which a valve portion 71c seated on 23d is formed. A through hole 71d that penetrates in the axial direction of the first communication passage 23a is formed in the top portion 71b.
  • the seat portion 23d is provided closer to the pilot pressure chamber 42 than the portion where the second communication passage 23b opens in the first communication passage 23a. For this reason, when the valve portion 71c is seated, the communication between the first port P1 and the third port P3 is blocked.
  • the seat part 23d may be formed directly in the first communication path 23a, or a member in which the sheet part 23d is formed may be inserted and fixed in the first communication path 23a.
  • the support member 76 includes a main body portion 76a fixed in the first communication path 23a, a support portion 76b that protrudes from the main body portion 76a toward the first port P1 and is inserted into the hollow cylindrical portion 71a of the first valve body 71. And a housing hole 76c that is formed inside the main body 76a and that accommodates the second valve body 72, and a flow hole 76d that is formed to penetrate in the axial direction.
  • the first valve body 71 and the second valve body 72 are supported by the support member 76 so as to be displaced along the first communication path 23a.
  • the support member 76 is fixed in the first communication path 23a by the outer periphery of the main body 76a being screwed into the first communication path 23a.
  • a first pressure chamber 79 is defined in the first valve body 71 by a support portion 76b, and the pressure of the first port P1 is guided to the first pressure chamber 79 through the through hole 71d.
  • a first spring 73 serving as a first urging member that urges the first valve body 71 in the valve closing direction is accommodated in the first pressure chamber 79.
  • the diameter D2 of the first pressure chamber 79 is preferably increased in order to make it easier to accommodate the first spring 73 in the first pressure chamber 79.
  • the first pressure chamber 79 is Since the force acting in the direction of closing the valve body 71 becomes larger, the first valve body 71 cannot be opened.
  • the diameter D2 of the first pressure chamber 79 is set smaller than the diameter D1 of the seat portion 23d.
  • the diameter D2 of the first pressure chamber 79 is set so that the area of the surface A1 is larger than the area of the second pressure receiving surface A2 of the top portion 71b that receives the pressure of the first pressure chamber 79.
  • annular second pressure chamber 80 through which the pressure of the third port P3 is guided is formed between the end surface 71e of the hollow cylindrical portion 71a and the main body portion 76a of the support member 76 facing in the axial direction.
  • the inner diameter of the second pressure chamber 80 is equal to the diameter D2 of the first pressure chamber 79 and smaller than the diameter D1 of the seat portion 23d. For this reason, the pressure of the hydraulic fluid guided into the second pressure chamber 80 acts in the direction in which the first valve body 71 is closed.
  • a plurality of notches 71f are formed on the outer peripheral surface of the hollow cylindrical portion 71a at intervals in the circumferential direction.
  • the notch 71f and the first communication path 23a define a communication path 80a that guides the pressure of the third port P3 to the second pressure chamber 80.
  • the notch 71f is not limited to the above configuration, and may be formed by notching the inner wall surface of the first communication path 23a.
  • the shape of the communication passage 80a is not limited to the notch, and may be any shape as long as the pressure can be guided.
  • the communication passage 80a is formed in the hollow cylindrical portion 71a or the main valve 22; The hole which connects the 2nd pressure chamber 80 and the 3rd port P3 may be sufficient.
  • the number of communication passages 80a is not limited to a plurality, and may be only one. Further, when a plurality of notches 71f are formed at equal intervals in the circumferential direction, the contact area between the inner wall surface of the first communication passage 23a and the hollow cylindrical portion 71a is reduced, so that the sliding resistance can be reduced.
  • an O-ring 81 as a seal member that is compressed between the support portion 76b and the hollow cylindrical portion 71a is disposed on the outer periphery of the support portion 76b of the support member 76. For this reason, it is prevented that the 1st pressure chamber 79 and the 2nd pressure chamber 80 communicate through the clearance gap between the support part 76b and the hollow cylindrical part 71a. Furthermore, an O-ring 82 that is compressed between the main body 76 a and the first communication path 23 a is disposed on the outer periphery of the main body 76 a of the support member 76.
  • a backup ring may be disposed adjacent to the O-rings 81 and 82 in order to prevent the O-rings 81 and 82 from protruding.
  • the member that blocks communication is not limited to the O-rings 81 and 82, and any member may be used as long as it can be sealed, such as a seal ring.
  • the first valve body 71 compresses and moves the first spring 73 and moves away from the seat portion 23d when the pressure at the first port P1 becomes greater than the pressure at the third port P3 by a predetermined value or more. Sit down. Specifically, when the force acting in the direction of opening the first valve body 71 due to the pressure difference between the pressure of the first port P1 and the pressure of the third port P3 exceeds the urging force of the first spring 73 In addition, the valve portion 71c is separated from the seat portion 23d. And hydraulic fluid is guide
  • the pressure in the second pressure chamber 80 closes the first valve body 71 together with the urging force of the first spring 73.
  • the first valve element 71 is seated on the seat portion 23d because it acts in the direction to be valved. In this way, the first valve body 71 allows only the flow of hydraulic oil from the first port P1 to the third port P3, and prevents the backflow thereof.
  • the second valve body 72 is a bottomed cylindrical poppet valve, and is seated on a hollow cylindrical portion 72a that is slidably supported in the accommodation hole 76c, and a frustoconical seat portion 76e formed in the accommodation hole 76c. It has a valve portion 72b and a radial communication hole 72c formed between the hollow cylindrical portion 72a and the valve portion 72b and penetrating in the radial direction.
  • An annular spring seat 77 and a snap ring 78 for fixing the spring seat 77 in the accommodation hole 76c are provided on the opening end side of the accommodation hole 76c of the support member 76 that accommodates the second valve body 72. It is done.
  • a second spring 74 as a second urging member is interposed between the second valve body 72 and the spring seat 77 by being compressed, and the second valve body 72 is attached to the valve closing direction by the second spring 74. Be forced.
  • the second valve element 72 compresses and moves the second spring 74 and moves away from the seat portion 76e when the pressure at the first port P1 becomes larger than the pressure at the second port P2 by a predetermined value or more. Sit down. Specifically, when the force acting in the direction of opening the second valve body 72 due to the pressure difference between the pressure of the first port P1 and the pressure of the second port P2 exceeds the urging force of the second spring 74 The valve portion 72b is separated from the seat portion 76e. Then, hydraulic oil is guided from the first port P1 to the second port P2 through the through hole 71d, the flow hole 76d, the radial communication hole 72c, and the hollow portion 72d in the second valve body 72.
  • the diameter of the through hole 71d is set larger than the diameter of the flow hole 76d.
  • the through hole 71d becomes a throttle and the pressure in the first pressure chamber 79 decreases, and the pressure difference between the first port P1 and the third port P3 is smaller than the set value.
  • the first valve body 73 may open. In order to prevent such valve opening, it is necessary to increase the urging force of the first spring 73. However, if the urging force of the first spring 73 is increased, the first valve body 71 is difficult to open and responds. The nature will decline. For this reason, it is preferable to make the diameter of the through hole 71d as large as possible.
  • the diameter of the through hole 71d may be set smaller than the diameter of the flow hole 76d as long as the required responsiveness of the valve bodies 71 and 72 is satisfied.
  • the pressure of the second port P2 when the pressure of the second port P2 becomes equal to or higher than the pressure of the first port P1, the pressure of the second port P2 closes the second valve body 72 together with the urging force of the second spring 74. Since it acts in the direction, the second valve element 72 is seated on the seat portion 76e. In this way, the second valve body 72 only allows the hydraulic oil to flow from the first port P1 to the second port P2, and prevents the backflow thereof.
  • the area of the valve closing pressure receiving surface S3 on which the pressure in the pilot pressure chamber 42 acts is larger than the area of the first valve opening pressure receiving surface S1 on which the pressure of the main port 220 acts, and the pressure of the sub port 230 is The pressure of the main port 220 is sufficiently low. Therefore, the resultant force of the thrust in the pilot pressure chamber 42 acting on the valve closing pressure receiving surface S3 and the urging force of the main return spring 24 is the thrust due to the pressure of the main port 220 acting on the first valve opening pressure receiving surface S1. The resultant force exceeds the resultant force of the thrust of the sub port 230 acting on the second valve opening pressure receiving surface S2, and the main valve 22 is biased in the direction of closing the seat portion 13.
  • the coil 62 is in a non-energized state, the flow of hydraulic oil from the main port 220 to the sub port 230 is interrupted.
  • the plunger 33 overcomes the biasing force of the sub return spring 35 by the thrust generated by the solenoid unit 60 and is attracted to the coil 62 side.
  • the sub valve 27 is displaced together with the plunger 33, the sub poppet valve 27a is separated from the sub seat portion 26d, and a gap is formed between the sub poppet valve 27a and the sub seat portion 26d.
  • the hydraulic oil in the pilot pressure chamber 42 is guided to the first communication path 23a, that is, the first port P1 of the composite valve 70 through this gap.
  • the pressure of the second port P2 is the same as the pressure of the main port 220. That is, the pressure at the second port P2 is substantially the same as the pressure at the first port P1. For this reason, as described above, the flow of the hydraulic oil from the first port P1 to the second port P2 is blocked by the second valve body 72.
  • the third port P3 of the composite valve 70 is disposed so as to face the sub port 230, the pressure of the third port P3 is sufficiently higher than the pressure of the first port P1, that is, the pressure of the main port 220. Low.
  • the first valve body 71 allows the hydraulic oil to flow from the first port P1 to the third port P3.
  • the hydraulic oil in the pilot pressure chamber 42 is discharged to the sub port 230 through the first communication path 23a, the second communication path 23b, and the communication hole 12b.
  • the sub poppet valve 27a When the current supplied to the coil 62 is increased, the sub poppet valve 27a further moves away from the sub seat portion 26d. As a result, the amount of hydraulic oil discharged from the pilot pressure chamber 42 to the subport 230 increases, and the pressure in the pilot pressure chamber 42 further decreases. Then, as the pressure in the pilot pressure chamber 42 decreases, the main valve 22 further moves in the direction to open the seat portion 13, and the area where the through hole 22d of the spool valve 22a is exposed from the first seat portion 13a is increased. growing. As a result, the flow rate of the hydraulic oil flowing from the main port 220 to the sub port 230 increases.
  • the flow rate of the hydraulic oil flowing from the main port 220 to the subport 230 is controlled by increasing or decreasing the current supplied to the coil 62 and controlling the displacement amount of the main valve 22.
  • the thrust due to the pressure of the main port 220 acting on the first valve opening pressure receiving surface S1 and the second valve opening pressure receiving surface S2 act. Since the resultant force of the thrust due to the pressure of the sub port 230 is less than the resultant force of the thrust due to the pressure in the pilot pressure chamber 42 acting on the valve closing pressure receiving surface S3 and the urging force of the main return spring 24, the main valve 22 It is urged in the direction of closing the portion 13. As a result, the main valve 22 is displaced in a direction in which the seat portion 13 is closed, and the flow of hydraulic oil from the main port 220 to the subport 230 is blocked.
  • the area of the valve closing pressure receiving surface S3 to which the pressure in the pilot pressure chamber 42 acts is larger than the area of the second valve opening pressure receiving surface S2 to which the pressure of the subport 230 acts, and the pressure of the main port 220 is , Sufficiently lower than the pressure of the subport 230. Therefore, the resultant force of the thrust in the pilot pressure chamber 42 acting on the valve closing pressure receiving surface S3 and the urging force of the main return spring 24 is the thrust due to the pressure of the main port 220 acting on the first valve opening pressure receiving surface S1. The resultant force exceeds the resultant force of the thrust of the sub port 230 acting on the second valve opening pressure receiving surface S2, and the main valve 22 is biased in the direction of closing the seat portion 13.
  • the coil 62 is in a non-energized state, the flow of hydraulic oil from the sub port 230 to the main port 220 is interrupted.
  • the plunger 33 overcomes the biasing force of the sub return spring 35 by the thrust generated by the solenoid unit 60 and is attracted to the coil 62 side.
  • the sub valve 27 is displaced together with the plunger 33, the sub poppet valve 27a is separated from the sub seat portion 26d, and a gap is formed between the sub poppet valve 27a and the sub seat portion 26d.
  • the hydraulic oil in the pilot pressure chamber 42 is guided to the first communication path 23a, that is, the first port P1 of the composite valve 70 through this gap.
  • the pressure of the third port P3 is the same as the pressure of the subport 230. That is, the pressure at the third port P3 is substantially the same as the pressure at the first port P1. For this reason, the flow of the hydraulic oil from the first port P1 to the third port P3 is blocked by the first valve body 71 as described above.
  • the second port P2 of the composite valve 70 is disposed so as to face the main port 220, the pressure of the second port P2 is sufficiently higher than the pressure of the first port P1, that is, the pressure of the subport 230. Low.
  • the second valve body 72 allows the hydraulic oil to flow from the first port P1 to the second port P2.
  • the hydraulic oil in the pilot pressure chamber 42 is discharged to the main port 220 through the first communication passage 23a and the recess 22g.
  • the sub poppet valve 27a When the current supplied to the coil 62 is increased, the sub poppet valve 27a further moves away from the sub seat portion 26d. As a result, the amount of hydraulic oil discharged from the pilot pressure chamber 42 to the main port 220 increases, and the pressure in the pilot pressure chamber 42 further decreases. Then, as the pressure in the pilot pressure chamber 42 decreases, the main valve 22 further moves in the direction to open the seat portion 13, and the area where the through hole 22d of the spool valve 22a is exposed from the first seat portion 13a is increased. growing. As a result, the flow rate of the hydraulic oil flowing from the sub port 230 to the main port 220 increases.
  • the flow rate of the hydraulic oil flowing from the sub port 230 to the main port 220 is controlled by increasing or decreasing the current supplied to the coil 62 and controlling the displacement amount of the main valve 22.
  • the flow rate of the hydraulic fluid flowing from the main port 220 to the subport 230 or the hydraulic fluid flowing from the subport 230 to the main port 220 increases or decreases the current supplied to the coil 62, It can be controlled by changing the pressure.
  • the pressure in the pilot pressure chamber 42 increases, and when the force exerted on the flange portion 26b exceeds the urging force of the pressure compensation spring 28, the pressure compensation sleeve 26 becomes the main valve. Displaces to the 22 side. At this time, the sub valve 27 and the plunger 33 are also displaced following the displacement of the pressure compensation sleeve 26, and the sub return spring 35 is extended, so that the biasing force of the sub return spring 35 is reduced. For this reason, even if the pressure in the spring chamber 44 increases as the pressure in the pilot pressure chamber 42 increases, the urging force of the sub return spring 35 decreases, so that the thrust required to suck the plunger 33 increases. This can be suppressed, and the plunger 33 can always be driven with the same current.
  • circulates the 2nd communicating path 23b formed in the radial direction of the main valve 22 is not the 2nd communicating path 23b, but the 2nd valve body. 72 and the first communication passage 23 a formed in the axial direction of the main valve 22.
  • the composite valve 70 can be made compact.
  • the main valve 22 in which the composite valve 70 is built has no valve body disposed in the second communication passage 23b formed in the radial direction, and therefore the second communication passage 23b can be shortened. For this reason, it becomes possible to make the outer diameter of the main valve 22 small, and as a result, enlargement of the solenoid valve 100 can be prevented and its mounting property can be improved.
  • the size of the first valve body 71 since it is not necessary to reduce the size of the first valve body 71, it is possible to maintain the sealing performance for a long period of time as compared with the case where the first valve body 71 is reduced in size, thereby improving durability. it can.
  • the outer diameter of the sleeve 12 can be reduced by reducing the outer diameter of the main valve 22.
  • the connecting member 16 that presses and fixes the sleeve 12 can be reduced in size, and the strength of the bolt 15 that fixes the connecting member 16 can be reduced.
  • the first communication passage 23a having the first port P1 and the second port P2 is formed in a straight line, and the displacement direction of the first valve body 71 and the second valve body 72 The direction of displacement is the same.
  • a bending portion may be provided in the first communication passage 123 a so that the displacement direction of the first valve body 171 and the displacement direction of the second valve body 172 are different.
  • the composite valve 170 shown in FIG. 4 includes a first valve body 171 that allows only the flow of hydraulic oil from the first port P1 to the third port P3, and the hydraulic oil from the first port P1 to the second port P2. And a second valve body 172 that allows only circulation.
  • a through hole 171d is formed in the first valve body 171 in the same manner as the first valve body 71 of the composite valve 70 according to the above embodiment, and the first port P1 to the second valve body 172 through the through hole 171d. Hydraulic oil is guided. Since the conditions for opening and closing the first valve body 171 and the second valve body 172 are the same as those of the composite valve 70 according to the above embodiment, the description thereof is omitted.
  • the first port P1, the second port P2, and the third port P3 can be opened on the same side surface of the composite valve 170 by providing a bent portion in the first communication passage 123a.
  • the first communication passage 123a as a passage having a bent portion or a crank portion bent at a right angle, an acute angle, or an obtuse angle, the composite valve 170 can be made compact, and the ports P1 to P3 can be formed. It can be opened at any position.
  • the hydraulic circuit of the composite valve 70 according to the above embodiment and the hydraulic circuit of the modified composite valve 170 are the same as shown in FIG.
  • the first valve bodies 71 and 171 indicated by the alternate long and short dash line are disposed on the downstream side of the first valve bodies 71 and 171 and are connected to the second valve bodies 72 and 172 indicated by the alternate long and two short dashes line.
  • the 2nd valve bodies 72 and 172 have a function which permits only distribution of operation oil to the 2nd port P2.
  • the first communication passages 23a and 123a may be routed in any way, and the above embodiment It may be linear as in the above, or may be bent as in the above modification.
  • the composite valve 70 is formed by branching from the first communication path 23a having the first port P1 on the upstream side and the second port P2 on the downstream side, and the second port having the third port P3.
  • the first valve body 71 that allows only the flow of hydraulic oil from the first port P1 to the third port P3, the first valve body 71, A through hole 71d that forms part of the first communication path 23a, and a second valve that is provided in the first communication path 23a and that allows only the flow of hydraulic oil flowing from the first port P1 to the second port P2 through the through hole 71d.
  • the first valve body 71 is disposed upstream of the second valve body 72.
  • circulates the 2nd communicating path 23b is arranged in series with the 1st communicating path 23a with the 2nd valve body 72 instead of the 2nd communicating path 23b.
  • the two valve bodies 71 and 72 are arranged in series in the first first communication path 23a, the two valve bodies 71 and 72 are made compact as compared with the case where they are arranged in separate flow paths. Can do.
  • the first communication path 23a is formed in a straight line shape.
  • the first communication passage 23a in which the first valve body 71 and the second valve body 72 are arranged is formed in a straight line. Since the two valve bodies 71 and 72 are arranged in a straight line, the flow path in which the two valve bodies 71 and 72 are arranged can be made compact as compared with the case where the flow path is not linear, and the assembly is performed. Can be improved.
  • first valve body 71 and the second valve body 72 are displaced along the first communication path 23a.
  • the displacement direction of the first valve body 71 and the displacement direction of the second valve body 72 are both in the direction along the first communication path 23a. Since the displacement directions of the two valve bodies 71 and 72 are the same, when the displacement directions of the two valve bodies 71 and 72 are different, for example, the displacement can be made compact as compared with a case where the displacement directions are orthogonal. Furthermore, since the displacement direction is along the first communication path 23a where the two valve bodies 71 and 72 are disposed, the displacement direction is more compact than the case where the displacement direction has a predetermined angle with respect to the first communication path 23a. Can be
  • the first valve body 71 allows the flow of hydraulic oil from the first port P1 to the third port P3, and the second valve body 72 blocks the flow of hydraulic oil from the first port P1 to the second port P2,
  • the first valve body 71 is The flow of hydraulic oil from the first port P1 to the third port P3 is blocked, and the second valve body 72 allows the flow of hydraulic oil from the first port P1 to the second port P2.
  • the pressure at the first port P1 and the pressure at the second port P2 are substantially the same, and the pressure at the third port P3 is lower than these pressures.
  • the first valve body 71 and the second valve body 72 allow or block the flow of hydraulic oil when the pressure of the port P3 is substantially the same pressure and the pressure of the second port P2 is lower than these pressures. Are each changed.
  • the distribution state of the hydraulic oil can be changed according to the pressures of the ports P1, P2, and P3.
  • the composite valve 70 further includes a support member 76 provided in the first communication passage 23a, and the support member 76 is fixed to the first communication passage 23a, and the first port from the main body portion 76a.
  • a support portion 76b that protrudes toward P1 and slidably supports the first valve body 71; an accommodation hole 76c that is formed in the main body portion 76a and into which the second valve body 72 is slidably inserted;
  • the hydraulic fluid having a through hole 76d formed therethrough and having passed through the through hole 71d of the first valve body 71 is guided to the second valve body 72 through the through hole 76d.
  • the first valve body 71 and the second valve body 72 are supported by one support member 76 provided in the first communication path 23a.
  • the two valve bodies 71 and 72 can be easily disposed in the first communication path 23a by the single support member 76.
  • manufacturing cost can be suppressed.
  • the composite valve 70 is disposed between the first valve body 71 and the support portion 76b, and is disposed in the accommodation hole 76c, and a first spring 73 that biases the first valve body 71 in the valve closing direction. And a second spring 74 that urges the second valve body 72 in the valve closing direction, and the urging direction of the first spring 73 and the urging direction of the second spring 74 are both the first communication path 23a. It is the direction along.
  • the urging direction of the first valve body 71 and the urging direction of the second valve body 72 are both in the direction along the first communication path 23a. Since the urging directions of the two valve bodies 71 and 72 are the same, when the urging directions of the two valve bodies 71 and 72 are different, for example, the urging direction can be made compact compared with a case where the urging directions are orthogonal. it can. Furthermore, since the urging direction is along the first communication path 23a where the two valve bodies 71 and 72 are arranged, the urging direction is compared with a case where the urging direction has a predetermined angle with respect to the first communication path 23a. And can be made compact.
  • the first valve body 71 includes a hollow cylindrical portion 71a that is provided along the first communication passage 23a and into which the support portion 76b is inserted, and a sheet that is formed in the first communication passage 23a with a through hole 71d.
  • the pressure of the first port P1 is guided through the through hole 71d by the support portion 76b of the support member 76.
  • the first pressure receiving portion 71b receiving the pressure of the first port P1 acting in the direction in which the first valve body 71 is opened.
  • the area of the surface A1 is set larger than the area of the second pressure receiving surface A2 of the top portion 71b that receives the pressure of the first pressure chamber 79.
  • the first valve body 71 Since the pressure of the first port P1 acts on the first pressure receiving surface A1 and the second pressure receiving surface A2, the first valve body 71 if the area of the second pressure receiving surface A2 is larger than the area of the first pressure receiving surface A1. Cannot be opened. In this configuration, the area of the first pressure receiving surface A1 of the top portion 71b receiving the pressure of the first port P1 acting in the direction of opening the first valve body 71 is equal to the first portion of the top portion 71b receiving the pressure of the first pressure chamber 79. Since it is set larger than the area of 2 pressure receiving surface A2, the 1st valve body 71 can be opened reliably.
  • the first valve body 71 includes a hollow cylindrical portion 71a that is provided along the first communication passage 23a and into which the support portion 76b is inserted, and a sheet that is formed in the first communication passage 23a with a through hole 71d. A top portion 71b in which a valve portion 71c seated on the portion 23d is formed. Between the first valve body 71 and the main body portion 76a of the support member 76, the pressure of the third port P3 passes through the communication passage 80a. A second pressure chamber 80 that is guided to bias the first valve body 71 in the valve closing direction is formed, and the communication path 80a is formed in the first valve body 71 or the first communication path 23a.
  • the second pressure chamber 80 to which the pressure of the third port P3 is guided is provided between the first valve body 71 and the main body 76a of the support member 76. For this reason, when the pressure at the third port P3 becomes substantially the same as the pressure at the first port P1, the force for urging the first valve body 71 in the valve closing direction is increased, and the first valve body 71 is reliably secured. The backflow from the third port P3 to the first port P1 can be prevented. On the other hand, when the pressure of the third port P3 becomes low, the force for urging the first valve body 71 in the valve closing direction is reduced, so that the first valve body 71 can be reliably opened.
  • the first valve body 71 includes a hollow cylindrical portion 71a that is provided along the first communication passage 23a and into which the support portion 76b is inserted, and a sheet that is formed in the first communication passage 23a with a through hole 71d.
  • An O-ring 81 compressed between the support portion 76b and the hollow cylindrical portion 71a is disposed on the outer periphery of the support portion 76b.
  • the top portion 71b is formed with a valve portion 71c seated on the portion 23d. .
  • an O-ring 81 that is compressed between the support portion 76b and the hollow cylindrical portion 71a is provided. For this reason, it is possible to prevent the hydraulic fluid guided from the first port P1 into the hollow cylindrical portion 71a through the through hole 71d from leaking to the third port P3 through the gap between the support portion 76b and the hollow cylindrical portion 71a. Further, it is possible to prevent the hydraulic oil in the third port P3 from entering the hollow cylindrical portion 71a through the gap between the support portion 76b and the hollow cylindrical portion 71a.
  • first communication passage 23a is provided with a truncated cone-shaped seat portion 23d, and the first valve body 71 is a poppet valve seated on the seat portion 23d.
  • the first valve body 71 is formed as a poppet valve seated on the seat portion 23d provided in the first communication path 23a. For this reason, when the first valve body 71 is seated on the seat portion 23d, the flow of the hydraulic oil from the first port P1 to the third port P3 can be reliably blocked.
  • the solenoid valve 100 is a bidirectional flow control valve that controls the flow rate of the working fluid that flows from the main port 220 to the subport 230 and the flow rate of the working fluid that flows from the subport 230 to the main port 220.
  • the main valve 22 that changes the opening degree of communication between the main port 220 and the sub port 230, and the pilot pressure chamber in which hydraulic oil is guided from the main port 220 or the sub port 230 and urges the main valve 22 in the valve closing direction.
  • 42 and a solenoid part 60 for controlling the pressure of the pilot pressure chamber 42.
  • the composite valve 70 has a first port P1 connected to the pilot pressure chamber 42 via the solenoid part, and a second port P2 being a main port.
  • the third port P3 is disposed in the main valve 22 so as to communicate with the subport 230.
  • the composite valve 70 is connected to the main valve 22 such that the first port P1 is connected to the pilot pressure chamber 42, the second port P2 communicates with the main port 220, and the third port P3 communicates with the subport 230. Be placed.
  • the outer diameter of the main valve 22 can be reduced, and as a result, the solenoid valve 100 can be prevented from being enlarged.
  • the mounting property can be improved.
  • first communication passage 23 a is formed in the main valve 22 so that the central axis thereof coincides with the central axis of the main valve 22.
  • the central axis of the first communication passage 23a coincides with the central axis of the main valve 22.
  • the first communication passage 23a can be processed together with the recess 22g of the main valve 22 and the like.
  • the second communication path 23b is compared with the case where the valve body is disposed in the second communication path 23b. Can be shortened. For this reason, the outer diameter of the main valve 22 can be reduced.
  • the composite valve 70 is applied to the solenoid valve 100.
  • the composite valve 70 is not limited to this, and any combination may be used as long as it is necessary to control the flow of the working fluid between the three ports. It can be applied to any device.
  • the 2nd valve body 72 of the composite valve 70 is described as a check valve, it is not limited to this, For example, like a relief valve etc., it is 2nd port from 1st port P1. Any type of valve body may be used as long as it has a configuration that allows the flow of the working fluid to P2.

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Abstract

ソレノイドバルブ（１００）の主弁（２２）に内蔵される複合弁（７０）は、第１ポート（Ｐ１）と第２ポート（Ｐ２）とを有する第１連通路（２３ａ）と、第１連通路（２３ａ）から分岐して形成され、第３ポート（Ｐ３）を有する第２連通路（２３ｂ）と、第１連通路（２３ａ）に設けられ第１ポート（Ｐ１）から第３ポート（Ｐ３）への作動油の流通のみを許容する第１弁体（７１）と、第１連通路（２３ａ）に設けられ第１ポート（Ｐ１）から第２ポート（Ｐ２）への作動油の流通のみを許容する第２弁体（７２）と、を備える。第１弁体（７１）は第２弁体（７２）よりも上流に配置される。

Description

複合弁及びそれを用いた双方向流制御弁
　本発明は、複合弁及びそれを用いた双方向流制御弁に関するものである。
　油圧によって作動する建設機械や産業機械では、２つのポート間を双方向に流れる作動油の流量を電磁力に応じて制御する双方向流制御弁が用いられる。
　ＪＰ２００２－１０６７４３Ａには、二つの弁体が内蔵される主弁と、主弁を閉弁方向に付勢する制御圧室と、を備える双方向流制御弁が記載されている。２つのポート間を流れる作動油の流量は、主弁に内蔵される二つの弁体のうちの一方を通じて制御圧室と低圧側のポートとが連通されて主弁が変位することによって制御される。
　ＪＰ２００２－１０６７４３Ａに開示される双方向流制御弁では、主弁に内蔵される二つの弁体は、主弁の軸方向に延びる流路と主弁の径方向に延びる流路とにそれぞれ別々に配置される。このため、上記双方向流制御弁では、主弁の外径が大きくなり、双方向流制御弁自体が大型化してしまう。この結果、双方向流制御弁の取付け性が悪化するおそれがある。
　また、双方向流制御弁の大型化を防ぐために、径方向に延びる流路に配置される弁体を小型化することも考えられる。しかし、弁体を小型化した場合、摩耗に対する許容限度が低下するため、弁体と弁座とのシール性を長期間にわたって維持することが困難になるおそれがある。
　本発明は、二つの弁体を有する複合弁及びそれを用いた双方向流制御弁をコンパクト化することを目的とする。
　本発明のある態様によれば、上流側の第１ポートと下流側の第２ポートとを有する第１流路と、前記第１流路から分岐して形成され、第３ポートを有する第２流路と、前記第１流路に設けられ、前記第１ポートから前記第３ポートへの作動流体の流通のみを許容する第１弁体と、前記第１弁体に設けられ、前記第１流路の一部を形成する貫通孔と、前記第１流路に設けられ、前記貫通孔を通じて前記第１ポートから前記第２ポートへ流れる作動流体の流通のみを許容する第２弁体と、を備え、前記第１弁体は、前記第２弁体よりも上流に配置される複合弁が提供される。
図１は、本発明の実施形態に係るソレノイドバルブの断面図である。 図２は、図１の複合弁を拡大した図面である。 図３は、図２のIII－III線に沿う断面図である。 図４は、複合弁の変形例を示す図面である。 図５は、複合弁の油圧回路図である。
　以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。
　図１及び図２を参照して、本発明の実施形態に係る複合弁７０及びそれを用いたソレノイドバルブ１００について説明する。
　図１に示されるソレノイドバルブ１００は、建設機械や産業機械等に設けられ、図示しない流体圧力源からアクチュエータ（負荷）に供給される作動流体の流量やアクチュエータからタンク等へ排出される作動流体の流量を制御する。このソレノイドバルブ１００は、メインポート２２０からサブポート２３０へ流れる作動流体の流量とサブポート２３０からメインポート２２０へ流れる作動流体の流量との双方を制御することが可能な双方向流制御弁である。
　ソレノイドバルブ１００は、バルブブロック２００に設けられる非貫通の挿入孔２１０に挿入固定される。バルブブロック２００には、一端が挿入孔２１０の底面に開口し、他端がバルブブロック２００の外面に開口して図示しない配管等を通じて流体圧力源とタンクとの何れかに図示しない切換弁を介して選択的に接続されるメインポート２２０と、一端が挿入孔２１０の側面に開口し、他端がバルブブロック２００の外面に開口して図示しない配管等を通じてアクチュエータに接続されるサブポート２３０と、を有する。
　ソレノイドバルブ１００では、作動流体として作動油が用いられる。作動油は、メインポート２２０が流体圧力源に接続される場合には、メインポート２２０からサブポート２３０へと流れ、メインポート２２０がタンクに接続される場合には、サブポート２３０からメインポート２２０へと流れる。作動流体は、作動油に限定されず、他の非圧縮性流体または圧縮性流体であってもよい。
　ソレノイドバルブ１００は、メインポート２２０及びサブポート２３０を通じてアクチュエータに供給される作動油またはアクチュエータから排出される作動油の流量を制御する主弁２２と、挿入孔２１０内に固定され主弁２２が摺動自在に挿入される中空円筒状のスリーブ１２と、主弁２２を軸方向に変位させるソレノイド部６０と、を備える。
　スリーブ１２は、主弁２２の外周面を摺動自在に支持する摺動支持部１２ａと、主弁２２が着座するシート部１３と、を有する。
　シート部１３の内周には、メインポート２２０側から順に、円孔状の第１シート部１３ａと、円錐台状の第２シート部１３ｂと、の２つのシート部が形成される。第１シート部１３ａの中心軸と第２シート部１３ｂの中心軸とは、スリーブ１２の中心軸と一致している。
　スリーブ１２には、第２シート部１３ｂと摺動支持部１２ａとの間に、スリーブ１２内の空間とサブポート２３０とを連通する連通孔１２ｂが周方向に間隔をあけて複数形成される。
　シート部１３の外周と摺動支持部１２ａの外周とには、連通孔１２ｂを挟むようにして、それぞれＯリング５１，５２が配置される。連通孔１２ｂとサブポート２３０との接続部は、スリーブ１２と挿入孔２１０との間で圧縮されるこれら二つのＯリング５１，５２によって封止される。特にシート部１３の外周に設けられるＯリング５１によって、スリーブ１２と挿入孔２１０との間の隙間を通じてメインポート２２０とサブポート２３０とが連通することが防止される。
　主弁２２は、円柱状部材であり、一端面２２ｅがシート部１３側に位置し、摺動部２２ｃが摺動支持部１２ａに摺動支持されるようにスリーブ１２内に配置される。
　主弁２２の一端面２２ｅ側には、第１シート部１３ａに摺動自在に挿入される円柱状のスプール弁２２ａが形成され、スプール弁２２ａと摺動部２２ｃとの間には、第２シート部１３ｂに着座する円錐台状のポペット弁２２ｂが形成される。また、主弁２２には、ポペット弁２２ｂと摺動部２２ｃとの間に、主弁２２の軸方向に対して垂直な面を有する段部２２ｈが形成される。段部２２ｈには連通孔１２ｂを通じてサブポート２３０の圧力が作用する。
　主弁２２の一端面２２ｅには、メインポート２２０に連通する凹部２２ｇがスプール弁２２ａと同軸上に形成される。スプール弁２２ａには、一端が第１シート部１３ａと摺動する面に開口し、他端が凹部２２ｇの内周面に開口する貫通孔２２ｄが周方向に間隔をあけて複数形成される。
　第１シート部１３ａにより閉塞される各貫通孔２２ｄは、ポペット弁２２ｂと第２シート部１３ｂとが離れる方向にスプール弁２２ａが移動するのに伴って、徐々に開口する。つまり、第１シート部１３ａから露出する各貫通孔２２ｄの面積は、スプール弁２２ａの移動量に応じて変化する。このように、各貫通孔２２ｄの開口面積を変化させることによって、メインポート２２０からサブポート２３０へ流れる作動油の流量、または、サブポート２３０からメインポート２２０へ流れる作動油の流量を制御することができる。
　各貫通孔２２ｄは、ポペット弁２２ｂが第２シート部１３ｂに当接するときであっても、第１シート部１３ａによって完全に閉塞されないように配置される。つまり、各貫通孔２２ｄの開口面積は、ポペット弁２２ｂが第２シート部１３ｂに当接する閉弁位置において最小値となり、ポペット弁２２ｂが開弁方向に変位するにつれて漸次増大する。
　なお、各貫通孔２２ｄは、ポペット弁２２ｂが第２シート部１３ｂからある程度離れるまで第１シート部１３ａによって閉塞されるように配置されてもよい。この場合、主弁２２がある程度変位するまで作動油の流量をほぼゼロに設定することができる。
　主弁２２の他端面２２ｆは、主弁２２と、スリーブ１２と、ソレノイド部６０と、により画定されるパイロット圧室４２に臨んでいる。
　バルブブロック２００には、メインポート２２０とパイロット圧室４２とを接続するメイン導入通路２４０と、サブポート２３０とパイロット圧室４２とを接続するサブ導入通路２５０と、が形成される。メイン導入通路２４０及びサブ導入通路２５０は、スリーブ１２とバルブブロック２００との間に形成される環状空間４０と、スリーブ１２に形成されオリフィスとして機能する導入孔４１と、を通じてパイロット圧室４２に連通する。
　また、メイン導入通路２４０には、メインポート２２０からパイロット圧室４２への流れのみを許容するメイン導入逆止弁２４１が設けられ、サブ導入通路２５０には、サブポート２３０からパイロット圧室４２への流れのみを許容するサブ導入逆止弁２５１が設けられる。
　このため、メインポート２２０の圧力がサブポート２３０の圧力よりも高い場合には、メインポート２２０の作動油がメイン導入通路２４０、メイン導入逆止弁２４１、環状空間４０及び導入孔４１を通じてパイロット圧室４２へと導かれる。このとき、パイロット圧室４２からサブポート２３０への流れはサブ導入逆止弁２５１によって遮断される。一方、サブポート２３０の圧力がメインポート２２０の圧力よりも高い場合には、サブポート２３０の作動油がサブ導入通路２５０、サブ導入逆止弁２５１、環状空間４０及び導入孔４１を通じてパイロット圧室４２へと導かれる。このとき、パイロット圧室４２からメインポート２２０への流れはメイン導入逆止弁２４１によって遮断される。
　パイロット圧室４２内には、主弁２２とソレノイド部６０との間に、メインリターンスプリング２４が圧縮して設けられる。
　メインリターンスプリング２４の付勢力は、主弁２２を閉弁させる方向に作用する。また、メインポート２２０の圧力は、主弁２２の第２シート部１３ｂにおける断面に相当する第１開弁受圧面Ｓ１に作用し、主弁２２を開弁させる方向に作用する。また、サブポート２３０の圧力は、主弁２２の段部２２ｈにおける断面に相当する第２開弁受圧面Ｓ２に作用し、主弁２２を開弁させる方向に作用する。また、パイロット圧室４２内の圧力は、筒部２２ｃにおける断面に相当する閉弁受圧面Ｓ３に作用し、主弁２２を閉弁させる方向に作用する。
　このため、主弁２２は、第１開弁受圧面Ｓ１に作用するメインポート２２０の圧力による推力と第２開弁受圧面Ｓ２に作用するサブポート２３０の圧力による推力との合力が、閉弁受圧面Ａ２に作用するパイロット圧室４２内の圧力による推力とメインリターンスプリング２４の付勢力との合力を上回ると開弁方向に変位し、下回ると閉弁方向に変位する。
　主弁２２は、さらに、パイロット圧室４２とメインポート２２０とを接続する第１流路としての第１連通路２３ａと、第１連通路２３ａから分岐して形成され第１連通路２３ａとサブポート２３０とを接続する第２流路としての第２連通路２３ｂと、を有する。
　第１連通路２３ａは、その中心軸が主弁２２の中心軸に一致するように主弁２２に形成される貫通孔であり、一端が他端面２２ｆに開口し、他端が凹部２２ｇに開口する。このため、第１連通路２３ａの加工は、主弁２２の凹部２２ｇ等を加工する際に併せて行われる。第２連通路２３ｂは、主弁２２の径方向に形成され、一端が第１連通路２３ａに連通し、他端が主弁２２の外周面に開口する。第２連通路２３ｂの他端は、主弁２２が軸方向に変位する範囲において、連通孔１２ｂと常に連通するように配置される。第１連通路２３ａには、後述の複合弁７０が設けられる。
　主弁２２には、さらに、パイロット圧室４２と第１連通路２３ａとの連通状態を調節することによってパイロット圧室４２内の圧力を制御するパイロット圧制御弁２５が設けられる。
　パイロット圧制御弁２５は、サブシート部２６ｄが形成される中空円筒状の圧力補償スリーブ２６と、サブシート部２６ｄに着座するサブポペット弁２７ａが一端に設けられる円柱状の副弁２７と、を有する。
　圧力補償スリーブ２６は、第１連通路２３ａ内に摺動自在に挿入される摺動部２６ａと、パイロット圧室４２に臨むように配置され、摺動部２６ａよりも外径が大きい鍔部２６ｂと、鍔部２６ｂから摺動部２６ａにかけて軸方向に貫通して形成される貫通孔２６ｃと、を有する。サブシート部２６ｄは、鍔部２６ｂ側に開口する貫通孔２６ｃの開口端に形成される。このため、第１連通路２３ａとパイロット圧室４２とは、サブシート部２６ｄと貫通孔２６ｃとを通じて連通する。
　鍔部２６ｂと主弁２２の他端面２２ｆとの間には、複数の皿バネからなる圧力補償スプリング２８が介装される。圧力補償スリーブ２６は、圧力補償スプリング２８によって主弁２２から離れる方向へと付勢される。
　サブポペット弁２７ａがサブシート部２６ｄから離座し、サブポペット弁２７ａとサブシート部２６ｄとの間に隙間が形成されると、パイロット圧室４２内の作動油が、この隙間から、貫通孔２６ｃを通じて第１連通路２３ａへ導かれ、複合弁７０を通じてメインポート２２０またはサブポート２３０へと排出される。パイロット圧室４２には、メイン導入通路２４０又はサブ導入通路２５０を通じて作動油が導かれるが、導入孔４１によってパイロット圧室４２への作動油の流入が制限されるため、結果として、パイロット圧室４２内の圧力は低下する。このようにしてパイロット圧室４２内の圧力は、パイロット圧制御弁２５によって制御される。
　サブポペット弁２７ａとサブシート部２６ｄとの間の隙間の大きさは、圧力補償スリーブ２６に対する副弁２７の軸方向における位置を変更することによって調節される。副弁２７の軸方向の位置はソレノイド部６０によって制御されるので、この隙間の大きさはソレノイド部６０によって制御されることとなる。
　ソレノイド部６０は、電流が供給されることにより副弁２７を駆動するコイル６２と、コイル６２が外周に設けられる有底筒状のソレノイドチューブ１４と、ソレノイドチューブ１４内に摺動自在に収容され副弁２７が連結されるプランジャ３３と、ソレノイドチューブ１４とスリーブ１２とを連結する連結部材１６と、を有する。
　ソレノイドチューブ１４内には、軸心に副弁２７が固定される円筒状のプランジャ３３と、軸方向に移動自在な円柱状のリテーナ３４と、プランジャ３３とリテーナ３４との間に圧縮して介装されるサブリターンスプリング３５と、が設けられる。プランジャ３３は、サブリターンスプリング３５によって、副弁２７の先端に形成されるサブポペット弁２７ａがサブシート部２６ｄに着座する方向へと付勢される。
　プランジャ３３には、軸方向に貫通する複数の貫通孔３３ａが形成されており、サブリターンスプリング３５が配置されるスプリング室４４は貫通孔３３ａを通じてパイロット圧室４２と連通する。このため、スプリング室４４内の圧力は、パイロット圧室４２内の圧力と同等となり、サブリターンスプリング３５の付勢力とスプリング室４４内の圧力とは、サブポペット弁２７ａをサブシート部２６ｄへ押圧する方向へと作用する。
　ソレノイドチューブ１４の端部１４ｄには、調節ネジ３６が軸方向に貫通して螺着される。調節ネジ３６の一端は、スプリング室４４内のリテーナ３４に当接しており、調節ネジ３６が回転されるとリテーナ３４の軸方向における位置が変更され、サブリターンスプリング３５の付勢力が変化する。このように、調節ネジ３６を回転することによって、プランジャ３３に作用するサブリターンスプリング３５の初期荷重を変更することができる。ソレノイドチューブ１４から突出する調節ネジ３６の他端は、ソレノイドチューブ１４に取り付けられるカバー６３によって覆われる。
　連結部材１６は、バルブブロック２００の挿入孔２１０内に挿入される挿入部１６ａと、ソレノイドバルブ１００をバルブブロック２００に対して固定するためのフランジ部１６ｂと、を有する。連結部材１６は、フランジ部１６ｂの内周面にソレノイドチューブ１４が螺合され、挿入部１６ａにスリーブ１２が螺合されることでスリーブ１２とソレノイドチューブ１４とを連結する。
　挿入部１６ａの外周には、シール部材としてのＯリング５３が配置される。連結部材１６と挿入孔２１０との間で圧縮されるＯリング５３によって、挿入孔２１０内と外部との連通は遮断される。このため、挿入孔２１０内の作動油が外部に漏れることが防止されるとともに、外部から水や粉塵等が挿入孔２１０内に侵入することが防止される。
　フランジ部１６ｂにはボルト１５が挿通する図示しないボルト孔が複数形成されており、フランジ部１６ｂは、ボルト１５を介してバルブブロック２００に締結される。連結部材１６がバルブブロック２００に締結されることによって、ソレノイドバルブ１００は、バルブブロック２００に対して固定される。
　次に、図１～３を参照して、主弁２２の第１連通路２３ａに設けられる複合弁７０について説明する。
　図２に示すように、複合弁７０は、第１連通路２３ａの上流側に設けられパイロット圧制御弁２５を介してパイロット圧室４２に接続される第１ポートＰ１と、第１連通路２３ａの下流側に設けられメインポート２２０に連通する第２ポートＰ２と、第２連通路２３ｂに設けられサブポート２３０に連通する第３ポートＰ３と、を有する。
　複合弁７０は、第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通のみを許容する第１弁体７１と、第１ポートＰ１から第２ポートＰ２への作動油の流通のみを許容する第２弁体７２と、第１弁体７１を摺動自在に支持するとともに第２弁体７２を摺動自在に収容する支持部材７６と、を有する。図２に示されるように、第１弁体７１と第２弁体７２とは、直線状に形成される第１連通路２３ａに沿って並ぶように直列配置される。つまり、主弁２２の径方向に形成される第２連通路２３ｂを流通する作動油の流れ方向を規制する第１弁体７１は、第２連通路２３ｂではなく、第２弁体７２とともに主弁２２の軸方向に形成される第１連通路２３ａに配置される。なお、第１連通路２３ａは、直線状に限定されず、屈曲部を有していてもよい。この場合も第１弁体７１と第２弁体７２とは第１連通路２３ａに沿って直列配置される。
　第１弁体７１は、有底円筒状のポペット弁であり、第１連通路２３ａの軸方向に沿って設けられる中空円筒部７１ａと、第１連通路２３ａに設けられる円錐台状のシート部２３ｄに着座する弁部７１ｃが形成される頂部７１ｂと、を有する。頂部７１ｂには、第１連通路２３ａの軸方向に貫通する貫通孔７１ｄが形成される。
　シート部２３ｄは、第１連通路２３ａに第２連通路２３ｂが開口する部分よりもパイロット圧室４２側に設けられる。このため、弁部７１ｃがシート部２３ｄ着座すると、第１ポートＰ１と第３ポートＰ３との連通が遮断される。シート部２３ｄは第１連通路２３ａに直接形成されてもよいし、シート部２３ｄが形成された部材が第１連通路２３ａ内に挿入固定されてもよい。
　支持部材７６は、第１連通路２３ａ内に固定される本体部７６ａと、本体部７６ａから第１ポートＰ１に向かって突出し第１弁体７１の中空円筒部７１ａに挿入される支持部７６ｂと、本体部７６ａの内部に形成され第２弁体７２が収容される収容孔７６ｃと、軸方向に貫通して形成される流通孔７６ｄと、を有する。第１弁体７１と第２弁体７２とは、支持部材７６によって第１連通路２３ａに沿って変位するように支持される。支持部材７６は、本体部７６ａの外周が第１連通路２３ａに螺合されることによって第１連通路２３ａ内に固定される。
　第１弁体７１内には、支持部７６ｂによって第１圧力室７９が区画され、第１圧力室７９には、貫通孔７１ｄを通じて第１ポートＰ１の圧力が導かれる。第１圧力室７９内には、第１弁体７１を閉弁方向へ付勢する第１付勢部材としての第１スプリング７３が収装される。
　ここで、第１圧力室７９の径Ｄ２は、第１圧力室７９内に第１スプリング７３を収容し易くするために大きくすることが好ましい。しかし、第１圧力室７９には、貫通孔７１ｄを通じて第１ポートＰ１の圧力が導かれるので、第１圧力室７９の径Ｄ２をシート部２３ｄの径Ｄ１よりも大きくしてしまうと、第１弁体７１を閉弁する方向に作用する力の方が大きくなるので、第１弁体７１が開弁できなくなる。
　このため、第１圧力室７９の径Ｄ２は、シート部２３ｄの径Ｄ１よりも小さく設定される。換言すれば、第１弁体７１の弁部７１ｃがシート部２３ｄに着座した状態において、第１弁体７１を開弁する方向に作用する第１ポートＰ１の圧力を受ける頂部７１ｂの第１受圧面Ａ１の面積が、第１圧力室７９の圧力を受ける頂部７１ｂの第２受圧面Ａ２の面積よりも大きくなるように第１圧力室７９の径Ｄ２は設定される。
　また、中空円筒部７１ａの端面７１ｅと軸方向に対向する支持部材７６の本体部７６ａとの間には、第３ポートＰ３の圧力が導かれる円環状の第２圧力室８０が形成される。第２圧力室８０の内径は、図２に示されるように、第１圧力室７９の径Ｄ２に等しく、シート部２３ｄの径Ｄ１よりも小さい。このため、第２圧力室８０内に導かれる作動油の圧力は、第１弁体７１を閉弁させる方向に作用する。
　中空円筒部７１ａの外周面には、図３に示されるように、切欠き７１ｆが周方向に間隔をあけて複数形成される。この切欠き７１ｆと第１連通路２３ａとによって、第２圧力室８０へ第３ポートＰ３の圧力を導く連通路８０ａが画定される。切欠き７１ｆは上記構成に限定されず、第１連通路２３ａの内壁面を切り欠いて形成されてもよい。また、連通路８０ａの形状は、切欠きに限定されず、圧力を導くことができればどのような形状であってもよく、例えば、中空円筒部７１ａの内部や主弁２２の内部に形成され、第２圧力室８０と第３ポートＰ３とを連通する孔であってもよい。また、連通路８０ａの数は、複数に限定されず、一つだけであってもよい。また、切欠き７１ｆを周方向に等間隔に複数形成した場合、第１連通路２３ａの内壁面と中空円筒部７１ａとの接触面積が減少するため、摺動抵抗を低減させることができる。
　また、支持部材７６の支持部７６ｂの外周には、支持部７６ｂと中空円筒部７１ａとの間で圧縮されるシール部材としてのＯリング８１が配置される。このため、支持部７６ｂと中空円筒部７１ａとの間の隙間を通じて第１圧力室７９と第２圧力室８０とが連通することが防止される。さらに、支持部材７６の本体部７６ａの外周には、本体部７６ａと第１連通路２３ａとの間で圧縮されるＯリング８２が配置される。このため、本体部７６ａと第１連通路２３ａとの間の隙間を通じて第２圧力室８０と第２ポートＰ２とが連通することが防止される。なお、Ｏリング８１，８２のはみ出しを抑制するために、Ｏリング８１，８２に隣接してバックアップリングを配置してもよい。連通を遮断する部材としては、Ｏリング８１，８２に限定されず、シールリングなどのように密閉可能なシール部材であればどのようなものが用いられてもよい。
　第１弁体７１は、第１ポートＰ１の圧力が第３ポートＰ３の圧力よりも所定値以上の差をもって大きくなった場合に、第１スプリング７３を圧縮して移動してシート部２３ｄから離座する。具体的には、第１ポートＰ１の圧力と第３ポートＰ３の圧力との圧力差による第１弁体７１を開弁させる方向に作用する力が、第１スプリング７３の付勢力を上回ったときに、弁部７１ｃはシート部２３ｄから離座する。そして、弁部７１ｃとシート部２３ｄとの間の隙間を通じて第１ポートＰ１から第３ポートＰ３へ作動油が導かれる。
　一方、第３ポートＰ３の圧力が第１ポートＰ１の圧力と同じになるかそれ以上になると、第１スプリング７３の付勢力とともに、第２圧力室８０内の圧力が第１弁体７１を閉弁させる方向へと作用するので、第１弁体７１はシート部２３ｄに着座する。このようにして、第１弁体７１は第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通のみを許容し、その逆流を阻止する。
　第２弁体７２は、有底円筒状のポペット弁であり、収容孔７６ｃ内に摺動支持される中空円筒部７２ａと、収容孔７６ｃに形成された円錐台状のシート部７６ｅに着座する弁部７２ｂと、中空円筒部７２ａと弁部７２ｂとの間に形成され径方向に貫通する径方向連通孔７２ｃと、を有する。
　第２弁体７２を収容する支持部材７６の収容孔７６ｃの開口端側には、円環状のスプリングシート７７と、スプリングシート７７を収容孔７６ｃ内に固定するためのスナップリング７８と、が設けられる。第２弁体７２とスプリングシート７７との間には第２付勢部材としての第２スプリング７４が圧縮して介装され、第２弁体７２は、第２スプリング７４によって閉弁方向へ付勢される。
　第２弁体７２は、第１ポートＰ１の圧力が第２ポートＰ２の圧力よりも所定値以上の差をもって大きくなった場合に、第２スプリング７４を圧縮して移動してシート部７６ｅから離座する。具体的には、第１ポートＰ１の圧力と第２ポートＰ２の圧力との圧力差による第２弁体７２を開弁させる方向に作用する力が、第２スプリング７４の付勢力を上回ったときに、弁部７２ｂはシート部７６ｅから離座する。そして、貫通孔７１ｄ、流通孔７６ｄ、径方向連通孔７２ｃ及び第２弁体７２内の中空部７２ｄを通じて第１ポートＰ１から第２ポートＰ２へ作動油が導かれる。
　ここで、貫通孔７１ｄの径が流通孔７６ｄの径よりも小さいと、貫通孔７１ｄが絞りとなって第２弁体７２に作用する圧力が低下し、第２弁体７２の開閉速度が遅くなり、応答性が低下するおそれがある。このため、貫通孔７１ｄの径は、流通孔７６ｄの径よりも大きく設定される。
　また、貫通孔７１ｄの径が小さいと、貫通孔７１ｄが絞りとなって第１圧力室７９の圧力が低下し、第１ポートＰ１と第３ポートＰ３との圧力差が設定値よりも小さいときに第１弁体７３が開弁するおそれがある。このような開弁を防止するためには、第１スプリング７３の付勢力を大きくする必要があるが、第１スプリング７３の付勢力を大きくすると、第１弁体７１が開弁しにくくなり応答性が低下してしまう。このため、貫通孔７１ｄの径は可能な限り大きくすることが好ましい。貫通孔７１ｄの径を大きくした場合、第１スプリング７３の付勢力を小さくすることが可能となり、第１スプリング７３の設定の自由度が高くなるとともに、第１弁体７１の応答性を向上させることができる。なお、要求される各弁体７１，７２の応答性等が満たされれば、貫通孔７１ｄの径は、流通孔７６ｄの径より小さく設定されてもよい。
　一方、第２ポートＰ２の圧力が第１ポートＰ１の圧力と同じになるかそれ以上になると、第２スプリング７４の付勢力とともに、第２ポートＰ２の圧力が第２弁体７２を閉弁させる方向へと作用するので、第２弁体７２はシート部７６ｅに着座する。このようにして、第２弁体７２は第１ポートＰ１から第２ポートＰ２への作動油の流通のみを許容し、その逆流を阻止する。
　次に、ソレノイドバルブ１００の動作について説明する。
　まず、メインポート２２０が流体圧力源に接続され、メインポート２２０からサブポート２３０へ流れる作動油の流量を制御する場合について説明する。
　コイル６２に電流が供給されていないときには、サブリターンスプリング３５の付勢力によって、プランジャ３３が押圧され、副弁２７のサブポペット弁２７ａがサブシート部２６ｄに着座し、パイロット圧室４２は閉塞された状態となる。このため、パイロット圧室４２内にはメイン導入通路２４０，環状空間４０及び導入孔４１を通じてメインポート２２０の作動油が導かれ、パイロット圧室４２内の圧力はメインポート２２０の圧力と同等となる。つまり、閉弁受圧面Ｓ３には、メインポート２２０の圧力と同等の圧力が作用することになる。
　ここで、パイロット圧室４２内の圧力が作用する閉弁受圧面Ｓ３の面積は、メインポート２２０の圧力が作用する第１開弁受圧面Ｓ１の面積よりも大きく、また、サブポート２３０の圧力は、メインポート２２０の圧力と比較して十分に低い。したがって、閉弁受圧面Ｓ３に作用するパイロット圧室４２内の圧力による推力とメインリターンスプリング２４の付勢力との合力が、第１開弁受圧面Ｓ１に作用するメインポート２２０の圧力による推力と第２開弁受圧面Ｓ２に作用するサブポート２３０の圧力による推力との合力を上回り、主弁２２は、シート部１３を閉塞する方向に付勢される。このように、コイル６２が非通電状態にあるときには、メインポート２２０からサブポート２３０への作動油の流れが遮断される。
　一方、コイル６２に電流が供給されると、ソレノイド部６０が発生する推力によってプランジャ３３がサブリターンスプリング３５の付勢力に打ち勝ってコイル６２側へと吸引される。そして、プランジャ３３とともに副弁２７が変位することで、サブポペット弁２７ａはサブシート部２６ｄから離座し、サブポペット弁２７ａとサブシート部２６ｄとの間に隙間が形成される。パイロット圧室４２内の作動油は、この隙間を通じて第１連通路２３ａ、すなわち、複合弁７０の第１ポートＰ１へと導かれる。
　ここで、複合弁７０の第２ポートＰ２はメインポート２２０に臨むように配置されているため、第２ポートＰ２の圧力はメインポート２２０の圧力と同じである。つまり、第２ポートＰ２の圧力は第１ポートＰ１の圧力と略同圧となっている。このため、上述のように、第１ポートＰ１から第２ポートＰ２への作動油の流通は第２弁体７２によって遮断される。
　これに対して、複合弁７０の第３ポートＰ３はサブポート２３０に臨むように配置されているため、第３ポートＰ３の圧力は、第１ポートＰ１の圧力すなわちメインポート２２０の圧力よりも十分に低い。このため、上述のように、第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通は第１弁体７１によって許容される。この結果、パイロット圧室４２内の作動油は、第１連通路２３ａ，第２連通路２３ｂ及び連通孔１２ｂを通じてサブポート２３０へと排出される。
　メインポート２２０からパイロット圧室４２への作動油の流入は、導入孔４１によって制限されるため、パイロット圧室４２内の圧力は、パイロット圧室４２とサブポート２３０とが連通することによって低下する。そして、閉弁受圧面Ｓ３に作用するパイロット圧室４２内の圧力による推力とメインリターンスプリング２４の付勢力との合力と、第１開弁受圧面Ｓ１に作用するメインポート２２０の圧力による推力と第２開弁受圧面Ｓ２に作用するサブポート２３０の圧力による推力との合力と、がバランスするまで主弁２２はシート部１３を開放する方向へと変位する。この結果、作動油は、貫通孔２２ｄと第１シート部１３ａとの間、ポペット弁２２ｂと第２シート部１３ｂとの間及び連通孔１２ｂを通じて、メインポート２２０からサブポート２３０へと流れる。
　コイル６２に供給される電流が増加されると、サブポペット弁２７ａはサブシート部２６ｄからさらに離れる。この結果、パイロット圧室４２からサブポート２３０へと排出される作動油の量が増加し、パイロット圧室４２内の圧力はさらに低下する。そして、パイロット圧室４２内の圧力の低下に応じて主弁２２がシート部１３を開放する方向へとさらに移動し、スプール弁２２ａの貫通孔２２ｄが第１シート部１３ａから露出される面積が大きくなる。この結果、メインポート２２０からサブポート２３０へと流れる作動油の流量が増加する。
　このように、コイル６２に供給される電流を増減し、主弁２２の変位量を制御することによって、メインポート２２０からサブポート２３０へと流れる作動油の流量が制御される。
　そして、コイル６２への通電が停止されると、プランジャ３３を吸引する推力が消失するため、プランジャ３３は、サブリターンスプリング３５の付勢力によって押圧される。そして、副弁２７のサブポペット弁２７ａがサブシート部２６ｄに着座すると、パイロット圧室４２内には導入孔４１を通じてメインポート２２０の作動油が導かれ、パイロット圧室４２内の圧力は、メインポート２２０の圧力と同等となるまで上昇する。
　パイロット圧室４２内の圧力がメインポート２２０の圧力と同等になると、上述のように、第１開弁受圧面Ｓ１に作用するメインポート２２０の圧力による推力と第２開弁受圧面Ｓ２に作用するサブポート２３０の圧力による推力との合力が、閉弁受圧面Ｓ３に作用するパイロット圧室４２内の圧力による推力とメインリターンスプリング２４の付勢力との合力を下回るため、主弁２２は、シート部１３を閉塞する方向に付勢される。この結果、主弁２２は、シート部１３を閉塞する方向へと変位し、メインポート２２０からサブポート２３０への作動油の流れが遮断される。
　続いて、メインポート２２０がタンクに接続され、サブポート２３０からメインポート２２０へ流れる作動油の流量を制御する場合について説明する。
　コイル６２に電流が供給されていないときには、サブリターンスプリング３５の付勢力によって、プランジャ３３が押圧され、副弁２７のサブポペット弁２７ａがサブシート部２６ｄに着座し、パイロット圧室４２は閉塞された状態となる。このため、パイロット圧室４２内にはサブ導入通路２５０，環状空間４０及び導入孔４１を通じてサブポート２３０の作動油が導かれ、パイロット圧室４２内の圧力はサブポート２３０の圧力と同等となる。つまり、閉弁受圧面Ｓ３には、サブポート２３０の圧力と同等の圧力が作用することになる。
　ここで、パイロット圧室４２内の圧力が作用する閉弁受圧面Ｓ３の面積は、サブポート２３０の圧力が作用する第２開弁受圧面Ｓ２の面積よりも大きく、また、メインポート２２０の圧力は、サブポート２３０の圧力と比較して十分に低い。したがって、閉弁受圧面Ｓ３に作用するパイロット圧室４２内の圧力による推力とメインリターンスプリング２４の付勢力との合力が、第１開弁受圧面Ｓ１に作用するメインポート２２０の圧力による推力と第２開弁受圧面Ｓ２に作用するサブポート２３０の圧力による推力との合力を上回り、主弁２２は、シート部１３を閉塞する方向に付勢される。このように、コイル６２が非通電状態にあるときには、サブポート２３０からメインポート２２０への作動油の流れが遮断される。
　一方、コイル６２に電流が供給されると、ソレノイド部６０が発生する推力によってプランジャ３３がサブリターンスプリング３５の付勢力に打ち勝ってコイル６２側へと吸引される。そして、プランジャ３３とともに副弁２７が変位することで、サブポペット弁２７ａはサブシート部２６ｄから離座し、サブポペット弁２７ａとサブシート部２６ｄとの間に隙間が形成される。パイロット圧室４２内の作動油は、この隙間を通じて第１連通路２３ａ、すなわち、複合弁７０の第１ポートＰ１へと導かれる。
　ここで、複合弁７０の第３ポートＰ３はサブポート２３０に臨むように配置されているため、第３ポートＰ３の圧力はサブポート２３０の圧力と同じである。つまり、第３ポートＰ３の圧力は第１ポートＰ１の圧力と略同圧となっている。このため、上述のように、第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通は第１弁体７１によって遮断される。
　これに対して、複合弁７０の第２ポートＰ２はメインポート２２０に臨むように配置されているため、第２ポートＰ２の圧力は、第１ポートＰ１の圧力すなわちサブポート２３０の圧力よりも十分に低い。このため、上述のように、第１ポートＰ１から第２ポートＰ２への作動油の流通は第２弁体７２によって許容される。この結果、パイロット圧室４２内の作動油は、第１連通路２３ａ及び凹部２２ｇを通じてメインポート２２０へと排出される。
　サブポート２３０からパイロット圧室４２への作動油の流入は、導入孔４１によって制限されるため、パイロット圧室４２内の圧力は、パイロット圧室４２とメインポート２２０とが連通することによって低下する。そして、閉弁受圧面Ｓ３に作用するパイロット圧室４２内の圧力による推力とメインリターンスプリング２４の付勢力との合力と、第１開弁受圧面Ｓ１に作用するメインポート２２０の圧力による推力と第２開弁受圧面Ｓ２に作用するサブポート２３０の圧力による推力との合力と、がバランスするまで主弁２２はシート部１３を開放する方向へと変位する。この結果、作動油は、連通孔１２ｂ、ポペット弁２２ｂと第２シート部１３ｂとの間、及び、貫通孔２２ｄと第１シート部１３ａとの間を通じて、サブポート２３０からメインポート２２０へと流れる。
　コイル６２に供給される電流が増加されると、サブポペット弁２７ａはサブシート部２６ｄからさらに離れる。この結果、パイロット圧室４２からメインポート２２０へと排出される作動油の量が増加し、パイロット圧室４２内の圧力はさらに低下する。そして、パイロット圧室４２内の圧力の低下に応じて主弁２２がシート部１３を開放する方向へとさらに移動し、スプール弁２２ａの貫通孔２２ｄが第１シート部１３ａから露出される面積が大きくなる。この結果、サブポート２３０からメインポート２２０へと流れる作動油の流量が増加する。
　このように、コイル６２に供給される電流を増減し、主弁２２の変位量を制御することによって、サブポート２３０からメインポート２２０へと流れる作動油の流量が制御される。
　そして、コイル６２への通電が停止されると、プランジャ３３を吸引する推力が消失するため、プランジャ３３は、サブリターンスプリング３５の付勢力によって押圧される。そして、副弁２７のサブポペット弁２７ａがサブシート部２６ｄに着座すると、パイロット圧室４２内には導入孔４１を通じてサブポート２３０の作動油が導かれ、パイロット圧室４２内の圧力は、サブポート２３０の圧力と同等となるまで上昇する。
　パイロット圧室４２内の圧力がサブポート２３０の圧力と同等になると、上述のように、第１開弁受圧面Ｓ１に作用するメインポート２２０の圧力による推力と第２開弁受圧面Ｓ２に作用するサブポート２３０の圧力による推力との合力が、閉弁受圧面Ｓ３に作用するパイロット圧室４２内の圧力による推力とメインリターンスプリング２４の付勢力との合力を下回るため、主弁２２は、シート部１３を閉塞する方向に付勢される。この結果、主弁２２は、シート部１３を閉塞する方向へと変位し、サブポート２３０からメインポート２２０への作動油の流れが遮断される。
　このように、メインポート２２０からサブポート２３０へと流れる作動油、または、サブポート２３０からメインポート２２０へと流れる作動油の流量は、コイル６２に供給される電流を増減し、パイロット圧室４２内の圧力を変化させることによって制御することができる。
　また、コイル６２が非通電状態にあるときにパイロット圧室４２内の圧力が上昇し、この圧力が鍔部２６ｂに及ぼす力が圧力補償スプリング２８の付勢力を上回ると圧力補償スリーブ２６は主弁２２側へと変位する。このとき、圧力補償スリーブ２６の変位に追従して副弁２７及びプランジャ３３も変位し、サブリターンスプリング３５が伸張することでサブリターンスプリング３５の付勢力が低下する。このため、パイロット圧室４２内の圧力の上昇に伴いスプリング室４４内の圧力が上昇したとしても、サブリターンスプリング３５の付勢力が低下するので、プランジャ３３を吸引するために要する推力が上昇することを抑制し、常に同じ電流でプランジャ３３を駆動させることができる。
　以上の実施形態によれば、以下に示す作用効果を奏する。
　本実施形態では、主弁２２の径方向に形成される第２連通路２３ｂを流通する作動油の流れ方向を規制する第１弁体７１は、第２連通路２３ｂではなく、第２弁体７２とともに主弁２２の軸方向に形成される第１連通路２３ａ内に配置される。このように、二つの弁体７１，７２が一つの第１連通路２３ａに直列配置されるため、複合弁７０をコンパクト化することができる。そして、この複合弁７０が内蔵される主弁２２は、径方向に形成される第２連通路２３ｂに弁体が配置されないので、第２連通路２３ｂを短くすることができる。このため、主弁２２の外径を小さくすることが可能となり、結果として、ソレノイドバルブ１００の大型化が防止され、その取付け性を向上させることができる。
　また、第１弁体７１を小型化する必要がなくなるため、第１弁体７１を小型化した場合と比較し、シール性を長期間にわたって維持することが可能となり、耐久性を向上させることができる。
　また、主弁２２の外径が小さくなることにより、スリーブ１２の外径を小さくすることが可能となる。このため、スリーブ１２を押圧固定する連結部材１６も小型化することができるとともに、連結部材１６を固定するボルト１５の強度を低減することができる。
　次に、図４を参照して、上記実施形態に係る複合弁７０の変形例について説明する。
　上記実施形態に係る複合弁７０において、第１ポートＰ１と第２ポートＰ２とを有する第１連通路２３ａは、直線状に形成され、第１弁体７１の変位方向と第２弁体７２の変位方向とは同じである。これに代えて、図４に示すように、第１連通路１２３ａに屈曲部を設け、第１弁体１７１の変位方向と第２弁体１７２の変位方向とを異ならせてもよい。
　図４に示される複合弁１７０は、第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通のみを許容する第１弁体１７１と、第１ポートＰ１から第２ポートＰ２への作動油の流通のみを許容する第２弁体１７２と、を有する。第１弁体１７１には、上記実施形態に係る複合弁７０の第１弁体７１と同様に、貫通孔１７１ｄが形成され、この貫通孔１７１ｄを通じて第１ポートＰ１から第２弁体１７２へと作動油が導かれる。第１弁体１７１及び第２弁体１７２が開閉する条件は、上記実施形態に係る複合弁７０と同様であるため、その説明を省略する。
　図４に示される変形例では、第１連通路１２３ａに屈曲部を設けることで、第１ポートＰ１、第２ポートＰ２及び第３ポートＰ３を複合弁１７０の同一側面に開口させることができる。このように、第１連通路１２３ａを直角や鋭角、鈍角に折れ曲がった屈曲部やクランク部を有する通路として形成することで、複合弁１７０をコンパクト化することができるとともに、各ポートＰ１～Ｐ３を任意の位置で開口させることができる。
　上記実施形態に係る複合弁７０の油圧回路と変形例の複合弁１７０の油圧回路とは、図５に示されるように同一である。図５において、一点鎖線で示される第１弁体７１，１７１は、第１弁体７１，１７１の下流側に配置され、二点鎖線で示される第２弁体７２，１７２へ第１ポートＰ１から作動油を導く機能と、第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通のみを許容する機能と、の二つの機能を有する。一方、第２弁体７２，１７２は、第２ポートＰ２への作動油の流通のみを許容する機能を有する。つまり、第１弁体７１，１７１と第２弁体７２，１７２とがこれらの機能を有していれば、第１連通路２３ａ，１２３ａはどのように配索されてもよく、上記実施形態のように直線的であってもよいし、上記変形例のように折れ曲がっていてもよい。
　以下、本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。
　複合弁７０は、上流側の第１ポートＰ１と下流側の第２ポートＰ２とを有する第１連通路２３ａと、第１連通路２３ａから分岐して形成され、第３ポートＰ３を有する第２連通路２３ｂと、第１連通路２３ａに設けられ、第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通のみを許容する第１弁体７１と、第１弁体７１に設けられ、第１連通路２３ａの一部を形成する貫通孔７１ｄと、第１連通路２３ａに設けられ、貫通孔７１ｄを通じて第１ポートＰ１から第２ポートＰ２へ流れる作動油の流通のみを許容する第２弁体７２と、を備え、第１弁体７１は、第２弁体７２よりも上流に配置される。
　この構成では、第２連通路２３ｂを流通する作動油の流れ方向を規制する第１弁体７１は、第２連通路２３ｂではなく、第２弁体７２とともに第１連通路２３ａに直列配置される。このように、二つの弁体７１，７２が一つの第１連通路２３ａに直列配置されるため、二つの弁体７１，７２をそれぞれ別々の流路に配置した場合と比較しコンパクト化することができる。
　また、第１連通路２３ａは、直線状に形成される。
　この構成では、第１弁体７１と第２弁体７２とが配置される第１連通路２３ａが直線状に形成される。二つの弁体７１，７２が一直線上に配置されることになるため、二つの弁体７１，７２が配置される流路が直線状ではない場合と比較しコンパクト化することができるとともに、組み立て性を向上させることができる。
　また、第１弁体７１及び第２弁体７２は、第１連通路２３ａに沿って変位する。
　この構成では、第１弁体７１の変位方向と第２弁体７２の変位方向とがともに第１連通路２３ａに沿った方向となる。二つの弁体７１，７２の変位方向が同じであるため、二つの弁体７１，７２の変位方向が異なる場合、例えば変位方向が直交するような場合と比較しコンパクト化することができる。さらに、変位方向が二つの弁体７１，７２が配置される第１連通路２３ａに沿っているため、変位方向が第１連通路２３ａに対して所定の角度を有するような場合と比較しコンパクト化することができる。
　また、複合弁７０では、第１ポートＰ１の圧力と第２ポートＰ２の圧力が略同圧であり、その圧力が第３ポートＰ３の圧力よりも所定値以上の差をもって大きくなった場合に、第１弁体７１は第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通を許容し、第２弁体７２は第１ポートＰ１から第２ポートＰ２への作動油の流通を遮断し、第１ポートＰ１の圧力と第３ポートＰ３の圧力が略同圧であり、その圧力が第２ポートＰ２の圧力よりも所定値以上の差をもって大きくなった場合に、第１弁体７１は第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通を遮断し、第２弁体７２は第１ポートＰ１から第２ポートＰ２への作動油の流通を許容する。
　この構成では、第１ポートＰ１の圧力と第２ポートＰ２の圧力とが略同圧であり、第３ポートＰ３の圧力がこれらの圧力よりも低いときと、第１ポートＰ１の圧力と第３ポートＰ３の圧力とが略同圧であり、第２ポートＰ２の圧力がこれらの圧力よりも低いときとで第１弁体７１及び第２弁体７２が作動油の流通を許容するか遮断するかがそれぞれ変更される。このように、この複合弁７０では、各ポートＰ１，Ｐ２，Ｐ３の圧力に応じて、作動油の流通状態を変更することができる。
　また、複合弁７０は、第１連通路２３ａ内に設けられる支持部材７６をさらに備え、支持部材７６は、第１連通路２３ａ内に固定される本体部７６ａと、本体部７６ａから第１ポートＰ１に向かって突出し第１弁体７１を摺動自在に支持する支持部７６ｂと、本体部７６ａ内に形成され第２弁体７２が摺動自在に挿入される収容孔７６ｃと、軸方向に貫通して形成される流通孔７６ｄと、を有し、第１弁体７１の貫通孔７１ｄを通過した作動油は、流通孔７６ｄを通じて第２弁体７２へ導かれる。
　この構成では、第１弁体７１と第２弁体７２とは、第１連通路２３ａ内に設けられる１つの支持部材７６によって支持される。このように、単一の支持部材７６によって二つの弁体７１，７２を第１連通路２３ａ内に容易に配置することができる。また、第１弁体７１と第２弁体７２とのそれぞれに支持部材やハウジングを有する構成ではないため、製造コストを抑制することができる。
　また、複合弁７０は、第１弁体７１と支持部７６ｂとの間に介装され、第１弁体７１を閉弁方向へ付勢する第１スプリング７３と、収容孔７６ｃ内に配置され、第２弁体７２を閉弁方向へ付勢する第２スプリング７４と、をさらに備え、第１スプリング７３の付勢方向と第２スプリング７４の付勢方向とは、ともに第１連通路２３ａに沿った方向である。
　この構成では、第１弁体７１の付勢方向と第２弁体７２の付勢方向とがともに第１連通路２３ａに沿った方向となる。二つの弁体７１，７２の付勢方向が同じであるため、二つの弁体７１，７２の付勢方向が異なる場合、例えば付勢方向が直交するような場合と比較しコンパクト化することができる。さらに、付勢方向が二つの弁体７１，７２が配置される第１連通路２３ａに沿っているため、付勢方向が第１連通路２３ａに対して所定の角度を有するような場合と比較しコンパクト化することができる。
　また、第１弁体７１は、第１連通路２３ａに沿って設けられ支持部７６ｂが挿入される中空円筒部７１ａと、貫通孔７１ｄが形成されるとともに第１連通路２３ａに形成されたシート部２３ｄに着座する弁部７１ｃが形成される頂部７１ｂと、を有し、第１弁体７１内には、支持部材７６の支持部７６ｂによって、貫通孔７１ｄを通じて第１ポートＰ１の圧力が導かれる第１圧力室７９が区画され、弁部７１ｃがシート部２３ｄに着座した状態において、第１弁体７１を開弁する方向に作用する第１ポートＰ１の圧力を受ける頂部７１ｂの第１受圧面Ａ１の面積は、第１圧力室７９の圧力を受ける頂部７１ｂの第２受圧面Ａ２の面積よりも大きく設定される。
　第１受圧面Ａ１と第２受圧面Ａ２とには、第１ポートＰ１の圧力が作用するため、第２受圧面Ａ２の面積が第１受圧面Ａ１の面積よりも大きいと第１弁体７１が開弁できなくなる。この構成では、第１弁体７１を開弁する方向に作用する第１ポートＰ１の圧力を受ける頂部７１ｂの第１受圧面Ａ１の面積が、第１圧力室７９の圧力を受ける頂部７１ｂの第２受圧面Ａ２の面積よりも大きく設定されるため、第１弁体７１は確実に開弁させることができる。
　また、第１弁体７１は、第１連通路２３ａに沿って設けられ支持部７６ｂが挿入される中空円筒部７１ａと、貫通孔７１ｄが形成されるとともに第１連通路２３ａに形成されたシート部２３ｄに着座する弁部７１ｃが形成される頂部７１ｂと、を有し、第１弁体７１と支持部材７６の本体部７６ａとの間には、第３ポートＰ３の圧力が連通路８０ａを通じて導かれ、第１弁体７１を閉弁方向へ付勢する第２圧力室８０が形成され、連通路８０ａは、第１弁体７１または第１連通路２３ａに形成される。
　この構成では、第３ポートＰ３の圧力が導かれる第２圧力室８０が第１弁体７１と支持部材７６の本体部７６ａとの間に設けられる。このため、第３ポートＰ３の圧力が第１ポートＰ１の圧力と略同圧となったときには、第１弁体７１を閉弁方向へ付勢する力が大きくなり、第１弁体７１を確実に閉弁させることが可能となり、第３ポートＰ３から第１ポートＰ１への逆流を防止することができる。一方、第３ポートＰ３の圧力が低圧となったときには、第１弁体７１を閉弁方向へ付勢する力が小さくなるので、第１弁体７１を確実に開弁させることができる。
　また、第１弁体７１は、第１連通路２３ａに沿って設けられ支持部７６ｂが挿入される中空円筒部７１ａと、貫通孔７１ｄが形成されるとともに第１連通路２３ａに形成されたシート部２３ｄに着座する弁部７１ｃが形成される頂部７１ｂと、を有し、支持部７６ｂの外周には、支持部７６ｂと中空円筒部７１ａとの間で圧縮されるＯリング８１が配置される。
　この構成では、支持部７６ｂと中空円筒部７１ａとの間で圧縮されるＯリング８１が設けられる。このため、貫通孔７１ｄを通じて第１ポートＰ１から中空円筒部７１ａ内に導かれる作動油が支持部７６ｂと中空円筒部７１ａとの隙間を通じて第３ポートＰ３へ漏れることを防止することができる。また、第３ポートＰ３の作動油が支持部７６ｂと中空円筒部７１ａとの隙間を通じて中空円筒部７１ａ内に浸入することを防止することができる。
　また、第１連通路２３ａには、円錐台状のシート部２３ｄが設けられており、第１弁体７１は、シート部２３ｄに着座するポペット弁である。
　この構成では、第１弁体７１は、第１連通路２３ａに設けられるシート部２３ｄに着座するポペット弁として形成される。このため、第１弁体７１がシート部２３ｄに着座することにより、第１ポートＰ１から第３ポートＰ３への作動油の流通を確実に遮断することができる。
　また、ソレノイドバルブ１００は、メインポート２２０からサブポート２３０へ流れる作動流体の流量とサブポート２３０からメインポート２２０へ流れる作動流体の流量とを制御する双方向流制御弁であって、上述の複合弁７０が内蔵され、メインポート２２０とサブポート２３０との連通開度を変化させる主弁２２と、メインポート２２０またはサブポート２３０から作動油が導かれ、主弁２２を閉弁方向に付勢するパイロット圧室４２と、パイロット圧室４２の圧力を制御するソレノイド部６０と、を備え、複合弁７０は、第１ポートＰ１がソレノイド部を介してパイロット圧室４２に接続され、第２ポートＰ２がメインポート２２０に連通し、第３ポートＰ３がサブポート２３０に連通するように主弁２２内に配置される。
　この構成では、第１ポートＰ１がパイロット圧室４２に接続され、第２ポートＰ２がメインポート２２０に連通し、第３ポートＰ３がサブポート２３０に連通するように複合弁７０が主弁２２内に配置される。このように、コンパクト化された複合弁７０が主弁２２内に配置されるため、主弁２２の外径を小さくすることが可能となり、結果として、ソレノイドバルブ１００の大型化が防止され、その取付け性を向上させることができる。
　また、第１連通路２３ａは、その中心軸が主弁２２の中心軸に一致するように主弁２２に形成される。
　この構成では、第１連通路２３ａの中心軸が、主弁２２の中心軸と一致する。このため、第１連通路２３ａの加工は、主弁２２の凹部２２ｇ等を加工する際に併せて行うことが可能となる。この結果、第１連通路２３ａの加工精度を向上させることができるとともに加工コストを低減させることができる。また、第１連通路２３ａから径方向に延びる第２連通路２３ｂには弁体が配置されていないので、第２連通路２３ｂに弁体が配置される場合と比較し第２連通路２３ｂを短くすることができる。このため、主弁２２の外径を小さくすることができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　例えば、上記実施形態では、複合弁７０は、ソレノイドバルブ１００に適用されているが、これに限定されず、３つのポート間における作動流体の流れを制御する必要があるものであれば、どのような装置にでも適用することができる。
　また、上記実施形態では、複合弁７０の第２弁体７２は、チェックバルブとして記載されているが、これに限定されず、例えば、リリーフバルブなどのように、第１ポートＰ１から第２ポートＰ２への作動流体の流れを許容する構成を有していれば、どのような形式の弁体であってもよい。
　本願は２０１５年７月３１日に日本国特許庁に出願された特願２０１５－１５２４０６に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (10)

  1. 　上流側の第１ポートと下流側の第２ポートとを有する第１流路と、
    　前記第１流路から分岐して形成され、第３ポートを有する第２流路と、
    　前記第１流路に設けられ、前記第１ポートから前記第３ポートへの作動流体の流通のみを許容する第１弁体と、
    　前記第１弁体に設けられ、前記第１流路の一部を形成する貫通孔と、
    　前記第１流路に設けられ、前記貫通孔を通じて前記第１ポートから前記第２ポートへ流れる作動流体の流通のみを許容する第２弁体と、を備え、
    　前記第１弁体は、前記第２弁体よりも上流に配置される複合弁。
  2. 　請求項１に記載の複合弁であって、
    　前記第１ポートの圧力が前記第３ポートの圧力よりも所定値以上の差をもって大きくなった場合に、前記第１弁体は前記第１ポートから前記第３ポートへの作動流体の流通を許容し、
    　前記第１ポートの圧力が前記第２ポートの圧力よりも所定値以上の差をもって大きくなった場合に、前記第２弁体は前記第１ポートから前記第２ポートへの作動流体の流通を許容する複合弁。
  3. 　請求項１に記載の複合弁であって、
    　前記第１流路内に設けられる支持部材をさらに備え、
    　前記支持部材は、前記第１流路内に固定される本体部と、前記本体部から前記第１ポートに向かって突出し前記第１弁体を摺動自在に支持する支持部と、前記本体部内に形成され前記第２弁体が摺動自在に挿入される収容孔と、軸方向に貫通して形成される流通孔と、を有し、
    　前記第１弁体の前記貫通孔を通過した作動流体は、前記流通孔を通じて前記第２弁体へ導かれる複合弁。
  4. 　請求項３に記載の複合弁であって、
    　前記第１弁体と前記支持部との間に介装され、前記第１弁体を閉弁方向へ付勢する第１付勢部材と、前記収容孔内に配置され、前記第２弁体を閉弁方向へ付勢する第２付勢部材と、をさらに備え、
    　前記第１付勢部材の付勢方向と前記第２付勢部材の付勢方向とは、ともに前記第１流路に沿った方向である複合弁。
  5. 　請求項３に記載の複合弁であって、
    　前記第１弁体は、前記第１流路に沿って設けられ前記支持部が挿入される中空円筒部と、前記貫通孔が形成されるとともに前記第１流路に形成されたシート部に着座する弁部が形成される頂部と、を有し、
    　前記第１弁体内には、前記支持部材の前記支持部によって、前記貫通孔を通じて前記第１ポートの圧力が導かれる第１圧力室が区画され、
    　前記弁部が前記シート部に着座した状態において、前記第１弁体を開弁する方向に作用する前記第１ポートの圧力を受ける前記頂部の第１受圧面の面積は、前記第１圧力室の圧力を受ける前記頂部の第２受圧面の面積よりも大きく設定される複合弁。
  6. 　請求項３に記載の複合弁であって、
    　前記第１弁体は、前記第１流路に沿って設けられ前記支持部が挿入される中空円筒部と、前記貫通孔が形成されるとともに前記第１流路に形成されたシート部に着座する弁部が形成される頂部と、を有し、
    　前記第１弁体と前記支持部材の前記本体部との間には、前記第３ポートの圧力が連通路を通じて導かれ、前記第１弁体を閉弁方向へ付勢する第２圧力室が形成され、
    　前記連通路は、前記第１弁体または前記第１流路に形成される複合弁。
  7. 　請求項１に記載の複合弁であって、
    　前記第１流路は、直線状に形成される複合弁。
  8. 　請求項１に記載の複合弁であって、
    　前記第１弁体及び第２弁体は、前記第１流路に沿って変位する複合弁。
  9. 　メインポートからサブポートへ流れる作動流体の流量と前記サブポートから前記メインポートへ流れる作動流体の流量とを制御する双方向流制御弁であって、
    　請求項１に記載の複合弁が内蔵され、前記メインポートと前記サブポートとの連通開度を変化させる主弁と、
    　前記メインポートまたは前記サブポートから作動流体が導かれ、前記主弁を閉弁方向に付勢する制御圧室と、
    　前記制御圧室の圧力を制御するソレノイド部と、を備え、
    　前記複合弁は、前記第１ポートが前記ソレノイド部を介して前記制御圧室に接続され、前記第２ポートが前記メインポートに連通し、前記第３ポートが前記サブポートに連通するように前記主弁内に配置される双方向流制御弁。
  10. 　請求項９に記載の双方向流制御弁であって、
    　前記複合弁の前記第１流路は、その中心軸が前記主弁の中心軸に一致するように前記主弁に形成される双方向流制御弁。
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