WO2016167065A1 - バルブ装置及び流体圧制御装置 - Google Patents

バルブ装置及び流体圧制御装置 Download PDF

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    • F15B2211/40—Flow control
    • F15B2211/45—Control of bleed-off flow, e.g. control of bypass flow to the return line

Definitions

  • the present invention relates to a valve device including a drain port and a fluid pressure control device including the valve device.
  • JP2008-202724A discloses a spring return type control valve as an example of a valve device.
  • the control valve includes a valve body (spool) housed in a sliding hole of the valve body, a pilot chamber formed at one end of the sliding hole, a drain chamber formed at the other end of the sliding hole, and a pilot And a return spring housed in the chamber.
  • the spool moves to the drain chamber side due to the pilot pressure.
  • the spool moves to the pilot chamber side by the restoring force of the return spring.
  • Drain port is formed on the drain chamber wall that divides the drain chamber. The hydraulic oil in the drain chamber is discharged as drain to the tank through the drain port.
  • control valve disclosed in JP2008-202724A is applied to one of the plurality of valve devices, and the drains of the other valve devices are connected to the drain chamber of the aforementioned one valve device. It is conceivable to form a guide passage in the valve body.
  • the drain chamber wall functions as a movement restriction unit that contacts the spool and restricts the movement of the spool.
  • the drain port is formed on the drain chamber wall so as to face the spool, the drain port is closed by the spool contacting the drain chamber wall. That is, depending on the position of the spool, drains of other valve devices are not discharged from the drain port.
  • An object of the present invention is to provide a valve device and a fluid pressure control device capable of discharging the drain of another valve device from the drain port regardless of the position of the valve body.
  • a valve device includes: a valve body that is movably accommodated in the valve body; a drain chamber wall that defines a drain chamber into which the valve body enters and exits as the valve body moves; A drain port formed on the chamber wall so as to face the valve body and communicating the drain chamber and the fluid storage portion; and a drain passage for guiding drain from another valve device to the drain chamber, the drain chamber wall and the valve body At least one of these has a communicating path which connects a drain port and a drain chamber when the movement of a valve body is restrict
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a hydraulic excavator to which a valve device and a fluid pressure control device according to an embodiment of the present invention are applied.
  • FIG. 2 is a hydraulic circuit diagram of the fluid pressure control apparatus according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the neutral cut valve according to the embodiment of the present invention, showing a state where the neutral cut valve is in the communication position.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the neutral cut valve according to the embodiment of the present invention, showing a state in which the neutral cut valve is in the blocking position.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of a neutral cut valve according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a neutral cut valve according to still another embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is a hydraulic circuit diagram of the fluid pressure control device according to the embodiment of the present invention, showing a state in which the control valve is in the extended position.
  • FIG. 8 is a hydraulic circuit diagram of the fluid pressure control device according to the embodiment of the present invention, showing a state where the control valve is in the neutral position.
  • FIG. 9 is a hydraulic circuit diagram of the fluid pressure control apparatus according to the embodiment of the present invention, showing a state where the control valve is in the contracted position.
  • valve device and a fluid pressure control device mounted on a hydraulic excavator will be described, but the present invention can also be applied to devices other than the hydraulic excavator.
  • the working oil is used as the working fluid, but other fluids such as working water may be used as the working fluid.
  • a hydraulic excavator 1 includes a crawler-type traveling unit 2, a swivel unit 3 that is pivotably provided at an upper portion of the travel unit 2, and an excavation unit 4 that is disposed at a front center portion of the swivel unit 3 .
  • the traveling unit 2 has a pair of left and right crawlers 2a.
  • the excavator 1 travels by driving a pair of left and right crawlers 2a by a travel motor (not shown).
  • the turning unit 3 is turned around a vertical axis by a turning motor (not shown).
  • the excavation part 4 has a boom 5, an arm 6, and a bucket 7.
  • the boom 5 is supported by the turning unit 3 so as to be rotatable about a horizontal axis.
  • the arm 6 is rotatably supported at the tip of the boom 5.
  • the bucket 7 is rotatably supported at the tip of the arm 6 to excavate earth and sand.
  • the excavating unit 4 includes a boom cylinder 10 that rotates the boom 5, an arm cylinder 20 that rotates the arm 6, and a bucket cylinder 30 that rotates the bucket 7.
  • the expansion and contraction operations of the boom cylinder 10, the arm cylinder 20, and the bucket cylinder 30 are controlled using the fluid pressure control device 100 (see FIG. 2).
  • the boom cylinder 10, the arm cylinder 20, and the bucket cylinder 30 are also simply referred to as “cylinders”, and the boom 5, the arm 6, and the bucket 7 are also referred to as “loads”.
  • the fluid pressure control device 100 includes a supply passage 81, a discharge passage 82, and control valves 16, 26 and 36 provided in the supply passage 81.
  • the supply passage 81 guides hydraulic oil discharged from the pump 101 as a fluid pressure supply unit to the cylinders 10, 20, and 30.
  • the discharge passage 82 guides the hydraulic oil discharged from the cylinders 10, 20, and 30 to the tank 102 serving as a fluid reservoir.
  • the control valves 16, 26, and 36 control the supply of hydraulic oil from the pump 101 to the cylinders 10, 20, and 30, respectively, and control the discharge of hydraulic oil from the cylinders 10, 20, and 30 to the tank 102.
  • the boom cylinder 10 is a double-acting cylinder having a piston 14 that partitions the inside of a cylinder tube 11 into an anti-rod side chamber 12 and a rod side chamber 13.
  • a rod 15 is attached to the piston 14.
  • the first main passage 17 connects the anti-rod side chamber 12 and the control valve 16, and the second main passage 18 connects the rod side chamber 13 and the control valve 16.
  • the first main passage 17 may be simply referred to as “main passage”.
  • the control valve 16 is a 6-port 3-position switching valve having a neutral position 16a for stopping the operation of the boom cylinder 10, an extension position 16b for extending the boom cylinder 10, and a contraction position 16c for contracting the boom cylinder 10.
  • the extension position 16b and the contraction position 16c are also referred to as “operation positions”.
  • the arm cylinder 20 and the bucket cylinder 30 are double-acting cylinders, and the control valves 26 and 36 are 6-port 3-position switching valves. Since the structures of the cylinders 20 and 30 and the control valves 26 and 36 are the same as those of the boom cylinder 10 and the control valve 16, the description thereof is omitted here.
  • the fluid pressure control device 100 includes a neutral passage 83 communicating with the upstream side of the control valves 16, 26, and 36 in the supply passage 81, and a neutral cut valve 50 as a valve device provided in the neutral passage 83.
  • the neutral cut valve 50 is a two-port two-position switching valve having a communication position 50a that allows the flow of hydraulic oil in the neutral passage 83 and a blocking position 50b that blocks the flow of hydraulic oil in the neutral passage 83.
  • the neutral passage 83 communicates the supply passage 81 and the discharge passage 82 through the control valves 16, 26 and 36.
  • the neutral cut valve 50 is provided downstream of the control valves 16, 26, 36 in the neutral passage 83.
  • the neutral cut valve 50 has a pilot chamber 51, and the communication position 50a and the cutoff position 50b are switched according to the supply of the pilot pressure to the pilot chamber 51.
  • the neutral cut valve 50 maintains the communication position 50a by the biasing force of the spring 58 of the neutral cut valve 50.
  • the neutral cut valve 50 is switched from the communication position 50a to the cutoff position 50b.
  • the neutral cut valve 50 returns to the communication position 50a by the biasing force of the spring 58.
  • Pilot pressure is supplied to the pilot chamber 51 when at least one of the control valves 16, 26, 36 is switched from the neutral positions 16a, 26a, 36a to the operating positions 16b, 16c, 26b, 26c, 36b, 36c. At this time, the neutral cut valve 50 is switched from the communication position 50a to the cutoff position 50b.
  • the control oil 16 allows the flow of hydraulic oil in the supply passage 81 and the discharge passage 82, and blocks the flow of hydraulic oil in the neutral passage 83.
  • the non-rod side chamber 12 communicates with the supply passage 81
  • the rod side chamber 13 communicates with the discharge passage 82.
  • the hydraulic oil discharged from the pump 101 is supplied to the anti-rod side chamber 12 and the hydraulic oil in the rod side chamber 13 is discharged to the tank 102.
  • the boom cylinder 10 extends and the boom 5 (see FIG. 1) rises.
  • the control oil 16 allows the flow of hydraulic oil in the supply passage 81 and the discharge passage 82, and blocks the flow of hydraulic oil in the neutral passage 83.
  • the non-rod side chamber 12 communicates with the discharge passage 82 and the rod side chamber 13 communicates with the supply passage 81.
  • the hydraulic oil discharged from the pump 101 is supplied to the rod side chamber 13 and the hydraulic oil in the non-rod side chamber 12 is discharged to the tank 102.
  • the boom cylinder 10 contracts and the boom 5 (see FIG. 1) descends.
  • the neutral cut valve 50 is suitable when the flow of hydraulic oil in the neutral passage 83 is not sufficiently blocked by the control valve 16 even when the control valve 16 is in the operating positions 16b and 16c.
  • By blocking the flow of hydraulic oil in the neutral passage 83 using the neutral cut valve 50 when the control valve 16 is switched to the operating positions 16b and 16c and the boom cylinder 10 is expanded and contracted, a larger pressure is applied to the boom cylinder 10. Can act.
  • the load acting on the boom cylinder 10 will be described.
  • the control valve 16 When the control valve 16 is switched to the neutral position 16a with the boom 5 shown in FIG. 1 lifted, a force in a contracting direction acts on the boom cylinder 10 due to its own weight. That is, the load pressure acts on the non-rod side chamber 12.
  • the non-rod side chamber 12 is also referred to as a “load side pressure chamber”.
  • the fluid pressure control device 100 further includes a load holding unit 40 that is provided in the first main passage 17 and holds a load pressure acting on the anti-rod side chamber 12.
  • a load holding unit 40 that is provided in the first main passage 17 and holds a load pressure acting on the anti-rod side chamber 12.
  • the load holding unit 40 may be provided in the main passage 27 that connects the rod side chamber 23 corresponding to the load side pressure chamber of the arm cylinder 20 and the control valve 26. In this case, the load holding unit 40 can prevent the arm 6 (see FIG. 1) from descending.
  • the structure of the load holding unit 40 will be described more specifically.
  • the load holding unit 40 includes an operation check valve 41 provided in the first main passage 17, a switching valve 46 that switches the operation of the operation check valve 41, and a check valve passage 49 that is connected to the operation check valve 41 through the switching valve 46. And having.
  • the operation check valve 41 includes a valve body 42 that opens and closes the first main passage 17, a back pressure chamber 43 provided facing the back surface of the valve body 42, and a spring 44 accommodated in the back pressure chamber 43. .
  • the pressure in the back pressure chamber 43 and the urging force of the spring 44 act on the valve body 42 in the direction in which the valve body 42 is seated on the seat portion 45 (the valve closing direction).
  • the pressure in the first main passage 17 acts on the valve body 42 in a direction (valve opening direction) in which the valve body 42 is separated from the seat portion 45. That is, the valve body 42 receives a load due to the pressure in the back pressure chamber 43 and the biasing force of the spring 44 in the valve closing direction, and receives a load due to the pressure in the first main passage 17 in the valve opening direction.
  • the valve body 42 When the load acting on the valve body 42 due to the pressure in the first main passage 17 is smaller than the pressure acting on the valve body 42 due to the pressure in the back pressure chamber 43 and the biasing force of the spring 44, the valve body 42 is It sits on the seat part 45 and blocks the flow of hydraulic oil in the first main passage 17. When the load acting on the valve body 42 due to the pressure in the first main passage 17 is larger than the pressure acting on the valve body 42 due to the pressure in the back pressure chamber 43 and the biasing force of the spring 44, the valve body 42 is The hydraulic oil flows in the first main passage 17 away from the seat portion 45. Thus, the valve body 42 opens and closes according to the pressure in the back pressure chamber 43.
  • the back pressure chamber 43 is connected to the anti-rod side chamber 12 through the switching valve 46 and is connected to the check valve passage 49 through the switching valve 46.
  • the check valve passage 49 guides the hydraulic oil in the back pressure chamber 43 to the outside of the load holding unit 40.
  • the switching valve 46 has a first position 46a and a second position 46b.
  • the first position 46 a and the second position 46 b are switched according to the supply of pilot pressure to the pilot chamber 47 of the switching valve 46.
  • the switching valve 46 When the pilot pressure is not supplied to the pilot chamber 47, the switching valve 46 maintains the first position 46a by the biasing force of the spring 48 of the switching valve 46. When the pilot pressure is supplied to the pilot chamber 47, the switching valve 46 is switched from the first position 46a to the second position 46b. When the supply of pilot pressure to the pilot chamber 47 is interrupted, the switching valve 46 returns to the first position 46 a by the urging force of the spring 48.
  • the hydraulic oil is allowed to be supplied from the anti-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 and the hydraulic oil is prevented from being discharged from the back pressure chamber 43 to the check valve passage 49. To do. Since the hydraulic oil in the back pressure chamber 43 is not discharged, the hydraulic oil supplied from the anti-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 accumulates in the back pressure chamber 43, and the pressure in the anti-rod side chamber 12 passes through the first main passage 17. It acts on the pressure chamber 43. Therefore, the valve body 42 receives a load due to the urging force of the spring 44 and the pressure of the non-rod side chamber 12 in the valve closing direction.
  • the valve body 42 receives a load due to the pressure of the anti-rod side chamber 12 in the valve opening direction. Since the load due to the urging force of the spring 44 and the pressure of the anti-rod side chamber 12 acts on the valve body 42 in the valve closing direction, the load only due to the pressure of the anti-rod side chamber 12 acts in the valve opening direction. The load in the valve opening direction acting on the valve element 42 is smaller than the load in the valve closing direction acting on the valve body 42.
  • the valve body 42 Since the load in the valve opening direction is smaller than the load in the valve closing direction, the valve body 42 is seated on the seat portion 45. That is, the operation check valve 41 is closed and the flow of hydraulic oil in the first main passage 17 is shut off. Therefore, the load pressure acting on the anti-rod side chamber 12 is maintained, and the excavation part 4 (see FIG. 1) can be prevented from descending.
  • the pressure of the hydraulic oil discharged from the pump 101 acts on the first main passage 17, so that the valve body 42 has a pump in addition to the load due to the pressure of the non-rod side chamber 12.
  • a load due to the pressure of the hydraulic oil discharged from 101 is generated in the valve opening direction. Accordingly, the load in the valve opening direction acting on the valve body 42 is larger than the load in the valve closing direction acting on the valve body 42.
  • the valve body 42 Since the load in the valve opening direction is larger than the load in the valve closing direction, the valve body 42 is separated from the seat portion 45. That is, the operation check valve 41 is opened, and the flow of hydraulic oil in the first main passage 17 is allowed. Therefore, the hydraulic oil discharged from the pump 101 is supplied to the anti-rod side chamber 12, and the excavation part 4 (refer FIG. 1) can be raised.
  • the pilot pressure is supplied to the pilot chamber 47 when the control valve 16 is in the contracted position 16c. Therefore, the switching valve 46 is switched from the first position 46a to the second position 46b.
  • the switching valve 46 When the switching valve 46 is in the second position 46b, the supply of hydraulic oil from the non-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 is shut off, and discharge of the hydraulic oil from the back pressure chamber 43 to the check valve passage 49 is allowed. To do. Since the hydraulic oil in the back pressure chamber 43 is discharged from the load holding unit 40 without supplying the hydraulic oil to the back pressure chamber 43, the pressure of the hydraulic oil hardly acts on the back pressure chamber 43. Therefore, the valve body 42 receives a load only by the urging force of the spring 44 in the valve closing direction.
  • the valve body 42 Since the load in the valve opening direction is larger than the load in the valve closing direction, the valve body 42 is separated from the seat portion 45. That is, the operation check valve 41 is opened, and the flow of hydraulic oil in the first main passage 17 is allowed. Therefore, the load pressure acting on the non-rod side chamber 12 is not maintained, and the excavation part 4 (see FIG. 1) can be lowered.
  • the operation check valve 41 is closed when the control valve 16 is in the neutral position 16a, and is opened when the control valve 16 is in the operating positions 16b and 16c.
  • FIGS. 3 is a cross-sectional view of the neutral cut valve 50 at the communication position 50a
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the neutral cut valve 50 at the shut-off position 50b.
  • the neutral cut valve 50 includes a valve body 52, a spool 53 as a valve body movably accommodated in the valve body 52, and a drain chamber wall 55 that partitions the drain chamber 54.
  • the drain chamber wall 55 is provided in a cap 56 that is formed separately from the valve body 52.
  • a sliding hole 57 is formed in the valve body 52, and the neutral passage 83 communicates with the sliding hole 57.
  • the spool 53 is accommodated in the sliding hole 57, and the movement and the blocking of the hydraulic oil flow in the neutral passage 83 are switched by the movement of the spool 53.
  • a drain chamber 54 is formed at one end of the sliding hole 57, and the spool 53 enters and exits the drain chamber 54 as the spool 53 moves.
  • a spring 58 is accommodated in the drain chamber 54, and the spring 58 expands and contracts as the spool 53 moves.
  • the pilot chamber 51 is formed on the other end side of the sliding hole 57.
  • the spool 53 moves in the direction of entering the drain chamber 54 against the biasing force of the spring 58 by the pilot pressure, and blocks the flow of hydraulic oil in the neutral passage 83.
  • the spool 53 moves in a direction in which the pilot chamber 51 is contracted by the biasing force of the spring 58 and allows the hydraulic oil to flow in the neutral passage 83.
  • the neutral cut valve 50 includes a drain port 59 that allows the drain chamber 54 and the tank 102 to communicate with each other.
  • the hydraulic oil in the drain chamber 54 is discharged from the drain port 59 to the tank 102 as drain.
  • the drain port 59 is formed in the cap 56. Since the drain port 59 is formed in the cap 56 and the cap 56 is formed separately from the valve body 52, it is not necessary to change the valve body 52 when changing the size and dimensions of the drain port 59. Therefore, the versatility of the neutral cut valve 50 can be enhanced.
  • the drain port 59 is formed on the drain chamber wall 55 so as to face the spool 53.
  • the drain port 59 is formed coaxially with the spool 53. The movement of the spool 53 is restricted by contact with the drain chamber wall 55, more specifically, the peripheral edge of the drain port 59.
  • the spool 53 has a communication path 60 that connects the drain port 59 and the drain chamber 54 when the movement of the spool 53 is restricted by the drain chamber wall 55. Therefore, even when the movement of the spool 53 is restricted by the drain chamber wall 55, the drain flow from the drain chamber 54 to the drain port 59 is not blocked. Therefore, the hydraulic oil in the drain chamber 54 can be discharged as drain from the drain port 59 to the tank 102 regardless of the position of the spool 53.
  • the valve body 52 is formed with a drain passage 61 that communicates with the sliding hole 57 and guides the drain from the load holding unit 40 to the drain chamber 54.
  • the hydraulic oil in the back pressure chamber 43 is drained as a drain passage 61, a drain chamber 54, and a drain port 59 by switching the switching valve 46 to the second position 46b when the control valve 16 is switched to the contracted position 16c. And is discharged to the tank 102.
  • the neutral cut valve 50 is switched to the cutoff position 50b, and the movement of the spool 53 is restricted by the drain chamber wall 55. Since the spool 53 has the communication passage 60, the drain flow from the drain chamber 54 to the drain port 59 is not blocked even when the movement of the spool 53 is restricted by the drain chamber wall 55. Therefore, regardless of the position of the spool 53, the hydraulic oil in the back pressure chamber 43 can be discharged from the drain port 59 as a drain.
  • the drain passage 61 is not limited to the form formed in the valve body 52.
  • the drain passage 61 may be a conduit that directly connects the back pressure chamber 43 and the drain chamber 54 of the load holding unit 40.
  • the working oil in the back pressure chamber 43 of the load holding unit 40 is discharged from the drain port 59 as a drain.
  • the pressure in the neutral passage 83 may be larger than the pressure in the tank 102 depending on the operation state of the pump 101.
  • the pressure in the back pressure chamber 43 is changed when the switching valve 46 is switched to the second position 46b.
  • the operation check valve 41 may not be opened due to insufficient lowering.
  • the hydraulic oil in the non-rod side chamber 12 does not flow to the control valve 16, and the boom 5 (see FIG. 1) cannot be lowered.
  • the hydraulic oil in the back pressure chamber 43 is discharged as drain through a passage different from the neutral passage 83, and therefore the pressure in the back pressure chamber 43 is changed when the switching valve 46 is switched to the second position 46b. It goes down enough. Therefore, the operation check valve 41 can be opened more reliably, and the hydraulic oil in the anti-rod side chamber 12 can be flowed to the control valve 16 to lower the boom 5 (see FIG. 1).
  • drain passage 61 is connected to the back pressure chamber 43, it is not necessary to provide a drain port for discharging the drain of the load holding unit 40 separately from the drain port 59 of the neutral cut valve 50. Therefore, the number of drain ports of the fluid pressure control device 100 can be reduced.
  • the communication path 60 includes a first hole 60 a extending from the end surface of the spool 53 along the axial direction of the spool 53, and a first hole extending along the radial direction from the side surface of the spool 53.
  • a second hole 60b communicating with the hole 60a. Since it is easy to form a hole extending in the axial direction such as the first hole 60a and a hole extending in the radial direction such as the second hole 60b in the spool 53, the first hole 60a and the second hole 60b are included.
  • the communication path 60 is easily formed. Therefore, the neutral cut valve 50 can be easily manufactured.
  • the communication path 60 is not limited to this form.
  • the communication path 60 may be a groove 60 c (notch) formed on the side surface of the spool 53 and opening at the end surface of the spool 53. Since it is easy to form the groove 60c opening in the end surface of the spool 53 on the side surface of the spool 53, the communication path 60 including such a groove 60c is easily formed. Therefore, the neutral cut valve 50 can be easily manufactured.
  • the communication path 60 may be a groove 60 d (notch) that is formed on the periphery of the drain port 59 and opens on the inner surface of the drain port 59. That is, the communication path 60 may be formed in the drain chamber wall 55.
  • the groove 60d is provided on the side of the drain chamber wall 55 of the cap 56 facing the drain chamber 54, it is not necessary to prepare the spool 53 (see FIGS. 3 to 5) having the communication path 60 when replacing the spool 53. . Therefore, the versatility of the neutral cut valve 50 can be enhanced.
  • valve device to which the present embodiment is applicable is not limited to the neutral cut valve 50. This embodiment is applicable to a valve device having a drain port.
  • the drain passage 61 may be connected to a valve device different from the load holding unit 40. That is, the drain passage 61 may be formed so as to guide drain from another valve device different from the neutral cut valve 50 to the drain chamber 54.
  • the drain passage 61 may be configured to guide drain from a plurality of other valve devices to the drain chamber 54.
  • control valve 16 is switched from the neutral position 16a to the extended position 16b.
  • pilot pressure is supplied to the pilot chamber 51, and the neutral cut valve 50 is switched to the cutoff position 50b.
  • the switching valve 46 maintains the first position 46a.
  • the control valve 16 communicates the supply passage 81 and the first main passage 17 and communicates the discharge passage 82 and the second main passage 18. Accordingly, the hydraulic oil discharged from the pump 101 is sent to the operation check valve 41 through the first main passage 17.
  • the switching valve 46 Since the switching valve 46 is in the first position 46a, the flow of hydraulic oil from the back pressure chamber 43 to the check valve passage 49 is blocked, and the flow of hydraulic oil from the non-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 is allowed. . Therefore, the valve body 42 receives a load due to the urging force of the spring 44 and the pressure of the non-rod side chamber 12 in the valve closing direction.
  • the valve element 42 receives a load due to the pressure of the hydraulic oil discharged from the pump 101 in addition to a load due to the pressure of the anti-rod side chamber 12 in the valve opening direction.
  • the load due to the pressure of the anti-rod side chamber 12 and the pressure of the hydraulic oil discharged from the pump 101 is larger than the load due to the urging force of the spring 44 and the pressure of the anti-rod side chamber 12. Therefore, the valve body 42 is separated from the seat portion 45 and the operation check valve 41 is opened to allow the flow of hydraulic oil in the first main passage 17.
  • the hydraulic oil discharged from the pump 101 is sent to the non-rod side chamber 12, and the hydraulic oil in the rod side chamber 13 is sent to the discharge passage 82, so that the boom cylinder 10 extends.
  • the excavation part 4 (refer FIG. 1) raises.
  • the neutral cut valve 50 Since the neutral cut valve 50 is in the cutoff position 50b, the hydraulic oil discharged from the pump 101 does not flow through the neutral passage 83 more reliably. Therefore, the pressure of the hydraulic oil discharged from the pump 101 is more efficiently transmitted to the anti-rod side chamber 12, and a large force can be applied to the boom cylinder 10.
  • control valve 16 is switched from the extended position 16b to the neutral position 16a. It is assumed that the control valves 26 and 36 are in the neutral positions 26a and 36a.
  • the control valve 16 allows the flow of hydraulic oil in the neutral passage 83 and blocks the flow of hydraulic oil in the supply passage 81. Therefore, the hydraulic oil discharged from the pump 101 is not sent to the operation check valve 41. Since the control valves 26 and 36 are in the neutral positions 26 a and 36 a and the neutral cut valve 50 is in the communication position 50 a, the hydraulic oil discharged from the pump 101 returns to the tank 102 through the neutral passage 83.
  • the switching valve 46 Since the switching valve 46 is in the first position 46a, the discharge of hydraulic oil from the back pressure chamber 43 to the check valve passage 49 is blocked, and the flow of hydraulic oil from the non-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 is allowed. . Therefore, the valve body 42 receives a load due to the urging force of the spring 44 and the pressure of the non-rod side chamber 12 in the valve closing direction.
  • the valve body 42 receives the load only due to the load due to the pressure of the non-rod side chamber 12 in the valve opening direction.
  • the load due to the pressure of the anti-rod side chamber 12 is smaller than the load due to the biasing force of the spring 44 and the pressure of the anti-rod side chamber 12. Accordingly, the valve body 42 is seated on the seat portion 45, the operation check valve 41 is closed, and the flow of hydraulic oil in the first main passage 17 is blocked. The load pressure acting on the anti-rod side chamber 12 is maintained, and the excavation unit 4 (see FIG. 1) can be prevented from descending.
  • the pilot pressure is supplied to the pilot chamber 47 and the pilot pressure is supplied to the pilot chamber 51 in conjunction with the switching of the control valve 16 from the neutral position 16a to the contracted position 16c. Therefore, the switching valve 46 is switched to the second position 46b, and the neutral cut valve 50 is switched to the cutoff position 50b.
  • the control valve 16 communicates the supply passage 81 and the second main passage 18 and communicates the discharge passage 82 and the first main passage 17. Therefore, the hydraulic oil discharged from the pump 101 is sent to the rod side chamber 13 through the second main passage 18.
  • the switching valve 46 Since the switching valve 46 is in the second position 46b, the hydraulic oil is allowed to be discharged from the back pressure chamber 43 to the check valve passage 49, and the supply of hydraulic oil from the non-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 is shut off. . Since the hydraulic oil in the back pressure chamber 43 is discharged to the check valve passage 49 without supplying the hydraulic oil to the back pressure chamber 43, the pressure of the hydraulic oil hardly acts on the back pressure chamber 43. Therefore, the valve body 42 receives a load only by the urging force of the spring 44 in the valve closing direction.
  • the pressure of the hydraulic oil discharged from the pump 101 acts on the rod side chamber 13.
  • the pressure in the rod side chamber 13 acts on the valve body 42 in the valve opening direction through the anti-rod side chamber 12 and the first main passage 17. Therefore, the valve body 42 receives a load due to the load pressure in the valve opening direction.
  • the load pressure is larger than the load due to the urging force of the spring 44. Therefore, the valve body 42 is separated from the seat portion 45, and the operation check valve 41 is opened to allow the hydraulic oil to flow in the first main passage 17.
  • the hydraulic oil discharged from the pump 101 is sent to the rod side chamber 13, and the hydraulic oil in the non-rod side chamber 12 is sent to the discharge passage 82, so that the boom cylinder 10 contracts. As a result, the excavation part 4 (refer FIG. 1) descends.
  • the neutral cut valve 50 Since the neutral cut valve 50 is in the cutoff position 50b, the hydraulic oil discharged from the pump 101 does not flow through the neutral passage 83 more reliably. Therefore, the pressure of the hydraulic oil discharged from the pump 101 is more efficiently transmitted to the rod side chamber 13, and a large force can be applied to the boom cylinder 10.
  • the communication passage 60 communicates the drain chamber 54 and the drain port 59, even when the movement of the spool 53 is restricted by the drain chamber wall 55, the drain of the drain from the back pressure chamber 43 to the drain port 59 can be performed.
  • the flow is not interrupted. Therefore, if the switching valve 46 is in the second position 46b, the hydraulic oil in the back pressure chamber 43 can be discharged from the drain port 59 as a drain. As a result, the operation check valve 41 can be opened, and the excavation unit 4 (see FIG. 1) can be lowered.
  • the spool 53 Since the spool 53 has the communication path 60, the flow of drain from the drain chamber 54 to the drain port 59 is not blocked even when the movement of the spool 53 is restricted by the drain chamber wall 55. Therefore, regardless of the position of the spool 53, the drain of the load holding unit 40 can be discharged from the drain port 59.
  • the drain port 59 is formed on the cap 56 and the cap 56 is formed separately from the valve body 52, it is not necessary to change the valve body 52 when changing the size and dimensions of the drain port 59. Therefore, the versatility of the neutral cut valve 50 can be enhanced.
  • the operation check valve 41 can be opened more reliably, and the hydraulic oil in the anti-rod side chamber 12 can be flowed to the control valve 16 to lower the boom 5 (see FIG. 1).
  • drain passage 61 is connected to the back pressure chamber 43, it is not necessary to provide a drain port for discharging the drain of the load holding unit 40 separately from the drain port 59 of the neutral cut valve 50. Therefore, the number of drain ports of the fluid pressure control device 100 can be reduced.
  • the switching valve 46 shuts off the supply of hydraulic oil from the anti-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 when allowing the hydraulic oil to be discharged from the back pressure chamber 43 to the drain chamber 54. Oil does not flow to the drain chamber 54. Therefore, a large amount of hydraulic oil can be prevented from being discharged from the drain port 59.
  • the switching valve 46 allows the supply of hydraulic oil from the anti-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 when shutting off the discharge of hydraulic oil from the back pressure chamber 43 to the drain chamber 54.
  • the hydraulic oil accumulates in the back pressure chamber 43, and the pressure in the anti-rod side chamber 12 acts on the back pressure chamber 43. Therefore, the flow of hydraulic oil from the non-rod side chamber 12 to the control valve 16 by the operation check valve 41 can be more reliably blocked.
  • the neutral cut valve 50 includes a spool 53 that is movably accommodated in the valve body 52, a drain chamber wall 55 that defines a drain chamber 54 in which the spool 53 moves in and out as the spool 53 moves, A drain port 59 that is formed in the drain chamber wall 55 so as to face the spool 53 and communicates the drain chamber 54 and the tank 102, and a drain passage 61 that guides the drain from the load holding unit 40 to the drain chamber 54.
  • At least one of the chamber wall 55 and the spool 53 has a communication path 60 that allows the drain port 59 and the drain chamber 54 to communicate with each other when the movement of the spool 53 is restricted by the drain chamber wall 55.
  • the communication path 60 includes a first hole 60 a provided in the spool 53 and extending in the axial direction of the spool 53, and a second hole 60 b provided in the spool 53 and extending in the radial direction of the spool 53.
  • the first hole 60a and the second hole 60b communicate with each other.
  • the first hole 60 a extends in the axial direction of the spool 53
  • the second hole 60 b extends in the radial direction of the spool 53. Since it is easy to form a hole extending in the axial direction such as the first hole 60a and a hole extending in the radial direction such as the second hole 60b in the spool 53, the first hole 60a and the second hole 60b are included.
  • the communication path 60 is easily formed. Therefore, the neutral cut valve 50 can be easily manufactured.
  • the communication path 60 includes a groove 60 c provided on the side surface of the spool 53 and opening on the end surface of the spool 53.
  • the groove 60 c is provided on the side surface of the spool 53 and opens to the end surface of the spool 53. Since it is easy to form such a groove 60c in the spool 53, the communication path 60 including the groove 60c is easily formed. Therefore, the neutral cut valve 50 can be easily manufactured.
  • the neutral cut valve 50 further includes a cap 56 that is formed separately from the valve body 52 and provided with a drain chamber wall 55, and a drain port 59 is formed in the cap 56.
  • the drain port 59 is formed on the cap 56 and the cap 56 is formed separately from the valve body 52, it is necessary to change the valve body 52 when changing the size and dimensions of the drain port 59. There is no. Therefore, the versatility of the neutral cut valve 50 can be enhanced.
  • the communication path 60 includes a groove 60 d provided on the side of the drain chamber wall 55 of the cap 56 facing the drain chamber 54.
  • the fluid pressure control device 100 that controls the expansion and contraction operation of the cylinder 10 that drives the boom 5 includes the control valve 16 that controls the supply of hydraulic oil from the pump 101 to the boom cylinder 10, and the control valve 16. Is located at a neutral position 16a that blocks the flow of hydraulic oil to the boom cylinder 10, and a first main passage 17 that connects the anti-rod side chamber 12 of the boom cylinder 10 to which the load pressure by the load 5 acts and the control valve 16 is connected.
  • a load holding unit 40 provided in the first main passage 17, a neutral passage 83 for returning the hydraulic oil discharged from the pump 101 to the tank 102 when the control valve 16 is in the neutral position 16a, and a neutral passage 83.
  • a neutral cut valve 50 that switches between allowing and shutting off the flow of the hydraulic oil in the neutral passage 83, and the load holding unit 40 extends from the control valve 16 to the anti-rod.
  • the drain passage 61 is connected to the back pressure chamber 43.
  • the drain passage 61 is connected to the back pressure chamber 43, the drain of the load holding unit 40 is guided to the drain chamber 54 through the drain passage 61 and discharged from the drain port 59 of the neutral cut valve 50. Therefore, the number of drain ports of the fluid pressure control device 100 can be reduced.
  • the operation check valve 41 can be opened more reliably when the hydraulic oil in the non-rod side chamber 12 flows to the control valve 16.
  • the load holding unit 40 controls the supply of hydraulic oil from the anti-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43, and the back pressure chamber 43 to the drain chamber 54.
  • the switching valve 46 further controls the discharge of the hydraulic oil, and the switching valve 46 operates from the anti-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 when blocking the discharge of the hydraulic oil from the back pressure chamber 43 to the drain chamber 54.
  • the first position 46a that allows the supply of oil
  • the second position that blocks the supply of hydraulic oil from the non-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 when permitting the discharge of hydraulic oil from the back pressure chamber 43 to the drain chamber 54.
  • a position 46b is a position 46b.
  • the switching valve 46 allows the hydraulic oil to be supplied from the anti-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 when blocking the discharge of the hydraulic oil from the back pressure chamber 43 to the drain chamber 54.
  • 12 hydraulic oil accumulates in the back pressure chamber 43, and the pressure in the non-rod side chamber 12 acts on the back pressure chamber 43. Therefore, the flow of hydraulic oil from the non-rod side chamber 12 to the control valve 16 by the operation check valve 41 can be more reliably blocked.
  • the switching valve 46 shuts off the supply of hydraulic oil from the anti-rod side chamber 12 to the back pressure chamber 43 when allowing the hydraulic oil to be discharged from the back pressure chamber 43 to the drain chamber 54.
  • the hydraulic oil does not flow into the drain chamber 54. Therefore, a large amount of hydraulic oil can be prevented from being discharged from the drain port 59.

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Abstract

中立カット弁（５０）は、スプール（５３）と、ドレン室（５４）を区画するドレン室壁（５５）と、スプール（５３）と対向してドレン室壁（５５）に形成されるドレンポート（５９）と、負荷保持部からのドレンをドレン室（５４）に導くドレン通路（６１）と、を備え、スプール（５３）は、スプール（５３）の移動がドレン室壁（５５）によって制限されたときにドレンポート（５９）とドレン室（５４）とを連通する連通路（６０）を有する。

Description

バルブ装置及び流体圧制御装置
　本発明は、ドレンポートを備えるバルブ装置、及びこのバルブ装置を備える流体圧制御装置に関する。
　ＪＰ２００８－２０２７２４Ａには、バルブ装置の一例として、スプリングリターン式の制御弁が開示されている。この制御弁は、バルブボディの摺動穴に収容された弁体（スプール）と、摺動穴の一端に形成されたパイロット室と、摺動穴の他端に形成されたドレン室と、パイロット室に収容された復帰バネと、を備える。
　パイロット室にパイロット圧が供給されると、スプールはパイロット圧によりドレン室側に移動する。パイロット室へのパイロット圧の供給が遮断されると、スプールは復帰バネの復元力によりパイロット室側に移動する。
　ドレン室を区画するドレン室壁にはドレンポートが形成されている。ドレン室内の作動油は、ドレンポートを通じてタンクにドレンとして排出される。
　近年、流体圧アクチュエータの作動を制御する流体圧制御装置に複数のバルブ装置を設けることが求められている。各々がドレンポートを有する複数のバルブ装置を流体圧制御装置に設けると、バルブ装置の数と同じ数のドレンポートが流体圧制御装置に形成される。そのため、各バルブ装置のドレンをタンクに導くための導管を各バルブ装置のドレンポートに接続しなければならず、配管作業が煩雑になる。
　配管作業を容易にするために、複数のバルブ装置のうちの１つに、ＪＰ２００８－２０２７２４Ａに開示される制御弁を適用し、他のバルブ装置のドレンを前述の１つのバルブ装置のドレン室に導く通路をバルブボディに形成することが考えられる。
　しかしながら、ＪＰ２００８－２０２７２４Ａに開示される制御弁では、ドレン室壁は、スプールに接触してスプールの移動を制限する移動制限部として機能する。ドレンポートがスプールと対向してドレン室壁に形成される場合、ドレンポートはドレン室壁に接触したスプールによって塞がれる。つまり、スプールの位置によっては、他のバルブ装置のドレンがドレンポートから排出されなくなる。
　本発明は、弁体の位置に関わらず、他のバルブ装置のドレンをドレンポートから排出することができるバルブ装置及び流体圧制御装置を提供することを目的とする。
　本発明のある態様によれば、バルブ装置は、バルブボディ内に移動自在に収容された弁体と、弁体の移動に伴って弁体が出入りするドレン室を区画するドレン室壁と、ドレン室壁に弁体と対向して形成されドレン室と流体貯留部とを連通するドレンポートと、他のバルブ装置からのドレンをドレン室に導くドレン通路と、を備え、ドレン室壁及び弁体の少なくとも一方は、弁体の移動がドレン室壁によって制限されたときにドレンポートとドレン室とを連通する連通路を有する。
図１は、本発明の実施形態に係るバルブ装置及び流体圧制御装置が適用される油圧ショベルの概略図である。 図２は、本発明の実施形態に係る流体圧制御装置の油圧回路図である。 図３は、本発明の実施形態に係る中立カット弁の断面図であり、中立カット弁が連通位置にある状態を示す。 図４は、本発明の実施形態に係る中立カット弁の断面図であり、中立カット弁が遮断位置にある状態を示す。 図５は、本発明の他の実施形態に係る中立カット弁の断面図である。 図６は、本発明のさらに他の実施形態に係る中立カット弁の断面図である。 図７は、本発明の実施形態に係る流体圧制御装置の油圧回路図であり、制御弁が伸長位置にある状態を示す。 図８は、本発明の実施形態に係る流体圧制御装置の油圧回路図であり、制御弁が中立位置にある状態を示す。 図９は、本発明の実施形態に係る流体圧制御装置の油圧回路図であり、制御弁が収縮位置にある状態を示す。
　以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。ここでは、油圧ショベルに搭載されるバルブ装置及び流体圧制御装置について説明するが、本発明は油圧ショベル以外の装置にも適用可能である。また、ここでは、作動流体として作動油が用いられるが、作動水等の他の流体を作動流体として用いてもよい。
　図１に示すように、油圧ショベル１は、クローラ式の走行部２と、走行部２の上部に旋回可能に設けられる旋回部３と、旋回部３の前方中央部に設けられる掘削部４と、を備える。
　走行部２は左右一対のクローラ２ａを有する。走行モータ（図示省略）が左右一対のクローラ２ａを駆動することで油圧ショベル１が走行する。旋回部３は、旋回モータ（図示省略）によって鉛直軸を中心に旋回する。
　掘削部４は、ブーム５と、アーム６と、バケット７と、を有する。ブーム５は、水平軸を中心に回動可能に旋回部３に支持される。アーム６は、ブーム５の先端に回動可能に支持される。バケット７は、アーム６の先端に回動可能に支持されて土砂等を掘削する。
　また、掘削部４は、ブーム５を回動するブームシリンダ１０と、アーム６を回動するアームシリンダ２０と、バケット７を回動するバケットシリンダ３０と、を備える。ブームシリンダ１０、アームシリンダ２０およびバケットシリンダ３０の伸縮動作は、流体圧制御装置１００（図２参照）を用いて制御される。
　本明細書の説明において、ブームシリンダ１０、アームシリンダ２０及びバケットシリンダ３０を単に「シリンダ」とも称し、ブーム５、アーム６及びバケット７を「負荷」とも称する。
　図２に示すように、流体圧制御装置１００は、供給通路８１と、排出通路８２と、供給通路８１に設けられた制御弁１６，２６，３６と、を備える。供給通路８１は、流体圧供給部としてのポンプ１０１から吐出された作動油をシリンダ１０，２０，３０に導く。排出通路８２は、シリンダ１０，２０，３０から排出された作動油を流体貯留部としてのタンク１０２に導く。制御弁１６，２６，３６は、それぞれ、ポンプ１０１からシリンダ１０，２０，３０への作動油の供給を制御するとともに、シリンダ１０，２０，３０からタンク１０２への作動油の排出を制御する。
　ブームシリンダ１０は、シリンダチューブ１１の内部を反ロッド側室１２とロッド側室１３とに区画するピストン１４を有する複動形シリンダである。ピストン１４にはロッド１５が取り付けられている。第１メイン通路１７が反ロッド側室１２と制御弁１６とを接続しており、第２メイン通路１８がロッド側室１３と制御弁１６とを接続している。本明細書の説明において、第１メイン通路１７を単に「メイン通路」とも称することがある。
　制御弁１６は、ブームシリンダ１０の作動を停止する中立位置１６ａ、ブームシリンダ１０を伸長させる伸長位置１６ｂ、及びブームシリンダ１０を収縮させる収縮位置１６ｃを有する６ポート３位置切換弁である。以下において、伸長位置１６ｂ及び収縮位置１６ｃを「作動位置」とも称する。
　アームシリンダ２０及びバケットシリンダ３０は複動形シリンダであり、制御弁２６，３６は６ポート３位置切換弁である。シリンダ２０，３０及び制御弁２６，３６の構造は、ブームシリンダ１０及び制御弁１６の構造と同じであるため、ここではその説明を省略する。
　また、流体圧制御装置１００は、供給通路８１における制御弁１６，２６，３６の上流側に連通する中立通路８３と、中立通路８３に設けられたバルブ装置としての中立カット弁５０と、を備える。中立カット弁５０は、中立通路８３における作動油の流れを許容する連通位置５０ａと、中立通路８３における作動油の流れを遮断する遮断位置５０ｂと、を有する２ポート２位置切換弁である。
　中立通路８３は、制御弁１６，２６，３６を通じて供給通路８１と排出通路８２とを連通する。中立カット弁５０は、中立通路８３における制御弁１６，２６，３６の下流側に設けられている。
　中立カット弁５０はパイロット室５１を有し、パイロット室５１へのパイロット圧の供給に応じて、連通位置５０ａと遮断位置５０ｂとが切り換えられる。パイロット室５１にパイロット圧が供給されない場合には、中立カット弁５０のスプリング５８の付勢力により中立カット弁５０は連通位置５０ａを保つ。パイロット室５１にパイロット圧が供給された場合には、中立カット弁５０は連通位置５０ａから遮断位置５０ｂに切り換わる。パイロット室５１へのパイロット圧の供給が遮断された場合には、スプリング５８の付勢力により中立カット弁５０は連通位置５０ａに戻る。
　制御弁１６，２６，３６の少なくとも１つが中立位置１６ａ，２６ａ，３６ａから作動位置１６ｂ，１６ｃ，２６ｂ，２６ｃ，３６ｂ，３６ｃに切り換わったときにパイロット室５１へパイロット圧が供給される。このとき、中立カット弁５０は、連通位置５０ａから遮断位置５０ｂに切り換わる。
　制御弁１６，２６，３６の全てが作動位置１６ｂ，１６ｃ，２６ｂ，２６ｃ，３６ｂ，３６ｃから中立位置１６ａ，２６ａ，３６ａに切り換わったときには、パイロット室５１へのパイロット圧の供給が遮断される。このとき、中立カット弁５０は、遮断位置５０ｂから連通位置５０ａに切り換わる。ポンプ１０１から吐出された作動油は、中立通路８３及び排出通路８２を通じてタンク１０２へ導かれる。
　制御弁１６は、伸長位置１６ｂにある場合には、供給通路８１及び排出通路８２における作動油の流れを許容し、中立通路８３における作動油の流れを遮断する。この場合、反ロッド側室１２は供給通路８１と連通し、ロッド側室１３は排出通路８２と連通する。ポンプ１０１から吐出された作動油が反ロッド側室１２に供給されるとともに、ロッド側室１３内の作動油がタンク１０２に排出される。その結果、ブームシリンダ１０が伸長し、ブーム５（図１参照）が上昇する。
　制御弁１６は、収縮位置１６ｃにある場合には、供給通路８１及び排出通路８２における作動油の流れを許容し、中立通路８３における作動油の流れを遮断する。この場合、反ロッド側室１２は排出通路８２と連通し、ロッド側室１３は供給通路８１と連通する。ポンプ１０１から吐出された作動油がロッド側室１３に供給されるとともに、反ロッド側室１２内の作動油がタンク１０２に排出される。その結果、ブームシリンダ１０が収縮し、ブーム５（図１参照）が下降する。
　中立カット弁５０は、制御弁１６が作動位置１６ｂ，１６ｃにあっても中立通路８３における作動油の流れが制御弁１６によって十分に遮断されない場合に好適である。中立カット弁５０を用いて中立通路８３における作動油の流れを遮断することによって、制御弁１６を作動位置１６ｂ，１６ｃに切り換えてブームシリンダ１０を伸縮動作させる際に、ブームシリンダ１０により大きい圧力を作用させることができる。
　制御弁１６は、中立位置１６ａにある場合には、供給通路８１及び排出通路８２における作動油の流れを遮断する。したがって、ポンプ１０１から吐出された作動油は、ブームシリンダ１０に供給されない。つまり、ブームシリンダ１０は作動しない。
　制御弁１６，２６，３６の全てが中立位置１６ａ，２６ａ，３６ａにありシリンダ１０，２０，３０がいずれも作動しておらずかつ中立カット弁５０が連通位置５０ａにある場合には、中立通路８３における作動油の流れが許容される。したがって、ポンプ１０１から吐出された作動油は、シリンダ１０，２０，３０に供給されることなくタンク１０２に戻る。
　ここで、ブームシリンダ１０に作用する負荷について説明する。図１に示すブーム５を持ち上げた状態で制御弁１６を中立位置１６ａに切り換えた場合には、掘削部４の自重によって、ブームシリンダ１０には収縮する方向の力が作用する。つまり、反ロッド側室１２に負荷圧が作用する。以下において、反ロッド側室１２を「負荷側圧力室」とも称する。
　流体圧制御装置１００は、第１メイン通路１７に設けられ反ロッド側室１２に作用する負荷圧を保持する負荷保持部４０をさらに備える。負荷保持部４０が負荷圧を保持することによって、ブーム５（図１参照）が下降するのを防止することができる。
　負荷保持部４０は、アームシリンダ２０の負荷側圧力室に該当するロッド側室２３と制御弁２６とを接続するメイン通路２７に設けられていてもよい。この場合、負荷保持部４０は、アーム６（図１参照）が下降するのを防止することができる。
　負荷保持部４０の構造についてより具体的に説明する。
　負荷保持部４０は、第１メイン通路１７に設けられたオペレートチェック弁４１と、オペレートチェック弁４１の作動を切り換える切換弁４６と、切換弁４６を通じてオペレートチェック弁４１に接続されるチェック弁通路４９と、を有する。
　オペレートチェック弁４１は、第１メイン通路１７を開閉する弁体４２と、弁体４２の背面に臨んで設けられた背圧室４３と、背圧室４３に収容されたスプリング４４と、を有する。背圧室４３の圧力及びスプリング４４の付勢力は、弁体４２をシート部４５に着座させる方向（閉弁方向）に弁体４２に作用する。第１メイン通路１７内の圧力は、弁体４２をシート部４５から離す方向（開弁方向）に弁体４２に作用する。つまり、弁体４２は、背圧室４３内の圧力及びスプリング４４の付勢力による荷重を閉弁方向に受けるとともに、第１メイン通路１７内の圧力による荷重を開弁方向に受ける。
　第１メイン通路１７内の圧力により弁体４２に作用する荷重が、背圧室４３内の圧力及びスプリング４４の付勢力により弁体４２に作用する荷重よりも小さい場合には、弁体４２はシート部４５に着座し、第１メイン通路１７における作動油の流れを遮断する。第１メイン通路１７内の圧力により弁体４２に作用する荷重が、背圧室４３内の圧力及びスプリング４４の付勢力により弁体４２に作用する荷重よりも大きい場合には、弁体４２はシート部４５から離れ、第１メイン通路１７における作動油の流れを許容する。このように、弁体４２は、背圧室４３内の圧力に応じて開閉する。
　背圧室４３は、切換弁４６を通じて反ロッド側室１２に接続されるとともに、切換弁４６を通じてチェック弁通路４９に接続される。チェック弁通路４９は、背圧室４３内の作動油を、負荷保持部４０の外部に導く。
　切換弁４６は、第１位置４６ａと第２位置４６ｂとを有する。第１位置４６ａと第２位置４６ｂとは、切換弁４６のパイロット室４７へのパイロット圧の供給に応じて、切り換えられる。
　パイロット室４７にパイロット圧が供給されない場合には、切換弁４６のスプリング４８の付勢力により切換弁４６は第１位置４６ａを保つ。パイロット室４７にパイロット圧が供給された場合には、切換弁４６は第１位置４６ａから第２位置４６ｂに切り換わる。パイロット室４７へのパイロット圧の供給が遮断された場合には、スプリング４８の付勢力により切換弁４６は第１位置４６ａに戻る。
　制御弁１６が中立位置１６ａまたは伸長位置１６ｂにあるときには、パイロット室４７へパイロット圧は供給されない。したがって、切換弁４６は第１位置４６ａを保つ。
　制御弁１６が収縮位置１６ｃに切り換わったときには、パイロット室４７へパイロット圧が供給される。したがって、切換弁４６は第１位置４６ａから第２位置４６ｂに切り換わる。
　ここで、制御弁１６の位置とオペレートチェック弁４１の開閉状態との関係について説明する。
　まず、制御弁１６が中立位置１６ａにある場合について説明する。
　制御弁１６が中立位置１６ａにある場合、パイロット室４７にはパイロット圧が供給されない。したがって、切換弁４６は第１位置４６ａにある。
　切換弁４６は、第１位置４６ａにある場合、反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を許容するとともに、背圧室４３からチェック弁通路４９への作動油の排出を遮断する。背圧室４３内の作動油が排出されないので、反ロッド側室１２から背圧室４３へ供給された作動油が背圧室４３に溜まり、反ロッド側室１２の圧力が第１メイン通路１７を通じて背圧室４３に作用する。したがって、弁体４２は、スプリング４４の付勢力及び反ロッド側室１２の圧力による荷重を閉弁方向に受ける。
　制御弁１６が中立位置１６ａにある場合には、ポンプ１０１から吐出された作動油の圧力が第１メイン通路１７に作用しない。したがって、弁体４２は、反ロッド側室１２の圧力による荷重を開弁方向に受ける。弁体４２には、スプリング４４の付勢力及び反ロッド側室１２の圧力による荷重が閉弁方向に作用一方で、反ロッド側室１２の圧力のみによる荷重が開弁方向に作用するので、弁体４２に作用する開弁方向の荷重は、弁体４２に作用する閉弁方向の荷重よりも小さい。
　開弁方向の荷重が閉弁方向の荷重よりも小さいので、弁体４２はシート部４５に着座する。つまり、オペレートチェック弁４１は閉じ、第１メイン通路１７における作動油の流れを遮断する。したがって、反ロッド側室１２に作用する負荷圧が保持され、掘削部４（図１参照）が下降するのを防止することができる。
　次に、制御弁１６が伸長位置１６ｂにある場合について説明する。
　制御弁１６が伸長位置１６ｂにあるとき、パイロット室４７にはパイロット圧が供給されない。したがって、切換弁４６は第１位置４６ａに保たれる。制御弁１６が中立位置１６ａにある場合と同様に、弁体４２は、スプリング４４の付勢力及び反ロッド側室１２の圧力による荷重を閉弁方向に受ける。
　制御弁１６が伸長位置１６ｂにある場合には、ポンプ１０１から吐出された作動油の圧力が第１メイン通路１７に作用するので、弁体４２には反ロッド側室１２の圧力による荷重に加えポンプ１０１から吐出された作動油の圧力による荷重が開弁方向に生じる。したがって、弁体４２に作用する開弁方向の荷重は、弁体４２に作用する閉弁方向の荷重よりも大きくなる。
　開弁方向の荷重が閉弁方向の荷重よりも大きいので、弁体４２はシート部４５から離れる。つまり、オペレートチェック弁４１は開き、第１メイン通路１７における作動油の流れを許容する。したがって、ポンプ１０１から吐出された作動油が反ロッド側室１２に供給され、掘削部４（図１参照）を上昇させることができる。
　次に、制御弁１６が収縮位置１６ｃにある場合について説明する。
　制御弁１６が収縮位置１６ｃにあるとき、パイロット室４７にはパイロット圧が供給される。したがって、切換弁４６は第１位置４６ａから第２位置４６ｂに切り換わる。
　切換弁４６は、第２位置４６ｂにある場合、反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を遮断するとともに、背圧室４３からチェック弁通路４９への作動油の排出を許容する。背圧室４３に作動油が供給されることなく背圧室４３内の作動油が負荷保持部４０から排出されるので、背圧室４３には作動油の圧力がほとんど作用しない。したがって、弁体４２は、スプリング４４の付勢力のみによる荷重を閉弁方向に受ける。
　制御弁１６が収縮位置１６ｃにある場合には、ポンプ１０１から吐出された作動油の圧力が第２メイン通路１８を通じてロッド側室１３に作用する。ロッド側室１３内の圧力は、反ロッド側室１２及び第１メイン通路１７を通じて弁体４２に開弁方向に作用する。したがって、弁体４２に作用する開弁方向の荷重は、弁体４２に作用する閉弁方向の荷重よりも大きくなる。
　開弁方向の荷重が閉弁方向の荷重よりも大きいので、弁体４２はシート部４５から離れる。つまり、オペレートチェック弁４１は開き、第１メイン通路１７における作動油の流れを許容する。したがって、反ロッド側室１２に作用する負荷圧が保持されなくなり、掘削部４（図１参照）を下降させることができる。
　このように、オペレートチェック弁４１は、制御弁１６が中立位置１６ａにあるときには閉じ、制御弁１６が作動位置１６ｂ，１６ｃにあるときには開く。
　図２から図４を参照して、中立カット弁５０の構造を詳述する。図３は連通位置５０ａにある中立カット弁５０の断面図であり、図４は遮断位置５０ｂにある中立カット弁５０の断面図である。
　中立カット弁５０は、バルブボディ５２と、バルブボディ５２内に移動自在に収容された弁体としてのスプール５３と、ドレン室５４を区画するドレン室壁５５と、を備える。ドレン室壁５５は、バルブボディ５２とは別体として形成されたキャップ５６に設けられている。
　バルブボディ５２には摺動穴５７が形成されており、中立通路８３は摺動穴５７と連通している。スプール５３は摺動穴５７に収容されており、スプール５３が移動することによって中立通路８３における作動油の流れの許容及び遮断が切り換えられる。
　摺動穴５７の一端側にドレン室５４が形成されており、スプール５３の移動に伴って、スプール５３がドレン室５４に出入りする。スプリング５８がドレン室５４に収容されており、スプール５３の移動に伴ってスプリング５８が伸縮する。
　パイロット室５１は摺動穴５７の他端側に形成される。パイロット室５１にパイロット圧が供給されると、スプール５３はパイロット圧によりスプリング５８の付勢力に抗してドレン室５４に進入する方向に移動し、中立通路８３における作動油の流れを遮断する。パイロット室５１へのパイロット圧の供給が遮断されると、スプール５３はスプリング５８の付勢力によりパイロット室５１を縮小する方向に移動し、中立通路８３における作動油の流れを許容する。
　また、中立カット弁５０は、ドレン室５４とタンク１０２とを連通するドレンポート５９を備える。ドレン室５４内の作動油は、ドレンポート５９からドレンとしてタンク１０２に排出される。
　本実施形態では、ドレンポート５９は、キャップ５６に形成されている。ドレンポート５９がキャップ５６に形成されかつキャップ５６がバルブボディ５２とは別体として形成されるので、ドレンポート５９の大きさ及び寸法を変える際にバルブボディ５２に変更を加える必要がない。したがって、中立カット弁５０の汎用性を高めることができる。
　ドレンポート５９はドレン室壁５５にスプール５３と対向して形成される。本実施形態では、ドレンポート５９は、スプール５３と同軸に形成される。スプール５３の移動は、ドレン室壁５５、より具体的にはドレンポート５９の周縁への接触により制限される。
　スプール５３は、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限されたときにドレンポート５９とドレン室５４とを連通する連通路６０を有する。そのため、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限されたときでもドレン室５４からドレンポート５９へのドレンの流れは遮断されない。したがって、ドレン室５４内の作動油を、スプール５３の位置に関わらず、ドレンポート５９からタンク１０２へドレンとして排出することができる。
　バルブボディ５２には、摺動穴５７に連通して負荷保持部４０からのドレンをドレン室５４に導くドレン通路６１が形成される。背圧室４３内の作動油は、制御弁１６が収縮位置１６ｃに切り換えられたときに切換弁４６が第２位置４６ｂに切り換えられることによって、ドレンとしてドレン通路６１、ドレン室５４及びドレンポート５９を通ってタンク１０２に排出される。
　制御弁１６が収縮位置１６ｃに切り換えられたときには、中立カット弁５０は遮断位置５０ｂに切り換えられ、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限される。スプール５３が連通路６０を有するので、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限されたときでもドレン室５４からドレンポート５９へのドレンの流れは遮断されない。したがって、スプール５３の位置に関わらず、背圧室４３内の作動油をドレンとしてドレンポート５９から排出することができる。
　ドレン通路６１は、バルブボディ５２に形成された形態に限られない。例えば、ドレン通路６１は、負荷保持部４０の背圧室４３とドレン室５４とを直接接続する導管であってもよい。
　負荷保持部４０の背圧室４３内の作動油がドレンとしてドレンポート５９から排出される本実施形態では、次の効果を奏する。
　中立通路８３の圧力は、ポンプ１０１の作動状況によってはタンク１０２内の圧力よりも大きくなることがある。比較例として、負荷保持部４０の背圧室４３が中立通路８３に接続される流体圧制御装置を考えると、切換弁４６を第２位置４６ｂに切り換えたときに背圧室４３内の圧力が十分に下がらず、オペレートチェック弁４１が開かないことがある。オペレートチェック弁４１が開かない場合には、反ロッド側室１２内の作動油が制御弁１６へ流れず、ブーム５（図１参照）を下降させることができない。
　本実施形態では、背圧室４３の作動油は、中立通路８３とは異なる通路を通じてドレンとして排出されるので、切換弁４６を第２位置４６ｂに切り換えたときに背圧室４３内の圧力は十分に下がる。したがって、オペレートチェック弁４１をより確実に開けることができ、反ロッド側室１２内の作動油を制御弁１６へ流してブーム５（図１参照）を下降させることができる。
　また、ドレン通路６１が背圧室４３に接続されるので、負荷保持部４０のドレンを排出するためのドレンポートを、中立カット弁５０のドレンポート５９とは別に設ける必要がない。したがって、流体圧制御装置１００のドレンポートの数を減らすことができる。
　図３及び図４に示される例では、連通路６０は、スプール５３の端面からスプール５３の軸方向に沿って延びる第１穴６０ａと、スプール５３の側面から径方向に沿って延びて第１穴６０ａに連通する第２穴６０ｂと、を含む。第１穴６０ａのように軸方向に延びる穴、及び第２穴６０ｂのように径方向に延びる穴をスプール５３に形成するのは容易であるため、第１穴６０ａ及び第２穴６０ｂを含む連通路６０は容易に形成される。したがって、中立カット弁５０を容易に製造することができる。連通路６０はこの形態に限られない。
　連通路６０は、図５に示すように、スプール５３の側面に形成されスプール５３の端面に開口する溝６０ｃ（切り欠き）であってもよい。スプール５３の端面に開口する溝６０ｃをスプール５３の側面に形成するのは容易であるため、このような溝６０ｃを含む連通路６０は容易に形成される。したがって、中立カット弁５０を容易に製造することができる。
　また、図６に示すように、連通路６０は、ドレンポート５９の周縁に形成されドレンポート５９の内側面に開口する溝６０ｄ（切り欠き）であってもよい。つまり、連通路６０はドレン室壁５５に形成されていてもよい。溝６０ｄがキャップ５６のドレン室壁５５におけるドレン室５４に臨む側に設けられる場合、スプール５３を交換する際に連通路６０を有するスプール５３（図３から図５参照）を用意する必要がない。したがって、中立カット弁５０の汎用性を高めることができる。
　また、本実施形態が適用可能なバルブ装置は中立カット弁５０に限られない。本実施形態は、ドレンポートを有するバルブ装置に適用可能である。
　さらに、ドレン通路６１は、負荷保持部４０とは異なるバルブ装置に接続されていてもよい。つまり、ドレン通路６１は、中立カット弁５０とは別の他のバルブ装置からのドレンをドレン室５４に導くように形成されていればよい。ドレン通路６１は、複数の他のバルブ装置からのドレンをドレン室５４に導く形態であってもよい。
　次に、図７から図９を参照して、流体圧制御装置１００及び中立カット弁５０の動作について説明する。
　まず、制御弁１６が中立位置１６ａから伸長位置１６ｂに切り換えられた場合について、図７を参照して説明する。
　制御弁１６が中立位置１６ａから伸長位置１６ｂに切り換えられるのに連動して、パイロット室５１にパイロット圧が供給され、中立カット弁５０は遮断位置５０ｂに切り換えられる。このとき、パイロット室４７にはパイロット圧が供給されないので、切換弁４６は第１位置４６ａを保つ。
　制御弁１６は、供給通路８１と第１メイン通路１７とを連通し、排出通路８２と第２メイン通路１８とを連通する。したがって、ポンプ１０１から吐出された作動油は、第１メイン通路１７を通じてオペレートチェック弁４１に送られる。
　切換弁４６が第１位置４６ａにあるので、背圧室４３からチェック弁通路４９への作動油の流れが遮断され、反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の流れが許容される。したがって、弁体４２は、スプリング４４の付勢力及び反ロッド側室１２の圧力による荷重を閉弁方向に受ける。
　ポンプ１０１から吐出された作動油はオペレートチェック弁４１に送られるので、ポンプ１０１から吐出された作動油の圧力は弁体４２に作用する。したがって、弁体４２は、反ロッド側室１２の圧力による荷重に加えポンプ１０１から吐出された作動油の圧力による荷重を開弁方向に受ける。
　反ロッド側室１２の圧力及びポンプ１０１から吐出された作動油の圧力による荷重は、スプリング４４の付勢力及び反ロッド側室１２の圧力による荷重よりも大きい。したがって、弁体４２がシート部４５から離れ、オペレートチェック弁４１が開いて第１メイン通路１７における作動油の流れを許容する。ポンプ１０１から吐出された作動油が反ロッド側室１２に送られるとともに、ロッド側室１３内の作動油が排出通路８２に送られ、ブームシリンダ１０が伸長する。その結果、掘削部４（図１参照）が上昇する。
　中立カット弁５０が遮断位置５０ｂにあるので、ポンプ１０１から吐出された作動油が中立通路８３をより確実に流れなくなる。したがって、ポンプ１０１から吐出された作動油の圧力はより効率的に反ロッド側室１２に伝わり、ブームシリンダ１０により大きな力を作用させることができる。
　次に、制御弁１６が伸長位置１６ｂから中立位置１６ａに切り換えられた場合について、図８を参照して説明する。なお、制御弁２６，３６が中立位置２６ａ，３６ａにあるものとする。
　制御弁１６が伸長位置１６ｂから中立位置１６ａに切り換えられるのに連動して、パイロット室５１へのパイロット圧の供給が遮断され、中立カット弁５０は連通位置５０ａに切り換えられる。このとき、パイロット室４７にはパイロット圧が供給されないので、切換弁４６は第１位置４６ａを保つ。
　制御弁１６は、中立通路８３における作動油の流れを許容し供給通路８１における作動油の流れを遮断する。したがって、ポンプ１０１から吐出された作動油は、オペレートチェック弁４１に送られない。制御弁２６，３６が中立位置２６ａ，３６ａにありかつ中立カット弁５０が連通位置５０ａにあるので、ポンプ１０１から吐出された作動油は中立通路８３を通じてタンク１０２に戻る。
　切換弁４６が第１位置４６ａにあるので、背圧室４３からチェック弁通路４９への作動油の排出が遮断され、反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の流れが許容される。したがって、弁体４２は、スプリング４４の付勢力及び反ロッド側室１２の圧力による荷重を閉弁方向に受ける。
　ポンプ１０１から吐出された作動油はオペレートチェック弁４１に送られないので、ポンプ１０１から吐出された作動油の圧力は弁体４２に作用しない。したがって、弁体４２は、反ロッド側室１２の圧力による荷重のみによる荷重を開弁方向に受ける。
　反ロッド側室１２の圧力による荷重は、スプリング４４の付勢力及び反ロッド側室１２の圧力による荷重よりも小さい。したがって、弁体４２がシート部４５に着座し、オペレートチェック弁４１は閉じて第１メイン通路１７における作動油の流れを遮断する。反ロッド側室１２に作用する負荷圧が保持され、掘削部４（図１参照）が下降するのを抑制することができる。
　次に、制御弁１６が中立位置１６ａから収縮位置１６ｃに切り換えられた場合について、図９を参照して説明する。
　制御弁１６が中立位置１６ａから収縮位置１６ｃに切り換えられるのに連動して、パイロット室４７にパイロット圧が供給されるとともに、パイロット室５１にパイロット圧が供給される。したがって、切換弁４６が第２位置４６ｂに切り換えられるとともに、中立カット弁５０が遮断位置５０ｂに切り換えられる。
　制御弁１６は、供給通路８１と第２メイン通路１８とを連通し、排出通路８２と第１メイン通路１７とを連通する。したがって、ポンプ１０１から吐出された作動油は、第２メイン通路１８を通じてロッド側室１３に送られる。
　切換弁４６が第２位置４６ｂにあるので、背圧室４３からチェック弁通路４９への作動油の排出が許容され、反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給が遮断される。背圧室４３に作動油が供給されることなく背圧室４３内の作動油がチェック弁通路４９に排出されるので、背圧室４３には作動油の圧力がほとんど作用しない。したがって、弁体４２は、スプリング４４の付勢力のみによる荷重を閉弁方向に受ける。
　ポンプ１０１から吐出された作動油はロッド側室１３に送られるので、ポンプ１０１から吐出された作動油の圧力はロッド側室１３に作用する。ロッド側室１３内の圧力は、反ロッド側室１２及び第１メイン通路１７を通じて弁体４２に開弁方向に作用する。したがって、弁体４２は、負荷圧による荷重を開弁方向に受ける。
　負荷圧は、スプリング４４の付勢力による荷重よりも大きい。したがって、弁体４２がシート部４５から離れ、オペレートチェック弁４１は開いて第１メイン通路１７における作動油の流れを許容する。ポンプ１０１から吐出された作動油がロッド側室１３に送られるとともに、反ロッド側室１２内の作動油が排出通路８２に送られ、ブームシリンダ１０が収縮する。その結果、掘削部４（図１参照）が下降する。
　中立カット弁５０が遮断位置５０ｂにあるので、ポンプ１０１から吐出された作動油が中立通路８３をより確実に流れなくなる。したがって、ポンプ１０１から吐出された作動油の圧力はより効率的にロッド側室１３に伝わり、ブームシリンダ１０により大きな力を作用させることができる。
　中立カット弁５０が遮断位置５０ｂにあるときには、図４に示すように、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限される。
　仮に、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限されたときにスプール５３がドレンポート５９を塞ぐと、背圧室４３からドレンポート５９への作動油の排出が遮断される。したがって、背圧室４３内の作動油がドレンポート５９から排出されず、オペレートチェック弁４１が閉じた状態を維持する。その結果、制御弁１６が収縮位置１６ｃにありかつ切換弁４６が第２位置４６ｂにあるにも関わらず掘削部４（図１参照）を下降させることができなくなる。
　本実施形態では、連通路６０がドレン室５４とドレンポート５９とを連通するので、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限されたときでも、背圧室４３からドレンポート５９へのドレンの流れは遮断されない。したがって、切換弁４６が第２位置４６ｂにあれば、背圧室４３内の作動油を、ドレンポート５９からドレンとして排出することができる。その結果、オペレートチェック弁４１を開けることができ、掘削部４（図１参照）を下降させることができる。
　以上の本実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。
　スプール５３が連通路６０を有するので、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限されたときでもドレン室５４からドレンポート５９へのドレンの流れは遮断されない。したがって、スプール５３の位置に関わらず、負荷保持部４０のドレンをドレンポート５９から排出することができる。
　ドレンポート５９がキャップ５６に形成されかつキャップ５６がバルブボディ５２とは別体として形成されるので、ドレンポート５９の大きさ及び寸法を変える際にバルブボディ５２に変更を加える必要がない。したがって、中立カット弁５０の汎用性を高めることができる。
　背圧室４３の作動油は、中立通路８３とは異なる通路を通じてドレンとして排出されるので、切換弁４６を第２位置４６ｂに切り換えたときに背圧室４３内の圧力は十分に下がる。したがって、オペレートチェック弁４１をより確実に開けることができ、反ロッド側室１２内の作動油を制御弁１６へ流してブーム５（図１参照）を下降させることができる。
　また、ドレン通路６１が背圧室４３に接続されるので、負荷保持部４０のドレンを排出するためのドレンポートを、中立カット弁５０のドレンポート５９とは別に設ける必要がない。したがって、流体圧制御装置１００のドレンポートの数を減らすことができる。
　切換弁４６は、背圧室４３からドレン室５４への作動油の排出を許容するときには反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を遮断するので、反ロッド側室１２内の作動油はドレン室５４へ流れない。したがって、ドレンポート５９から大量の作動油が排出されるのを防ぐことができる。
　また、切換弁４６は、背圧室４３からドレン室５４への作動油の排出を遮断するときには反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を許容するので、反ロッド側室１２の作動油が背圧室４３に溜まり、背圧室４３に反ロッド側室１２内の圧力が作用する。したがって、オペレートチェック弁４１による反ロッド側室１２から制御弁１６への作動油の流れをより確実に遮断することができる。
　以下、本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。
　本実施形態では、中立カット弁５０は、バルブボディ５２内に移動自在に収容されたスプール５３と、スプール５３の移動に伴ってスプール５３が出入りするドレン室５４を区画するドレン室壁５５と、スプール５３と対向してドレン室壁５５に形成されドレン室５４とタンク１０２とを連通するドレンポート５９と、負荷保持部４０からのドレンをドレン室５４に導くドレン通路６１と、を備え、ドレン室壁５５及びスプール５３の少なくとも一方は、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限されたときにドレンポート５９とドレン室５４とを連通する連通路６０を有することを特徴とする。
　この構成では、ドレン室壁５５及びスプール５３の少なくとも一方が連通路６０を有するので、スプール５３の移動がドレン室壁５５によって制限されたときでもドレン室５４からドレンポート５９へのドレンの流れは遮断されない。したがって、スプール５３の位置に関わらず、負荷保持部４０のドレンをドレン室５４から排出することができる。
　また、本実施形態では、連通路６０は、スプール５３に設けられスプール５３の軸方向に延びる第１穴６０ａと、スプール５３に設けられスプール５３の径方向に延びる第２穴６０ｂと、を含み、第１穴６０ａと第２穴６０ｂとが連通することを特徴とする。
　この構成では、第１穴６０ａはスプール５３の軸方向に延び、第２穴６０ｂはスプール５３の径方向に延びる。第１穴６０ａのように軸方向に延びる穴、及び第２穴６０ｂのように径方向に延びる穴をスプール５３に形成するのは容易であるため、第１穴６０ａ及び第２穴６０ｂを含む連通路６０は容易に形成される。したがって、中立カット弁５０を容易に製造することができる。
　また、本実施形態では、連通路６０は、スプール５３の側面に設けられスプール５３の端面に開口する溝６０ｃを含むことを特徴とする。
　この構成では、溝６０ｃはスプール５３の側面に設けられスプール５３の端面に開口する。このような溝６０ｃをスプール５３に形成するのは容易であるため、溝６０ｃを含む連通路６０は容易に形成される。したがって、中立カット弁５０を容易に製造することができる。
　また、本実施形態では、中立カット弁５０は、バルブボディ５２とは別体として形成されドレン室壁５５が設けられたキャップ５６をさらに備え、キャップ５６にドレンポート５９が形成されることを特徴とする。
　この構成では、ドレンポート５９がキャップ５６に形成されかつキャップ５６がバルブボディ５２とは別体として形成されるので、ドレンポート５９の大きさ及び寸法を変える際にバルブボディ５２に変更を加える必要がない。したがって、中立カット弁５０の汎用性を高めることができる。
　また、本実施形態では、連通路６０は、キャップ５６のドレン室壁５５におけるドレン室５４に臨む側に設けられる溝６０ｄを含むことを特徴とする。
　この構成では、溝６０ｄがキャップ５６のドレン室壁５５におけるドレン室５４に臨む側に設けられるので、スプール５３を交換する際に連通路６０を有するスプール５３を用意する必要がない。したがって、中立カット弁５０の汎用性を高めることができる。
　また、本実施形態では、ブーム５を駆動するシリンダ１０の伸縮動作を制御する流体圧制御装置１００は、ポンプ１０１からブームシリンダ１０への作動油の供給を制御する制御弁１６と、制御弁１６がブームシリンダ１０への作動油の流れを遮断する中立位置１６ａにある場合に負荷５による負荷圧が作用するブームシリンダ１０の反ロッド側室１２と制御弁１６とを接続する第１メイン通路１７と、第１メイン通路１７に設けられる負荷保持部４０と、制御弁１６が中立位置１６ａにあるときにポンプ１０１から吐出された作動油をタンク１０２へ戻す中立通路８３と、中立通路８３に設けられ中立通路８３における作動油の流れの許容及び遮断を切り換える中立カット弁５０と、を備え、負荷保持部４０は、制御弁１６から反ロッド側室１２への作動油を許容する一方、背圧室４３内の作動油がドレンとして排出されたときに反ロッド側室１２から制御弁１６への作動油の流れを許容するオペレートチェック弁４１を有し、ドレン通路６１は背圧室４３に接続されることを特徴とする。
　この構成では、ドレン通路６１が背圧室４３に接続されるので、負荷保持部４０のドレンはドレン通路６１を通じてドレン室５４に導かれ、中立カット弁５０のドレンポート５９から排出される。したがって、流体圧制御装置１００のドレンポートの数を減らすことができる。
　また、背圧室４３内の作動油はドレンとして排出されるので、背圧室４３内の圧力は十分に下がる。したがって、反ロッド側室１２内の作動油を制御弁１６へ流すときにオペレートチェック弁４１をより確実に開けることができる。
　また、本実施形態では、流体圧制御装置１００は、負荷保持部４０が、反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を制御するとともに、背圧室４３からドレン室５４への作動油の排出を制御する切換弁４６をさらに有し、切換弁４６は、背圧室４３からドレン室５４への作動油の排出を遮断するときには反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を許容する第１位置４６ａと、背圧室４３からドレン室５４への作動油の排出を許容するときには反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を遮断する第２位置４６ｂとを有することを特徴とする。
　この構成では、切換弁４６は、背圧室４３からドレン室５４への作動油の排出を遮断するときには反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を許容するので、反ロッド側室１２の作動油が背圧室４３に溜まり、背圧室４３に反ロッド側室１２内の圧力が作用する。したがって、オペレートチェック弁４１による反ロッド側室１２から制御弁１６への作動油の流れをより確実に遮断することができる。
　また、切換弁４６は、背圧室４３からドレン室５４への作動油の排出を許容するときには反ロッド側室１２から背圧室４３への作動油の供給を遮断するので、反ロッド側室１２内の作動油はドレン室５４へ流れない。したがって、ドレンポート５９から大量の作動油が排出されるのを防ぐことができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　本願は２０１５年４月１５日に日本国特許庁に出願された特願２０１５－８３４６３に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (7)

  1. 　バルブ装置であって、
    　バルブボディ内に移動自在に収容された弁体と、
    　前記弁体の移動に伴って前記弁体が出入りするドレン室を区画するドレン室壁と、
    　前記ドレン室壁に前記弁体と対向して形成され前記ドレン室と流体貯留部とを連通するドレンポートと、
    　他のバルブ装置からのドレンを前記ドレン室に導くドレン通路と、を備え、
    　前記ドレン室壁及び前記弁体の少なくとも一方は、前記弁体の移動が前記ドレン室壁によって制限されたときに前記ドレンポートと前記ドレン室とを連通する連通路を有する、バルブ装置。
  2. 　請求項１に記載のバルブ装置であって、
    　前記連通路は、前記弁体に設けられ前記弁体の軸方向に延びる第１穴と、前記弁体に設けられ前記弁体の径方向に延びる第２穴と、を含み、
    　前記第１穴と前記第２穴とが連通する、バルブ装置。
  3. 　請求項１に記載のバルブ装置であって、
    　前記連通路は、前記弁体の側面に設けられ前記弁体の端面に開口する切り欠きを含む、バルブ装置。
  4. 　請求項１に記載のバルブ装置であって、
    　前記バルブボディとは別体として形成され前記ドレン室壁が設けられたキャップをさらに備え、
    　前記キャップに前記ドレンポートが形成される、バルブ装置。
  5. 　請求項４に記載のバルブ装置であって、
    　前記連通路は、前記キャップの前記ドレン室壁における前記ドレン室に臨む側に設けられる切り欠きを含む、バルブ装置。
  6. 　負荷を駆動するシリンダの伸縮動作を制御する流体圧制御装置であって、
    　流体圧供給部から前記シリンダへの作動流体の供給を制御する制御弁と、
    　前記制御弁が前記シリンダへの作動流体の流れを遮断する中立位置にある場合に前記負荷による負荷圧が作用する前記シリンダの負荷側圧力室と前記制御弁とを接続するメイン通路と、
    　前記メイン通路に設けられる請求項１に記載の他のバルブ装置としての負荷保持部と、
    　前記制御弁が前記中立位置にあるときに前記流体圧供給部から吐出された作動流体を前記流体貯留部へ戻す中立通路と、
    　前記中立通路に設けられ前記中立通路における作動流体の流れの許容及び遮断を切り換える請求項１に記載のバルブ装置としての中立カット弁と、を備え、
    　前記負荷保持部は、前記制御弁から前記負荷側圧力室への作動流体を許容する一方、背圧室内の作動流体がドレンとして排出されたときに前記負荷側圧力室から前記制御弁への作動流体の流れを許容するオペレートチェック弁を有し、
    　前記ドレン通路は前記背圧室に接続される、流体圧制御装置。
  7. 　請求項６に記載の流体圧制御装置であって、
    　前記負荷保持部は、前記負荷側圧力室から前記背圧室への作動流体の供給を制御するとともに、前記背圧室から前記ドレン室への作動流体の排出を制御する切換弁をさらに有し、
    　前記切換弁は、前記背圧室から前記ドレン室への作動流体の排出を遮断するときには前記負荷側圧力室から前記背圧室への作動流体の供給を許容する第１位置と、前記背圧室から前記ドレン室への作動流体の排出を許容するときには前記負荷側圧力室から前記背圧室への作動流体の供給を遮断する第２位置とを有する、流体圧制御装置。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11753801B2 (en) * 2018-12-13 2023-09-12 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Hydraulic drive system

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6012806B1 (ja) * 2015-04-15 2016-10-25 Ｋｙｂ株式会社 バルブ装置及び流体圧制御装置
CN111237275B (zh) * 2020-01-10 2024-05-17 武汉科技大学 一种高压滑阀型单向阀

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000035008A (ja) * 1998-07-17 2000-02-02 Sumitomo Electric Ind Ltd 液圧制御装置
JP2013204603A (ja) * 2012-03-27 2013-10-07 Kyb Co Ltd 流体圧制御装置

Family Cites Families (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1156011A (en) * 1913-11-20 1915-10-05 Dalton Ingersoll Mfg Company Drinking-fountain.
US2410422A (en) * 1943-12-14 1946-11-05 George A Breene Glassmaking machinery
US2979080A (en) * 1959-01-29 1961-04-11 Westinghouse Air Brake Co Valve device with annular resilient valving elements
US3117591A (en) * 1960-08-29 1964-01-14 Penn Controls Delayed step opening gas regulator
US3112763A (en) * 1962-04-12 1963-12-03 Hydraulic Unit Specialities Co Combined high pressure relief and void control valve
US3563273A (en) * 1968-10-28 1971-02-16 Carl R Mills Actuator valve
GB1302742A (ja) * 1969-04-07 1973-01-10
US3856041A (en) * 1973-11-28 1974-12-24 Caterpillar Tractor Co Combination relief and make-up valve
DE2702399A1 (de) * 1977-01-21 1978-07-27 Teves Gmbh Alfred Vorrichtung fuer bremssysteme mit einer druckregeleinrichtung zur blockierregelung
JPS5410430A (en) * 1977-06-24 1979-01-26 Caterpillar Mitsubishi Ltd Compound safety valve having functions of relief valve and make up valve
JPS595259Y2 (ja) * 1979-01-12 1984-02-16 東芝機械株式会社 リリ−フバルブ兼用メイクアツプバルブ
US4381099A (en) * 1981-04-28 1983-04-26 The Penmont Company Faucet for frozen carbonated beverage machine
JPS6124886A (ja) 1984-07-14 1986-02-03 Hitachi Constr Mach Co Ltd パイロツト操作回路の暖気装置
JPS6346721Y2 (ja) * 1984-11-12 1988-12-05
US4844119A (en) * 1988-11-21 1989-07-04 Allied-Signal Inc. Integrated three-way and isolation solenoid valve
CH683803A5 (fr) * 1990-05-18 1994-05-13 Hobac S A Vanne régulatrice automatique.
DE59103692D1 (de) * 1991-01-25 1995-01-12 Asea Brown Boveri Zuschaltventil und hydraulisches Sicherheits- und Kraftölsystem, in welchem das Zuschaltventil verwendet wird.
DE4133536C2 (de) * 1991-10-10 1995-11-30 Hydraulik Ring Gmbh Hydraulikmagnetventil
US5261447A (en) * 1992-11-25 1993-11-16 Fred Knapp Engraving Co., Inc. Pneumatic regulating valve
KR100348128B1 (ko) * 1994-09-30 2002-11-22 볼보 컨스트럭션 이키프먼트 홀딩 스웨덴 에이비 가변우선기능을갖는콘트롤밸브
US5722454A (en) * 1996-03-12 1998-03-03 Q-Fuse Llc Fluid flow fuse
US6257268B1 (en) * 1999-12-01 2001-07-10 Gilmore Valve Company Pressure biased shuttle valve
JP4128482B2 (ja) * 2002-04-30 2008-07-30 東芝機械株式会社 油圧制御システム
DE10342478B3 (de) * 2003-09-15 2004-12-16 Sauer-Danfoss (Neumünster) GmbH & Co OHG Ventilanordnung zur Steuerung von Hydraulikflüssigkeit in einer Axialkolbenmaschine
JP4199644B2 (ja) 2003-11-07 2008-12-17 株式会社不二越 ノッチによる流体力を低減する構造のスプール弁
US7357153B2 (en) * 2003-11-25 2008-04-15 Hamai Industries Limited Pressure-reducing valve for high-pressure gas cylinders
DE102004033022A1 (de) * 2004-07-08 2006-02-02 Ina-Schaeffler Kg Rückschlagventil
JP4081487B2 (ja) * 2004-12-28 2008-04-23 東芝機械株式会社 油圧制御弁
US7240604B2 (en) * 2005-07-29 2007-07-10 Caterpillar Inc Electro-hydraulic metering valve with integral flow control
US7658405B2 (en) * 2006-07-31 2010-02-09 Delphi Technologies, Inc. Apparatus and method for providing extended inflator output
JP4782711B2 (ja) * 2007-02-21 2011-09-28 日立建機株式会社 方向制御弁装置およびこの方向制御弁装置を複数備えた方向制御弁装置ブロック
JP2008309318A (ja) * 2007-06-18 2008-12-25 Kyb Engineering & Service Co Ltd スローリターン装置
WO2009091683A1 (en) * 2008-01-17 2009-07-23 Becton, Dickinson And Company Valve for mixing of substances
US20100181519A1 (en) * 2009-01-22 2010-07-22 Renzhong Li Automatic switch valve
US9067038B2 (en) * 2009-08-31 2015-06-30 William A. Leffel Valve system for use with a flexible gas supply tube extending to a patient
DE102010055747B3 (de) * 2010-12-22 2012-07-05 Magna Steyr Fahrzeugtechnik Ag & Co Kg Druckminderer
JP5840987B2 (ja) * 2012-03-15 2016-01-06 Ｋｙｂ株式会社 制御バルブ
EP2728163B1 (en) * 2012-10-30 2016-08-17 Delphi International Operations Luxembourg S.à r.l. Valve arrangement
JP6007746B2 (ja) * 2012-11-20 2016-10-12 アイシン精機株式会社 作動油供給装置
JP6012806B1 (ja) * 2015-04-15 2016-10-25 Ｋｙｂ株式会社 バルブ装置及び流体圧制御装置

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000035008A (ja) * 1998-07-17 2000-02-02 Sumitomo Electric Ind Ltd 液圧制御装置
JP2013204603A (ja) * 2012-03-27 2013-10-07 Kyb Co Ltd 流体圧制御装置

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11753801B2 (en) * 2018-12-13 2023-09-12 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Hydraulic drive system

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