WO2016158435A1 - ガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法 - Google Patents

ガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法 Download PDF

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bubbles
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高谷　辰弥
真一 石橋
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Nippon Electric Glass Co Ltd
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    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
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    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B17/00—Forming molten glass by flowing-out, pushing-out, extruding or drawing downwardly or laterally from forming slits or by overflowing over lips
    • C03B17/06—Forming glass sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C03B17/06—Forming glass sheets
    • C03B17/064—Forming glass sheets by the overflow downdraw fusion process; Isopipes therefor
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    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Definitions

  • the present invention relates to a glass article manufacturing apparatus and a glass article manufacturing method.
  • Patent Document 1 A technique for reducing bubbles in molten glass when manufacturing a glass article from molten glass is known (Patent Document 1).
  • Patent Document 1 discloses a technique for reducing bubbles in molten glass by controlling the temperature of the molten glass.
  • the present invention has been made by finding a structure capable of reducing bubbles in molten glass flowing out from a glass melting furnace when a glass article is manufactured using a plurality of glass melting furnaces.
  • An object of the present invention is to provide a glass article manufacturing apparatus and a glass article manufacturing method that can easily reduce bubbles in molten glass flowing out of a glass melting furnace.
  • a glass article manufacturing apparatus is a glass article manufacturing apparatus for manufacturing a glass article from molten glass, the glass melting furnace including a first melting furnace and a second melting furnace, and the first A flow path for sending molten glass from the outflow part of the melting furnace to the inflow part of the second melting furnace, the inflow part of the second melting furnace is located above the outflow part of the first melting furnace, When the depth of the molten glass in the first melting furnace is 100%, the height difference between the outflow part of the first melting furnace and the inflow part of the second melting furnace is 30% or more.
  • the inflow portion of the second melting furnace is located above the outflow portion of the first melting furnace.
  • the difference in height between the outflow part of the first melting furnace and the inflow part of the second melting furnace is 30% or more.
  • the difference in height between the inflow portion of the second melting furnace and the outflow portion of the second melting furnace is: It is preferable that it is 30% or more.
  • the apparatus for manufacturing a glass article when the depth of the molten glass in the first melting furnace is 100%, the difference in height between the inner bottom of the first melting furnace and the lower end of the inflow portion of the second melting furnace. Is preferably 50% or more.
  • the liquid surface of the molten glass in the second melting furnace has the same height as the liquid surface of the molten glass in the first melting furnace, by defining the height difference as described above, The molten glass through the channel flows into the second melting furnace at a position closer to the liquid level of the molten glass in the second melting furnace. For this reason, bubbles can be more easily removed from the liquid surface of the molten glass in the second melting furnace.
  • the difference in height between the inner bottom of the first melting furnace and the upper end of the outflow portion of the first melting furnace is preferably 50% or less.
  • the glass article manufacturing apparatus preferably further includes a clarification tank, and the outflow portion of the second melting furnace is connected to the clarification tank.
  • a glass raw material is charged into the first melting furnace.
  • the first melting furnace in which the glass raw material is charged as described above bubbles are easily mixed in the molten glass.
  • the bubbles in the molten glass flowing out from the glass melting furnace can be efficiently reduced.
  • the glass article is preferably a plate glass formed using an overflow down draw method. Since the above plate glass is often required to have excellent appearance quality, it is particularly advantageous from the viewpoint of increasing the yield of the plate glass by reducing the mixing of bubbles in the plate glass.
  • the glass article manufacturing method manufactures a glass article using the glass article manufacturing apparatus described above.
  • the temperature of the molten glass in the second melting furnace is preferably higher than the temperature of the molten glass in the first melting furnace.
  • the refining agent easily acts in the molten glass in the second melting furnace.
  • a glass article manufacturing apparatus 11 that manufactures a glass article from molten glass MG (hereinafter sometimes simply referred to as a manufacturing apparatus 11) includes a first melting furnace 12 and a second melting furnace 13.
  • the glass melting furnace comprised and the 1st flow path 14 which sends the molten glass MG from the outflow part 12a of the 1st melting furnace 12 to the inflow part 13a of the 2nd melting furnace 13 are provided.
  • a glass raw material is put into the first melting furnace 12.
  • the first flow path 14 is formed by the first transfer pipe 15.
  • the manufacturing apparatus 11 includes a clarification tank 16 disposed on the downstream side of the second melting furnace 13, and a second flow path 17 that sends the molten glass MG from the outflow part 13 b of the second melting furnace 13 to the inflow part 16 a of the clarification tank 16. And.
  • the second flow path 17 is formed by the second transfer pipe 18.
  • the outflow part 12a of the first melting furnace 12, the inflow part 13a and outflow part 13b of the second melting furnace 13, and the inflow part 16a of the clarification tank 16 are all open in the molten glass MG.
  • the manufacturing apparatus 11 includes a molding unit that molds the molten glass MG. Molten glass MG is sent from the clarification tank 16 to the molding unit. In addition, between the clarification tank 16 and a shaping
  • the forming unit of the manufacturing apparatus 11 can be selected based on a forming method according to the type of the glass article.
  • Examples of the forming method include a roll-out method, an up-draw method, a float method, and a down-draw method (slot down-draw method or overflow down-draw method).
  • the first melting furnace 12 and the second melting furnace 13 are provided with a refractory melting furnace main body and a heater for heating the melting furnace main body.
  • a refractory which comprises a melting furnace main body, an alumina type inorganic material and a zirconia type inorganic material are mentioned, for example.
  • the clarification tank 16 is made of platinum or a platinum alloy.
  • Examples of the heater used in the first melting furnace 12 and the second melting furnace 13 include an electric heater and a gas burner.
  • the first transfer pipe 15, the second transfer pipe 18 and the clarification tank 16 can also be heated by a heater, but platinum directly heated by flowing an electric current directly through a wall surface made of platinum or a platinum alloy. Electrical heating is preferred.
  • the manufacturing apparatus 11 maintains the molten glass MG in the first melting furnace 12 at a predetermined depth D1 (sometimes referred to as a first melting depth), and the molten glass MG in the second melting furnace 12 has a predetermined depth.
  • the operation is performed while maintaining the depth D2 (sometimes referred to as the second melting depth).
  • the predetermined depths D1 and D2 can be preset in the first melting furnace 12 and the second melting furnace 13, respectively.
  • the height difference H1 between the outflow portion 12a of the first melting furnace 12 and the inflow portion 13a of the second melting furnace 13 is 30% or more. is there.
  • the height difference H1 is preferably 40% or more, and more preferably 50% or more.
  • the height difference H1 is a height difference between the center in the vertical direction of the outflow portion 12a of the first melting furnace 12 and the center in the vertical direction of the inflow portion 13a of the second melting furnace 13.
  • the upper limit of the height difference H1 is not particularly limited as long as it is less than 100% of the depth D1.
  • the outflow part 13b of the second melting furnace 13 is located below the inflow part 13a of the second melting furnace 13.
  • the height difference H2 between the inflow portion 13a of the second melting furnace 13 and the outflow portion 13b of the second melting furnace 13 is 30% or more. It is preferable that The height difference H2 is more preferably 40% or more, and further preferably 50% or more.
  • the height difference H2 is a height difference between the center in the vertical direction of the inflow portion 13a of the second melting furnace 13 and the center in the vertical direction of the outflow portion 13b of the second melting furnace 13.
  • the upper limit of the height difference H2 is not particularly limited as long as it is less than 100% of the depth D2.
  • the height difference H3 between the inner bottom of the first melting furnace 12 and the lower end of the inflow portion 13a of the second melting furnace 13 is 50%.
  • This height difference H3 is more preferably 60% or more, and still more preferably 70% or more.
  • the upper limit of the height difference H3 is not particularly limited as long as it is less than 100% of the depth D1.
  • the height difference H4 between the inner bottom of the first melting furnace 12 and the upper end of the outflow portion 12a of the first melting furnace 12 is 50%.
  • the height difference H4 is more preferably 40% or less, and further preferably 30% or less.
  • the lower limit of the height difference H4 is not particularly limited as long as it exceeds 0% of the depth D1.
  • the lower end of the outflow part 12 a of the first melting furnace 12 is located above the inner bottom of the first melting furnace 12.
  • the lower end of the outflow portion 13 b of the second melting furnace 13 is preferably located above the inner bottom of the second melting furnace 13.
  • the depth D1 of the molten glass MG in the first melting furnace 12 is not particularly limited, but is, for example, in the range of 600 mm or more and 2000 mm or less. Further, the depth D2 of the molten glass MG in the second melting furnace 13 is not particularly limited, but is, for example, in a range of 600 mm or more and 2000 mm or less.
  • the glass article manufacturing apparatus 11 of the present embodiment is preferably used for a plate glass manufacturing apparatus 11.
  • Examples of the application of the glass article include a display application, a touch panel application, a photoelectric conversion panel application, an electronic device application, a window glass application, a building material application, and a vehicle application.
  • the glass article manufactured by the glass article manufacturing apparatus 11 of the present embodiment examples include soda glass, soda lime glass, borosilicate glass, aluminosilicate glass, alkali-containing glass, and alkali-free glass.
  • the glass article has a glass composition in terms of mass%, SiO 2 : 50 to 80%, Al 2 O 3 : 5 to 25%, B 2 O 3 : 0 to 20%, MgO: 0 to 15%, CaO 1 to 15%, SrO: 0 to 15%, BaO: 0 to 15%, SnO 2 : 0 to 1%, containing alkali metal oxides (Na 2 O, K 2 O, and Li 2 O) It is preferable that the glass for display has a total content of less than 0.5% by mass.
  • the case where the glass raw material measured and mixed so that the glass article of the said composition is obtained is thrown into the 1st melting furnace 12 is demonstrated as an example.
  • a clarifier can be contained in a glass raw material as needed.
  • the fining agent is a compound that generates oxygen gas in the molten glass MG, and examples thereof include tin oxide and cerium oxide.
  • the glass raw material is melted in the first melting furnace 12 of the glass article manufacturing apparatus 11.
  • the molten glass MG in the first melting furnace 12 is sent to the second melting furnace 13 through the first flow path 14.
  • the molten glass MG is sent to the second melting furnace 13 until the molten glass MG has a height substantially equal to the liquid level of the molten glass MG in the first melting furnace 12.
  • the liquid surface of the molten glass MG in the 1st melting furnace 12 is adjusted so that the inflow part 13a of the 2nd melting furnace 13 may be opened in the molten glass MG.
  • the bubbles in the molten glass MG rise with time, so the bubbles contained in the molten glass MG in the first melting furnace 12 are in the inner bottom of the first melting furnace 12. The closer you get, the less.
  • the inflow portion 13 a of the second melting furnace 13 is located above the outflow portion 12 a of the first melting furnace 12. Further, when the depth D1 of the molten glass MG in the first melting furnace 12 is 100%, the height difference H1 between the outflow part 12a of the first melting furnace 12 and the inflow part 13a of the second melting furnace 13 is 30%. That's it.
  • the 1st flow path 14 conveys the molten glass MG with comparatively few bubble mixing toward the upper direction from the inside of the 1st melting furnace 12.
  • FIG. 1st flow path 14 conveys the molten glass MG with comparatively few bubble mixing toward the upper direction from the inside of the 1st melting furnace 12.
  • FIG. 1st flow path 14 since the pressure applied to the bubbles in the molten glass MG decreases, the bubbles expand in the molten glass MG. Thereby, since the bubbles in the molten glass MG are easily subjected to buoyancy, the bubbles easily rise to the liquid level in the second melting furnace 13. That is, using the first flow path 14, it is possible to send the molten glass MG with relatively little mixing of bubbles from the first melting furnace 12 to the second melting furnace 13 and to expand the bubbles in the molten glass MG. Thus, bubbles can be easily removed from the liquid surface of the molten glass MG in the second melting furnace 13.
  • the molten glass MG is sent to the clarification tank 16 through the second flow path 17.
  • bubbles in the molten glass MG can be further reduced.
  • defects due to bubbles are less likely to occur.
  • the second temperature T2 is preferably higher than the first temperature T1.
  • the third temperature T3 is preferably a temperature equal to or higher than the second temperature T2.
  • the first temperature T1 is preferably in the range of 1400 ° C. or higher and 1600 ° C. or lower.
  • the second temperature T2 is preferably 1450 ° C. or higher and 1650 ° C. or lower.
  • the third temperature T3 is preferably 1500 ° C. or higher and 1700 ° C. or lower.
  • the glass article manufacturing apparatus 11 includes a glass melting furnace including a first melting furnace 12 and a second melting furnace 13, and an outflow portion 12 a of the first melting furnace 12 to an inflow portion 13 a of the second melting furnace 13. And a first flow path 14 for sending molten glass MG.
  • the inflow portion 13 a of the second melting furnace 13 is located above the outflow portion 12 a of the first melting furnace 12.
  • the first flow path 14 it is possible to send the molten glass MG with relatively little mixing of bubbles from the first melting furnace 12 to the second melting furnace 13, and in the molten glass MG.
  • the bubbles can be easily removed from the liquid surface of the molten glass MG in the second melting furnace 13. For this reason, it becomes easy to reduce the bubbles in the molten glass MG flowing out of the glass melting furnace.
  • the outflow part 13 b of the second melting furnace 13 is located below the inflow part 13 a of the second melting furnace 13, and the depth of the molten glass MG in the second melting furnace 13.
  • the height difference H2 between the inflow portion 13a of the second melting furnace 13 and the outflow portion 13b of the second melting furnace 13 is preferably 30% or more. In this case, since the molten glass MG with relatively little mixing of bubbles can be sent downstream from the outflow portion 13b of the second melting furnace 13, the bubbles in the molten glass MG flowing out of the glass melting furnace can be reduced. It becomes easier.
  • the inner bottom of the first melting furnace 12 and the inflow portion 13a of the second melting furnace 13 are used.
  • the height difference H3 with respect to the lower end of is preferably 50% or more.
  • the height difference H3 is defined as described above.
  • the molten glass MG through the first flow path 14 flows into the second melting furnace 13 at a position closer to the liquid level of the molten glass MG in the second melting furnace 13. For this reason, bubbles can be more easily removed from the liquid surface of the molten glass MG in the second melting furnace 13. Thereby, it becomes further easier to reduce bubbles in the molten glass MG flowing out of the glass melting furnace.
  • the inner bottom of the first melting furnace 12 and the outflow part 12a of the first melting furnace 12 The height difference H4 with respect to the upper end of is preferably 50% or less.
  • the outflow part 12a of the first melting furnace 12 is closer to the inner bottom of the first melting furnace 12, bubbles in the molten glass MG flowing into the first flow path 14 can be further reduced. Thereby, it becomes further easier to reduce bubbles in the molten glass MG flowing out of the glass melting furnace.
  • the glass article manufacturing apparatus 11 further includes a clarification tank 16, and the outflow portion 13 b of the second melting furnace 13 is connected to the clarification tank 16.
  • the clarification tank 16 by sending the molten glass MG with reduced bubbles to the clarification tank 16, for example, even if the clarification time of the molten glass MG using the clarification tank 16 is shortened, the bubbles mixed into the glass article are reduced. Is possible.
  • the first melting furnace 12 is preferably charged with a glass raw material.
  • the 1st melting furnace 12 into which a glass raw material is thrown in it is easy to mix a bubble in molten glass MG.
  • the bubbles in the molten glass MG flowing out of the glass melting furnace can be efficiently reduced.
  • the glass article is preferably a plate glass formed using the overflow downdraw method.
  • a plate glass is often required to have excellent appearance quality, and thus is particularly advantageous from the viewpoint of increasing the yield of the plate glass by reducing the mixing of bubbles in the plate glass.
  • the refractory (for example, zirconia refractory) constituting the inner wall of the first melting furnace 12 is mixed into the molten glass MG, so that the molten glass MG may be contaminated.
  • the appearance of the glass article may be affected. Specifically, burrs, waviness, streaks, foreign matter, etc. are likely to occur in glass articles.
  • the molten glass MG contaminated with the refractory has a high specific gravity and therefore tends to settle in the glass melting furnace.
  • the height difference H1 between the outflow portion 12a of the first melting furnace 12 and the inflow portion 13a of the second melting furnace 13 is 30% or more.
  • the contaminated molten glass MG is difficult to be transferred from the outflow part 12 a of the first melting furnace 12 to the inflow part 13 a of the second melting furnace 13. Therefore, it becomes difficult to form a glass article from the contaminated molten glass MG. Thereby, it can suppress that a burr
  • the lower end of the outflow portion 12a of the first melting furnace 12 is lower than the inner bottom of the first melting furnace 12 in the glass article manufacturing apparatus 11. Is also preferably located above. In this case, since the contaminated molten glass MG does not easily flow into the first flow path 14, it is difficult to form a glass article from the contaminated molten glass MG. From the same viewpoint, it is preferable that the lower end of the outflow portion 13 b of the second melting furnace 13 is located above the inner bottom of the second melting furnace 13.
  • the temperature of the molten glass MG in the second melting furnace 13 is preferably higher than the temperature of the molten glass MG in the first melting furnace 12.
  • the clarifying agent easily acts in the molten glass MG in the second melting furnace 13, it becomes easier to reduce bubbles in the molten glass MG flowing out from the glass melting furnace.
  • the glass melting furnace of the said glass article manufacturing apparatus 11 is comprised from the 1st melting furnace 12 and the 2nd melting furnace 13, it can also be comprised including a 3rd melting furnace.
  • the first melting furnace 12 is configured such that a glass raw material is charged.
  • a third melting furnace is installed upstream of the first melting furnace 12, and the glass raw material is charged into the third melting furnace. May be.
  • a third melting furnace can be installed between the second melting furnace 13 and the clarification tank 16.
  • the first flow path 14 linearly extends from the outflow portion 12a of the first melting furnace 12 to the inflow portion 13a of the second melting furnace 13, but has a bent portion that bends up and down, for example. It can also be changed to a channel having a path or a horizontal part.
  • the second flow path 17 also extends linearly from the outflow part 13b of the second melting furnace 13 to the inflow part 16a of the clarification tank 16, but is changed to another shape as in the first flow path 14. You can also
  • the composition mentioned above of the glass article manufactured by the manufacturing apparatus 11 and the manufacturing method of the said glass article is an example,
  • the glass for chemical strengthening containing an alkali metal oxide may be sufficient.
  • the obtained glass article has a glass composition of mass%, SiO 2 : 50 to 80%, Al 2 O 3 : 5 to 25%, B 2 O 3 : 0 to 15%, Na 2 O
  • the glass raw material may be prepared so as to contain: 1 to 20%, and K 2 O: 0 to 10%, and charged into the first melting furnace 12.
  • the temperature of the molten glass in a 1st melting furnace was set to 1500 degreeC
  • the temperature of the molten glass in a 2nd melting furnace was set to 1600 degreeC
  • the temperature of the molten glass in a clarification tank was set to 1680 degreeC.
  • the number of bubbles per kg of glass sheet is less than 0.1: 4 points.
  • the number of bubbles per kg of plate glass is 0.1 or more and less than 0.3 ... 3 points.
  • the number of bubbles per kg of plate glass is 0.5 or more and less than 1.0 ... 2 points.
  • the number of bubbles per kg of plate glass is 1.0 or more: 1 point.
  • ⁇ Swelling reduction effect > 50 plate glasses (2500 mm ⁇ 2200 mm ⁇ 0.5 mm) were produced, and WCA (filtered centerline swell) described in JIS B0610 was measured for each plate glass using a stylus type surface shape measuring device. This measurement was based on SEMI STD D15-1296, and the cut-off at the time of measurement was 0.008 to 0.8 mm, and the length was 2500 mm in the direction perpendicular to the drawing direction of the plate glass. The maximum value of the swell at this time was determined, and the determination was made as follows based on the maximum value. When the maximum value of swell is 0.02 ⁇ m or less... 4 points.
  • Table 1 shows the results of the swell reduction effect.

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Abstract

ガラス物品の製造装置１１は、第１溶融炉１２と第２溶融炉１３とを含むガラス溶融炉と、第１溶融炉１２の流出部１２ａから第２溶融炉１３の流入部１３ａへ溶融ガラスＭＧを送る第１流路１４とを備える。第２溶融炉１３の流入部１３ａは、第１溶融炉１２の流出部１２ａよりも上方に位置する。第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１を１００％とした場合、第１溶融炉１２の流出部１２ａと第２溶融炉１３の流入部１３ａとの高低差Ｈ１は、３０％以上である。

Description

ガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法
　本発明は、ガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法に関する。
　溶融ガラスからガラス物品を製造する際に、溶融ガラス中の泡を減少させる技術が知られている（特許文献１）。特許文献１には、溶融ガラスの温度を制御することで、溶融ガラス中の泡を減少させる技術が開示されている。
特表２０１０－５２３４５７号公報
　本発明は、複数のガラス溶融炉を用いてガラス物品を製造する際に、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラス中の泡を減少させることのできる構成を見出すことでなされたものである。
　本発明の目的は、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラス中の泡を減少させることを容易にしたガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法を提供することにある。
　本発明の一側面に従うガラス物品の製造装置は、溶融ガラスからガラス物品を製造するガラス物品の製造装置であって、第１溶融炉と第２溶融炉とを含むガラス溶融炉と、前記第１溶融炉の流出部から前記第２溶融炉の流入部へ溶融ガラスを送る流路とを備え、前記第２溶融炉の流入部は、前記第１溶融炉の流出部よりも上方に位置し、前記第１溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、前記第１溶融炉の流出部と前記第２溶融炉の流入部との高低差は、３０％以上である。
　溶融ガラス中の泡は時間の経過に伴って上昇するため、第１溶融炉内の溶融ガラス中に含まれる泡は、第１溶融炉の内底に近づくほど少ない。ここで、上記製造装置において、第２溶融炉の流入部は、第１溶融炉の流出部よりも上方に位置している。また、第１溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、第１溶融炉の流出部と第２溶融炉の流入部との高低差は３０％以上である。このため、第１溶融炉の流出部から第２溶融炉の流入部へ溶融ガラスを送る流路は、泡の混入の比較的少ない溶融ガラスを第１溶融炉内から上方に向けて移送する。このとき、溶融ガラス中の泡に加わる圧力が低下するため、溶融ガラス中で泡が膨張する。これにより、溶融ガラス中の泡は浮力を受け易くなるため、第２溶融炉内で液面まで上昇し易くなる。すなわち、上記流路を利用して、泡の混入の比較的少ない溶融ガラスを第１溶融炉から第２溶融炉に送ることができるとともに、溶融ガラス中の泡を膨張させることで第２溶融炉内の溶融ガラスの液面から泡を抜け易くすることができる。
　上記ガラス物品の製造装置において、前記第２溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、前記第２溶融炉の流入部と前記第２溶融炉の流出部との高低差は、３０％以上であることが好ましい。
　この構成によれば、泡の混入の比較的少ない溶融ガラスを第２溶融炉の流出部から下流へ送ることができる。
　上記ガラス物品の製造装置において、前記第１溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、前記第１溶融炉の内底と前記第２溶融炉の流入部の下端との高低差は、５０％以上であることが好ましい。
　ここで、第２溶融炉内の溶融ガラスの液面は、第１溶融炉内の溶融ガラスの液面と同等の高さであるため、上記のように高低差を規定することで、上記流路を通じた溶融ガラスは、第２溶融炉内の溶融ガラスの液面により近い位置で第２溶融炉内に流入する。このため、第２溶融炉内の溶融ガラスの液面から泡をより抜け易くすることができる。
　上記ガラス物品の製造装置において、前記第１溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、前記第１溶融炉の内底と前記第１溶融炉の流出部の上端との高低差は、５０％以下であることが好ましい。
　この構成によれば、第１溶融炉の流出部は、第１溶融炉の内底により近づくため、上記流路に流入する溶融ガラス中の泡をより減少させることができる。
　上記ガラス物品の製造装置において、清澄槽をさらに備え、前記第２溶融炉の流出部は、前記清澄槽に連結されることが好ましい。
　この構成によれば、泡を減少させた溶融ガラスを清澄槽へ送ることにより、例えば、清澄槽を用いた溶融ガラスの清澄時間を短縮しても、ガラス物品に混入する泡を減少させることが可能である。
　上記ガラス物品の製造装置において、前記第１溶融炉には、ガラス原料が投入されることが好ましい。
　上記のようにガラス原料が投入される第１溶融炉では、溶融ガラス中に泡が混入し易い。このような第１溶融炉から流出する溶融ガラスの泡を減少させることで、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラス中の泡を効率的に減少させることができる。
　上記ガラス物品の製造装置において、前記ガラス物品は、オーバーフローダウンドロー法を用いて成形される板ガラスであることが好ましい。
　上記の板ガラスでは、優れた外観品質を求められることが多いため、板ガラスの泡の混入を減少させることで、板ガラスの歩留まりを高めるという観点で特に有利である。
　本発明の別の側面に従うガラス物品の製造方法は、上記のガラス物品の製造装置を用いてガラス物品を製造する。
　上記ガラス物品の製造方法において、前記第２溶融炉内の溶融ガラスの温度は、前記第１溶融炉内の溶融ガラスの温度よりも高いことが好ましい。
　この方法によれば、例えば、第２溶融炉内の溶融ガラス中で清澄剤が作用し易くなる。
　本発明の一側面によれば、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラス中の泡を減少させることが容易となる。本発明の他の側面及び利点は本発明の技術的思想の例を示す図面と共に以下の記載から明らかとなる。
実施形態におけるガラス物品の製造装置を示す概略断面図である。 ガラス物品の製造装置の作用を模式的に示す断面図である。
　以下、ガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法の実施形態について図面を参照して説明する。
　＜製造装置の概要＞
　図１に示すように、溶融ガラスＭＧからガラス物品を製造するガラス物品の製造装置１１（以下、単に製造装置１１という場合がある。）は、第１溶融炉１２と第２溶融炉１３とから構成されるガラス溶融炉と、第１溶融炉１２の流出部１２ａから第２溶融炉１３の流入部１３ａへ溶融ガラスＭＧを送る第１流路１４とを備えている。第１溶融炉１２には、ガラス原料が投入される。第１流路１４は、第１移送管１５により形成されている。製造装置１１は、第２溶融炉１３の下流側に配置される清澄槽１６と、第２溶融炉１３の流出部１３ｂから清澄槽１６の流入部１６ａへ溶融ガラスＭＧを送る第２流路１７とを備えている。第２流路１７は、第２移送管１８により形成されている。
　第１溶融炉１２の流出部１２ａ、第２溶融炉１３の流入部１３ａ及び流出部１３ｂ、並びに清澄槽１６の流入部１６ａは、いずれも溶融ガラスＭＧ中に開口している。
　製造装置１１は、溶融ガラスＭＧを成形する成形部を備えている。成形部には、清澄槽１６から溶融ガラスＭＧが送られる。なお、清澄槽１６と成形部との間には、例えば、溶融ガラスＭＧを均質化する撹拌機を設置することもできる。
　製造装置１１の成形部としては、ガラス物品の種類に応じた成形方法に基づき選択することができる。成形方法としては、例えば、ロールアウト法、アップドロー法、フロート法、及びダウンドロー法（スロットダウンドロー法又はオーバーフローダウンドロー法）が挙げられる。
　第１溶融炉１２及び第２溶融炉１３は、耐火物製の溶融炉本体と、溶融炉本体を加熱する加熱器とを備えている。溶融炉本体を構成する耐火物としては、例えば、アルミナ系無機材料、及びジルコニア系無機材料が挙げられる。清澄槽１６は、白金又は白金合金製である。
　第１溶融炉１２及び第２溶融炉１３に用いられる加熱器としては、例えば、電気式加熱器、及びガスバーナーが挙げられる。第１移送管１５、第２移送管１８及び清澄槽１６についても、加熱器で加熱することも可能であるが、白金又は白金合金で構成された壁面に直接電流を流すことで加熱する白金直接通電加熱が好ましい。
　＜製造装置の詳細構成＞
　製造装置１１は、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧを所定の深さＤ１（第１の溶融深さと呼ぶこともある）に維持し、第２溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧを所定の深さＤ２（第２の溶融深さと呼ぶこともある）に維持しながら運転される。当該所定の深さＤ１、Ｄ２は、第１溶融炉１２及び第２溶融炉１３にそれぞれ予め設定されることができる。
　第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１を１００％とした場合、第１溶融炉１２の流出部１２ａと第２溶融炉１３の流入部１３ａとの高低差Ｈ１は３０％以上である。この高低差Ｈ１は、４０％以上であることが好ましく、より好ましくは５０％以上である。なお、この高低差Ｈ１は、第１溶融炉１２の流出部１２ａの鉛直方向における中心と第２溶融炉１３の流入部１３ａの鉛直方向における中心との高低差をいう。高低差Ｈ１の上限は、深さＤ１の１００％未満であれば特に限定されない。
　第２溶融炉１３の流出部１３ｂは、第２溶融炉１３の流入部１３ａよりも下方に位置している。第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの深さＤ２を１００％とした場合、第２溶融炉１３の流入部１３ａと第２溶融炉１３の流出部１３ｂとの高低差Ｈ２は、３０％以上であることが好ましい。この高低差Ｈ２は、４０％以上であることがより好ましく、さらに好ましくは５０％以上である。なお、この高低差Ｈ２は、第２溶融炉１３の流入部１３ａの鉛直方向における中心と第２溶融炉１３の流出部１３ｂの鉛直方向における中心との高低差をいう。高低差Ｈ２の上限は、深さＤ２の１００％未満であれば特に限定されない。
　第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１を１００％とした場合、第１溶融炉１２の内底と第２溶融炉１３の流入部１３ａの下端との高低差Ｈ３は、５０％以上であることが好ましい。この高低差Ｈ３は、６０％以上であることがより好ましく、さらに好ましくは７０％以上である。高低差Ｈ３の上限は、深さＤ１の１００％未満であれば特に限定されない。
　第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１を１００％とした場合、第１溶融炉１２の内底と第１溶融炉１２の流出部１２ａの上端との高低差Ｈ４は、５０％以下であることが好ましい。この高低差Ｈ４は、４０％以下であることがより好ましく、さらに好ましくは３０％以下である。高低差Ｈ４の下限は、深さＤ１の０％超であれば特に限定されない。
　第１溶融炉１２の流出部１２ａの下端は、第１溶融炉１２の内底よりも上方に位置することが好ましい。第２溶融炉１３の流出部１３ｂの下端は、第２溶融炉１３の内底よりも上方に位置することが好ましい。
　第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１は、特に限定されないが、例えば、６００ｍｍ以上、２０００ｍｍ以下の範囲である。また、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの深さＤ２についても、特に限定されないが、例えば、６００ｍｍ以上、２０００ｍｍ以下の範囲である。
　＜ガラス物品の用途＞
　ガラス物品としては、特に限定されず、例えば、板ガラス、及び管ガラスが挙げられる。本実施形態のガラス物品の製造装置１１は、板ガラスの製造装置１１に用いられることが好ましい。ガラス物品の用途としては、例えば、ディスプレイ用途、タッチパネル用途、光電変換パネル用途、電子デバイス用途、窓ガラス用途、建材用途、及び車両用途が挙げられる。
　＜ガラス組成＞
　本実施形態のガラス物品の製造装置１１により製造されるガラス物品としては、例えば、ソーダガラス、ソーダライムガラス、硼珪酸ガラス、アルミノシリケートガラス、アルカリ含有ガラス、及び無アルカリガラスが挙げられる。ガラス物品は、特に、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２：５０～８０％、Ａｌ２Ｏ３：５～２５％、Ｂ２Ｏ３：０～２０％、ＭｇＯ：０～１５％、ＣａＯ：１～１５％、ＳｒＯ：０～１５％、ＢａＯ：０～１５％、ＳｎＯ２：０～１％を含有し、アルカリ金属酸化物（Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、及びＬｉ２Ｏ）の含有量が合計量で０．５質量％未満であるディスプレイ用ガラスであることが好ましい。本実施形態では上記組成のガラス物品が得られるよう計量及び混合したガラス原料を第１溶融炉１２へ投入する場合を一例として説明している。なお、ガラス原料には、必要に応じて清澄剤を含有させることができる。清澄剤としては、溶融ガラスＭＧ中で酸素ガスを発生する化合物であり、例えば、酸化スズ、酸化セリウムが挙げられる。
　＜ガラス物品の製造及び作用＞
　次に、上記ガラス物品の製造装置１１を用いた製造方法及び主な作用について説明する。
　ガラス物品の製造装置１１の第１溶融炉１２内ではガラス原料が溶融される。第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧは、第１流路１４を通じて第２溶融炉１３に送られる。第２溶融炉１３には、溶融ガラスＭＧが第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの液面とほぼ同等の高さまで溶融ガラスＭＧが送られる。なお、第２溶融炉１３の流入部１３ａは、溶融ガラスＭＧ中に開口されるように、第１溶融炉１２中の溶融ガラスＭＧの液面が調整される。
　図２に示すように、溶融ガラスＭＧ中の泡は時間の経過に伴って上昇するため、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧ中に含まれる泡は、第１溶融炉１２の内底に近づくほど少ない。ここで、上記製造装置１１において、第２溶融炉１３の流入部１３ａは、第１溶融炉１２の流出部１２ａよりも上方に位置している。また、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１を１００％とした場合、第１溶融炉１２の流出部１２ａと第２溶融炉１３の流入部１３ａとの高低差Ｈ１は３０％以上である。このため、第１流路１４は、泡の混入の比較的少ない溶融ガラスＭＧを第１溶融炉１２内から上方に向けて移送する。このとき、溶融ガラスＭＧ中の泡に加わる圧力が低下するため、溶融ガラスＭＧ中で泡が膨張する。これにより、溶融ガラスＭＧ中の泡は浮力を受け易くなるため、第２溶融炉１３内で液面まで上昇し易くなる。すなわち、第１流路１４を利用して、泡の混入の比較的少ない溶融ガラスＭＧを第１溶融炉１２から第２溶融炉１３に送ることができるとともに、溶融ガラスＭＧ中の泡を膨張させることで第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの液面から泡を抜け易くすることができる。
　第２溶融炉１３内において、溶融ガラスＭＧは、第２流路１７を通じて清澄槽１６へ送られる。清澄槽１６では、溶融ガラスＭＧ中の泡をさらに減少させることができる。このような溶融ガラスＭＧを用いて成形されたガラス物品では、泡を要因とした欠陥が発生し難い。
　なお、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの温度を第１温度Ｔ１、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの温度を第２温度Ｔ２とした場合、例えば、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧに含まれる清澄剤の作用を高めるという観点から、第２温度Ｔ２は、第１温度Ｔ１よりも高いことが好ましい。なお、清澄槽１６内の溶融ガラスＭＧの温度を第３温度Ｔ３とした場合、第３温度Ｔ３は、第２温度Ｔ２以上の温度であることが好ましい。
　第１温度Ｔ１は、１４００℃以上、１６００℃以下の範囲であることが好ましい。第２温度Ｔ２は、１４５０℃以上、１６５０℃以下であることが好ましい。第３温度Ｔ３は、１５００℃以上、１７００℃以下であることが好ましい。
　以上詳述した実施形態によれば、次のような作用効果が発揮される。
　（１）ガラス物品の製造装置１１は、第１溶融炉１２と第２溶融炉１３とを含むガラス溶融炉と、第１溶融炉１２の流出部１２ａから第２溶融炉１３の流入部１３ａへ溶融ガラスＭＧを送る第１流路１４とを備えている。第２溶融炉１３の流入部１３ａは、第１溶融炉１２の流出部１２ａよりも上方に位置している。そして、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１を１００％とした場合、第１溶融炉１２の流出部１２ａと第２溶融炉１３の流入部１３ａとの高低差Ｈ１が３０％以上である。この構成によれば、第１流路１４を利用して、泡の混入の比較的少ない溶融ガラスＭＧを第１溶融炉１２から第２溶融炉１３に送ることができるとともに、溶融ガラスＭＧ中の泡を膨張させることで第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの液面から泡を抜け易くすることができる。このため、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラスＭＧ中の泡を減少させることが容易となる。
　（２）ガラス物品の製造装置１１において、第２溶融炉１３の流出部１３ｂは、第２溶融炉１３の流入部１３ａよりも下方に位置し、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの深さＤ２を１００％とした場合、第２溶融炉１３の流入部１３ａと第２溶融炉１３の流出部１３ｂとの高低差Ｈ２は、３０％以上であることが好ましい。この場合、泡の混入の比較的少ない溶融ガラスＭＧを第２溶融炉１３の流出部１３ｂから下流へ送ることができるため、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラスＭＧ中の泡を減少させることがさらに容易となる。
　（３）ガラス物品の製造装置１１において、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１を１００％とした場合、第１溶融炉１２の内底と第２溶融炉１３の流入部１３ａの下端との高低差Ｈ３は、５０％以上であることが好ましい。
　ここで、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの液面は、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの液面と同等の高さであるため、上記のように高低差Ｈ３を規定することで、第１流路１４を通じた溶融ガラスＭＧは、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの液面により近い位置で第２溶融炉１３内に流入する。このため、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの液面から泡をより抜け易くすることができる。これにより、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラスＭＧ中の泡を減少させることがさらに容易となる。
　（４）ガラス物品の製造装置１１において、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの深さＤ１を１００％とした場合、第１溶融炉１２の内底と第１溶融炉１２の流出部１２ａの上端との高低差Ｈ４は、５０％以下であることが好ましい。この場合、第１溶融炉１２の流出部１２ａは、第１溶融炉１２の内底により近づくため、第１流路１４に流入する溶融ガラスＭＧ中の泡をより減少させることができる。これにより、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラスＭＧ中の泡を減少させることがさらに容易となる。
　（５）ガラス物品の製造装置１１は、清澄槽１６をさらに備え、第２溶融炉１３の流出部１３ｂは、清澄槽１６に連結されることが好ましい。この場合、泡を減少させた溶融ガラスＭＧを清澄槽１６へ送ることにより、例えば、清澄槽１６を用いた溶融ガラスＭＧの清澄時間を短縮しても、ガラス物品に混入する泡を減少させることが可能である。
　（６）ガラス物品の製造装置１１において、第１溶融炉１２には、ガラス原料が投入されることが好ましい。このようにガラス原料が投入される第１溶融炉１２では、溶融ガラスＭＧ中に泡が混入し易い。このような第１溶融炉１２から流出する溶融ガラスＭＧの泡を減少させることで、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラスＭＧ中の泡を効率的に減少させることができる。
　（７）ガラス物品の製造装置１１において、ガラス物品は、オーバーフローダウンドロー法を用いて成形される板ガラスであることが好ましい。こうした板ガラスでは、優れた外観品質を求められることが多いため、板ガラスの泡の混入を減少させることで、板ガラスの歩留まりを高めるという観点で特に有利である。
　（８）例えば、第１溶融炉１２の内壁を構成する耐火物（例えば、ジルコニア系耐火物）が溶融ガラスＭＧに混入することで、溶融ガラスＭＧが汚染されるおそれがある。汚染された溶融ガラスＭＧからガラス物品が成形されると、例えば、ガラス物品の外観に影響を及ぼすおそれがある。具体的には、ガラス物品において、バリ、うねり、すじ、異物混入等が発生し易くなる。ここで、耐火物により汚染された溶融ガラスＭＧは、比重が高いことから、ガラス溶融炉内で沈降する傾向にある。この点、上記（１）で述べたガラス物品の製造装置１１において、第１溶融炉１２の流出部１２ａと第２溶融炉１３の流入部１３ａとの高低差Ｈ１が３０％以上であるため、汚染された溶融ガラスＭＧは、第１溶融炉１２の流出部１２ａから第２溶融炉１３の流入部１３ａへ移送され難い。従って、汚染された溶融ガラスＭＧからガラス物品が成形され難くなる。これにより、ガラス物品において、バリ、うねり、すじ、異物混入等が発生することを抑えることができる。
　また、汚染された溶融ガラスＭＧからガラス物品が成形され難くするという観点から、ガラス物品の製造装置１１において、第１溶融炉１２の流出部１２ａの下端は、第１溶融炉１２の内底よりも上方に位置することが好ましい。この場合、汚染された溶融ガラスＭＧが第１流路１４に流入し難くなるため、汚染された溶融ガラスＭＧからガラス物品が成形され難くなる。同様の観点から、第２溶融炉１３の流出部１３ｂの下端は、第２溶融炉１３の内底よりも上方に位置することが好ましい。
　（９）上述した製造装置１１を用いたガラス物品の製造方法によれば、例えば、上記（１）欄で述べた作用効果が得られるため、ガラス物品の品質を高めたり、ガラス物品の歩留まりを高めたりすることが容易となる。
　（１０）ガラス物品の製造方法において、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの温度は、第１溶融炉１２内の溶融ガラスＭＧの温度よりも高いことが好ましい。この場合、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧ中で清澄剤が作用し易くなるため、ガラス溶融炉から流出される溶融ガラスＭＧ中の泡を減少させることがさらに容易となる。
　（１１）例えば、第１流路１４や第２溶融炉１３に酸素ガスをバブリングすると、溶融ガラスＭＧ中の泡がより大きくなるため、第２溶融炉１３内の溶融ガラスＭＧの液面から泡をより抜け易くすることができる。本実施形態の製造装置１１及び製造方法によれば、上述したようにガラス溶融炉から流出される溶融ガラスＭＧ中の泡を減少させることが容易となるため、酸素ガスのバブリングを省略することができる。
　上記実施形態を次のように変更して構成してもよい。
　・前記ガラス物品の製造装置１１のガラス溶融炉は、第１溶融炉１２及び第２溶融炉１３から構成されているが、さらに第３溶融炉を含んで構成することもできる。前記第１溶融炉１２は、ガラス原料が投入される構成であるが、例えば、第１溶融炉１２よりも上流側に第３溶融炉を設置し、その第３溶融炉にガラス原料を投入してもよい。また、例えば、第２溶融炉１３と、清澄槽１６との間に第３溶融炉を設置することもできる。
　・前記第１流路１４は、第１溶融炉１２の流出部１２ａから第２溶融炉１３の流入部１３ａまで直線的に延在しているが、例えば、上下に屈曲する屈曲部を有する流路や水平部分を有する流路に変更することもできる。前記第２流路１７についても、第２溶融炉１３の流出部１３ｂから清澄槽１６の流入部１６ａまで直線的に延在しているが、第１流路１４と同様に他の形状に変更することもできる。
　・前記ガラス物品の製造装置１１及び製造方法により製造されるガラス物品の上述した組成は一例であり、例えば、アルカリ金属酸化物を含有する化学強化用ガラスであってもよい。具体的には、得られるガラス物品が、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２：５０～８０％、Ａｌ２Ｏ３：５～２５％、Ｂ２Ｏ３：０～１５％、Ｎａ２Ｏ：１～２０％、Ｋ２Ｏ：０～１０％を含有するようにガラス原料を調合して第１溶融炉１２に投入してもよい。
　次に、実施例及び比較例について説明する。
　表１に示すように、各例では、ガラス物品の製造装置において、高低差Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３，Ｈ４を設定し、オーバーフローダウンドロー法を用いて板ガラスを製造した。なお、各例におけるガラス原料の組成は、質量％で、ＳｉＯ２：６０％、Ａｌ２Ｏ３：１６％、Ｂ２Ｏ３：１０％、ＭｇＯ：０．３％、ＣａＯ：８％、ＳｒＯ：５％、ＢａＯ：０．５％、ＳｎＯ２：０．２％である。また、第１溶融炉内の溶融ガラスの温度は、１５００℃、第２溶融炉内の溶融ガラスの温度は、１６００℃、清澄槽内の溶融ガラスの温度は、１６８０℃に設定した。
　板ガラスを成形した際の泡の減少効果及びうねりの低減効果について以下の評価方法で評価した。
　＜泡の減少効果＞
　板ガラス（２５００ｍｍ×２２００ｍｍ×０．５ｍｍ）を５０枚製造し、各板ガラスに含まれる最大径１００μｍ以上の泡の数を、暗室内で端面から光を照射した状態で目視にて計測した。計測した泡の数の平均値を板ガラス１ｋｇ当たりの個数に換算し、その換算値に基づき以下のように判定した。
板ガラス１ｋｇ当たりの泡の個数が０．１個未満の場合…４点。
板ガラス１ｋｇ当たりの泡の個数が０．１個以上、０．３個未満の場合…３点。
板ガラス１ｋｇ当たりの泡の個数が０．５個以上、１．０個未満の場合…２点。
板ガラス１ｋｇ当たりの泡の個数が１．０個以上の場合…１点。
　泡の減少効果の結果を表１に示す。
　＜うねりの低減効果＞
　板ガラス（２５００ｍｍ×２２００ｍｍ×０．５ｍｍ）を５０枚製造し、各板ガラスについて、触針式の表面形状測定装置を用いて、ＪＩＳ　Ｂ０６１０に記載のＷＣＡ（ろ波中心線うねり）を測定した。この測定は、ＳＥＭＩ　ＳＴＤ　Ｄ１５－１２９６に準拠し、測定時のカットオフは、０．００８～０．８ｍｍ、板ガラスの引き出し方向に対して垂直な方向に２５００ｍｍの長さで測定した。このときの、うねりの最大値を求め、その最大値に基づき以下のように判定した。
うねりの最大値が０．０２μｍ以下の場合…４点。
うねりの最大値が０．０２μｍを超え、０．０５μｍ以下の場合…３点。
うねりの最大値が０．０５μｍを超え、０．１０μｍ以下の場合…２点。
うねりの最大値が０．１０μｍを超える場合…１点。
　うねりの低減効果の結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、実施例の泡の減少効果は、比較例よりも優れることが分かった。また、うねりの低減効果についても、実施例は比較例よりも優れることが分かった。
　本発明は、例示したものに限定されるものではない。例えば、例示した特徴が本発明にとって必須であると解釈されるべきでなく、むしろ、本発明の主題は、開示した特定の実施形態の全ての特徴より少ない特徴に存在することがある。本発明は、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
　１１…ガラス物品の製造装置、１２…第１溶融炉、１２ａ…流出部、１３…第２溶融炉、１３ａ…流入部、１３ｂ…流出部、１４…第１流路、１６…清澄槽、Ｄ１，Ｄ２…深さ、Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３，Ｈ４…高低差、ＭＧ…溶融ガラス。

Claims (9)

  1. 　溶融ガラスからガラス物品を製造するガラス物品の製造装置であって、
    　第１溶融炉と第２溶融炉とを含むガラス溶融炉と、
    　前記第１溶融炉の流出部から前記第２溶融炉の流入部へ溶融ガラスを送る流路とを備え、
    　前記第２溶融炉の流入部は、前記第１溶融炉の流出部よりも上方に位置し、
    　前記第１溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、前記第１溶融炉の流出部と前記第２溶融炉の流入部との高低差は、３０％以上であることを特徴とするガラス物品の製造装置。
  2. 　前記第２溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、前記第２溶融炉の流入部と前記第２溶融炉の流出部との高低差は、３０％以上であることを特徴とする請求項１に記載のガラス物品の製造装置。
  3. 　前記第１溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、
    　前記第１溶融炉の内底と前記第２溶融炉の流入部の下端との高低差は、５０％以上であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のガラス物品の製造装置。
  4. 　前記第１溶融炉内の溶融ガラスの深さを１００％とした場合、
    　前記第１溶融炉の内底と前記第１溶融炉の流出部の上端との高低差は、５０％以下であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のガラス物品の製造装置。
  5. 　清澄槽をさらに備え、前記第２溶融炉の流出部は、前記清澄槽に連結されることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のガラス物品の製造装置。
  6. 　前記第１溶融炉には、ガラス原料が投入されることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のガラス物品の製造装置。
  7. 　前記ガラス物品は、オーバーフローダウンドロー法を用いて成形される板ガラスであることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のガラス物品の製造装置。
  8. 　請求項１から請求項７のいずれか一項に記載のガラス物品の製造装置を用いてガラス物品を製造することを特徴とするガラス物品の製造方法。
  9. 　前記第２溶融炉内の溶融ガラスの温度は、前記第１溶融炉内の溶融ガラスの温度よりも高いことを特徴とする請求項８に記載のガラス物品の製造方法。
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