WO2016148605A1 - Конусная инерционная дробилка с усовершенствованным противодебалансом - Google Patents
Конусная инерционная дробилка с усовершенствованным противодебалансом Download PDFInfo
- Publication number
- WO2016148605A1 WO2016148605A1 PCT/RU2016/000114 RU2016000114W WO2016148605A1 WO 2016148605 A1 WO2016148605 A1 WO 2016148605A1 RU 2016000114 W RU2016000114 W RU 2016000114W WO 2016148605 A1 WO2016148605 A1 WO 2016148605A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- counterbalance
- cone
- crusher
- flange
- inertial
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C2/00—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers
Definitions
- the invention relates to the field of heavy engineering, to crushing grinding equipment, in particular to cone crushers, and can be used in technological processes in the construction and mining and processing industries.
- An inertial cone crusher is known in the art.
- the design of the crusher comprises a housing with an outer cone and an inner cone placed inside it, the surfaces of which face each other form a crushing chamber.
- On the drive shaft of the inner movable cone there is an unbalance driven into rotation by the transmission unit.
- a centrifugal force is created, forcing the inner cone to run around the outer cone without a gap if there is no recyclable material in the crushing chamber (at idle speed); or through a layer of crushed material.
- the large value of the centrifugal force created by the unbalance and leading to an increase in crushing force at the same time leads to a disturbance in the dynamic equilibrium and to an increase in vibration loads on all elements of the crusher, especially on the casing. This in turn leads to the need to increase the strength characteristics of the housing, such as wall thickness, the strength of shock absorbers, the strength of the foundation on which the housing is installed, drive elements and other parts.
- the mentioned problem of dynamic balancing is solved by introducing counterbalance into the design of the crusher, that is, an additional unbalanced unbalance established in antiphase to the unbalance, generating its own centrifugal force directed opposite to the centrifugal forces of the inner cone and its unbalance.
- inertial cone crusher RU 2174445, which is one of the effective solutions to the problem of dynamic balancing of the crusher.
- an inertial cone crusher comprising a housing with an outer cone supported on a foundation through elastic shock absorbers and an inner cone placed inside it on a spherical support, on the shaft of which a drive unbalanced rotor is mounted with a bearing with the possibility of adjusting its center of gravity relative to the axis of rotation, connected through a ball support and compensation coupling and through an intermediate shaft located in the bearings of the housing with a drive pulley and an engine, in which the housing the rotor bearing and the pulley housing are made with cylindrical surfaces eccentric relative to the axis of rotation, the pulley is equipped with an unbalanced load, and the said unbalanced loads are also made eccentric and mounted with the possibility of complete rotation on the reciprocal eccentric cylindrical surfaces of the rotor bearing and pulley and the possibility of fixing them in the required position relative to eccentricity of said
- the invention is known “Inertial cone crusher and method of balancing such a crusher", (“Inertia cone crusher and method of balancing such crusher"), WO 2012/005650 Al, priority data 07/03/2010, SE20100050771.
- the known construction of an inertial cone crusher comprises a housing, an external cone, an internal cone, on which a unbalance is mounted on a vertical shaft; and a system of counterbalances consisting of two separate parts. One part of the counterbalance is mounted on the intermediate drive shaft below the sliding bearing and is located below the outside of the crusher body, while the second part of the counterbalance is attached to the intermediate drive shaft above the sliding bearing and is located inside the crusher body.
- the total total weight of both counterbalances and the weights of each separately are calculated in such a way that they correspond to those required to create the necessary centrifugal force, and to solve the problem of matching and dynamically balancing the unbalance and the counterbalance.
- This technical solution allows you to resolve a wide range of aspects of the dynamic balancing of the crusher by changing the ratio of the weights of the counterbalance parts, their relative position, and their relative position with the unbalance.
- An important advantage of the double distribution of counterbalance weights is that the loads on the intermediate drive shaft are reduced and distributed more evenly, therefore, the service life of the drive unit increases.
- the main disadvantage of both of the technical solutions described above is the location of the lower counterbalance at a level that is significantly lower than the bottom of the housing, under which in turn there is a pulley drive shaft and the drive pulley itself.
- the engine can be connected, for example, via a V-belt drive, with a pulley. Based on this design, it is necessary to provide access to the crusher strictly from below, in the area located below the housing, to accommodate the actual unbalance, the pulley and its shaft, the drive, the engine itself, and also to provide an access area for adjustments and service.
- the goal can be achieved by improving the problem of providing dynamic balancing of the crusher.
- One of the possible ways to improve the dynamic balancing of the crusher is to create an improved design of the counterbalance unit, which must simultaneously meet the following requirements:
- the location of the counterbalance should not require a special equipped area located under the crushing unit and should not be combined with the unloading area of the finished material;
- the place of placement of the counterbalance should be as close as possible to the place of placement of the unbalance to optimize the dynamic balance, that is, the node must be placed inside the existing crusher body;
- the method and location of the counterbalance should not increase the overall dimensions of the crushing unit in height or in width;
- the unit must have a reliable and simple design, at least not leading to an increase in the cost of the crusher;
- the design should contribute to the simplification, acceleration and cheapening of the service maintenance of the crusher.
- an inertial cone crusher which contains: a housing with an outer cone supported on a foundation through elastic shock absorbers and an inner cone placed inside it on a spherical support, on the drive shaft of which there is an unbalance with the slip sleeve with the possibility adjusting its center of gravity with respect to the axis of rotation, the unbalance slip sleeve is connected through a ball support and compensation coupling to a gear connected to the engine by a gear, and the ball and support coupling includes upper and lower coupling halves.
- the lower coupling half is mounted through an axial sliding bearing inside an anti-unbalance axis of rotation supported on a flange, onto which an anti-balance is mounted using a sliding sleeve,
- the anti-imbalance is rigidly connected to the gear wheel and the lower coupling half, so that the said anti-balance, the gear wheel, the lower coupling half and the slip sleeve form a single movable "anti-imbalance unit", and the flange is rigidly fixed to the bottom of the crusher body.
- the crusher additionally has the following characteristics.
- the axis of rotation of the counterbalance is made in the form of a hollow cylindrical cup with an oil-conducting hole in the center of the bottom, the inner diameter of the cup is equal to or greater than the outer diameter of the lower coupling half.
- the flange is made in the form of a stepped disk with a central mounting hole whose diameter is equal to the outer diameter of the axis of rotation of the counterbalance, has mounting holes along the edges of the disk.
- the axis of rotation of the counterbalance and the flange can be made as a single part.
- the mounting holes along the edges of the flange are designed so that the heads of the mounting bolts are completely recessed into the aforementioned mounting holes.
- the plain bearing is made in the form of two disks with oil-conducting holes in the center.
- the mounting holes of the counterbalance coincide with the mounting holes of the gear wheel, coincide with the mounting holes of the lower coupling half.
- the anti-imbalance in the first embodiment is made in the form of a disk segment, in the center of which there is a mounting hole equal to the outer diameter of the anti-imbalance slip sleeve, along the edges of which are mounting holes, the upper surface of the disk has two rectangular lowering ledges, the lower surface the disk has a figured selection made in the form of the mounting fixture of the flange, the end face is rounded from the bottom edge.
- the anti-imbalance in the second embodiment is made in the form of a disk segment, in the center of which there is a mounting hole equal to the outer diameter of the anti-imbalance slip bush, along the edges of which there are mounting holes, the upper surface of the disk has one rectangular lowering ledge, the lower surface of the disk has a conical ledge made for mounting flange mounting .
- the anti-imbalance has two installation end flats.
- the essence of the present invention is illustrated by the following figures.
- FIG. 1 is a cross-sectional diagram of an inertial cone crusher.
- FIG. Figure 2 presents a separate crusher assembly linking unbalance and anti-imbalance, indicating the forces and moments acting on them.
- FIG. Figures 3 and 4 show the anti-imbalance in two versions in the form of a three-dimensional drawing, as well as in the form of a sectional drawing.
- FIG. 5 and 6 show the anti-imbalance with additional installation end faces in two versions in the form of a volumetric drawing, as well as in the form of a sectional drawing.
- the invention is structurally implemented as follows.
- the housing (1) is mounted on the foundation (9) through elastic shock absorbers (10).
- the external crushing cone (2) and the internal crushing cone (3) placed on the spherical support (4) form a crushing chamber between them.
- An unbalance unit (6) is installed on the shaft (5) of the inner cone (3), consisting of the actual unbalance mounted on the unbalance sleeve (12), which is mounted on the shaft (5) with the possibility of rotation around it.
- the unbalance unit (6) is connected by a ball support and compensation coupling (20) with a gear wheel (16) through the upper coupling half (21) and the lower coupling half (23).
- the coupling half (23) is placed inside the axis of rotation of the counterbalance (15), which is made in the form of a hollow cylindrical glass with an oil-guiding hole in the center of the bottom.
- the coupling half (23) is supported by a plain bearing (22), which is made in the form of two thin disks with oil-conducting holes in the center.
- the anti-imbalance (11) is mounted on the sliding sleeve (19) by the press fit method, and the sleeve (19), in turn, is mounted on the axis of rotation of the anti-balance (15) with the possibility of rotation around it.
- the axis of rotation (15) is supported on the flange (34), which is made in the form of a stepped disk with a central mounting hole and is rigidly fixed to the bottom of the housing (1) using fixing bolts (32) located around the perimeter of the flange disk.
- the anti-imbalance (11) is rigidly connected to the gear wheel (16) and to the coupling half (23) through the mounting holes (24) by means of fixing bolts.
- the “anti-imbalance unit” which includes the actual anti-imbalance (11), the gear wheel (16), the lower coupling half (23) and the sliding sleeve (19) form a single movable unit, all of whose elements are rigidly connected to each other by means of fixing bolts and press fit.
- the movable “counterbalance unit” is mounted rotatably on the fixed axis of rotation (15), which is either supported on the flange (34) or made as a solid axle-flange part.
- the movable “anti-imbalance unit” is mounted in such a way that the anti-imbalance (11) is always in antiphase to the unbalance (6).
- the pipe (8), the oil-conducting channel (7) of the rotation axis (15), oil-conducting holes in the disks of the plain bearing (22), the oil-conducting channel in the supporting spindle of the coupling (20) form a common oil-conducting channel.
- the invention works as follows.
- the torque is supplied to the gear transmission: the shaft - gear (25) and gear wheel (16).
- the gear wheel (16) rotates the “anti-imbalance unit”, which also includes anti-imbalance (11), the sliding sleeve (19) the lower coupling half (23).
- the movable “counterbalance unit” rotates around the axis of rotation (15), so that the inner diameter of the slide sleeve (19) and the outer diameter of the axis of rotation (15) form a counterbalance slip bearing.
- the coupling half (23) is an element of the ball joint-compensation coupling (20), which transmits torque through the ball spindle and the upper coupling half (21) to the unbalance unit: unbalance (6) and the unbalance slip sleeve (12) mounted on the shaft (5) of the internal cone (3).
- the unbalance unit develops centrifugal force, the inner cone (3) moves and performs a run-in on the outer cone (2) by acting on crushed material in the crushing chamber.
- FIG. 2 illustrates in detail the design of the "counterbalance unit” and the principles of its operation.
- the vector Fi conventionally represents the centrifugal force developed by the unbalance, CGi is the center of gravity of the unbalanced unbalanced mass Gi; R ⁇ is the radius of rotation of the center of gravity of the unbalanced mass of unbalance, in other words, the distance by which the center of gravity of its unbalanced mass is removed from the axis of symmetry of the shaft (5).
- Vector F 2 conditionally represents the centrifugal force developed by the counterbalance
- CG 2 is the center of gravity of the unbalanced mass of counterbalance G 2
- R 2 is the radius of rotation of the center of gravity of the unbalanced mass of unbalance, in other words, the distance by which the center of gravity of its unbalanced mass is removed from the central axis of the crusher .
- the "anti-imbalance unit” not only moves from under the casing (1) to its limits, but is also installed as close to the unbalance (6) inside the crusher casing (1) as the unit design allows.
- the centrifugal force F1 unbalance (6) is determined by the formula:
- Fi is the centrifugal unbalance force, N;
- the centrifugal force F 2 anti-imbalance (11) is determined by the formula:
- the centrifugal force F 2 is greater, the larger the radius R 2 of rotation of the center of gravity of the unbalanced mass of unbalance, in other words, the distance by which the center of gravity CG 2 is removed from the central axis of the crusher.
- the proposed anti-imbalance is designed so that the parameter R 2 was the maximum possible for a given profile of the housing (1).
- the center of the vertical generatrix of the counterbalance sliding bearing formed by the sliding sleeve (1) and the axis of rotation (15) is indicated in FIG. 2 as a CFB point.
- the anti-imbalance design (11) is designed so that the center of gravity CG 2 of its unbalanced mass is located exactly in the center of the vertical generatrix of the sliding bearing. In other words, the points CG 2 and CFB must be located at the same level. If the height dimension of the vertical generatrix of the sliding bearing is taken to be “a”, then the distance from the upper edge of the sliding bearing to the point CFB and the distance from the point CFB to the lower edge of the sliding bearing are equal to each other and equal to “Angle a”. In this case, the load on the sliding bearing is distributed evenly, therefore there is no load imbalance, therefore the wear of the friction surfaces of the bearing occurs evenly, therefore the bearing lasts longer.
- anti-imbalance (11) can be constructively performed in two versions.
- the first embodiment is shown in FIG. 3, is made in the form of a disk segment, in the center of the disk a mounting hole (13) is made equal to the outer diameter of the sliding sleeve (19), along the edges of which are mounting holes (24).
- the upper surface of the counterbalance disk has two rectangular lowering ledges (26), the lower surface of the disk has a figured selection (28) made strictly according to the shape of the mounting fixture (32) of the flange (34), the end of the disk is rounded from the bottom edge (14), repeating the internal profile housing (1).
- the complex form of the first version of the counterbalance is due to a compromise between the design of the internal profile of the housing (1), in other words, the free space that is allocated to accommodate the counterbalance without changing the parameters of the housing, and the required characteristics of the actual anti-balance.
- FIG. 4 A second variant of counterbalance is shown in FIG. 4 is also made in the form of a disk segment, in the center of the disk there is a mounting hole (13) equal to the outer diameter of the sliding sleeve (19), along the edges of which are mounting holes (24), the upper surface of the disk has two rectangular lowering ledges (26), the lower the surface of the disk has a lowering conical ledge (29), made under the mounting fixture (32) of the flange (34).
- the form of the second version of the counterbalance is a modified form of the first option and a compromise between the requirements for compliance with the design characteristics and the requirements for reducing the cost of manufacturing parts, since the option has a simpler configuration.
- the advantage of this option is the lower cost of manufacturing the part, as is known from the prior art, the simpler the part, the cheaper it is to manufacture; and the disadvantage is a deviation from the best design characteristics.
- any of the mentioned anti-imbalance options may have two end flats (27), the designs are shown in FIG. 5 and 6, located on both sides of the disk, which are designed to facilitate the installation of counterbalance in the case when the required design diameter of the counterbalance disk is larger than the mounting openings of the case of this unit size.
- the method of fastening the flange (34) in the bottom of the housing (1) can be modified so that the bolt heads (32) are recessed into the mounting holes along the edges of the flange (34), FIG. 4 and 6.
- the rotation axis (15) and the flange (34) can be made as a single part.
- the advantage of this solution is a significant improvement in the strength characteristics of the “anti-imbalance unit”, since details (15) and (34) have a significant dynamic load.
- the disadvantage of this option is the increase in the cost of manufacturing a single part and the cost of its installation.
- the implementation of the claimed design of the crusher will allow, as indicated above, to significantly improve the dynamic balancing of the unit with the existing overall dimensions of the casing.
- it will make it possible to work at high engine speeds, which, according to [1], will lead to an increase in crushing force and, in turn, can lead to an increase in the degree of crushing by 10-15%.
- the vertical size of the proposed design of the crusher is smaller than the corresponding size of analogues, primarily due to the movement of the “counterbalance unit” inside the unit’s body, as well as due to the improvement of the counterbalance design itself, which allows more efficient distribution of its mass and use of the internal space of the case, therefore, to obtain a large efficiency with less material costs.
- the overall height of the crushing unit can be reduced by about 20% of the original height with the same sizes.
- the zone located below the level of the crusher body is freed from the counterbalance unit and from other drive parts, in connection with which there is no need to increase the discharge heat zone, there is no need to provide “lower access” for after-sales service: for the proposed design, after-sales service is carried out only from above, which is more pragmatic.
- Total cost savings the manufacture of the proposed design, depending on the chosen option, can be from 5 to 10%.
- All the original parts of the crushing unit proposed in the present invention can be performed by any methods known in the art, such as casting, hydro-abrasive or plasma cutting and the like.
Abstract
Дробилка относится к средствам для измельчения различных материалов и может быть использовано в строительной и горно-обогатительной отраслях промышленности. Дробилка содержит опертый на фундамент (9) через эластичные амортизаторы корпус (1) с наружным конусом (2) и размещенный внутри него на сферической опоре (4) внутренний конус (3). На приводном валу (5) внутреннего конуса (3) посредством втулки скольжения с возможностью регулировки центра тяжести относительно оси вращения расположен дебаланс 6. Втулка скольжения дебаланса (12) соединена через шаровую опорно-компенсационную муфту (20) с зубчатым колесом (16), соединенным зубчатой передачей с двигателем. Шаровая опорно-компенсационная муфта (20) включает верхнюю (21) и нижнюю (23) полумуфты. Нижняя полумуфта (23) через опорный подшипник скольжения (22) установлена внутри опертой на фланец оси вращения (15) противодебаланса (11), на которую с помощью втулки скольжения (19) установлен противодебаланс (11). При этом противодебаланс (11) жестко соединен с зубчатым колесом (16) и с нижней полумуфтой (23) с возможностью образования противодебалансом (11), зубчатым колесом (16), нижней полумуфтой (23) и втулкой скольжения (19) единого подвижного узла противодебаланса (11), причем фланец жестко закреплен в донной части корпуса (1) дробилки. В дробилке за счет узла противодебаланса обеспечивается динамическая стабилизация, что позволяет понизить высоту дробилки, повысить степень дробления.
Description
Конусная инерционная дробилка с усовершенствованным противодебалансом
Изобретение относится к области тяжелого машиностроения, к дробильному измельчительному оборудованию, в частности к конусным дробилкам, и может быть использовано в технологических процессах строительной и горно-обогатительной отраслях промышленности.
Дробильные агрегаты, используемые в настоящее время, являются конструктивно сложными в создании и трудоемкими в эксплуатации машинами. Поэтому одна из самых актуальных проблем это возможность создания конструкции, обладающей одновременно отличными рабочими характеристиками и вместе с тем простотой в эксплуатации и сервисном обслуживании.
Конусная инерционная дробилка известна из уровня техники. Конструкция дробилки содержит корпус с наружным конусом и размещенным внутри него внутренним конусом, обращенные друг к другу поверхности которых образуют камеру дробления. На приводном валу внутреннего подвижного конуса установлен дебаланс приводимый во вращение трансмиссионным узлом. При вращении дебаланса создается центробежная сила, заставляющая внутренний конус обкатываться по наружному конусу без зазора, если в камере дробления нет перерабатываемого материала (на холостом ходу); или через слой дробимого материала. Однако большая величина центробежной силы, создаваемая дебалансом и приводящая к увеличению дробящей силы, одновременно приводит к нарушению динамического равновесия и к увеличению вибрационных нагрузок на все элементы дробилки, прежде всего на корпус. Это в свою очередь приводит к необходимости увеличивать прочностные характеристики корпуса, такие как толщину стен, прочность амортизаторов, прочность фундамента на котором установлен корпус, элементов привода и других деталей.
Упомянутая проблема динамического уравновешивания решается введением в конструкцию дробилки противодебаланса, то есть дополнительного неуравновешенного дебаланса, установленного в противофазе к дебалансу, генерирующего свою собственную центробежную силу, направленную противоположно центробежным силам внутреннего конуса и его дебаланса.
Таким образом, обеспечение динамического уравновешивания дробилки, то есть создание таких условий ее работы, когда сумма всех действующих в ней сил и моментов была бы близка к нулю, является основным вопросом создания надежной эффективной конструкции. Теория динамического расчета дробилок описана в специальной
литературе, например, «Вибрационные дробилки», Вайсберг Л.А. и другие, Издательство ВСЕГЕИ, Санкт-Петербург, 2004, ISBN 93761-061-Х, Глава 6 «Динамика конусной инерционной дробилки с дополнительным вибратором на корпусе», стр. 103, { 1 }.
Известно изобретение «Инерционная конусная дробилка» RU 2174445, которое представляет собой одно из эффективных решений проблемы динамического уравновешивания дробилки. Согласно этому изобретению, в инерционной конусной дробилке, содержащей опертый на фундамент через эластичные амортизаторы корпус с наружным конусом и размещенный внутри него на сферической опоре внутренний конус, на валу которого с помощью подшипника смонтирован приводной неуравновешенный ротор с возможностью регулировки его центра тяжести относительно оси вращения, соединенной через шаровую опорно-компенсационную муфту и через размещенный в подшипниках корпуса промежуточный вал с приводным шкивом и двигателем, в которой корпус подшипника ротора и корпус шкива выполнены с цилиндрическими поверхностями, эксцентричными относительно оси вращения, шкив снабжен неуравновешенным грузом, и упомянутые неуравновешенные грузы также выполнены эксцентричными и установлены с возможностью полного поворота на ответных эксцентрических цилиндрических поверхностях подшипника ротора и шкива и возможностью фиксации их в необходимом положении относительно эксцентриситета упомянутых поверхностей и друг друга.
Известно изобретение «Инерционная конусная дробилка и метод уравновешивания такой дробилки», («Inertia cone crusher and method of balancing such crusher»), WO 2012/005650 Al, приоритетные данные 09.07.2010, SE20100050771. Согласно этому изобретению, известная конструкция конусной инерционной дробилки содержит корпус, внешний конус, внутренний конус, на вертикальном валу которого установлен дебаланс; и систему противодебалансов, состоящую из двух отдельных частей. Одна часть противодебаланса установлена на промежуточном приводном валу ниже подшипника скольжения и расположена снизу за пределами корпуса дробилки, при этом вторая часть противодебаланса крепится к промежуточному приводному валу над подшипником скольжения и расположена внутри корпуса дробилки. Общий суммарный вес обоих противодебалансов и веса каждого в отдельности, рассчитываются таким образом, чтобы они соответствовали требуемым для создания нужной центробежной силы, и для решения проблемы согласования и динамического уравновешивания дебаланса и противодебаланса.
Такое техническое решение позволяет разрешать широкий перечень аспектов динамического уравновешивания дробилки при помощи изменения соотношения весов частей противодебаланса, их взаимного расположения, и их взаимного расположения с дебалансом. Важным преимуществом двойного распределения весов противодебаланса является и то, что нагрузки на промежуточный приводной вал уменьшаются и распределяются более равномерно, следовательно срок службы приводного узла увеличивается.
Главным недостатком обоих описанных выше технических решений является расположение нижнего противодебаланса на уровне, который находится существенно ниже уровня дна корпуса, под которым в свою очередь расположен приводной вал шкива и сам приводной шкив. Двигатель может быть соединен, например, через клиноременную передачу, со шкивом. Исходя из такой конструкции необходимо обеспечить доступ к дробилке строго снизу, в зону расположенную ниже корпуса, для размещения собственно противодебаланса, шкива и его вала, привода, собственно двигателя, а также обеспечить зону доступа для регулировок и сервисного обслуживания.
Это требование можно осуществить или за счет подъема всей конструкции корпуса на определенную высоту или за счет создания разгрузочной течки больших размеров. Следовательно, общая высота конструкции дробящего агрегата существенно увеличивается, и как следствие этого увеличивается высота всей технологической цепочки, доставляющей исходный дробимый материал в верхний подающий бункер. Кроме того, выход готового продукта также осуществляется в зону расположенную непосредственно под корпусом и ниже уровня корпуса, а совмещение зоны обслуживания и зоны разгрузки готовой продукции затрудняет работу обслуживающего персонала.
Существенными недостатками системы двойного противодебаланса являются очевидно двойная стоимость его изготовления, дополнительные расходы на монтаж, регулировки и обслуживание. Также необходимо предусмотреть специальное пространство внутри корпуса для размещения внутреннего противодебаланса, что дополнительно увеличивает высоту корпуса. Для любого дробильного агрегата высота корпуса является важным и критичным параметром, который следует по возможности сохранять в заданных пределах, а в лучшем случае снижать насколько позволяет конструкция.
На основании сказанного выше, задачами настоящего изобретения является модернизация конструкции, повышение надежности конструкции дробилки и упрощение ее сервисного обслуживания за счет того что:
- все подвижные элементы агрегата должны быть расположены строго внутри пределов корпуса,
- сервисное обслуживание должно осуществляться только сверху корпуса,
- общая высота конструкции должна быть снижена.
Поставленная цель может быть реализована за счет усовершенствования проблемы обеспечения динамического уравновешивания дробилки. Одним из возможных способов усовершенствования обеспечения динамического уравновешивания дробилки является создание улучшенной конструкции узла противодебаланса, которая должна отвечать одновременно следующим требованиям:
- создавать требуемую величину центробежной силы, компенсирующую центробежную силу генерируемую небалансом; - место размещения противодебаланса не должно требовать специального оборудованной зоны расположенной под дробильным агрегатом и не должно совмещаться с зоной разгрузки готового материала;
- место размещения противодебаланса должно быть максимально приближено к месту размещения дебаланса для оптимизации динамического равновесия, то есть узел должен быть размещен внутри пределов существующего корпуса дробилки;
- способ и место размещения противодебаланса не должны увеличивать габаритные размеры дробильного агрегата в высоту или в ширину;
- узел должен иметь надежную и простую в исполнении конструкцию, по меньшей мере не приводящую к удорожанию стоимости дробилки;
- конструкция должна способствовать упрощению, ускорению и удешевлению сервисного обслуживания дробилки.
Поставленные задачи решаются в инерционной конусной дробилке, которая содержит: опертый на фундамент через эластичные амортизаторы корпус с наружным конусом и размещенный внутри него на сферической опоре внутренний конус, на приводном валу которого с помощью втулки скольжения расположен дебаланс с возможностью
регулировки его центра тяжести относительно оси вращения, втулка скольжения дебаланса соединена через шаровую опорно-компенсационную муфту с зубчатым колесом, соединенным зубчатой передачей с двигателем, при этом шаровая опорно- компенсационная муфта включает верхнюю и нижнюю полумуфты. В соответствии с настоящим изобретением: нижняя полумуфта через опорный подшипник скольжения установлена внутри опертой на фланец оси вращения противодебаланса, на которую с помощью втулки скольжения установлен противодебаланс,
при этом противодебаланс жестко соединен с зубчатым колесом и с нижней полумуфтой, таким образом что упомянутые противодебаланс, зубчатое колесо, нижняя полумуфта и втулка скольжения образуют единый подвижный «узел противодебаланса», а фланец жестко закреплен в донной части корпуса дробилки.
Дробилка дополнительно отличается следующими характеристиками.
Ось вращения противодебаланса выполнена в виде полого цилиндрического стакана с маслопроводящим отверстием центре донной части, внутренний диаметр стакана вьшолнен равным или большим, чем внешний диаметр нижней полумуфты.
Фланец выполнен в виде ступенчатого диска с центральным установочным отверстием диаметр которого выполнен равным внешнему диаметру оси вращения противодебаланса, имеет крепежные отверстия по краям диска. Ось вращения противодебаланса и фланец могут быть выполнены как единая деталь.
Установочные отверстия по краям фланца выполнены таким образом, чтобы головки установочных болтов были полностью утоплены в упомянутые установочные отверстия.
Опорный подшипник скольжения выполнен в виде двух дисков с маслопроводящими отверстиями в центре.
Крепежные отверстия противодебаланса совпадают с крепежными отверстиями зубчатого колеса, совпадают с крепежными отверстиями нижней полумуфты.
Противодебаланс в первом варианте выполнен в виде сегмента диска, в центре которого имеется установочное отверстие равное внешнему диаметру втулки скольжения противодебаланса, по краям которого расположены крепежные отверстия, верхняя поверхность диска имеет два прямоугольных понижающих уступа, нижняя поверхность
диска имеет фигурную выборку выполненную по форме установочного крепежа фланца, торец выполнен закругленным с нижнего края.
Противодебаланс во втором варианте выполнен в виде сегмента диска, в центре которого имеет установочное отверстие равное внешнему диаметру втулки скольжения противодебаланса, по краям которого расположены крепежные отверстия, верхняя поверхность диска имеет один прямоугольный понижающий уступ, нижняя поверхность диска имеет конический уступ выполненный под установочный крепеж фланца.
В качестве варианта исполнения противодебаланс имеет две установочные торцевые лыски. Существо настоящего изобретения поясняется следующими фигурами.
На фиг. 1 показана схема конусной инерционной дробилки в поперечном разрезе.
На фиг. 2 представлен отдельный узел дробилки, связывающий дебаланс и противодебаланс, с указанием действующих на них сил и моментов.
На фиг. 3 и 4 представлен противодебаланс в двух вариантах в виде объемного рисунка, а также в виде чертежа в разрезе.
На фиг. 5 и 6 представлен противодебаланс с дополнительными установочными торцевыми лысками в двух вариантах в виде объемного рисунка, а также в виде чертежа в разрезе.
Изобретение конструктивно реализуется следующим образом.
Корпус (1) установлен на фундамент (9) через эластичные амортизаторы (10). Наружный дробящий конус (2) и внутренний дробящий конус (3), размещенный на сферической опоре (4), образуют между собой камеру дробления. На валу (5) внутреннего конуса (3) установлен узел дебаланса (6) состоящий из собственно дебаланса, установленного на втулку дебаланса (12), которая установлена на вал (5) с возможностью вращения вокруг него. Узел дебаланса (6) соединен шаровой опорно- компенсационной муфтой (20) с зубчатым колесом (16) через верхнюю полумуфту (21) и нижнюю полумуфту (23). Полумуфта (23) помещена внутри оси вращения противодебаланса (15), которая выполнена в виде полого цилиндрического стакана с маслопгюводящим отверстием в центре дна. Полумуфта (23) оперта на опорный подшипник скольжения (22), который выполнен в виде двух тонких дисков с маслопроводящими отверстиями в центре.
Противодебаланс (11) установлен на втулку скольжения (19) методом прессовой посадки, а втулка (19) в свою очередь установлена на ось вращения противодебаланса (15) с возможностью вращения вокруг нее. Ось вращения (15) оперта на фланец (34), который выполнен в виде ступенчатого диска с центральным установочным отверстием и жестко закреплен в донной части корпуса (1) при помощи крепежных болтов (32) расположенных по периметру диска фланца.
Противодебаланс (11) жестко соединен с зубчатым колесом (16) и с полумуфтой (23) через крепежные отверстия (24) при помощи крепежных болтов. Таким образом, «узел противодебаланса», включающий собственно противодебаланс (11), зубчатое колесо (16), нижнюю полумуфту (23) и втулку скольжения (19) образуют единый подвижный узел, все элементы которого жестко соединены друг с другом при помощи крепежных болтов и прессовой посадки.
Подвижный «узел противодебаланса» в свою очередь установлен с возможностью вращения на неподвижную ось вращения (15) , которая или оперта на фланец (34) или выполнена как цельная деталь ось-фланец. Подвижный «узел противодебаланса» смонтирован таким образом, чтобы противодебаланс (11) всегда находился в противофазе к дебалансу (6).
Патрубок (8), маслопроводящий канал (7) оси вращения (15), маслопро водящие отверстия в дисках опорного подшипник скольжения (22,) маслопроводящий канал в опорном шаровом шпинделе муфты (20) образуют общий маслопроводящий канал.
Изобретение работает следующим образом.
От двигателя (18) через внешнюю муфту (17) крутящий момент поступает на зубчатую передачу: вал - шестерню (25) и зубчатое колесо (16). Зубчатое колесо (16) приводит во вращение «узел противодебаланса» включающий также противодебаланс (11), втулку скольжения (19) нижнюю полумуфту (23). Подвижный «узел противодебаланса» вращается вокруг оси вращения (15), таким образом внутренний диаметр втулки скольжения (19) и внешний диаметр оси вращения (15) образуют подшипник скольжения противодебаланса. Полумуфта (23) является элементом шаровой опорно-компенсационной муфты (20), которая через шаровой шпиндель и верхнюю полумуфту (21) передает крутящий момент узлу дебаланса: дебалансу (6) и втулке скольжения дебаланса (12), смонтированному на валу (5) внутреннего конуса (3) . Узел дебаланса развивает центробежную силу, внутренний конус (3) приходит в движение и
совершает обкатку по внешнему конусу (2) воздействуя на дробимый материал в камере дробления.
Фиг. 2 подробно иллюстрирует конструкцию «узла противодебаланса» и принципы его работы. Вектор Fi условно представляет представляет центробежную силу, развиваемую дебалансом, CGi - центр тяжести неуравновешенной массы Gi дебаланса; R\- радиус вращения центра тяжести неуравновешенной массы дебаланса, иначе говоря расстояние на которое центр тяжести его неуравновешенной массы удален от оси симметрии вала (5). Вектор F2 условно представляет центробежную силу, развиваемую противодебалансом, CG2 - центр тяжести неуравновешенной массы G2 противодебаланса, R2 - радиус вращения центра тяжести неуравновешенной массы дебаланса, иначе говоря, расстояние, на которое центр тяжести его неуравновешенной массы удален от центральной оси дробилки.
Согласно теории динамической стабилизации {1}, обеспечение полного динамического уравновешивания дробилки достигается тогда, когда сумма действующих в ней (центробежных) сил и моментов стремиться к нулю. Соответственно чем ближе друг к другу расположены центры тяжести неуравновешенных масс дебаланса CGi и противодебаланса CG2 , тем меньшую центробежную силу F2 требуется развить противодебалансу (11) для компенсации центробежной силы Fi развиваемой дебалансом (6). Поэтому для достижения поставленных целей в данном изобретении «узел противодебаланса» не только перемещается из под корпуса (1) внутрь его пределов, но и устанавливается настолько максимально близко к дебалансу (6) внутри корпуса (1) дробилки, насколько это позволяет конструкция агрегата.
Центробежная сила F1 дебаланса (6) определяется по формуле:
где:
Fi - центробежная сила дебаланса, Н;
Gt - неуравновешенная масса дебаланса, кг;
Ri- радиус вращения центра тяжести неуравновешенной массы дебаланса, м;
π = 3,14
п - скорость вращения дебаланса, об/мин.
Центробежная сила F2 противодебаланса (11) определяется по формуле:
где:
F2 - центробежная сила противодебаланса, Н;
G - неуравновешенная масса противодебаланса, кг;
R2- радиус вращения центра тяжести неуравновешенной массы противодебаланса, м; π = 3,14
п— скорость вращения противодебаланса, об/мин., равна скорости вращения дебаланса.
Согласно [2] центробежная сила F2 тем больше, чем больше радиус R2 вращения центра тяжести неуравновешенной массы противодебаланса, иначе говоря расстояние, на которое центр тяжести CG2 удален от центральной оси дробилки. Предложенный противодебаланс сконструирован таким образом, чтобы параметр R2 был максимально возможным для данного профиля корпуса (1). Центр вертикальной образующей подшипника скольжения противодебаланса, образованного втулкой скольжения (1 ) и осью вращения (15), обозначен на фиг. 2 как точка CFB.
Конструкция противодебаланса (11) выполнена таким образом, чтобы центр тяжести CG2 его неуравновешенной массы был расположен строго по центру вертикальной образующей подшипника скольжения. Иначе говоря, точки CG2 и CFB должны быть расположены на одном уровне. Если размер высоты вертикальной образующей подшипника скольжения принять равным «а», то расстояние от верхнего края подшипника скольжения до точки CFB и расстояние от точки CFB до нижнего края подшипника скольжения равны между собой и равны «Уг а». В этом случае нагрузка на подшипник скольжения распределена равномерно, следовательно отсутствует перекос нагрузки, следовательно износ поверхностей трения подшипника происходит равномерно, следовательно подшипник служит дольше.
В случае, когда центр тяжести CG2 смещен относительно точки CFB выше или ниже, нагрузка на подшипник распределяется неравномерно, соответственно выше или ниже центральной точки CFB, то есть имеет место перекос нагрузки, следовательно подшипник подвергается несимметричному износу поверхностей трения, следовательно быстрее выходит из строя.
Исходя из упомянутых выше задач противодебаланс (11) может быть конструктивно выполнен в двух вариантах.
Первый вариант представлен на фиг. 3, выполнен в виде сегмента диска, в центре диска выполнено установочное отверстие (13) равное внешнему диаметру втулки скольжения (19), по краям которого расположены крепежные отверстия (24). Верхняя поверхность диска противодебаланса имеет два прямоугольных понижающих уступа (26), нижняя поверхность диска имеет фигурную выборку (28) выполненную строго под форму установочного крепежа (32) фланца (34) , торец диска выполнен закругленным с нижнего края (14) , повторяющим внутренний профиль корпуса (1). Сложная форма первого варианта противодебаланса обусловлена компромиссом между конструкцией внутреннего профиля корпуса (1), иначе говоря свободным пространством, которое отводиться для размещения противодебаланса без изменения параметров корпуса, и требуемых характеристиках собственно противодебаланса.
Достоинством данного варианты является максимальное использование пространства корпуса (1) при параметрах противодебаланса, близких к оптимальным расчетным. Недостатком варианта является высокая стоимость исполнения данной формы детали. Второй вариант противодебаланса представлен на фиг. 4, также выполнен в виде сегмента диска, в центре диска выполнено установочное отверстие (13) равное внешнему диаметру втулки скольжения (19), по краям которого расположены крепежные отверстия (24), верхняя поверхность диска имеет два прямоугольных понижающих уступа (26), нижняя поверхность диска имеет понижающий конический уступ (29), выполненный под установочный крепеж (32) фланца (34). Форма второго варианта противодебаланса представляет собой видоизмененную форму первого варианта и компромисс между требованиями к соблюдению расчетных характеристик и требованиями к снижению стоимости изготовления детали, так как вариант имеет более простую конфигурацию. Достоинством данного варианта является более низкая стоимость изготовления детали, как известно из уровня техники, чем проще деталь, тем дешевле ее изготовить; а недостатком - отклонение от наилучших расчетных характеристик.
Любой из упомянутых вариантов противодебаланса может иметь две торцевые лыски (27), конструкции представлены на фиг. 5 и 6, расположенные с двух сторон диска, которые предназначены для облегчения установки противодебаланса в корпус в том случае, когда требуемый расчетный диаметр диска противодебаланса больше, чем установочные проемы корпуса данного типоразмера агрегата.
Как вариант исполнения, способ крепления фланца (34) в донной части корпуса (1) может быть видоизменен таким образом, чтобы головки болтов (32) были утоплены в установочные отверстия по краям фланца (34), фиг. 4 и 6.
Как вариант исполнения, ось вращения (15) и фланец (34) могут быть выполнены как единая деталь. Достоинством такого решения является существенное улучшение прочностных характеристик «узла противодебаланса», так как на детали (15) и (34) приходиться значительная динамическая нагрузка. Недостатком данного варианта является удорожание стоимости изготовления единой детали и стоимости ее монтажа.
Через патрубок (8), маслопроводящий канал (7) оси вращения (15), маслопроводящие отверстия в дисках опорного подшипник скольжения (22) и маслопроводящий канал в опорном шаровом шпинделе муфты (20) масло подается ко всем поверхностям трения дробилки.
По сравнению с известными из уровня техники решениями, реализация заявленной конструкции дробилки позволит, как было указано выше, существенно улучшить динамическое уравновешивание агрегата при существующих габаритных размерах корпуса. Кроме того, даст возможность работать при больших оборотах двигателя, что приведет согласно [1] к увеличению дробящей силы и в свою очередь может привести к повышению степени дробления на 10-15 %.
Вертикальный размер предложенной конструкции дробилки меньше, чем соответствующий размер аналогов, прежде всего за счет перемещения «узла противодебаланса» внутрь корпуса агрегата, а также за счет усовершенствования собственно конструкции противодебаланса, которая позволяет более эффективно распределять его массу и использовать внутреннее пространство корпуса, следовательно получить большую эффективность при меньших материальных затратах. Вследствие этого можно снизить общую высоту дробильного агрегата примерно на 20 % от первоначальной высоты при тех же типоразмерах.
Зона расположенная ниже уровня корпуса дробилки освобождается от узла противодебаланса и от иных приводных деталей, в связи с чем нет необходимости в увеличении зоны разгрузочной течки, нет необходимости обеспечивать «нижний доступ» для сервисного обслуживания: для предложенной конструкции сервисное обслуживание осуществляется только сверху, что более прагматично. Суммарная экономия стоимости
изготовления предложенной конструкции в зависимости от выбранного варианта, может составить от 5 до 10 %.
Все оригинальные детали дробильного агрегата, предложенные в настоящем изобретении, могут быть выполнены любыми известными из уровня техники способами, такими как литье, гидро абразивная или плазменная резка и тому подобное.
Claims
1. Конусная инерционная дробилка, содержащая опертый на фундамент через эластичные амортизаторы корпус с наружным конусом и размещенный внутри него на сферической опоре внутренний конус, на приводном валу которого с помощью втулки скольжения расположен дебаланс с возможностью регулировки его центра тяжести относительно оси вращения, втулка скольжения дебаланса соединена через шаровую опорно-компенсационную муфту с зубчатым колесом, соединенным зубчатой передачей с двигателем, при этом шаровая опорно- компенсационная муфта включает верхнюю и нижнюю полумуфты,
отличающаяся тем, что
нижняя полумуфта через опорный подшипник скольжения установлена внутри опертой на фланец оси вращения противодебаланса, на которую с помощью втулки скольжения установлен противодебаланс, при этом противодебаланс жестко соединен с зубчатым колесом и с нижней полумуфтой таким образом, что упомянутые противодебаланс, зубчатое колесо, нижняя полумуфта и втулка скольжения образуют единый подвижный узел противодебаланса, а фланец жестко закреплен в донной части корпуса дробилки.
2. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что ось вращения противодебаланса выполнена в виде полого цилиндрического стакана с маслопроводящим отверстием в центре донной части, внутренний диаметр стакана выполнен равным или большим внешнего диаметра нижней полумуфты.
3. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что фланец выполнен в виде ступенчатого диска с центральным отверстием, диаметр которого выполнен равным внешнему диаметру оси вращения противодебаланса, имеющего крепежные отверстия по краям диска.
4. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что ось вращения противодебаланса и фланец выполнены как единая деталь.
5. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что установочные отверстия по краям фланца выполнены таким образом, чтобы головки установочных болтов были полностью утоплены в упомянутые установочные отверстия.
6. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что опорный подшипник скольжения выполнен в виде двух дисков с маслопроводящими отверстиями в центре.
7. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что крепежные отверстия противодебаланса совпадают с крепежными отверстиями зубчатого колеса, совпадают с крепежными отверстиями нижней полумуфты.
8. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что противодебаланс выполнен в виде сегмента диска, в центре которого имеется установочное отверстие, равное внешнему диаметру втулки скольжения противодебаланса, по краям которого расположены крепежные отверстия, верхняя поверхность диска имеет два прямоугольных понижающих уступа, нижняя поверхность диска имеет фигурную выборку выполненную по форме установочного крепежа фланца, торец выполнен закругленным с нижнего края.
9. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что противодебаланс выполнен в виде сегмента диска, в центре которого имеет установочное отверстие, равное внешнему диаметру втулки скольжения противодебаланса, по краям которого расположены крепежные отверстия, верхняя поверхность диска имеет два прямоугольных понижающих уступа, нижняя поверхность диска имеет понижающий конический уступ, выполненный под установочный крепеж фланца.
10. Конусная инерционная дробилка по п. 1, отличающаяся тем, что противодебаланс имеет две установочные лыски.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015108969/13A RU2576449C1 (ru) | 2015-03-13 | 2015-03-13 | Конусная инерционная дробилка с усовершенствованным противодебалансом |
| RU2015108969 | 2015-03-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2016148605A1 true WO2016148605A1 (ru) | 2016-09-22 |
Family
ID=55653989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2016/000114 WO2016148605A1 (ru) | 2015-03-13 | 2016-03-03 | Конусная инерционная дробилка с усовершенствованным противодебалансом |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2576449C1 (ru) |
| WO (1) | WO2016148605A1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109126969A (zh) * | 2018-08-15 | 2019-01-04 | 苏州艾捷尔斯生物科技有限公司 | 一种具有减震功能的秸秆破碎装置 |
| WO2019097485A1 (en) * | 2017-11-16 | 2019-05-23 | Flsmidth A/S | Helical gear well for crushing apparatus |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109351405A (zh) * | 2018-09-18 | 2019-02-19 | 昆明理工大学 | 一种复合材料轧臼壁及其制备方法 |
| CN109663630B (zh) * | 2018-12-18 | 2024-03-29 | 北京凯特破碎机有限公司 | 衬板防撞装置及惯性圆锥破碎机 |
| RU2714730C1 (ru) * | 2019-04-11 | 2020-02-19 | Общество с ограниченной ответственностью "КС-ТЕХНОЛОГИИ" | Конусная инерционная дробилка с опорным подшипником скольжения |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1553333A (en) * | 1922-08-03 | 1925-09-15 | Allis Chalmers Mfg Co | Crushing apparatus |
| US4073446A (en) * | 1975-09-23 | 1978-02-14 | Rundkvist Konstantin Alexandro | Inertia cone crusher |
| SU1426632A1 (ru) * | 1987-01-15 | 1988-09-30 | Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт механической обработки полезных ископаемых "Механобр" | Конусна инерционна дробилка |
| RU2058818C1 (ru) * | 1993-04-13 | 1996-04-27 | Товарищество с ограниченной ответственностью Инновационная фирма "Вибротехник" | Конусная инерционная дробилка |
| WO2012005650A1 (en) * | 2010-07-09 | 2012-01-12 | Sandvik Intellectual Property Ab | Inertia cone crusher and method of balancing such crusher |
-
2015
- 2015-03-13 RU RU2015108969/13A patent/RU2576449C1/ru not_active IP Right Cessation
-
2016
- 2016-03-03 WO PCT/RU2016/000114 patent/WO2016148605A1/ru active Application Filing
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1553333A (en) * | 1922-08-03 | 1925-09-15 | Allis Chalmers Mfg Co | Crushing apparatus |
| US4073446A (en) * | 1975-09-23 | 1978-02-14 | Rundkvist Konstantin Alexandro | Inertia cone crusher |
| SU1426632A1 (ru) * | 1987-01-15 | 1988-09-30 | Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт механической обработки полезных ископаемых "Механобр" | Конусна инерционна дробилка |
| RU2058818C1 (ru) * | 1993-04-13 | 1996-04-27 | Товарищество с ограниченной ответственностью Инновационная фирма "Вибротехник" | Конусная инерционная дробилка |
| WO2012005650A1 (en) * | 2010-07-09 | 2012-01-12 | Sandvik Intellectual Property Ab | Inertia cone crusher and method of balancing such crusher |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019097485A1 (en) * | 2017-11-16 | 2019-05-23 | Flsmidth A/S | Helical gear well for crushing apparatus |
| CN111615428A (zh) * | 2017-11-16 | 2020-09-01 | Fl史密斯公司 | 用于破碎设备的螺旋齿轮箱 |
| EA037874B1 (ru) * | 2017-11-16 | 2021-05-31 | Эф-Эл-Смидт А/С | Спиральное гнездо шестерни для дробильной установки |
| CN109126969A (zh) * | 2018-08-15 | 2019-01-04 | 苏州艾捷尔斯生物科技有限公司 | 一种具有减震功能的秸秆破碎装置 |
| CN109126969B (zh) * | 2018-08-15 | 2020-09-08 | 曾新泉 | 一种具有减震功能的秸秆破碎装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2576449C1 (ru) | 2016-03-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2016148605A1 (ru) | Конусная инерционная дробилка с усовершенствованным противодебалансом | |
| RU2558435C2 (ru) | Конусная дробилка | |
| RU2587704C1 (ru) | Конусная инерционная дробилка с модернизированным приводом | |
| US8465406B2 (en) | Centrifuge including a frame and a bearing device having a pair of cantilevers and a pair of spring elements located between the cantilevers and the frame | |
| CN107457028A (zh) | 一种惯性圆锥破碎机及其平衡方法 | |
| US6036129A (en) | Eccentric cone crusher having multiple counterweights | |
| CN107810062B (zh) | 偏心破碎颚安装组件 | |
| US4655405A (en) | Inertia cone crusher | |
| CN105526170B (zh) | 一种旋转压缩机的平衡块及具有其的双缸双级压缩机 | |
| RU2593909C1 (ru) | Конусная инерционная дробилка с модернизированной трансмиссией | |
| RU169545U1 (ru) | Вибрационная конусная дробилка | |
| RU2629212C2 (ru) | Низковибрационная щековая дробилка | |
| RU2678078C1 (ru) | Эксцентриковый узел для вращательной или конусной дробилки | |
| RU2714730C1 (ru) | Конусная инерционная дробилка с опорным подшипником скольжения | |
| RU2621560C1 (ru) | Вибрационная конусная дробилка | |
| RU2401700C1 (ru) | Конусная вибрационная дробилка | |
| RU2225257C2 (ru) | Конусная инерционная дробилка | |
| RU2178339C2 (ru) | Конусная инерционная дробилка | |
| RU91007U1 (ru) | Конусная дробилка | |
| JP3791176B2 (ja) | ボールバランサ及びボールバランサを装着した遠心分離機 | |
| RU2222379C2 (ru) | Конусная дробилка | |
| WO2014065689A1 (ru) | Виброимпульсная мельница | |
| RU2725480C1 (ru) | Вибрационная конусная дробилка | |
| RU2056167C1 (ru) | Инерционная конусная дробилка | |
| RU2408432C1 (ru) | Роторный механизм для центробежной установки |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 16765336 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 16765336 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |