WO2016143413A1 - 投射材 - Google Patents

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blasting
projection
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達朗 横山
後藤　賢
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Sintokogio Ltd
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
    • B24C11/00—Selection of abrasive materials or additives for abrasive blasts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D31/00—Cutting-off surplus material, e.g. gates; Cleaning and working on castings
    • B22D31/002—Cleaning, working on castings

Definitions

  • This disclosure relates to an iron-based projection material used for performing blasting of a casting by blasting.
  • a cast sand layer which is a relatively thick brittle material is formed in the outermost layer, and a scale layer, a scale and a base material mixed layer are formed in the lower layer.
  • the projection material used for blasting is generally used for other purposes such as deburring and improving surface roughness.
  • the particle diameter and hardness of a projection material can be suitably selected according to a use, the projection material in which particle diameter distribution etc. were adjusted specifically for the blasting of a casting is not found.
  • the projecting material repeats the cycle of projection, recovery, fine powder removal, and projection.
  • the projection material is crushed into fine powder.
  • Such fine powder is sorted and removed by a separator. Since the amount of the projection material in the blasting apparatus is reduced by the amount removed, the projection material corresponding to the decrease is replenished.
  • the particle size distribution of the projection material in the apparatus is stabilized at a constant particle size distribution different from the initial particle size distribution. This state of stable particle size distribution is called operating mix. In order to efficiently polish the casting, it is necessary to manage the particle size distribution of the projection material in the apparatus after forming the operating mix so as to be suitable for the polishing.
  • a projection material suitable for blasting of castings in which both the blasting force and the blasting efficiency are improved is provided. It is hoped that. Moreover, it is desired to provide a projection material in which the particle size distribution of the projection material in the apparatus after forming the operating mix is suitable for the polishing of the casting.
  • a projection material is an iron-based projection material used for polishing the surface of a casting by blasting, and the projection material has a Vickers hardness (Nippon Kogyo).
  • the standard JIS Z 2244) is in the range of HV300 to 600, the particle diameter d of the projection material is 0.85 mm ⁇ d ⁇ 2.36 mm, and the distribution of the particle diameter d of the projection material is a frequency distribution (Japan)
  • the frequency of the particle diameter section 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm in the industrial standard JIS G 5904) is the maximum, and the frequency of the particle diameter section 1.70 mm ⁇ d ⁇ 2.00 mm is corresponding to the frequency.
  • the frequency is 0.4 to 1.0 times, and the frequency of the particle diameter section 1.40 mm ⁇ d ⁇ 1.70 mm is 0.2 to 0.7 times.
  • symbols with JIS are Japanese Industrial Standards.
  • the polishing force is improved by particles having a particle diameter section of 1.70 mm ⁇ d ⁇ 2.00 mm, and by particles having a particle diameter section of 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm.
  • the coverage (actual dent area of the projection material per fixed area) can be improved.
  • this blasting material can be made into a blasting material suitable for scouring of a casting in which both the scouring force and the scouring efficiency are improved.
  • particles having a particle diameter section of 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm pass through a standard sieve having a nominal aperture of 1.40 mm in JIS Z8801 (2006) and having a nominal aperture of 1.18 mm. Particles captured (non-passing) with a standard sieve are shown.
  • the projection material may include a maximum of about 5% of small-diameter particles that are equal to or smaller than the lower limit value of the particle diameter section.
  • the distribution of the particle diameter d of the projection material is such that the frequency of the particle diameter section 1.70 mm ⁇ d ⁇ 2.00 mm with respect to the frequency of the particle diameter section 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm in the frequency distribution (JIS G 5904). May be 0.6 to 0.8 times, and the frequency of the particle diameter section 1.40 mm ⁇ d ⁇ 1.70 mm may be 0.3 to 0.6 times.
  • the blasting material thus configured can further improve the scouring force and scouring efficiency, and can be suitably used.
  • the projection material has a particle diameter d of 1.18 mm ⁇ d ⁇ 2.36 mm and a particle diameter section of 1.70 mm ⁇ d ⁇ 2.00 mm, and the first projection material having a maximum frequency, and a particle diameter d of 0.1. It may be a mixture with the second projection material that has a maximum frequency of 85 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm and a particle diameter section of 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm. As described above, the projection material can be produced by mixing the first projection material adjusted so as to improve the sharpening force and the second projection material adjusted so as to improve the coverage. .
  • the projection material has a first particle body having a particle size distribution exceeding 1.18 mm and a particle size of 1.18 mm or less after the operating mix is formed, which is stabilized with a constant particle size distribution by operation of the blasting apparatus.
  • the projection material is suitable for the polishing of the casting in which the particle size distribution of the projection material in the apparatus after forming the operating mix is larger than that of the conventional projection material in which the first particles having a large polishing force are larger than the conventional projection material. Distribution.
  • the ratio of the first particles may be 60% by weight or more, the ratio of the second particles may be 5 to 30% by weight, and the ratio of the third particles may be 20% by weight or less.
  • an iron-based projection material used for blasting a casting by blasting it is suitable for blasting a casting with improved blasting power and blasting efficiency.
  • Projection material can be provided.
  • the projection material according to the present embodiment is an iron-based projection material that can be used for polishing the surface of a casting by blasting.
  • the projecting material is a spherical shot made of an iron-based material selected from the range of Vickers hardness HV300-600.
  • an iron-based material for example, C: 0.8 to 1.2% by weight, Mn: 0.35 to 1.20% by weight, Si: 0.40 to 1.50% by weight, P ⁇ 0.05 wt%, S ⁇ 0.05 wt%, a component system containing the balance Fe and inevitable impurities, and having a tempered martensite structure or a similar structure can be employed.
  • Such particles can be prepared by a known method such as a water atomizing method.
  • the projection material has sufficient hardness for the object to be cleaned at HV300 or more, and the projection material has sufficient toughness at HV600 or less.
  • the projection material which concerns on this embodiment has sufficient hardness and toughness, it can be used suitably for the polishing of the casting surface.
  • the Vickers hardness HV is based on Japanese Industrial Standard JIS Z 2244 (2009).
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a particle size distribution of a projection material according to an embodiment.
  • the particle diameter on the horizontal axis shows the lower limit value of the particle diameter section as a representative value.
  • the particle diameter d of the projection material is 0.85 mm ⁇ d ⁇ 2.36 mm
  • the distribution of the particle diameter d of the projection material is a particle diameter section 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm in the frequency distribution (JIS G 5904).
  • the frequency of the particle diameter section 1.70 mm ⁇ d ⁇ 2.00 mm is 0.4 to 1.0 times the frequency
  • the particle diameter section 1.40 mm ⁇ d ⁇ 1. Adjustment is made so that the frequency of 70 mm is 0.2 to 0.7 times.
  • the measuring method of particle size distribution is based on Japanese Industrial Standard JIS G 5904 (1966), and is shown by weight distribution.
  • the distribution of the particle diameter d of the projection material is, for example, such that the frequency of the particle diameter section 1.70 mm ⁇ d ⁇ 2.00 mm is 0.6 to 0 with respect to the frequency of the particle diameter section 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm. And the frequency is adjusted so that the frequency of the particle diameter section 1.40 mm ⁇ d ⁇ 1.70 mm is 0.3 to 0.6 times. According to this, the scouring force and the scouring efficiency can be further improved, and it can be suitably used for scouring a casting.
  • the projection material having such a particle size distribution is a first projection material in which the particle diameter d is 1.18 mm ⁇ d ⁇ 2.36 mm and the frequency of the particle diameter section 1.70 mm ⁇ d ⁇ 2.00 mm is maximized. And a second projection material in which the particle diameter d is 0.85 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm and the frequency of the particle diameter section 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm is maximized. it can. That is, the projection material is a mixture of the first projection material and the second projection material.
  • the polishing force can be increased.
  • the coverage actual dent of the projection material per fixed area
  • the second projection material can improve the coverage, but has a low blasting force against a particularly strong sand scale as compared with the first projection material. Therefore, although it has a sufficient blasting force for removing the foundry sand and scale, the scouring force is insufficient to remove seizure and the like generated on the surface of the foundry sand, and the blasting time becomes longer.
  • the projection material according to the present embodiment by mixing these projection materials so as to have the particle size distribution described above, it is possible to maintain the respective advantages and supplement the portion where the scouring ability is insufficient.
  • the sharpening force can be improved by the first projecting material, and the coverage can be improved by the second projecting material. That is, it is possible to perform the cleaning with both the cleaning force and the cleaning efficiency improved.
  • the particle size distribution can be made substantially continuous. Therefore, since the size of the dent by the blast has a continuous distribution, the coverage can be increased and the blast can be efficiently performed.
  • the first projection material and the second projection material are classified by using a sieve having a mesh size of 0.85 to 2.36 mm as defined in JIS Z 8801 (2006), by using a known method such as a water atomizing method. It can be prepared by mixing and adjusting to obtain a desired particle size distribution.
  • a known centrifugal blasting apparatus as described in Patent Document 1 can be used to polish a casting using the projection material according to the present embodiment.
  • the polishing method is not limited to the method using the blasting apparatus.
  • the blast device includes a hopper that stores and supplies a fixed amount of the projection material, an impeller unit that projects the projection material, a circulation device that circulates the projection material, a separator that separates the projection material from sand and scale, and a dust collector. .
  • the projection material is thrown into the impeller unit from the hopper, and the projection material thrown into the impeller unit is accelerated in the impeller unit and projected onto the casting placed in the projection chamber. Thereby, the casting is polished.
  • the projected blast material is collected by a circulation device together with sand and scale removed from the casting by blasting, and sent to the separator.
  • the projection material is dropped into an apron, and sand, scales and pulverized fine projection material are selected by the air flow generated by the dust collector, and they are discharged out of the dust collector and the apparatus.
  • the projection material effective for the cleaning is supplied again to the impeller unit and recycled.
  • the amount of projection material in the device decreases by the amount discharged to the outside of the device, it is necessary to replenish the amount of projection material corresponding to the amount of decrease.
  • the decrease in the blast material is detected by the load current value of the impeller unit, and a new blast material is automatically or manually supplied to the hopper.
  • the particle size distribution of the in-device projection material is stabilized at a constant particle size distribution different from the particle size distribution of the unused projection material.
  • This state of stable particle size distribution is called operating mix. It is important that the projection material is managed so that the particle size distribution of the projection material in the apparatus after forming the operating mix can be efficiently polished.
  • the particle size distribution in the blasting apparatus after forming the operating mix is (the ratio of the first particles) ⁇ (the ratio of the second particles) without using a special device or method. ) ⁇ (ratio of the third particles) can be obtained as a characteristic distribution. That is, it can be realized in the normal operation of the blasting apparatus.
  • the projection material is classified into a first particle having a particle diameter of 1.18 mm, a second particle having a particle diameter of 1.18 mm or less and exceeding 0.85 mm, and a third particle having a particle diameter of 0.85 mm or less. is doing. Even if the particle size distribution is controlled so that the ratio of the first particles is 60% by weight or more, the ratio of the second particles is 5 to 30% by weight, and the ratio of the third particles is 20% by weight or less. Good.
  • This particle size distribution was compared with the particle size distribution according to “ECONOMICAL FUNCTION ASPECTS OF BLAST CLEANING ABRASIVES BLASTING THEORY” (published by WHEEL ABRATOR, 1972), which was previously the guideline for operating mixes in casting polishing.
  • the comparison results are shown in Table 1.
  • the “third particle” in the present embodiment is a mixture obtained by mixing the third and fourth particles of the conventional pointer in Table 1.
  • the projection material according to the present embodiment includes a much larger amount of the first granule having a large scouring force than the conventional projection material due to the addition of the first projection material. A characteristic distribution is shown.
  • the first grain has a high scouring force and is particularly effective for removing a strong scale layer in the outermost layer of the casting.
  • the polishing time can be shortened by increasing the number of first particles compared to the conventional projection material.
  • the amount of the second granule is the same as that of the conventional one, and thereby the coverage can be ensured.
  • the third granule has a low scouring force and cannot effectively remove the scale, so it was reduced compared to the conventional projection material. Moreover, since the 3rd particle
  • the particle size distribution in the blasting apparatus after forming the operating mix can be set to the above-described distribution suitable for the polishing of the casting.
  • the form of the projection material is not limited to shots, and grit, cut wires, and the like can also be used.
  • the first projecting material and the second projecting material may be made of the same material, or may be formed of materials having different hardness.
  • the projection material according to the present embodiment when blasting of a casting is performed by blasting, it is possible to provide a projection material suitable for blasting of a casting in which both the blasting force and the blasting efficiency are improved. Moreover, it can be set as the projection material from which the particle distribution of the projection material in an apparatus after operating mix formation becomes distribution suitable for the polishing of a casting.
  • the work piece used in this test was made of FC250, poured at a pouring temperature of 1350 ° C., thawed 30 minutes after pouring, and cooled at a cooling rate of 3 ° C./min. .
  • the product weight is about 3.5 kg.
  • the projection test apparatus used for the test was a shot blast SNTX-I type (Shinto Kogyo Co., Ltd.), and the projection speed was 73 m / s and the table rotation speed was 6 rpm.
  • the projection material to be used for the test is a first projection material adjusted so that the particle diameter d is 1.18 mm ⁇ d ⁇ 2.36 mm and the frequency of the particle diameter section 1.70 mm ⁇ d ⁇ 2.00 mm is maximized.
  • a second projection material adjusted so that the frequency of particle diameter d is 0.85 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm and particle diameter interval 1.18 mm ⁇ d ⁇ 1.40 mm is maximized,
  • the hardness is HV450.
  • FIG. 2 shows the particle size distribution.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram showing the particle size distribution of the projection material of the example.
  • This particle size distribution satisfied the conditions for the particle size distribution of the projection material according to the embodiment.
  • a test with a steel shot having a diameter of 1.7 mm (particle diameter range: 1.40 mm ⁇ d ⁇ 2.36 mm) was also performed.
  • the projection density was 150 to 300 kg / m 2 .
  • the projection material was put into a projection test apparatus, and after performing continuous operation and replenishment to form an operating mix, a projection test was performed.
  • FIG. 3 is an explanatory view showing the surface state of the sample after the blast test.
  • the convex and concave portions and character portions (engraved portions) were enlarged to observe the finished state, and visual evaluation was performed. Details of visual appearance are summarized in FIG.
  • FIG. 4 is a table for explaining the surface state shown in FIG. As shown in FIGS. 3 and 4, in the comparative example, it was confirmed that a scale exists in the dotted line area surrounded by the dotted line in the range of the projection density of 150 kg / m 2 to 250 kg / m 2 . The scale was removed at a projection density of 300 kg / m 2 .
  • a projection density of 300 kg / m 2 was required to finish.
  • a scale exists in a dotted line region surrounded by a dotted line when the projection density is in a range of 150 kg / m 2 to 200 kg / m 2 .
  • the scale was removed at a projection density of 250 kg / m 2 .
  • the working example was finished at a projection density of 250 kg / m 2 .
  • FIG. 5 is an explanatory view showing the measurement result of the degree of rust removal of the sample after the polishing test.
  • the degree of rust removal increased.
  • a degree of rust removal of 90% or more corresponds to the finished point of visual appearance evaluation.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram showing the results of a life test.
  • the number of cycles to reach the cumulative replenishment amount of 100 g of the new projection material was 3400 cycles in the example, compared with 2940 cycles in the comparative example, and a 16% improvement in life was recognized.
  • FIG. 7 is an explanatory diagram showing a particle size distribution (estimation) after the operation mix is formed. This particle size distribution satisfies the particle size distribution after forming the operating mix of the projection material according to the embodiment, and it is confirmed that a desired particle size distribution can be obtained in the blasting process using the projection material according to the embodiment. It was done.

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Abstract

　鋳物の表面をブラスト処理により研掃するために用いる鉄系の投射材であって、投射材の粒子径ｄは、０．８５ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍであり、ビッカース硬度（ＪＩＳ　Ｚ　２２４４）がＨＶ３００～６００の範囲であり、投射材の粒子径ｄの分布は、頻度分布（ＪＩＳ　Ｇ　５９０４）における粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度の頻度が最大となり、当該頻度に対して、粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が０．６～０．８倍であり、かつ粒子径区間１．４０ｍｍ＜ｄ≦１．７０ｍｍの頻度が０．３～０．６倍である。

Description

投射材
　本開示は、鋳物の研掃をブラスト処理により行なうために使用する鉄系の投射材に関する。
　従来、鋳物に対して、鋳造後に表面に付着した鋳砂や母材表面に形成された錆などのスケールを除去する研掃を行うために、硬質粒子を鋳物に投射するブラスト処理が行われてきた。このような鋳物の研掃は、スチール材質の球状粒子を用いて行われることが多い（例えば、特許文献１参照）。また、粒子径分布を調整した投射材も知られている（例えば、特許文献２参照）。
特開平６－２９７１３２号公報 特開２００１－３５３６６１号公報
　砂落とし前の鋳物には、最表層に比較的厚い脆性材料となる鋳砂層が形成され、その下層にスケール層、スケール及び母材混層が形成されている。これらを効率的に除去するためには、大きな研掃力を有し、かつ、研掃効率が高い投射材を用いる必要がある。しかし、ブラスト処理に用いられる投射材は、一般的に、バリ取り、表面粗度の向上などの他の用途にも用いられる。このため、用途に応じて投射材の粒子径及び硬度が適宜選定され得るものの、粒子径分布などが鋳物の研掃に特化して調整された投射材は見当たらない。また、特許文献２に記載の投射材のように、粒子径分布が調整された投射材は存在するが、鋳物の研掃に好適な、更に大きな研掃力を有し、かつ、研掃効率が高い投射材の要請がある。
　ブラスト装置の操業において、所定量の投射材をブラスト装置に投入し、鋳物の研掃を行うときに、投射材は、投射、回収、微粉の除去、及び投射のサイクルを繰り返す。投射を繰り返した場合、投射材は粉砕され微粉となる。このような微粉はセパレーターにより選別、除去される。除去された分だけブラスト装置内の投射材量が減少するため、減少分に応じた投射材を補給する。投射材の供給、粉砕、装置外への排出を繰り返していくと、装置内の投射材の粒子径分布は初期の粒子径分布とは異なる一定の粒子径分布で安定する。この安定した粒子径分布の状態をオペレーティングミックスという。鋳物の研掃を効率的に行うためには、オペレーティングミックス形成後の装置内投射材の粒子径分布を研掃に好適なように管理する必要がある。
　本技術分野では、鋳物の研掃をブラスト処理により行なうために使用する鉄系の投射材において、研掃力と研掃効率とをともに向上させた鋳物の研掃に好適な投射材を提供することが望まれている。また、オペレーティングミックス形成後の装置内投射材の粒子径分布が鋳物の研掃に好適な分布となるような投射材を提供することが望まれている。
　上記目的を達成するために、本発明の一側面に係る投射材は、鋳物の表面をブラスト処理により研掃するために用いる鉄系の投射材であって、投射材は、ビッカース硬度（日本工業規格であるＪＩＳ　Ｚ　２２４４）がＨＶ３００～６００の範囲であり、投射材の粒子径ｄは、０．８５ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍであり、投射材の粒子径ｄの分布は、頻度分布（日本工業規格であるＪＩＳ　Ｇ　５９０４）における粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度の頻度が最大となり、当該頻度に対して、粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が０．４～１．０倍であり、かつ粒子径区間１．４０ｍｍ＜ｄ≦１．７０ｍｍの頻度が０．２～０．７倍である。以下、ＪＩＳが付された記号は日本工業規格である。
　この投射材によれば、鋳物の研掃において、粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの粒子により研掃力を向上させ、粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの粒子によりカバレージ（一定面積当たりにおける投射材の実打痕面積）を向上させることができる。これにより、この投射材は、研掃力と研掃効率とをともに向上させた鋳物の研掃に好適な投射材とすることができる。ここで、「粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの粒子」とは、ＪＩＳ　Ｚ８８０１（２００６）に規程の公称目開き１．４０ｍｍの標準ふるいを通過し、公称目開き１．１８ｍｍの標準ふるいで捕獲された（通過しない）粒子を示す。また、投射材は、粒子径区間の下限値以下の小径の粒子を最大５％程度含んでもよい。
　投射材の粒子径ｄの分布は、頻度分布（ＪＩＳ　Ｇ　５９０４）における粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度に対して、粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が０．６～０．８倍であり、かつ粒子径区間１．４０ｍｍ＜ｄ≦１．７０ｍｍの頻度が０．３～０．６倍としてもよい。このように構成した投射材は、研掃力と研掃効率とを更に向上させることができ、好適に用いることができる。
　投射材は、粒子径ｄが１．１８ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍであって粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が最大となる第１投射材と、粒子径ｄが０．８５ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍであって粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度が最大となる第２投射材との混合物でもよい。このように、投射材は、研掃力が向上するように調整された第１投射材と、カバレージが向上するように調整された第２投射材と、を混合することにより作製することができる。
　投射材は、ブラスト装置の操業により一定の粒子径分布で安定するオペレーティングミックス形成後の投射材の粒子径分布が、粒子径１．１８ｍｍを超える第１粒体と、粒子径１．１８ｍｍ以下で０．８５ｍｍを超える第２粒体と、粒子径０．８５ｍｍ以下の第３粒体と、に区分したときに、（第１粒体の比率）≧（第２粒体の比率）≧（第３粒体の比率）を充足してもよい。この場合、投射材は、オペレーティングミックス形成後の装置内投射材の粒子径分布を、研掃力が大きい第１粒体が従来の投射材よりも多くなるような、鋳物の研掃に好適な分布となる。
　第１粒体の比率は６０重量％以上、第２粒体の比率は５～３０重量％、第３粒体の比率は２０重量％以下としてもよい。オペレーティングミックス形成後の装置内投射材の粒子径分布を、上記の粒子径分布にすることにより、研掃力と研掃効率とをともに向上させた鋳物の研掃に好適な投射材とすることができる。
　本発明の種々の側面によれば、鋳物の研掃をブラスト処理により行なうために使用する鉄系の投射材において、研掃力と研掃効率とをともに向上させた鋳物の研掃に好適な投射材を提供することができる。また、本発明の種々の側面によれば、オペレーティングミックス形成後の装置内投射材の粒子径分布が鋳物の研掃に好適な分布となるような投射材を提供することができる。
実施形態に係る投射材の粒子径分布の模式図である。 実施例の投射材の粒子径分布を示す説明図である。 研掃試験後の試料の表面状態を示す説明図である。 図３に示す表面状態を説明する表である。 研掃試験後の試料の除錆度の測定結果を示す説明図である。 寿命試験の結果を示す説明図である。 オペレーションミックス形成後の粒子径分布（推定）を示す説明図である。
　本実施形態に係る投射材は、鋳物の表面をブラスト処理により研掃するために用いることができる鉄系の投射材である。
　投射材は、ビッカース硬度ＨＶ３００～６００の範囲から選択された鉄系材料からなる球状のショットである。ここで、このような鉄系材料として、例えば、Ｃ：０．８～１．２重量％、Ｍｎ:０．３５～１．２０重量％、Ｓｉ:０．４０～１．５０重量％、Ｐ≦０．０５重量％、Ｓ≦０．０５重量％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含む成分系であって、焼き戻しマルテンサイト組織若しくは類する組織を有する粒子を採用することができる。このような粒子は例えば水アトマイズ法等の公知の方法で作製することができる。ここで、投射材は、ＨＶ３００以上では研掃対象に対して十分な硬度であり、ＨＶ６００以下では投射材が十分な靱性を有する。このように本実施形態に係る投射材は、十分な硬度と靱性とを併せ持つため、鋳物表面の研掃に好適に用いることができる。ここで、ビッカース硬度ＨＶは日本工業規格ＪＩＳ　Ｚ　２２４４（２００９）に基づくものである。
　図１は、実施形態に係る投射材の粒子径分布の模式図である。横軸の粒子径は、粒子径区間の下限値を代表値として示している。以下の粒子径分布の図で同様である。投射材の粒子径ｄは、０．８５ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍであり、投射材の粒子径ｄの分布は、頻度分布（ＪＩＳ　Ｇ　５９０４）における粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度が最大となり、当該頻度に対して、粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が０．４～１．０倍であり、かつ粒子径区間１．４０ｍｍ＜ｄ≦１．７０ｍｍの頻度が０．２～０．７倍であるように調整する。ここで、粒子径分布の測定方法は日本工業規格ＪＩＳ　Ｇ　５９０４（１９６６）に基づくものであり、重量分布で示している。
　投射材の粒子径ｄの分布は、例えば、粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度に対して、粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が０．６～０．８倍であり、かつ粒子径区間１．４０ｍｍ＜ｄ≦１．７０ｍｍの頻度が０．３～０．６倍であるように調整する。これによれば、研掃力と研掃効率とを更に向上させることができ、鋳物の研掃に好適に用いることができる。
　このような粒子径分布を有する投射材は、粒子径ｄが１．１８ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍであって粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が最大となる第１投射材と、粒子径ｄが０．８５ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍであって粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度が最大となる第２投射材と、を混合して作製することができる。つまり、投射材は、第１投射材と第２投射材との混合物である。
　例えば、鋳物の研掃に第１投射材のみを用いると、研掃力を大きくすることができるが、単位重量あたりの粒子数が少なくなるため、カバレージ（一定面積当たりにおける投射材の実打痕面積）の低下に繋がる。一方、第２投射材は、カバレージを向上させることができるが、第１投射材に比べ特に強固な砂スケールに対して研掃力が低い。そのため、鋳物砂やスケールの除去には十分な研掃力を有しているものの、鋳物砂表面に発生する焼き付き等を除去するには研掃力が不足し、研掃時間が長くなる。
　本実施形態に係る投射材では、これらの投射材を上述の粒子径分布となるように混合することにより、それぞれの利点を維持し、研掃能力が不足する部分を補完することができる。第１投射材により研掃力を向上させ、第２投射材によりカバレージを向上させることができる。つまり、研掃力と研掃効率とをともに向上させた研掃を行うことができる。
　また、投射材を第１投射材と第２投射材とを混合して作製することにより、粒子径分布を実質的に連続となる分布とすることができる。これにより、研掃による打痕の大きさが連続的な分布を有するため、カバレージを増大させることができ、研掃を効率的に行うことができる。
　第１投射材及び第２投射材は、水アトマイズ法等の公知の方法により作製した粒子をＪＩＳ　Ｚ　８８０１（２００６）に規定の篩目０．８５～２．３６ｍｍの篩を用いて分級し、所望の粒子径分布となるように混合、調整して作製することができる。
　次に上記の投射材を使用して、ブラスト処理により鋳物の研掃を行う方法について説明する。
　本実施形態に係る投射材を用いて鋳物の研掃を行うには、例えば、特許文献１に記載のような公知の遠心型ブラスト装置を用いることができる。なお、研掃方法は当該ブラスト装置を用いた方法に限定されるものではない。
　ブラスト装置は、投射材の貯留及び定量供給を行うホッパー、投射材を投射するインペラーユニット、投射材を循環させる循環装置、投射材と砂やスケールとを分離するセパレーター及び集塵装置を備えている。
　投射材は、ホッパーからインペラーユニットに投入され、インペラーユニットに投入された投射材は、インペラーユニット内で加速されて投射室内に配置された鋳物へと投射される。これにより、鋳物の研掃を行なう。
　投射された投射材は、ブラスト処理により鋳物から除去された砂やスケールとともに循環装置により回収され、セパレーターに送られる。
　セパレーターでは投射材をエプロン状に落下させ、集塵機により生じる気流により砂、スケール及び粉砕された微細な投射材を選別し、それらを集塵機及び装置外へ排出する。研掃に有効な投射材は再度、インペラーユニットに供給され、循環使用される。
　装置外へ排出された量だけ装置内投射材量が減少するので、減少量に対応した量の投射材を補給する必要がある。投射材の減少はインペラーユニットの負荷電流値により検知され、新たな投射材がホッパーに自動的にもしくは手動に補給される。
　上記投射、微粉の装置外排出、補給を繰り返し行う一連の操作の結果、装置内投射材の粒子径分布は、未使用の投射材の粒子径分布とは異なる一定の粒子径分布で安定する。この安定した粒子径分布の状態をオペレーティングミックスという。投射材は、オペレーティングミックス形成後の装置内投射材の粒子径分布を効率的な研掃が行えるように管理することが重要である。
　本実施形態に係る投射材を用いることで、特別な装置、方法によることなく、オペレーティングミックス形成後におけるブラスト装置内の粒子径分布が（第１粒体の比率）≧（第２粒体の比率）≧（第３粒体の比率）を充足する特徴的な分布にすることができる。つまり、ブラスト装置の通常の操業において実現することができる。投射材は、粒子径１．１８ｍｍを超える第１粒体と、粒子径１．１８ｍｍ以下で０．８５ｍｍを超える第２粒体と、粒子径０．８５ｍｍ以下の第３粒体と、に区分している。そして、第１粒体の比率は６０重量％以上、第２粒体の比率は５～３０重量％、第３粒体の比率は２０重量％以下となるように粒子径分布が管理されてもよい。
　この粒子径分布を従来、鋳物の研掃におけるオペレーティングミックスの指針とされていた“ECONOMICAL AND FUNCTIONAL ASPECTS OF BLAST CLEANING ABRASIVES BLASTING THEORY”（WHEEL　ABRATOR社発行，１９７２年）による粒子径分布と比較した。比較結果を表１に示す。なお、本実施形態における「第３粒体」は、表１における従来の指針の第３粒体及び第４粒体を混合した混合物である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
 　表１に示されるように、本実施形態に係る投射材は、第１投射材の添加により、研掃力が大きい第１粒体を従来の投射材よりもはるかに多量に含有しているという特徴的な分布を示す。
　第１粒体は研掃力が高く、特に鋳物の最表層にある強固なスケール層の除去に対し有効である。第１粒体を従来の投射材よりも増大させることにより、研掃時間を短縮することができる。
　第２粒体は従来と同程度の量であり、これによりカバレージを確保することができる。
　第３粒体は研掃力が低く、有効にスケールを除去することができないので、従来の投射材に比べ低減させた。また、第３粒体は鋳物砂を含んでおり、第３粒体を低減させることにより鋳物砂の混入を抑制することができるので、でブラスト装置を構成する部品の損耗を抑制することができる。
　本実施形態に係る投射材を用いた場合、オペレーティングミックス形成後におけるブラスト装置内の粒子径分布を鋳物の研掃に好適な上述の分布にすることができる。
（変更例）
　投射材の形態はショットに限定されるものではなく、グリット、カットワイヤなどを用いることもできる。
　第１投射材と第２投射材は、同じ材質としてもよいし、硬度が異なる材質で形成してもよい。
（実施形態の効果）
　本実施形態に係る投射材によれば、鋳物の研掃をブラスト処理により行なうときに、研掃力と研掃効率とをともに向上させた鋳物の研掃に好適な投射材とすることができる。また、オペレーティングミックス形成後の装置内投射材の粒子分布が鋳物の研掃に好適な分布となるような投射材とすることができる。
　以下、本発明の効果を確認するために行った実施例について説明する。
（１）研掃試験
　実施形態に係る投射材を用いた研掃試験を行った。本試験に使用した被加工物は、材質をＦＣ２５０とし、注湯温度１３５０℃にて注湯をし、注湯後３０分後に解枠し、冷却速度３℃／ｍｉｎにて冷却して得た。製品重量は約３．５ｋｇである。試験に使用した投射試験装置は、ショットブラストＳＮＴＸ－Ｉ型（新東工業株式会社）であり、投射速度７３ｍ／ｓ、テーブル自転速度６ｒｐｍにて実施した。
　試験に供する投射材は、粒子径ｄが１．１８ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍであって粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が最大となるように調整した第１投射材と、粒子径ｄが０．８５ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍであって粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度が最大となるように調整した第２投射材と、を用意し、両者を混合して粒子径分布を調整し作製した。いずれも硬度はＨＶ４５０である。図２に粒子径分布を示す。図２は、実施例の投射材の粒子径分布を示す説明図である。
　この粒子径分布は、実施形態に係る投射材の粒子径分布の条件を充足していた。また、比較例として、φ１．７ｍｍ（粒子径範囲：１．４０ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍ）のスチールショットでの試験も実施した。投射密度は１５０～３００ｋｇ／ｍ２とした。実施例、比較例ともに、投射材を投射試験装置に投入し、連続運転及び補給を繰り返してオペレーティングミックスを形成したのち投射試験を行った。
　研掃試験後の試料表面を図３に示す。図３は、研掃試験後の試料の表面状態を示す説明図である。凸凹部と文字部（刻印部）を拡大して仕上がり状況を観察し、目視による評価を実施した。外観目視の詳細を図４に纏めた。図４は、図３に示す表面状態を説明する表である。図３及び図４に示されるように、比較例では、投射密度が１５０ｋｇ／ｍ２～２５０ｋｇ／ｍ２の範囲において、点線で囲まれた点線領域にスケールが存在することが確認された。そして、投射密度３００ｋｇ／ｍ２の時点でスケールが除去された。このため、比較例では仕上がりまで投射密度３００ｋｇ／ｍ２を要した。一方、実施例では、投射密度が１５０ｋｇ／ｍ２～２００ｋｇ／ｍ２の範囲において、点線で囲まれた点線領域にスケールが存在することが確認された。そして、投射密度２５０ｋｇ／ｍ２の時点でスケールが除去された。つまり、実施例では投射密度２５０ｋｇ／ｍ２で仕上がることが確認された。
　平坦な領域を拡大観察し、除錆度を測定した。結果を図５に示す。図５は、研掃試験後の試料の除錆度の測定結果を示す説明図である。投射密度の増加に伴い除錆度の増加が認められた。除錆度９０％以上が目視外観評価の仕上がり完了点に相当する。実施例では比較例よりも投射密度が１７％低い状態で同等の仕上がりが実現でき、研掃時間を短縮できることが確認された。
（２）寿命試験
　投射材の寿命試験は、ＳＡＥ　Ｊ４４５に規程の１００％Ｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ　Ｍｅｔｈｏｄに準拠し、アーヴィン式ライフテスターを用い、投射速度６０ｍ／ｓ、カットスクリーン０．７１０ｍｍの条件で行った。結果を図６に示す。
図６は、寿命試験の結果を示す説明図である。新しい投射材の累計補給量１００ｇに到達するサイクル数は、比較例の２９４０サイクルに対し、実施例では３４００サイクルであり、１６％の寿命向上が認められた。
　寿命試験は実際のブラスト装置の操業を模擬したものであり、試験後の投射材の状態からオペレーティングミックス形成後の粒子径分布を推定することができる。結果を図７に示す。図７は、オペレーションミックス形成後の粒子径分布（推定）を示す説明図である。この粒子径分布は、実施形態に係る投射材のオペレーティングミックス形成後の粒子径分布を充足しており、実施形態に係る投射材を用いたブラスト処理において所望の粒子径分布が得られることが確認された。

Claims (5)

  1. 　鋳物の表面をブラスト処理により研掃するために用いる鉄系の投射材であって、
    　前記投射材は、ビッカース硬度がＨＶ３００～６００の範囲であり、
    　前記投射材の粒子径ｄは、０．８５ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍであり、
    　前記投射材の粒子径ｄの分布は、頻度分布における粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度が最大となり、当該頻度に対して、粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が０．４～１．０倍であり、かつ粒子径区間１．４０ｍｍ＜ｄ≦１．７０ｍｍの頻度が０．２～０．７倍である、
    投射材。
  2. 　前記投射材の粒子径ｄの分布は、頻度分布における粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度に対して、粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が０．６～０．８倍であり、かつ粒子径区間１．４０ｍｍ＜ｄ≦１．７０ｍｍの頻度が０．３～０．６倍である請求項１に記載の投射材。
  3. 　粒子径ｄが１．１８ｍｍ＜ｄ≦２．３６ｍｍであって粒子径区間１．７０ｍｍ＜ｄ≦２．００ｍｍの頻度が最大となる第１投射材と、粒子径ｄが０．８５ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍであって粒子径区間１．１８ｍｍ＜ｄ≦１．４０ｍｍの頻度が最大となる第２投射材との混合物である請求項１又は２に記載の投射材。
  4. 　ブラスト装置の操業により一定の粒子径分布で安定するオペレーティングミックス形成後の投射材の粒子径分布が、粒子径１．１８ｍｍを超える第１粒体と、粒子径１．１８ｍｍ以下で０．８５ｍｍを超える第２粒体と、粒子径０．８５ｍｍ以下の第３粒体と、に区分したときに、
    　（第１粒体の比率）≧（第２粒体の比率）≧（第３粒体の比率）
    を充足する請求項１～３の何れか一項に記載の投射材。
  5. 　第１粒体の比率は６０重量％以上、第２粒体の比率は５～３０重量％、第３粒体の比率は２０重量％以下である請求項４に記載の投射材。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017221894A1 (ja) * 2016-06-23 2017-12-28 新東工業株式会社 投射材及びその投射材を用いた金属製品の表面処理方法
WO2019146530A1 (ja) * 2018-01-25 2019-08-01 新東工業株式会社 投射材及びブラスト処理方法
WO2019146529A1 (ja) * 2018-01-25 2019-08-01 新東工業株式会社 投射材及びブラスト処理方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0788770A (ja) * 1993-09-20 1995-04-04 Japan Metals & Chem Co Ltd 研掃材
JP2001353661A (ja) * 2000-06-15 2001-12-25 Sinto Brator Co Ltd ブラスト処理用投射材
JP2002355762A (ja) * 2001-05-30 2002-12-10 Sharp Corp ブラスト屑の分別方法および分別装置
US20050268996A1 (en) * 2002-01-16 2005-12-08 Bogers Jacobus Maria M Method and device for galvanizing objects
JP2014054686A (ja) * 2012-09-11 2014-03-27 Yoshikawa Kogyo Co Ltd ブラスト装置

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3027980B2 (ja) 1993-04-16 2000-04-04 新東工業株式会社 鋳物の砂落し方法
JP2003342555A (ja) * 2002-05-30 2003-12-03 Ikk Shotto Kk 混合金属系粒状物
JP5190238B2 (ja) * 2006-09-28 2013-04-24 新日鐵住金株式会社 高耐食性防錆塗料、高耐食性鉄鋼材料及び鋼構造物

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0788770A (ja) * 1993-09-20 1995-04-04 Japan Metals & Chem Co Ltd 研掃材
JP2001353661A (ja) * 2000-06-15 2001-12-25 Sinto Brator Co Ltd ブラスト処理用投射材
JP2002355762A (ja) * 2001-05-30 2002-12-10 Sharp Corp ブラスト屑の分別方法および分別装置
US20050268996A1 (en) * 2002-01-16 2005-12-08 Bogers Jacobus Maria M Method and device for galvanizing objects
JP2014054686A (ja) * 2012-09-11 2014-03-27 Yoshikawa Kogyo Co Ltd ブラスト装置

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017221894A1 (ja) * 2016-06-23 2017-12-28 新東工業株式会社 投射材及びその投射材を用いた金属製品の表面処理方法
JPWO2017221894A1 (ja) * 2016-06-23 2019-04-11 新東工業株式会社 投射材及びその投射材を用いた金属製品の表面処理方法
WO2019146530A1 (ja) * 2018-01-25 2019-08-01 新東工業株式会社 投射材及びブラスト処理方法
WO2019146529A1 (ja) * 2018-01-25 2019-08-01 新東工業株式会社 投射材及びブラスト処理方法
JPWO2019146529A1 (ja) * 2018-01-25 2021-01-07 新東工業株式会社 投射材及びブラスト処理方法
JP7115495B2 (ja) 2018-01-25 2022-08-09 新東工業株式会社 ブラスト処理方法
US11478897B2 (en) 2018-01-25 2022-10-25 Sintokogio, Ltd. Blasting processing method using shot media
US11511393B2 (en) 2018-01-25 2022-11-29 Sintokogio, Ltd. Projection material and blasting method

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