WO2016132887A1

WO2016132887A1 - 混合物生成装置

Info

Publication number: WO2016132887A1
Application number: PCT/JP2016/053038
Authority: WO
Inventors: 基也寿芳井; 俊範岡田; 木路　仁; 高橋　大輔; 正明児玉; 惇後藤; 慎二長井
Original assignee: シャープ株式会社
Priority date: 2015-02-20
Filing date: 2016-02-02
Publication date: 2016-08-25

Abstract

　混合物調製部を冷却部にて冷却する場合に、冷却時間の短縮化を図り得る混合物生成装置を提供する。調乳用ポッド（４）の内部にて粉ミルク（ＰＭ）と液体（Ｌ）とを回転させて混合する撹拌子（４ａ）と、調乳用ポッド（４）に送風して調乳用ポッド（４）を冷却する冷却部（３０）と、調乳用ポッド（４）の内部のミルク（Ｍ）の温度を検知するサーミスタ（ＴＭ）と、撹拌子（４ａ）を制御する制御部（７）とが設けられている。制御部（７）は、サーミスタ（ＴＭ）にて検知したミルク（Ｍ）の温度に応じて撹拌子（４ａ）の回転を変化させる。

Description

混合物生成装置

　本発明は、混合物用原料と高温の液体とを自動で混合し、混合物を生成する混合物生成装置に関するものである。詳しくは、生成する混合物の冷却の効率化及び気泡含有量の低減に関する。

　近年、ＷＨＯ（世界保健機関：World Health Organization）とＦＡＯ（国連食糧農業機関：Food and Agriculture Organization of the United Nations）とによって、「乳児用乾燥粉末乳の安全な調乳、保存及び取扱いに関するガイドライン」が共同作成された。

　このガイドラインによれば、乳児用乾燥粉末乳つまり乳児用の粉ミルクと、エンテロバクター・サカザキ等への感染による乳児の重篤な疾患や死亡との関連が報告されている。

　上記感染への防止対策として、乳児に与える乾燥粉末乳は、沸騰させた水を７０℃以上の温度で用いて調乳されなければならないと報告されている。具体的な調乳方法として、ガイドラインには以下の方法が記載されている。
（１）乾燥粉末乳（粉ミルク）を調乳するところの表面を清掃し消毒する。
（２）石鹸と清浄な水とで手指を洗い、清潔な布又は使い捨てのナプキンを用いて水分を拭き取る。
（３）十分な量の安全な水を沸騰させる。
（４）火傷に気をつけて、７０℃以上にまで冷却した適量の沸騰させた水を、清潔で滅菌済みのコップ又は哺乳ビンに注ぐ。
（５）表示された量の乾燥粉末乳を正確に量って加える。
（６）水道の流水の下に置くか、冷水又は氷水の入った容器に静置することにより、授乳に適した温度まで短時間で冷却する。
（７）哺乳用コップ又は哺乳ビンの外側を清潔な布又は使い捨ての布で拭き、乾燥粉末乳の種類、乳児の名前若しくは識別番号、調乳した日付と時刻、又は調乳した職員の名前等の必要な情報を表示する。
（８）非常に高温の湯が調乳に使用されるため、乳児の口に火傷を負わさないよう、授乳する前に授乳温度を確認することが不可欠である。
（９）調乳後２時間以内に消費されなかった乾燥粉末乳は、全て廃棄すること。

　ここで、乳児に与えるミルクの温度は、母乳の温度や体温等を勘案し、人肌温度である４０℃程度が適温とされている。このため、乾燥粉末乳を調乳し、乳児に与えるミルクとするためには、７０℃以上の一度沸騰させた液体を用いて調乳した後、ミルクを４０℃程度にまで冷却する必要がある。

　乳児用のミルクを調乳するための従来の装置及び方法としては、例えば特許文献１及び特許文献２に開示されている調乳装置が知られている。

　特許文献１に開示された調乳ポット加熱装置１００は調乳用の湯を作るための装置であり、図２１の（ａ）（ｂ）に示すように、ケース１０１と、ケース１０１内において調乳ポット１２０が載置される熱板１０２とを備えている。熱板１０２はケース１０１内に設けられた冷却ファン１０３により支持されている。熱板１０２上に調乳ポット１２０が載置され、調乳ポット１２０が熱板１０２により加熱されると、調乳ポット１２０内の水から沸騰水が生成される。冷却ファン１０３を回転させ、空気取入口１０４から流入する空気によって調乳ポット１２０を冷却する。

　次に、特許文献２に開示されている調乳装置では、ある量の温水によって混合物の総量に必要な量の調合乳を混合した濃縮物を調製する。そして、その濃縮物に対して混合物の最終体積に達するように、低い温度の液体を加えることによって、適温のミルクを調整するように構成されている。

日本国特許公報「特開２００５－１１０９３７公報（２００５年４月２８日公開）」日本国特許公報「特表２０１０－５２４５５０公報（２０１０年７月２２日公表）」

　しかしながら、上記従来の混合物生成装置では、以下の問題点を有している。

　まず、特許文献１に開示された調乳ポット加熱装置１００は、調乳ポット１２０の下側に設けられたケース１０１内の熱板１０２を冷却ファン１０３により冷却するものである。このため、調乳ポット１２０における内部の湯の放熱経路は熱板１０２への伝熱のみであり、冷却に時間を要する。また、調乳ポット加熱装置１００では、沸騰させた湯を５５℃まで冷却することを目的としており、７０℃以上で調乳したミルクを飲みごろの４０℃まで冷却することには不向きである。

　次に、特許文献２に開示された調乳装置では、ミルクの作製から冷却までの一連の作業を自動で行うことはできるが、濃縮物を希釈する必要がある。このため、温水と冷却水とを混ぜ合わせるための撹拌・混合工程を必要とする。しかしながら、乾燥粉末乳の溶け残りを防ぐためには、多量の高温水を用いて濃縮物を作製する必要がある。そのため、調乳後のミルクを一定温度かつ一定量に調整するためには、常温以下の冷却水を用いる必要があり、調乳装置内には必ず冷却装置を備えておく必要がある。冷却装置により冷却水の水温を下げて一定に保持するためには、電源ＯＮから調乳を開始することが可能となるまでに長時間必要となる。また、冷却装置や冷却水の殺菌装置等を備える必要がある等、コスト的な観点においても課題がある。さらに、調乳方法としては、冷却水を追加混入する点等で「乳児用乾燥粉末乳の安全な調乳、保存及び取扱いに関するガイドライン」による安全な調乳方法とは異なる。

　本発明は、上記従来の問題点に鑑みなされたものであって、その目的は、混合物調製部を冷却部にて冷却する場合に、冷却時間の短縮化を図り得る混合物生成装置を提供することにある。

　本発明の一態様における混合物生成装置は、上記の課題を解決するために、供給される液体を加熱する液体加熱部と、混合物原料に上記液体加熱部にて加熱された液体を加えて混合物を調製する混合物調製部とを備えた混合物生成装置において、上記混合物調製部の内部にて混合物原料と液体とを回転させて混合する回転機構と、上記混合物調製部に送風して該混合物調製部を冷却する冷却部と、上記混合物調製部の内部の混合物の温度を検知する温度計測器と、上記回転機構を制御する制御部とが設けられており、上記制御部は、上記温度計測器にて検知した混合物の温度に応じて上記回転機構の回転を変化させることを特徴としている。

　本発明の一態様によれば、混合物調製部を冷却部にて冷却する場合に、冷却時間の短縮化を図り得る混合物生成装置を提供するという効果を奏する。

（ａ）は本発明の実施の形態１における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置の構成を示す断面図であり、（ｂ）は上記粉末乳調乳装置の調乳用ポッドの構成を示す平面図である。上記粉末乳調乳装置の供給配管に接続されているフロート式逆止弁の構成を示す概略断面図である。上記粉末乳調乳装置の冷却部の構成を示す断面図である。（ａ）は上記粉末乳調乳装置における調乳用ポッドの撹拌子が停止している状態での該調乳用ポッド内部の液面状態を示す断面図であり、（ｂ）は撹拌子が回転動作している状態での調乳用ポッド内部の液面状態を示す断面図である。（ａ）は上記粉末乳調乳装置における調乳用ポッドの撹拌子が回転動作している状態での内部の放熱及び消泡の様子を示すものであって、撹拌子の回転方向とファンの送風方向とが対向している状態を示す断面図であり、（ｂ）は撹拌子の回転方向とファンの送風方向とが同じ方向の状態を示す断面図である。上記粉末乳調乳装置の調乳時における制御部によるヒーター及び撹拌子の回転の制御動作を示すフローチャートである。本発明の実施の形態２における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置の調乳時における制御部によるヒーター及び撹拌子の回転の制御動作を示すフローチャートである。（ａ）は本発明の実施の形態３における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置における調乳用ポッドの撹拌子の回転方向とファンの送風方向とが同じ方向の場合の、調乳時の内部の状態を示すものであって、給湯の初期段階の状態を示す断面図であり、（ｂ）は給湯完了後の状態を示す断面図である。上記粉末乳調乳装置の調乳時における制御部によるヒーター、撹拌子の回転、及び冷却部の制御動作を示すフローチャートである。（ａ）は本発明の実施の形態４における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置における調乳時の調乳用ポッドの内部の状態を示すものあって、撹拌子の回転方向とファンの送風方向とが同じ方向の給湯の初期段階の状態を示す断面図であり、（ｂ）は撹拌子の回転方向とファンの送風方向とが対向している給湯完了後の状態を示す断面図である。上記粉末乳調乳装置の調乳時における制御部によるヒーター、撹拌子の回転、及び冷却部の制御動作を示すフローチャートである。本発明の実施の形態５における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置の調乳用ポッド周辺を示す断面図である。（ａ）は本発明の実施の形態６における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置の構成を示す断面図であり、（ｂ）は上記粉末乳調乳装置の調乳用ポッドの構成を示す平面図である。上記粉末乳調乳装置の冷却部の構成を示す断面図である。（ａ）は本発明の実施の形態７における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置の構成を示す断面図であり、（ｂ）は上記粉末乳調乳装置の調乳用ポッドの構成を示す平面図である。（ａ）は本発明の実施の形態８における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置の構成を示す断面図であり、（ｂ）は上記粉末乳調乳装置の調乳用ポッドの構成を示す平面図である。（ａ）は本発明の実施の形態６における粉末乳調乳装置の調乳用ポッド内及び排気ダクト内への送風方向と調乳用ポッド内での撹拌方向との関係を示す断面図であり、（ｂ）は本発明の実施の形態７における粉末乳調乳装置の調乳用ポッド内及び排気ダクト内への送風方向と調乳用ポッド内での撹拌方向との関係を示す断面図であり、（ｃ）は本発明の実施の形態８における粉末乳調乳装置の調乳用ポッド内及び排気ダクト内への送風方向と調乳用ポッド内での撹拌方向との関係を示す断面図であり、（ｄ）は本発明の比較例としての粉末乳調乳装置の調乳用ポッド内への送風方向と調乳用ポッド内での撹拌方向との関係を示す断面図である。上記粉末乳調乳装置における調乳用ポッドの撹拌子の回転数が、ミルクの温度と給湯開始からの経過時間との関係に及ぼす影響を示すグラフである。上記粉末乳調乳装置における撹拌子の回転方向とファンの送風方向とが同じか否かが、ミルクの温度と給湯開始からの経過時間との関係に及ぼす影響を示すグラフである。上記粉末乳調乳装置における冷却部の構成が、ミルクの温度と給湯開始からの経過時間との関係に及ぼす影響を示すグラフである。（ａ）（ｂ）は、従来の混合物生成装置の構成を示す断面図である。

　〔実施の形態１〕
　本発明の一実施形態について図１～図６に基づいて説明すれば、以下のとおりである。

　本実施の形態では、混合物生成装置として、例えば、混合抽出用原料としての乳児用の粉ミルクと加熱した液体とを自動で混合して混合物としてのミルクを生成する調乳器について説明する。尚、本実施の形態では、混合物生成装置としての粉末乳調乳装置について説明するが、本発明の混合物生成装置においては、必ずしもこれに限らない。例えば、混合抽出用原料としてのとしての挽きコーヒー豆に加熱した液体を注いで混合物としてのコーヒーを自動で生成する混合物生成装置としてのコーヒーメーカーに適用することができる。その他、混合抽出用原料としての茶葉に加熱した液体を注いで混合物としての日本茶又は紅茶を自動で生成する混合物生成装置としての茶メーカーに適用することができる。

　本実施の形態の混合物生成装置としての粉末乳調乳装置１Ａの構成について、図１の（ａ）（ｂ）～図３に基づいて説明する。図１の（ａ）は、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ａの構成を示す断面図である。図１の（ｂ）は、上記粉末乳調乳装置１Ａの調乳用ポッド４の構成を示す平面図である。図２は、上記粉末乳調乳装置１Ａの供給配管１０に接続されているフロート式逆止弁１１の構成を示す概略断面図である。図３は、上記粉末乳調乳装置１Ａの冷却部３０の構成を示す断面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ａは、図１の（ａ）（ｂ）に示すように、筐体としての装置本体２と、液体を貯留する容器３と、混合物調製部としての調乳用ポッド４とから構成されている。

　上記容器３は、筐体としての装置本体２の上部に配置されていると共に、装置本体２に対して着脱可能となっている。容器３には、調乳に用いるための液体Ｌが貯留される。液体Ｌとして、例えば、水道水の他、赤ちゃん用の飲用水、純水又は天然水といった赤ちゃんが飲むのに適した水等が挙げられる。また、容器３の下部には給水弁３ａが設けられており、本体から取り外したときには給水弁３ａが閉まる。このため、容器３を装置本体２から取り外して水道から給水すること、及び給水後持ち運びをすることができる。その後、容器３を装置本体２に設置すると給水弁３ａは開き、供給配管１０及びヒーター１２に液体Ｌが供給される。

　ここで、容器３の側面には水量を把握できるように目盛りが付けられており、ユーザーは、この目盛を用いて調乳量を調節することができる。なお、目盛りは容器３の内側側面に付けてもよいし、容器３を透明にして外側から確認できるようにしてもよい。

　また、容器３には、例えば図示しない活性炭やイオン交換膜からなるフィルタ等を設置し、注がれた液体Ｌ内の不純物や塩素、バクテリアや細菌、イオン系金属類等の成分を除去可能とする構成としてもよい。さらに、液体Ｌを長時間貯留することを想定して、例えば紫外線照射装置等の殺菌装置を容器３の上部に設置してもよい。これにより、貯留する液体Ｌに紫外線を照射し、殺菌することができる。

　装置本体２の略中央付近の載置部２ａには調乳用ポッド４が載置できるようになっており、この調乳用ポッド４にて湯と飲料原料としての粉ミルクＰＭとの調製混合といった生成作業が行われる。

　装置本体２における調乳用ポッド４の下方には、ユーザーが粉末乳調乳装置１Ａを操作するための操作パネル６が設けられている。この操作パネル６は、装置本体２の各部の動作を制御する制御部７に接続されている。

　上記装置本体２の内部には、容器３に貯留された液体Ｌを供給するための供給配管１０と、供給配管１０の出口側に設けられ、かつ後述する液体加熱部としてのヒーター１２にて加熱沸騰された液体Ｌを煮沸状態から７０℃の間の温度に調製する温度調節部であるロート状容器としてのファンネル２０と、調乳用ポッド４を冷却する冷却部３０と、調乳用ポッド４内の撹拌子４ａを回転させるためのモーター５と、調乳用ポッド４内のミルクＭの温度を測定するサーミスタＴＭとが設けられている。

　上記供給配管１０は、容器３に貯留された液体Ｌが通る流路となっている。供給配管１０には、液体Ｌの容器３への逆流を防ぐフロート式逆止弁１１と、供給された液体Ｌを加熱して煮沸殺菌するための加熱供給部としてのヒーター１２と、加熱された液体Ｌをファンネル２０に分散して噴き出させる散水ノズル１３とが備えられている。このため、容器３に貯留された液体Ｌは、該容器３から供給配管１０の内部においてフロート式逆止弁１１を経由してヒーター１２の入口へと流入され、ヒーター１２の出口からは散水ノズル１３へ流出される。

　供給配管１０の材質としては、例えばＳＵＳ等の金属配管やシリコンやテフロン（登録商標）系の樹脂配管等の配管を使用することができる。好ましくは、食品用途の供給に適した例えばシリコン系の部材を選定することが望ましい。本実施の形態では、供給配管１０として、例えば内径φ１０ｍｍのシリコンチューブを使用している。チューブの材質や内径等のサイズは任意に設定することができる。また、各パーツとの接続は、チューブのサイズ等に適した任意の固定方法を選択することができる。

　フロート式逆止弁１１は、液体Ｌのヒーター１２から容器３への逆流を防止する機能、及び液体Ｌの供給をフロート式逆止弁１１の水位レベルで止める機能を有している。具体的な構成としては、図２に示すように、内径の小さい小径配管部１１ａの下に内径の大きい大径配管部１１ｂを有していると共に、大径配管部１１ｂには小径配管部１１ａの内径よりも大きい外形からなる浮子１１ｃが設けられている。

　上記フロート式逆止弁１１では、容器３から液体Ｌが注入されると、その流れによって浮子１１ｃが下がる。そして、液体Ｌがフロート式逆止弁１１の水位まで満たされると、浮子１１ｃが浮き、小径配管部１１ａを塞ぐので、供給配管１０から容器３への逆流が防止されるものとなっている。

　ヒーター１２は、本実施の形態では、図１の（ａ）に示すように、例えばＵ字状の配管形状となっており、供給配管１０の一部を周囲から覆うように形成されている。ヒーター１２には、例えば、ニクロム線が内蔵されており、ミルク生成用の液体Ｌを加熱して煮沸させ、殺菌し、散水ノズル１３へ供給する機能を有している。具体的には、以下のとおりである。
（１）容器３から液体Ｌがフロート式逆止弁１１を通して供給配管１０におけるＵ字状のヒーター１２に覆われた部分へ流入する。
（２）供給配管１０におけるＵ字状のヒーター１２に覆われた部分へ流入された液体Ｌは、フロート式逆止弁１１が取り付けられている高さまで液体Ｌで満たされる。
（３）ヒーター１２による加熱が開始されると、液体Ｌは沸騰し、その蒸気圧でヒーター１２から押し上げられる。
（４）ヒーター１２の入口側にはフロート式逆止弁１１があるため、逆側のヒーター１２出口からのみ液体Ｌが押し出され、該液体Ｌは供給配管１０を経由して散水ノズル１３に供給される。
（５）ヒーター１２に覆われた部分の供給配管１０の液体Ｌが減少することによって、ヒーター１２に覆われた部分の供給配管１０の内部の圧力が低下し、フロート式逆止弁１１が開く。この結果、（１）に戻って加熱前の液体Ｌが流入する。

　尚、本実施の形態のヒーター１２には、図示しない温度センサーが設置されており、ヒーター１２の加熱温度を常に測定できるようになっている。

　以上の（１）～（５）が、液体Ｌが容器３から無くなるまで繰り返され、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌが順次ファンネル２０に圧送される。供給配管１０の内部に液体Ｌが無くなると、ヒーター１２からの熱が外部に伝わり難くなり、ヒーター１２自体の温度が液体Ｌの沸騰温度以上まで上昇し易くなる。この結果、この上限となる温度を設定して検知することによって、ヒーター１２の加熱が停止できるようになっている。

　散水ノズル１３は、加熱されて圧送されてきた液体Ｌを分散して噴き出す機能を有している。散水ノズル１３の先端である下側の壁面には、複数の小さい穴や細いスリットが形成されている。そして、穴やスリットのサイズを変えることによって、液体Ｌをシャワー状からより細かい霧状まで分散させることができる。液体Ｌが細かく分散されると表面積が増大するので、ファンネル２０の空間内に存在する空気との熱交換が促進される。この結果、液体Ｌの温度が下がることになる。

　ファンネル２０は、散水ノズル１３によって分散して温度低下した液体Ｌを集め、下部に設けた出口から下方に設けられた調乳用ポッド４に液体Ｌを滴下する。下部に設ける出口は、例えば、径が１ｍｍ～３ｍｍ程度であり、孔数が１個～５個程度であり得る。本実施の形態では、下部に設ける出口として、内径φ１ｍｍの孔を５個設けている。

　したがって、散水ノズル１３及びファンネル２０は、ヒーター１２にて加熱沸騰された液体Ｌを冷ます第１の温度調節部として機能している。

　上記ファンネル２０の下側には、調乳用ポッド４が装置本体２の載置部２ａに載置される。調乳用ポッド４は、予め内部にセットしておいた乾燥粉末乳つまり粉ミルクＰＭとミルク生成用の煮沸済の液体Ｌとを調製混合することにより、ミルクＭを生成するものである。

　本実施の形態の調乳用ポッド４では、調乳用ポッド４の内部に粉ミルクＰＭと液体Ｌとを撹拌混合するための撹拌子４ａを設けて使用する。

　撹拌子４ａは、内部に磁石が配されており、磁石の表面を樹脂で覆った形態となっている。表面に用いる樹脂は、食品用に適した樹脂を用いることが好ましく、例えば、前述した供給配管１０の材質と同様のシリコン、テフロン（登録商標）系やポリプロピレンなどを用いることが望ましい。

　撹拌子４ａの形状としては、細長い繭状のもの、八角棒状のもの、円盤状のもの、風車の羽根状のものなど様々なもので対応可能である。本実施の形態では、細長い繭上のものを用いている。

　上記撹拌子４ａの磁石は、調乳用ポッド４の下方の装置本体２の内部に配置されるモーター５の回転軸に配置された図示しない磁石と対になっており、モーター５の動作に対応して撹拌子４ａが回転することになる。

　モーター５は上述のように磁石を具備しており、モーター５が回転することで磁石が回転する。この磁石の回転によって、撹拌子４ａが回転する。すなわち、モーター５は撹拌子４ａを回転させる機能を有している。したがって、撹拌子４ａ及びモーター５は、本発明の回転機構としての機能を有している。

　本実施の形態のモーター５は、粉末乳調乳装置１Ａの動作における、調乳用ポッド４へ液体Ｌを滴下する動作とは独立して制御される。すなわち、液体Ｌの滴下時にモーター５が動いていてもよいし、停まっていてもよい。加えて、モーター５の回転方向及び回転速度は可変となっており、後述するように、ミルクＭを生成する際に制御部７により適時制御される。これにより、モーター５の制御を介して撹拌子４ａの回転方向と回転速度とが制御される。

　ここで、モーター５への給電系統には電流検知回路が設けられていることが好ましい。撹拌子４ａが設置されていない状態でミルクＭを生成する場合や、撹拌子４ａが何らかの異常によりモーター５の磁石との位置ずれを起こした場合には、モーター５への負荷が減少する。この負荷の減少を電流検知回路によって検出することにより、粉末乳調乳装置１Ａの動作の異常を検出することができる。

　冷却部３０は、図３に示すように、送風用のファン３２と、吸気口３１と、送風ダクト３３ａと排気ダクト３３ｂとからなるダクト３３と、排気口３４とから構成され、液体Ｌ及び混合後のミルクＭを冷ます第２の温度調節部として機能している。

　ファン３２は、調乳用ポッド４内にあるミルクＭを目的の温度まで空冷するための送風機能を有している。図３に示すように、ファン３２は装置本体２内部に配置され、上流側には空気を吸い込むための吸気口３１が設けられ、下流側には調乳用ポッド４に空気を噴き出すための送風ダクト３３ａが設けられている。吸気口３１には図示しないフィルタが設けられており、内部に埃や異物等が入り込まないようになっている。また、調乳用ポッド４の下流側には空気を装置本体２の外部へ吐き出すための排気口３４を有する排気ダクト３３ｂが設けられている。

　すなわち、ダクト３３は、送風ダクト３３ａと排気ダクト３３ｂとの途中に空間部３３ｃを有しており、空間部３３ｃに調乳用ポッド４が配されている。この空間部３３ｃは、開放された空間からなっているので、調乳用ポッド４が挿入可能となっている。

　送風ダクト３３ａは、調乳用ポッド４に対して横又は下方から風が当たるように開口されていると共に、調乳用ポッド４の下流側の排気ダクト３３ｂは、調乳用ポッド４の横又は上方から抜けていくように配されて排気口３４に接続されている。

　本実施の形態では、ダクト３３の調乳用ポッド４よりも下流側の排気ダクト３３ｂは、調乳用ポッド４内に注がれる加熱された液体Ｌや調乳されたミルクＭから発生する湯気が結露し易い環境になっている。このため、図３に示すように、ファン３２を調乳用ポッド４の上流に配置し、排気ダクト３３ｂ内部で結露した水滴が調乳用ポッド４内に滴り落ちないように、結露水落下防止部としてのダクト返し部３３ｄを設けた構成としている。すなわち、ダクト返し部３３ｄは、筒状の排気ダクト３３ｂの入り口端部を内側に折り返して形成されており、排気ダクト３３ｂ内部で結露した水滴がダクト返し部３３ｄにて溜められるようになっている。

　本実施の形態の冷却部３０では、このような構成とすることによって、調乳用ポッド４の上側の開口部４ｂの上側に空気の流れができ、調乳用ポッド４の内部から熱気が引き寄せられて抜け易くなる。この結果、対流によるミルクＭからの放熱が促進される。逆に、送風を止めた場合、調乳用ポッド４内の空間が熱溜りとなってしまうため、ミルクＭからの放熱がされ難い状態となる。

　ここで、調乳用ポッド４内に存在するミルクＭに風を直接当てると素早く冷やすことができる。しかしながら、風をミルクＭに直接当てると、埃等の異物をミルクＭに入れてしまう可能性が高くなる。埃等は、ミルクＭに触れると表面張力によりミルクＭ中にトラップされて取り込まれてしまう。このため、赤ちゃんに飲ませる飲み物を作る方法としては非常に不適切である。そこで、本実施の形態では、上述のようなミルクＭに風を直接当てない構成としている。すなわち、調乳用ポッド４側面からの放熱と、調乳用ポッド４上部の熱溜りを抜くことによる放熱との二つの放熱によって、ミルクの冷却を実現している。

　また、ファン３２による冷却過程は、撹拌子４ａによる撹拌工程と同時に行うことによって、より冷却し易くなる。この原理について、図４の（ａ）（ｂ）に基づいて説明する。図４の（ａ）は、撹拌子４ａが停止している状態での調乳用ポッド４内部の液面状態を示す断面図である。図４の（ｂ）は、撹拌子４ａが回転動作している状態での調乳用ポッド４内部の液面状態を示す断面図である。

　図４の（ａ）に示すように、撹拌子４ａが停止している状態での調乳用ポッド４内部の液面状態は水平である。これに対して、図４の（ｂ）に示すように、撹拌子４ａが回転動作していると、遠心力により外側の液面が上昇し、中央部は下降する。このような状態となることによって、ミルクＭと調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積がいずれも増加する。このため、ミルクＭの放熱面積が増加し、ミルクＭが冷え易くなる。また、このような液面の変化があるため、調乳用ポッド４のサイズはミルクＭの調乳量よりも十分大きくしておく必要がある。

　ここで、撹拌子４ａの回転速度をできる限り大きくし、ミルクＭと調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積ができる限り大きくなるようにすることによって、ミルクＭをさらに素早く冷やすことができる。しかしながら、回転速度を大きくするとミルクＭのしぶきやうねり等が発生し易くなり、ミルクＭ内に気泡が多量に取り込まれてしまう。気泡を含有するミルクＭは、授乳時に赤ちゃんの胃内に入る空気を増大させる。その結果、赤ちゃんから大きなげっぷが出易くなり、げっぷが未だ上手くできない赤ちゃんにおいては、げっぷの拍子にミルクＭを吐き戻し易くなる。そのようなミルクＭの吐き戻しは、赤ちゃんへの再度の授乳又は頻繁な授乳を必要とし、母親等の授乳する者の負担を非常に増大させる。したがって、気泡を大量に含むミルクＭを生成する方法は、赤ちゃんに与えるミルクＭを作る方法としては非常に不適切である。そこで、ミルクＭへの気泡の含有を軽減可能な混合物生成方法が望まれる。

　具体的には、ミルクＭへの気泡の含有を軽減方法として、本実施の形態では、冷却部３０による冷却過程は、撹拌子４ａによる撹拌過程と同時に行い、かつ撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風による気流の方向とを対向させている。これによって、ミルクＭをより冷却し易くすると共に、気泡の含有を軽減することができるものとなっている。

　この原理について、図５の（ａ）（ｂ）に基づいて説明する。図５の（ａ）は、粉末乳調乳装置１Ａにおける調乳用ポッド４の撹拌子４ａが回転動作している状態での内部の放熱及び消泡の様子を示すものであって、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風による気流の方向とが対向し混合されている状態（以後、「向流混合状態」と記す）を示す断面図である。図５の（ｂ）は、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風による気流の方向とが同じ方向の状態（以後、「並流混合状態」と記す）を示す断面図である。

　すなわち、図５の（ａ）に示すように、本実施の形態における向流混合状態では、撹拌子４ａの回転方向と前記ファン３２の送風による気流の方向とが対向している。これにより、撹拌中のミルクＭの液面に当たる風速が、撹拌子４ａの回転速度に、ファン３２による気流の風速を加えたものに増大する。この結果、ミルクＭの液面とファン３２の送風による気流との熱交換が促進される。また、ミルクＭの撹拌によって調乳用ポッド４内に僅かに生じる気流と、ファン３２の送風による気流とがぶつかり、調乳用ポッド４内の熱い空気が乱されると共に、調乳用ポッド４の上方へと送られる。調乳用ポッド４の上方に送られた熱気は、ファン３２の送風による気流と合流して排気ダクト３３ｂへと順次送られる。この結果、混合中に発生した湯気や熱気の除去が促進される。したがって、ミルクＭと空気との熱交換が促進され、より速くミルクＭを冷却することができる。

　また、本実施の形態における向流混合状態では、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風による気流の方向とが対向していることによって、図５の（ｂ）に示す並流混合状態に比べて、混合中に発生した気泡の消泡が促進される。これは、ファン３２の送風による気流が、ミルクＭの液面の気泡とぶつかって気泡に圧力を及ぼすと共に、気泡を動かすことによって気泡同士の摩擦等が生じ気泡が弾け易くなるためである。

　したがって、本実施の形態では、気泡含有量の少ないミルクＭを生成することができる。

　次に、図１の（ａ）に示すサーミスタＴＭは、調乳用ポッド４内の液体Ｌ又はミルクＭの温度を間接的に計測するためのものである。調乳用ポッド４内のミルク温度とサーミスタＴＭでの計測温度を予め計測しておくことにより、ユーザー側で出来上がりのミルク温度を設定しておくことが可能となる。これにより、サーミスタＴＭで検知した温度から調乳完了の判断を行い、音又はランプ表示によりユーザーに出来上がりを知らせる。

　また、調乳用ポッド４内のミルク温度の推移からミルク量を予測することができ、ミルクＭと調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積ができる限り大きくなるように、撹拌子４ａの回転速度を設定することが可能である。

　ここで、サーミスタＴＭは、調乳用ポッド４外表面の温度から内部の液体Ｌ又はミルクＭの温度を確認することになる。このため、サーミスタＴＭを調乳用ポッド４に当接させてサーミスタＴＭと調乳用ポッド４との伝熱を確実にするための板ばねや、調乳用ポッド４と装置本体２との位置関係を一定とするための位置決めピンやガイドを設けておくことが望ましい。

　また、出来上がったミルクＭは哺乳瓶に移して赤ちゃんに与えることになる。このため、音又はランプ表示によりユーザーに出来上がりを知らせる場合には、授乳の目安である４０℃よりも高めの温度、目安としては４５℃前後で検知するように設定しておくことが望ましい。

　上記構成の粉末乳調乳装置１Ａを用いて調乳を行う場合の各部の動作を、図６に基づいて説明する。図６は、上記粉末乳調乳装置１Ａの調乳時における制御部７によるヒーター１２及び撹拌子４ａの回転の制御動作を示すフローチャートである。

　粉末乳調乳装置１Ａを用いた調乳では、図６に示すように、まず始めに、容器３に所望の調乳量の水を供給する（Ｓ１）。このとき、装置本体２に設置された容器３に水を供給してもよいし、装置本体２から取り外された容器３に水を供給した後、容器３を装置本体２に設置してもよい。

　次に、操作パネル６を操作して、粉末乳調乳装置１Ａの運転を開始する。運転が開始されると、操作パネル６からの指令を受けた制御部７は、ヒーター１２への通電を開始すると共に、冷却部３０を駆動させ、かつモーター５を始動させて撹拌子４ａの回転を開始する（Ｓ２）。尚、このときのファン３２の送風による気流の方向と撹拌子４ａの回転方向とは対向するようになっている。

　次いで、ヒーター１２により供給配管１０の水が加熱され、沸騰する。沸騰した水が、供給配管１０、散水ノズル１３、ファンネル２０の順に通過し、調乳用ポッド４へと供給され、給湯が開始（以降、「給湯開始」と記す）される（Ｓ３）。このとき、制御部７は、モーター５の回転数、つまり撹拌子４ａの回転速度を予め設定された例えば１７００～１８００ｒｐｍ等の設定値Ａとする。尚、設定値Ａは必ずしもこれに限らない。また、制御部７は、サーミスタＴＭによって調乳用ポッド４の温度推移、つまりミルクＭの温度推移を測定することにより、調乳用ポッド４への給湯量を検知するように制御する。このサーミスタＴＭによるミルクＭの温度推移に基づく給湯量の検知については、後述する。

　次に、給湯途中においては、制御部７は、給湯量の増加に伴って、撹拌子４ａの回転速度が設定値Ａから例えば３０００～４０００ｒｐｍ等の設定値Ｂへと徐々に増加するように制御する（設定値Ａ＜設定値Ｂ）（Ｓ４）。尚、設定値Ｂは必ずしもこれに限らない。すなわち、制御部７は、サーミスタＴＭによって計測した調乳用ポッド４内のミルクＭの温度に基づき、給湯量を推定し、給湯量の増加に伴って撹拌子４ａの回転数が増加するように制御する。

　続いて、始めに容器３内に貯留した水が全て調乳用ポッド４へ給湯される（以降、「給湯終了」と記す）と、制御部７はヒーター１２への通電を停止させる一方、撹拌子４ａの回転速度は設定値Ｂを維持する（Ｓ５）。

　その後、撹拌子４ａの回転速度を設定値Ｂとした状態で、ミルクの冷却が行われ（Ｓ６）、調乳が完了する。

　以下に、サーミスタＴＭによるミルクＭの温度推移に基づく給湯量の検知について説明する。まず、予め次のようなデータを測定しておく。すなわち、容器３に様々な量の水を秤量して粉末乳調乳装置１Ａを運転したときの、調乳用ポッド４の温度推移をサーミスタＴＭにて測定する。これにより、ある調乳量のミルクを生成するときの調乳用ポッド４の温度推移を示すデータが得られる。このデータと、粉末乳調乳装置１Ａの動作時にサーミスタＴＭが測定する温度推移とから、その時のミルクＭの量を予測することが可能となる。

　したがって、粉末乳調乳装置１Ａの運転中の調乳用ポッド４の温度をサーミスタＴＭにて測定することによって、ミルク量を推定することができ、この推定したミルク量をもとに、制御部７は、撹拌子４ａの回転速度を制御することができる。このとき、撹拌子４ａの回転速度は、撹拌子４ａの回転によって調乳用ポッド４内のミルクＭの液面が変化したときに、調乳用ポッド４の外にミルクＭが溢れ出さない範囲内でできるだけ大きくなるような値に制御することができる。

　本実施の形態にて混合物を生成し、その冷却を行うと、サーミスタＴＭにより測定したミルクＭの温度推移より、ミルク量を推定し、ミルク量が増加するにつれて、撹拌子４ａの回転速度を増加させたため、ミルクＭと調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積が大きくすることができる。この結果、ミルクＭの冷却速度を速くすることができる。

　このように、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ａでは、供給される液体Ｌを加熱する液体加熱部としてのヒーター１２と、混合物原料としての粉ミルクＰＭにヒーター１２にて加熱された液体Ｌを加えて混合物としてのミルクＭを調製する混合物調製部としての調乳用ポッド４とを備えている。そして、調乳用ポッド４の内部にて粉ミルクＰＭと液体Ｌとを回転させて混合する回転機構としての撹拌子４ａと、調乳用ポッド４に送風して該調乳用ポッド４を冷却する冷却部３０と、調乳用ポッド４の内部のミルクＭの温度を検知する温度計測器としてのサーミスタＴＭと、撹拌子４ａを制御する制御部７とが設けられている。制御部７は、サーミスタＴＭにて検知したミルクＭの温度に応じて撹拌子４ａの回転を変化させる。

　上記の構成によれば、粉末乳調乳装置１Ａは、供給される液体Ｌを加熱するヒーター１２と、粉ミルクＰＭにヒーター１２にて加熱された液体Ｌを加えてミルクＭを調製する調乳用ポッド４とを備えている。この種の粉末乳調乳装置１Ａでは、調乳用ポッド４にて調製されたミルクＭは熱いので、適度の温度に冷ます必要がある。

　本実施の形態では、調乳用ポッド４に送風して該調乳用ポッド４を冷却する冷却部３０が設けられているが、従来、調乳用ポッド４への送風だけでは、調乳用ポッド４を効率よく冷却することはできなかった。

　そこで、本実施の形態では、調乳用ポッド４の内部にて粉ミルクＰＭと液体Ｌとを回転させて混合する撹拌子４ａを設けている。この結果、調乳用ポッド４への送風に加えて、撹拌子４ａにより調乳用ポッド４の内部の粉ミルクＰＭと液体Ｌとを撹拌混合するので、送風のみによる冷却よりも効率よくミルクＭを冷却することができる。

　ところで、撹拌子４ａによる回転について、例えば給湯開始から飲時に最適な温度まで冷却するまで一定にしたのでは、十分に早く冷却することができないことが実験により確認できている。

　そこで、本実施の形態では、調乳用ポッド４の内部のミルクＭの温度を検知するサーミスタＴＭと、上記撹拌子４ａを制御する制御部７とが設けられており、制御部７は、サーミスタＴＭにて検知したミルクＭの温度に応じて撹拌子４ａの回転を変化させる。

　すなわち、調乳用ポッド４に液体Ｌを給湯し始めたころは、液体Ｌの温度が高い状態であり、かつ液体量も少ないので、撹拌子４ａの回転は低速であることが好ましい。しかし、調乳用ポッド４の内部の液体量が徐々増加するに伴って、液体Ｌの温度はさらに上昇するので、撹拌子４ａの回転を高速にすることが好ましい。

　また、撹拌子４ａの回転を高速にすることによって、ミルクＭと調乳用ポッド４の内面との接触面積及びミルクＭの表面積を大きくすることができる。この結果、ミルクＭの冷却速度をさらに速くすることができる。

　したがって、調乳用ポッド４を冷却部３０にて冷却する場合に、冷却時間の短縮化を図り得る粉末乳調乳装置１Ａを提供することができる。

　また、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ａでは、制御部７は、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌの供給に伴う調乳用ポッド４のミルクＭの量の増加に伴って撹拌子４ａの回転速度を増大させるように制御すると共に、調乳用ポッド４への液体Ｌの供給の終了後には、撹拌子４ａの回転速度が予め設定された第１設定回転速度となるように制御し、かつミルクＭの温度が所定の値を下回るまで第１設定回転速度を保つように制御する。

　これにより、調乳用ポッド４内のミルクＭの量が増加するに伴って、撹拌子４ａの回転速度が増大するため、ミルクＭと調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積を大きくすることができ、ミルクＭの冷却速度を速くすることができる。また、給湯終了後、ミルクＭを冷却する過程において、ミルクＭの冷却速度を任意に選択することができる。早く冷却したい場合には、第１設定回転速度を高く設定すればよいし、相対的に遅く冷却したい場合には、第１設定回転速度を低く設定すればよい。

　したがって、調乳用ポッド４の内部のミルクＭを、効率よく冷却し得る粉末乳調乳装置１Ａを提供することができる。また、ミルクＭの冷却の速度を調節することができる。

　また、本実施の形態における粉末乳調乳装置１Ａでは、冷却部３０は、空気の取り入れを行う吸気口３１と、送風用ファンとしてのファン３２と、ファン３２からの風を混合物調製部としての調乳用ポッド４に導く送風ダクト３３ａと、調乳用ポッド４を経由した風を調乳用ポッド４よりも上側に設けられた排気口３４に導く排気ダクト３３ｂとを備えている。制御部７は、ファン３２による気流の方向に対して回転機構としての撹拌子４ａの回転方向が対向するよう撹拌子４ａの回転方向を制御する。

　上記の構成によれば、粉末乳調乳装置１Ａは、空気の取り入れを行う吸気口３１と、送風用ファンとしてのファン３２と、ファン３２からの風を調乳用ポッド４に導く送風ダクト３３ａと、調乳用ポッド４を経由した風を調乳用ポッド４よりも上側に設けられた排気口３４に導く排気ダクト３３ｂとを備える冷却部３０を有している。

　これにより、冷却部３０では、ファン３２によって吸気口３１から空気を取り入れ、送風ダクト３３ａから調乳用ポッド４に吐き出す。これにより、調乳用ポッド４の上部の蒸気が排気ダクト３３ｂに排出され、その後、排気口３４から外部に排気される。したがって、蒸気が排気ダクト３３ｂを通して直ちに外部に排出されるので、効率よく冷却することが可能となる。

　また、本実施の形態における粉末乳調乳装置１Ａでは、制御部７は、ファン３２による気流の方向に対して回転機構としての撹拌子４ａの回転方向が対向するよう撹拌子４ａの回転方向を制御する。

　これにより、例えば撹拌子４ａ及び撹拌子４ａを回転させるモーター５からなるスターラー等の回転機構にて、調乳用ポッド４における粉ミルクＰＭと液体Ｌとを回転させて混合するので、粉ミルクＰＭと液体Ｌとを効率よく混合することができる。

　また、回転機構にて粉ミルクＰＭと液体Ｌとを回転させているので、回転時には液体が渦流となり、液体における調乳用ポッド４の内壁面への接触面積が増大する。一方、調乳用ポッド４の側面又は下方からは冷却部３０からの送風が来ているので、調乳用ポッド４の冷却が促進される。そして、回転機構による回転方向と、ファン３２による気流の方向とが対向していることにより、ミルクＭと空気との熱交換が促進され、かつ混合中に発生した気泡の消泡が促進される。したがって、より速くミルクＭを冷却することができると共に、気泡含有量の少ないミルクＭを生成することができる。

　したがって、調乳用ポッド４の回転機構と冷却部３０からの送風による相乗効果により、調乳用ポッド４をさらに効率よく空冷し、生成したミルクの気泡含有量を少なくし得る粉末乳調乳装置１Ａを提供することができる。

　〔実施の形態２〕
　本発明の他の実施の形態について図７に基づいて説明すれば、以下のとおりである。尚、本実施の形態において説明すること以外の構成は、前記実施の形態１と同じである。また、説明の便宜上、前記の実施の形態１の図面に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、その説明を省略する。

　前記実施の形態１の粉末乳調乳装置１Ａでは、制御部７は、給湯終了後は、撹拌子４ａの回転速度を給湯開始時の設定値Ａより大きい設定値Ｂを最後まで維持してミルクＭを冷却していた。これに対して、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂにおいては、給湯終了後は、一定時間までは給湯開始時の設定値Ａより大きい設定値Ｂを維持しているが、一定時間経過後は、徐々に撹拌子４ａの回転速度を低下している点が異なっている。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂの制御部７における調乳の制御動作の特徴について、以下に説明する。尚、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂの構成は、前記実施の形態１の粉末乳調乳装置１Ａと同じであるので、粉末乳調乳装置１Ｂの構成の説明は省略する。

　すなわち、前記実施の形態１の粉末乳調乳装置１Ａでは、制御部７は、制御部７は、給湯終了後は、撹拌子４ａの回転速度を給湯開始時の設定値Ａより大きい設定値Ｂを最後まで維持してミルクＭを冷却していた。

　この場合、ミルク混合時の撹拌子４ａの回転速度が大きい程、ミルクＭのしぶきやうねりによって出来上がりのミルクＭ内に気泡が含有し易くなる。

　すなわち、撹拌子４ａの回転速度をできる限り大きくし、ミルクＭと調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積ができる限り大きくなるようにすることによって、ミルクＭをさらに素早く冷やすことができる。しかしながら、撹拌子４ａの回転速度を大きくするとミルクＭのしぶきやうねり等が発生し易くなり、ミルクＭ内に気泡が多量に取り込まれてしまう。気泡を含有するミルクＭは、授乳時に赤ちゃんの胃内に入る空気を増大させる。その結果、赤ちゃんから大きなげっぷが出易くなり、げっぷが未だ上手くできない赤ちゃんにおいては、げっぷの拍子にミルクＭを吐き戻し易くなる。そのようなミルクＭの吐き戻しは、赤ちゃんへの再度の授乳又は頻繁な授乳を必要とし、母親等の授乳する者の負担を非常に増大させる。したがって、気泡を大量に含むミルクＭを生成する方法は、赤ちゃんに与えるミルクＭを作る方法としては非常に不適切である。

　そこで、本実施の形態では、給湯終了後は、一定時間までは給湯開始時の設定値Ａより大きい設定値Ｂを維持しているが、一定時間経過後は、徐々に撹拌子４ａの回転速度を低下し、最終的に回転速度０ｒｍｐまで低下させる。

　これによって、ミルクＭのしぶきやうねりを低減することができるため、出来上がりのミルクＭにおいて、気泡の含有を軽減することができる。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂを用いて調乳を行う場合の各部の動作を、図７に基づいて説明する。図７は、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂの調乳時における制御部７によるヒーター１２及び撹拌子４ａの回転の制御動作を示すフローチャートである。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂを用いた調乳では、図７に示すように、まず始めに、容器３に所望の調乳量の水を供給する（Ｓ１１）。このとき、装置本体２に設置された容器３に水を供給してもよいし、装置本体２から取り外された容器３に水を供給した後、容器３を装置本体２に設置してもよい。

　次に、操作パネル６を操作して、粉末乳調乳装置１Ｂの運転を開始する。運転が開始されると、操作パネル６からの指令を受けた制御部７は、ヒーター１２への通電を開始すると共に、冷却部３０を駆動させ、かつモーター５を始動させて撹拌子４ａの回転を開始する（Ｓ１２）。尚、このときのファン３２の送風による気流の方向と撹拌子４ａの回転方向とは対向するようになっている。

　次いで、ヒーター１２により供給配管１０の水が加熱され、沸騰する。沸騰した水が、供給配管１０、散水ノズル１３、ファンネル２０の順に通過し、調乳用ポッド４へと供給され、給湯が開始（以降、「給湯開始」と記す）される（Ｓ１３）。このとき、制御部７は、モーター５の回転数、すなわち、撹拌子４ａの回転速度を予め設定された例えば１７００～１８００ｒｐｍ等の設定値Ａとする。尚、設定値Ａは必ずしもこれに限らない。

　次に、給湯途中においては、制御部７は、給湯量の増加に伴って、撹拌子４ａの回転速度が設定値Ａから例えば３０００～４０００ｒｐｍ等の設定値Ｂへと徐々に増加するように制御する（設定値Ａ＜設定値Ｂ）（Ｓ１４）。尚、設定値Ｂは必ずしもこれに限らない。すなわち、制御部７は、サーミスタＴＭによって計測した調乳用ポッド４内のミルクＭの温度に基づき、給湯量を推定し、給湯量の増加に伴って撹拌子４ａの回転数が増加するように制御する。

　続いて、始めに容器３内に貯留した水が全て調乳用ポッド４へ給湯される（以降、「給湯終了」と記す）と、制御部７はヒーター１２への通電を停止させる一方、撹拌子４ａの回転速度は設定値Ｂを維持する（Ｓ１５）。

　その後、制御部７は、給湯終了から一定時間までは設定値Ｂを維持するが、一定時間経過後は撹拌子４ａの回転速度を設定値Ｂから０まで低下させる（Ｓ１６）。そして、この状態でミルクの冷却が行われ（Ｓ１７）、調乳が完了する。

　このように、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂでは、制御部７は、調乳用ポッド４への液体Ｌの供給の終了後には、撹拌子４ａの回転速度を所定の時間一定に保持した後、回転速度を徐々に減少させるように制御する。

　それにより、生成したミルクＭの冷却中のうねりやしぶきを減少することができるため、出来上がりのミルクＭにおいて、気泡の含有量を低下させることができる。加えて、撹拌子４ａの回転速度が遅い程、撹拌子４ａとモーター５の磁石との位置ずれは生じ難くなるため、ミルクＭの冷却中に撹拌子４ａの位置ずれにより撹拌子４ａが暴れて、ミルクＭが調乳用ポッド４の外へとこぼれ出ることを防止することができる。

　〔実施の形態３〕
　本発明のさらに他の実施の形態について図８及び図９に基づいて説明すれば、以下のとおりである。尚、本実施の形態において説明すること以外の構成は、前記実施の形態１及び実施の形態２と同じである。また、説明の便宜上、前記の実施の形態１及び実施の形態２の図面に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、その説明を省略する。

　前記実施の形態１の粉末乳調乳装置１Ａ及び実施の形態２の粉末乳調乳装置１Ｂでは、制御部７は、撹拌子４ａの回転速度を給湯初期から比較的大きくなるように制御していた。これに対して、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｃでは、制御部７は、気泡の混入を考慮して、給湯初期では撹拌子４ａの回転速度を小さくする一方。給湯終了後は大きくなるように制御している点が異なっている。

　尚、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｃの構成は、前記実施の形態１の粉末乳調乳装置１Ａ及び実施の形態２の粉末乳調乳装置１Ｂと同じであるので、粉末乳調乳装置１Ｃの構成の説明は省略する。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１ＣにおけるミルクＭの生成過程と、冷却部３０及び撹拌子４ａの回転によるミルクＭの冷却過程とについて、図８の（ａ）（ｂ）に基づいて説明する。図８の（ａ）は、粉末乳調乳装置１Ｃにおける調乳用ポッド４の撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風方向とが同じ方向の場合の、調乳時の内部の状態を示すものであって、給湯の初期段階の状態を示す断面図である。図８の（ｂ）は、給湯完了後の状態を示す断面図である。

　前記実施の形態１及び実施の形態２にて説明したように、撹拌子４ａの回転速度をできる限り大きくし、ミルクＭと調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積を最大とすることによって、ミルクＭを素早く冷やすことができる。しかしながら、混合初期段階（給湯中）では、給湯される湯と撹拌されるミルクＭとファン３２の送風により取り除かれる熱気とがぶつかりあうため、撹拌子４ａの回転速度が大きい場合は、ミルクＭのしぶきやうねり等が発生し易くなり、ミルクＭ内に気泡が取り込まれてしまう。混合初期段階（給湯中）に含有した気泡は、給湯完了後の向流混合状態において、実施の形態１で述べた理由によりある程度は消泡されるが、完全に無くすことはできない。気泡を含有するミルクは赤ちゃんが吐き戻し易くなるため、赤ちゃんに与える飲み物を作る方法としては非常に不適切である。

　このため、本実施の形態では、図８（ａ）に示すように、混合初期段階（給湯中）において撹拌子４ａの回転数を小さく設定する。これにより混合初期段階（給湯中）での給湯される湯と撹拌されるミルクＭとファン３２の送風により取り除かれる熱気とのぶつかりが軽減され、混合初期段階（給湯中）に発生する気泡の軽減が可能となる。また、図８（ｂ）に示すように、ミルクＭの冷却過程において、給湯完了後に撹拌子４ａの回転数を増加させ、向流混合状態にてミルクＭと空気との熱交換を促進させる。この結果、ミルクＭを速く冷却することができる。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｃを用いて調乳を行う場合の各部の動作を、図９に基づいて説明する。図９は粉末乳調乳装置１Ｃの調乳時における制御部７によるヒーター１２、撹拌子４ａの回転、及び冷却部３０の制御動作を示すフローチャートである。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｃを用いた調乳では、図９に示すように、まず始めに、容器３に所望の調乳量の水を供給する（Ｓ２１）。このとき、装置本体２に設置された容器３に水を供給してもよいし、装置本体２から取り外された容器３に水を供給した後、容器３を装置本体２に設置してもよい。

　次に、操作パネル６を操作して、粉末乳調乳装置１Ｂの運転を開始する。運転が開始されると、操作パネル６からの指令を受けた制御部７は、ヒーター１２への通電、ファン３２の運転を開始すると共に、モーター５を始動させて撹拌子４ａの回転を開始する（Ｓ２２）。

　次いで、ヒーター１２によりヒーター１２部の水が加熱され、沸騰する。沸騰した水が、供給配管１０、散水ノズル１３、ファンネル２０の順に通過し、調乳用ポッド４へと供給され、給湯が開始される（Ｓ２３）。このとき、制御部７は、モーター５の回転数、つまり撹拌子４ａの回転速度を予め設定された設定値Ｃに設定する。ここで、設定値Ｃは、給湯初期においてミルクＭにうねりやしぶきが殆ど発生しないような、例えば２５０～３５０ｒｐｍ等の小さな値が設定されている。尚、設定値Ｃは、必ずしもこの値に限らない。

　このように、設定値Ｃで制御される撹拌子４ａの回転速度は小さいので、ミルクＭにうねりやしぶきが殆ど発生せず、ミルクＭに生成する気泡が抑制される。また、撹拌子４ａの回転方向とファン３２からの送風される気流の方向とが対向する向流混合状態となっている。このため、さらに気泡の発生が抑制される。

　続いて、始めに容器３内に貯留した液体Ｌが全て調乳用ポッド４へ給湯されると、制御部７はヒーター１２への通電を停止させる一方、撹拌子４ａの回転速度を例えば７００～８００ｒｐｍ等の設定値Ｄに増加させる（Ｓ２４）。尚、設定値Ｄは、必ずしもこの値に限らない。このとき、設定値Ｄは、設定値Ｃよりも大きな値となっているが、ミルクＭにうねりやしぶきが余り発生しないような適度な値となっている。

　これにより、ミルクＭの調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積が大きくなることによって、ミルクＭの冷却が促進される。一方、ミルクＭのうねりやしぶきをあまり発生させないため、気泡の生成は抑制される。さらに、このときも撹拌子４ａの回転方向とファン３２から送風される気流とは向流混合状態となっている。このため、気泡の消泡が行われ、生成するミルクＭの気泡含有量が更に低減する。

　その後、これらの状態を維持して、ミルクの冷却が行われ（Ｓ２５）、調乳が完了する。

　したがって、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂによって、「乳児用乾燥粉末乳の安全な調乳、保存及び取扱いに関するガイドライン」に順守した上で、ミルクＭを生成し、かつ調乳から任意温度までの冷却を素早く自動で行うこと、及びミルクＭの気泡含有量を低減することができる。

　このように、本実施の形態における粉末乳調乳装置１Ｃでは、制御部７は、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌが調乳用ポッド４に供給され始めてから供給が終了するまでの間、撹拌子４ａの回転速度が予め設定された第２設定回転速度としての例えば２５０～３５０ｒｐｍ等の小さな設定値Ｃとなるように制御し、液体Ｌの供給が終了後には、撹拌子４ａの回転速度を予め設定され、かつ上記第２設定回転速度である設定値Ｃよりも大きい第３設定回転速度としての７００～８００ｒｐｍ等の設定値Ｄとなるように制御する。

　これにより、給湯の初期においてはミルクＭに発生する気泡を低減することができ、給湯完了後にはミルクＭと空気との熱交換を促進させ、ミルクＭを速く冷却することができる。また、ミルクＭの気泡の消泡が行われることによって、気泡含有量の少ないミルクＭを生成することができる。

　〔実施の形態４〕
　本発明のさらに他の実施の形態について図１０及び図１１に基づいて説明すれば、以下のとおりである。尚、本実施の形態において説明すること以外の構成は、前記実施の形態１～実施の形態３と同じである。また、説明の便宜上、前記の実施の形態１～実施の形態３の図面に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、その説明を省略する。

　前記実施の形態３の粉末乳調乳装置１Ｃでは、制御部７は、粉末乳調乳装置１Ｂの動作開始から終了まで、撹拌子４ａの回転方向をファン３２の送風方向と対向させ、向流混合状態となるように制御した。しかしながら、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｄでは、混合初期段階は並流混合状態、給湯終了後冷却中は向流混合状態となるように制御する点が異なっている。

　尚、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｄの構成は、前記実施の形態１～実施の形態３と同じである。したがって、粉末乳調乳装置１Ｄの構成の説明は、省略する。

　本実施の形態におけるミルクＭの生成過程と冷却部３０及び撹拌子４ａの回転によるミルクＭの冷却過程とについて、図１０の（ａ）（ｂ）に基づいて説明する。図１０の（ａ）は、粉末乳調乳装置１Ｃにおける調乳時の調乳用ポッド４の内部の状態を示すものであって、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風方向とが同じ方向の給湯の初期段階の状態を示す断面図である。図１０の（ｂ）は、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風方向とが対向している給湯完了後の状態を示す断面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｄでは、図１０の（ａ）に示すように、混合初期段階（給湯中）では、給湯される湯と撹拌されるミルクＭとファン３２の送風により取り除かれる熱気とがぶつかり合うように、並流混合状態になるように撹拌子の回転方向を設定しておく。そして、図１０の（ｂ）に示すように、制御部７は、給湯完了後に撹拌子の回転方向を反転させるように制御する。これによって、混合初期段階（給湯中）での撹拌されるミルクＭとファン３２の送風により取り除かれる熱気とのぶつかりが軽減され、混合初期段階（給湯中）に発生する気泡が軽減可能となる。

　また、本実施の形態では、混合初期段階（給湯中）では並流混合状態であるため、給湯量が少なく非常に濃度が高く粘り気の多いミルクＭに対してもファン３２の送風により取り除かれる熱気が撹拌子４ａの回転を支援することができる。この結果、撹拌子４ａの確実な回転によるミルクＭの混合が可能となる。また、給湯初期においては、ミルクＭの温度は７０℃以上でなくてはならないため、あまり冷却し過ぎない方がよい。本実施の形態においては、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風方向とは並流混合状態であるため、ミルクＭの温度が下がり過ぎることがない。そして、この方法においても、給湯完了後には並流混合状態が向流混合状態となり、ミルクＭと空気との熱交換を十分に促進することができるため、ミルクＭを冷却することができる。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｄを用いて調乳を行う場合の各部の動作を、図１１に基づいて説明する。図１１は、粉末乳調乳装置１Ｄの調乳時における制御部７によるヒーター１２、撹拌子４ａの回転、及び冷却部３０の制御動作を示すフローチャートである。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｄを用いた調乳方法では、図１１に示すように、まず始めに、容器３に所望の調乳量の水を供給する（Ｓ３１）。このとき、装置本体２に設置された容器３に水を供給してもよいし、装置本体２から取り外された容器３に水を供給した後、容器３を装置本体２に設置してもよい。

　次に、操作パネル６を操作して、粉末乳調乳装置１Ｄの運転を開始する。運転が開始されると、操作パネル６からの指令を受けた制御部７は、ヒーター１２への通電、ファン３２の運転を開始すると共に、モーター５を始動させ撹拌子４ａの回転を開始する（Ｓ３２）。

　次いで、ヒーター１２によりヒーター１２部の水が加熱され、沸騰する。沸騰した水が、供給配管１０、散水ノズル１３、ファンネル２０の順に通過し、調乳用ポッド４へと供給され、給湯が開始される（Ｓ３３）。このとき、制御部７は、モーター５の回転数、つまり撹拌子４ａの回転速度を予め設定された設定値Ｃに設定する。ここで、設定値Ｃは、給湯初期においてミルクＭにうねりやしぶきが殆ど発生しないような、例えば２５０～３５０ｒｐｍ等の小さな値が設定されている。尚、設定値Ｃは、必ずしもこの値に限らない。

　このように、設定値Ｃで制御される撹拌子４ａの回転速度は小さいので、ミルクＭにうねりやしぶきが殆ど発生せず、ミルクＭに生成する気泡が抑制される。また、このとき、撹拌子４ａの回転方向とファン３２からの送風される気流の方向とが並流混合状態となっている。このため、給湯量が少なく非常に濃度が高く粘り気の多いミルクＭにおいて、ファン３２の送風が撹拌子４ａの回転を支援し、確実な撹拌ができる。また、給湯初期のミルクＭの温度を７０℃以上に保ち易い。

　続いて、始めに容器３内に貯留した水が全て調乳用ポッド４へ給湯されると、制御部７はヒーター１２への通電を停止させる一方、撹拌子４ａの回転速度を例えば７００～８００ｒｐｍ等の設定値Ｄに増加させると共に、回転方向を逆転させる（Ｓ３４）。尚、設定値Ｄは、必ずしもこの値に限らない。このとき、設定値Ｄは設定値Ｃよりも大きな値となっているが、ミルクＭにうねりやしぶきが余り発生しないような適度な値となっている。これにより、ミルクＭの調乳用ポッド４内面との接触面積及びミルクＭの表面積が大きくなることによって、ミルクＭの冷却が促進される。一方、ミルクＭのうねりやしぶきをあまり発生させないため、気泡の生成は抑制される。また、撹拌子４ａの回転方向が逆になったことにより、撹拌子４ａの回転方向とファン３２から送風される気流とは向流混合状態となる。このため、気泡の消泡が行われ、生成するミルクＭの気泡含有量が更に低減する。

　その後、これらの状態を維持して、ミルクの冷却が行われ（Ｓ３５）、調乳が完了する。

　したがって、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｄによって、「乳児用乾燥粉末乳の安全な調乳、保存及び取扱いに関するガイドライン」に順守した上で、ミルクＭを生成し、かつ調乳から任意温度までの冷却を素早く自動で行うこと、及びミルクＭの気泡含有量を低減することができる。

　〔実施の形態５〕
　本発明のさらに他の実施の形態について図１２に基づいて説明すれば、以下のとおりである。尚、本実施の形態において説明すること以外の構成は、前記実施の形態１～４と同じである。また、説明の便宜上、前記の実施の形態１～４の図面に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、その説明を省略する。

　前記実施の形態１～４の粉末乳調乳装置１Ａ～１Ｄにおいては、ヒーター１２にて加熱され、調乳用ポッド４へと供給される液体Ｌは、調乳用ポッド４上方の空間から粉ミルクＰＭ又はミルクＭへと直接供給されていた。これに対して、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｄでは、液体Ｌは調乳用ポッド４の内壁面を伝って粉ミルクＰＭ又はミルクＭへと穏やかに供給される点が異なっている。

　本実施の形態の混合物生成装置としての粉末乳調乳装置１Ｆの構成について、図１２に基づいて説明する。図１２は、本実施の形態における混合物生成装置としての粉末乳調乳装置１Ｄの調乳用ポッド４周辺を示す断面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｆでは、図１２に示すように、ヒーター１２にて加熱され、ファンネル２０を通過して調乳用ポッド４へと供給される液体Ｌは、調乳用ポッド４の内壁面を伝って調乳用ポッド４内に供給される。これにより、液体Ｌが調乳用ポッド４に穏やかに供給されるため、ミルクＭのしぶきやうねりが発生しづらくなる。このため、ミルクＭの気泡の生成が低減される。

　ここで、上記の構成は、ファンネル２０から調乳用ポッド４への液体Ｌの滴下口と、調乳用ポッド４の中心とを互いに異なる位置にずらして調乳用ポッド４を設置し、かつ調乳用ポッド４が少し重力方向に対して傾いた状態で設置することによって達成される。

　或いは、ファンネル２０から調乳用ポッド４の内壁面へと液体Ｌを伝わらせるガイドのようなものが設けられていてもよい。又は、ファンネル２０からの吐出口の位置を、調乳用ポッド４の中心の上方ではなく調乳用ポッド４の壁面近傍の位置にあるように、装置がなっていてもよい。

　〔実施の形態６〕
　本発明のさらに他の実施の形態について図１３、図１４、及び図１７に基づいて説明すれば、以下のとおりである。尚、本実施の形態において説明すること以外の構成は、前記実施の形態１～３と同じである。また、説明の便宜上、前記の実施の形態１～３の図面に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、その説明を省略する。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇは、前記実施の形態１～３の粉末乳調乳装置１Ａ～１Ｃに対して、図１３に示すように、冷却部４０が、送風用ファンとしてのファン４２と、該ファン４２からの風を混合物調製部としての調乳用ポッド４に導く送風ダクト４３と、調乳用ポッド４を経由した風を調乳用ポッド４よりも上側に設けられた排気口４４ｂに導く排気ダクト４４とを備えており、液体加熱部としてのヒーター１２にて加熱された液体Ｌは排気ダクト４４内を経由して、又は排気ダクト４４内にて吐出されて調乳用ポッド４に流入される点が異なっている。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇの構成について、図１３の（ａ）（ｂ）に基づいて説明する。図１３の（ａ）は、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇの構成を示す断面図である。図１３の（ｂ）は、上記粉末乳調乳装置１Ｇの調乳用ポッド４の構成を示す平面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇは、図１３の（ａ）（ｂ）に示すように、散水ノズル１３及びファンネル２０は設けられておらず、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌは、排気ダクト４４内にて供給配管１０から吐出され、調乳用ポッド４へと滴下するようになっている。尚、必ずしも排気ダクト４４内にて供給配管１０から吐出される必要はなく、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌが排気ダクト４４内を経由して、調乳用ポッド４に流入されていともよい。

　また、本実施の形態では、冷却部４０は、調乳用ポッド４に対して横、斜め上方、又は上方から風が当たるように開口された送風ダクト４３と、調乳用ポッド４の中央部の斜め上方又は上方から風が抜けていくように配されて排気口４４ｂに接続された排気ダクト４４とを備えている。

　詳細には、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇでは、図１３の（ａ）に示すように、ヒーター１２にて加熱沸騰された液体Ｌは、供給配管１０を通過して、後述する排気ダクト４４内にて供給配管１０から吐出される。すなわち、散水ノズル１３とファンネル２０とは設けられていない。

　また、冷却部４０は、図１３の（ａ）に示すように、送風用のファン４２と、吸気口４１と、送風ダクト４３と、送風ダクト出口４３ａと、排気ダクト４４と、排気ダクト入口４４ａと、排気口４４ｂとから構成され、液体Ｌ及び混合後のミルクＭを冷ます温度調節部として機能している。

　上記ファン４２は装置本体２内部に配置され、ファン４２の上流側には空気を吸い込むための吸気口４１が設けられている。一方、ファン４２の下流側には調乳用ポッド４に空気を噴き出すための送風ダクト４３が設けられている。吸気口４１には図示しないフィルタが設けられており、内部に埃や異物等が入り込まないようになっている。また、調乳用ポッド４よりも下流側には空気を装置本体２の外部へ吐き出すための排気口４４ｂを有する排気ダクト４４が設けられている。

　送風ダクト出口４３ａは、調乳用ポッド４に対して横、斜め上方、又は上方から風が当たるように開口されていると共に、調乳用ポッド４よりも下流側の排気ダクト入口４４ａは、調乳用ポッド４の中央部の斜め上方又は上方から風が抜けていくように配されている。

　本実施の形態の排気ダクト入口４４ａは、図１３の（ａ）に示すように、調乳用ポッド４の開口部４ｂと対向している装置本体２の内面に形成されている。排気ダクト４４の排気口４４ｂは、装置本体２の天面に形成された開口部にてなっている。

　排気ダクト４４は、排気ダクト入口４４ａから流入する風を、装置本体２内を貫通して排気口４４ｂへと導くように形成されている。排気ダクト４４の壁面の一部には、供給配管１０が通過する孔が設けられている。供給配管１０は、排気ダクト４４内まで延びて、排気ダクト４４内にて液体Ｌを吐出するようになっている。

　尚、排気ダクト４４は装置本体２の天面よりも上部に突出して形成されていてもよい。その場合、装置本体２の天面よりも上部に突出した排気ダクト４４の排気口４４ｂは、重力方向に対して略平行又は装置本体２の天面と向かい合うように形成されることが好ましい。すなわち、装置本体２の天面よりも上部に突出した排気ダクト４４は、曲がった後に排気口４４ｂへと接続されている。これにより、外部からの埃や異物が、排気口４４ｂから調乳用ポッド４内へと落下することが抑制できる。

　或いは、排気ダクト４４の側面には、ファン４２から風が送り込まれる孔が開いていてもよい。該孔は、送風ダクト出口４３ａとは別の孔として、ファン４２から送風される風の排気ダクト４４への入口となる。この場合には、ファン４２からの風は大部分が送風ダクト出口４３ａから調乳用ポッド４へと送り込まれると共に、一部は排気ダクト４４へと送り込まれる。このとき、排気ダクト４４へと送り込まれる風の方向は、排気ダクト４４内における旋回流の方向と同じ方向になっている。これにより、排気ダクト４４内の気体の排出を促進することができる。

　また、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇにおいては、装置本体２の載置部２ａに載置された調乳用ポッド４の開口部４ｂと、排気ダクト入口４４ａが形成されている装置本体２の内面との間の空間が殆ど無いことが好ましい。すなわち、該開口部４ｂと排気ダクト４４が形成されている面との間の距離が、１ｃｍ以下であることが好ましい。

　これにより、調乳用ポッド４内に流入する気体の殆どがファン４２から送り込まれる。また、調乳用ポッド４内の気体が排気ダクト４４を通らずに粉末乳調乳装置１Ｇの外部へと放出されることが減少する。すなわち、冷却部４０への、ファン４２からの送風以外の気体の混入が減少すると共に、調乳用ポッド４内の気体の殆どが排気ダクト４４へと送り込まれる。したがって、効果的に調乳用ポッド４内に気流を起こすことができると共に、調乳用ポッド４内の気体を、排気ダクト４４を通じて効果的に排出することができる。

　したがって、ミルクＭと空気との熱交換が促進され、より速くミルクＭを冷却することができる。

　本実施の形態の冷却部４０では、上述のような構成とすることによって、調乳用ポッド４内に空気の流れができ、調乳用ポッド４の内部から熱気が引き寄せられて抜け易くなる。この結果、対流によるミルクＭからの放熱が促進される。逆に、送風を止めた場合、調乳用ポッド４内の空間が熱溜りとなってしまうため、ミルクＭからの放熱がされ難い状態となる。

　また、前記実施の形態１～３と同様に、ファン４２による冷却過程は、撹拌子４ａによる攪拌工程と同時に行うことによって、より冷却し易くなる。

　尚、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇの構成は、上記液体Ｌの吐出部及び上記冷却部４０の構成を除いて、前記実施の形態１～３と同じである。したがって、粉末乳調乳装置１Ｇの液体Ｌの吐出部及び冷却部４０以外の構成の説明は、省略する。

　上記の構成を備えた本実施の形態の粉末乳調乳装置１ＧにおけるミルクＭの冷却の促進効果、及びミルクＭへの気泡の含有を軽減効果について、図１７の（ａ）及び図１７の（ｄ）に基づいて説明する。図１７の（ａ）は、粉末乳調乳装置１Ｇの調乳用ポッド４の撹拌子４ａが回転動作している状態における、調乳用ポッド４内部の放熱及び消泡の様子を示すものであって、冷却部４０の、ファン４２により送風ダクト出口４３ａから調乳用ポッド４内に送られた風が、撹拌子回転動作によるミルクＭの流れ方向に対して対向旋回した後、排気ダクト入口４４ａへと排出される状態（以後、「対向旋回流混合状態」と記す）を示す断面図である。図１７の（ｄ）は、比較例としての粉末乳調乳装置１Ｚの調乳用ポッド４の撹拌子４ａが回転動作している状態における、調乳用ポッド４内部の放熱及び消泡の様子を示すものであって、粉末乳調乳装置１Ｚの冷却部４０の、ファン４２により送風ダクト出口４３ａから調乳用ポッド４内に送られた風が、調乳用ポッド４内で対向旋回せずに排気ダクト入口４４ａへと一方向に排出される状態（以後、「一方向混合状態」と記す）を示す断面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇでは、冷却部４０による冷却過程は、撹拌子４ａによる撹拌過程と同時に行い、かつ撹拌子４ａの回転方向とファン４２の送風による気流の方向とを対向旋回させている。これによって、ミルクＭをより冷却し易くすると共に、気泡の含有を軽減することができるものとなっている。

　すなわち、図１７の（ａ）に示すように、本実施の形態における対向旋回流混合状態では、撹拌子４ａの回転方向と前記ファン４２の送風による気流の方向とが対向旋回している。これにより、撹拌中のミルクＭの液面に当たる風速が、撹拌子４ａの回転速度に、ファン３２による気流の風速を加えたものに増大するし、また比較の図１７の（ｄ）のような一方向混合状態と比べ、風とミルクとが接触する経路を十分にとることが可能である。その結果、ミルクＭの液面とファン４２の送風による気流との熱交換が促進される。また、調乳用ポッド４内の熱気は、前記ファン４２の送風による気流と合流して排気ダクト入口４４ａへと順次送られる。この結果、混合中に発生した湯気や熱気の除去が促進される。したがって、ミルクＭと空気との熱交換が促進され、より速くミルクＭを冷却することができる。

　また、本実施の形態における対向旋回流混合状態では、撹拌子４ａの回転方向とファン４２の送風による気流の方向とが対向旋回していることによって、図１７の（ｄ）に示す一方向混合状態に比べて、混合中に発生した気泡の消泡が促進される。これは、ファン４２の送風による気流が、ミルクＭの液面の気泡とぶつかって気泡に圧力を及ぼすと共に、気泡を動かすことによって気泡同士の摩擦等が生じ気泡が弾け易くなるためである。

　また、本実施の形態では、図１３及び図１７の（ａ）に示すように、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌは、供給配管１０にて排気ダクト４４内まで引き込まれ、排気ダクト４４内で吐出されて調乳用ポッド４に流入される。このため、ヒーター１２から給湯された湯が排気ダクト４４内を通る際に、ファン４２から送られた排気ダクト４４内を通る風との熱交換が促進される。したがって、調乳用ポッド４内に供給される湯の温度を低下させることができる。

　このように、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇでは、冷却部４０は、ファン４２と、ファン４２からの風を調乳用ポッド４に導く送風ダクト４３と、調乳用ポッド４を経由した風を調乳用ポッド４よりも上側に設けられた排気口４４ｂに導く排気ダクト４４とを備えている。そして、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌは排気ダクト４４内を経由して、又は排気ダクト４４内にて吐出されて調乳用ポッド４に流入される。

　これにより、調乳用ポッド４内に空気の流れができ、調乳用ポッド４の内部から熱気が引き寄せられて抜け易くなる。この結果、対流によるミルクＭからの放熱が促進される。

　また、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇでは、制御部７は、ファン４２による気流の方向に対して撹拌子４ａの回転方向が対向するように撹拌子４ａの回転方向を制御する。

　これにより、撹拌子４ａの回転方向とファン４２の送風による気流の方向とを対向旋回させることで、ミルクＭをより冷却し易くすると共に、気泡の含有を軽減することができる。

　すなわち、本実施の形態における対向旋回流混合状態では、撹拌子４ａの回転方向とファン４２の送風による気流の方向とが対向旋回している。これにより、撹拌中のミルクＭの液面に当たる風速が、撹拌子４ａの回転速度に、ファン３２による気流の風速を加えたものに増大するし、風とミルクとが接触する経路を十分にとることが可能である。その結果、ミルクＭの液面とファン４２の送風による気流との熱交換が促進される。また、調乳用ポッド４内の熱気は、ファン４２の送風による気流と合流して排気ダクト入口４４ａへと順次送られる。この結果、混合中に発生した湯気や熱気の除去が促進される。したがって、ミルクＭと空気との熱交換が促進され、より速くミルクＭを冷却することができる。

　また、撹拌子４ａの回転方向とファン４２の送風による気流の方向とが対向旋回していることによって、ファン４２の送風による気流が、ミルクＭの液面の気泡とぶつかって気泡に圧力を及ぼすと共に、気泡を動かすことによって気泡同士の摩擦等が生じ気泡が弾け易くなるため、混合中に発生した気泡の消泡が促進される。

　また、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌは、排気ダクト４４内を経由して、又は排気ダクト４４内にて吐出されて調乳用ポッド４に流入される。このため、ヒーター１２から給湯された湯が排気ダクト４４内を通る際に、ファン４２から送られた排気ダクト４４内を通る風との熱交換が促進される。したがって、調乳用ポッド４内に供給される湯の温度を低下することができる。

　尚、本発明は、上記の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内で種々の変更が可能である。

　例えば、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇにおける排気ダクト４４においても、前記実施の形態１～３と同様に、排気ダクト４４内にダクト返し部４４ｃが設けられていてもよい。このことについて、図１４に基づいて説明する。図１４は、粉末乳調乳装置１Ｇの冷却部４０の構成を示す断面図である。

　排気ダクト４４は、調乳用ポッド４内に注がれる加熱された液体Ｌや調乳されたミルクＭから発生する湯気が結露し易い環境になっている。このため、図１４に示すように、排気ダクト４４内部で結露した水滴が調乳用ポッド４内に滴り落ちないように、結露水落下防止部としてのダクト返し部４４ｃを設けた構成としている。すなわち、ダクト返し部４４ｃは、筒状の排気ダクト入口４４ａ端部を内側に折り返して形成されており、排気ダクト４４内部で結露した水滴がダクト返し部４４ｃにて溜められるようになっている。

　ここで、ダクト返し部４４ｃは、図示しないが、排気ダクト入口４４ａに着脱可能な、取り付けダクト返し部材として備えられていてもよい。該取り付けダクト返し部材は、例えば、排気ダクト入口４４ａに嵌合するような形にて形成されており、排気ダクト入口４４ａに固定できるようになっていることが好ましい。これにより、ミルクＭの調乳終了後に、上記取り付けダクト返し部材を取り外し、溜まった結露水の廃棄及び該取り付けダクト返し部材の洗浄をすることができる。したがって、より衛生的にミルクＭを生成することができる。

　〔実施の形態７〕
　本発明のさらに他の実施の形態について図１５及び図１７の（ｂ）に基づいて説明すれば、以下のとおりである。尚、本実施の形態において説明すること以外の構成は、前記実施の形態６と同じである。また、説明の便宜上、前記の実施の形態６の図面に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、その説明を省略する。

　前記実施の形態６の粉末乳調乳装置１Ｇにおいては、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌは、排気ダクト４４内にて供給配管１０から吐出され調乳用ポッド４へと滴下していた。これに対して、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｈでは、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌは、散水ノズル１３へと流入し、排気ダクト４４内にて散水ノズル１３から吐出されて調乳用ポッドへと滴下する点が異なっている。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｈの構成について、図１５の（ａ）（ｂ）に基づいて説明する。図１５の（ａ）は、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｈの構成を示す断面図である。図１５の（ｂ）は、上記粉末乳調乳装置１Ｈの調乳用ポッド４の構成を示す平面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｈでは、図１５の（ａ）（ｂ）に示すように、ヒーター１２にて加熱された液体Ｌは、供給配管１０を通して、該供給配管１０の先端に取り付けられた散水ノズル１３へと流入し、排気ダクト４４内にて散水ノズル１３から吐出されて調乳用ポッドへと滴下するようになっている。

　ここで、本実施の形態では、散水ノズル１３は、排気ダクト４４の壁面の一部に設けられた穴から、排気ダクト４４内に延びている。ここで、散水ノズル１３は、供給配管１０に対して取り外し可能な構造となっていることが好ましい。これにより、散水ノズル１３を供給配管１０から取り外して洗浄することができる。したがって、より衛生的にミルクＭを調乳することができる。

　また、散水ノズル１３と供給配管１０とは、互いの材質が異なるものであってもよい。装置本体２内部に格納される供給配管１０には、ステンレスやポリプロピレンのような安価な材質を用い、外気に触れる散水ノズル１３には、テフロン（登録商標）のような腐食や紫外線劣化の無い材質を用いることができる。これにより、製造コストを安くすることができる。

　尚、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｈの構成は、上記散水ノズル１３の構成を除いて、前記実施の形態６と同じである。したがって、粉末乳調乳装置１Ｇの散水ノズル１３以外の構成の説明は省略する。

　上記構成の粉末乳調乳装置１ＨにおけるミルクＭの生成過程と、冷却部４０及び撹拌子４ａの回転によるミルクＭの冷却過程とについて、図１５の（ａ）（ｂ）及び図１７の（ｂ）に基づいて説明する。図１７の（ｂ）は、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｈの冷却部４０の、ファン４２により送風ダクト出口４３ａから調乳用ポッド４内に送られた風が、撹拌子回転動作によるミルクＭの流れ方向に対して対向旋回した後、排気ダクト入口４４ａへと排出される状態を示す断面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｈでは、図１５の（ａ）（ｂ）に示すように、ヒーター１２にて加熱沸騰された液体Ｌは、供給配管１０を通過して、散水ノズル１３へと流入する。その後、液体Ｌは、排気ダクト４４内にて散水ノズル１３から吐出される。散水ノズル１３は、前記実施の形態１～５と同様に、加熱されて圧送されてきた液体Ｌを分散して噴き出す機能を有している。

　散水ノズル１３から噴出された液体Ｌは、排気ダクト４４内を通って調乳用ポッド４へと供給される際に、図１５の（ａ）及び図１７の（ｂ）に示すように、排気ダクト入口４４ａから排気ダクト４４内を通って排気口４４ｂへと向かう風と接触する。このとき、散水ノズル１３から噴出された液体Ｌと、排気ダクト４４内の風とが熱交換し、液体Ｌの温度が下がる。また、液体Ｌが散水ノズル１３にて細かく分散されることによって、表面積が増加するため、液体Ｌと排気ダクト４４内の風との熱交換が促進される。このため、調乳用ポッド４内に供給される液体Ｌの温度を低下することができる。したがって、本実施の形態７では、本実施の形態６に比べ、より速くミルクＭを飲み頃の温度まで冷却することができる。

　また、前記実施の形態６と同様に、ファン４２による冷却過程は、撹拌子４ａによる攪拌工程と同時に行うことによって、より冷却し易くなる。

　また、前記実施の形態６と同様に、ミルクＭへの気泡の含有を軽減する方法として、本実施の形態では、冷却部４０による冷却過程は、撹拌子４ａによる撹拌過程と同時に行い、かつ撹拌子４ａの回転方向とファン４２の送風による気流の方向とを対向旋回させている。これによって、ミルクＭをより冷却し易くすると共に、気泡の含有を軽減することができるものとなっている。

　本実施の形態における対向旋回流混合状態では、図１７の（ｂ）に示すように、撹拌子４ａの回転方向と前記ファン４２の送風による気流の方向とが対向旋回している。これにより、撹拌中のミルクＭの液面に当たる風速が、撹拌子４ａの回転速度に、ファン３２による気流の風速を加えたものに増大する。その結果、ミルクＭの液面とファン４２の送風による気流との熱交換が促進される。また、調乳用ポッド４内の熱気は、前記ファン４２の送風による気流と合流して排気ダクト入口４４ａへと順次送られる。この結果、混合中に発生した湯気や熱気の除去が促進される。したがって、ミルクＭと空気との熱交換が促進され、より速くミルクＭを冷却することができる。

　このように、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｈでは、ヒーター１２にて加熱沸騰された液体Ｌは、供給配管１０を通過して、散水ノズル１３へと流入する。その後、液体Ｌは、排気ダクト４４内にて散水ノズル１３から吐出される。ここで、散水ノズル１３は、加熱されて圧送されてきた液体Ｌを分散して噴き出す機能を有している。

　これにより、散水ノズル１３から噴出された液体Ｌと、排気ダクト４４内の風とが熱交換し、液体Ｌの温度が下がる。また、液体Ｌが散水ノズル１３にて細かく分散されることで表面積が増加するため、液体Ｌと排気ダクト４４内の風との熱交換が促進される。このため、調乳用ポッド４内に供給される液体Ｌの温度を低下することができる。したがって、本実施の形態７では、実施の形態６に比べ、より速くミルクＭを飲み頃の温度まで冷却することができる。

　〔実施の形態８〕
　本発明のさらに他の実施の形態について図１６及び図１７の（ｃ）に基づいて説明すれば、以下のとおりである。尚、本実施の形態において説明すること以外の構成は、前記実施の形態７と同じである。また、説明の便宜上、前記の実施の形態７の図面に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、その説明を省略する。

　前記実施の形態７の粉末乳調乳装置１Ｈでは、調乳用ポッド４が載置部２ａに載置された状態において、排気ダクト４４の入口である排気ダクト入口４４ａは、調乳用ポッド４の開口部４ｂと対向する装置本体２の内面に形成されていた。これに対して、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉでは、排気ダクト入口４４ａは、調乳用ポッド４の上方ではなく調乳用ポッド４内の空間に配されている点が異なっている。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉの構成について、図１６の（ａ）（ｂ）に基づいて説明する。図１６の（ａ）は、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉの構成を示す断面図である。図１６の（ｂ）は、上記粉末乳調乳装置１Ｉの調乳用ポッド４の構成を示す平面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉは、図１６の（ａ）（ｂ）に示すように、排気ダクト入口４４ａは、調乳用ポッド４の上方ではなく調乳用ポッド４内の空間に配されている。

　尚、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉの構成は、上記排気ダクト４４及び排気ダクト入口４４ａの構成を除いて、前記実施の形態７と同じである。したがって、粉末乳調乳装置１Ｉの排気ダクト４４及び排気ダクト入口４４ａ以外の構成の説明は省略する。

　上記構成の本実施の形態の粉末乳調乳装置１ＩにおけるミルクＭの生成過程と、冷却部４０及び撹拌子４ａの回転によるミルクＭの冷却過程とについて、図１６の（ａ）（ｂ）及び図１７の（ｃ）に基づいて説明する。図１７の（ｃ）は、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉの冷却部４０の、ファン４２により送風ダクト出口４３ａから調乳用ポッド４内に送られた風が、撹拌子回転動作によるミルクＭの流れ方向に対して対向旋回した後、調乳用ポッド４内に設けられた排気ダクト入口４４ａへと排出される状態を示す断面図である。

　本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉでは、図１６の（ａ）（ｂ）に示すように、調乳用ポッド４が載置部２ａに載置された状態において、排気ダクト入口４４ａは、調乳用ポッド４内の空間に配されている。すなわち、本実施の形態における排気ダクト４４は、装置本体２の天面に設けられた排気口４４ｂと、調乳用ポッド４内の空間に設けられた排気ダクト入口４４ａとの間に形成された、例えば円筒形状のパイプとしてなっている。該パイプの材質は、例えば、装置本体２と同じ材質である。

　本実施の形態における排気ダクト４４は、更に換言すれば、前記実施の形態７における排気ダクト入口４４ａの位置から、調乳用ポッド４内へと突出している。

　ここで、排気ダクト４４の、調乳用ポッド４内へと突出した部分については、散水ノズル１３が配置されている方向へとスライドできるようになっていることが好ましい。これにより、載置部２ａに調乳用ポッド４を載置する際に、装置本体２から突出した排気ダクト４４が邪魔になり難くなる。上記スライドさせる方法としては、例えば、排気ダクト４４を形成するパイプ全体を、装置本体２の天面から突出するように上方にスライドさせることが挙げられる。そのようにスライドするとき、散水ノズル１３と干渉しないように、例えば排気ダクト４４を形成するパイプの一部に切り込みが入っていればよい。

　前記実施の形態７と同様に、ファン４２による冷却過程は、撹拌子４ａによる攪拌工程と同時に行うことによって、より冷却し易くなる。

　また、前記実施の形態７と同様に、ミルクＭへの気泡の含有を軽減する方法として、本実施の形態では、冷却部４０による冷却過程は、撹拌子４ａによる撹拌過程と同時に行い、かつ撹拌子４ａの回転方向とファン４２の送風による気流の方向とを対向旋回させている。これによって、ミルクＭをより冷却し易くすると共に、気泡の含有を軽減することができるものとなっている。さらに、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉでは、排気ダクト入口４４ａが調乳用ポッド４内の空間に設けられていることにより、よりミルクＭの冷却及び気泡の消泡が促進される。

　すなわち、図１７の（ｃ）に示すように、本実施の形態では、排気ダクト入口４４ａが調乳用ポッド４内に配されているため、ファン４２により送風ダクト出口４３ａから調乳用ポッド４内に送られた風とミルクＭとが接触する経路をさらに十分にとることができる。その結果、ミルクＭの液面とファン４２の送風による気流との熱交換及びミルクＭ内に生じる気泡の消泡が促進される。

　したがって、本実施の形態８では、実施の形態７に比べ、気泡含有量が少なく、より速くミルクＭを飲み頃の温度まで冷却することができる。

　このように、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｉでは、排気ダクト入口４４ａが調乳用ポッド４内に設けられている。

　これにより、ファン４２により送風ダクト出口４３ａから調乳用ポッド４内に送られた風とミルクＭとが接触する経路をさらに十分にとることができる。その結果、ミルクＭの液面とファン４２の送風による気流との熱交換及びミルクＭ内に生じる気泡の消泡が促進される。

　したがって、気泡含有量が少なく、より速くミルクＭを飲み頃の温度まで冷却することができる。
〔確認実験結果〕
　本発明の粉末乳調乳装置にて生成するミルクの冷却速度及びミルク内の気泡の量について、確認実験を行った結果を以下に説明する。

　（確認実験１）
　本確認実験１では、実施の形態１の粉末乳調乳装置１Ａに対応して、制御部７は、給湯開始と共に撹拌子４ａの回転を開始し、撹拌子回転数を設定値Ａとしての１７５０ｒｐｍに制御した。そして、給湯開始から給湯が終了するまでの９０秒間に撹拌子回転数を設定値Ａとしての１７５０ｒｐｍから設定値Ｂとしての３７３０ｒｐｍに増加するように制御した。その後、制御部７は、撹拌子４ａの回転数を、ミルク温度が４５℃になるまで３７３０ｒｐｍに維持するように制御して、ミルクＭを撹拌し続けた。

　このときの実験条件は、室温２５℃、供給水温２５℃、供給水量２４０ｃｃとし、粉ミルクＰＭ３３ｇを調乳用ポッド４内にセットした後、ヒーター１２に９００Ｗの電力をかけ、給湯速度１６０ｃｃ／ｍiｎにて調乳用ポッド４内に湯を供給しつつ、粉ミルクＰＭと湯とを混合することにより、調乳を行った。

　また、評価項目として、ミルクＭ内の気泡の重さを測定した。ミルクＭ内の気泡の重さの測定については、生成したミルクＭが授乳に適した温度まで冷却された後、ミルクＭ内の気泡の量を次のように調べた。すなわち、茶こしのようなメッシュ状の金具を用いて、気泡を含有するミルクＭから、ミルクＭのみを除外してミルクＭと気泡とを分離した。そして、その気泡の重さを測定した。

　この結果、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは８ｇ（８ｃｃ相当）であった。

　（確認実験２）
　本確認実験２では、実施の形態２の粉末乳調乳装置１Ｂに対応して、制御部７が、給湯終了後には、撹拌子４ａの回転速度を所定の時間一定に保持した後、回転速度を徐々に減少するように制御する方法について確認の実験を行った。

　すなわち、前記確認実験１で行った調乳のように、ミルク混合時の撹拌子４ａの回転速度が大きいと、ミルクＭのしぶきやうねりによって出来上がりのミルク内に気泡が含有し易くなる。

　そこで、本確認実験２では、給湯開始から２５０秒後までは、確認実験１と同様に、制御部７は、給湯開始と共に撹拌子４ａの回転を開始し、撹拌子回転数を設定値Ａとしての１７５０ｒｐｍに制御し、給湯開始から給湯終了までの９０秒間に撹拌子回転数を設定値Ａとしての１７５０ｒｐｍから設定値Ｂとしての３７３０ｒｐｍに増加するように制御した。

　しかしながら、本確認実験２では、給湯開始の２５０秒後以降３５０秒後までの間では、確認実験１と異なり、制御部７は、撹拌子回転数を３７３０ｒｐｍから０ｒｐｍになるように撹拌速度を徐々に減少させるように制御した。

　尚、実験条件は、確認実験１と同じである。

　これにより、ミルクのしぶきやうねりを低減することができるため、出来上がりのミルクＭにおいて、気泡の含有量の低減が期待できる。

　測定結果においても、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは、４ｇ（４ｃｃ相当）であり、ミルクＭの気泡含有の軽減が確認された。

　（比較例１）
　比較例１として、制御部７が撹拌子４ａを回転させず、かつ冷却部３０も作動させない状態でのミルクＭ内部の気泡の量を測定した。すなわち、比較例１のミルクＭは、調乳用ポッド４内に供給した湯と粉ミルクＰＭとが、湯の供給時の勢いによる撹拌とその後の自然対流により混合され、その後、静置され、放冷して生成されたものである。

　尚、実験条件は、確認実験１・２と同じである。

　その結果、生成したミルクから分離して測定した気泡の重さは、１ｇ（１ｃｃ相当）であった。

　（比較例２）
　比較例２では、制御部７は、給湯開始と共に撹拌子４ａの回転を開始し、回転数を１７５０ｒｐｍとした。その後、制御部は、撹拌子の回転数を１７５０ｒｐｍに維持するように制御し、給湯の終了後、生成したミルクの冷却が完了するまで、回転数を維持した。

　すなわち、比較実験２は、撹拌子４ａの回転数を最初から最後まで１７５０ｒｐｍの一定としたものである。

　尚、実験条件は、確認実験１・２と同じである。

　その結果、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは６ｇ（６ｃｃ相当）であった。

　上記確認実験２、比較例１及び比較例２にて生成した各ミルクＭの冷却速度について図１８を用いて説明する。図１８は、本実施の形態２の粉末乳調乳装置１Ｂにおける調乳用ポッド４の撹拌子４ａの回転数が、ミルクＭの温度と給湯開始からの経過時間との関係に及ぼす影響を示すグラフである。

　図１８に示すように、比較例１ではミルク温度の冷却速度は遅く、給湯完了後４００秒経過時においてもミルク温度は６５℃と高温であった。また、比較例２では、ミルク温度の冷却速度が比較例１よりも速く、給湯完了後４００秒経過時において、ミルク温度は５７℃程度であった。

　それらに対して、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｂにおける確認実験２では、ミルクＭの冷却速度が比較例１及び比較例２よりも明らかに速く、給湯完了後２５０秒程度で、授乳に適温な４５℃までミルク温度が低下することが確認できた。

　図１８の結果から、ミルクＭの生成及び冷却中に撹拌子４ａを作動させることにより、ミルクＭの冷却速度が向上することが確認された。また、撹拌子回転数が大きい程、冷却速度が向上することが確認された。

　また、確認実験１、確認実験２、比較例１及び比較例２において生成した各ミルクＭから分離した気泡の重さは、それぞれ、８ｇ（８ｃｃ相当）、４ｇ（４ｃｃ相当）、１ｇ（１ｃｃ相当）、６ｇ（６ｃｃ相当）であった。

　このことから、撹拌子回転数が大きいと、ミルクＭに気泡が生成し易いことが示された。ここで、生成したミルクＭの冷却中に撹拌子回転数を減少させた確認実験２では、確認実験１よりも冷却後のミルクＭの気泡の含有量が少なかったことから、ミルクＭの撹拌を冷却中に減少するような制御を行うことによって、ミルクＭの気泡の含有量を少なくできることが確認された。

　（確認実験３）
　次に、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ａを用いて、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風による気流の方向とが対向する向流混合状態の効果について、確認実験を行った。尚、撹拌子４ａの回転数は一定とした。

　実験条件は、室温２５℃、供給水温２５℃及び供給水量２４０ｃｃの条件において、粉ミルクＰＭ３３ｇを調乳用ポッド４内にセットした後、ヒーター１２に９００Ｗの電力をかけ、給湯速度１６０ｃｃ／ｍｉｎにて調乳用ポッド４内に湯を供給しつつ、ダクト３３内にファン３２を用いて風量０．６５ｍ＾３／ｍｉｎで送風し、粉ミルクＰＭと湯とを撹拌子回転数７６３ｒｐｍにて混合し、調乳した。ここで、制御部７により、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風による気流の方向とが同じ（並流混合状態）になるように、撹拌子４ａの回転を制御した。

　評価項目として、ミルクＭ内の気泡の重さを測定した。

　その結果、生成したミルクから分離して測定した気泡の重さは、２ｇ（２ｃｃ相当）であった。
（比較例３）
　確認実験３の比較例として、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風による気流の方向とが並行する並流混合状態について実験を行った。

　実験条件及び評価項目は、確認実験３と同じである。

　その結果、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは、５ｇ（５ｃｃ相当）であった。

　上記確認実験３及び比較例３にて生成した各ミルクＭの冷却速度について図１９に基づいて説明する。図１９は、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ａにおける撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風方向とが同じか否かが、ミルクＭの温度と給湯開始からの経過時間との関係に及ぼす影響を示すグラフである。

　確認実験３における向流混合状態では、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風方向とが対向していることによって、比較例３の並流混合状態に比べ、混合中に発生した湯気や熱気の除去が促進される。

　そのため、確認実験３における向流混合状態では、図１９に示すように、ミルクＭと空気との熱交換が促進され、より速くミルクＭを冷却することができることが確認された。

　また、確認実験３と比較例３とによってそれぞれ調乳されたミルクＭから分離した気泡の重さは、それぞれ、２ｇ（２ｃｃ相当）、５ｇ（５ｃｃ相当）であった。

　このことから、向流混合状態とすることによって、ミルクＭの気泡が低減できることが確認された。

　以上より、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ａにおいて、向流混合状態では、並流混合状態に比べ、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風方向とが対向していることによって、混合中に発生した気泡の消泡が促進されるため、気泡含有の少ないミルクＭを生成することができることが把握できた。

　したがって、本実施の形態の粉末乳調方法を使用することによって、「乳児用乾燥粉末乳の安全な調乳、保存及び取扱いに関するガイドライン」に順守した上で、ミルクＭを生成し、かつ調乳から任意温度までの冷却を素早く自動で行うことができることが確認された。

　（確認実験４）
　本確認実験４では、実施の形態３の粉末乳調乳装置１Ｃに対応して、混合初期段階（給湯中）での撹拌子４ａの回転数を設定値Ｃ（小）＝３１５ｒｐｍと設定し、給湯完了後に撹拌子４ａの回転数を設定値Ｄ（大）＝７６４ｒｐｍまで増加させた。

　実験条件及び評価項目は、確認実験３と同じである。すなわち、室温２５℃、供給水温２５℃及び供給水量２４０ｃｃの条件において、粉ミルクＰＭ３３ｇを調乳用ポッド４内にセットした後、ヒーター１２に９００Ｗの電力をかけ、給湯速度１６０ｃｃ／ｍｉｎにて調乳用ポッド４内に湯を供給しつつ、ダクト３３内にファン３２を用いて風量０．６５ｍ＾３／ｍｉｎで送風し、粉ミルクＰＭと湯とを撹拌子回転数７６３ｒｐｍにて混合し、調乳した。ここで、制御部７により、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風による気流の方向とが対向（向流混合状態）するように、撹拌子４ａの回転を制御した。評価項目として、ミルクＭ内の気泡の重さを測定した。

　その結果、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは、１ｇ（１ｃｃ相当）であり、ミルクＭの気泡含有の軽減が確認された。

　（確認実験５）
　本確認実験５では、実施の形態４の粉末乳調乳装置１Ｄに対応して、混合初期段階（給湯中）での撹拌子４ａの回転方向を並流混合状態に設定し、給湯完了後に撹拌子４ａの回転方向を向流混合状態に設定した。

　実験条件及び評価項目は、確認実験４と同じである。

　その結果、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは、０．３ｇ（０．３ｃｃ相当）であり、ミルクＭの気泡含有の軽減が確認された。

　（確認実験６）
　本確認実験６では、実施の形態５の粉末乳調乳装置１Ｆに対応して、ファンネル２０から供給される湯を、調乳用ポッド４内側面に沿わせてしぶきを低減させた状態で供給することによって、ミルクＭの気泡含有を軽減できるか確認した。

　実験条件及び評価項目は、確認実験４・５と同じである。

　その結果、生成したミルクから分離して測定した気泡の重さは、２ｇ（２ｃｃ相当）であり、ミルクＭの気泡含有の軽減が確認された。

　（確認実験７）
　本確認実験７では、実施の形態６の粉末乳調乳装置１Ｇに対応して、冷却部４０と、排気ダクト４４内にて供給配管１０から給湯された湯が、排気ダクト４４内を通り、調乳用ポッド４に供給される構成との効果について、確認実験を行った。制御部７は、給湯開始と共に撹拌子４ａの回転を開始し、撹拌子回転数を設定値Ａとして９００ｒｐｍに制御した。その後、制御部７は、撹拌子４ａの回転数を、ミルク温度が４５℃になるまで設定値である９００ｒｐｍに維持するように制御して、ミルクＭを撹拌し続けた。

　このときの実験条件は、室温２５℃、供給水温２５℃、供給水量２４０ｃｃとし、粉ミルクＰＭ３３ｇを調乳用ポッド４内にセットした後、ヒーター１２に９００Ｗの電力をかけ、給湯速度１６０ｃｃ／ｍiｎにて調乳用ポッド４内に湯を供給しつつ、排気ダクト４４内にファン４２を用いて風量０．６５ｍ＾３／ｍｉｎで送風し、粉ミルクＰＭと湯とを混合することにより、調乳を行った。

　ここで、制御部７により、撹拌子４ａの回転方向とファン４２の送風による気流の方向とが対向（対向旋回流混合状態）するように、撹拌子４ａの回転を制御した。

　評価項目として、ミルクＭ内の気泡の重さを測定した。

　その結果、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは１ｇ（１ｃｃ相当）であった。

　（確認実験８）
　本確認実験８では、実施の形態７の粉末乳調乳装置１Ｈに対応して、冷却部４０と、散水ノズル１３から給湯された湯が排気ダクト４４内を通り、調乳用ポッド４に供給される構成との効果について、確認実験を行った。尚、実験条件及び評価項目は、確認実験１と同じである。

　（確認実験９）
　本確認実験７では、実施の形態８の粉末乳調乳装置１Ｉに対応して、冷却部４０と、調乳用ポッド内に排気ダクト口が設けられた構成との効果について、確認実験を行った。尚、実験条件及び評価項目は、確認実験１及び２と同じである。

　その結果、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは０．５ｇ（１ｃｃ相当）であった。

　（比較例４）
　確認実験７～９の比較例としての粉末乳調乳装置１Ｚに対応して、一方向混合状態について、確認実験を行った。尚、実験条件及び評価項目は、確認実験６～８と同じである。

　その結果、生成したミルクＭから分離して測定した気泡の重さは３ｇ（３ｃｃ相当）であった。

　上記確認実験７～９及び比較例４にて生成した各ミルクＭの冷却速度について図２０を用いて説明する。図２０は、実施の形態６～８の粉末乳調乳装置１Ｇ～１Ｉにおける冷却部４０の構成が、ミルクＭの温度と給湯開始からの経過時間との関係に及ぼす影響を示すグラフである。

　図２０に示すように、比較例４ではミルクの冷却速度は遅く、調乳開始からミルクＭの温度が４５℃になるまでの時間は２９８秒であった。

　これに対して、実施の形態６～８の粉末乳調乳装置１Ｇ～１Ｉでは、調乳開始からミルクＭの温度が４５℃になるまでの時間は、それぞれ、２６７秒、２３６秒、２２２秒であった。

　図２０の結果から、冷却部４０として、調乳用ポッド４に対して横、斜め上方、又は上方から風が当たるように開口された送風ダクト４３と、調乳用ポッド４の中央部の斜め上方又は上方から風が抜けていくように配されて排気口４４ｂに接続された排気ダクト４４とを備えること、及び排気ダクト４４内にて液体Ｌを吐出することにより、ミルクＭの冷却速度が向上することが確認された。また、散水ノズル１３を備えること、調乳用ポッド４内に排気ダクト入口４４ａを備えることによって、ミルクＭの冷却速度がさらに向上することが確認された。

　また、確認実験７～９と比較例４とによってそれぞれ調乳されたミルクＭから分離した気泡の重さは、それぞれ、１ｇ（１ｃｃ相当）、１ｇ（１ｃｃ相当）、０．５ｇ（０．５ｃｃ相当）、３ｇ（３ｃｃ相当）であった。

　このことから、上述の冷却部４０を備えることによって、ミルクＭの気泡が低減できることが確認された。また、散水ノズル１３を備えること、調乳用ポッド４内に排気ダクト入口４４ａを備えることによって、ミルクＭの気泡の含有量を更に低減できることが確認された。

　以上より、本実施の形態の粉末乳調乳装置１Ｇ、１Ｈ、及び１Ｉにおける対向旋回混合状態では、比較例としての粉末乳調乳装置１Ｚにおける一方向混合状態に比べ、撹拌子４ａの回転方向とファン３２の送風方向とが対向旋回していることによって、風とミルクとの熱交換及び混合中に発生した気泡の消泡が促進される。この結果、気泡含有が少なく、かつ短時間で飲み頃の温度まで冷却可能なミルクＭを生成することができることを実験にて確認できた。

　〔まとめ〕
　本発明の態様１における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ａ）は、供給される液体Ｌを加熱する液体加熱部（ヒーター１２）と、混合物原料（粉ミルクＰＭ）に上記液体加熱部（ヒーター１２）にて加熱された液体Ｌを加えて混合物（ミルクＭ）を調製する混合物調製部（調乳用ポッド４）とを備えた混合物生成装置において、上記混合物調製部（調乳用ポッド４）の内部にて混合物原料（粉ミルクＰＭ）と液体Ｌとを回転させて混合する回転機構（撹拌子４ａ）と、上記混合物調製部（調乳用ポッド４）に送風して該混合物調製部（調乳用ポッド４）を冷却する冷却部３０と、上記混合物調製部（調乳用ポッド４）の内部の混合物（ミルクＭ）の温度を検知する温度計測器（サーミスタＴＭ）と、上記回転機構（撹拌子４ａ）を制御する制御部７とが設けられており、上記制御部７は、上記温度計測器（サーミスタＴＭ）にて検知した混合物（ミルクＭ）の温度に応じて上記回転機構（撹拌子４ａ）の回転を変化させることを特徴としている。尚、回転を変化させるとは、回転速度及び回転方向の両方又はいずれか一方を変化させることを意味する。

　上記の発明によれば、混合物生成装置は、供給される液体を加熱する液体加熱部と、混合物原料に上記液体加熱部にて加熱された液体を加えて混合物を調製する混合物調製部とを備えている。この種の混合物生成装置では、混合物調製部にて調製された混合物は熱いので、適度の温度に冷ます必要がある。

　本発明では、混合物調製部に送風して該混合物調製部を冷却する冷却部が設けられているが、従来、混合物調製部への送風だけでは、混合物調製部を効率よく冷却することはできなかった。

　そこで、本発明では、混合物調製部の内部にて混合物原料と液体とを回転させて混合する回転機構を設けている。この結果、混合物調製部への送風に加えて、回転機構により混合物調製部の内部の混合物原料と液体とを撹拌混合するので、送風のみによる冷却よりも効率よく混合物を冷却することができる。

　ところで、回転機構による回転について、例えば給湯開始から飲時に最適な温度まで冷却するまで一定にしたのでは、十分に早く冷却することができないことが実験により確認できている。

　そこで、本発明では、混合物調製部の内部の混合物の温度を検知する温度計測器と、上記回転機構を制御する制御部とが設けられており、制御部は、温度計測器にて検知した混合物の温度に応じて回転機構の回転を変化させる。

　すなわち、混合物調製部に液体を給湯し始めたころは、液体の温度が高い状態であり、かつ液体量も少ないので、回転機構の回転は低速であることが好ましい。しかし、混合物調製部の内部の液体量が徐々増加するに伴って、液体の温度はさらに上昇するので、回転機構の回転を高速にすることが好ましい。

　また、回転機構の回転を高速にすることによって、混合物と混合物調製部内面との接触面積及び混合物の表面積を大きくすることができる。この結果、混合物の冷却速度をさらに速くすることができる。

　したがって、混合物調製部を冷却部にて冷却する場合に、冷却時間の短縮化を図り得る混合物生成装置を提供することができる。

　本発明の態様２における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ａ）は、態様１における混合物生成装置において、前記制御部７は、前記液体加熱部（ヒーター１２）にて加熱された液体Ｌの供給に伴う前記混合物調製部（調乳用ポッド４）の混合物（ミルクＭ）の量の増加に伴って前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転速度を増大させるように制御すると共に、上記混合物調製部（調乳用ポッド４）への液体Ｌの供給の終了後には、前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転速度が予め設定された第１設定回転速度となるように制御し、かつ前記混合物（ミルクＭ）の温度が所定の値を下回るまで上記第１設定回転速度を保つように制御することが好ましい。

　これにより、混合物調製部の内部の混合物の量が増加するに伴って、回転機構の回転速度が増大するため、混合物と混合物調製部の内面との接触面積及び混合物の表面積を大きくすることができる。このため、混合物の冷却速度を速くすることができる。

　また、第１設定回転速度は予め設定されるので、液体の供給終了後における混合物を冷却する過程において、混合物の冷却速度を任意に選択することが可能である。例えば、早く冷却したい場合には、第１設定回転速度を高く設定すればよいし、相対的に遅く冷却したい場合には、第１設定回転速度を低く設定すればよい。

　したがって、混合物調製部の内部の混合物を、効率よく冷却し得る混合物生成装置を提供することができる。また、混合物の冷却の速度を調節することができる。

　本発明の態様３における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ｂ）は、態様１における混合物生成装置において、前記制御部７は、前記混合物調製部（調乳用ポッド４）への液体Ｌの供給の終了後には、前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転速度を所定の時間一定に保持した後、上記回転速度を徐々に減少させるように制御することが好ましい。

　これにより、生成した混合物の冷却中のうねりやしぶきを減少することができるため、出来上がりの混合物において、気泡の含有量を低下させることができる。

　本発明の態様４における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ａ・１Ｃ）は、態様１～３における混合物生成装置において、前記冷却部３０は、空気の取り入れを行う吸気口３１と、送風用ファン（ファン３２）と、送風用ファン（ファン３２）からの風を混合物調製部（調乳用ポッド４）に導く送風ダクト３３ａと、混合物調製部（調乳用ポッド４）を経由した風を混合物調製部（調乳用ポッド４）よりも上側に設けられた排気口３４に導く排気ダクト３３ｂとを備え、前記制御部７は、上記送風用ファンによる気流の方向に対して前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転方向が対向するように上記回転機構（撹拌子４ａ）の回転方向を制御することが好ましい。

　これにより、撹拌中の混合物の液面に当たる風速が、回転機構の回転速度に、送風用ファンによる気流の風速を加えたものに増大する。このため、混合物の液面と送風用ファンの送風による気流との熱交換が促進される。

　また、混合物の撹拌によって僅かに生じる気流と送風用ファンの送風による気流とがぶつかり、混合物調製部の内部の空気が乱され、かつ混合物調製部の上方へと送られる。混合物調製部の上方の空気は、送風用ファンの送風による気流と合流して排気ダクトへと順次送られる。この結果、混合中に発生した湯気や熱気の除去が促進される。したがって、混合物と空気との熱交換が促進され、より速く混合物を冷却することができる。

　本発明の態様５における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ｃ）は、態様１における混合物生成装置において、前記制御部７は、前記液体加熱部（ヒーター１２）にて加熱された液体Ｌが前記混合物調製部（調乳用ポッド４）に供給され始めてから供給が終了するまでの間、前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転速度が予め設定された第２設定回転速度となるように制御し、上記液体Ｌの供給終了後には、前記回転機構の回転速度を予め設定され、かつ上記第２設定回転速度よりも大きい第３設定回転速度となるように制御することが好ましい。

　これにより、給湯の初期においては混合物に発生する気泡を軽減することができ、給湯完了後には混合物と空気との熱交換を促進させ、混合物を速く冷却することができる。

　本発明の態様６における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ｄ）は、態様１における混合物生成装置において、前記制御部７は、前記液体加熱部（ヒーター１２）にて加熱された液体Ｌが前記混合物調製部（調乳用ポッド４）に供給され始めてから供給が終了するまでの間、前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転方向と前記冷却部３０からの送風方向とが同じ方向となるように前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転方向を制御すると共に、上記液体の供給終了後には、前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転方向と、上記冷却部３０からの送風方向とが対向するように回転機構（撹拌子４ａ）の回転方向を制御することができる。

　これにより、液体が混合物調製部に供給され始めてから供給が終了するまでの間において、撹拌される混合物と送風用ファンの送風により取り除かれる熱気とのぶつかりが軽減され、発生する気泡が軽減可能となる。また、液体が混合物調製部に供給され始めてから供給が終了するまでの間では並流混合状態であるため、液体が少なく非常に濃度が高くて粘り気の多い混合物に対しても送風用ファンの送風により取り除かれる熱気が回転機構の回転を支援することができる。

　この結果、回転機構の確実な回転による混合物の混合が可能となる。また、給湯終了後には並流混合状態が向流混合状態となり、混合物と空気との熱交換を十分に促進することができる。したがって、混合物を効率的に冷却することができる。

　本発明の態様７における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ｆ）は、態様１～６における混合物生成装置において、前記混合物調製部（調乳用ポッド４）へと供給される液体Ｌは、前記混合物調製部（調乳用ポッド４）の内壁側面に沿って供給されることが好ましい。

　これにより、液体が混合物調製部に穏やかに供給されるため、混合物のしぶきやうねりが発生し難くなる。このため、混合物の気泡の生成が低減される。

　本発明の態様８における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ｇ）は、態様１～３、５における混合物生成装置において、前記冷却部４０は、送風用ファン（ファン４２）と、送風用ファン（ファン４２）からの風を混合物調製部（調乳用ポッド４）に導く送風ダクト４３と、前記混合物調製部（調乳用ポッド４）を経由した風を前記混合物調製部（調乳用ポッド４）よりも上側に設けられた排気口４４ｂに導く排気ダクト４４とを備えており、前記液体加熱部（ヒーター１２）にて加熱された液体Ｌは上記排気ダクト４４内にて吐出されて前記混合物調製部（調乳用ポッド４）に流入されることを特徴としている。

　これにより、混合物調製部内に空気の流れができ、混合物調製部の内部から熱気が引き寄せられて抜け易くなる。この結果、対流によるミルクからの放熱が促進される。また、液体加熱部にて加熱された液体は、排気ダクト内を経由して、又は排気ダクト内にて吐出されて混合物調製部に流入される。このため、液体加熱部から給湯された湯が排気ダクト内を通る際に、送風用ファンから送られた排気ダクト内を通る風との熱交換が促進される。したがって、混合物調製部内に供給される湯の温度を低下することができる。

　本発明の態様９における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ｇ）は、態様８における混合物生成装置において、前記制御部７は、前記送風用ファン（ファン４２）による気流の方向に対して前記回転機構（撹拌子４ａ）の回転方向が対向するように上記回転機構（撹拌子４ａ）の回転方向を制御することを特徴としている。

　これにより、前記回転機構の回転方向と送風用ファンの送風による気流の方向とを対向旋回させることで、ミルクをより冷却し易くすると共に、気泡の含有を軽減することができる。

　すなわち、前記回転機構の回転方向と送風用ファンの送風による気流の方向とが対向旋回していることにより、撹拌中のミルクの液面に当たる風速が、前記回転機構の回転速度に、送風用ファンによる気流の風速を加えたものに増大する。かつ、風とミルクとが接触する経路を十分にとることが可能である。その結果、ミルクの液面と送風用ファンの送風による気流との熱交換が促進される。また、混合物調製部内の熱気は、送風用ファンの送風による気流と合流して排気ダクト入口へと順次送られる。この結果、混合中に発生した湯気や熱気の除去が促進される。したがって、ミルクと空気との熱交換が促進され、より速くミルクを冷却することができる。

　また、前記回転機構の回転方向と送風用ファンの送風による気流の方向とが対向旋回していることによって、送風用ファンの送風による気流が、ミルクの液面の気泡とぶつかって気泡に圧力を及ぼすと共に、気泡を動かすことによって気泡同士の摩擦等が生じ気泡が弾け易くなるため、混合中に発生した気泡の消泡が促進される。

　本発明の態様１０における混合物生成装置（粉末乳調乳装置１Ｉ）は、態様８又は９における混合物生成装置において、前記排気ダクト４４の入口（排気ダクト入口４４ａ）が前記混合物調製部（調乳用ポッド４）内に設けられることを特徴としている。

　これにより、送風用ファンにより送風ダクト出口から混合物調製部内に送られた風とミルクとが接触する経路をさらに十分にとることができる。その結果、ミルクの液面と送風用ファンの送風による気流との熱交換及びミルク内に生じる気泡の消泡が促進される。

　したがって、気泡含有量が少なく、より速くミルクＭを飲み頃の温度まで冷却することができる。

　尚、本発明は、上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。

　本発明は、適切な調乳方法を順守しかつ冷却水等を用いずに短時間で自動調乳することができる粉末乳調乳装置又はコーヒーやお茶等の液体抽出装置等の混合物生成装置に適用できる。具体的には、衛生的な飲料の加温及び冷却、特に、調乳後の高温ミルクの適温への冷却及び気泡の含有量が低減されたミルクの生成に利用することができる。

　１Ａ　　　粉末乳調乳装置（混合物生成装置）
　１Ｂ　　　粉末乳調乳装置（混合物生成装置）
　１Ｃ　　　粉末乳調乳装置（混合物生成装置）
　１Ｄ　　　粉末乳調乳装置（混合物生成装置）
　１Ｆ　　　粉末乳調乳装置（混合物生成装置）
　１Ｇ　　　粉末乳調乳装置（混合物生成装置）
　１Ｈ　　　粉末乳調乳装置（混合物生成装置）
　１Ｉ　　　粉末乳調乳装置（混合物生成装置）
　２　　　　装置本体
　３　　　　容器
　３ａ　　　給水弁
　４　　　　調乳用ポッド
　４ａ　　　撹拌子（回転機構）
　４ｂ　　　開口部
　５　　　　モーター（回転機構）
　６　　　　操作パネル
　７　　　　制御部
１０　　　　供給配管
１１　　　　フロート式逆止弁
１２　　　　ヒーター
１３　　　　散水ノズル
２０　　　　ファンネル
３０　　　　冷却部
３１　　　　吸気口
３２　　　　ファン（送風用ファン）
３３　　　　ダクト
３３ａ　　　送風ダクト
３３ｂ　　　排気ダクト
３３ｃ　　　空間部
３４　　　　排気口
４０　　　　冷却部
４１　　　　吸気口
４２　　　　ファン（送風用ファン）
４３　　　　送風ダクト
４３ａ　　　送風ダクト出口
４４　　　　排気ダクト
４４ａ　　　排気ダクト入口
４４ｂ　　　排気口
４４ｃ　　　ダクト返し部
　Ｌ　　　　液体
　Ｍ　　　　ミルク
ＰＭ　　　　粉ミルク
ＴＭ　　　　サーミスタ

Claims

　供給される液体を加熱する液体加熱部と、混合物原料に上記液体加熱部にて加熱された液体を加えて混合物を調製する混合物調製部とを備えた混合物生成装置において、
　上記混合物調製部の内部にて混合物原料と液体とを回転させて混合する回転機構と、
　上記混合物調製部に送風して該混合物調製部を冷却する冷却部と、
　上記混合物調製部の内部の混合物の温度を検知する温度計測器と、
　上記回転機構を制御する制御部とが設けられており、
　上記制御部は、上記温度計測器にて検知した混合物の温度に応じて上記回転機構の回転を変化させることを特徴とする混合物生成装置。
　前記制御部は、
　前記液体加熱部にて加熱された液体の供給に伴う前記混合物調製部の混合物の量の増加に伴って前記回転機構の回転速度を増大させるように制御すると共に、
　上記混合物調製部への液体の供給の終了後には、前記回転機構の回転速度が予め設定された第１設定回転速度となるように制御し、かつ前記混合物の温度が所定の値を下回るまで上記第１設定回転速度を保つように制御することを特徴とする請求項１記載の混合物生成装置。
　前記制御部は、前記混合物調製部への液体の供給の終了後には、前記回転機構の回転速度を所定の時間一定に保持した後、上記回転速度を徐々に減少させるように制御することを特徴とする請求項１記載の混合物生成装置。
　前記冷却部は、空気の取り入れを行う吸気口と、送風用ファンと、送風用ファンからの風を混合物調製部に導く送風ダクトと、混合物調製部を経由した風を混合物調製部よりも上側に設けられた排気口に導く排気ダクトとを備え、
　前記制御部は、上記送風用ファンによる気流の方向に対して前記回転機構の回転方向が対向するように上記回転機構の回転方向を制御することを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の混合物生成装置。
　前記制御部は、
　前記液体加熱部にて加熱された液体が前記混合物調製部に供給され始めてから供給が終了するまでの間、前記回転機構の回転速度が予め設定された第２設定回転速度となるように制御し、
　上記液体の供給終了後には、前記回転機構の回転速度を予め設定され、かつ上記第２設定回転速度よりも大きい第３設定回転速度となるように制御することを特徴とする請求項１記載の混合物生成装置。
　前記制御部は、
　前記液体加熱部にて加熱された液体が前記混合物調製部に供給され始めてから供給が終了するまでの間、前記回転機構の回転方向と前記冷却部からの送風方向とが同じ方向となるように前記回転機構の回転方向を制御すると共に、
　上記液体の供給終了後には、前記回転機構の回転方向と、上記冷却部からの送風方向とが対向するように回転機構の回転方向を制御することを特徴とする請求項１記載の混合物生成装置。
　前記混合物調製部へと供給される液体は、前記混合物調製部の内壁側面に沿って供給されることを特徴とする請求項１～６のいずれか１項に記載の混合物生成装置。
　前記冷却部は、送風用ファンと、送風用ファンからの風を混合物調製部に導く送風ダクトと、前記混合物調製部を経由した風を前記混合物調製部よりも上側に設けられた排気口に導く排気ダクトとを備えており、
　前記液体加熱部にて加熱された液体は上記排気ダクト内を経由して、又は上記排気ダクト内にて吐出されて前記混合物調製部に流入されることを特徴とする請求項１～３、５のいずれか１項に記載の混合物生成装置。
　前記制御部は、前記送風用ファンによる気流の方向に対して前記回転機構の回転方向が対向するように上記回転機構の回転方向を制御することを特徴とする請求項８記載の混合物生成装置。
　前記排気ダクトの入口が前記混合物調製部内に配されていることを特徴とする請求項８又は９に記載の混合物生成装置。