WO2016092873A1 - 遠心式圧縮機のインペラ - Google Patents

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WO2016092873A1
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impeller
centrifugal compressor
fluid
radial direction
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亮祐 齋藤
吉田　悟
Original Assignee
三菱重工業株式会社
三菱重工コンプレッサ株式会社
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    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/284—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/30—Vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/20—Rotors
    • F05D2240/30—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor
    • F05D2240/304—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor related to the trailing edge of a rotor blade

Definitions

  • the present invention relates to the shape of the trailing edge of impeller blades used in a centrifugal compressor.
  • centrifugal force of an impeller that rotates with a rotating shaft is used to pump a fluid taken in from the front edge side of the impeller from the rear edge side of the impeller toward the outside in the radial direction of the rotating shaft, I try to spit into the diffuser. That is, the fluid taken into the centrifugal compressor is pressurized in the process of passing through the flow path of the rotating impeller, and then flows into the diffuser to be decelerated.
  • Patent Document 1 Such a conventional centrifugal compressor is disclosed in Patent Document 1, for example.
  • a diffuser for a centrifugal compressor a vaned diffuser and a vaneless diffuser are provided. Generally, it is possible to suppress pressure loss by providing diffuser blades in the diffuser.
  • the centrifugal compressor disclosed in Patent Document 1 includes a diffuser with blades, for the purpose of reducing noise and pressure pulsation generated when the fluid flowing into the diffuser contacts the diffuser blades.
  • the trailing edge shape of the impeller is defined. That is, the shape of the trailing edge of the impeller disclosed in Patent Document 1 does not correspond to the pressure loss that occurs in the vaneless diffuser.
  • the present invention solves the above-described problem, and is a centrifugal compressor that can improve the machine operation efficiency by making the total pressure distribution of the fluid flowing into the vaneless diffuser constant.
  • the aim is to provide an impeller.
  • the impeller of the centrifugal compressor according to the first invention for solving the above problem is A plurality of blades provided radially around the rotation axis, and utilizing the centrifugal force generated by rotating together with the rotation shaft, fluid taken from the front edge side of the blades from the rear edge side of the blade An impeller of a centrifugal compressor that is pumped toward the outside in the radial direction of the rotating shaft and then discharged into a vaneless diffuser, The front edge and the rear edge of the trailing edge are arranged on the outer side in the rotational axis radial direction than the central portion of the edge of the trailing edge.
  • the impeller of the centrifugal compressor according to the second invention that solves the above problem is as follows.
  • the edge front end and the edge rear end are arranged so as to be shifted in the radial direction of the rotation axis.
  • the impeller of the centrifugal compressor according to the third invention for solving the above-described problem is The thicknesses of the front edge and the rear edge of the edge are made thinner than the thickness of the central part of the edge.
  • the impeller of the centrifugal compressor according to the present invention, by arranging the edge front end and the edge rear end at the trailing edge of the blade on the outer side in the rotational axis radial direction than the center portion of the edge at the trailing edge of the blade, The centrifugal force acting on the fluid passing through the front edge and the rear edge of the edge can be made larger than the centrifugal force acting on the fluid passing through the center portion of the edge.
  • the total pressure distribution of the fluid passing through the trailing edge can be gradually increased from the center of the edge toward the leading edge and trailing edge of the edge, so that the fluid discharged from the impeller to the vaneless diffuser Even if friction occurs with the wall surface and pressure loss occurs, the total pressure distribution of the fluid flowing in the diffuser can be made constant (uniform). As a result, the operating efficiency of the centrifugal compressor can be improved.
  • FIG. 1 It is the longitudinal cross-sectional view which showed schematic structure of the centrifugal compressor to which the impeller based on one Example of this invention was applied. It is the principal part enlarged view of FIG. 1, Comprising: It is the figure which showed an example of the trailing edge shape in a blade
  • the centrifugal compressor 1 includes a casing 10, a rotary shaft 20, an impeller 30, and the like.
  • the casing 10 has a hollow shape, and the rotary shaft 20 is rotatably supported through a bearing in the hollow portion.
  • An impeller 30 is fitted on the rotary shaft 20.
  • the impeller 30 includes a hub 31, a front shroud 32, and a plurality of blades 33.
  • the hub 31 is formed in an annular shape such that the outer diameter gradually increases from the front side toward the rear side in the rotation axis direction, and the rotation shaft 20 is fitted in the center hole thereof.
  • the front shroud 32 is disposed on the radially outer side of the hub 31 and is formed in an annular shape so that the inner diameter gradually increases from the front side toward the rear side in the rotation axis direction.
  • the blades 33 are radially interposed between the outer peripheral surface of the hub 31 and the inner peripheral surface of the front shroud 32 with the rotation shaft 20 as the center, and as the rotation axis direction advances from the front side toward the rear side, It is formed so as to be gradually curved toward the outer side in the radial direction of the rotation axis.
  • the impeller 30 has a plurality of spaces surrounded by the outer peripheral surface of the hub 31, the inner peripheral surface of the front shroud 32, and the two blades 33 adjacent in the circumferential direction of the rotation axis, with the rotation axis 20 as the center. These spaces serve as flow paths 34 through which the fluid G passes.
  • the front wall surface 34a and the rear wall surface 34b of the flow path 34 are formed by the inner peripheral surface of the front shroud 32 and the outer peripheral surface of the hub 31, and the entire flow path 34 is moved from the front side to the rear side in the rotation axis direction. As it goes, it is formed so as to bend gradually toward the outside in the radial direction of the rotation axis.
  • the impeller 30 takes in the fluid G from the front edge 33a side of the blade 33 constituting the inlet of the flow path 34 using the centrifugal force generated by rotating together with the rotary shaft 20, and then the flow path It is possible to discharge from the rear edge 33b side of the blade 33 constituting the outlet 34 toward the outside in the radial direction of the rotation axis. At this time, the fluid G taken into the impeller 30 is pressurized in the process of passing through the flow path 34.
  • the casing 10 is formed with a suction passage 11 and a diffuser 12 serving as a discharge passage.
  • the suction passage 11 is arranged on the front side in the rotation axis direction of the impeller 30 (upstream side in the fluid flow direction), and the fluid G sucked from the outside of the casing 10 extends along the rotation axis direction of the blades 33 in the impeller 30. It is an annular passage that guides to the front edge 33a side.
  • the diffuser 12 is disposed on the outer side (in the fluid flow direction downstream side) of the impeller 30 in the rotation axis radial direction, and is an annular passage extending in the rotation axis radial direction. That is, the diffuser 12 has an annular front wall surface 12a and a rear wall surface 12b.
  • the annular inlet 12c of the diffuser 12 is formed by a radially inner end (upstream end in the fluid flow direction) of the front wall surface 12a and a radially inner end (upstream end in the fluid flow direction) of the rear wall surface 12b. Is opposed to the outlet of the flow path 34 (the rear edge 33b of the blade 33) in the rotational axis radial direction.
  • the diffuser 12 takes in the fluid G compressed in the flow path 34 of the impeller 30 between the front wall surface 12a and the rear wall surface 12b, and then decelerates the taken-in fluid G while rotating the rotation shaft diameter. It is designed to discharge outward in the direction.
  • the diffuser 12 is a so-called vaneless diffuser and does not have a diffuser blade for suppressing pressure loss in the diffuser.
  • the centrifugal compressor 1 when the centrifugal compressor 1 is operated, the rotating shaft 20 rotates, and the impeller 30 also rotates together with the rotating shaft 20. Thereby, the fluid G sucked into the suction passage 11 of the casing 10 is compressed by being taken into the flow path 34 of the rotating impeller 30 and then discharged from the flow path 34. Next, the fluid G discharged from the impeller 30 is taken into the diffuser 12, decelerated and rectified, and then discharged from the diffuser 12.
  • the rear edge 33 b of the blade 33 constituting the outlet of the flow path 34 is recessed in an arc shape toward the inside in the rotational axis radial direction.
  • the rear edge 33b is formed so as to be gradually curved inward in the radial direction of the rotation axis from the edge front end 41 and the edge rear end 42 toward the edge center portion 43. That is, the edge front end 41 and the edge rear end 42 are arranged at the same position in the rotation axis radial direction, and are arranged outside the edge central portion 43 in the rotation axis radial direction.
  • the front edge 41 is located closest to the front shroud 32 at the rear edge 33b, and is joined to the downstream end of the inner peripheral surface of the front shroud 32 (the downstream end of the front wall 34a in the flow path 34).
  • the edge rear end 42 is located closest to the hub 31 at the rear edge 33b, and is joined to the downstream end of the outer peripheral surface of the hub 31 (the downstream end of the rear wall surface 34b in the flow path 34).
  • the edge center part 43 is located in the intermediate part between the edge front end 41 and the edge rear end 42, and becomes a site
  • the radius around the rotation center of the rotation shaft 20 at the edge front end 41 and the edge rear end 42 is longer than the radius around the rotation center of the rotation shaft 20 at the edge center portion 43.
  • the fluid G that flows along the front wall surface 34a of the flow path 34 and passes through the front edge 41 and the fluid G that flows along the rear wall surface 34b of the flow path 34 and passes through the edge rear edge 42 flow.
  • a larger centrifugal force acts than the fluid G that flows through the central portion of the path 34 and passes through the edge central portion 43.
  • the total pressure distribution P of the fluid G passing through the rear edge 33b can be gradually increased from the edge central portion 43 toward the edge front end 41 and the edge rear end 42, and thus is discharged from the impeller 30 into the diffuser 12. Even if friction occurs between the front wall surface 12a and the rear wall surface 12b and the pressure loss occurs, the total pressure distribution of the fluid G flowing in the diffuser 12 is made constant (uniform). can do. As a result, the operation efficiency in the centrifugal compressor 1 can be improved.
  • the concave shape of the trailing edge 33b is an arc shape.
  • the concave shape of the trailing edge 33b is such that the edge front end 41 and the edge rear end 42 are outside the edge central portion 43 in the rotational axis radial direction.
  • the concave shape of the trailing edge 33b may be a concave shape as shown in FIGS.
  • the trailing edge 33b of the blade 33 is recessed in a circular arc shape toward the inside in the radial direction of the rotation axis.
  • the edge rear end 42 may be disposed radially outside the edge front end 41.
  • the trailing edge 33b of the blade 33 is recessed in an arc shape toward the inner side in the rotational axis radial direction, but only the edge central portion 43 is located on the inner side in the rotational axis radial direction. It is dented toward. That is, the edge front end 41 and the edge rear end 42 are arranged at the same position in the rotation axis radial direction, and are arranged outside the edge central portion 43 in the rotation axis radial direction.
  • the edge center part 43 when only the edge center part 43 is depressed toward the inner side in the rotational axis radial direction, the edge center part 43 is formed in a rectangular shape or a wedge shape as shown in FIGS. You can cut it out.
  • the rear edge 33 b of the blade 33 is formed into a concave shape, so that the total pressure of the fluid G passing through the edge front end 41 and the edge rear end 42 is changed to the fluid G passing through the edge center portion 43.
  • the thickness of the trailing edge 33b is further increased. The total pressure difference may be generated.
  • the thickness of the rear edge 33 b is gradually reduced from the edge central portion 43 toward the edge front end 41 and the edge rear end 42.
  • the pressure loss is suppressed as the thickness of the trailing edge 33b of the blade 33 is reduced. Therefore, the total pressure of the fluid G passing through the leading edge 41 and the trailing edge 42 is reduced to the central edge 43. It can be made higher than the total pressure of the fluid G passing through.
  • the distribution can be constant (uniform).
  • the impeller of the centrifugal compressor according to the present invention can improve the total pressure distribution of the fluid at the trailing edge, it can be used extremely beneficially in improving the machine operation efficiency.

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Abstract

　羽根なしディフューザ内に流入させた流体の全圧分布を一定にすることにより、機械運転効率の向上を図ることができる遠心式圧縮機のインペラを提供する。そのため、回転軸（２０）を中心として放射状に設けられる複数の羽根（３３）を有し、その回転軸（２０）と共に回転することによって発生する遠心力を利用して、羽根（３３）の前縁（３３ａ）側から取り込んだ流体（Ｇ）を、羽根（３３）の後縁（３３ｂ）側から回転軸径方向外側に向けて圧送した後、羽根なしディフューザ（１２）内に吐き出すようにした遠心式圧縮機（１）のインペラ（３０）であって、後縁（３３ｂ）の縁前端（４１）及び縁後端（４２）を、後縁（３３ｂ）の縁中央部（４３）よりも回転軸径方向外側に配置する。

Description

遠心式圧縮機のインペラ
　本発明は、遠心式圧縮機に用いられるインペラの羽根における後縁形状に関する。
　一般に、遠心式圧縮機においては、回転軸と共に回転するインペラの遠心力を利用して、インペラの前縁側から取り込んだ流体を、インペラの後縁側から回転軸径方向外側に向けて圧送して、ディフューザ内に吐き出すようにしている。つまり、遠心式圧縮機内に取り込まれた流体は、回転するインペラの流路内を通過する過程において昇圧された後、ディフューザ内に流されて減速されることになる。そして、このような、従来の遠心式圧縮機としては、例えば、特許文献１に開示されている。
特許第３３８３０２３号公報
　ここで、流体がインペラの流路内を通過する際には、その流体に、流路壁面との間で摩擦が生じてしまう。このため、流路出口を構成するインペラの後縁においては、流路壁面側を流れる流体の全圧が低下してしまい、圧力損失を招くことになる。特に、遠心式圧縮機が小流量運転を行う場合には、ディフューザの流路壁面において、流体の剥離が顕著となり、更なる圧力損失を招いてしまう。
　また、遠心式圧縮機のディフューザとしては、羽根付きディフューザと、羽根なしディフューザとが、提供されている。一般に、ディフューザ内にディフューザ羽根を設けることにより、圧力損失の抑制を図ることが可能となっている。
　上記特許文献１に開示された遠心式圧縮機においては、羽根付きディフューザを備えており、ディフューザ内に流入した流体がディフューザ羽根に接触した際に発生する騒音や圧力脈動を低減することを目的として、インペラの後縁形状を規定している。即ち、特許文献１に開示されたインペラの後縁形状は、羽根なしディフューザ内に生じる圧力損失に対応するものではなかった。
　従って、本発明は上記課題を解決するものであって、羽根なしディフューザ内に流入させた流体の全圧分布を一定にすることにより、機械運転効率の向上を図ることができる遠心式圧縮機のインペラを提供することを目的とする。
　上記課題を解決する第１の発明に係る遠心式圧縮機のインペラは、
　回転軸を中心として放射状に設けられる複数の羽根を有し、前記回転軸と共に回転することによって発生する遠心力を利用して、前記羽根の前縁側から取り込んだ流体を、前記羽根の後縁側から回転軸径方向外側に向けて圧送した後、羽根なしディフューザ内に吐き出すようにした遠心式圧縮機のインペラであって、
　前記後縁の縁前端及び縁後端を、前記後縁の縁中央部よりも回転軸径方向外側に配置する
　ことを特徴とする。
　上記課題を解決する第２の発明に係る遠心式圧縮機のインペラは、
　前記縁前端と前記縁後端とを、回転軸径方向においてずらして配置する
　ことを特徴とする。
　上記課題を解決する第３の発明に係る遠心式圧縮機のインペラは、
　前記縁前端及び前記縁後端の厚さを、前記縁中央部の厚さよりも薄くする
　ことを特徴とする。
　従って、本発明に係る遠心式圧縮機のインペラによれば、羽根の後縁における縁前端及び縁後端を、羽根の後縁における縁中央部よりも回転軸径方向外側に配置することにより、縁前端及び縁後端を通過する流体に対して作用する遠心力を、縁中央部を通過する流体に対して作用する遠心力よりも、大きくすることができる。これにより、後縁を通過する流体の全圧分布を、縁中央部から縁前端及び縁後端に向かうに従って、漸次大きくすることができるので、インペラから羽根なしディフューザに吐き出された流体に対して、壁面との間で摩擦が起きて、圧力損失が生じても、そのディフューザ内を流れる流体の全圧分布を、一定（均一）にすることができる。この結果、遠心式圧縮機における運転効率の向上を図ることができる。
本発明の一実施例に係るインペラを適用した遠心式圧縮機の概略構成を示した縦断面図である。 図１の要部拡大図であって、羽根における後縁形状の一例を示した図である。 羽根における後縁形状の他の例を示した図である。 羽根の後縁高さと羽根の後縁厚さとの関係を示した図である。
　以下、本発明に係る遠心式圧縮機について、図面を用いて詳細に説明する。
　図１に示すように、遠心式圧縮機１は、ケーシング１０、回転軸２０、及び、インペラ３０等から構成されている。具体的に、ケーシング１０は、中空形状をなしており、その中空部内には、回転軸２０が軸受を介して回転可能に支持されている。そして、回転軸２０には、インペラ３０が外嵌されている。
　インペラ３０は、ハブ３１、前側シュラウド３２、及び、複数の羽根３３から構成されている。ハブ３１は、外径が回転軸方向前方側から後方側に向かうに従って漸次拡径するような、円環状に形成されており、その中心孔に回転軸２０が嵌入されている。また、前側シュラウド３２は、ハブ３１の径方向外側に配置されており、内径が回転軸方向前方側から後方側に向かうに従って漸次拡径するような、円環状に形成されている。
　更に、羽根３３は、ハブ３１の外周面と前側シュラウド３２の内周面との間において、回転軸２０を中心として、放射状に介在されており、回転軸方向前方側から後方側に向かうに従って、回転軸径方向外側に向けて漸次湾曲するように形成されている。
　即ち、インペラ３０には、ハブ３１の外周面、前側シュラウド３２の内周面、及び、回転軸周方向に隣接する２つの羽根３３によって囲まれる複数の空間が、回転軸２０を中心として、放射状に形成されており、これらの空間は、流体Ｇが通過する流路３４となっている。そして、流路３４の前壁面３４ａ及び後壁面３４ｂは、前側シュラウド３２の内周面及びハブ３１の外周面によって形成されており、流路３４全体としては、回転軸方向前方側から後方側に向かうに従って、回転軸径方向外側に向けて漸次湾曲するように形成されている。
　以上より、インペラ３０は、回転軸２０と共に回転することによって発生する遠心力を利用して、流体Ｇを、流路３４の入口を構成する羽根３３の前縁３３ａ側から取り込んだ後、流路３４の出口を構成する羽根３３の後縁３３ｂ側から回転軸径方向外側に向けて吐出可能となっている。このとき、インペラ３０内に取り込まれた流体Ｇは、流路３４を通過する過程において昇圧される。
　これに対して、ケーシング１０には、吸入通路１１と、排出通路となるディフューザ１２とが形成されている。
　吸入通路１１は、インペラ３０の回転軸方向前方側（流体流れ方向上流側）に配置されており、ケーシング１０の外部から吸い込んだ流体Ｇを、回転軸方向に沿って、インペラ３０における羽根３３の前縁３３ａ側に案内する環状通路となっている。
　また、ディフューザ１２は、インペラ３０の回転軸径方向外側（流体流れ方向下流側）に配置されており、回転軸径方向に延びる環状通路となっている。つまり、ディフューザ１２には、環状の前壁面１２ａ及び後壁面１２ｂが形成されている。そして、ディフューザ１２の環状入口１２ｃは、前壁面１２ａの径方向内側端（流体流れ方向上流端）と後壁面１２ｂの径方向内側端（流体流れ方向上流端）とによって形成されており、インペラ３０における流路３４の出口（羽根３３の後縁３３ｂ）と、回転軸径方向において対向している。
　以上より、ディフューザ１２は、インペラ３０の流路３４内で圧縮された流体Ｇを、前壁面１２ａと後壁面１２ｂとの間に取り込んだ後、その取り込んだ流体Ｇを減速させながら、回転軸径方向外側に向けて排出するようになっている。
　なお、ディフューザ１２は、所謂、羽根なしディフューザとなっており、ディフューザ内における圧力損失の抑制を図るためのディフューザ羽根を、有してはいない。
　従って、遠心式圧縮機１を運転させると、回転軸２０が回転し、この回転軸２０と共にインペラ３０も回転する。これにより、ケーシング１０の吸入通路１１内に吸い込まれた流体Ｇは、回転するインペラ３０の流路３４内に取り込まれることによって圧縮された後、当該流路３４内から吐き出される。次いで、インペラ３０から吐き出された流体Ｇは、ディフューザ１２内に取り込まれることによって、減速及び整流化された後、当該ディフューザ１２内から排出される。
　ここで、図２に示すように、インペラ３０においては、流路３４の出口を構成する羽根３３の後縁３３ｂを、回転軸径方向内側に向けて円弧状に窪ませている。
　具体的に、後縁３３ｂは、縁前端４１及び縁後端４２から縁中央部４３に向かうに従って、回転軸径方向内側に向けて漸次湾曲するように形成されている。即ち、縁前端４１及び縁後端４２を、回転軸径方向において同じ位置に配置すると共に、縁中央部４３よりも回転軸径方向外側に配置している。
　なお、縁前端４１は、後縁３３ｂにおいて最も前側シュラウド３２側に位置して、当該前側シュラウド３２における内周面の下流端（流路３４における前壁面３４ａの下流端）と接合されている。また、縁後端４２は、後縁３３ｂにおいて最もハブ３１側に位置して、当該ハブ３１における外周面の下流端（流路３４における後壁面３４ｂの下流端）と接合されている。そして、縁中央部４３は、縁前端４１と縁後端４２との間の中間部に位置して、流路３４を流れる流体Ｇの主流れが通過する部位となっている。
　以上より、縁前端４１及び縁後端４２における回転軸２０の回転中心を中心とする半径は、縁中央部４３における回転軸２０の回転中心を中心とする半径よりも、長くなる。これにより、流路３４の前壁面３４ａに沿って流れて縁前端４１を通過する流体Ｇ、及び、流路３４の後壁面３４ｂに沿って流れて縁後端４２を通過する流体Ｇは、流路３４の中央部を流れて縁中央部４３を通過する流体Ｇよりも、大きな遠心力が作用する。
　従って、後縁３３ｂを通過する流体Ｇの全圧分布Ｐを、縁中央部４３から縁前端４１及び縁後端４２に向かうに従って、漸次大きくすることができるので、インペラ３０からディフューザ１２内に吐き出された流体Ｇに対して、前壁面１２ａ及び後壁面１２ｂとの間で摩擦が起きて、圧力損失が生じても、そのディフューザ１２内を流れる流体Ｇの全圧分布を、一定（均一）にすることができる。この結果、遠心式圧縮機１における運転効率の向上を図ることができる。
　なお、上述した実施形態においては、後縁３３ｂの凹形状を円弧形状としているが、後縁３３ｂの凹形状は、縁前端４１及び縁後端４２が縁中央部４３よりも回転軸径方向外側に配置されていればよく、例えば、後縁３３ｂの凹形状を、図３（ａ）乃至（ｄ）に示すような、凹形状としても構わない。
　具体的に、図３（ａ）に示した凹形状では、羽根３３の後縁３３ｂを、回転軸径方向内側に向けて円弧状に窪ませているものの、縁前端４１と縁後端４２とを、回転軸径方向においてずらして配置している。即ち、縁前端４１及び縁後端４２を、縁中央部４３よりも回転軸径方向外側に配置するだけでなく、更に、縁前端４１を縁後端４２よりも回転軸径方向外側に配置させている。なお、その逆であっても良く、縁後端４２を縁前端４１よりも径方向外側に配置させても構わない。
　また、図３（ｂ）に示した凹形状では、羽根３３の後縁３３ｂを、回転軸径方向内側に向けて円弧状に窪ませているものの、縁中央部４３のみを回転軸径方向内側に向けて窪ませている。即ち、縁前端４１及び縁後端４２を、回転軸径方向において同じ位置に配置すると共に、縁中央部４３よりも回転軸径方向外側に配置している。
　このように、縁中央部４３のみを回転軸径方向内側に向けて窪ませる場合には、図３（ｃ），（ｄ）に示すように、縁中央部４３を、矩形状やくさび状に切り欠いても構わない。
　更に、上述した実施形態においては、羽根３３の後縁３３ｂを凹形状とすることにより、縁前端４１及び縁後端４２を通過する流体Ｇの全圧を、縁中央部４３を通過する流体Ｇの全圧よりも高くするようにしているが、これに加えて、後縁３３ｂの厚さを、縁前端４１側及び縁後端４２側と、縁中央部４３側とにおいて変えることにより、更なる全圧差を発生させても構わない。
　即ち、図４に示すように、後縁３３ｂの厚さを、縁中央部４３から縁前端４１及び縁後端４２に向かうに従って、漸次薄くする。これにより、羽根３３の後縁３３ｂにおいては、厚さが薄くなるに従って、圧力損失が抑制されるため、縁前端４１及び縁後端４２を通過する流体Ｇの全圧を、縁中央部４３を通過する流体Ｇの全圧よりも、より高くすることができる。
　従って、ディフューザ１２内に吐き出された流体Ｇに対して、前壁面１２ａ及び後壁面１２ｂとの間で摩擦が起きて、大きな圧力損失が生じても、そのディフューザ１２内を流れる流体Ｇの全圧分布を、一定（均一）にすることができる。
　本発明に係る遠心式圧縮機のインペラは、後縁における流体の全圧分布の改善を図ることができるため、機械運転効率の向上において、極めて有益に利用することができる。
　１　遠心式圧縮機、　１０　ケーシング、　１１　吸入通路、　１２　ディフューザ、　２０　回転軸、　３０　インペラ、　３１　ハブ、　３２　前側シュラウド、　３３　羽根、　３３ａ　前縁、　３３ｂ　後縁、　３４　流路、　４１　縁前端、　４２　縁後端、　４３　縁中央部、　Ｇ　流体、　Ｐ　全圧分布

Claims (3)

  1. 　回転軸を中心として放射状に設けられる複数の羽根を有し、前記回転軸と共に回転することによって発生する遠心力を利用して、前記羽根の前縁側から取り込んだ流体を、前記羽根の後縁側から回転軸径方向外側に向けて圧送した後、羽根なしディフューザ内に吐き出すようにした遠心式圧縮機のインペラであって、
    　前記後縁の縁前端及び縁後端を、前記後縁の縁中央部よりも回転軸径方向外側に配置する
    　ことを特徴とする遠心式圧縮機のインペラ。
  2. 　請求項１に記載の遠心式圧縮機のインペラにおいて、
    　前記縁前端と前記縁後端とを、回転軸径方向においてずらして配置する
    　ことを特徴とする遠心式圧縮機のインペラ。
  3. 　請求項１に記載の遠心式圧縮機のインペラにおいて、
    　前記縁前端及び前記縁後端の厚さを、前記縁中央部の厚さよりも薄くする
    　ことを特徴とする遠心式圧縮機のインペラ。
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