WO2016056613A1 - ハロオレフィン化合物の製造方法及び安定剤の除去方法 - Google Patents

ハロオレフィン化合物の製造方法及び安定剤の除去方法 Download PDF

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pentachloropropane
tetrachloropropene
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大輔 加留部
誠之 岸本
雄三 小松
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ダイキン工業株式会社
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    • C07C21/18—Acyclic unsaturated compounds containing halogen atoms containing carbon-to-carbon double bonds containing fluorine

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a haloolefin containing a fluorine group that can be used for a refrigerant or the like and a method for removing a stabilizer.
  • a fluorine group-containing haloolefin compound having a low global warming potential has attracted attention.
  • a fluorine group-containing haloolefin compound for example, 1233xf (CF 3 CCl ⁇ CH 2 ) is known. This 1233xf is used alone or as a mixture with other hydrofluorocarbons (HFC), hydrofluoroolefins (HFO), hydrochlorofluoroolefins (HCFO), etc.
  • HFC hydrofluorocarbons
  • HFO hydrofluoroolefins
  • HCFO hydrochlorofluoroolefins
  • 1233xf can also be used as a raw material for producing other hydroolefin compounds that are expected to be applied to refrigerants such as HFO-1234yf, or as a raw material for producing other hydrofluoroolefin precursors such as HCFC-244bb. is important.
  • Various production methods of 1233xf are known. For example, 1,1,1,2,3-pentachloropropane (240db) is used as a starting material, and hydrogen fluoride (HF) is used in the presence of a catalyst. The method of reacting with is known.
  • Patent Document 1 in obtaining 1233xf and 1,1,1,2-tetrafluoropropene by the reaction of 1,1,2,3-tetrachloropropene and hydrogen fluoride in the presence of a catalyst, A technique for adding a polymerization inhibitor to 1,2,3-tetrachloropropene is disclosed. By adding such a polymerization inhibitor as a stabilizer, the life of the catalyst is extended, and the production efficiency of 1233xf and 1,1,1,2-tetrafluoropropene is increased.
  • Starting materials such as 1,1,2,3-tetrachloropropene may be decomposed or polymerized during storage or reaction to produce by-products, and these by-products adhere to the surface of the catalyst.
  • the stabilizer when the effect of the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon such as 1,1,2,3-tetrachloropropene as described above on the life of the catalyst used in the fluorination reaction was verified, the stabilizer was found to be It has been found that when the amount exceeds a certain level, the stabilizer itself causes the life of the catalyst to be shortened. In other words, the stabilizer has the effect of suppressing the decomposition and polymerization reaction of the halogenated hydrocarbon, but when obtaining the fluorine group-containing haloolefin compound by fluorination of the halogenated hydrocarbon, the stabilizer should be used instead. It turned out to be a cause of deactivation.
  • halogenated hydrocarbons usually contain a stabilizer in order to prevent decomposition or polymerization, and as described above, such a stabilizer is a catalyst in a fluorination reaction. Is a cause of deteriorating the production efficiency of the target product.
  • the present inventor has removed the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon before the fluorination step in the fluorination of the halogenated hydrocarbon.
  • the inventors have found that the object can be achieved and have completed the present invention.
  • this invention relates to the manufacturing method of the following haloolefin compound.
  • a method for producing a haloolefin compound containing a fluorine group by passing through a step of fluorinating a halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms A method for producing a haloolefin compound, comprising a step of removing a stabilizer contained in a halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms before the step of fluorination.
  • the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms includes at least one selected from the group consisting of tetrachloropropene and pentachloropropane. 3.
  • the tetrachloropropene contains at least one selected from the group consisting of 1,1,2,3-tetrachloropropene and 2,3,3,3-tetrachloropropene, and the pentachloropropane is 1,1,1 , 2,3-pentachloropropane and 1,1,2,2,3-pentachloropropane, wherein the haloolefin compound containing a fluorine group is 2-chloro-3,3 Item 3.
  • the production method according to Item 2 comprising 1,3-trifluoropropene. 4).
  • the tetrachloropropene includes 1,1,3,3-tetrachloropropene
  • the pentachloropropane includes 1,1,1,3,3-pentachloropropane
  • the fluorine-containing haloolefin compound is 1- Item 3.
  • Item 5 The production method according to any one of Items 1 to 4, wherein the stabilizer is at least one selected from the group consisting of aliphatic unsaturated hydrocarbons, aromatic compounds having a hydroxyl group, amine compounds, and epoxides. 6).
  • Item 6 is the group consisting of aliphatic unsaturated hydrocarbons, aromatic compounds having a hydroxyl group, amine compounds, and epoxides.
  • Item 10 The production method according to Item 9, wherein the distillation operation is performed under reduced pressure below atmospheric pressure. 11.
  • Item 11 The production method according to Item 9 or 10, wherein the distillation operation and fluorination are continuously performed.
  • 12 Item 12.
  • Item 13 Item 13
  • the method according to Item 14 or 15, wherein the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms includes at least one selected from the group consisting of tetrachloropropene and pentachloropropane.
  • the tetrachloropropene contains at least one selected from the group consisting of 1,1,2,3-tetrachloropropene and 2,3,3,3-tetrachloropropene, and the pentachloropropane is 1,1,1 Item 17.
  • the method according to Item 16 comprising at least one selected from the group consisting of 1,2,3-pentachloropropane and 1,1,2,2,3-pentachloropropane. 18. Item 17.
  • the method according to Item 16 wherein the tetrachloropropene comprises 1,1,3,3-tetrachloropropene and the pentachloropropane comprises 1,1,1,3,3-pentachloropropane. 19.
  • Item 19 The method according to any one of Items 14 to 18, wherein the stabilizer is at least one selected from the group consisting of an aliphatic unsaturated hydrocarbon, an aromatic compound having a hydroxyl group, an amine compound, and an epoxide.
  • the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms is reduced to 100 ppm or less by the step of removing the stabilizer. 21. 20.
  • the amount of the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon is reduced. .
  • the deactivation of the catalyst by a stabilizer can be suppressed.
  • the life of the catalyst is extended, so that the reaction can be continued stably for a long time. Even if the reaction is carried out for a long time, the conversion rate of the starting material is lowered and the selectivity of the target haloolefin compound is achieved. Can be prevented, and the production efficiency can be improved.
  • the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms is removed by distillation utilizing a difference in boiling point, so that the stabilizer can be easily separated, And it is possible to remove efficiently. Therefore, if the said removal method is utilized, since the deactivation of the catalyst in manufacture of the said haloolefin compound can be suppressed as mentioned above, the manufacturing efficiency of a haloolefin compound can be improved.
  • a haloolefin compound containing a fluorine group is produced through a step of fluorinating a halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms.
  • the step of removing the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms before the step of fluorinating the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms is produced through a step of fluorinating a halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms.
  • halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms (hereinafter sometimes simply referred to as “halogenated hydrocarbon”) is a starting material for producing a haloolefin compound.
  • the halogenated hydrocarbon is a hydrocarbon having 3 carbon atoms and having one or more halogens as a substituent. More specifically, halogen-substituted propane or halogen-substituted propene.
  • halogen-substituted propane is C 3 H a X 8-a
  • halogen-substituted propene is C 3 H b X 6-b .
  • X represents a halogen atom
  • a represents an integer of less than 8
  • b represents an integer of less than 6.
  • the halogen X for the substituent is not particularly limited, and can be at least one selected from the group of fluorine, chlorine, bromine and iodine.
  • propane or propene having both fluorine and chlorine as substituents may be mentioned in addition to propane or propene substituted with fluorine and propane or propene substituted with chlorine.
  • the number of halogens in the substituent in the halogenated hydrocarbon is not particularly limited.
  • tetrachloropropene is not particularly limited. Among them, 1,1,2,3-tetrachloropropene (hereinafter abbreviated as “1230xa”), 2,3,3,3-tetrachloropropene (hereinafter “ And 1,1,3,3-tetrachloropropene (hereinafter abbreviated as “1230za”).
  • the stabilizer exemplified above has either a double bond ⁇ electron, an unshared electron pair of a nitrogen atom of an amino group, or an unshared electron pair of an oxygen atom of a hydroxyl group. Since these are all electron donating, it is considered that they strongly adsorb to the acidic catalyst used in the fluorination reaction. Therefore, it can be said that these stabilizers are substances that are particularly likely to accelerate the deterioration of the catalyst. From this point of view, it is particularly preferable to remove the stabilizer from the halogenated hydrocarbon.
  • aliphatic unsaturated hydrocarbons having a double bond in the molecule such as amylene (1-pentene), d-limonene, and l-limonene are likely to deactivate the catalyst. Therefore, it is preferable to reduce the amount.
  • the method for removing the stabilizer in the removal step is not particularly limited, and a separation means can be employed by utilizing the difference in physical properties between the stabilizer and the halogenated hydrocarbon.
  • a method of removing the stabilizer using the difference in melting point or boiling point between the stabilizer and the halogenated hydrocarbon and a method of removing the stabilizer using a solid adsorbent are exemplified.
  • the stabilizer is solid, a method can be employed in which the stabilizer is heated to a temperature equal to or higher than the melting point of the stabilizer, and then the stabilizer is removed by distillation, or substances other than the stabilizer are removed by distillation.
  • the stabilizer is liquid, a method of removing the stabilizer by a distillation operation may be used, or a method of adsorbing and stabilizing the stabilizer on a solid adsorbent may be used.
  • the stabilizer it is preferable to remove the stabilizer by a distillation operation using the difference in boiling point between the stabilizer and the halogenated hydrocarbon.
  • the stabilizer can be easily removed and removed until a desired amount is obtained. it can.
  • the pressure in the distillation column for distillation may be normal pressure, reduced pressure, or increased pressure, but if it is performed under reduced pressure below atmospheric pressure, the heating temperature can be lowered, and the stabilizer is efficiently removed. be able to.
  • Separation by distillation operation can be performed either continuously or batchwise.
  • the continuous distillation operation can be operated continuously for a long period of time compared to other separation methods, for example, a method in which a solid adsorbent that needs to be replaced or regenerated periodically is adsorbed and separated. It is an advantage.
  • the difference in boiling point at atmospheric pressure between the halogenated hydrocarbon and the stabilizer is preferably 10 ° C. or more, more preferably 30 ° C. or more. preferable.
  • the preferable combination include 1,1,1,2,3-pentachloropropane and amylene, 1,1,1,2,3-pentachloropropane and triethylamine, 1,1,1,2,3-penta. Chloropropane and diethylamine, 1,1,1,2,3-pentachloropropane and diethylamine and morpholine, 1,1,1,2,3-pentachloropropane and butylhydroxytoluene (BHT, 2,6-di-tert-butyl- 1,1,1,2,3-pentachloropropane and 4-methoxyphenol, 1,1,1,2,3-pentachloropropane and hydroquinone, 1,1,2,3-tetrachloro Propene and amylene, 1,1,2,3-tetrachloropropene and triethylamine, 1,1,2,3-tetrachloro Propene and diethylamine, 1,1,2,3-tetrachloropropenene
  • a starting material containing a stabilizer is supplied to the middle stage of the distillation column. What is necessary is just to extract the stabilizer isolate
  • the starting material can be continuously extracted from the tower bottom when the stabilizer is extracted from the tower top, and continuously from the tower top when the stabilizer is extracted from the tower bottom.
  • the starting material extracted from the distillation tower in this way has a lower stabilizer concentration than before the distillation. Thereafter, the extracted starting material may be directly supplied to a reactor in which the fluorination reaction is performed, so that the distillation operation and the fluorination reaction may be performed continuously.
  • the starting material extracted from the distillation column may be temporarily stored in a reservoir tank or the like and then supplied to a reactor in which a fluorination reaction is performed.
  • a reactor in which a fluorination reaction is performed.
  • the amount of the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon can be reduced to 100 ppm or less with respect to the total amount of the halogenated hydrocarbon.
  • halogenated hydrocarbons are preferably added in a larger amount from the viewpoint of maintaining storage stability, and it is considered that the stabilizer is preferably contained up to about 2 wt% at maximum. .
  • the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon is more preferably reduced to 50 ppm or less, and particularly preferably 10 ppm or less, based on the total amount of the halogenated hydrocarbon.
  • the stabilizer may be reduced, for example, until the gas chromatograph (GC) measurement is below the detection limit.
  • GC gas chromatograph
  • the halogenated hydrocarbon with a reduced amount of stabilizer is subjected to a fluorination reaction of the halogenated hydrocarbon using a catalyst and a fluorinating agent.
  • the fluorinating agent is preferably hydrogen fluoride (HF).
  • the catalyst is not particularly limited, and a catalyst conventionally used in a fluorination reaction of a halogenated hydrocarbon can be employed.
  • a known material conventionally used for this reaction can be used as the catalyst, and the kind thereof is not particularly limited. Examples thereof include transition metals, halides such as group 14 elements and group 15 elements, and oxides.
  • the catalyst may be filled in the reactor in advance.
  • the fluorinating agent is usually suitably about 1 to 100 moles per mole of pentachloropropane and tetrachloropropene, and can be about 5 to 50 moles.
  • a gas inert to the raw materials and catalysts such as nitrogen, helium, and argon may coexist.
  • an oxidizing agent such as oxygen or chlorine may be accompanied.
  • the reaction is preferably performed by a gas phase reaction, and in this case, the effect of reducing the stabilizer is particularly significant.
  • a gas phase reaction There is no restriction
  • the step of performing the fluorination reaction of the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms there is a step of reducing the amount of the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon.
  • Deactivation of the catalyst used in the conversion reaction can be suppressed. Therefore, when the fluorination reaction is continuously performed, the catalyst is hardly deactivated even after a long time has passed, and thus the fluorination reaction can be continued stably. That is, even if the reaction is performed for a long time, the conversion rate of the starting material and the selectivity of the target haloolefin compound do not easily decrease, and the production efficiency can be improved.
  • the stabilizer removal method of the present embodiment is suitable for purifying a halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms, which is a raw material used in the production of a haloolefin compound. And since the quantity of the stabilizer contained in C3 halogenated hydrocarbon is reduced, the deactivation of the catalyst in manufacture of a haloolefin compound can be suppressed, As a result, the production efficiency of a haloolefin compound is improved. Can be improved.
  • the difference in boiling point at atmospheric pressure between the stabilizer and the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms is preferably 30 ° C. or more. In this case, the amount of the stabilizer can be further reduced.
  • the type and preferred form of the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms, the kind and preferred form of the stabilizer, the preferred range of the content of the stabilizer after removal, etc. This is the same as in the case of the manufacturing method described above.
  • Example 1 amylene contained as a stabilizer in 1,1,1,2,3-pentachloropropane (hereinafter abbreviated as “240 db”), which is a halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms, is distilled. 2-Chloro-3,3,3-trifluoropropene (1233xf) was prepared using 240 db from which the stabilizer had been removed.
  • 240 db 1,1,1,2,3-pentachloropropane
  • the temperature of the reaction tube was raised to 300 ° C., and anhydrous hydrogen fluoride gas was supplied to the reactor at a flow rate of 60.0 Nml / min and maintained for 0.5 hour. Thereafter, 240 db of gas was supplied at a flow rate of 3.0 Nml / min. After about 10 hours, the gas outflow from the reactor was analyzed using a gas chromatograph (GC) for a conversion rate of 240 db as a raw material and a selectivity of 1233xf as a haloolefin compound containing a generated fluorine group. did. As a result, after 10 hours from the start of the reaction, the conversion rate of 240 db was 100% and the selectivity of 1233xf was 98%. Further, even after 80 hours from the start of the reaction, it was found that the conversion rate of 240 db was maintained at 100% and the selectivity of 1233xf was maintained at 98%.
  • GC gas chromatograph
  • BHT butylhydroxytoluene
  • a starting material containing 1200 ppm of BHT was prepared for 240 db.
  • BHT is a stabilizer added as an inhibitor of 240 db degradation.
  • the amount of stabilizer contained in this starting material was reduced by the removal step by distillation. Specifically, 400 g of the above starting material was charged into a 500 ml capacity still of the distillation column, the pressure inside the distillation column was reduced to 30 mmHg, and then the still was heated to perform distillation. When the temperature at the top of the column reached 90 to 92 ° C. by heating, 240 db was recovered until distillation stopped.
  • the recovered 240 db was 355 g, the recovery rate was 89%, and as a result of analysis by gas chromatography (GC), the content of BHT was 10 ppm or less.
  • GC gas chromatography
  • Example 3 The amount of amylene contained as a stabilizer in 240 db was reduced to 50 ppm by a removal step, and using this 240 db, a gas phase fluorination reaction was performed in the same manner as in Example 1, and the conversion rate of 240 db was The selectivity of the produced 1233xf was analyzed. As a result, after 10 hours from the start of the reaction, the conversion rate of 240 db was 100% and the selectivity of 1233xf was 98%. Furthermore, even after 80 hours from the start of the reaction, the conversion rate of 240 db was 99% and the selectivity of 1233xf was 91%.
  • Comparative Example 2 A vapor phase fluorination reaction was performed in the same manner as in Example 1 using 240 db containing 1200 ppm of amylene without performing the removal step, and the conversion rate of 240 db and the selectivity of the produced 1233xf were analyzed. As a result, the conversion rate of 240 db and the selectivity of 1233xf were lower than those of Comparative Example 1.
  • the fluorination reaction was performed by reducing the amount of the stabilizer contained in the halogenated hydrocarbon having 3 carbon atoms in the removal step. Also, the conversion rate of 240 db and the selectivity of 1233xf remained high. In particular, it was found that the lower the amount of stabilizer, the higher the conversion rate and selectivity can be maintained. On the other hand, when the fluorination reaction was performed in a state where the stabilizer content was high without performing the stabilizer removal step as in Comparative Examples 1 and 2, the conversion rate of 240 db and 1233xf of 1233xf were increased with the passage of the reaction time. There was a large drop in selectivity.

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Abstract

　フッ素基を含有するハロオレフィン化合物を製造する方法であって、触媒の失活を抑制しやすく、長時間の反応を続けても反応の転化率及び選択率の低下を抑制できるハロオレフィン化合物の製造方法を提供する。　本発明は、炭素数が３のハロゲン化炭化水素をフッ素化する工程を経ることにより、フッ素基を含有するハロオレフィン化合物を製造する方法である。上記製造方法は、フッ素化する工程の前に炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を除去する工程を有する。

Description

ハロオレフィン化合物の製造方法及び安定剤の除去方法
　本発明は、冷媒等に使用することができるフッ素基を含有するハロオレフィンの製造方法及び安定剤の除去方法に関する。
　ＨＦＣ－１２５（ＣＦ３ＣＨＦ２）やＨＦＣ－１３４ａ（ＣＦ３ＣＨ２Ｆ）などの代替冷媒は、オゾン層を破壊するＣＦＣ、ＨＣＦＣなどに替わる重要な物質として広く用いられている。しかしながら、これらは強力な温暖化物質であり、その拡散によって地球温暖化に影響を及ぼすことが懸念されている。その対策として使用後の冷媒の回収が行われているが、すべての冷媒を回収できるわけではなく、漏洩などによる拡散も無視できない。ＣＯ２や炭化水素系物質による代替も検討されているが、ＣＯ２冷媒は効率が悪く、機器が大きくなることから消費エネルギーを含めた総合的な温暖化ガス排出量の削減には課題が多く、炭化水素系物質はその燃焼性の高さから安全性の面で問題がある。
　これらの問題を解決する物質として、温暖化係数の低いフッ素基含有のハロオレフィン化合物が注目されている。このようなフッ素基含有ハロオレフィン化合物として、例えば１２３３ｘｆ（ＣＦ３ＣＣｌ＝ＣＨ２）が知られている。この１２３３ｘｆはそれ自身単独で、または他のヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）、ヒドロフルオロオレフィン（ＨＦＯ）、ヒドロクロロフルオロオレフィン（ＨＣＦＯ）などとの混合物として、冷媒用途はもちろん、その他発泡剤、噴射剤、消火剤などへの応用が期待されている。また、１２３３ｘｆは、ＨＦＯ－１２３４ｙｆといった冷媒などに応用が期待されている他のヒドロオレフィン化合物を製造するための原料、もしくはＨＣＦＣ－２４４ｂｂといった他のヒドロフルオロオレフィン前駆体を製造するための原料としても重要である。１２３３ｘｆの製造方法としては種々知られているが、例えば、１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパン（２４０ｄｂ）等を出発原料として用い、これにフッ化水素（ＨＦ）を触媒の存在下で反応させる方法が知られている。
　また、例えば特許文献１では、触媒の存在下、１，１，２，３－テトラクロロプロペンとフッ化水素の反応によって１２３３ｘｆおよび１，１，１，２－テトラフルオロプロペンを得るにあたり、１，１，２，３－テトラクロロプロペンに重合防止剤を添加する技術を開示している。このような重合防止剤を安定剤として添加することにより、触媒の寿命を延長させ、１２３３ｘｆおよび１，１，１，２－テトラフルオロプロペンの製造効率を高めている。出発原料である１，１，２，３－テトラクロロプロペン等は、貯蔵中や反応中に分解や重合が起こって副生成物が生じる場合があり、この副生成物が触媒の表面に付着することで、触媒を失活させると考えられる。上記特許文献１の開示の技術では、重合防止剤を安定剤として使用することで、出発原料が貯蔵中や反応中に分解してラジカルや酸分等の活性中間体（以下、「ラジカル等」と記載することがある）が発生したとしても、そのラジカル等を安定剤により捕捉させている。これにより、上記出発原料の分解反応や重合反応が抑制されるので、触媒の寿命延長を可能としていると考えられる。
特表２０１１－５２５９２５号公報
　しかしながら、上記のような１，１，２，３－テトラクロロプロペン等のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤が、フッ素化反応で使用する触媒の寿命におよぼす影響を検証したところ、安定剤が一定以上の量になると、安定剤自体が触媒の寿命を縮める原因になることが判明した。つまり、安定剤は確かにハロゲン化炭化水素の分解や重合反応を抑制する作用があるが、ハロゲン化炭化水素のフッ素化によりフッ素基含有ハロオレフィン化合物を得る場合には、安定剤は却って触媒を失活させる原因になることが判明したのである。また、通常、市販品のハロゲン化炭化水素には、分解や重合を防止するために安定剤が含まれていることが多いが、このような安定剤は上述のように、フッ素化反応における触媒を失活させる原因になるので、目的物の製造効率を低下させる原因となる問題がある。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、フッ素基を含有するハロオレフィン化合物を製造する方法であって、触媒の失活を抑制しやすく、長時間の反応を続けても反応の転化率及び選択率の低下を抑制できるハロオレフィン化合物の製造方法を提供することを目的とする。また、本発明は、ハロオレフィン化合物を製造するための原料として用いられる炭素数が３のハロゲン化炭化水素中に含まれる安定剤を容易かつ効率的に除去できる方法を提供することを目的とする。
　本発明者は、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、ハロゲン化炭化水素のフッ素化において、フッ素化する工程の前にハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を除去することにより、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
　即ち、本発明は、下記のハロオレフィン化合物の製造方法に関する。
１．炭素数が３のハロゲン化炭化水素をフッ素化する工程を経ることにより、フッ素基を含有するハロオレフィン化合物を製造する方法であって、
　フッ素化する工程の前に炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を除去する工程を有する、ハロオレフィン化合物の製造方法。
２．炭素数が３のハロゲン化炭化水素が、テトラクロロプロペン及びペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種を含む、上記項１に記載の製造方法。
３．前記テトラクロロプロペンが１，１，２，３－テトラクロロプロペン及び２，３，３，３－テトラクロロプロペンからなる群から選択される少なくとも１種を含み、前記ペンタクロロプロパンが１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパン及び１，１，２，２，３－ペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種を含み、前記フッ素基を含有するハロオレフィン化合物が２－クロロ－３，３，３－トリフルオロプロペンを含む、上記項２に記載の製造方法。
４．前記テトラクロロプロペンが１，１，３，３－テトラクロロプロペンを含み、前記ペンタクロロプロパンが１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンを含み、前記フッ素基を含有するハロオレフィン化合物が１－クロロ－３，３，３－トリフルオロプロペンを含む、上記項２に記載の製造方法。
５．安定剤が脂肪族不飽和炭化水素、水酸基を有する芳香族化合物、アミン化合物及びエポキシドからなる群より選択される少なくとも１種である、上記項１～４のいずれか１項に記載の製造方法。
６．安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を１００ｐｐｍ以下に低減する、上記項１～５のいずれか１項に記載の製造方法。
７．安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を５０ｐｐｍ以下に低減する、上記項１～６のいずれか１項に記載の製造方法。
８．安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を１０ｐｐｍ以下に低減する、上記項１～７のいずれか１項に記載の製造方法。
９．安定剤を除去する工程は、安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との沸点差を利用した蒸留操作を含む、上記項１～８のいずれか１項に記載の製造方法。
１０．蒸留操作を、大気圧未満の減圧下で行う、上記項９に記載の製造方法。
１１．蒸留操作とフッ素化を連続して行う、上記項９又は１０に記載の製造方法。
１２．安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が１０℃以上である、上記項９～１１のいずれか１項に記載の製造方法。
１３．安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が３０℃以上である、上記項１２に記載の製造方法。
１４．炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を蒸留によって除去する工程を有し、安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が１０℃以上である、安定剤の除去方法。
１５．安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が３０℃以上である、上記項１４に記載の方法。
１６．炭素数が３のハロゲン化炭化水素が、テトラクロロプロペン及びペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種を含む、上記項１４又は１５に記載の方法。
１７．前記テトラクロロプロペンが１，１，２，３－テトラクロロプロペン及び２，３，３，３－テトラクロロプロペンからなる群から選択される少なくとも１種を含み、前記ペンタクロロプロパンが１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパン及び１，１，２，２，３－ペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種を含む、上記項１６に記載の方法。
１８．前記テトラクロロプロペンが１，１，３，３－テトラクロロプロペンを含み、前記ペンタクロロプロパンが１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンを含む、上記項１６に記載の方法。
１９．安定剤が脂肪族不飽和炭化水素、水酸基を有する芳香族化合物、アミン化合物及びエポキシドからなる群より選択される少なくとも１種である、上記項１４～１８のいずれか１項に記載の方法。
２０．安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を１００ｐｐｍ以下に低減する、上記項１４～１９のいずれか１項に記載の方法。
２１．安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を５０ｐｐｍ以下に低減する、上記項１４～１９のいずれか１項に記載の方法。
２２．安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を１０ｐｐｍ以下に低減する、上記項１４～１９のいずれか１項に記載の方法。
　本発明のハロオレフィン化合物の製造方法によれば、ハロゲン化炭化水素をフッ素化する工程の前に安定剤を除去する工程を有するので、ハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤の量が低減される。これにより、ハロゲン化炭化水素のフッ素化反応において、安定剤による触媒の失活を抑制することができる。その結果、触媒の寿命が延びるので、長時間にわたって安定に反応を続けることができ、また、長時間反応を行ったとしても出発原料の転化率の低下や目的物であるハロオレフィン化合物の選択率の低下を防止することができ、製造効率を向上させることができる。
　また、本発明の安定剤の除去方法によれば、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を、沸点差を利用した蒸留によって除去するので、安定剤の分離が容易であり、かつ、効率的に除去することが可能である。そのため、上記除去方法を利用すれば、上述のように上記ハロオレフィン化合物の製造における触媒の失活を抑制することができるので、ハロオレフィン化合物の製造効率を向上させることができる。
　以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
　本実施形態のハロオレフィン化合物の製造方法では、炭素数が３のハロゲン化炭化水素をフッ素化する工程を経ることにより、フッ素基を含有するハロオレフィン化合物を製造する。特に、本実施形態のハロオレフィン化合物の製造方法では、炭素数が３のハロゲン化炭化水素をフッ素化する工程の前に、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を除去する工程を有する。
　炭素数が３のハロゲン化炭化水素（以下、単に「ハロゲン化炭化水素」ということがある）は、ハロオレフィン化合物を製造するにあたっての出発原料である。
　ハロゲン化炭化水素は、炭素数が３であって置換基として１以上のハロゲンを有する炭化水素である。より具体的には、ハロゲン置換されたプロパン又はハロゲン置換されたプロペンである。一般式で表すと、ハロゲン置換されたプロパンはＣ３ＨａＸ８－ａ、ハロゲン置換されたプロペンはＣ３ＨｂＸ６－ｂとなる。ここで、Ｘはハロゲン原子、ａは８未満の整数、ｂは６未満の整数を示している。置換基のハロゲンＸとしては特に限定されず、フッ素、塩素、臭素及びヨウ素の群から選択される少なくとも１種とすることができる。例えば、フッ素置換されたプロパン又プロペン、塩素置換されたプロパン又プロペンの他、フッ素及び塩素の両方を置換基として有するプロパン又プロペンが挙げられる。ハロゲン化炭化水素における置換基のハロゲンの個数は特に制限されない。
　上記ハロゲン化炭化水素は、テトラクロロプロペン及びペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種であることが好ましい。
　テトラクロロプロペンの構造は特に制限はないが、中でも１，１，２，３－テトラクロロプロペン（以下、「１２３０ｘａ」と略記する）、２，３，３，３－テトラクロロプロペン（以下、「１２３０ｘｆ」と略記する）、１，１，３，３－テトラクロプロペン（以下、「１２３０ｚａ」と略記する）が好ましい。
　ペンタクロロプロパンの構造は特に制限はないが、中でも１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパン（以下、「２４０ｄｂ」と略記する）、１，１，２，２，３－ペンタクロロプロパン（以下、「２４０ａａ」と略記する）、１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパン（以下、「２４０ｆａ」と略記する）が好ましい。
　ハロゲン化炭化水素は、１種のみの化合物で構成されていてもよいし、２種以上の化合物を含んで構成されていてもよい。なお、出発原料には、本発明の効果が阻害されない程度であれば、ハロゲン化炭化水素以外の化合物が含まれていてもよい。ハロゲン化炭化水素以外の化合物としては、例えば、ハロゲン置換されていない炭素数が３の炭化水素や炭素数が３以外のハロゲン化炭化水素が例示される。
　フッ素基を含有するハロオレフィン化合物は、上記ハロゲン化炭化水素のフッ素化によって得られる生成物であるので、フッ素基を含有するハロオレフィン化合物の炭素数も３になり得る。よって、フッ素基を含有するハロオレフィン化合物は、少なくとも置換基としてフッ素基を有するハロゲン化プロペンである。
　例えば、出発原料であるハロゲン化炭化水素として、１２３０ｘａ、１２３０ｘｆ、２４０ｄｂ及び２４０ａａの群から選択されるいずれか１種又は２種以上を混合して使用した場合は、生成するフッ素基を含有するハロオレフィン化合物は、２－クロロ－３，３，３－トリフルオロプロペン（以下、「１２３３ｘｆ」と略記する）が主成分となる。
　また、出発原料であるハロゲン化炭化水素として、１２３０ｚａ及び２４０ｆａの群から選択されるいずれか１種又は２種を混合して使用した場合は、生成するフッ素基を含有するハロオレフィン化合物は、１－クロロ－３，３，３－トリフルオロプロペン（以下、「１２３３ｚｄ」と略記する）が主成分となる。
　フッ素基を含有するハロオレフィン化合物としては、その他の化合物であってもよく、使用する出発原料の種類によっては、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（以下、「１２３４ｙｆ」と略記する）や１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（以下、「１２３４ｚｅ」と略記する）が主成分となり得る。
　本実施形態の製造方法では、出発原料のハロゲン化炭化水素をフッ素化する前に、ハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を除去する工程を有する。この除去工程によって、ハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤の量が低減される。以下、この安定剤を除去する工程を単に「除去工程」ということがある。
　ここでいう安定剤とは、ハロゲン化炭化水素の分解や重合反応を抑制するために添加されている物質のことをいう。一般的に、ハロゲン化炭化水素は、分解しやすい化合物であるが、分解が起こることによりラジカル等の活性中間体が生成するので、時間の経過と共にハロゲン化炭化水素どうしの重合反応が起こることがある。しかし、ハロゲン化炭化水素中に上記の安定剤が存在すると、この安定剤の作用により、分解を起こしにくくしたり、分解により発生したラジカル等を捕捉したりすることができる。これにより、ハロゲン化炭化水素の分解や重合反応が抑制される。したがって、ここでいう安定剤とは詳しく言えば、ハロゲン化炭化水素の分解を抑制することが可能な物質、あるいは、ハロゲン化炭化水素の分解により生じるラジカル等を捕捉できる性質を有する物質のことをいう。このような安定剤は「インヒビター」と称されることもある。
　通常は市販されているハロゲン化炭化水素、例えば上述したテトラクロロプロペンやペンタクロロプロパン中には上記のような安定剤が含まれている。
　除去工程において除去対象とする安定剤としては、アミレン（あるいは、１－ペンテンともいう）、ｄ－リモネン、ｌ－リモネン等の分子内に二重結合を有する脂肪族不飽和炭化水素が好ましい。この脂肪族不飽和炭化水素は、環式又は非環式のいずれの化合物であってもよい。その他、安定剤としては、ブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールともいう）、４－ｔｅｒｔ－アミルフェノール、ヒドロキシアニソールブチレート、４－メトキシフェノール、ヒドロキノン等の水酸基を有する芳香族化合物；トリエチルアミン、ジイソプロピルアミンなどのアミン化合物；エポキシド等を使用することも好ましい。アミン化合物は、モルホリン等の環式アミン化合物であってもよい。上記例示列挙した安定剤が複数含まれている場合は、そのうちの少なくとも１種を除去対象とすることが好ましく、全ての種類を除去対象とすることがより好ましい。
　上記例示列挙した安定剤では、二重結合π電子、アミノ基の窒素原子の非共有電子対及び水酸基の酸素原子の非共有電子対のいずれかを有している。これらはいずれも電子供与性であるため、フッ素化の反応に用いる酸性の触媒に対し強く吸着すると考えられる。そのため、これらの安定剤は触媒の劣化を特に促進させやすい物質であるといえる。このような観点から、上記安定剤をハロゲン化炭化水素から除去することが特に好ましいのである。特に、アミレン（１－ペンテン）、ｄ－リモネン、ｌ－リモネン等の分子内に二重結合を有する脂肪族不飽和炭化水素は、触媒を失活させやすいので、このような安定剤は特に除去してその量を低減させることが好ましい。
　上記除去工程で安定剤を除去する方法は特に制限されず、安定剤とハロゲン化炭化水素との物性の違いを利用して分離手段を採用することができる。
　例えば、安定剤とハロゲン化炭化水素の融点差や沸点差を利用して安定剤を除去する方法や、固体吸着材を用いて安定剤を除去する方法が例示される。安定剤が固体であれば、安定剤の融点以上に加熱して安定剤を液体にし、その後、蒸留操作によって安定剤を除去するか、安定剤以外の物質を蒸留によって除去する方法を採用できる。安定剤が液体であれば、安定剤を蒸留操作で除去する方法でもよいし、固体吸着材に安定剤を吸着させて分離する方法でもよい。
　特に、安定剤とハロゲン化炭化水素との沸点の差を利用した蒸留操作によって安定剤除去することが好ましく、この場合、安定剤の除去が容易であり、所望の量になるまで除去することができる。蒸留するにあたっての蒸留塔内の圧力は、常圧、減圧、加圧いずれでもよいが、大気圧未満の減圧下で行えば、加熱温度を低くすることができ、安定剤の除去も効率よく行うことができる。
　蒸留操作での分離は、連続式、バッチ式のいずれもおこなうことが可能である。特に連続式の蒸留操作は、他の分離方法、例えば定期的な固体吸着材の交換や再生の必要な固体吸着材に安定剤を吸着させて分離する方法と比べ、長期間連続運転ができることが長所である。
　また、蒸留操作によって安定剤を除去する場合、ハロゲン化炭化水素と安定剤の沸点差が小さいと、蒸留操作でハロゲン化炭化水素と安定剤を分離するためには蒸留段数が多く必要となって蒸留塔サイズが大きくなる。その結果、スチルの加熱量をさらに増やす必要が生じる可能性がある。このように加熱量が多すぎるとハロゲン化炭化水素などの分解を促進してしまうおそれがある。本実施形態で使用する炭素数が３であるハロゲン化炭化水素は比較的高沸点であることから、炭素数が２以下のハロゲン化炭化水素の蒸留操作と比べて、基本的に大きな加熱量が必要となるので、分離する安定剤との沸点差を大きくし、加熱量をできる限り減らすことが好ましい。
　このような観点から、ハロゲン化炭化水素と安定剤との組み合わせとして、ハロゲン化炭化水素と安定剤との大気圧における沸点の差が１０℃以上であることが好ましく、３０℃以上あることがより好ましい。
　上記好ましい組み合わせの具体例としては、１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパンとアミレン、１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパンとトリエチルアミン、１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパンとジエチルアミン、１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパンとジエチルアミンとモルホリン、１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパンとブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールともいう）、１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパンと４－メトキシフェノール、１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパンとヒドロキノン、１，１，２，３－テトラクロロプロペンとアミレン、１，１，２，３－テトラクロロプロペンとトリエチルアミン、１，１，２，３－テトラクロロプロペンとジエチルアミン、１，１，２，３－テトラクロロプロペンとモルホリン、１，１，２，３－テトラクロロプロペンとブチルヒドロキシトルエン、１，１，２，３－テトラクロロプロペンと４－メトキシフェノール、１，１，２，３－テトラクロロプロペンとヒドロキノン、１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンとアミレン、１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンとトリエチルアミン、１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンとジエチルアミン、１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンとモルホリン、１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンとブチルヒドロキシトルエン、１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンと４－メトキシフェノール、１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンとヒドロキノンの組み合わせが挙げられる。
　上記のようにハロゲン化炭化水素と安定剤との大気圧における沸点の差が大きくなるような組み合わせ（好ましくは１０℃以上、より好ましくは３０℃以上）を採用することで、蒸留操作による分離効率が高まる。これにより、蒸留操作によるハロゲン化炭化水素の分解を最小限に抑えることができる。
　連続式の蒸留操作を採用する場合は、例えば、蒸留塔の中段に安定剤を含む出発原料を供給し、安定剤が原料より低沸点であれば塔頂から、原料より高沸点であれば塔底から分離された安定剤を抜き出せばよい。一方、出発原料は、塔頂より安定剤を抜き出した場合は塔底から、塔底より安定剤を抜き出した場合は塔頂から連続的に抜き出すことができる。このように蒸留塔から抜き出された出発原料は、蒸留前よりも安定剤の濃度が低減されている。その後、抜き出された出発原料は、フッ素化反応が行われる反応器へ直接供給させることにより、上記蒸留操作とフッ素化反応を連続式で行うようにしてもよい。あるいは、蒸留塔から抜き出された出発原料を一時的にリザーバータンクなどに貯蔵した後、フッ素化反応が行われる反応器へ供給させるバッチ式で行ってもよい。蒸留操作を連続式とすることで、運転効率を向上させることができ、この場合、安定剤が除去されたハロゲン化炭化水素の分解や重合を抑止できるという利点もある。
　上記除去工程によって、例えば、ハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤の量が、ハロゲン化炭化水素の全量に対して１００ｐｐｍ以下に低減され得る。これにより、ハロゲン化炭化水素をフッ素化反応の原料として使用した場合に、フッ素化反応で使用する触媒の失活を従来よりも抑制することができる。すなわち、安定剤の量が除去工程により低減されることで、安定剤の触媒への吸着が防止されやすくなり、触媒の失活が抑制される。
　一般的に、ハロゲン化炭化水素は、貯蔵安定性を維持するという観点では安定剤の添加量は多い方が好ましく、最大２ｗｔ％程度まで安定剤が含まれていることが好ましいと考えられている。しかし、フッ素化反応では、場合によっては５０ｐｐｍ以上含まれているだけで、当該反応で使用する触媒の寿命を縮める原因になりやすいこともある。この観点から、上記除去工程によって、ハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤は、ハロゲン化炭化水素の全量に対して５０ｐｐｍ以下に低減することがより好ましく、１０ｐｐｍ以下に低減することが特に好ましい。安定剤は、例えばガスクロマトグラフ（ＧＣ）測定において検出限界以下になるまで低減されてもよい。
　除去工程を経た後、安定剤の量を低減させたハロゲン化炭化水素を触媒及びフッ素化剤を用いて当該ハロゲン化炭化水素のフッ素化の反応を行う。
　フッ素化剤はフッ化水素（ＨＦ）であることが好ましい。また、触媒も特に限定されず、従来、ハロゲン化炭化水素のフッ素化反応で使用されている触媒を採用することができる。例えば、触媒は、従来からこの反応に使用されている公知の材料を使用することができ、その種類は特に限定されない。例えば、遷移金属、１４族元素、１５族元素などのハロゲン化物、酸化物などが例示される。フッ素化反応を行うにあたっては、触媒はあらかじめ反応器に充填しておけばよい。
　フッ素化剤は、通常、ペンタクロロプロパン及びテトラクロロプロペン１モルに対して、１～１００モル程度とすることが適当であり、５～５０モル程度とすることができる。
　フッ素化剤や、ペンタクロロプロパン及びテトラクロロプロペンを反応器に供給するにあたっては、窒素、ヘリウム、アルゴン等の原料や触媒に対して不活性なガスを共存させてもよい。なお、出発原料を反応器に供給するにあたっては、酸素や塩素などの酸化剤を同伴させてもよい。
　反応器としては、管型反応器が好ましく、また、触媒との接触方式としては、固定層型が好ましい。反応器は、フッ化水素の腐食作用に抵抗性がある材料によって構成されるものが好ましい。
　反応は気相反応で行うことが好ましく、この場合、安定剤を低減させた効果が特に大きく発揮される。反応形態等に特に制限はない。
　フッ素化反応の反応温度は特に限定的ではなく、通常、２００℃～５５０℃程度とすることができる。フッ素化反応の圧力も特に限定的ではなく、減圧、常圧又は加圧下にて反応を行うことができる。通常は、大気圧（０．１ＭＰａ）近傍の圧力下で実施すればよいが、０．１ＭＰａ未満の減圧下においても円滑に反応を進行させることができる。更に、原料が液化しない程度の加圧下で反応を行っても良い。
　反応時間については限定的ではないが、触媒を用いる際は、例えば、反応系に流すガス成分の全流量Ｆ０（０℃、０．１ＭＰａでの流量：ｃｃ／ｓｅｃ）に対する触媒の充填量Ｗ（ｇ）の比率：Ｗ／Ｆで表される接触時間を０．１～９０ｇ・ｓｅｃ／ｃｃ程度とすることが好ましく、１～５０ｇ・ｓｅｃ／ｃｃ程度とすることがより好ましい。触媒を用いない際は、例えば、反応系に流すガス成分の全流量Ｆ０（０℃、０．１ＭＰａでの流量：ｃｃ／ｓｅｃ）に対する反応器の容積Ｖ（ｃｃ）の比率：Ｖ／Ｆで表される接触時間を０．１～１００ｓｅｃ程度とすることが好ましく、１～３０ｓｅｃ程度とすることがより好ましい。尚、この場合のガス成分の全流量とは、原料、フッ化水素及び塩化水素の合計流量に、更に、不活性ガス、酸素などを用いる場合には、これらの流量を加えた合計流量である。
　本実施形態の製造方法では、炭素数が３のハロゲン化炭化水素のフッ素化反応を行う工程の前に、該ハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤の量を低減させる工程を有することで、フッ素化反応で使用する触媒の失活を抑制することができる。そのため、フッ素化反応を連続して行った場合に、長時間経過しても触媒の失活が起こりにくいのでフッ素化反応を安定して続けることができる。すなわち、長時間にわたって反応を行ったとしても、出発原料の転化率の低下や目的物であるハロオレフィン化合物の選択率の低下が起こりにくく、製造効率を向上させることができる。
　本発明の他の実施形態は、安定剤の除去方法である。この安定剤の除去方法では、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を蒸留によって除去する工程を有し、安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が１０℃以上である構成を具備する。
　上記除去方法では、炭素数が３のハロゲン化炭化水素と安定剤との沸点差を利用するものであるので、安定剤の除去を容易に行うことができ、しかも、安定剤の除去をより確実に行うことができる。よって、本実施形態の安定剤の除去方法によれば、ハロオレフィン化合物の製造で用いる原料となる炭素数が３のハロゲン化炭化水素を精製するのに適している。そして、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤の量が低減されるので、ハロオレフィン化合物の製造における触媒の失活を抑制することができ、結果としてハロオレフィン化合物の製造効率を向上させることができる。
　安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差は３０℃以上であることが好ましく、この場合、安定剤の量をさらに低減することができる。その他、上記安定剤の除去方法にあっても、炭素数が３のハロゲン化炭化水素の種類や好ましい形態、安定剤の種類や好ましい形態、除去後の安定剤の含有量の好ましい範囲等については、上述の製造方法の場合と同様である。
　以下、実施例により本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれら実施例の態様に限定されるものではない。
　（実施例１）
　以下のように、炭素数が３のハロゲン化炭化水素である１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパン（以下「２４０ｄｂ」と略記する）中に安定剤として含まれているアミレンを蒸留により除去し、この安定剤を除去した２４０ｄｂを用いて２－クロロ－３，３，３－トリフルオロプロペン（１２３３ｘｆ）を製造した。
　まず、２４０ｄｂ（ＣＣｌ３ＣＨＣｌＣＨ２Ｃｌ）に対して、アミレンを１２００ｐｐｍ含む出発原料を準備した。ここで、アミレンは、２４０ｄｂの分解のインヒビターとして添加された安定剤である。この出発原料に含まれる安定剤の量を、蒸留による除去工程によって低減させた。具体的には、上記出発原料４００ｇを蒸留塔の５００ｍｌ容量スチルに仕込み、蒸留塔内の気圧を３０ｍｍＨｇに減圧した後、該スチルを加熱して蒸留を行った。加熱によって塔頂の温度が９０～９２℃となったところで、アミレンを含む前留を５ｇ分離した後、留出が停止するまで２４０ｄｂを回収した。回収した２４０ｄｂは３６０ｇ、回収率９０％で、ガスクロマトグラフ（ＧＣ）による分析の結果、アミレンの含有量は１０ｐｐｍ以下であった。
　上記除去工程で安定剤を低減した２４０ｄｂを用いて、次のように気相でフッ素化反応を行った。まず、酸化クロム触媒１０．０ｇを長さ１ｍの管状ハステロイ製反応器に充填した。この反応管を加熱し、フッ化水素ガスを用いて触媒をフッ素化した。
　次に反応管の温度を３００℃に昇温し、無水フッ化水素ガスを６０．０Ｎｍｌ／分の流速で反応器に供給して０．５時間維持した。その後、２４０ｄｂのガスを３．０Ｎｍｌ／分の流速で供給した。約１０時間後以降、反応器からの流出ガスを、ガスクロマトグラフ（ＧＣ）を使用して原料である２４０ｄｂの転化率と、生成したフッ素基を含有するハロオレフィン化合物である１２３３ｘｆの選択率を分析した。その結果、反応開始から１０時間後において２４０ｄｂの転化率が１００％、１２３３ｘｆの選択率が９８％であった。さらに、反応開始から８０時間後においても、２４０ｄｂの転化率が１００％、１２３３ｘｆの選択率が９８％を維持していることがわかった。
　（実施例２）
　以下のように、２４０ｄｂ中に安定剤として含まれているブチルヒドロキシトルエン（以下、「ＢＨＴ」と略記する）を蒸留により除去し、この安定剤を除去した２４０ｄｂを用いて１２３３ｘｆを製造した。
　まず、２４０ｄｂに対して、ＢＨＴを１２００ｐｐｍ含む出発原料を準備した。ここで、ＢＨＴは、２４０ｄｂの分解のインヒビターとして添加された安定剤である。この出発原料に含まれる安定剤の量を、蒸留による除去工程によって低減させた。具体的には、上記出発原料４００ｇを蒸留塔の５００ｍｌ容量スチルに仕込み、蒸留塔内の気圧を３０ｍｍＨｇに減圧した後、該スチルを加熱して蒸留を行った。加熱によって塔頂の温度が９０～９２℃となったところで、留出が停止するまで２４０ｄｂを回収した。回収した２４０ｄｂは３５５ｇ、回収率８９％で、ガスクロマトグラフ（ＧＣ）による分析の結果、ＢＨＴの含有量は１０ｐｐｍ以下であった。
　上記除去工程で安定剤を低減した２４０ｄｂを用いて、実施例１と同様の方法で気相フッ素化反応を行い、２４０ｄｂの転化率と、生成した１２３３ｘｆの選択率を分析した。その結果、反応開始から１０時間後において２４０ｄｂの転化率が１００％、１２３３ｘｆの選択率が９８％であった。さらに、反応開始から８０時間後においても、２４０ｄｂの転化率が１００％、１２３３ｘｆの選択率が９８％を維持していることがわかった。
　（実施例３）
　２４０ｄｂ中に安定剤として含まれているアミレンの量を除去工程により５０ｐｐｍまで低減させ、この２４０ｄｂを用いて、実施例１と同様の方法で気相フッ素化反応を行い、２４０ｄｂの転化率と、生成した１２３３ｘｆの選択率を分析した。その結果、反応開始から１０時間後において２４０ｄｂの転化率が１００％、１２３３ｘｆの選択率が９８％であった。さらに、反応開始から８０時間後においても、２４０ｄｂの転化率が９９％、１２３３ｘｆの選択率が９１％であった。
　（比較例１）
　アミレンの含有量が２００ｐｐｍ以下である２４０ｄｂを準備し、この２４０ｄｂを用いて実施例１の除去工程を行わずに気相フッ素化反応を実施例１と同様の方法で行い、２４０ｄｂの転化率と、生成した１２３３ｘｆの選択率を分析した。その結果、反応開始から１０時間後において２４０ｄｂの転化率が１００％、１２３３ｘｆの選択率が９８％であった。さらに、反応開始から８０時間後においても、２４０ｄｂの転化率が９４％、１２３３ｘｆの選択率が８４％まで低下した。
　（比較例２）
　除去工程を行わずに、１２００ｐｐｍのアミレンを含む２４０ｄｂを用いて、実施例１と同様の方法で気相フッ素化反応を行い、２４０ｄｂの転化率と、生成した１２３３ｘｆの選択率を分析した。その結果、２４０ｄｂの転化率と１２３３ｘｆの選択率は、比較例１より速やかに低下するものであった。
　上記の実施例１～３の製造方法では、除去工程によって炭素数が３のハロゲン化炭化水素中に含まれる安定剤の量を低減させてフッ素化反応を行ったため、長時間の反応を行っても２４０ｄｂの転化率及び１２３３ｘｆの選択率は高い状態を維持していた。特に、安定剤の量が少ないほど、転化率及び選択率はより高い状態を維持できていることがわかった。一方、比較例１，２のように安定剤の除去工程を行わずに、安定剤の含有量が多い状態でフッ素化反応を行った場合では、反応時間の経過と共に２４０ｄｂの転化率及び１２３３ｘｆの選択率の大きな低下が見られた。
　以上の結果から除去工程によって安定剤の量を低減させると、安定剤による触媒の失活が抑制され、その結果、フッ素化反応を長時間継続しても、高い転化率と選択率を維持できることが明らかである。

Claims (22)

  1. 　炭素数が３のハロゲン化炭化水素をフッ素化する工程を経ることにより、フッ素基を含有するハロオレフィン化合物を製造する方法であって、
    　フッ素化する工程の前に炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を除去する工程を有する、ハロオレフィン化合物の製造方法。
  2. 　炭素数が３のハロゲン化炭化水素が、テトラクロロプロペン及びペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種を含む、請求項１に記載の製造方法。
  3. 　前記テトラクロロプロペンが１，１，２，３－テトラクロロプロペン及び２，３，３，３－テトラクロロプロペンからなる群から選択される少なくとも１種を含み、前記ペンタクロロプロパンが１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパン及び１，１，２，２，３－ペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種を含み、前記フッ素基を含有するハロオレフィン化合物が２－クロロ－３，３，３－トリフルオロプロペンを含む、請求項２に記載の製造方法。
  4. 　前記テトラクロロプロペンが１，１，３，３－テトラクロロプロペンを含み、前記ペンタクロロプロパンが１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンを含み、前記フッ素基を含有するハロオレフィン化合物が１－クロロ－３，３，３－トリフルオロプロペンを含む、請求項２に記載の製造方法。
  5. 　安定剤が脂肪族不飽和炭化水素、水酸基を有する芳香族化合物、アミン化合物及びエポキシドからなる群より選択される少なくとも１種である、請求項１～４のいずれか１項に記載の製造方法。
  6. 　安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を１００ｐｐｍ以下に低減する、請求項１～５のいずれか１項に記載の製造方法。
  7. 　安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を５０ｐｐｍ以下に低減する、請求項１～５のいずれか１項に記載の製造方法。
  8. 　安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を１０ｐｐｍ以下に低減する、請求項１～５のいずれか１項に記載の製造方法。
  9. 　安定剤を除去する工程は、安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との沸点差を利用した蒸留操作を含む、請求項１～８のいずれか１項に記載の製造方法。
  10. 　蒸留操作を、大気圧未満の減圧下で行う、請求項９に記載の製造方法。
  11. 　蒸留操作とフッ素化を連続して行う、請求項９又は１０に記載の製造方法。
  12. 　安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が１０℃以上である、請求項９～１１のいずれか１項に記載の製造方法。
  13. 　安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が３０℃以上である、請求項１２に記載の製造方法。
  14. 　炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を蒸留によって除去する工程を有し、安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が１０℃以上である、安定剤の除去方法。
  15. 　安定剤と炭素数が３のハロゲン化炭化水素との大気圧における沸点差が３０℃以上である、請求項１４に記載の方法。
  16. 　炭素数が３のハロゲン化炭化水素が、テトラクロロプロペン及びペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種を含む、請求項１４又は１５に記載の方法。
  17. 　前記テトラクロロプロペンが１，１，２，３－テトラクロロプロペン及び２，３，３，３－テトラクロロプロペンからなる群から選択される少なくとも１種を含み、前記ペンタクロロプロパンが１，１，１，２，３－ペンタクロロプロパン及び１，１，２，２，３－ペンタクロロプロパンからなる群から選択される少なくとも１種を含む、請求項１６に記載の方法。
  18. 　前記テトラクロロプロペンが１，１，３，３－テトラクロロプロペンを含み、前記ペンタクロロプロパンが１，１，１，３，３－ペンタクロロプロパンを含む、請求項１６に記載の方法。
  19. 　安定剤が脂肪族不飽和炭化水素、水酸基を有する芳香族化合物、アミン化合物及びエポキシドからなる群より選択される少なくとも１種である、請求項１４～１８のいずれか１項に記載の方法。
  20. 　安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を１００ｐｐｍ以下に低減する、請求項１４～１９のいずれか１項に記載の方法。
  21. 　安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を５０ｐｐｍ以下に低減する、請求項１４～１９のいずれか１項に記載の方法。
  22. 　安定剤を除去する工程により、炭素数が３のハロゲン化炭化水素に含まれる安定剤を１０ｐｐｍ以下に低減する、請求項１４～１９のいずれか１項に記載の方法。
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