WO2015162677A1 - ヘッダ分配器、熱交換器、空気調和装置、及び、ヘッダ分配器の製造方法 - Google Patents

ヘッダ分配器、熱交換器、空気調和装置、及び、ヘッダ分配器の製造方法 Download PDF

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WO2015162677A1
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WO
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opening
region
flow path
brazing material
header distributor
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Application number
PCT/JP2014/061208
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English (en)
French (fr)
Inventor
拓未 西山
岡崎　多佳志
石橋　晃
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三菱電機株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F28F9/04—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates
    • F28F9/16—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling
    • F28F9/18—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling by welding

Definitions

  • the present invention relates to a header distributor, a heat exchanger, an air conditioner, and a method for manufacturing the header distributor.
  • the first flow path is formed, the bare material is not coated with brazing material on the outer surface, and the second flow channel is formed, and the clad material is coated with brazing material on the outer surface,
  • JP 2008-249241 A paragraphs [0021] to [0029], FIGS. 2 to 7)
  • the brazing material between the bare material and the clad material is applied to the periphery of the region of the flow path where the pipe is not inserted, when the brazing material is melted, the brazing material However, it flows into the area of the flow path where the pipe is not inserted, the flow path shape in that area becomes non-uniform, the uniformity of fluid distribution is reduced, and the pressure loss that occurs in the fluid There was a problem that would increase.
  • the brazing material on the front and back surfaces of the clad material is applied to the periphery of the region of the flow path where the pipe is inserted, when the brazing material is melted, the brazing material It penetrates into the gap between the region where the tube is inserted and the tube, reaches the end of the tube, flows into the region where the tube is not inserted, and the shape of the channel in that region becomes non-uniform
  • the uniformity of fluid distribution is reduced and the pressure loss generated in the fluid is increased.
  • the present invention has been made against the background of the above problems, and an object thereof is to obtain a header distributor in which the uniformity of fluid distribution is improved and the pressure loss generated in the fluid is reduced. Moreover, an object of this invention is to obtain the heat exchanger provided with such a header distributor. Moreover, an object of this invention is to obtain the air conditioning apparatus provided with such a heat exchanger. Another object of the present invention is to provide a method of manufacturing a header distributor in which the uniformity of fluid distribution is improved and the pressure loss generated in the fluid is reduced.
  • the header distributor according to the present invention has a first flow path, a region where no brazing material is applied to at least a part of the outer surface, and a first opening which is an end of the first flow path.
  • the region, the first region is formed, the bare material, the second flow path is formed, and the brazing material is applied to at least a part of the outer surface, and the end of the second flow path
  • the brazing material is provided with a plate-like body joined by the brazing material and connected to the first flow path and the second flow path, and the brazing material in the second region has the brazing material in the second opening.
  • the coating area is such that the opening area of the material opening is larger than the opening area of the first opening. It is those that have been.
  • the opening area of the brazing material opening in the second opening is larger than the opening area of the first opening. , Applied. Therefore, the molten brazing material flows into the area of the flow path where the pipe is not inserted, penetrates into the gap between the area of the flow path where the pipe is inserted, and reaches the end of the pipe. The flow of the pipe into the region where the pipe is not inserted is suppressed, the flow path shape becomes non-uniform, and the uniformity of the fluid distribution is reduced. An increase in the generated pressure loss is suppressed.
  • FIG. 1 It is a figure which shows the structure of the heat exchanger which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is a figure for demonstrating the structure of the header distributor of the heat exchanger which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is a figure for demonstrating the structure of the header distributor of the heat exchanger which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is a figure for demonstrating the flow of the refrigerant
  • FIG. It is a figure for demonstrating the detail of the junction part of the bare material and clad material of the heat exchanger which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining details of a joint portion between a bare material and a clad material in Modification Example 1 of the heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining details of a joint portion between a bare material and a clad material in Modification Example 1 of the heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining a configuration of a header distributor in Modification-2 of the heat exchanger according to Embodiment 1. It is a figure which shows the structure of the air conditioning apparatus to which the heat exchanger which concerns on Embodiment 1 is applied. It is a figure for demonstrating the structure of the header distributor of the heat exchanger which concerns on Embodiment 2.
  • FIG. 9 is a diagram for explaining details of a joint portion between a bare material and a clad material in Modification Example 1 of the heat exchanger according to the second embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram for explaining a configuration of a header distributor in Modification-2 of the heat exchanger according to Embodiment 2.
  • FIG. 10 is a diagram for explaining details of a joint portion between a bare material and a clad material in Modification-3 of the heat exchanger according to the second embodiment.
  • header distributor according to the present invention will be described with reference to the drawings.
  • the header distributor according to the present invention is not limited to other flows into which other fluid flows. It may be applied to equipment.
  • the configuration, operation, and the like described below are merely examples, and are not limited to such configuration, operation, and the like.
  • symbol is attached
  • symbol is abbreviate
  • the illustration of the fine structure is simplified or omitted as appropriate.
  • overlapping or similar descriptions are appropriately simplified or omitted.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a heat exchanger according to the first embodiment.
  • the flow direction of the refrigerant is indicated by a black arrow.
  • the heat exchanger 1 includes a header distributor 2, a header 3, a plurality of heat transfer tubes 4, and a plurality of fins 5.
  • the header 3 may be the same header as the header distributor 2 or may be a different type of header.
  • a distribution channel 2a is formed in the header distributor 2, a distribution channel 2a is formed.
  • a refrigerant pipe is connected to the inflow side of the distribution channel 2a.
  • a plurality of heat transfer tubes 4 are connected to the outflow side of the distribution channel 2a.
  • a merging channel 3a is formed inside the header 3.
  • a plurality of heat transfer tubes 4 are connected to the inflow side of the merge channel 3a.
  • a refrigerant pipe is connected to the outflow side of the merging channel 3a.
  • the heat transfer tube 4 is a circular tube.
  • the heat transfer tube 4 is made of aluminum, for example.
  • a plurality of fins 5 are joined to the heat transfer tube 4.
  • the fin 5 is made of, for example, aluminum.
  • the heat transfer tubes 4 and the fins 5 may be joined by brazing.
  • FIG. 1 although the case where the number of the heat exchanger tubes 4 is eight is shown, it is not limited to such a case.
  • the refrigerant flowing through the refrigerant pipe flows into the header distributor 2, is distributed through the distribution flow path 2 a, and flows out to the plurality of heat transfer tubes 4.
  • the refrigerant exchanges heat with, for example, air supplied by a fan in the plurality of heat transfer tubes 4.
  • the refrigerant flowing through the plurality of heat transfer tubes 4 flows into the merge flow path 3a of the header 3, merges, and flows out into the refrigerant pipe.
  • the refrigerant can flow backward.
  • FIG. 2 is a perspective view of the header distributor 2 in an exploded state.
  • FIG. 3 is a perspective view of the bare material 12_2 to 12_5 and the clad materials 13_1 to 13_4 drawn together for each group in a state where the header distributor 2 is disassembled.
  • the header distributor 2 includes a plate-like body 11.
  • the plate-like body 11 is formed by alternately laminating bare materials 12_1 to 12_5 and clad materials 13_1 to 13_4.
  • the bare materials 12_2 to 12_5 may be collectively referred to as the bare material 12.
  • the cladding materials 13_1 to 13_4 may be collectively referred to as the cladding material 13.
  • the bare material 12_1 and the bare material 12 are made of, for example, aluminum.
  • the brazing material is not applied to the bare material 12_1 and the bare material 12.
  • a brazing material may be applied to a part of the bare material 12_1 and the bare material 12.
  • a first flow path 12a_1 penetrating the front and back surfaces of the bare material 12_1 is formed.
  • a protrusion 12b is formed on each surface of the bare material 12 (surface on which refrigerant flows in), and each of the bare material 12 has a top surface of the protrusion 12b and a back surface of the bare material 12 (refrigerant flows).
  • First flow paths 12a_2 to 12a_5 penetrating through the surface on the outflow side) are formed.
  • each of the first flow paths 12a_1 to 12a_5 functions as a part of the distribution flow path 2a.
  • the first flow paths 12a_2 to 12a_5 may be collectively referred to as the first flow path 12a.
  • the clad material 13 is made of aluminum, for example, and is thinner than the bare material 12_1 and the bare material 12.
  • a brazing material is applied to at least the front and back surfaces of the clad material 13.
  • the brazing material may not be applied to part of the front and back surfaces of the clad material 13.
  • second flow paths 13a_1 to 13a_4 penetrating the front and back surfaces of the cladding material 13 are formed.
  • each of the second flow paths 13a_1 to 13a_4 functions as a part of the distribution flow path 2a.
  • the second flow paths 13a_1 to 13a_4 may be collectively referred to as the second flow path 13a.
  • a refrigerant pipe is connected to the first flow path 12a_1 formed in the bare material 12_1.
  • the first flow path 12a_1 is, for example, a circular through hole.
  • a base or the like may be provided on the surface side of the bare material 12_1, and the refrigerant pipe may be connected via the base or the like, and the inner peripheral surface of the first flow path 12a_1 is along the outer peripheral surface of the refrigerant pipe. It is a shape, and refrigerant
  • Each of the first flow paths 12a_2 to 12a_4 formed in the bare materials 12_2 to 12_4 is a Z-shaped through hole.
  • Each of the protrusions 12b formed on the bare materials 12_2 to 12_4 has a shape along the inner peripheral surface of the first flow paths 12a_2 to 12a_4, that is, a Z-shaped protrusion.
  • Each of the protrusions 12b may be a protrusion having a shape that does not follow the inner peripheral surface of the first flow paths 12a_2 to 12a_4.
  • each of the protrusions 12b is a protrusion having a shape along the inner peripheral surface of the first flow paths 12a_2 to 12a_4, the bonding area between the bare material 12_2 to 12_4 and the cladding material 13_1 to 13_3 can be increased. It becomes.
  • Each of the second flow paths 13a_1 to 13a_3 formed in the cladding materials 13_1 to 13_3 is a shape along the outer peripheral surface of the protruding portion 12b of the bare material 12 laminated on the back surface side, that is, a Z-shaped through hole. And it is one size larger than the outer peripheral surface of the protrusion 12b.
  • the heat transfer tube 4 is directly connected to the first flow path 12a_5 formed in the bare material 12_5.
  • the first flow path 12a_5 is a shape along the outer peripheral surface of the heat transfer tube 4, that is, a circular through hole.
  • the protrusion 12b formed on the bare material 12_5 is a protrusion along the inner peripheral surface of the first flow path 12a_5, that is, a circular protrusion.
  • the protrusion 12b may be a protrusion having a shape that does not follow the inner peripheral surface of the first flow path 12a_5.
  • the bonding area between the bare material 12_5 and the clad material 13_4 can be increased.
  • the second flow path 13a_4 formed in the clad material 13_4 is a shape along the outer peripheral surface of the protruding portion 12b of the bare material 12_5, that is, a circular through hole, and compared with the outer peripheral surface of the protruding portion 12b. A little bigger. It is preferable that at least one of the thickness and the number of the bare material 12_5 and the clad material 13_4 is changed in accordance with the insertion insertion of the heat transfer tube 4 required. Further, at least one of the inner diameter of the first flow path 12a_5, the outer diameter of the protrusion 12b, and the inner diameter of the second flow path 13a_4 may be changed according to the insertion insertion of the heat transfer tube 4 required.
  • the protrusion 12b is inserted inside the second flow paths 13a_1 to 13a_4, and the first flow paths 12a_1 to 12a are inserted. 12a_5 is communicated.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining the refrigerant flow in the header distributor of the heat exchanger according to the first embodiment. 4 is a development of the perspective view shown in FIG.
  • the refrigerant that has flowed into the first flow path 12a_1 from the refrigerant pipe flows into the center of the first flow path 12a_2.
  • the refrigerant that has flowed into the center of the first flow path 12a_2 hits the surface of the cladding material 13_2 and branches, and flows into the center of the first flow path 12a_3 from the top and bottom of the first flow path 12a_2.
  • the refrigerant that has flowed into the center of the first flow path 12a_3 hits the surface of the cladding material 13_3 and branches, and flows into the center of the first flow path 12a_4 from the upper and lower portions of the first flow path 12a_3.
  • the refrigerant that has flowed into the center of the first flow path 12a_4 hits the surface of the cladding material 13_4 and branches, and flows into the heat transfer tube 4 from the upper and lower portions of the first flow path 12a_4 through the first flow path 12a_5. .
  • the header distributor 2 is not limited to such a case.
  • the first flow paths 12a_2 to 12a_4 may be S-shaped through holes.
  • the refrigerant is branched at the center of the first flow paths 12a_2 to 12a_4, that is, in a straight line portion.
  • the header distributor 2 distributes the refrigerant in a direction that is not perpendicular to the direction of gravity, the uniformity of refrigerant distribution is improved.
  • the first flow paths 12a_2 to 12a_4 may be linear through holes parallel to the direction of gravity.
  • the first flow paths 12a_2 to 12a_4 are Z-shaped through holes, S-shaped through holes, or the like, the center of the first flow paths 12a_2 to 12a_4, that is, a portion not parallel to the gravity direction.
  • the header distributor 2 distributes the refrigerant in a direction not perpendicular to the direction of gravity, the uniformity of refrigerant distribution is improved.
  • FIGS. 2 to 4 show the case where the distribution channel 2a repeats the branching of the inflowing refrigerant into two times, but the header distributor 2 is used in such a case. It is not limited.
  • the distribution channel 2a may be configured to branch the incoming refrigerant into two or more times only once, or to repeat the branching of the incoming refrigerant into three or more times. There may be. In the case where the distribution flow path 2a repeats branching the inflowing refrigerant into two multiple times, the uniformity of refrigerant distribution is improved.
  • the distribution flow path 2a distributes the incoming refrigerant in the stage direction
  • the header distributor 2 is not limited to such a case.
  • the heat transfer tubes 4 may be arranged in a plurality of rows, and the distribution channel 2a may distribute the refrigerant flowing in the step direction and the column direction.
  • the first flow path 12a may be arranged in parallel with one bare material 12, or may be divided into a plurality of bare materials 12 and arranged in parallel.
  • the second flow path 13a may be arranged in parallel with one clad material 13, or may be divided into a plurality of clad materials 13 and arranged in parallel.
  • FIG. 5 is a diagram for explaining details of a joint portion between the bare material and the clad material in the heat exchanger according to the first embodiment.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view taken along the lines A1-A1, B1-B1, B2-B2, and B3-B3 in FIG.
  • the header distributor 2 is not limited to the case where the A1-A1 line, the B1-B1 line, the B2-B2 line, and the B3-B3 line in FIG. 3 have a cross section as shown in FIG.
  • FIG. 5 shows a state before the brazing material 13c is melted.
  • a protrusion 12b is formed in the first region 12r of the bare material 12 where the brazing material is not applied.
  • the first flow path 12a is formed so as to penetrate the top surface 12c of the protrusion 12b and the back surface of the bare material 12, and the first opening 12o is formed on the top surface 12c side.
  • a second flow path 13 a is formed in the second region 13 r of the cladding material 13, which is a region where the brazing material 13 c is applied, so as to penetrate the front and back surfaces of the cladding material 13.
  • a second opening 13o is formed on the side.
  • the second opening portion 13o includes an opening portion 13ob of the base material 13b of the clad material 13 and an opening portion 13oc of the brazing material 13c.
  • a brazing material 13c may be applied to the inner peripheral surface of the second flow path 13a.
  • the plate thickness of the bare material 12 is T1, the plate thickness of the clad material 13 is T2, the plate thickness of the base material 13b of the clad material 13 is T2b, the thickness of the brazing material 13c applied to the base material 13b is T2c, and the bare material 12
  • the protruding height of the protruding portion 12b formed on the bare material 12_5 is H0
  • the outer diameter of the protruding portion 12b formed on the bare material 12_5 is D0
  • the width of the protruding portion 12b formed on the bare materials 12_2 to 12_4 is W0
  • the bare material 12_5 The inner diameter of the first flow path 12a_5 formed in the first passage 12a_5 is D1
  • the width of the first flow paths 12a_2 to 12a_4 formed in the bare materials 12_2 to 12_4 is W1
  • the inner diameter of the second flow path 13a_4 formed in the cladding material 13_4 is D2, the width of
  • the brazing material 13c has a thickness T2c of 30% or less of the plate thickness T2b. Applied.
  • the first flow path 12a_5 is formed so that the inner diameter D1 is larger than the outer diameter of the heat transfer pipe 4.
  • the second flow path 13a has an inner diameter D2 or a width W2 so that the protrusion 12b protrudes inside the second flow path 13a.
  • the portion 12b is formed to be larger than the outer diameter D0 or the width W0. That is, in the state before the brazing material 13c is melted and the first region 12r and the second region 13r are joined, the brazing material 13c applied to the back side of the cladding material 13 is the brazing material in the second opening 13o.
  • the material 13c is applied so that the opening area of the opening 13oc is larger than the opening area of the first opening 12o. Therefore, when the brazing material 13c applied to the back side of the clad material 13 melts, the protrusion 12b is formed between the opening 13oc of the brazing material 13c in the second opening 13o and the first opening 12o. Will be interposed.
  • the brazing material 13c applied to the surface side of the cladding material 13 is applied so that the opening area of the opening of the brazing material 13c is larger than the opening area of the first opening 12o.
  • the opening area of the brazing material 13 c is applied so that the opening area of the brazing material 13 c is larger than the opening area of the bare material 12 ⁇ / b> _ ⁇ b> 1 laminated on the front surface side of the cladding material 13 and the opening side of the back surface side of the bare material 12. . Therefore, even when the brazing material 13c applied to the surface side of the clad material 13 is melted, the wall surface of the protrusion 12b is interposed between the opening of the brazing material 13c and the first opening 12o.
  • the wall surface of the protrusion 12b is interposed between the opening of the brazing material 13c and the opening on the back side of the bare material 12_1 and the bare material 12 laminated on the front surface side of the cladding material 13, the wall surface of the protrusion 12b is interposed.
  • the opening of the brazing material 13c applied to the surface side of the clad material 13 also corresponds to the “opening of the brazing material in the second opening” in the present invention.
  • the bare material 12_1 laminated on the front surface side of the clad material 13 and the opening on the back surface side of the bare material 12 also correspond to the “first opening” in the present invention.
  • the projecting height H0 of the projecting portion 12b is equal to or less than the plate thickness T2. Formed.
  • the molten brazing material 13c flows into a region of the distribution flow path 2a where the heat transfer tube 4 is not inserted, and the gap between the region of the distribution flow channel 2a where the heat transfer tube 4 is inserted and the heat transfer tube 4 So that the end of the heat transfer tube 4 penetrates into the region where the heat transfer tube 4 of the distribution flow channel 2a is not inserted, and the flow channel shape of the distribution flow channel 2a is not improved. It becomes uniform and it is suppressed that the uniformity of distribution of a refrigerant
  • the brazing material 13c is less likely to enter the distribution flow path 2a, the joining of the bare material 12_1 and the bare material 12 to the cladding material 13 of the header distributor 2 is ensured, and the header distributor 2 Reliability is improved. Further, since the brazing material 13c is less likely to enter the distribution flow path 2a, the brazing material 13c is prevented from flowing into the heat transfer tube 4, and the flow path shape of the heat transfer tube 4 becomes uneven. A decrease in heat exchange efficiency of the heat exchanger 1 and an increase in pressure loss generated in the refrigerant are suppressed. In addition, it is possible to reduce the necessity of taking other measures to suppress the flow of the brazing material 13c into the heat transfer tube 4 and to prevent the flow path of the heat transfer tube 4 from being blocked. Reduced.
  • the distribution channel 2a is a plate material (bearing material 12_1 and bare material 12, on which partial channels (first channel 12a_1 and first channel 12a, second channel 13a) are formed.
  • the clad material 13) is formed by laminating. Therefore, in spite of the header distributor 2 in which the uniformity of refrigerant distribution is improved and the pressure loss generated in the refrigerant is reduced, the change in the number of branches in the refrigerant partial flow path can be changed.
  • the header distributor 2 can be easily realized, that is, the thickness of the header distributor 2 can be easily changed, so that the versatility of the header distributor 2 is improved.
  • the distribution number of the header distributor 2 can be easily changed by increasing / decreasing the number of plate members in spite of the header distributor 2 having improved uniformity of refrigerant distribution and reduced pressure loss generated in the refrigerant. Therefore, the versatility of the header distributor 2 is improved. Further, in spite of the header distributor 2 in which the uniformity of the refrigerant distribution is improved and the pressure loss generated in the refrigerant is reduced, the change in the insertion temperature of the heat transfer tube 4 can be changed by increasing or decreasing the number or thickness of the plate members. Therefore, the heat transfer tube 4 is reliably joined, and the reliability of the heat exchanger 1 is improved.
  • the distribution channel 2a is a plate material (bearing material 12_1 and bare material 12, clad material) in which holes (first channel 12a_1, first channel 12a, and second channel 13a) are formed. 13) is laminated. Therefore, although the header distributor 2 has improved uniformity of refrigerant distribution and reduced pressure loss generated in the refrigerant, the shape of the partial flow path is complicated, and the refrigerant distribution in the header distributor 2 is improved. Further improvement of the uniformity of the header distributor 2 can be easily realized by changing the shape of the hole, so that the versatility of the header distributor 2 is improved.
  • FIG. 6 and 7 are diagrams for explaining the details of the joint portion between the bare material and the clad material in Modification 1 of the heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 6 and 7 are cross-sectional views taken along lines A1-A1, B1-B1, B2-B2, and B3-B3 in FIG.
  • the header distributor 2 has a cross section as shown in FIGS. 6 and 7 in all of the A1-A1, B1-B1, B2-B2, and B3-B3 lines in FIG. It is not limited. 6 and 7 show a state before the brazing material 13c is melted.
  • the brazing material 13c has a gap S formed between the outer peripheral surface of the protrusion 12b and the inner peripheral surface of the second flow path 13a. As applied.
  • the gap S functions as a buffer for the leaked brazing material 13c.
  • the brazing material 13c applied around the distribution channel 2a is reduced, and the brazing material 13c is further prevented from entering the distribution channel 2a.
  • the fillet of the brazing material 13 c is formed in the gap S, and the reliability of joining the bare material 12 and the clad material 13 is improved.
  • the width of the gap S may be set according to the amount, material, etc. of the brazing material 13c. If the width of the gap S is too large, the adhesiveness between the bare material 12 and the clad material 13 around the distribution flow path 2a is insufficient, so the gap S ⁇ 2 mm is preferable.
  • the brazing material 13c in a state before the brazing material 13c is melted, has a protrusion 12b between the outer peripheral surface of the protrusion 12b and the inner peripheral surface of the second flow path 13a. It is applied so as to form a gap S that becomes narrower as it approaches the root. With such a configuration, it is ensured that a fillet is formed around the base of the protrusion 12b, and the reliability of the joining of the bare material 12 and the clad material 13 is further improved. .
  • the gap S may be a gap in which the amount of narrowing gradually decreases as it approaches the base of the protrusion 12b. With such a configuration, it is further ensured that the fillet is formed around the base of the protrusion 12b, and the reliability of the joining of the bare material 12 and the clad material 13 is further improved.
  • FIG. 8 is a diagram for explaining the configuration of the header distributor in Modification-2 of the heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 8 is a perspective view of the header distributor 2 in an exploded state.
  • the heat transfer tube 4 is a flat tube in which a plurality of flow paths are formed in a row.
  • the inner surface of the first flow path 12a_5 formed in the bare material 12_5 the outer peripheral surface of the protrusion 12b formed in the bare material 12_5, and the second flow formed in the cladding material 13_4.
  • the inner peripheral surface of the path 13a_4 is flat.
  • the distribution channel 2a is a plate material (bearing material 12_1, bare material 12, and cladding material 13) in which holes (first channel 12a_1, first channel 12a, and second channel 13a) are formed. It is formed by laminating. Therefore, even though the header distributor 2 is improved in the uniformity of refrigerant distribution and the pressure loss generated in the refrigerant is reduced, the heat transfer tube 4 having a complicated outer peripheral surface is adopted. This can be easily realized by changing the shape. In addition, in a plurality of types of heat exchangers 1 adopting heat transfer tubes 4 having different outer peripheral surface shapes, it is possible to share some members (bearing materials 12_1 to 12_4 and cladding materials 13_1 to 13_3). Thus, the manufacturing cost is reduced.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of an air conditioner to which the heat exchanger according to Embodiment 1 is applied.
  • the flow direction of the refrigerant during the cooling operation is indicated by a solid arrow
  • the flow direction of the refrigerant during the heating operation is indicated by a dotted arrow.
  • the air conditioner 51 includes a compressor 52, a four-way valve 53, a heat source side heat exchanger 54, a throttle device 55, a load side heat exchanger 56, and a heat source side fan 57. , A load-side fan 58 and a control device 59.
  • the compressor 52, the four-way valve 53, the heat source side heat exchanger 54, the expansion device 55, and the load side heat exchanger 56 are connected by refrigerant piping to form a refrigerant circulation circuit.
  • a compressor 52, a four-way valve 53, a throttle device 55, a heat source side fan 57, a load side fan 58, various sensors, and the like are connected to the control device 59.
  • the heat source side heat exchanger 54 acts as a condenser during the cooling operation, and acts as an evaporator during the heating operation.
  • the load side heat exchanger 56 acts as an evaporator during the cooling operation, and acts as a condenser during the heating operation.
  • the flow of the refrigerant during the cooling operation will be described.
  • the high-pressure and high-temperature gas refrigerant discharged from the compressor 52 flows into the heat source side heat exchanger 54 via the four-way valve 53 and condenses by heat exchange with the outside air supplied by the heat source side fan 57. It becomes a high-pressure liquid refrigerant and flows out of the heat source side heat exchanger 54.
  • the high-pressure liquid refrigerant flowing out of the heat source side heat exchanger 54 flows into the expansion device 55 and becomes a low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant.
  • the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant flowing out of the expansion device 55 flows into the load-side heat exchanger 56 and evaporates by heat exchange with the indoor air supplied by the load-side fan 58, thereby causing a low-pressure gas state. And flows out of the load-side heat exchanger 56.
  • the low-pressure gaseous refrigerant flowing out from the load-side heat exchanger 56 is sucked into the compressor 52 through the four-way valve 53.
  • the flow of the refrigerant during the heating operation will be described.
  • the high-pressure and high-temperature gas refrigerant discharged from the compressor 52 flows into the load-side heat exchanger 56 through the four-way valve 53 and condenses by heat exchange with the indoor air supplied by the load-side fan 58. And becomes a high-pressure liquid refrigerant and flows out of the load-side heat exchanger 56.
  • the high-pressure liquid refrigerant flowing out of the load-side heat exchanger 56 flows into the expansion device 55 and becomes a low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant.
  • the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant that flows out of the expansion device 55 flows into the heat source side heat exchanger 54 and evaporates by heat exchange with the outside air supplied by the heat source side fan 57, so that the low-pressure gas state It becomes a refrigerant and flows out of the heat source side heat exchanger 54.
  • the low-pressure gaseous refrigerant flowing out from the heat source side heat exchanger 54 is sucked into the compressor 52 through the four-way valve 53.
  • the heat exchanger 1 is used for at least one of the heat source side heat exchanger 54 and the load side heat exchanger 56.
  • the heat exchanger 1 is connected so that the refrigerant flows in from the header distributor 2 and the refrigerant flows out from the header 3 when the heat exchanger 1 acts as an evaporator. That is, when the heat exchanger 1 acts as an evaporator, a gas-liquid two-phase refrigerant flows from the refrigerant pipe to the header distributor 2, and a gas-state refrigerant flows from the heat transfer pipe 4 to the header 3. Further, when the heat exchanger 1 acts as a condenser, a gaseous refrigerant flows into the header 3 from the refrigerant pipe, and a liquid refrigerant flows into the header distributor 2 from the heat transfer pipe 4.
  • the header distributor 2 Since the header distributor 2 has a configuration in which the uniformity of the refrigerant distribution is improved, even if a gas-liquid two-phase refrigerant, which is relatively difficult to uniformly distribute, flows into each of the plurality of heat transfer tubes 4. It is possible to make the flow rate and dryness of the refrigerant flowing out uniform. That is, the header distributor 2 is suitable for a refrigeration cycle apparatus such as the air conditioner 51.
  • FIG. A heat exchanger according to Embodiment 2 will be described. Note that description overlapping or similar to that in Embodiment 1 is appropriately simplified or omitted.
  • FIG. 10 is a perspective view of the header distributor 2 in an exploded state.
  • FIG. 11 is a perspective view when the bare members 12_2 to 12_5 and the clad members 13_1 to 13_4 are drawn together for each group in a state in which the header distributor 2 is disassembled.
  • the bare material 12_1 is formed with a first flow path 12a_1 penetrating the front and back surfaces of the bare material 12_1.
  • Each of the bare members 12 is not formed with the protrusions 12b, and the first flow paths 12a penetrating the front and back surfaces of the bare member 12 are formed.
  • a second flow path 13 a penetrating the front and back surfaces of the clad material 13 is formed in each clad material 13.
  • Each of the first flow paths 12a_2 to 12a_4 formed in the bare materials 12_2 to 12_4 is a Z-shaped through hole.
  • Each of the second flow paths 13a_1 to 13a_3 formed in the cladding materials 13_1 to 13_3 has a shape along the inner peripheral surface of the first flow paths 12a_2 to 12a_4 formed in the bare materials 12_2 to 12_4 laminated on the back surface side. That is, it is a Z-shaped through hole and has a size substantially equal to the inner peripheral surface thereof.
  • the first flow path 12a_5 formed in the bare material 12_5 is a shape along the outer peripheral surface of the heat transfer tube 4, that is, a circular through hole.
  • the second flow path 13a_4 formed in the cladding material 13_4 is a shape along the inner peripheral surface of the first flow path 12a_5 formed in the bare material 12_5, that is, a circular through hole, and the inner peripheral surface thereof. Is approximately the same size.
  • the first flow paths 12a_1 to 12a_5 and the second flow paths 13a_1 to 13a_4 are communicated with each other.
  • FIG. 12 is a diagram for explaining the refrigerant flow in the header distributor of the heat exchanger according to the second embodiment.
  • FIG. 12 is a developed view of the perspective view shown in FIG.
  • the refrigerant that has flowed into the first flow path 12a_1 from the refrigerant pipe flows into the centers of the first flow path 12a_2 and the second flow path 13a_1.
  • the refrigerant that has flowed into the centers of the first flow path 12a_2 and the second flow path 13a_1 hits the surface of the cladding material 13_2 and branches, and the first flow path 12a_3 and the first flow path 12a_2 from the upper and lower portions of the first flow path 12a_2 and the second flow path 13a_1. It flows into the center of the second flow path 13a_2.
  • the refrigerant that has flown into the centers of the first flow path 12a_3 and the second flow path 13a_2 hits the surface of the clad material 13_3 and branches from the upper and lower portions of the first flow path 12a_3 and the second flow path 13a_2. It flows into the center of the path 12a_4 and the second flow path 13a_3.
  • the refrigerant that has flown into the centers of the first flow path 12a_4 and the second flow path 13a_3 hits the surface of the cladding material 13_4 and branches, and the first flow from the upper and lower portions of the first flow path 12a_4 and the second flow path 13a_3. It flows into the heat transfer tube 4 through the path 12a_5 and the second flow path 13a_4.
  • FIGS. 13 and 14 are diagrams for explaining details of a joint portion between the bare material and the clad material in the heat exchanger according to the second embodiment.
  • 13 is a cross-sectional view taken along line A1-A1, line B1-B1, line B2-B2, and line B3-B3 in FIG.
  • the header distributor 2 is not limited to the case where the A1-A1 line, the B1-B1 line, the B2-B2 line, and the B3-B3 line in FIG. 11 have cross sections as shown in FIG. FIG.
  • FIG. 13 shows a state before the brazing material 13c is melted.
  • FIG. 14 shows an example of the manufacturing process of the exposed portion 13d of the cladding material 13_3. The same applies to an example of a manufacturing process of the exposed portion 13d of the cladding materials 13_1, 13_2, and 13_4.
  • a first flow path 12a is formed in the first region 12r of the bare material 12 where the brazing material is not applied so as to penetrate the front and back surfaces of the bare material 12.
  • a first opening 12 o is formed on the surface side of the material 12.
  • a second flow path 13 a is formed in the second region 13 r of the cladding material 13, which is a region where the brazing material 13 c is applied, so as to penetrate the front and back surfaces of the cladding material 13.
  • a second opening 13o is formed on the side.
  • the second opening portion 13o includes an opening portion 13ob of the base material 13b of the clad material 13 and an opening portion 13oc of the brazing material 13c.
  • the plate thickness of the bare material 12 is T1
  • the plate thickness of the clad material 13 is T2
  • the plate thickness of the base material 13b of the clad material 13 is T2b
  • the thickness of the brazing material 13c applied to the base material 13b is T2c
  • the bare material 12_5 The inner diameter of the first flow path 12a_5 formed in D1 is D1
  • the width of the first flow paths 12a_2 to 12a_4 formed in the bare materials 12_2 to 12_4 is W1
  • the second flow path is formed in the base material 13b of the clad material 13_4.
  • the inner diameter of 13a_4 is D2b
  • the inner diameter of the second flow path 13a_4 formed in the brazing material 13c of the clad material 13_4 is D2c
  • the width of the second flow paths 13a_1 to 13a_3 formed in the brazing material 13c of W2b and the clad materials 13_1 to 13_3 is defined as W2c.
  • the brazing material 13c has a thickness T2c of 30% or less of the plate thickness T2b. Applied.
  • the clad material 13 is formed such that the inner diameter D2c or the width W2c is larger than the inner diameter D2b or the width W2b before the brazing material 13c is melted. That is, in the state before the brazing material 13c is melted and the first region 12r and the second region 13r are joined, the brazing material 13c applied to the back side of the cladding material 13 is the brazing material in the second opening 13o.
  • the opening area of the opening 13oc of the material 13c is larger than the opening area of the first opening 12o, and the opening area of the opening 13oc of the brazing material 13c in the second opening 13o is the base in the second opening 13o.
  • the exposed part 13d of the base material 13b is formed between the internal peripheral surface of the 2nd flow path 13a in the brazing material 13c, and the internal peripheral surface of the 2nd flow path 13a in the base material 13b, and 2nd area
  • the surface of the brazing material 13c is in a state closer to the first region 12r than the surface of the exposed portion 13d of the base material 13b. Therefore, there is a gap between the opening 13oc of the brazing material 13c in the second opening 13o and the first opening 12o in a state before the brazing material 13c applied to the back side of the clad material 13 is melted. S intervenes.
  • the brazing material 13c applied to the front surface side of the clad material 13 has a bare material 12_1 whose opening area of the brazing material 13c is laminated on the front surface side of the clad material 13 and the back surface side of the bare material 12 It is applied so that the opening area of the opening portion of the brazing material 13c is larger than the opening area of the opening portion of the base material 13b. Therefore, even when the brazing material 13c applied to the front surface side of the cladding material 13 melts, the opening of the brazing material 13c and the back surface side of the bare material 12_1 and the bare material 12 laminated on the front surface side of the cladding material 13 A gap S is interposed between the two openings.
  • the opening of the brazing material 13c applied to the surface side of the clad material 13 also corresponds to the “opening of the brazing material in the second opening” in the present invention.
  • the bare material 12_1 laminated on the front surface side of the clad material 13 and the opening on the back surface side of the bare material 12 also correspond to the “first opening” in the present invention.
  • the exposed portion 13d is preferably formed by removing the brazing material 13c around the second opening 13o by cutting or the like. Further, the exposed portion 13d may be formed by using a mask or the like when printing the brazing material 13c. The width of the exposed portion 13d may be set according to the amount, material, etc. of the brazing material 13c.
  • the brazing material 13c is the opening 13oc of the brazing material 13c in the second opening 13o.
  • the opening area of the first opening 12o is larger than the opening area of the first opening 12o
  • the opening area 13oc of the brazing material 13c in the second opening 13o is the opening 13ob of the base material 13b in the second opening 13o. It is applied so as to be larger than the opening area.
  • a gap S is interposed between the opening 13oc of the brazing material 13c in the second opening 13o and the first opening 12o, so that the melted brazing
  • the material 13c flows into a region of the distribution channel 2a where the heat transfer tube 4 is not inserted, and soaks into the gap between the region of the distribution channel 2a where the heat transfer tube 4 is inserted and the heat transfer tube 4. Reaching the end of the heat transfer tube 4 and flowing into a region of the distribution channel 2a where the heat transfer tube 4 is not inserted is suppressed.
  • the fillet of the brazing material 13c is formed in the gap S, the reliability of the joining of the bare material 12 and the clad material 13 is improved, and the reliability of the header distributor 2 is improved.
  • the amount of use of the brazing material 13c is reduced by the amount of the exposed portion 13d formed in the clad material 13, and the header distributor 2 is reduced in cost.
  • the header distributor 2 since the header distributor 2 with improved uniformity of refrigerant distribution and reduced pressure loss generated in the refrigerant can be obtained without complicating the shape of the bare member 12, the header distributor 2 can be manufactured. Costs are reduced.
  • the surface of the brazing material 13c is closer to the first region 12r than the surface of the exposed portion 13d of the base material 13b. Therefore, the reliability of the header distributor 2 is improved.
  • FIG. 15 is a diagram for explaining details of a joint portion between the bare material and the clad material in Modification Example 1 of the heat exchanger according to Embodiment 2.
  • the shape of the exposed part 13d of the clad material 13_3 is shown. The same applies to the shape of the exposed portion 13d of the cladding materials 13_1, 13_2, and 13_4.
  • the width of the exposed portion 13d in a region near the periphery of the cladding material 13 in the second opening 13o is equal to the periphery of the cladding material 13 in the second opening 13o. It is applied so as to be smaller than the width of the exposed portion 13d in the far region. That is, the width of the exposed portion 13d in a region near the periphery of the cladding material 13 in the second opening 13o is compared with the width of the exposed portion 13d in a region far from the periphery of the cladding material 13 in the second opening 13o. As a result, it becomes a small value of 0 or more. With such a configuration, the reliability of the bonding between the bare material 12 and the clad material 13 in the region where there is little adhesion is improved. Similarly, the width of the exposed portion 13d may be reduced in other areas where there is little adhesion.
  • the width of the exposed portion 13d of the brazing material 13c in the region near the bent portion 13e in the second opening 13o is the second opening. It is good to apply so that it may become small compared with the width of the exposed portion 13d in the region far from the bent portion 13e of the portion 13o. That is, the width of the exposed portion 13d in the region near the bent portion 13e in the second opening 13o is smaller than the width of the exposed portion 13d in the region far from the bent portion 13e in the second opening 13o. It becomes the above value. In the bent portion 13e, stagnation occurs due to the flow of the refrigerant.
  • the melted brazing material 13c flows into the bent portion 13e, and a fillet of the brazing material 13c is formed in the bent portion 13e.
  • the influence exerted on the uniformity of the refrigerant distribution of the header distributor 2 is small. Therefore, it is effective that priority is given to the improvement of the reliability of the joining of the bare material 12 and the clad material 13 with such a configuration.
  • the brazing material 13c is formed in the exposed portion 13d in a region close to the other second openings 13o in the second openings 13o. It is applied so that the width is smaller than the width of the exposed portion 13d in a region far from the other second opening 13o in the second opening 13o. That is, the width of the exposed portion 13d in the region close to the other second opening portion 13o in the second opening portion 13o is equal to the exposed portion 13d in the region far from the other second opening portion 13o in the second opening portion 13o. It becomes a value of 0 or more which is smaller than the width of. With such a configuration, the reliability of the bonding between the bare material 12 and the clad material 13 in the region where there is little adhesion is improved.
  • FIG. 16 is a diagram for explaining a configuration of a header distributor in Modification-2 of the heat exchanger according to Embodiment 2.
  • FIG. 16 is a perspective view of the header distributor 2 in an exploded state.
  • the heat transfer tube 4 is a flat tube in which a plurality of flow paths are formed in a row.
  • the inner peripheral surface of the first flow path 12a_5 formed in the bare material 12_5 and the inner peripheral surface of the second flow path 13a_4 formed in the clad material 13_4 are flat.
  • FIG. 17 is a diagram for explaining the details of the joint portion between the bare material and the clad material in Modification-3 of the heat exchanger according to the second embodiment.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view taken along lines A1-A1, B1-B1, B2-B2, and B3-B3 in FIG.
  • the header distributor 2 has a cross section as shown in FIG. 17 in all of the lines corresponding to the lines A1-A1, B1-B1, B2-B2, and B3-B3 in FIG. , Not limited.
  • FIG. 17 shows a state before the brazing material 13c is melted.
  • protrusions 12 b may be formed on the bare material 12. Even in such a configuration, the molten brazing material 13c flows into a region of the distribution channel 2a where the heat transfer tube 4 is not inserted, and the heat transfer tube 4 of the distribution channel 2a is inserted. Soaking into the gap between the heat transfer tube 4 and reaching the end of the heat transfer tube 4 and flowing into the region of the distribution flow path 2a where the heat transfer tube 4 is not inserted is suppressed. Note that a brazing material 13c may be applied to the inner peripheral surface of the second flow path 13a.
  • Embodiment 1 and Embodiment 2 were demonstrated, this invention is not limited to description of each embodiment. For example, it is possible to combine all or a part of each embodiment, each modification, and the like.

Abstract

　本発明に係るヘッダ分配器２は、第１流路が形成され、外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布されない領域で、且つ、第１流路の端部である第１開口部を有する領域である、第１領域が形成された、ベア材１２＿１～１２＿５と、第２流路が形成され、外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布された領域で、且つ、第２流路の端部である第２開口部を有する領域である、第２領域が形成された、クラッド材１３＿１～１３＿４と、を有し、ベア材１２＿１～１２＿５の第１領域と、クラッド材１３＿１～１３＿４の第２領域と、が、ロウ材によって接合されて、第１流路と第２流路とが接続された、板状体１１を備え、ロウ材は、第２領域において、第２開口部におけるロウ材の開口部の開口面積が、第１開口部の開口面積と比較して大きい状態になるように、塗布されたものである。

Description

ヘッダ分配器、熱交換器、空気調和装置、及び、ヘッダ分配器の製造方法
　本発明は、ヘッダ分配器と、熱交換器と、空気調和装置と、ヘッダ分配器の製造方法と、に関するものである。
　従来のヘッダ分配器として、第１流路が形成され、外面にロウ材が塗布されないベア材と、第２流路が形成され、外面にロウ材が塗布されたクラッド材と、を有し、ベア材とクラッド材とがロウ材によって接合されて、第１流路と第２流路とが接続された、板状体を備えたものがある（例えば、特許文献１を参照）。
特開２００８－２４９２４１号公報（段落［００２１］～［００２９］、図２～図７）
　従来のヘッダ分配器では、ベア材とクラッド材との間のロウ材が、流路のうちの管が挿入されない領域の周縁まで塗布されているため、ロウ材が溶融した際に、そのロウ材が、流路のうちの管が挿入されない領域に流入してしまい、その領域の流路形状が不均一となって、流体の分配の均一性が低下してしまい、また、流体に生じる圧力損失が増加してしまうという問題点があった。また、クラッド材の表裏面のロウ材が、流路のうちの管が挿入される領域の周縁まで塗布されているため、ロウ材が溶融した際に、そのロウ材が、流路のうちの管が挿入される領域と管との隙間に染み込んで管の端部に達して、流路のうちの管が挿入されない領域に流入してしまい、その領域の流路形状が不均一となって、流体の分配の均一性が低下してしまい、また、流体に生じる圧力損失が増加してしまうという問題点があった。
　本発明は、上記のような課題を背景としてなされたものであり、流体の分配の均一性が向上され、流体に生じる圧力損失が低減されたヘッダ分配器を得ることを目的とする。また、本発明は、そのようなヘッダ分配器を備えた熱交換器を得ることを目的とする。また、本発明は、そのような熱交換器を備えた空気調和装置を得ることを目的とする。また、本発明は、流体の分配の均一性が向上され、流体に生じる圧力損失が低減されたヘッダ分配器の製造方法を得ることを目的とする。
　本発明に係るヘッダ分配器は、第１流路が形成され、外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布されない領域で、且つ、前記第１流路の端部である第１開口部を有する領域である、第１領域が形成された、ベア材と、第２流路が形成され、外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布された領域で、且つ、前記第２流路の端部である第２開口部を有する領域である、第２領域が形成された、クラッド材と、を有し、前記ベア材の前記第１領域と、前記クラッド材の前記第２領域と、が、前記ロウ材によって接合されて、前記第１流路と前記第２流路とが接続された、板状体を備え、前記ロウ材は、前記第２領域において、前記第２開口部における該ロウ材の開口部の開口面積が、前記第１開口部の開口面積と比較して大きい状態になるように、塗布されたものである。
　本発明に係るヘッダ分配器は、ロウ材が、第２領域において、第２開口部におけるロウ材の開口部の開口面積が、第１開口部の開口面積と比較して大きい状態になるように、塗布されたものである。そのため、溶融したロウ材が、流路のうちの管が挿入されない領域に流入してしまうこと、流路のうちの管が挿入される領域と管との隙間に染み込んで管の端部に達して、流路のうちの管が挿入されない領域に流入してしまうこと、等が抑制されて、流路形状が不均一となって、流体の分配の均一性が低下してしまうこと、流体に生じる圧力損失が増加してしまうこと、等が抑制される。
実施の形態１に係る熱交換器の、構成を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、ヘッダ分配器における冷媒の流れを説明するための図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－１の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－１の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－２の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。 実施の形態１に係る熱交換器が適用される空気調和装置の、構成を示す図である。 実施の形態２に係る熱交換器の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。 実施の形態２に係る熱交換器の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。 実施の形態２に係る熱交換器の、ヘッダ分配器における冷媒の流れを説明するための図である。 実施の形態２に係る熱交換器の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。 実施の形態２に係る熱交換器の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。 実施の形態２に係る熱交換器の変形例－１の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。 実施の形態２に係る熱交換器の変形例－２の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。 実施の形態２に係る熱交換器の変形例－３の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。
　以下、本発明に係るヘッダ分配器について、図面を用いて説明する。
　なお、以下では、本発明に係るヘッダ分配器が、冷媒が流入する熱交換器に適用される場合を説明しているが、本発明に係るヘッダ分配器は、他の流体が流入する他の機器に適用されてもよい。また、以下で説明する構成、動作等は、一例にすぎず、そのような構成、動作等に限定されない。また、各図において、同一又は類似するものには、同一の符号を付すか、又は、符号を付すことを省略している。また、細かい構造については、適宜図示を簡略化又は省略している。また、重複又は類似する説明については、適宜簡略化又は省略している。
実施の形態１．
　実施の形態１に係る熱交換器について説明する。
＜熱交換器の構成＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の構成について説明する。
　図１は、実施の形態１に係る熱交換器の、構成を示す図である。なお、図１以下では、冷媒の流れ方向を墨付き矢印で示している。
　図１に示されるように、熱交換器１は、ヘッダ分配器２と、ヘッダ３と、複数の伝熱管４と、複数のフィン５と、を有する。なお、ヘッダ３は、ヘッダ分配器２と同様のヘッダであってもよく、また、異なるタイプのヘッダであってもよい。
　ヘッダ分配器２の内部には、分配流路２ａが形成される。分配流路２ａの流入側には、冷媒配管が接続される。分配流路２ａの流出側には複数の伝熱管４が接続される。ヘッダ３の内部には、合流流路３ａが形成される。合流流路３ａの流入側には、複数の伝熱管４が接続される。合流流路３ａの流出側には冷媒配管が接続される。
　伝熱管４は、円管である。伝熱管４は、例えば、アルミニウム製である。伝熱管４には、複数のフィン５が接合される。フィン５は、例えば、アルミニウム製である。伝熱管４とフィン５との接合は、ロウ付け接合であるとよい。なお、図１では、伝熱管４が８本である場合を示しているが、そのような場合に限定されない。
＜熱交換器における冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器における冷媒の流れについて説明する。
　冷媒配管を流れる冷媒は、ヘッダ分配器２に流入して分配流路２ａで分配され、複数の伝熱管４に流出する。冷媒は、複数の伝熱管４において、例えば、ファンによって供給される空気等と熱交換する。複数の伝熱管４を流れる冷媒は、ヘッダ３の合流流路３ａに流入して合流し、冷媒配管に流出する。冷媒は、逆流することができる。
＜ヘッダ分配器の構成＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器のヘッダ分配器の構成について説明する。
　図２及び図３は、実施の形態１に係る熱交換器の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。なお、図２は、ヘッダ分配器２を分解した状態での斜視図である。また、図３は、ヘッダ分配器２を分解した状態での、ベア材１２＿２～１２＿５とクラッド材１３＿１～１３＿４とを組毎に纏めて描画した場合の斜視図である。
　図２に示されるように、ヘッダ分配器２は、板状体１１を備える。板状体１１は、ベア材１２＿１～１２＿５と、クラッド材１３＿１～１３＿４と、が交互に積層されて形成される。以下では、ベア材１２＿２～１２＿５を総称して、ベア材１２と記載する場合がある。以下では、クラッド材１３＿１～１３＿４を総称して、クラッド材１３と記載する場合がある。
　ベア材１２＿１及びベア材１２は、例えば、アルミニウム製である。ベア材１２＿１及びベア材１２には、ロウ材が塗布されない。ベア材１２＿１及びベア材１２の一部に、ロウ材が塗布されていてもよい。ベア材１２＿１には、ベア材１２＿１の表裏面を貫通する第１流路１２ａ＿１が形成される。ベア材１２のそれぞれの表面（冷媒が流入する側の面）側には、突部１２ｂが形成され、ベア材１２のそれぞれには、突部１２ｂの頂面とベア材１２の裏面（冷媒が流出する側の面）とを貫通する第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿５が形成される。ベア材１２＿１及びベア材１２とクラッド材１３とが積層されると、第１流路１２ａ＿１～１２ａ＿５のそれぞれは、分配流路２ａの一部として機能する。以下では、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿５を総称して、第１流路１２ａと記載する場合がある。
　クラッド材１３は、例えば、アルミニウム製であり、ベア材１２＿１及びベア材１２と比較して薄い。クラッド材１３の少なくとも表裏面には、ロウ材が塗布される。クラッド材１３の表裏面の一部に、ロウ材が塗布されていなくてもよい。クラッド材１３のそれぞれには、クラッド材１３の表裏面を貫通する第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿４が形成される。ベア材１２＿１及びベア材１２とクラッド材１３とが積層されると、第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿４のそれぞれは、分配流路２ａの一部として機能する。以下では、第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿４を総称して、第２流路１３ａと記載する場合がある。
　ベア材１２＿１に形成される第１流路１２ａ＿１には、冷媒配管が接続される。第１流路１２ａ＿１は、例えば、円形状の貫通穴である。例えば、ベア材１２＿１の表面側に口金等が設けられ、その口金等を介して冷媒配管が接続されてもよく、また、第１流路１２ａ＿１の内周面が、冷媒配管の外周面に沿う形状であり、口金等を介さずに、第１流路１２ａ＿１に冷媒配管が直接接続されてもよい。
　ベア材１２＿２～１２＿４に形成される第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４のそれぞれは、Ｚ字状の貫通穴である。ベア材１２＿２～１２＿４に形成される突部１２ｂのそれぞれは、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４の内周面に沿う形状、つまりＺ字状の突起である。突部１２ｂのそれぞれは、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４の内周面に沿わない形状の突起であってもよい。突部１２ｂのそれぞれが、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４の内周面に沿う形状の突起である場合には、ベア材１２＿２～１２＿４とクラッド材１３＿１～１３＿３との接着面積を大きくすることが可能となる。クラッド材１３＿１～１３＿３に形成される第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿３のそれぞれは、裏面側に積層されるベア材１２の突部１２ｂの外周面に沿う形状、つまり、Ｚ字状の貫通穴であり、且つ、突部１２ｂの外周面と比較して、一回り大きい。
　ベア材１２＿５に形成される第１流路１２ａ＿５には、伝熱管４が直接接続される。第１流路１２ａ＿５は、伝熱管４の外周面に沿う形状、つまり円形状の貫通穴である。ベア材１２＿５に形成される突部１２ｂは、第１流路１２ａ＿５の内周面に沿う形状、つまり円形状の突起である。突部１２ｂは、第１流路１２ａ＿５の内周面に沿わない形状の突起であってもよい。突部１２ｂが、第１流路１２ａ＿５の内周面に沿う形状の突起である場合には、ベア材１２＿５とクラッド材１３＿４との接着面積を大きくすることが可能となる。クラッド材１３＿４に形成される第２流路１３ａ＿４は、ベア材１２＿５の突部１２ｂの外周面に沿う形状、つまり、円形状の貫通穴であり、且つ、突部１２ｂの外周面と比較して、一回り大きい。必要とされる伝熱管４の差し込みシロに応じて、ベア材１２＿５及びクラッド材１３＿４の厚さ及び枚数の少なくとも一方が変更されるとよい。また、必要とされる伝熱管４の差し込みシロに応じて、第１流路１２ａ＿５の内径、突部１２ｂの外径、及び、第２流路１３ａ＿４の内径の少なくとも一つが変更されるとよい。
　図３に示されるように、ベア材１２＿１及びベア材１２とクラッド材１３とが積層されると、突部１２ｂが第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿４の内側に挿入されて、第１流路１２ａ＿１～１２ａ＿５が連通される。
＜ヘッダ分配器における冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器のヘッダ分配器における冷媒の流れについて説明する。
　図４は、実施の形態１に係る熱交換器の、ヘッダ分配器における冷媒の流れを説明するための図である。なお、図４は、図３に示される斜視図を展開させたものである。
　図４に示されるように、冷媒配管から第１流路１２ａ＿１に流入した冷媒は、第１流路１２ａ＿２の中心に流入する。第１流路１２ａ＿２の中心に流入した冷媒は、クラッド材１３＿２の表面に当たって分岐し、第１流路１２ａ＿２の上部及び下部から第１流路１２ａ＿３の中心に流入する。同様に、第１流路１２ａ＿３の中心に流入した冷媒は、クラッド材１３＿３の表面に当たって分岐し、第１流路１２ａ＿３の上部及び下部から第１流路１２ａ＿４の中心に流入する。同様に、第１流路１２ａ＿４の中心に流入した冷媒は、クラッド材１３＿４の表面に当たって分岐し、第１流路１２ａ＿４の上部及び下部から第１流路１２ａ＿５を介して、伝熱管４に流入する。
　なお、図２～図４では、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４が、Ｚ字状の貫通穴である場合を示しているが、ヘッダ分配器２は、そのような場合に限定されない。例えば、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４が、Ｓ字状の貫通穴であってもよい。第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４が、Ｚ字状の貫通穴である場合には、冷媒が、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４の中心、つまり、直線状の部分で分岐されることとなって、特に、ヘッダ分配器２が冷媒を重力方向と垂直ではない方向に分配するものである場合等において、冷媒の分配の均一性が向上される。また、例えば、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４が、重力方向と平行な直線状の貫通穴であってもよい。第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４が、Ｚ字状の貫通穴、Ｓ字状の貫通穴等である場合には、冷媒が、第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４の中心、つまり、重力方向と平行でない部分で分岐されることとなって、特に、ヘッダ分配器２が冷媒を重力方向と垂直ではない方向に分配するものである場合等において、冷媒の分配の均一性が向上される。
　また、図２～図４では、分配流路２ａが、流入する冷媒を２つに分岐することを複数回繰り返すものである場合を示しているが、ヘッダ分配器２は、そのような場合に限定されない。例えば、分配流路２ａが、流入する冷媒を２つ以上に分岐することを１回だけ行うものであってもよく、また、流入する冷媒を３つ以上に分岐することを複数回繰り返すものであってもよい。分配流路２ａが、流入する冷媒を２つに分岐することを複数回繰り返すものである場合には、冷媒の分配の均一性が向上される。
　また、図１～図４では、分配流路２ａが、流入する冷媒を段方向に分配するものである場合を示しているが、ヘッダ分配器２は、そのような場合に限定されない。例えば、伝熱管４が、複数列配設され、分配流路２ａが、流入する冷媒を段方向及び列方向に分配するものであってもよい。第１流路１２ａは、１つのベア材１２に並設されてもよく、また、複数のベア材１２に分かれて並設されてもよい。また、第２流路１３ａは、１つのクラッド材１３に並設されてもよく、また、複数のクラッド材１３に分かれて並設されてもよい。
＜ベア材とクラッド材との接合部の詳細＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細について説明する。
　図５は、実施の形態１に係る熱交換器の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。なお、図５は、図３におけるＡ１－Ａ１線、Ｂ１－Ｂ１線、Ｂ２－Ｂ２線、及び、Ｂ３－Ｂ３線での断面図である。ヘッダ分配器２は、図３におけるＡ１－Ａ１線、Ｂ１－Ｂ１線、Ｂ２－Ｂ２線、及び、Ｂ３－Ｂ３線の全てにおいて、図５に示されるような断面である場合に、限定されない。また、図５は、ロウ材１３ｃが溶融する前の状態を示している。
　図５に示されるように、ベア材１２の、ロウ材が塗布されない領域である第１領域１２ｒに、突部１２ｂが形成される。突部１２ｂの頂面１２ｃとベア材１２の裏面とを貫通するように、第１流路１２ａが形成されて、頂面１２ｃ側に、第１開口部１２ｏが形成される。また、クラッド材１３の、ロウ材１３ｃが塗布された領域である第２領域１３ｒに、クラッド材１３の表裏面を貫通するように、第２流路１３ａが形成されて、クラッド材１３の裏面側に第２開口部１３ｏが形成される。第２開口部１３ｏは、クラッド材１３の基材１３ｂの開口部１３ｏｂと、ロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃと、を含む。第２流路１３ａの内周面に、ロウ材１３ｃが塗布されていてもよい。
　ベア材１２の板厚をＴ１、クラッド材１３の板厚をＴ２、クラッド材１３の基材１３ｂの板厚をＴ２ｂ、基材１３ｂに塗布されたロウ材１３ｃの肉厚をＴ２ｃ、ベア材１２に形成された突部１２ｂの突出高さをＨ０、ベア材１２＿５に形成された突部１２ｂの外径をＤ０、ベア材１２＿２～１２＿４に形成された突部１２ｂの幅をＷ０、ベア材１２＿５に形成された第１流路１２ａ＿５の内径をＤ１、ベア材１２＿２～１２＿４に形成された第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４の幅をＷ１、クラッド材１３＿４に形成された第２流路１３ａ＿４の内径をＤ２、クラッド材１３＿１～１３＿３に形成された第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿３の幅をＷ２とする。
　ロウ材１３ｃの使用量を低減しつつ、第１領域１２ｒと第２領域１３ｒとの接着性を確保するために、ロウ材１３ｃは、肉厚Ｔ２ｃが板厚Ｔ２ｂの３０％以下になるように、塗布される。
　第１流路１２ａ＿５に伝熱管４を挿入して接続するために、第１流路１２ａ＿５は、内径Ｄ１が伝熱管４の外径と比較して大きくなるように、形成される。
　ベア材１２とクラッド材１３とが積層された際に、突部１２ｂが第２流路１３ａの内側に突出する状態とするために、第２流路１３ａは、内径Ｄ２又は幅Ｗ２が、突部１２ｂの外径Ｄ０又は幅Ｗ０と比較して大きくなるように形成される。つまり、ロウ材１３ｃが溶融して第１領域１２ｒと第２領域１３ｒとが接合される前の状態において、クラッド材１３の裏面側に塗布されるロウ材１３ｃは、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃの開口面積が第１開口部１２ｏの開口面積と比較して大きくなるように、塗布される。そのため、クラッド材１３の裏面側に塗布されるロウ材１３ｃが溶融する際に、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃと、第１開口部１２ｏと、の間に、突部１２ｂの壁面が介在することとなる。
　また、同様に、クラッド材１３の表面側に塗布されるロウ材１３ｃは、ロウ材１３ｃの開口部の開口面積が第１開口部１２ｏの開口面積と比較して大きくなるように、塗布される。また、ロウ材１３ｃの開口部の開口面積がクラッド材１３の表面側に積層されるベア材１２＿１及びベア材１２の裏面側の開口部の開口面積と比較して大きくなるように、塗布される。そのため、クラッド材１３の表面側に塗布されるロウ材１３ｃが溶融する際においても、ロウ材１３ｃの開口部と、第１開口部１２ｏと、の間に、突部１２ｂの壁面等が介在することとなる。また、ロウ材１３ｃの開口部と、クラッド材１３の表面側に積層されるベア材１２＿１及びベア材１２の裏面側の開口部と、の間に、突部１２ｂの壁面等が介在することとなる。クラッド材１３の表面側に塗布されるロウ材１３ｃの開口部も、本発明における「第２開口部におけるロウ材の開口部」に相当する。また、クラッド材１３の表面側に積層されるベア材１２＿１及びベア材１２の裏面側の開口部も、本発明における「第１開口部」に相当する。
　クラッド材１３と、そのクラッド材１３の表面側に積層されるベア材１２＿１及びベア材１２と、の接合を確実化するために、突部１２ｂは、突出高さＨ０が板厚Ｔ２以下となるように、形成される。
＜熱交換器の作用＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の作用について説明する。
　ヘッダ分配器２では、ロウ材１３ｃが溶融して第１領域１２ｒと第２領域１３ｒとが接合される前の状態において、ロウ材１３ｃは、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃの開口面積が第１開口部１２ｏの開口面積と比較して大きくなるように、塗布される。そのため、ロウ材１３ｃが溶融する際に、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃと、第１開口部１２ｏと、の間に、突部１２ｂの壁面が介在することとなって、溶融したロウ材１３ｃが、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入されない領域に流入してしまうこと、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入される領域と伝熱管４との隙間に染み込んで伝熱管４の端部に達して、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入されない領域に流入してしまうこと、等が抑制されて、分配流路２ａの流路形状が不均一となって、冷媒の分配の均一性が低下してしまうことが抑制される。また、冷媒に生じる圧力損失が増加してしまうことが抑制される。
　また、分配流路２ａにロウ材１３ｃが侵入しにくい構造であることで、ヘッダ分配器２のベア材１２＿１及びベア材１２とクラッド材１３との接合が確実化されて、ヘッダ分配器２の信頼性が向上される。また、分配流路２ａにロウ材１３ｃが侵入しにくい構造であることで、伝熱管４にロウ材１３ｃが流入することが抑制されて、伝熱管４の流路形状が不均一となって、熱交換器１の熱交換効率が低下してしまうこと、冷媒に生じる圧力損失が増加してしまうこと等が抑制される。また、伝熱管４にロウ材１３ｃが流入することを抑制する別の手段を講じて、伝熱管４の流路が塞がれてしまうことを抑制する必要性が低減されて、製造コスト等が削減される。
　また、ヘッダ分配器２では、分配流路２ａが、部分流路（第１流路１２ａ＿１及び第１流路１２ａ、第２流路１３ａ）が形成された板材（ベア材１２＿１及びベア材１２、クラッド材１３）を積層することによって形成される。そのため、冷媒の分配の均一性が向上され、冷媒に生じる圧力損失が低減されたヘッダ分配器２であるにも関わらず、冷媒の部分流路における分岐数の変更を、部分流路の形状の変更によって簡易に実現することができる、つまり、ヘッダ分配器２の厚さを簡易に変更することができるため、ヘッダ分配器２の汎用性が向上される。また、冷媒の分配の均一性が向上され、冷媒に生じる圧力損失が低減されたヘッダ分配器２であるにも関わらず、ヘッダ分配器２の分配数の変更を、板材の枚数の増減によって簡易に実現することができるため、ヘッダ分配器２の汎用性が向上される。また、冷媒の分配の均一性が向上され、冷媒に生じる圧力損失が低減されたヘッダ分配器２であるにも関わらず、伝熱管４の差し込みシロの変更を、板材の枚数又は厚さの増減によって簡易に実現することができるため、伝熱管４の接合が確実化されて、熱交換器１の信頼性が向上される。
　また、ヘッダ分配器２では、分配流路２ａが、穴（第１流路１２ａ＿１及び第１流路１２ａ、第２流路１３ａ）が形成された板材（ベア材１２＿１及びベア材１２、クラッド材１３）を積層することによって形成される。そのため、冷媒の分配の均一性が向上され、冷媒に生じる圧力損失が低減されたヘッダ分配器２であるにも関わらず、部分流路の形状を複雑化して、ヘッダ分配器２における冷媒の分配の均一性を更に向上することを、穴の形状の変更によって簡易に実現することができるため、ヘッダ分配器２の汎用性が向上される。
＜変形例－１＞
　図６及び図７は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－１の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。なお、図６及び図７は、図３におけるＡ１－Ａ１線、Ｂ１－Ｂ１線、Ｂ２－Ｂ２線、及び、Ｂ３－Ｂ３線での断面図である。ヘッダ分配器２は、図３におけるＡ１－Ａ１線、Ｂ１－Ｂ１線、Ｂ２－Ｂ２線、及び、Ｂ３－Ｂ３線の全てにおいて、図６及び図７に示されるような断面である場合に、限定されない。また、図６及び図７は、ロウ材１３ｃが溶融する前の状態を示している。
　図６に示されるように、ロウ材１３ｃが溶融する前の状態において、ロウ材１３ｃは、突部１２ｂの外周面と第２流路１３ａの内周面との間に隙間Ｓが形成されるように、塗布される。隙間Ｓは、漏れ出すロウ材１３ｃのバッファとして機能する。隙間Ｓが形成されることで、分配流路２ａの周囲に塗布されるロウ材１３ｃが減少することとなって、分配流路２ａにロウ材１３ｃが侵入することが、更に抑制される。また、隙間Ｓにロウ材１３ｃのフィレットが形成されることとなって、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実性が向上される。なお、隙間Ｓの幅は、ロウ材１３ｃの量、材質等に応じて設定されるとよい。隙間Ｓの幅が大きすぎる場合には、分配流路２ａ周辺におけるベア材１２とクラッド材１３との接着性が不足してしまうため、隙間Ｓ≦２ｍｍであるとよい。
　また、図７に示されるように、ロウ材１３ｃが溶融する前の状態において、ロウ材１３ｃは、突部１２ｂの外周面と第２流路１３ａの内周面との間に、突部１２ｂの根元に近づく程狭くなる隙間Ｓが形成されるように、塗布される。そのように構成されることで、突部１２ｂの根元の周囲にフィレットを形成することが確実化されることとなって、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実性が更に向上される。なお、隙間Ｓは、突部１２ｂの根元に近づく程、狭くなる量が徐々に減少する隙間であってもよい。そのように構成されることで、突部１２ｂの根元の周囲にフィレットを形成することが更に確実化されることとなって、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実性が更に向上される。
　ヘッダ分配器２に、突部１２ｂと第２流路１３ａとの嵌め合い部以外の嵌め合い部が形成されている場合には、その嵌め合い部に、図６及び図７に示されるような隙間Ｓが形成されてもよい。そのような場合でも、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実性が向上される。
＜変形例－２＞
　図８は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－２の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。なお、図８は、ヘッダ分配器２を分解した状態での斜視図である。
　図８に示されるように、伝熱管４は、内部に複数の流路が列状に形成された扁平管である。そのような場合には、ベア材１２＿５に形成される第１流路１２ａ＿５の内周面、ベア材１２＿５に形成される突部１２ｂの外周面、及び、クラッド材１３＿４に形成される第２流路１３ａ＿４の内周面が、扁平状となる。
　ヘッダ分配器２では、分配流路２ａが、穴（第１流路１２ａ＿１及び第１流路１２ａ、第２流路１３ａ）が形成された板材（ベア材１２＿１及びベア材１２、クラッド材１３）を積層することによって形成される。そのため、冷媒の分配の均一性が向上され、冷媒に生じる圧力損失が低減されたヘッダ分配器２であるにも関わらず、外周面の形状が複雑な伝熱管４を採用することを、穴の形状の変更によって簡易に実現することができる。また、外周面の形状が異なる伝熱管４を採用した複数種類の熱交換器１において、一部の部材（ベア材１２＿１～１２＿４、及び、クラッド材１３＿１～１３＿３）を共通化することが可能となって、製造コストが削減される。
＜熱交換器の使用態様＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の使用態様の一例について説明する。
　なお、以下では、実施の形態１に係る熱交換器が、空気調和装置に使用される場合を説明しているが、そのような場合に限定されず、実施の形態１に係る熱交換器が、例えば、冷媒循環回路を有する他の冷凍サイクル装置に使用されてもよい。また、空気調和装置が、冷房運転と暖房運転とを切り替えるものである場合を説明しているが、そのような場合に限定されず、空気調和装置が、冷房運転又は暖房運転のみを行うものであってもよい。
　図９は、実施の形態１に係る熱交換器が適用される空気調和装置の、構成を示す図である。なお、図９では、冷房運転時の冷媒の流れ方向が実線の矢印で示され、暖房運転時の冷媒の流れ方向が点線の矢印で示される。
　図９に示されるように、空気調和装置５１は、圧縮機５２と、四方弁５３と、熱源側熱交換器５４と、絞り装置５５と、負荷側熱交換器５６と、熱源側ファン５７と、負荷側ファン５８と、制御装置５９と、を有する。圧縮機５２と四方弁５３と熱源側熱交換器５４と絞り装置５５と負荷側熱交換器５６とが冷媒配管で接続されて、冷媒循環回路が形成される。
　制御装置５９には、例えば、圧縮機５２、四方弁５３、絞り装置５５、熱源側ファン５７、負荷側ファン５８、各種センサ等が接続される。制御装置５９によって、四方弁５３の流路が切り替えられることで、冷房運転と暖房運転とが切り替えられる。熱源側熱交換器５４は、冷房運転時に凝縮器として作用し、暖房運転時に蒸発器として作用する。負荷側熱交換器５６は、冷房運転時に蒸発器として作用し、暖房運転時に凝縮器として作用する。
　冷房運転時の冷媒の流れについて説明する。
　圧縮機５２から吐出される高圧高温のガス状態の冷媒は、四方弁５３を介して熱源側熱交換器５４に流入し、熱源側ファン５７によって供給される外気との熱交換によって凝縮することで高圧の液状態の冷媒となり、熱源側熱交換器５４から流出する。熱源側熱交換器５４から流出した高圧の液状態の冷媒は、絞り装置５５に流入し、低圧の気液二相状態の冷媒となる。絞り装置５５から流出する低圧の気液二相状態の冷媒は、負荷側熱交換器５６に流入し、負荷側ファン５８によって供給される室内空気との熱交換によって蒸発することで低圧のガス状態の冷媒となり、負荷側熱交換器５６から流出する。負荷側熱交換器５６から流出する低圧のガス状態の冷媒は、四方弁５３を介して圧縮機５２に吸入される。
　暖房運転時の冷媒の流れについて説明する。
　圧縮機５２から吐出される高圧高温のガス状態の冷媒は、四方弁５３を介して負荷側熱交換器５６に流入し、負荷側ファン５８によって供給される室内空気との熱交換によって凝縮することで高圧の液状態の冷媒となり、負荷側熱交換器５６から流出する。負荷側熱交換器５６から流出した高圧の液状態の冷媒は、絞り装置５５に流入し、低圧の気液二相状態の冷媒となる。絞り装置５５から流出する低圧の気液二相状態の冷媒は、熱源側熱交換器５４に流入し、熱源側ファン５７によって供給される外気との熱交換によって蒸発することで低圧のガス状態の冷媒となり、熱源側熱交換器５４から流出する。熱源側熱交換器５４から流出する低圧のガス状態の冷媒は、四方弁５３を介して圧縮機５２に吸入される。
　熱源側熱交換器５４及び負荷側熱交換器５６の少なくともいずれか一方に、熱交換器１が用いられる。熱交換器１は、熱交換器１が蒸発器として作用する際に、ヘッダ分配器２から冷媒が流入し、ヘッダ３から冷媒が流出するように接続される。つまり、熱交換器１が蒸発器として作用する際は、冷媒配管からヘッダ分配器２に気液二相状態の冷媒が流入し、伝熱管４からヘッダ３にガス状態の冷媒が流入する。また、熱交換器１が凝縮器として作用する際は、冷媒配管からヘッダ３にガス状態の冷媒が流入し、伝熱管４からヘッダ分配器２に液状態の冷媒が流入する。
　ヘッダ分配器２は、冷媒の分配の均一性が向上された構成であるため、均一な分配が比較的困難な気液二相状態の冷媒が流入したとしても、複数の伝熱管４のそれぞれに流出する冷媒の流量及び乾き度を均一にすることが可能である。つまり、ヘッダ分配器２は、空気調和装置５１のような冷凍サイクル装置に好適である。
実施の形態２．
　実施の形態２に係る熱交換器について説明する。
　なお、実施の形態１と重複又は類似する説明は、適宜簡略化又は省略している。
＜ヘッダ分配器の構成＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器のヘッダ分配器の構成について説明する。
　図１０及び図１１は、実施の形態２に係る熱交換器の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。なお、図１０は、ヘッダ分配器２を分解した状態での斜視図である。また、図１１は、ヘッダ分配器２を分解した状態での、ベア材１２＿２～１２＿５とクラッド材１３＿１～１３＿４とを組毎に纏めて描画した場合の斜視図である。
　図１０に示されるように、ベア材１２＿１には、ベア材１２＿１の表裏面を貫通する第１流路１２ａ＿１が形成される。ベア材１２のそれぞれには、突部１２ｂが形成されず、ベア材１２の表裏面を貫通する第１流路１２ａが形成される。また、クラッド材１３のそれぞれには、クラッド材１３の表裏面を貫通する第２流路１３ａが形成される。
　ベア材１２＿２～１２＿４に形成される第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４のそれぞれは、Ｚ字状の貫通穴である。クラッド材１３＿１～１３＿３に形成される第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿３のそれぞれは、裏面側に積層されるベア材１２＿２～１２＿４に形成される第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４の内周面に沿う形状、つまり、Ｚ字状の貫通穴であり、且つ、その内周面とほぼ等しい大きさである。
　ベア材１２＿５に形成される第１流路１２ａ＿５は、伝熱管４の外周面に沿う形状、つまり円形状の貫通穴である。クラッド材１３＿４に形成される第２流路１３ａ＿４は、ベア材１２＿５に形成される第１流路１２ａ＿５の内周面に沿う形状、つまり、円形状の貫通穴であり、且つ、その内周面とほぼ等しい大きさである。
　図１１に示されるように、ベア材１２＿１及びベア材１２とクラッド材１３とが積層されると、第１流路１２ａ＿１～１２ａ＿５と第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿４とが連通される。
＜ヘッダ分配器における冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器のヘッダ分配器における冷媒の流れについて説明する。
　図１２は、実施の形態２に係る熱交換器の、ヘッダ分配器における冷媒の流れを説明するための図である。なお、図１２は、図１１に示される斜視図を展開させたものである。
　図１２に示されるように、冷媒配管から第１流路１２ａ＿１に流入した冷媒は、第１流路１２ａ＿２及び第２流路１３ａ＿１の中心に流入する。第１流路１２ａ＿２及び第２流路１３ａ＿１の中心に流入した冷媒は、クラッド材１３＿２の表面に当たって分岐し、第１流路１２ａ＿２及び第２流路１３ａ＿１の上部及び下部から第１流路１２ａ＿３及び第２流路１３ａ＿２の中心に流入する。同様に、第１流路１２ａ＿３及び第２流路１３ａ＿２の中心に流入した冷媒は、クラッド材１３＿３の表面に当たって分岐し、第１流路１２ａ＿３及び第２流路１３ａ＿２の上部及び下部から第１流路１２ａ＿４及び第２流路１３ａ＿３の中心に流入する。同様に、第１流路１２ａ＿４及び第２流路１３ａ＿３の中心に流入した冷媒は、クラッド材１３＿４の表面に当たって分岐し、第１流路１２ａ＿４及び第２流路１３ａ＿３の上部及び下部から第１流路１２ａ＿５及び第２流路１３ａ＿４を介して、伝熱管４に流入する。
＜ベア材とクラッド材との接合部の詳細＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細について説明する。
　図１３及び図１４は、実施の形態２に係る熱交換器の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。なお、図１３は、図１１におけるＡ１－Ａ１線、Ｂ１－Ｂ１線、Ｂ２－Ｂ２線、及び、Ｂ３－Ｂ３線での断面図である。ヘッダ分配器２は、図１１におけるＡ１－Ａ１線、Ｂ１－Ｂ１線、Ｂ２－Ｂ２線、及び、Ｂ３－Ｂ３線の全てにおいて、図１３に示されるような断面である場合に、限定されない。また、図１３は、ロウ材１３ｃが溶融する前の状態を示している。また、図１４は、クラッド材１３＿３の露出部１３ｄの製造工程の一例を示している。クラッド材１３＿１、１３＿２、１３＿４の露出部１３ｄの製造工程の一例についても同様である。
　図１３に示されるように、ベア材１２の、ロウ材が塗布されない領域である第１領域１２ｒに、ベア材１２の表裏面を貫通するように、第１流路１２ａが形成されて、ベア材１２の表面側に、第１開口部１２ｏが形成される。また、クラッド材１３の、ロウ材１３ｃが塗布された領域である第２領域１３ｒに、クラッド材１３の表裏面を貫通するように、第２流路１３ａが形成されて、クラッド材１３の裏面側に第２開口部１３ｏが形成される。第２開口部１３ｏは、クラッド材１３の基材１３ｂの開口部１３ｏｂと、ロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃと、を含む。
　ベア材１２の板厚をＴ１、クラッド材１３の板厚をＴ２、クラッド材１３の基材１３ｂの板厚をＴ２ｂ、基材１３ｂに塗布されたロウ材１３ｃの肉厚をＴ２ｃ、ベア材１２＿５に形成された第１流路１２ａ＿５の内径をＤ１、ベア材１２＿２～１２＿４に形成された第１流路１２ａ＿２～１２ａ＿４の幅をＷ１、クラッド材１３＿４の基材１３ｂに形成された第２流路１３ａ＿４の内径をＤ２ｂ、クラッド材１３＿４のロウ材１３ｃに形成された第２流路１３ａ＿４の内径をＤ２ｃ、クラッド材１３＿１～１３＿３の基材１３ｂに形成された第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿３の幅をＷ２ｂ、クラッド材１３＿１～１３＿３のロウ材１３ｃに形成された第２流路１３ａ＿１～１３ａ＿３の幅をＷ２ｃとする。
　ロウ材１３ｃの使用量を低減しつつ、第１領域１２ｒと第２領域１３ｒとの接着性を確保するために、ロウ材１３ｃは、肉厚Ｔ２ｃが板厚Ｔ２ｂの３０％以下になるように、塗布される。
　クラッド材１３は、ロウ材１３ｃが溶融する前の状態において、内径Ｄ２ｃ又は幅Ｗ２ｃが、内径Ｄ２ｂ又は幅Ｗ２ｂと比較して大きくなるように形成される。つまり、ロウ材１３ｃが溶融して第１領域１２ｒと第２領域１３ｒとが接合される前の状態において、クラッド材１３の裏面側に塗布されるロウ材１３ｃは、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃの開口面積が第１開口部１２ｏの開口面積と比較して大きく、且つ、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃの開口面積が第２開口部１３ｏにおける基材１３ｂの開口部１３ｏｂの開口面積と比較して大きくなるように、塗布される。そして、ロウ材１３ｃにおける第２流路１３ａの内周面と、基材１３ｂにおける第２流路１３ａの内周面との間に、基材１３ｂの露出部１３ｄが形成され、第２領域１３ｒにおいて、ロウ材１３ｃの表面は、基材１３ｂの露出部１３ｄの表面と比較して、第１領域１２ｒに近い状態である。そのため、クラッド材１３の裏面側に塗布されるロウ材１３ｃが溶融する前の状態において、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃと、第１開口部１２ｏと、の間に、隙間Ｓが介在することとなる。
　また、同様に、クラッド材１３の表面側に塗布されるロウ材１３ｃは、ロウ材１３ｃの開口部の開口面積がクラッド材１３の表面側に積層されるベア材１２＿１及びベア材１２の裏面側の開口部の開口面積と比較して大きく、且つ、ロウ材１３ｃの開口部の開口面積が基材１３ｂの開口部の開口面積と比較して大きくなるように、塗布される。そのため、クラッド材１３の表面側に塗布されるロウ材１３ｃが溶融する際においても、ロウ材１３ｃの開口部と、クラッド材１３の表面側に積層されるベア材１２＿１及びベア材１２の裏面側の開口部と、の間に、隙間Ｓが介在することとなる。クラッド材１３の表面側に塗布されるロウ材１３ｃの開口部も、本発明における「第２開口部におけるロウ材の開口部」に相当する。また、クラッド材１３の表面側に積層されるベア材１２＿１及びベア材１２の裏面側の開口部も、本発明における「第１開口部」に相当する。
　図１４に示されるように、露出部１３ｄは、切削加工等によって第２開口部１３ｏの周囲のロウ材１３ｃが除去されることで、形成されるとよい。また、露出部１３ｄは、ロウ材１３ｃのプリント加工時にマスク等を用いることによって、形成されてもよい。露出部１３ｄの幅は、ロウ材１３ｃの量、材質等に応じて設定されるとよい。
＜熱交換器の作用＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器の作用について説明する。
　ヘッダ分配器２では、ロウ材１３ｃが溶融して第１領域１２ｒと第２領域１３ｒとが接合される前の状態において、ロウ材１３ｃは、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃの開口面積が第１開口部１２ｏの開口面積と比較して大きく、且つ、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃの開口面積が第２開口部１３ｏにおける基材１３ｂの開口部１３ｏｂの開口面積と比較して大きくなるように、塗布される。そのため、ロウ材１３ｃが溶融する際に、第２開口部１３ｏにおけるロウ材１３ｃの開口部１３ｏｃと、第１開口部１２ｏと、の間に、隙間Ｓが介在することとなって、溶融したロウ材１３ｃが、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入されない領域に流入してしまうこと、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入される領域と伝熱管４との隙間に染み込んで伝熱管４の端部に達して、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入されない領域に流入してしまうこと、等が抑制される。
　また、隙間Ｓにロウ材１３ｃのフィレットが形成されることとなって、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実性が向上されて、ヘッダ分配器２の信頼性が向上される。
　また、クラッド材１３に露出部１３ｄが形成される分だけ、ロウ材１３ｃの使用量が低減されることとなって、ヘッダ分配器２が低コスト化される。
　また、ベア材１２の形状を複雑化せずに、冷媒の分配の均一性が向上され、冷媒に生じる圧力損失が低減されたヘッダ分配器２を得ることができるため、ヘッダ分配器２の製造コスト等が削減される。
　また、第２領域１３ｒにおいて、ロウ材１３ｃの表面が、基材１３ｂの露出部１３ｄの表面と比較して、第１領域１２ｒに近い状態であることで、隙間Ｓの形成と、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実化と、が両立されることとなって、ヘッダ分配器２の信頼性が向上される。
＜変形例－１＞
　図１５は、実施の形態２に係る熱交換器の変形例－１の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。なお、図１５では、クラッド材１３＿３の露出部１３ｄの形状を示している。クラッド材１３＿１、１３＿２、１３＿４の露出部１３ｄの形状についても同様である。
　図１５に示されるように、ロウ材１３ｃは、第２開口部１３ｏのうちのクラッド材１３の周縁に近い領域における露出部１３ｄの幅が、第２開口部１３ｏのうちのクラッド材１３の周縁に遠い領域における露出部１３ｄの幅と比較して小さくなるように、塗布される。つまり、第２開口部１３ｏのうちのクラッド材１３の周縁に近い領域における露出部１３ｄの幅は、第２開口部１３ｏのうちのクラッド材１３の周縁に遠い領域における露出部１３ｄの幅と比較して小さい０以上の値となる。そのように構成されることで、接着シロの少ない領域における、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実性が向上される。なお、接着シロの少ない他の領域において、同様に、露出部１３ｄの幅が小さくされてもよい。
　特に、第２流路１３ａが屈曲部１３ｅを有する形状である場合には、ロウ材１３ｃが、第２開口部１３ｏのうちの屈曲部１３ｅに近い領域における露出部１３ｄの幅が、第２開口部１３ｏのうちの屈曲部１３ｅに遠い領域における露出部１３ｄの幅と比較して小さくなるように、塗布されるとよい。つまり、第２開口部１３ｏのうちの屈曲部１３ｅに近い領域における露出部１３ｄの幅は、第２開口部１３ｏのうちの屈曲部１３ｅに遠い領域における露出部１３ｄの幅と比較して小さい０以上の値となる。屈曲部１３ｅでは、冷媒の流れによどみが生じるため、そのように構成されて、溶融したロウ材１３ｃが屈曲部１３ｅに流入し、屈曲部１３ｅにロウ材１３ｃのフィレットが形成されることとなっても、ヘッダ分配器２の冷媒の分配の均一性に及ぼされる影響が少ない。そのため、そのように構成されて、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実性の向上が優先されることが、有効である。
　また、１つのクラッド材１３に第２開口部１３ｏが複数形成される場合には、ロウ材１３ｃは、第２開口部１３ｏのうちの他の第２開口部１３ｏに近い領域における露出部１３ｄの幅が、第２開口部１３ｏのうちの他の第２開口部１３ｏに遠い領域における露出部１３ｄの幅と比較して小さくなるように、塗布される。つまり、第２開口部１３ｏのうちの他の第２開口部１３ｏに近い領域における露出部１３ｄの幅は、第２開口部１３ｏのうちの他の第２開口部１３ｏに遠い領域における露出部１３ｄの幅と比較して小さい０以上の値となる。そのように構成されることで、接着シロの少ない領域における、ベア材１２とクラッド材１３との接合の確実性が向上される。
＜変形例－２＞
　図１６は、実施の形態２に係る熱交換器の変形例－２の、ヘッダ分配器の構成を説明するための図である。なお、図１６は、ヘッダ分配器２を分解した状態での斜視図である。
　図１６に示されるように、伝熱管４は、内部に複数の流路が列状に形成された扁平管である。そのような場合には、ベア材１２＿５に形成される第１流路１２ａ＿５の内周面、及び、クラッド材１３＿４に形成される第２流路１３ａ＿４の内周面が、扁平状となる。
＜変形例－３＞
　図１７は、実施の形態２に係る熱交換器の変形例－３の、ベア材とクラッド材との接合部の詳細を説明するための図である。なお、図１７は、図１１におけるＡ１－Ａ１線、Ｂ１－Ｂ１線、Ｂ２－Ｂ２線、及び、Ｂ３－Ｂ３線に相当する線での断面図である。ヘッダ分配器２は、図１１におけるＡ１－Ａ１線、Ｂ１－Ｂ１線、Ｂ２－Ｂ２線、及び、Ｂ３－Ｂ３線に相当する線の全てにおいて、図１７に示されるような断面である場合に、限定されない。また、図１７は、ロウ材１３ｃが溶融する前の状態を示している。
　図１７に示されるように、ベア材１２に突部１２ｂが形成されていてもよい。そのような構成であっても、溶融したロウ材１３ｃが、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入されない領域に流入してしまうこと、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入される領域と伝熱管４との隙間に染み込んで伝熱管４の端部に達して、分配流路２ａのうちの伝熱管４が挿入されない領域に流入してしまうこと、等が抑制される。なお、第２流路１３ａの内周面に、ロウ材１３ｃが塗布されていてもよい。
　以上、実施の形態１及び実施の形態２について説明したが、本発明は各実施の形態の説明に限定されない。例えば、各実施の形態の全部又は一部、各変形例等を組み合わせることも可能である。
　１　熱交換器、２　ヘッダ分配器、２ａ　分配流路、３　ヘッダ、３ａ　合流流路、４　伝熱管、５　フィン、１１　板状体、１２、１２＿１～１２＿５　ベア材、１２ａ、１２ａ＿１～１２ａ＿５　第１流路、１２ｂ　突部、１２ｃ　突部の頂面、１２ｏ　第１開口部、１２ｒ　第１領域、１３、１３＿１～１３＿４　クラッド材、１３ａ、１３ａ＿１～１３ａ＿４　第２流路、１３ｂ　基材、１３ｃ　ロウ材、１３ｄ　露出部、１３ｅ　屈曲部、１３ｏ　第２開口部、１３ｏｂ　基材の開口部、１３ｏｃ　ロウ材の開口部、１３ｒ　第２領域、５１　空気調和装置、５２　圧縮機、５３　四方弁、５４　熱源側熱交換器、５５　絞り装置、５６　負荷側熱交換器、５７　熱源側ファン、５８　負荷側ファン、５９　制御装置。

Claims (15)

  1. 　第１流路が形成され、
    　外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布されない領域で、且つ、前記第１流路の端部である第１開口部を有する領域である、第１領域が形成された、ベア材と、
    　第２流路が形成され、
    　外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布された領域で、且つ、前記第２流路の端部である第２開口部を有する領域である、第２領域が形成された、クラッド材と、を有し、
    　前記ベア材の前記第１領域と、前記クラッド材の前記第２領域と、が、前記ロウ材によって接合されて、前記第１流路と前記第２流路とが接続された、板状体を備え、
    　前記ロウ材は、前記第２領域において、前記第２開口部における該ロウ材の開口部の開口面積が、前記第１開口部の開口面積と比較して大きい状態になるように、塗布された、ヘッダ分配器。
  2. 　前記第１開口部は、前記第１領域の突部に形成され、
    　前記突部は、前記第２流路の内側に突出する、請求項１に記載のヘッダ分配器。
  3. 　第１流路が形成され、
    　外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布されない領域で、且つ、前記第１流路の端部である第１開口部を有する領域である、第１領域が形成された、ベア材と、
    　第２流路が形成され、
    　外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布された領域で、且つ、前記第２流路の端部である第２開口部を有する領域である、第２領域が形成された、クラッド材と、を有し、
    　前記ベア材の前記第１領域と、前記クラッド材の前記第２領域と、が、前記ロウ材によって接合されて、前記第１流路と前記第２流路とが接続された、板状体を備え、
    　前記第１開口部は、前記第１領域の突部に形成され、
    　前記突部は、前記第２流路の内側に突出する、ヘッダ分配器。
  4. 　前記ロウ材が溶融する前の状態で、前記突部の外周面と前記第２流路の内周面との間に、隙間が形成された、請求項２又は３に記載のヘッダ分配器。
  5. 　前記隙間は、前記突部の根元に近づく程狭くなる隙間である、請求項４に記載のヘッダ分配器。
  6. 　前記突部の突出高さは、前記クラッド材の板厚以下である、請求項２～５のいずれか一項に記載のヘッダ分配器。
  7. 　前記ロウ材は、前記第２領域において、前記第２開口部における該ロウ材の開口部の開口面積が、前記第２開口部における前記クラッド材の基材の開口部の開口面積と比較して大きい状態になるように、塗布された、請求項１～６のいずれか一項に記載のヘッダ分配器。
  8. 　前記ロウ材は、前記第２領域において、該ロウ材の表面が、前記クラッド材の基材の表面と比較して前記第１領域に近い状態になるように、塗布された、請求項７に記載のヘッダ分配器。
  9. 　前記ロウ材は、前記第２領域において、前記第２開口部のうちの前記クラッド材の周縁に近い領域における、該ロウ材の開口部の内周面と前記クラッド材の基材の開口部の内周面との間に形成される該基材の露出部の幅が、前記第２開口部のうちの前記クラッド材の周縁に遠い領域における該幅と比較して小さい状態になるように、塗布された、請求項７又は８に記載のヘッダ分配器。
  10. 　前記第２開口部は、屈曲部を有する形状であり、
    　前記ロウ材は、前記第２領域において、前記第２開口部のうちの前記屈曲部に近い領域における、該ロウ材の開口部の内周面と前記クラッド材の基材の開口部の内周面との間に形成される該基材の露出部の幅が、前記第２開口部のうちの前記屈曲部に遠い領域における該幅と比較して小さい状態になるように、塗布された、請求項７～９のいずれか一項に記載のヘッダ分配器。
  11. 　前記第２開口部は、１つの前記クラッド材に複数形成され、
    　前記ロウ材は、前記第２領域において、前記第２開口部のうちの他の第２開口部に近い領域における、該ロウ材の開口部の内周面と前記クラッド材の基材の開口部の内周面との間に形成される該基材の露出部の幅が、前記第２開口部のうちの他の第２開口部に遠い領域における該幅と比較して小さい状態になるように、塗布された、請求項７～１０のいずれか一項に記載のヘッダ分配器。
  12. 　前記ロウ材は、前記第２領域において、該ロウ材の厚さが、前記クラッド材の基材の板厚の３０％以下の状態になるように、塗布された、請求項１～１１のいずれか一項に記載のヘッダ分配器。
  13. 　請求項１～１２のいずれか一項に記載のヘッダ分配器と、
    　前記板状体に接続された伝熱管と、を備えた、熱交換器。
  14. 　請求項１３に記載の熱交換器を備えた、空気調和装置。
  15. 　第１流路が形成され、
    　外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布されない領域で、且つ、前記第１流路の端部である第１開口部を有する領域である、第１領域が形成された、ベア材と、
    　第２流路が形成され、
    　外面の少なくとも一部に、ロウ材が塗布された領域で、且つ、前記第２流路の端部である第２開口部を有する領域である、第２領域が形成された、クラッド材と、を有し、
    　前記ベア材の前記第１領域と、前記クラッド材の前記第２領域と、が、前記ロウ材によって接合されて、前記第１流路と前記第２流路とが接続された、板状体を備えた、ヘッダ分配器の製造方法であって、
    　前記ロウ材は、前記第２領域において、前記第２開口部における該ロウ材の開口部の開口面積が、前記第１開口部の開口面積と比較して大きい状態になるように、塗布された、ヘッダ分配器の製造方法。
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