WO2015151374A1 - 電源システム - Google Patents

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electrolyte secondary
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parallel
power storage
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越智　誠
裕政 杉井
横谷　和展
文夫 安富
岡田　憲武
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三洋電機株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a power supply system mounted on a vehicle.
  • secondary batteries have the property of accelerating degradation when discharged at a high rate. Further, when the discharge is performed at a high rate, the behavior of the voltage change tends to be irregular. Tuning of the battery composition and the like can improve the resistance to high-rate discharge, but this leads to an increase in cost and a decrease in battery characteristics.
  • each secondary battery When designing a parallel system in which secondary batteries having different shapes are connected in parallel, each secondary battery has a discharge rate of 4 to 8 C or less, based on the internal resistance ratio between the secondary batteries having different shapes. Generally, the capacity and the number of parallel secondary batteries are set. Although the actual limit value of the discharge rate varies depending on the battery composition, it is generally 4C or less for consumer batteries.
  • the present invention has been made in view of such a situation, and an object thereof is to suppress the discharge rate of one secondary battery from becoming higher than a specified discharge rate in a system in which secondary batteries are connected in parallel. To provide technology.
  • a power supply system includes a first power storage unit including a first nonaqueous electrolyte secondary battery, and a second power connected in parallel to the first power storage unit. And a second power storage unit including a plurality of second nonaqueous electrolyte secondary batteries connected in parallel.
  • the second non-aqueous electrolyte secondary battery is a secondary battery having an energy density higher than that of the first non-aqueous electrolyte secondary battery, and the second non-aqueous electrolyte secondary battery with respect to the first non-aqueous electrolyte secondary battery.
  • the internal resistance ratio of the electrolyte secondary battery is set to a range of 10 to 35, and the system assumes the maximum discharge current value of the first power storage unit and the second power storage unit connected in parallel, and the internal resistance ratio. Based on the calculated first assumed maximum discharge current value of the first nonaqueous electrolyte secondary battery, the discharge rate of the first nonaqueous electrolyte secondary battery is equal to or lower than a predetermined reference discharge rate.
  • the capacity value of the first power storage unit is set, and the second non-aqueous calculated from the system assumed maximum discharge current value, the internal resistance ratio, and the number of parallel of the second non-aqueous electrolyte secondary batteries.
  • the capacity value of the second power storage unit is set such that the discharge rate of the second nonaqueous electrolyte secondary battery is equal to or lower than the reference discharge rate, which corresponds to the first assumed maximum discharge current value. Even when the second power storage unit is discharged with a current value, the second non-aqueous electrolyte is set so that the discharge rate of the second non-aqueous electrolyte secondary battery is equal to or lower than the reference discharge rate.
  • the parallel number of secondary batteries is set.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a power supply system 100 according to an embodiment of the present invention.
  • the power supply system 100 is mounted on a hybrid car or an electric vehicle, and supplies power to a load 200 in the vehicle.
  • a traveling motor is assumed as load 200 in the vehicle.
  • the power supply system 100 and the traveling motor are connected via an inverter (not shown).
  • the inverter converts the DC voltage supplied from the power supply system 100 into an AC voltage and supplies it to the traveling motor, and converts the AC voltage supplied from the traveling motor into a DC voltage and supplies it to the power supply system 100.
  • the traveling motor is a three-phase AC synchronous motor. In the present embodiment, a large motor capable of traveling only with the torque of the traveling motor is assumed.
  • the traveling motor rotates based on the electric power supplied from the power supply system 100 during power running, causes the vehicle to travel, generates electric power by rotation based on the deceleration energy of the vehicle during regeneration, and supplies the generated electric power to the power supply system 100.
  • the power supply system 100 includes a first power storage unit 10, a second power storage unit 20, a first switch SW1, a second switch SW2, a first current detection element R1, a second current detection element R2, and a control device 40.
  • the first power storage unit 10 and the second power storage unit 20 are connected in parallel and supply power to the load 200 as a unit.
  • a 200V power supply system 100 is assumed in the present embodiment.
  • the first power storage unit 10 includes a plurality of lithium ion battery cells S11 to S156 connected in series.
  • the representative voltage of the lithium ion battery is 3.6 to 3.7 V, and since a 200 V system is assumed in the present embodiment, 56 lithium ion battery cells S11 to S156 are connected in series.
  • the second power storage unit 20 includes a plurality of series battery cell circuits in which a plurality of lithium ion battery cells are connected in series. A plurality of series battery cell circuits are connected in parallel.
  • a first series battery cell circuit in which 56 lithium ion battery cells S21 to 256 are connected in series a second series battery cell circuit in which 56 lithium ion battery cells S31 to S356 are connected in series, ... are connected in parallel with an nth series battery cell circuit in which 56 lithium ion battery cells Sn1 to Sn56 are connected in series.
  • first power storage unit 10 and the second power storage unit 20 use lithium ion batteries, batteries other than lithium ion batteries may be used as long as they are non-aqueous electrolyte secondary batteries.
  • the lithium ion battery used for the first power storage unit 10 and the lithium ion battery used for the second power storage unit 20 are lithium ion batteries having different battery configurations.
  • a battery using a low-impedance current collector (for example, a metal plate) can improve output characteristics, but its volume is larger than a battery using a high-impedance current collector (for example, a foil).
  • Cheap That is, a battery using a low-impedance current collecting member tends to have a relatively lower energy density than a battery using a high-impedance current collecting member. This shows the same tendency even if the batteries have the same composition. As parts other than the power generation element of the battery increase, the capacity per volume decreases and the energy density decreases.
  • a rectangular lithium ion battery is used for the first power storage unit 10 and a cylindrical lithium ion battery is used for the second power storage unit 20.
  • Cylindrical lithium ion batteries are widely used as consumer lithium ion batteries.
  • Rectangular lithium ion batteries are mainly used as in-vehicle lithium ion batteries.
  • the prismatic lithium-ion battery uses a low-impedance current collecting member and has a high output.
  • a cylindrical lithium ion battery uses a high-impedance current collecting member, and can form a battery with high energy density and high capacity.
  • the prismatic battery and the cylindrical battery have substantially the same battery characteristics because the basic power generation elements (electrode body, electrolyte) are the same.
  • a mechanism member such as an outer can or an electrode plate area of the electrode body, a difference occurs in output and cycle characteristics.
  • the cylindrical battery whose current collecting member is made of a foil material or the like has high energy density and high productivity.
  • a prismatic battery whose current collecting member is made of a metal plate or the like is not as good as a cylindrical battery in terms of energy density, but deterioration can be kept small even when a high-output current is taken out.
  • 1st switch SW1 is inserted between the positive electrode terminal of the 1st electrical storage part 10, and a high voltage
  • Second switch SW2 is inserted between the positive terminal of second power storage unit 20 and the high-voltage side current bus.
  • a relay, IGBT, MOSFET, or the like can be used for the first switch SW1 and the second switch SW2.
  • the first current detection element R1 is connected between the negative terminal of the first power storage unit 10 and the low-voltage current bus.
  • Second current detection element R2 is connected between the negative terminal of second power storage unit 20 and the low-voltage side current bus.
  • a shunt resistor or a Hall element is used for the first current detection element R1 and the second current detection element R2.
  • the control device 40 is a device for managing and controlling the first power storage unit 10 and the second power storage unit 20, and includes a first voltage / current detection circuit 41, a second voltage / current detection circuit 42, a processing unit 43, and a drive circuit 44. .
  • the first voltage / current detection circuit 41 detects each voltage of the plurality of lithium ion battery cells S11 to S156 included in the first power storage unit 10. The first voltage / current detection circuit 41 outputs the detected voltage value of each cell to the processing unit 43. The first voltage / current detection circuit 41 detects the voltage across the first current detection element R ⁇ b> 1 and outputs a current value corresponding to the detected voltage across the processing unit 43.
  • the second voltage / current detection circuit 42 detects each voltage of the plurality of lithium ion battery cells S21 to Sn56 included in the second power storage unit 20.
  • the second voltage / current detection circuit 42 outputs the detected voltage value of each cell to the processing unit 43.
  • the first voltage / current detection circuit 41 detects the voltage across the second current detection element R ⁇ b> 2 and outputs a current value corresponding to the detected voltage across the processing unit 43.
  • the first voltage / current detection circuit 41 and the second voltage / current detection circuit 42 can be configured by an ASIC (Application Specific Integrated Circuit) which is a dedicated custom IC. It may be composed of one chip or may be composed of two chips.
  • ASIC Application Specific Integrated Circuit
  • the processing unit 43 can be constituted by a CPU, a ROM, and a RAM, and can communicate with a vehicle-side ECU (Electronic Control Unit) (not shown) via a CAN (Controller Area Network) (not shown).
  • the processing unit 43 estimates the SOC (State ⁇ Of Charge) of the first power storage unit 10 based on the voltage value and / or current value detected by the first voltage / current detection circuit 41.
  • the SOC can be estimated by, for example, the OCV (Open Circuit Voltage) method or the current integration method. Since these estimation methods are general techniques, their detailed description is omitted.
  • processing unit 43 estimates the SOC of second power storage unit 20 based on the voltage value and / or current value detected by second voltage / current detection circuit 42.
  • the processing unit 43 generates a control signal for controlling on / off of the first switch SW1 based on the estimated SOC of the first power storage unit 10 and / or an instruction signal from the ECU. For example, when the first power storage unit 10 is overdischarged or when an overcurrent flows through the first power storage unit 10, a control signal for controlling the first switch SW1 to be turned off is generated. Similarly, processing unit 43 generates a control signal for controlling on / off of second switch SW2 based on the estimated SOC of second power storage unit 20 and / or an instruction signal from ECU. Those control signals are output to the drive circuit 44. Based on the control signal from the processing unit 43, the drive circuit 44 generates a drive signal for turning on / off the first switch SW1 and a drive signal for turning on / off the second switch SW2.
  • capacitance and parallel number of the lithium ion battery respectively used for the 1st electrical storage part 10 and the 2nd electrical storage part 20 is demonstrated.
  • the parallel number of first power storage units 10 is fixed to 1. That is, prismatic lithium ion batteries are not arranged in parallel, but only cylindrical lithium ion batteries are arranged in parallel.
  • the capacity of the second power storage unit 20 is adjusted, and consequently, the capacity of the entire parallel system configured by the first power storage unit 10 and the second power storage unit 20 is adjusted.
  • a lithium ion battery A having a nominal voltage of 3.6 V and a capacity of 25.0 Ah is used as a rectangular lithium ion battery used for the first power storage unit 10.
  • Both the lithium ion battery B and the lithium ion battery BB belong to the 18650 type lithium ion battery.
  • FIG. 2 is a diagram showing the measurement results of the internal resistance ratio between the prismatic lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery B or the cylindrical lithium ion battery BB.
  • 2A shows the measurement result of the internal resistance ratio between the prismatic lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery B
  • FIG. 2B shows the inside of the prismatic lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery BB. The measurement result of resistance ratio is shown.
  • Each resistance value was measured when discharging from the square lithium ion battery A, the cylindrical lithium ion battery B, and the cylindrical lithium ion battery BB at the same current value.
  • Each internal resistance ratio is a ratio of resistance values measured in an environment under the same conditions. For example, when the SOCs of the prismatic lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery B are both 20% under an environment of 25 ° C., the internal resistance ratio between them is 29.2. Further, when the SOCs of the prismatic lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery B are both 20% under an environment of ⁇ 10 ° C., the internal resistance ratio between them is 21.4.
  • the internal resistance ratio of the lithium ion battery cell included in the first power storage unit 10 and the lithium ion battery cell included in the second power storage unit 20 falls within the range of 10 to 35. . More precisely, it falls within the range of 20-30.
  • the assumed maximum discharge current value of the prismatic lithium ion battery A included in the first power storage unit 10 is calculated from the assumed maximum discharge current value of the parallel system and the above internal resistance ratio.
  • the assumed maximum discharge current value of the cylindrical lithium ion battery B included in the second power storage unit 20 is calculated from the assumed maximum discharge current value of the parallel system, the above-described internal resistance ratio, and the parallel number of the cylindrical lithium ion batteries B.
  • the assumed maximum discharge current value of the parallel system is an assumed maximum value of the discharge current flowing from the parallel system to the load 200. In the following example, 50A is assumed.
  • the capacity value of the first power storage unit 10 is set based on the assumed maximum discharge current value of the prismatic lithium ion battery A so that the discharge rate of the prismatic lithium ion battery A is equal to or lower than a predetermined reference discharge rate.
  • the capacity value of the second power storage unit 20 is set so that the discharge rate of the cylindrical lithium ion battery B is equal to or lower than the reference discharge rate based on the assumed maximum discharge current value of the cylindrical lithium ion battery B.
  • the reference discharge rate is set to 5.0C. This reference discharge rate is a value defined by the battery designer from the viewpoint of battery protection, and is a value derived from experiments, simulations, empirical rules, and the like.
  • the assumed maximum discharge current value of the cylindrical lithium ion batteries B is 2.4A. Since the capacity value of the cylindrical lithium ion battery B is 3.0 Ah, the discharge rate is 0.8 C, which satisfies the condition of the reference discharge rate or less.
  • the discharge rate of the cylindrical lithium ion battery B may exceed the reference discharge rate even when the capacity value and the parallel number of the cylindrical lithium ion battery B are set according to the above method according to the experiments of the present inventors. I understood.
  • FIG. 3 shows the system voltage, the discharge current of the prismatic lithium ion battery A, and the cylindrical lithium ion when the battery is continuously discharged at a current of 50 A from the parallel system composed of the prismatic lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery B. It is a figure which shows transition of the discharge current of the battery.
  • a predetermined number of cylindrical lithium ion batteries B are connected in parallel so that the resistance ratio of the rectangular lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery B is 1: 4.
  • the overall capacity of the parallel system is 40 Ah, and the discharge starts when the SOC of the parallel system is 50%.
  • the voltage at the start of discharge of the parallel system is 3.7V, and the end-of-discharge voltage is 2.5V.
  • the current sharing between the prismatic lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery B is determined according to the ratio of the internal resistance measured under the same conditions.
  • the current sharing of the cylindrical lithium ion battery B increases with time. This is presumably because the SOC of the prismatic lithium ion battery A and the cylindrical lithium ion battery B deviates as the discharge progresses, and the internal resistance ratio does not change as expected. Since the SOC of the prismatic lithium ion battery A decreases at a faster pace, the internal resistance of the prismatic lithium ion battery A increases at a faster pace (see FIG. 2), and the internal resistance ratio decreases. .
  • the parallel number of cylindrical lithium ion batteries B included in the second power storage unit 20 is discharged from the second power storage unit 20 at a current value corresponding to the assumed maximum discharge current value of the prismatic lithium ion battery A. Even in this case, the discharge rate of the cylindrical lithium ion battery B is set to be equal to or lower than the reference discharge rate. In the example of FIG. 3, the assumed maximum discharge current value of the prismatic lithium ion battery A is 40A.
  • the parallel number of cylindrical lithium ion batteries B is set based on 40.0 A instead of 10.0 A.
  • the discharge current value of the cylindrical lithium ion battery B at the end-of-discharge voltage of the parallel system usually does not exceed the assumed maximum discharge current value of the prismatic lithium ion battery A, and is based on the assumed maximum current value of the prismatic lithium ion battery A. If the parallel number is set, the discharge rate of the cylindrical lithium ion battery B does not exceed the reference discharge rate.
  • FIG. 4 is a graph summarizing the relationship between the number of parallel cylindrical lithium ion batteries B, the shared current per parallel, and the discharge rate. Since the assumed maximum discharge current is 40.0 A, the shared current per parallel when the parallel number is 1 is 40.0 A. Since the capacity of the cylindrical lithium ion battery B is 3.0 Ah, the discharge rate in this case is 13.3C. Since the reference discharge rate is set to 5.0 C, the configuration with the parallel number of 1 does not satisfy the discharge rate condition. When the number of parallel is 2, the shared current per parallel is 20.0A. In this case, the discharge rate is 6.7 C, and even when the parallel number is 2, the discharge rate condition is not satisfied. When the number of parallel is 3, the shared current per parallel is 13.3A. In this case, the discharge rate is 4.4C, and the configuration with the parallel number of 3 satisfies the condition of the discharge rate. As a matter of course, the discharge rate condition is satisfied even in a configuration in which the parallel number exceeds three.
  • the parallel number of the cylindrical lithium ion batteries B included in the second power storage unit 20 is set to 3 or more.
  • capacitance of the 2nd electrical storage part 20 will become 27.0Ah or more when 9 parallel is exceeded, the capacity
  • the parallel number of cylindrical lithium ion batteries B included in the second power storage unit 20 is set in the range of 3 to 8.
  • the discharge rate of the cylindrical lithium ion battery is higher than the specified discharge rate in the system in which the prismatic lithium ion battery and the cylindrical lithium ion battery are connected in parallel. Can be suppressed. Therefore, the cylindrical lithium ion battery can be fully protected while enjoying the merit of the parallel system that can constitute a high output and high capacity assembled battery.
  • Cylindrical lithium ion batteries are less durable than prismatic lithium ion batteries, but by suppressing the deterioration of the cylindrical lithium ion battery, it is possible to suppress the difference in life between the two. If the discharge rate of the cylindrical lithium ion battery can be suppressed, it is not necessary to add a special configuration for protection to the cylindrical lithium ion battery. Therefore, it is technically significant to design the cylindrical lithium ion battery so that the discharge rate is kept below a specified discharge rate.
  • prismatic lithium ion batteries are used up to about 10% SOC, and the discharge voltage may drop to around 2.5V. Therefore, the possibility that a large current is discharged from the cylindrical lithium ion battery is not low and cannot be ignored.
  • the above design method can be applied.
  • the above design method can be applied to a parallel system having a capacity value other than the above and composed of a rectangular lithium ion battery and a cylindrical lithium ion.
  • 100 power supply system 10 first power storage unit, S11, S12, S13, S156 rectangular battery cell, R1 first current detection element, SW1 first switch, 20 second power storage unit, S21, S22, S23, S256, S31, S32 , S33, S356, S31, S32, S33, S356, Sn1, Sn2, Sn3, Sn56 cylindrical battery cell, R2 second current detection element, SW2 second switch, 40 control device, 41 first voltage current detection circuit, 42 Second voltage / current detection circuit, 43 processing unit, 44 drive circuit, 200 load.

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Abstract

　二次電池が並列接続されたシステムにて、一方の二次電池の放電レートが、規定の放電レートより高くなることを抑制する。第１蓄電部（１０）と第２蓄電部（２０）は並列接続される。第１蓄電部（１０）は、第１の非水電解質二次電池を含む。第２蓄電部（２０）は、並列接続される第２の非水電解質二次電池を含む。第２の非水電解質二次電池は、第１の非水電解質二次電池よりエネルギー密度が高い。第１の非水電解質二次電池の想定最大放電電流値に相当する電流値で第２蓄電部（２０）から放電される場合であっても、第２の非水電解質二次電池の放電レートが基準放電レート以下になるように、第２の非水電解質二次電池の並列数が設定される。

Description

電源システム
　本発明は、車両に搭載される電源システムに関する。
　近年、ハイブリットカー、電気自動車が普及してきている。それらの車両には走行用モータが搭載されるとともに、走行用モータに電力を供給し、走行用モータから回生される電力を蓄える二次電池が搭載される。車載用二次電池にはリチウムイオン電池、ニッケル水素電池が用いられることが一般的である。車載用電源システムとして、異なる形状の電池を並列に接続する電源システムが提案されている。例えば、角形電池と円筒形電池を並列に接続する電源システムが提案されている（例えば、特許文献１参照）。角形電池と円筒形電池を比較すると前者は高出力であり、後者はエネルギー密度が高い。従って両者を並列接続することにより、高出力で高容量の組電池を構成できる。
　ところで二次電池は、ハイレートで放電すると劣化を加速させる性質がある。またハイレートで放電すると電圧変化の挙動が不規則になりやすい。電池の組成等のチューニングで、ハイレート放電に対する耐性を向上させることが可能であるが、コスト上昇、電池特性の低下などを招く。
　形状が異なる二次電池を並列接続した並列システムを設計する場合、各二次電池の放電レートが４～８Ｃ以下になるように、形状が異なる二次電池間の内部抵抗比に基づいて、各形状の二次電池の容量、並列数を設定するのが一般的である。なお放電レートの実際の限界値は電池の組成により異なるが、民生用電池では４Ｃ以下が一般的である。
国際公開第２０１３／１５７０４９号
　しかしながら、並列接続された形状が異なる二つの二次電池が同時に、同じように放電されるわけではない。即ち必ずしも、同一条件で比較した際の内部抵抗比に基づいて電流が流れるわけではない。本発明者らの実験により、内部抵抗比に基づき規定の放電レートを超えないように設計した場合であっても、長時間の連続放電で、一方の二次電池の放電レートが規定の放電レートを超える場合があることが確認された。
　本発明はこうした状況に鑑みなされたものであり、その目的は、二次電池が並列接続されたシステムにて、一方の二次電池の放電レートが、規定の放電レートより高くなることを抑制する技術を提供することにある。
　上記課題を解決するために、本発明のある態様の電源システムは、第１の非水電解質二次電池を含む第１の蓄電部と、前記第１の蓄電部と並列接続される第２の蓄電部であり、並列接続される複数の第２の非水電解質二次電池を含む第２の蓄電部と、を備える。前記第２の非水電解質二次電池は、前記第１の非水電解質二次電池よりエネルギー密度が高い二次電池であり、前記第１の非水電解質二次電池に対する前記第２の非水電解質二次電池の内部抵抗比が、１０～３５の範囲に設定され、並列接続された前記第１の蓄電部および前記第２の蓄電部のシステム想定最大放電電流値、並びに前記内部抵抗比から算出される前記第１の非水電解質二次電池の第１の想定最大放電電流値に基づき、前記第１の非水電解質二次電池の放電レートが所定の基準放電レート以下になるように、前記第１の蓄電部の容量値が設定され、前記システム想定最大放電電流値、前記内部抵抗比、及び前記第２の非水電解質二次電池の並列数から算出される前記第２の非水電解質二次電池の第２の想定最大放電電流値に基づき、前記第２の非水電解質二次電池の放電レートが前記基準放電レート以下になるように、前記第２の蓄電部の容量値が設定され、前記第１の想定最大放電電流値に相当する電流値で前記第２の蓄電部から放電される場合であっても、前記第２の非水電解質二次電池の放電レートが前記基準放電レート以下になるように、前記第２の非水電解質二次電池の並列数が設定される。
　本発明によれば、二次電池が並列接続されたシステムにて、一方の二次電池の放電レートが、規定の放電レートより高くなることを抑制できる。
本発明の実施の形態に係る電源システムの構成を示す図である。 角形リチウムイオン電池Ａと、円筒形リチウムイオン電池Ｂまたは円筒形リチウムイオン電池ＢＢとの内部抵抗比の測定結果を示す図である。 角形リチウムイオン電池Ａと円筒形リチウムイオン電池Ｂで構成される並列システムから、５０Ａの電流で連続放電した場合の、システム電圧、角形リチウムイオン電池Ａの放電電流および円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電電流の推移を示す図である。 円筒形リチウムイオン電池Ｂの並列数、１並列あたりの分担電流、放電レートの関係をまとめた図である。
　図１は、本発明の実施の形態に係る電源システム１００の構成を示す図である。電源システム１００はハイブリッドカー、又は電気自動車に搭載され、車両内の負荷２００に電力を供給する。本実施の形態では車両内の負荷２００として走行用モータを想定する。電源システム１００と走行用モータは、図示しないインバータを介して接続される。インバータは、電源システム１００から供給される直流電圧を交流電圧に変換して走行用モータに供給し、走行用モータから供給される交流電圧を直流電圧に変換して電源システム１００に供給する。
　走行用モータは三相交流同期モータで構成される。本実施の形態では走行用モータのトルクのみで走行できる大型モータを想定する。走行用モータは力行時、電源システム１００から供給される電力に基づき回転し車両を走行させ、回生時、車両の減速エネルギーに基づく回転により発電し、発電した電力を電源システム１００に供給する。
　電源システム１００は、第１蓄電部１０、第２蓄電部２０、第１スイッチＳＷ１、第２スイッチＳＷ２、第１電流検出素子Ｒ１、第２電流検出素子Ｒ２、及び制御装置４０を備える。第１蓄電部１０と第２蓄電部２０は並列接続され、一体となって負荷２００に電力を供給する。以下、本実施の形態では２００Ｖの電源システム１００を想定する。
　第１蓄電部１０は、直列接続された複数のリチウムイオン電池セルＳ１１～Ｓ１５６を含む。リチウムイオン電池の代表電圧は３．６～３．７Ｖであり、本実施の形態では２００Ｖシステムを想定しているため、５６個のリチウムイオン電池セルＳ１１～Ｓ１５６が直列接続される。
　第２蓄電部２０は、複数のリチウムイオン電池セルが直列接続された直列電池セル回路を複数含む。複数の直列電池セル回路は並列接続される。図１では、５６個のリチウムイオン電池セルＳ２１～２５６が直列接続された第１直列電池セル回路と、５６個のリチウムイオン電池セルＳ３１～Ｓ３５６が直列接続された第２直列電池セル回路と、・・・、５６個のリチウムイオン電池セルＳｎ１～Ｓｎ５６が直列接続された第ｎ直列電池セル回路とが並列接続されている。
　なお第１蓄電部１０及び第２蓄電部２０では、リチウムイオン電池を用いているが非水電解質二次電池であれば、リチウムイオン電池以外の電池を用いてもよい。
　第１蓄電部１０に使用するリチウムイオン電池と、第２蓄電部２０に使用するリチウムイオン電池には、異なる電池構成のリチウムイオン電池を使用する。低インピーダンスの集電部材（例えば、金属板）を用いた電池は出力特性を向上させることができるが、高インピーダンスの集電部材（例えば、箔材）を用いた電池と比べて体積が大きくなりやすい。即ち低インピーダンスの集電部材を用いた電池は、高インピーダンスの集電部材を用いた電池と比べて、相対的にエネルギー密度が小さくなる傾向がある。これは、たとえ同じ組成の電池であっても同じ傾向を示す。電池の発電要素以外の部品が大きくなるにつれて体積あたりの容量が低下してエネルギー密度が小さくなる。
　低インピーダンスの集電部材を用いた電池と、高インピーダンスの集電部材を用いた電池を並列接続したシステムでは、前者から高出力の電力を供給でき、後者によってシステム全体の容量や、体積あたりの容量を増大させることができる。一方で、高インピーダンスの集電部材は大電流が流れると発熱し、電池の劣化を加速させる。
　本実施の形態では第１蓄電部１０に角形のリチウムイオン電池を使用し、第２蓄電部２０に円筒形のリチウムイオン電池を使用する。円筒形のリチウムイオン電池は、民生用のリチウムイオン電池として広く普及している。角形のリチウムイオン電池は、主に車載用リチウムイオン電池として普及している。
　角形のリチウムイオン電池は、低インピーダンスの集電部材を用いており高出力である。一方、円筒形のリチウムイオン電池は高インピーダンスの集電部材を用いており、エネルギー密度が高く高容量の電池を構成できる。角形電池も円筒形電池も、基本となる発電要素（電極体、電解液）が同じであるため電池特性もほぼ同じになる。ただし、外装缶等の機構部材や、電極体の極板面積等を含めて考えた場合、出力やサイクル特性に違いが生じる。上述のように、集電部材が箔材などで構成される円筒形電池は、エネルギー密度が高く生産性も高い。ただし、集電部材のインピーダンスが高くなるため、高出力の電流を取り出すと劣化が加速する。一方、集電部材が金属板などで構成される角形電池は、エネルギー密度の観点では円筒形電池に及ばないが、高出力の電流を取り出しても劣化を小さく抑えることができる。
　従って角形のリチウムイオン電池と円筒形のリチウムイオン電池を並列接続したシステムを構成する場合、円筒形のリチウムイオン電池に大電流が流れないように設計する必要がある。設計方法の詳細は後述する。
　第１スイッチＳＷ１は、第１蓄電部１０の正極端子と高圧側電流バスとの間に挿入される。第２スイッチＳＷ２は、第２蓄電部２０の正極端子と高圧側電流バスとの間に挿入される。第１スイッチＳＷ１及び第２スイッチＳＷ２にはリレー、ＩＧＢＴ、ＭＯＳＦＥＴ等を用いることができる。
　第１電流検出素子Ｒ１は、第１蓄電部１０の負極端子と低圧側電流バスとの間に接続される。第２電流検出素子Ｒ２は、第２蓄電部２０の負極端子と低圧側電流バスとの間に接続される。第１電流検出素子Ｒ１及び第２電流検出素子Ｒ２には、シャント抵抗またはホール素子が用いられる。
　制御装置４０は第１蓄電部１０及び第２蓄電部２０を管理制御するための装置であり、第１電圧電流検出回路４１、第２電圧電流検出回路４２、処理部４３、駆動回路４４を備える。
　第１電圧電流検出回路４１は、第１蓄電部１０に含まれる複数のリチウムイオン電池セルＳ１１～Ｓ１５６の各電圧を検出する。第１電圧電流検出回路４１は、検出した各セルの電圧値を処理部４３に出力する。また第１電圧電流検出回路４１は、第１電流検出素子Ｒ１の両端電圧を検出して、検出した両端電圧に対応する電流値を処理部４３に出力する。
　第２電圧電流検出回路４２は、第２蓄電部２０に含まれる複数のリチウムイオン電池セルＳ２１～Ｓｎ５６の各電圧を検出する。第２電圧電流検出回路４２は、検出した各セルの電圧値を処理部４３に出力する。また第１電圧電流検出回路４１は、第２電流検出素子Ｒ２の両端電圧を検出して、検出した両端電圧に対応する電流値を処理部４３に出力する。第１電圧電流検出回路４１及び第２電圧電流検出回路４２は、専用のカスタムＩＣであるＡＳＩＣ（Application Specific Integrated Circuit）で構成できる。一つのチップで構成してもよいし、二つのチップで構成してもよい。
　処理部４３はＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭで構成でき、図示しないＣＡＮ（Controller Area Network）を介して、図示しない車両側のＥＣＵ（Electronic Control Unit）と通信可能である。処理部４３は、第１電圧電流検出回路４１により検出された電圧値および／または電流値をもとに、第１蓄電部１０のＳＯＣ（State Of Charge）を推定する。ＳＯＣは例えば、ＯＣＶ（Open Circuit Voltage）法または電流積算法により推定できる。これらの推定方法は一般的な技術であるため、その詳細な説明は省略する。同様に処理部４３は、第２電圧電流検出回路４２により検出された電圧値および／または電流値をもとに、第２蓄電部２０のＳＯＣを推定する。
　処理部４３は、推定した第１蓄電部１０のＳＯＣおよび／またはＥＣＵからの指示信号に基づき、第１スイッチＳＷ１のオン／オフを制御するための制御信号を生成する。例えば、第１蓄電部１０が過放電の場合、または第１蓄電部１０に過電流が流れている場合、第１スイッチＳＷ１をオフに制御するための制御信号を生成する。同様に処理部４３は、推定した第２蓄電部２０のＳＯＣおよび／またはＥＣＵからの指示信号に基づき、第２スイッチＳＷ２のオン／オフを制御するための制御信号を生成する。それらの制御信号は駆動回路４４に出力される。駆動回路４４は処理部４３からの制御信号をもとに、第１スイッチＳＷ１をオン／オフするための駆動信号、及び第２スイッチＳＷ２をオン／オフするための駆動信号を生成する。
　以下、第１蓄電部１０及び第２蓄電部２０にそれぞれ使用されるリチウムイオン電池の容量、並列数の設定方法について説明する。なお本実施の形態では第１蓄電部１０の並列数が１に固定される例を想定する。即ち角形リチウムイオン電池は並列させず、円筒形リチウムイオン電池のみを並列させる。円筒形リチウムイオン電池の並列数を調整することにより、第２蓄電部２０の容量を調整し、ひいては第１蓄電部１０と第２蓄電部２０により構成される並列システム全体の容量を調整する。
　第１蓄電部１０に使用する角形リチウムイオン電池として公称電圧が３．６Ｖ、容量が２５．０Ａｈのリチウムイオン電池Ａを使用する。第２蓄電部２０に使用する円筒形リチウムイオン電池として公称電圧が３．６Ｖ、容量が３．０Ａｈのリチウムイオン電池Ｂ、又は公称電圧が３．６Ｖ、容量が２．０Ａｈのリチウムイオン電池ＢＢを使用する。リチウムイオン電池Ｂ及びリチウムイオン電池ＢＢは、いずれも１８６５０型リチウムイオン電池に属する。
　図２は、角形リチウムイオン電池Ａと、円筒形リチウムイオン電池Ｂまたは円筒形リチウムイオン電池ＢＢとの内部抵抗比の測定結果を示す図である。図２（ａ）は角形リチウムイオン電池Ａと円筒形リチウムイオン電池Ｂとの内部抵抗比の測定結果を示し、図２（ｂ）は角形リチウムイオン電池Ａと円筒形リチウムイオン電池ＢＢとの内部抵抗比の測定結果を示している。
　角形リチウムイオン電池Ａ、円筒形リチウムイオン電池Ｂ、及び円筒形リチウムイオン電池ＢＢから同じ電流値で放電した場合の、それぞれの抵抗値を測定した。また各内部抵抗比は、同一条件の環境で測定したそれぞれの抵抗値の比を算出したものである。例えば、２５℃の環境下で角形リチウムイオン電池Ａ及び円筒形リチウムイオン電池ＢのＳＯＣが共に２０％のとき、両者の内部抵抗比は２９．２である。また－１０℃の環境下で角形リチウムイオン電池Ａ及び円筒形リチウムイオン電池ＢのＳＯＣが共に２０％のとき、両者の内部抵抗比は２１．４である。
　以下の説明では、第１蓄電部１０に含まれるリチウムイオン電池セルに角形リチウムイオン電池Ａを、第２蓄電部２０に含まれるリチウムイオン電池セルに円筒形リチウムイオン電池Ｂを使用する例を想定する。この場合、図２（ａ）に示すように第１蓄電部１０に含まれるリチウムイオン電池セルと、第２蓄電部２０に含まれるリチウムイオン電池セルの内部抵抗比は１０～３５の範囲に収まる。より厳密には２０～３０の範囲に収まる。
　第１蓄電部１０に含まれる角形リチウムイオン電池Ａの想定最大放電電流値は、並列システムの想定最大放電電流値、及び上記の内部抵抗比から算出される。第２蓄電部２０に含まれる円筒形リチウムイオン電池Ｂの想定最大放電電流値は、並列システムの想定最大放電電流値、上記の内部抵抗比、及び円筒形リチウムイオン電池Ｂの並列数から算出される。並列システムの想定最大放電電流値は、並列システムから負荷２００に流れる放電電流の想定最大値である。以下の例では５０Ａを想定する。
　第１蓄電部１０の容量値は、角形リチウムイオン電池Ａの想定最大放電電流値に基づき、角形リチウムイオン電池Ａの放電レートが、所定の基準放電レート以下になるように設定される。第２蓄電部２０の容量値は、円筒形リチウムイオン電池Ｂの想定最大放電電流値に基づき、円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電レートが、当該基準放電レート以下になるように設定される。以下の例では基準放電レートを５．０Ｃに設定する。この基準放電レートは電池保護の観点から、電池設計者により規定される値であり、実験、シミュレーション、経験則などから導かれた値である。
　仮に円筒形リチウムイオン電池Ｂの並列数を１、上記の内部抵抗比を２４とした場合、円筒形リチウムイオン電池Ｂの想定最大放電電流値は２．４Ａとなる。円筒形リチウムイオン電池Ｂの容量値は３．０Ａｈであるため、その放電レートは０．８Ｃとなり、基準放電レート以下という条件を満たしている。
　しかしながら本発明者らの実験により上記の方法に従い、円筒形リチウムイオン電池Ｂの容量値および並列数を設定した場合でも、円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電レートが基準放電レートを超える場合があることが分かった。
　図３は、角形リチウムイオン電池Ａと円筒形リチウムイオン電池Ｂで構成される並列システムから、５０Ａの電流で連続放電した場合の、システム電圧、角形リチウムイオン電池Ａの放電電流および円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電電流の推移を示す図である。円筒形リチウムイオン電池Ｂは、角形リチウムイオン電池Ａと円筒形リチウムイオン電池Ｂの抵抗比が１：４になるように所定数、並列接続している。並列システムとしての全体の容量は４０Ａｈであり、並列システムのＳＯＣが５０％の状態から放電を開始している。並列システムの放電開始時の電圧は３．７Ｖであり、放電終止電圧は２．５Ｖである。
　放電初期は、同一条件で測定した内部抵抗の比率に従い角形リチウムイオン電池Ａと円筒形リチウムイオン電池Ｂの電流分担が決まる。しかしながら時間経過によって、急激に円筒形リチウムイオン電池Ｂの電流分担が増える。これは放電が進むにつれて、角形リチウムイオン電池Ａと円筒形リチウムイオン電池ＢのＳＯＣが乖離して、内部抵抗比が想定どおり変化しないためと推測される。角形リチウムイオン電池ＡのＳＯＣの方が早いペースで低下していくため、角形リチウムイオン電池Ａの内部抵抗のほうが早いペースで上昇していき（図２参照）、内部抵抗比が小さくなっていく。
　図３に示すように放電が進むにつれて両者の内部抵抗が逆転し、円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電電流と角形リチウムイオン電池Ａの放電電流が逆転する。システム電圧が放電終止電圧の２．５Ｖに到達するとき、円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電電流が４０．０Ａ、角形リチウムイオン電池Ａの放電電流が１０．０Ａとなる。これは放電初期と逆の関係になる。
　以上の知見を踏まえ、第２蓄電部２０に含まれる円筒形リチウムイオン電池Ｂの並列数は、角形リチウムイオン電池Ａの想定最大放電電流値に相当する電流値で第２蓄電部２０から放電される場合であっても、円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電レートが、基準放電レート以下となるように設定される。図３の例では角形リチウムイオン電池Ａの想定最大放電電流値は４０Ａである。円筒形リチウムイオン電池Ｂの並列数は、１０．０Ａではなく４０．０Ａを基準に設定される。
　並列システムの放電終止電圧時の円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電電流値は通常、角形リチウムイオン電池Ａの想定最大放電電流値を超えることはなく、角形リチウムイオン電池Ａの想定最大電流値を基準に並列数を設定すれば、円筒形リチウムイオン電池Ｂの放電レートが、基準放電レートを超えることはない。
　図４は、円筒形リチウムイオン電池Ｂの並列数、１並列あたりの分担電流、放電レートの関係をまとめた図である。想定最大放電電流が４０．０Ａであるため、並列数が１の場合の１並列あたりの分担電流は４０．０Ａとなる。円筒形リチウムイオン電池Ｂの容量は３．０Ａｈであるため、この場合の放電レートは１３．３Ｃとなる。基準放電レートは５．０Ｃに設定されているため、並列数が１の構成では放電レートの条件を満たさない。並列数が２の場合の１並列あたりの分担電流は２０．０Ａとなる。この場合の放電レートは６．７Ｃとなり、並列数が２の構成でも放電レートの条件を満たさない。並列数が３の場合の１並列あたりの分担電流は１３．３Ａとなる。この場合の放電レートは４．４Ｃとなり、並列数が３の構成では放電レートの条件を満たす。当然のことながら並列数が３を超える構成でも放電レートの条件を満たす。
　従って第２蓄電部２０に含まれる円筒形リチウムイオン電池Ｂの並列数は、３以上に設定される。なお９並列を超えると第２蓄電部２０の容量が２７．０Ａｈ以上になるため、第１蓄電部１０の容量を超える。この場合、形状が異なる電池を並列接続する様々なコストを考えると、２５．０Ａｈの角形リチウムイオン電池Ａを２並列にしたほうがトータルのコストは低いと判断できる。従って第２蓄電部２０に含まれる円筒形リチウムイオン電池Ｂの並列数は、３～８の範囲に設定されるのが最適である。
　以上説明したように本実施の形態によれば、角形リチウムイオン電池と円筒形リチウムイオン電池が並列接続されるシステムにて、円筒形リチウムイオン電池の放電レートが、規定の放電レートより高くなることを抑制できる。従って高出力で高容量の組電池を構成できるという並列システムのメリットを享受しつつ、円筒形リチウムイオン電池の保護を万全にできる。
　円筒形リチウムイオン電池は角形リチウムイオン電池に比べて、耐久性が低くなるが、円筒形リチウムイオン電池の劣化を抑制することにより、両者の寿命が乖離することを抑制できる。また円筒形リチウムイオン電池の放電レートを抑制できれば、保護のための特殊な構成を円筒形リチウムイオン電池に追加する必要がない。従って円筒形リチウムイオン電池の放電レートを、規定の放電レート以下に抑えるように設計することは技術的に大きな意義がある。
　従来、角形リチウムイオン電池と円筒形リチウムイオン電池で構成された並列システムでは、同一条件で測定した内部抵抗の比率に応じて、それぞれの容量値と並列数が決定されていた。本来、両者の内部抵抗比から考えると円筒形リチウムイオン電池には、ほとんど電流が流れないはずである。しかしながら実際には円筒形リチウムイオン電池から大電流が流れる可能性があることが実験により明らかになった。即ち両者の電流分担は、同一条件で測定した内部抵抗の比率だけで決定されるものではないことが分かった。本実施の形態によれば、第２蓄電部２０から大電流が放電される状態となっても、第２蓄電部２０に含まれる円筒形リチウムイオン電池の放電レートが５．０Ｃを超えないようにすることができ、円筒形リチウムイオン電池を保護できる。
　電気自動車では角形リチウムイオン電池がＳＯＣ１０％くらいまで使用されており、放電電圧が２．５Ｖ近傍まで低下することがある。従って、円筒形リチウムイオン電池から大電流が放電される可能性は低くなく、無視できないものである。
　以上、本発明を実施の形態をもとに説明した。こられ実施の形態は例示であり、それらの各構成要素や各処理プロセスの組合せにいろいろな変形例が可能なこと、またそうした変形例も本発明の範囲にあることは当業者に理解されるところである。
　例えば、第２蓄電部２０に含まれるリチウムイオン電池セルに、公称電圧が３．６Ｖ、容量が２．０Ａｈのリチウムイオン電池ＢＢを使用する場合も、上記の設計方法を適用できる。また、上記以外の容量値を持つ、角形リチウムイオン電池と円筒形リチウムイオンで構成される並列システムにも、上記の設計方法を適用できる。
　１００　電源システム、　１０　第１蓄電部、　Ｓ１１，Ｓ１２，Ｓ１３，Ｓ１５６　角形電池セル、　Ｒ１　第１電流検出素子、　ＳＷ１　第１スイッチ、　２０　第２蓄電部、　Ｓ２１，Ｓ２２，Ｓ２３，Ｓ２５６，Ｓ３１，Ｓ３２，Ｓ３３，Ｓ３５６，Ｓ３１，Ｓ３２，Ｓ３３，Ｓ３５６，Ｓｎ１，Ｓｎ２，Ｓｎ３，Ｓｎ５６　円筒形電池セル、　Ｒ２　第２電流検出素子、　ＳＷ２　第２スイッチ、　４０　制御装置、　４１　第１電圧電流検出回路、　４２　第２電圧電流検出回路、　４３　処理部、　４４　駆動回路、　２００　負荷。

Claims (4)

  1. 　第１の非水電解質二次電池を含む第１の蓄電部と、
    　前記第１の蓄電部と並列接続される第２の蓄電部であり、並列接続される複数の第２の非水電解質二次電池を含む第２の蓄電部と、を備え、
    　前記第２の非水電解質二次電池は、前記第１の非水電解質二次電池よりエネルギー密度が高い二次電池であり、
    　前記第１の非水電解質二次電池に対する前記第２の非水電解質二次電池の内部抵抗比が、１０～３５の範囲に設定され、
    　並列接続された前記第１の蓄電部および前記第２の蓄電部のシステム想定最大放電電流値、並びに前記内部抵抗比から算出される前記第１の非水電解質二次電池の第１の想定最大放電電流値に基づき、前記第１の非水電解質二次電池の放電レートが所定の基準放電レート以下になるように、前記第１の蓄電部の容量値が設定され、
    　前記システム想定最大放電電流値、前記内部抵抗比、及び前記第２の非水電解質二次電池の並列数から算出される前記第２の非水電解質二次電池の第２の想定最大放電電流値に基づき、前記第２の非水電解質二次電池の放電レートが前記基準放電レート以下になるように、前記第２の蓄電部の容量値が設定され、
    　前記第１の想定最大放電電流値に相当する電流値で前記第２の蓄電部から放電される場合であっても、前記第２の非水電解質二次電池の放電レートが前記基準放電レート以下になるように、前記第２の非水電解質二次電池の並列数が設定されることを特徴とする電源システム。
  2. 　前記第２の非水電解質二次電池の並列数は、前記第２の蓄電部の容量値が前記第１の蓄電部の容量値未満になるように設定されることを特徴とする請求項１に記載の電源システム。
  3. 　前記基準放電レートは、５．０Ｃに設定されることを特徴とする請求項１または２に記載の電源システム。
  4. 　前記第１の非水電解質二次電池は、容量値が２５．０Ａｈの角形電池であり、
    　前記第２の非水電解質二次電池は、容量値が３．０Ａｈの円筒形電池であり、
    　前記第２の非水電解質二次電池の並列数は、３～８の範囲に設定されることを特徴とする請求項３に記載の電源システム。
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