WO2015129081A1 - 撚り線導体および絶縁電線 - Google Patents

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Definitions

  • the present invention relates to a stranded wire conductor and an insulated wire.
  • Patent Document 1 discloses a stranded wire conductor having a stainless steel strand and a plurality of bare copper strands twisted around the outer periphery of the stainless steel strand. Further, the same document describes a technique for softening copper by twisting bare copper strands and circularly compressing them, and then heat-treating the bare copper strands to improve elongation reduced by work hardening. .
  • the insulated wire may be used in high temperature oil such as high temperature ATF or CVT fluid.
  • the bare copper wire constituting the stranded conductor may be corroded by the sulfur component contained in the oil.
  • strength and electrical conductivity of a strand wire conductor will fall.
  • Sn plating In order to prevent the corrosion, it is conceivable to form a Sn plating layer on the surface of the bare copper wire.
  • Sn plating has a relatively low melting point. Therefore, when the heat treatment is performed at a temperature at which copper is softened, the Sn plating layer is melted and the Sn plating layer is easily peeled off. Therefore, it is difficult to obtain a stranded conductor having good corrosion resistance in high-temperature oil.
  • a thin conductor having a conductor cross section of a stranded wire conductor of 0.25 mm 2 or less is easily affected by the heat treatment, so that the Sn plating layer is easily melted.
  • the present invention has been made in view of the above background, and intends to provide a stranded wire conductor capable of suppressing corrosion in high-temperature oil, and an insulated wire using the same.
  • One aspect of the present invention is a stranded conductor in which at least a plurality of copper-based strands are twisted together and subjected to heat treatment after being circularly compressed,
  • the copper-based strand is a stranded conductor characterized by having a Ni-based plating layer on the surface.
  • Another aspect of the present invention is an insulated wire characterized by having the above-described stranded wire conductor and an insulator coated on the outer periphery of the stranded wire conductor.
  • the stranded conductor has a Ni-based plating layer on the surface of a copper-based wire.
  • Ni-based plating has a higher melting point than Sn plating. Further, the melting point of Ni-based plating is higher than the softening temperature of the copper material constituting the copper-based wire. Therefore, even if the said strand wire conductor is a case where it heat-processes for softening of a copper material after carrying out circular compression, a Ni type plating layer cannot melt easily and peeling of a Ni type plating layer does not arise easily. . Therefore, the stranded wire conductor can suppress corrosion in high temperature oil.
  • the insulated wire has the stranded conductor and an insulator coated on the outer periphery of the stranded conductor. Therefore, the said insulated wire is excellent in the corrosion resistance of the conductor in high temperature oil.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a stranded wire conductor of Example 1.
  • FIG. It is sectional drawing of the insulated wire of Example 2.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a stranded wire conductor of Example 1.
  • FIG. It is sectional drawing of the insulated wire of Example 2.
  • the stranded wire conductor preferably has a conductor cross-sectional area of 0.25 mm 2 or less. Since the stranded wire conductor having a conductor cross-sectional area of 0.25 mm 2 or less has a small diameter, it is easily heated in the heat treatment after circular compression. Therefore, conventionally, it is particularly difficult to use a copper-based wire having a Sn plating layer formed on the surface thereof for a stranded wire conductor having a conductor cross-sectional area of 0.25 mm 2 or less, and a bare copper wire must be used. I didn't get it.
  • the stranded wire conductor having a conductor cross-sectional area of 0.25 mm 2 or less it was particularly difficult for the stranded wire conductor having a conductor cross-sectional area of 0.25 mm 2 or less to suppress corrosion in high-temperature oil.
  • the above-described configuration is adopted for the stranded wire conductor. Therefore, the stranded conductor can exhibit sufficient corrosion resistance in high-temperature oil even if the conductor cross-sectional area has a small diameter of 0.25 mm 2 or less.
  • the cross-sectional area of the conductor is preferably 0.2 mm 2 or less, more preferably 0.18 mm 2 or less, and further preferably 0.15 mm 2 or less, from the viewpoint of reducing the diameter and weight.
  • the said conductor cross-sectional area can be 0.1 mm ⁇ 2 > or more from viewpoints of ease of manufacture, intensity
  • the copper-based wire is made of copper or a copper alloy as a base material for forming the wire.
  • this copper-type strand has the Ni-type plating layer on the surface.
  • the Ni-based plating layer is Ni plating or Ni alloy plating.
  • the plating may be electroplating or electroless plating.
  • the thickness of the Ni-based plating layer is preferably from 0.1 to 5.0 ⁇ m, more preferably from 0.3 to 3.0 ⁇ m, and even more preferably from the viewpoint of improving corrosion resistance in high-temperature oil.
  • the thickness may be from 0.5 to 1.5 ⁇ m, and more preferably from 0.8 to 1.3 ⁇ m.
  • the outer diameter of the copper-based wire is preferably 0.13 to 0.15 mm, more preferably 0.135 to 0.145 mm before being circularly compressed.
  • the outer diameter of the copper-based wire mentioned above does not include the thickness of the Ni-based plating layer.
  • the stranded wire conductor may have a configuration in which a tension member for resisting a tensile force is disposed at the conductor center of the stranded wire conductor. More specifically, the stranded conductor is arranged at the conductor center of the stranded conductor, a tension member for resisting tensile force, and a plurality of the copper-based strands twisted around the outer periphery of the tension member It can be set as the structure which has the outermost layer which consists of these.
  • the tension member resists the tensile force, so that the tensile force applied to the copper-based wire is relaxed. Therefore, a stranded wire conductor in which the disconnection of the copper-based element wire hardly occurs can be obtained. Further, in this case, since the disconnection due to the corrosion is also suppressed by suppressing the corrosion of the copper-based wire, the effect of suppressing the disconnection is increased. Therefore, in this case, the conductor cross-sectional area is particularly useful for a stranded conductor having a small diameter of 0.25 mm 2 or less.
  • the material of the tension member for example, iron, stainless steel, nickel or the like can be used.
  • the material of the tension member is preferably stainless steel. This is because it is advantageous for improving the corrosion resistance of the stranded conductor in high-temperature oil.
  • the outer diameter of the tension member is preferably larger than the outer diameter of the copper-based wire in a state before being circularly compressed.
  • the outer diameter of the tension member can be preferably 0.20 to 0.30 mm, and more preferably 0.22 to 0.23 mm, before being circularly compressed.
  • the stranded wire conductor has, for example, a configuration having a copper-based central strand arranged at the center of the conductor and an outermost layer made of the copper-based strand twisted around the outer periphery of the copper-based central strand.
  • the copper-based central wire has the Ni-based plating layer on the surface.
  • the outer diameter of the copper-based central element wire may be the same as or different from the copper-based element wire constituting the outermost layer in a state before being circularly compressed.
  • the copper-based central strand may be composed of the same copper material as the copper-based strand, or may be composed of copper materials having different types and proportions of alloy elements.
  • the stranded wire conductor may have an outermost layer composed of seven or eight copper-based strands.
  • the stranded wire conductor is circularly compressed in the stranded wire radial direction. Circular compression can be performed during or after twisting of the copper-based wires. Whether or not the stranded conductor is circularly compressed is determined by, for example, observing the conductor cross section and confirming whether or not a shape resulting from the circular compression appears in the outer shape of the copper-based wire constituting the outermost layer. Can be judged by. Further, whether or not the stranded conductor is subjected to heat treatment can be determined by examining the chemical composition, elongation characteristics, and the like of the copper material constituting the copper-based strand. This is because if the copper material is not softened after the circular compression, the elongation characteristics are poor.
  • the insulated wire has an insulator on the outer periphery of the stranded wire conductor.
  • a composition containing various resins and rubbers (including elastomers) having electrical insulation can be used as the insulator.
  • the above resins and rubbers can be used alone or in combination of two or more.
  • Specific examples of the resin include a vinyl chloride resin, a polyolefin resin, and a polysulfone resin.
  • the resin is preferably a polysulfone resin.
  • the high temperature oil resistance and wear resistance of the insulator are improved.
  • an insulated wire particularly suitable for use in high-temperature oil and in a vibration environment can be obtained by the synergistic effect with the above-described stranded conductor excellent in corrosion resistance in high-temperature oil.
  • Specific examples of the polysulfone-based resin include polysulfone, polyethersulfone, polyphenylsulfone, and the like. These can be used alone or in combination of two or more.
  • the insulator may contain one or more various additives generally used for electric wires.
  • specific examples of the additive include fillers, flame retardants, antioxidants, anti-aging agents, lubricants, plasticizers, copper damage inhibitors, and pigments.
  • Example 1 The stranded wire conductor of Example 1 will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 1, the stranded conductor 1 of this example is formed by twisting at least a plurality of copper-based strands 20 and being subjected to heat treatment after being circularly compressed.
  • the copper-based strand 20 has a Ni-based plating layer (not shown) on the surface. This will be described in detail below.
  • the copper-based wire 20 is made of copper or a copper alloy as a base material.
  • the Ni-based plating layer formed on the surface of the copper-based wire 20 is made of Ni plating or Ni alloy plating.
  • the Ni-based plating layer has a thickness of 0.1 to 5.0 ⁇ m.
  • the outer diameter of the copper-based strand 20 is 0.14 mm before being circularly compressed.
  • the stranded conductor 1 has a tension member 3 disposed at the conductor center of the stranded conductor 1 for resisting a tensile force.
  • the stranded wire conductor 1 is composed of a tension member 3 disposed at the conductor center of the stranded wire conductor 1 and an outermost layer 2 composed of a plurality of copper-based strands 20 twisted around the outer periphery of the tension member 3. And have.
  • the tension member 3 is a stainless steel wire.
  • the outer diameter of the tension member 3 is formed larger than the outer diameter of the copper-based element wire 2 before being circularly compressed, and is specifically 0.225 mm.
  • the outermost layer 2 is composed of eight copper-based wires 2 each having a Ni-based plating layer formed on the surface thereof.
  • the stranded wire conductor 1 can be manufactured as follows. On the outer periphery of the tension member 3 having a circular cross-section, eight copper-based wires 20 having a circular cross-section with a Ni-based plating layer formed on the surface are twisted together. At the time of this twisting, circular compression is performed in the twisted wire radial direction. After this circular compression, in order to soften the copper or copper alloy constituting the copper-based wire 20, heat treatment is performed under a temperature condition suitable for the softening temperature of the copper or copper alloy. However, the heat treatment temperature is set lower than the melting point of Ni plating or Ni alloy plating. As the heat treatment method, an electric heating method or the like can be employed.
  • the conductor cross-sectional area is a 0.25 mm 2 or less.
  • the conductor cross-sectional area is specifically 0.13 mm 2 .
  • the stranded conductor 1 of this example has a Ni-based plating layer on the surface of the copper-based strand 20.
  • Ni-based plating has a higher melting point than Sn plating.
  • the melting point of the Ni-based plating is higher than the softening temperature of the copper material constituting the copper-based wire 20. Therefore, even if the stranded wire conductor 1 is subjected to circular compression and then subjected to heat treatment for softening the copper material, the Ni-based plating layer is difficult to melt and the Ni-based plating layer is unlikely to peel off. . Therefore, the stranded wire conductor 1 can suppress corrosion in high temperature oil.
  • Example 2 The insulated wire of Example 2 is demonstrated using FIG. As shown in FIG. 2, the insulated wire 5 of this example has a stranded wire conductor 1 and an insulator 4 covered on the outer periphery of the stranded wire conductor 1.
  • the stranded wire conductor 1 is the stranded wire conductor 1 of the first embodiment.
  • the insulator is specifically made of a resin composition containing at least one resin selected from the group consisting of polysulfone, polyethersulfone, and polyphenylsulfone.
  • the thickness of the insulator is 0.10 to 0.35 mm.
  • the insulated wire 5 of this example has a stranded wire conductor 1 and an insulator 4 coated on the outer periphery of the stranded wire conductor 1. Therefore, the insulated wire 5 is excellent in the corrosion resistance of the conductor in high temperature oil.
  • the stranded wire conductor of Comparative Sample 1 was obtained in the same manner except that a bare copper strand was used instead of the Ni-plated copper strand. In addition, the used bare copper strand is not heat-processed for softening.
  • the twist of the comparative sample 2 was similarly performed except that an Sn plated copper strand having an electric Sn plating layer formed on the surface was used instead of the Ni plated copper strand. A wire conductor was obtained. In addition, the used Sn plating copper strand is not heat-processed for softening.
  • the stranded wire conductor of Comparative Sample 1 has a bare copper strand twisted together. Therefore, the bare copper strand corroded in high temperature oil. Further, the stranded wire conductor of Comparative Sample 1 was reduced in strength and conductivity due to corrosion of bare copper strands.
  • the twisted wire conductor of Comparative Sample 2 is an Sn-plated copper strand twisted together. Therefore, the Sn-plated copper strand corroded in high temperature oil. This is because the Sn plated layer in the Sn plated copper strand melted and the Sn plated layer was peeled off when the circularly compressed stranded wire was subjected to heat treatment for softening. As a result, the stranded wire conductor of Comparative Sample 2 was reduced in strength and electrical conductivity in the same manner as the stranded wire conductor of Comparative Sample 1.
  • the stranded conductor of Sample 1 is a Ni-plated copper strand twisted together. Therefore, it was confirmed that the Ni-plated copper strand does not corrode in high-temperature oil and has good corrosion resistance. Moreover, since the strand wire conductor of Sample 1 was inhibited from being corroded in high-temperature oil, it was possible to suppress a decrease in strength and conductivity.

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Abstract

　撚り線導体１は、少なくとも複数本の銅系素線２０が撚り合わされてなるとともに、円形圧縮された後、熱処理が施されている。銅系素線２０は、表面にＮｉ系めっき層を有している。撚り線導体１は、導体断面積が０．２５ｍｍ２以下であることが好ましい。絶縁電線５は、撚り線導体１と、撚り線導体１の外周に被覆された絶縁体４とを有している。

Description

撚り線導体および絶縁電線
　本発明は、撚り線導体および絶縁電線に関する。
　従来、自動車等の車両の分野において、複数本の導体素線が撚り合わされてなる撚り線導体の外周に絶縁体が被覆されてなる絶縁電線が知られている。
　上記撚り線導体としては、具体的には、特許文献１に、ステンレス素線と、ステンレス素線の外周に撚り合わされた複数本の裸銅素線とを有する撚り線導体が開示されている。また、同文献には、裸銅素線を撚り合わせて円形圧縮した後、加工硬化により低下した伸びを改善するため、裸銅素線に熱処理を施して銅を軟化させる技術が記載されている。
特開２００８－１５９４０３号公報
　しかしながら、従来技術は、以下の点で問題がある。すなわち、上記絶縁電線は、例えば、高温のＡＴＦやＣＶＴフルード等、高温油中で使用されることがある。この場合、油中に含まれる硫黄成分により、撚り線導体を構成する裸銅素線が腐食するおそれがある。裸銅素線が腐食すると、撚り線導体の強度や導電率が低下する。
　上記腐食を防止するため、裸銅素線の表面にＳｎめっき層を形成することが考えられる。しかし、Ｓｎめっきは、比較的融点が低い。そのため、銅が軟化する温度で上記熱処理がなされると、Ｓｎめっき層が溶融し、Ｓｎめっき層が剥がれやすくなる。それ故、高温油中において耐腐食性の良好な撚り線導体を得るのは困難である。特に、撚り線導体の導体断面が０．２５ｍｍ２以下の細径導体は、上記熱処理の影響を受けやすいためＳｎめっき層が溶融しやすい。
　本発明は、上記背景に鑑みてなされたものであり、高温油中における腐食を抑制可能な撚り線導体、また、これを用いた絶縁電線を提供しようとするものである。
　本発明の一態様は、少なくとも複数本の銅系素線が撚り合わされてなるとともに、円形圧縮された後、熱処理が施されている撚り線導体であって、
　上記銅系素線は、表面にＮｉ系めっき層を有していることを特徴とする撚り線導体にある。
　本発明の他の態様は、上記撚り線導体と、該撚り線導体の外周に被覆された絶縁体とを有することを特徴とする絶縁電線にある。
　上記撚り線導体は、銅系素線の表面にＮｉ系めっき層を有している。Ｎｉ系めっきは、Ｓｎめっきに比べ、融点が高い。また、Ｎｉ系めっきの融点は、銅系素線を構成する銅材の軟化温度よりも高い。そのため、上記撚り線導体は、円形圧縮された後、銅材の軟化のために熱処理が施された場合であっても、Ｎｉ系めっき層が溶融し難く、Ｎｉ系めっき層の剥離が生じ難い。それ故、上記撚り線導体は、高温油中における腐食を抑制することが可能となる。その結果、上記撚り線導体は、高温油中に曝された場合でも、強度や導電率の低下を抑制することができる。また、上記撚り線導体は、円形圧縮された後に熱処理が施されているので、適度な伸びも確保される。
　上記絶縁電線は、上記撚り線導体と、この撚り線導体の外周に被覆された絶縁体とを有している。そのため、上記絶縁電線は、高温油中における導体の耐腐食性に優れる。
実施例１の撚り線導体の断面図である。 実施例２の絶縁電線の断面図である。
　上記撚り線導体は、導体断面積が０．２５ｍｍ２以下であるとよい。導体断面積が０．２５ｍｍ２以下の撚り線導体は、細径であるため、円形圧縮後の熱処理において加熱されやすい。そのため、従来、導体断面積が０．２５ｍｍ２以下の撚り線導体には、表面にＳｎめっき層が形成された銅系素線を用いることが特に困難であり、裸銅素線を用いざるを得なかった。その結果、導体断面積が０．２５ｍｍ２以下の撚り線導体は、高温油中における腐食を抑制することが特に困難であった。しかし、上記撚り線導体は、上述の構成を採用している。そのため、上記撚り線導体は、導体断面積が０．２５ｍｍ２以下の細径であっても、高温油中において十分な耐腐食性を発揮することができる。
　上記導体断面積は、細径化、軽量化等の観点から、好ましくは、０．２ｍｍ２以下、より好ましくは、０．１８ｍｍ２以下、さらに好ましくは、０．１５ｍｍ２以下とすることができる。なお、上記導体断面積は、製造のしやすさ、強度、導電率などの観点から、０．１ｍｍ２以上とすることができる。
　上記撚り線導体において、銅系素線は、素線を形づくる母材が銅または銅合金より構成されている。そして、この銅系素線は、その表面にＮｉ系めっき層を有している。Ｎｉ系めっき層は、具体的には、ＮｉめっきまたはＮｉ合金めっきである。なお、めっきは、電気めっきであってもよいし、無電解めっきであってもよい。Ｎｉ系めっき層の厚みは、高温油中における耐腐食性の向上などの観点から、好ましくは、０．１～５．０μｍ、より好ましくは、０．３～３．０μｍ、さらに好ましくは、０．５～１．５μｍ、さらにより好ましくは、０．８～１．３μｍとすることができる。
　銅系素線の外径は、円形圧縮される前の状態で、好ましくは、０．１３～０．１５ｍｍ、より好ましくは、０．１３５～０．１４５ｍｍとすることができる。なお、上記にいう銅系素線の外径には、Ｎｉ系めっき層の厚みが含まれない。
　上記撚り線導体は、具体的には、例えば、撚り線導体の導体中心に、引張力に抗するためのテンションメンバが配置されている構成とすることができる。より具体的には、上記撚り線導体は、撚り線導体の導体中心に配置され、引張力に抗するためのテンションメンバと、テンションメンバの外周に撚り合わされた、複数本の上記銅系素線からなる最外層とを有する構成とすることができる。
　この場合には、撚り線導体に引張力が作用した場合に、その引張力に対してテンションメンバが抗するため、銅系素線にかかる引張力が緩和される。そのため、銅系素線の断線が生じ難い撚り線導体が得られる。また、この場合は、銅系素線の腐食抑制により、腐食に起因する断線も抑制されるので、断線を抑制する効果が大きくなる。したがって、この場合は、導体断面積が０．２５ｍｍ２以下の細径の撚り線導体に特に有用である。
　上記テンションメンバの材料としては、例えば、鉄、ステンレス、ニッケルなどを用いることができる。テンションメンバの材料は、好ましくは、ステンレスであるとよい。撚り線導体の高温油中における耐腐食性の向上に有利なためである。また、テンションメンバの外径は、円形圧縮される前の状態で、銅系素線の外径よりも大きいことが好ましい。具体的には、テンションメンバの外径は、円形圧縮される前の状態で、好ましくは、０．２０～０．３０ｍｍ、より好ましくは、０．２２～０．２３ｍｍとすることができる。
　上記撚り線導体は、他にも例えば、導体中心に配置された銅系中心素線と、銅系中心素線の外周に撚り合わされた、上記銅系素線からなる最外層とを有する構成とすることもできる。なお、この場合、銅系中心素線は、表面に上記Ｎｉ系めっき層を有している。銅系中心素線の外径は、円形圧縮される前の状態で、最外層を構成する銅系素線と同径とされていてもよいし、異なる径とされていてもよい。また、銅系中心素線は、銅系素線と同じ銅材から構成されていてもよいし、合金元素の種類や割合等が異なる銅材から構成されていてもよい。
　上記撚り線導体は、具体的には、７本または８本の上記銅系素線より構成されている最外層を有しているとよい。
　この場合には、高温油中において耐腐食性に優れ、導体断面積が０．２５ｍｍ２以下の細径の撚り線導体を実現しやすくなる。
　上記撚り線導体は、撚り線径方向に円形圧縮されている。円形圧縮は、銅系素線の撚り合わせ時または撚り合わせ後に行うことができる。撚り線導体が円形圧縮されたものか否かは、例えば、導体断面を観察し、最外層を構成する銅系素線の外形に円形圧縮に起因する形状が現れているか否かを確認することによって判断することができる。また、撚り線導体に熱処理が施されているか否かは、銅系素線を構成する銅材の化学成分組成、伸び特性などを調べることによって判断することができる。円形圧縮後、銅材が軟化されていない場合には、伸び特性が悪い結果となるからである。
　上記絶縁電線は、上記撚り線導体の外周に絶縁体を有している。絶縁体としては、電気絶縁性を有する各種の樹脂やゴム（エラストマー含む）を含む組成物を用いることができる。上記樹脂やゴムは１種または２種以上併用することができる。上記樹脂としては、具体的には、例えば、塩化ビニル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリサルホン系樹脂などを例示することができる。
　上記樹脂は、好ましくは、ポリサルホン系樹脂であるとよい。この場合には、絶縁体の高温耐油性および耐摩耗性が向上する。そのため、高温油中における耐腐食性に優れる上記撚り線導体との相乗効果により、高温油中、振動環境下における使用に特に適した絶縁電線が得られる。ポリサルホン系樹脂としては、具体的には、例えば、ポリサルホン、ポリエーテルサルホン、ポリフェニルサルホンなどを例示することができる。これらは１種または２種以上併用することが可能である。
　上記絶縁体には、一般的に電線に利用される各種の添加剤が１種または２種以上含有されていてもよい。上記添加剤としては、具体的には、例えば、充填剤、難燃剤、酸化防止剤、老化防止剤、滑剤、可塑剤、銅害防止剤、顔料などを例示することができる。
　なお、上述した各構成は、上述した各作用効果等を得るなどのために必要に応じて任意に組み合わせることができる。
　以下、実施例の撚り線導体および絶縁電線について、図面を用いて説明する。なお、同一部材については同一の符号を用いて説明する。
（実施例１）
　実施例１の撚り線導体について、図１を用いて説明する。図１に示されるように、本例の撚り線導体１は、少なくとも複数本の銅系素線２０が撚り合わされてなるとともに、円形圧縮された後、熱処理が施されている。銅系素線２０は、表面にＮｉ系めっき層（不図示）を有している。以下、これを詳説する。
　本例において、銅系素線２０は、母材が銅または銅合金からなる。銅系素線２０の表面に形成されているＮｉ系めっき層は、ＮｉめっきまたはＮｉ合金めっきからなる。本例では、Ｎｉ系めっき層の厚みは、０．１～５．０μｍである。銅系素線２０の外径は、円形圧縮される前の状態で、０．１４ｍｍである。
　また、本例において、撚り線導体１は、撚り線導体１の導体中心に、引張力に抗するためのテンションメンバ３が配置されている。具体的には、撚り線導体１は、撚り線導体１の導体中心に配置されたテンションメンバ３と、テンションメンバ３の外周に撚り合わされた、複数本の銅系素線２０からなる最外層２とを有している。テンションメンバ３は、より具体的には、ステンレス線である。テンションメンバ３の外径は、円形圧縮される前の状態で、銅系素線２の外径よりも大きく形成されており、具体的には、０．２２５ｍｍである。最外層２は、具体的には、いずれも表面にＮｉ系めっき層が形成された８本の銅系素線２より構成されている。
　撚り線導体１は、次のようにして製造することができる。断面円形状のテンションメンバ３の外周に、表面にＮｉ系めっき層が形成された断面円形状の８本の銅系素線２０を撚り合わせる。この撚り合わせ時に、撚り線径方向に円形圧縮を行う。この円形圧縮後、銅系素線２０を構成する銅または銅合金を軟化させるため、銅または銅合金の軟化温度に適した温度条件にて熱処理を施す。但し、上記熱処理温度は、ＮｉめっきまたはＮｉ合金めっきの融点よりも低く設定される。上記熱処理の方法としては、通電加熱法等を採用することができる。
　撚り線導体１は、上記円形圧縮により、導体断面積が０．２５ｍｍ２以下とされている。本例では、導体断面積は、具体的には、０．１３ｍｍ２とされている。
　次に、本例の撚り線導体の作用効果について説明する。
　本例の撚り線導体１は、銅系素線２０の表面にＮｉ系めっき層を有している。Ｎｉ系めっきは、Ｓｎめっきに比べ、融点が高い。また、Ｎｉ系めっきの融点は、銅系素線２０を構成する銅材の軟化温度よりも高い。そのため、撚り線導体１は、円形圧縮された後、銅材の軟化のために熱処理が施された場合であっても、Ｎｉ系めっき層が溶融し難く、Ｎｉ系めっき層の剥離が生じ難い。それ故、撚り線導体１は、高温油中における腐食を抑制することが可能となる。その結果、撚り線導体１は、高温油中に曝された場合でも、強度や導電率の低下を抑制することができる。また、撚り線導体１は、円形圧縮された後に熱処理が施されているので、適度な伸びも確保される。
（実施例２）
　実施例２の絶縁電線について、図２を用いて説明する。図２に示されるように、本例の絶縁電線５は、撚り線導体１と、撚り線導体１の外周に被覆された絶縁体４とを有している。撚り線導体１は、実施例１の撚り線導体１である。
　本例では、絶縁体は、具体的には、ポリサルホン、ポリエーテルサルホン、および、ポリフェニルサルホンからなる群より選択される少なくとも１種の樹脂を含む樹脂組成物からなる。絶縁体の厚みは、０．１０～０．３５ｍｍである。
　次に、本例の絶縁電線の作用効果について説明する。
　本例の絶縁電線５は、撚り線導体１と、撚り線導体１の外周に被覆された絶縁体４とを有している。そのため、絶縁電線５は、高温油中における導体の耐腐食性に優れる。
　以下、構成の異なる撚り線導体の試料を作製し、評価を行った。その実験例について説明する。
（実験例）
　φ０．２２５ｍｍのステンレス線の外周に、表面に電気Ｎｉめっき層が形成されたφ０．１４ｍｍのＮｉめっき銅素線を８本撚り合わせて撚り線材とした。なお、上記Ｎｉめっき銅素線は、軟化のための熱処理が施されていない。また、上記撚り線材の形成時に、導体断面積が０．１３ｍｍ２となるように撚り線材に円形圧縮を行った。その後、円形圧縮された撚り線材に、電圧２０Ｖで電流２０Ａを１秒間通電するという条件で通電加熱を行い、Ｎｉめっき銅素線を軟化させた。これにより、試料１の撚り線導体を得た。
　上記試料１の撚り線導体の作製において、Ｎｉめっき銅素線に代えて、裸銅素線を用いた点以外は同様にして、比較試料１の撚り線導体を得た。なお、用いた裸銅素線は、軟化のための熱処理が施されていない。
　上記試料１の撚り線導体の作製において、Ｎｉめっき銅素線に代えて、表面に電気Ｓｎめっき層が形成されたＳｎめっき銅素線を用いた点以外は同様にして、比較試料２の撚り線導体を得た。なお、用いたＳｎめっき銅素線は、軟化のための熱処理が施されていない。
－高温油中での耐腐食性－
　各撚り線導体を、２００℃で２０００時間、ＡＴＦ（日産純正　ＡＴＦ：ＮＳ－３）に浸漬した後、導体表面を目視にて観察した。導体表面に腐食が見られなかった場合を合格として「Ａ」とした。導体表面に腐食が見られた場合を不合格として「Ｃ」とした。
－強度－
　上記高温油中に浸漬させる前の各撚り線導体と、上記高温油中に浸漬させた後の各撚り線導体について、同条件にて引張試験を行った。高温油中への浸漬前後で引張強さが１０％以上低下した場合を、強度の低下が認められるとして「Ｃ」、高温油中への浸漬前後で引張強さの低下が１０％以内であった場合を、強度の低下が認められないとして「Ａ」とした。
－導電率－
　上記高温油中に浸漬させる前の各撚り線導体と、上記高温油中に浸漬させた後の各撚り線導体について、同条件にて導電率を測定した。高温油中への浸漬前後で導電率が１０％以上低下した場合を、導電率の低下が認められるとして「Ｃ」、高温油中への浸漬前後で導電率の低下が１０％以内であった場合を、導電率の低下が認められないとして「Ａ」とした。
　表１に評価結果をまとめて示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示されるように、比較試料１の撚り線導体は、裸銅素線が撚り合わされている。そのため、高温油中で裸銅素線が腐食した。また、比較試料１の撚り線導体は、裸銅素線の腐食により、強度、導電率が低下した。
　比較試料２の撚り線導体は、Ｓｎめっき銅素線が撚り合わされている。そのため、高温油中でＳｎめっき銅素線が腐食した。これは、円形圧縮された撚り線材に、軟化のための熱処理を施した際に、Ｓｎめっき銅素線におけるＳｎめっき層が溶融し、Ｓｎめっき層が剥がれたためである。その結果、比較試料２の撚り線導体は、比較試料１の撚り線導体と同様に、強度、導電率が低下した。
　これらに対し、試料１の撚り線導体は、Ｎｉめっき銅素線が撚り合わされている。そのため、高温油中でＮｉめっき銅素線が腐食せず、良好な耐腐食性を有していることが確認された。また、試料１の撚り線導体は、高温油中における腐食が抑制されたため、強度、導電率の低下を抑制することができた。
　以上、本発明の実施例について詳細に説明したが、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨を損なわない範囲内で種々の変更が可能である。

Claims (5)

  1. 　少なくとも複数本の銅系素線が撚り合わされてなるとともに、円形圧縮された後、熱処理が施されている撚り線導体であって、
    　上記銅系素線は、表面にＮｉ系めっき層を有していることを特徴とする撚り線導体。
  2. 　導体断面積が０．２５ｍｍ２以下であることを特徴とする請求項１に記載の撚り線導体。
  3. 　上記撚り線導体の導体中心に、引張力に抗するためのテンションメンバが配置されていることを特徴とする請求項１または２に記載の撚り線導体。
  4. 　７本または８本の上記銅系素線より構成されている最外層を有していることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の撚り線導体。
  5. 　請求項１～４のいずれか１項に記載の撚り線導体と、該撚り線導体の外周に被覆された絶縁体とを有することを特徴とする絶縁電線。
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